BR112022011692B1

BR112022011692B1 - Pó metálico para manufatura aditiva, método para fabricar um pó metálico para manufatura aditiva e peça metálica

Info

Publication number: BR112022011692B1
Application number: BR112022011692-6A
Authority: BR
Inventors: Valérie DAESCHLER; Frédéric Bonnet; Rosalía Rementería Fernández; Diego Alejandro Segovia Perez
Original assignee: Arcelormittal
Filing date: 2019-12-20
Publication date: 2024-04-16

Abstract

PÓ METÁLICO PARA MANUFATURA ADITIVA, MÉTODO PARA FABRICAR UM PÓ METÁLICO PARA MANUFATURA ADITIVA E PEÇA METÁLICA. A invenção refere-se a um pó metálico para manufatura aditiva possuindo uma composição compreendendo os seguintes elementos, expressos em teor em peso: 0,01% = C = 0,2%, 2,5% = Ti = 10%, (0,45 xTi) - 1,35% = B = (0,45 xTi) + 0,70%, S = 0,03%, P = 0,04%, N = 0,05%, O = 0,05% e, opcionalmente, contendo: Si = 1,5%, Mn = 3%, Al = 1,5%, Ni = 1%, Mo = 1%, Cr = 3%, Cu = 1%, Nb = 0,1%, V = 0,5% e compreendendo precipitados eutéticos de TiB2 e, opcionalmente, de Fe2B, o resto sendo Fe e impurezas inevitáveis resultantes da elaboração, o pó metálico possuindo uma circularidade média de pelo menos 0,70. A invenção também se refere ao seu método de fabricação por atomização de argônio.

Description

CAMPO DA INVENÇÃO

[001] A presente invenção refere-se a um pó metálico para a fabricação de peças de aço e, em particular, para sua utilização na manufatura aditiva. A presente invenção também se refere ao método para fabricar o pó metálico.

ANTECEDENTES DA INVENÇÃO

[002] Os aços FeTiB2 vêm atraindo muita atenção devido ao seu excelente alto módulo de elasticidade E, baixa densidade e alta resistência à tração. No entanto, tais chapas de aço são difíceis de produzir por rotas convencionais com bom rendimento, o que limita seu uso.

[003] O objetivo da presente invenção é, portanto, remediar tais inconvenientes fornecendo pós de FeTiB2 que podem ser usados eficientemente para fabricar peças por métodos de manufatura aditiva, mantendo boas propriedades de uso.

DESCRIÇÃO DA INVENÇÃO

[004] Para tanto, um primeiro objeto da presente invenção consiste em um pó metálico para manufatura aditiva possuindo uma composição compreendendo os seguintes elementos, expressos em teor em peso: 0,01% ≤C ≤0,2% 2,5% ≤Ti ≤10% (0,45 xTi) - 1,35% ≤B ≤ (0,45 xTi) + 0,70% S ≤0,03% P ≤0,04% N ≤0,05% O ≤0,05% e, opcionalmente, contendo: Si ≤1,5% Mn ≤3% Al ≤1,5% Ni ≤1% Mo ≤1% Cr ≤3% Cu ≤1% Nb ≤0,1% V ≤0,5% e compreendendo precipitados de TiB2 e, opcionalmente, de Fe2B, o resto sendo Fe e impurezas inevitáveis resultantes da elaboração, o pó metálico possuindo uma circularidade média de pelo menos 0,70.

[005] O pó metálico de acordo com a invenção também pode ter as características opcionais listadas em qualquer uma das reivindicações 2 a 9, consideradas individualmente ou em combinação.

[006] Um segundo objeto da invenção consiste em um método para fabricar um pó metálico para manufatura aditiva, compreendendo: - fundir elementos e/ou ligas metálicas a uma temperatura pelo menos 50 °C acima da temperatura liquidus de modo a obter uma composição fundida compreendendo, expresso em teor em peso, 0,01% ≤ C ≤ 0,2%, 2,5% ≤ Ti ≤ 10%, (0,45 xTi) - 1,35% ≤ B ≤ (0,45 xTi) + 0,70%, S ≤ 0,03%, P ≤ 0,04%, N ≤ 0,05%, O ≤ 0,05% e, opcionalmente, contendo Si ≤ 1,5%, Mn ≤ 3%, Al ≤ 1,5%, Ni ≤ 1%, Mo ≤ 1%, Cr ≤ 3%, Cu ≤ 1%, Nb ≤ 0,1%, V ≤ 0,5%, o resto sendo Fe e impurezas inevitáveis resultantes da elaboração; e - atomizar a composição fundida através de um bocal com argônio pressurizado.

[007] O método de acordo com a invenção também pode ter as características opcionais listadas em qualquer uma das reivindicações 11 a 13, consideradas individualmente ou em combinação.

[008] Um terceiro objeto da invenção consiste em uma peça metálica fabricada por um processo de manufatura aditiva utilizando um pó metálico de acordo com a invenção ou obtida através do método de acordo com a invenção.

BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS

[009] A invenção será melhor compreendida lendo a descrição a seguir, que é fornecida apenas para fins de explicação e de forma alguma pretende ser restritiva, com referência a:

[010] - Figura 1, que é uma micrografia de um pó fora da invenção, obtido por atomização com nitrogênio; e

[011] - Figura 2, que é uma micrografia de um pó de acordo com a invenção, obtido por atomização com argônio.

DESCRIÇÃO DE REALIZAÇÕES DA INVENÇÃO

[012] O pó de acordo com a invenção possui uma composição específica, balanceada para obter boas propriedades quando utilizada na fabricação de peças.

[013] O teor de carbono é limitado devido à soldabilidade, pois a resistência à fissuração a frio e a tenacidade na ZAC (zona afetada pelo calor) diminuem quando o teor de carbono é superior a 0,20%. Quando o teor de carbono é igual ou inferior a 0,050% em peso, a soldabilidade de resistência é particularmente melhorada.

[014] Devido ao teor de titânio do aço, o teor de carbono é preferencialmente limitado para evitar a precipitação primária de TiC e/ou Ti(C,N) no metal líquido. O teor máximo de carbono deve ser preferencialmente limitado a 0,1% e ainda melhor a 0,080% para produzir os precipitados de TiC e/ou Ti(C,N) predominantemente durante a solidificação ou na fase sólida.

[015] O silício é opcional, mas quando adicionado contribui efetivamente para aumentar a resistência à tração graças ao endurecimento por solução sólida. No entanto, a adição excessiva de silício provoca a formação de óxidos aderentes que são difíceis de remover. Para manter boas propriedades de superfície, o teor de silício não deve exceder 1,5% em peso.

[016] O elemento manganês é opcional. No entanto, em uma quantidade igual ou superior a 0,06%, o manganês aumenta a temperabilidade e contribui para o endurecimento por solução sólida e, portanto, aumenta a resistência à tração. Combina com qualquer enxofre presente, reduzindo assim o risco de fissuração a quente. Mas, acima de um teor de manganês de 3% em peso, há maior risco de formação de segregação deletéria do manganês durante a solidificação.

[017] O elemento de alumínio é opcional. No entanto, em uma quantidade igual ou superior a 0,005%, o alumínio é um elemento muito eficaz para desoxidar o aço. Mas, acima de um teor de 1,5% em peso, ocorre precipitação primária excessiva de alumina, causando problemas de processamento.

[018] Em uma quantidade superior a 0,030%, o enxofre tende a precipitar em quantidades excessivamente grandes na forma de sulfetos de manganês que são prejudiciais.

[019] O fósforo é um elemento conhecido por segregar nos limites de grão. Seu teor não deve exceder 0,040% para manter uma ductilidade a quente suficiente, evitando assim a fissuração.

[020] Opcionalmente, podem ser adicionados níquel, cobre ou molibdênio, elementos que aumentam a resistência à tração do aço. Por razões econômicas, essas adições são limitadas a 1% em peso.

[021] Opcionalmente, o cromo pode ser adicionado para aumentar a resistência à tração. Também permite que grandes quantidades de carbonetos sejam precipitadas. No entanto, seu teor é limitado a 3% em peso para fabricar um aço menos caro. Será preferencialmente escolhido um teor de cromo igual ou inferior a 0,080%. Isso ocorre porque uma adição excessiva de cromo resulta em mais carbonetos sendo precipitados.

[022] Também opcionalmente, nióbio e vanádio podem ser adicionados respectivamente em uma quantidade igual ou inferior a 0,1% e igual ou inferior a 0,5% para obter um endurecimento complementar na forma de carbonitretos precipitados finos.

[023] O titânio e o boro desempenham um papel importante no pó de acordo com a invenção.

[024] O titânio está presente em quantidade entre 2,5% e 10%. Quando o teor em peso de titânio é inferior a 2,5%, a precipitação de TiB2 não ocorre em quantidade suficiente. Isso ocorre porque a fração em volume de TiB2 precipitado é inferior a 5%, impedindo assim uma mudança significativa no módulo de elasticidade, que permanece inferior a 220 GPa. Quando o teor em peso de titânio é superior a 10%, ocorre precipitação grosseira de TiB2 primário no metal líquido e causa problemas nos produtos. Além disso, o ponto liquidus aumenta de forma que um mínimo de sobreaquecimento de 50 °C não pode mais ser alcançado, impossibilitando a fabricação do pó.

[025] A precipitação eutética de FeTiB2 ocorre após a solidificação. A natureza eutética da precipitação confere à microestrutura formada uma finura e homogeneidade particulares vantajosas para as propriedades mecânicas. Quando a quantidade de precipitados eutéticos de TiB2 é superior a 5% em volume, o módulo de elasticidade do aço medido na direção de laminação pode ultrapassar cerca de 220 GPa. Acima de 10% em volume de precipitados de TiB2, o módulo pode exceder cerca de 240 GPa, permitindo assim projetar estruturas sensivelmente mais leves. Esta quantidade pode ser aumentada para 15% em volume para exceder cerca de 250 GPa, no caso de aços compreendendo elementos de liga tais como cromo ou molibdênio. Isso porque quando esses elementos estão presentes, a quantidade máxima de TiB2 que pode ser obtida no caso de precipitação eutética é aumentada.

[026] Como explicado acima, o titânio deve estar presente em quantidade suficiente para causar a formação endógena de TiB2.

[027] De acordo com a invenção, o titânio também pode estar presente por ser dissolvido à temperatura ambiente na matriz em uma proporção sub-estequiométrica em relação ao boro, calculada com base em TiB2. Para obter tal aço hipoeutético, o teor de titânio é preferencialmente tal que: 2,5% < Ti < 4,6%. Quando o teor em peso de titânio é inferior a 4,6%, a precipitação de TiB2 ocorre de tal forma que a fração volumétrica precipitada é inferior a 10%. O módulo de elasticidade está então entre 220 GPa e cerca de 240 GPa.

[028] De acordo com a invenção, o titânio também pode estar presente por ser dissolvido à temperatura ambiente na matriz em uma proporção super-estequiométrica em relação ao boro, calculada com base em TiB2. Para obter tal aço hipereutético, o teor de titânio é preferencialmente tal que: 4,6% < Ti < 10%. Quando o teor em peso de titânio é igual ou superior a 4,6%, a precipitação de TiB2 ocorre de tal forma que a fração volumétrica precipitada é igual ou superior a 10%. O módulo de elasticidade é então igual ou superior a cerca de 240 GPa.

[029] Os teores em peso expressos em porcentagem de titânio e boro do aço são tais que: (0,45*Ti) - 1,35% ≤B ≤ (0,45*Ti) + 0,70% que pode ser expresso equivalentemente como: -1,35 ≤B - (0,45*Ti) ≤0,70

[030] Se os teores em peso de titânio e boro forem tais que: • B - (0,45*Ti) > 0,70, há precipitação excessiva de Fe2B, que degrada a ductilidade, • -1,35 < B - (0,45*Ti), não há precipitação suficiente de TiB2.

[031] No quadro da presente invenção, o “Ti livre” aqui designa o teor de Ti não ligado sob a forma de precipitados. O teor de Ti livre pode ser avaliado como Ti livre = Ti - 2,215 x B, B designando o teor de B no pó. Dependendo do valor desse Ti livre, a microestrutura do pó será diferente, o que será descrito a seguir.

[032] De acordo com uma primeira forma de realização da invenção, a quantidade de titânio é de pelo menos 3,2% e os teores em peso de titânio e boro são tais que (0,45xTi) - 1,35 ≤B ≤ (0,45xTi) - 0,43

[033] Nesse domínio de composição, o teor de Ti livre é superior a 0,95% e a microestrutura do pó é principalmente ferrítica qualquer que seja a temperatura (abaixo de Tliquidus). Por “principalmente ferrítica”, deve-se entender que a estrutura do pó consiste em ferrita, precipitados (principalmente precipitados de TiB2) e no máximo 10% de austenita. Como resultado, a dureza a quente do pó é significativamente reduzida em comparação com os aços do estado da técnica, de modo que a conformabilidade a quente é fortemente aumentada.

[034] De acordo com uma segunda forma de realização da invenção, os teores de titânio e boro são tais que: -0,35 ≤B - (0,45*Ti) < -0,22

[035] Quando a quantidade B - (0,45*Ti) é igual ou superior a - 0,35 e inferior a -0,22, a quantidade de Ti livre está compreendida entre 0,5 e 0,8%. Esta quantidade revela-se particularmente adequada para a obtenção de precipitação composta exclusivamente de TiB2, sem precipitação de Fe2B. A quantidade de titânio dissolvida na matriz é bastante baixa, o que significa que as adições de titânio são particularmente eficazes do ponto de vista da produtividade.

[036] De acordo com uma terceira forma de realização da invenção, os teores de titânio e boro são tais que: -0,22 ≤B - (0,45*Ti) < 0,70

[037] Nessa faixa, o teor de Ti livre é inferior a 0,5%. A precipitação ocorre na forma de dois eutéticos sucessivos: primeiramente, FeTiB2 e depois Fe2B, esta segunda precipitação endógena de Fe2B ocorrendo em maior ou menor quantidade dependendo do teor de boro da liga. A quantidade precipitada na forma de Fe2B pode variar até 8% em volume. Esta segunda precipitação também ocorre de acordo com um esquema eutético, permitindo obter uma distribuição uniforme e fina, garantindo assim uma boa uniformidade das propriedades mecânicas.

[038] A precipitação de Fe2B completa a de TiB2, cuja quantidade máxima está ligada ao eutético. O Fe2B desempenha um papel semelhante ao do TiB2. Aumenta o módulo de elasticidade e reduz a densidade. É assim possível que as propriedades mecânicas sejam ajustadas finamente variando o complemento da precipitação de Fe2B em relação à precipitação de TiB2. Este é um meio que pode ser utilizado em particular para obter um módulo de elasticidade superior a 250 GPa no aço e um aumento da resistência à tração do produto. Quando o aço contém uma quantidade de Fe2B igual ou superior a 4% em volume, o módulo de elasticidade aumenta em mais de 5 GPa. Quando a quantidade de Fe2B é superior a 7,5% em volume, o módulo de elasticidade é aumentado em mais de 10 GPa.

[039] A morfologia do pó metálico de acordo com a invenção é particularmente boa.

[040] Com efeito, a circularidade média do pó metálico de acordo com a invenção é de um valor mínimo de 0,70, de preferência de pelo menos 0,75. A circularidade média é definida como b/l, em que l é a maior dimensão da projeção da partícula e b é a menor. A circularidade é a medida de quão perto a forma de uma partícula de pó se aproxima daquela de um círculo matematicamente perfeito, que tem uma circularidade de 1,0. Graças a esta alta circularidade, o pó metálico é altamente fluido. Consequentemente, a manufatura aditiva é facilitada e as peças impressas são densas e duras.

[041] Em uma forma de realização preferida, a esfericidade média SPHT do pó metálico de acordo com a invenção também é melhorada, com um valor mínimo de 0,75, preferencialmente de pelo menos 0,80.

[042] A esfericidade média pode ser medida por um Camsizer e é definida na ISO 9276-6 como 4πA/P2, onde A é a área medida coberta por uma projeção de partícula e P é o perímetro/circunferência medida de uma projeção de partícula. Um valor de 1,0 indica uma esfera perfeita.

[043] De preferência, pelo menos 75% das partículas de pó metálico têm um tamanho na faixa de 15 μm a 170 μm, conforme medido por difração a laser de acordo com ISO13320:2009 ou ASTM B822-17.

[044] O pó pode ser obtido, por exemplo, misturando e fundindo primeiro elementos puros e/ou ferroligas como matérias-primas. Alternativamente, o pó pode ser obtido por fusão de composições pré-ligadas.

[045] Elementos puros são geralmente preferidos para evitar ter muitas impurezas provenientes das ferroligas, pois essas impurezas podem facilitar a cristalização. No entanto, no caso da presente invenção, observou-se que as impurezas provenientes das ferroligas não foram prejudiciais à realização da invenção.

[046] O técnico no assunto sabe como misturar diferentes ferroligas e elementos puros para chegar a uma composição direcionada.

[047] Uma vez obtida a composição pela mistura dos elementos puros e/ou ferroligas em proporções adequadas, a composição é aquecida a uma temperatura pelo menos 100 °C acima de sua temperatura liquidus e mantida nesta temperatura para fundir todas as matérias-primas e homogeneizar o fundido. Graças a este sobreaquecimento, a diminuição da viscosidade da composição fundida ajuda a obter um pó com boas propriedades. Dito isto, à medida que a tensão superficial aumenta com a temperatura, é preferível não aquecer a composição a uma temperatura superior a 450 °C acima da sua temperatura liquidus.

[048] De preferência, a composição é aquecida a uma temperatura de pelo menos 100 °C acima da sua temperatura liquidus. Mais preferencialmente, a composição é aquecida a uma temperatura de 300 a 400 °C acima da sua temperatura liquidus.

[049] A composição fundida é então atomizada em gotículas finas de metal forçando uma corrente de metal fundido através de um orifício, o bocal, a pressões moderadas e colidindo com jatos de gás (atomização a gás) ou de água (atomização a água). No caso da atomização a gás, o gás é introduzido na corrente de metal pouco antes de sair do bocal, servindo para criar turbulência à medida que o gás arrastado se expande (devido ao aquecimento) e sai em um grande volume de coleta, a torre de atomização. Esta última é preenchida com gás para promover mais turbulência do jato de metal fundido. As gotículas de metal esfriam durante sua queda na torre de atomização. A atomização a gás é preferida porque favorece a produção de partículas de pó com alto grau de circularidade e baixa quantidade de satélites.

[050] O gás de atomização é o argônio. Ele aumenta a viscosidade do fundido mais lentamente do que outros gases, por exemplo, hélio, que promove a formação de tamanhos menores de partículas. Também controla a pureza da química, evitando impurezas indesejadas, e desempenha um papel fundamental na boa morfologia do pó, como será evidenciado nos exemplos.

[051] A pressão do gás é importante, pois impacta diretamente na distribuição do tamanho das partículas e na microestrutura do pó metálico. Em particular, quanto maior a pressão, maior a taxa de resfriamento. Consequentemente, a pressão do gás é ajustada entre 10 e 30 bar para otimizar a distribuição do tamanho das partículas e favorecer a formação da fase micro/nanocristalina. De preferência, a pressão do gás é ajustada entre 14 e 18 bar para promover a formação de partículas cujo tamanho seja mais compatível com as técnicas de manufatura aditiva.

[052] O diâmetro do bocal tem um impacto direto na taxa de fluxo de metal fundido e, portanto, na distribuição do tamanho das partículas e na taxa de resfriamento. O diâmetro máximo do bocal é geralmente limitado a 4 mm para limitar o aumento do tamanho médio das partículas e a diminuição da taxa de resfriamento. O diâmetro do bocal é preferencialmente entre 2 e 3 mm para controlar com mais precisão a distribuição do tamanho das partículas e favorecer a formação da microestrutura específica.

[053] A razão gás/metal, definida como a razão entre a taxa de fluxo de gás (em Kg/h) e a taxa de fluxo de metal (em Kg/h), é preferencialmente mantida entre 1,5 e 7, mais preferencialmente entre 3 e 4. Ajuda a ajustar a taxa de resfriamento e, assim, promove ainda mais a formação da microestrutura específica.

[054] De acordo com uma variante da invenção, em caso de absorção de umidade, o pó metálico obtido por atomização é seco para melhorar ainda mais a sua fluidez. A secagem é feita preferencialmente a 100 °C em uma câmara de vácuo.

[055] O pó metálico obtido por atomização pode ser utilizado como tal ou pode ser peneirado para manter as partículas cujo tamanho melhor se adeque à técnica de manufatura aditiva a ser utilizada posteriormente. Por exemplo, no caso de manufatura aditiva por Fusão em Leito de Pó, a faixa de 20-63 μm é preferida. No caso de manufatura aditiva por Deposição de Metal a Laser ou Deposição Direta de Metal, a faixa de 45-150 μm é preferida.

[056] As peças feitas do pó metálico de acordo com a invenção podem ser obtidas por técnicas de manufatura aditiva, tais como Fusão em Leito de Pó (LPBF), Sinterização direta a laser de metal (DMLS), Fusão por feixe de elétrons (EBM), Sinterização seletiva por calor (SHS), Sinterização seletiva a laser (SLS), Deposição de metal a laser (LMD), Deposição direta de metal (DMD), Fusão direta de metal a laser (DMLM), Impressão direta de metal (DMP), Revestimento a laser (LC), Jateamento de ligante (BJ), Revestimentos feitos do pó metálico de acordo com a invenção também podem ser obtidos por técnicas de fabricação, tais como pulverização a frio, pulverização térmica, oxigênio-combustível de alta velocidade.

EXEMPLOS

[057] Os seguintes exemplos e testes apresentados abaixo são não restritivos por natureza e devem ser considerados apenas para fins de ilustração. Ilustrarão as características vantajosas da presente invenção, o significado dos parâmetros escolhidos pelos inventores após extensos experimentos e estabelecerão ainda as propriedades que podem ser alcançadas pelo pó metálico de acordo com a invenção.

[058] As composições metálicas de acordo com a Tabela 1 foram primeiro obtidas por mistura e fusão de ferroligas e elementos puros nas proporções apropriadas ou por fusão de composições pré-ligadas. A composição, em porcentagem em peso, dos elementos adicionados está reunida na Tabela 1. TABELA 1 - COMPOSIÇÃO DO FUNDIDO

[059] Essas composições metálicas foram aquecidas e depois atomizadas a gás com argônio ou nitrogênio nas condições de processo reunidas na Tabela 2. TABELA 2 - PARÂMETROS DE ATOMIZAÇÃO

[060] Para todos os testes, os parâmetros de entrada comuns do atomizador BluePower AU3000 foram: TA significa temperatura ambiente

[061] Os pós metálicos obtidos foram então secos a 100 °C sob vácuo por 0,5 a 1 dia e peneirados para serem separados em três frações F1 a F3 de acordo com seu tamanho.

[062] A composição elementar dos pós, em porcentagem em peso, foi analisada e os elementos principais foram reunidos na tabela 3. Todos os demais teores de elementos estavam dentro das faixas da invenção. TABELA 3 - COMPOSIÇÃO DO PÓ

[063] A morfologia da fração F1 dos pós, reunindo as partículas de pó com tamanho entre 1 e 19 μm foi determinada e reunida na tabela 4. TABELA 4 - MORFOLOGIA DA FRAÇÃO F1 * : amostras de acordo com a invenção, valores sublinhados: fora da invenção

[064] A morfologia da fração F2 dos pós, reunindo as partículas de pó com tamanho entre 20 e 63 μm foi determinada e reunida na tabela 5. TABELA 5 - MORFOLOGIA DA FRAÇÃO F2 * : amostras de acordo com a invenção, valores sublinhados: fora da invenção

[065] A morfologia da fração F3 dos pós, reunindo as partículas de pó com tamanho acima de 64 μm foi determinada e reunida na tabela 6. TABELA 6 - MORFOLOGIA DA FRAÇÃO F3 * : amostras de acordo com a invenção, valores sublinhados: fora da invenção

[066] É claro a partir dos exemplos que todas as frações do pó de acordo com a invenção apresentam uma morfologia melhorada e especialmente uma circularidade média melhorada, em comparação com os exemplos de referência.

[067] Isto é confirmado pelas micrografias mostradas na figura 1 e 2, em que a morfologia melhorada dos pós de acordo com a invenção, mostrada na figura 2, é claramente visível.

Claims

1. PÓ METÁLICO PARA MANUFATURA ADITIVA, caracterizado por possuir uma composição compreendendo os seguintes elementos, expressos em teor em peso: 0,01% ≤ C ≤ 0,2% 2,5% ≤ Ti ≤ 10% (0,45 xTi) - 1,35% ≤ B ≤ (0,45 xTi) + 0,70% S ≤ 0,03% P ≤ 0,04% N ≤ 0,05% O ≤ 0,05% e, opcionalmente, contendo: Si ≤ 1,5% Mn ≤ 3% Al ≤ 1,5% Ni ≤ 1% Mo ≤ 1% Cr ≤ 3% Cu ≤ 1% Nb ≤ 0,1% V ≤ 0,5% e compreendendo precipitados de TiB2 e, opcionalmente, de Fe2B, o resto sendo Fe e impurezas inevitáveis resultantes da elaboração, o pó metálico possuindo uma circularidade média de pelo menos 0,70.

2. PÓ METÁLICO, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo pó metálico possuir uma esfericidade média de pelo menos 0,75.

3. PÓ METÁLICO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 2, caracterizado por 75% das partículas que compõem o pó metálico possuírem um tamanho na faixa de 15 μm a 170 μm.

4. PÓ METÁLICO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizado por pelo menos 35% das partículas que compõem o pó metálico possuírem um tamanho na faixa de 20 a 63 μm.

5. PÓ METÁLICO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 4, caracterizado por possuir uma composição compreendendo os seguintes elementos, expressos em teor em peso: 0,01% ≤ C ≤ 0,2% 3,2% ≤ Ti ≤ 10% (0,45 xTi) - 1,35% ≤ B ≤ (0,45 xTi) - 0,43% S ≤ 0,03% P ≤ 0,04% N ≤ 0,05% O ≤ 0,05% e, opcionalmente, contendo: Si ≤ 1,5% Mn ≤ 3% Al ≤ 1,5% Ni ≤ 1% Mo ≤ 1% Cr ≤ 3% Cu ≤ 1% Nb ≤ 0,1% V ≤ 0,5% e compreendendo precipitados de TiB2.

6. PÓ METÁLICO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 4, caracterizado por possuir uma composição compreendendo os seguintes elementos, expressos em teor em peso: 0,01% ≤ C ≤ 0,2% 2,5% ≤ Ti ≤ 10% (0,45 xTi) - 0,35% ≤ B < (0,45 xTi) - 0,22% S ≤ 0,03% P ≤ 0,04% N ≤ 0,05% O ≤ 0,05% e, opcionalmente, contendo: Si ≤ 1,5% Mn ≤ 3% Al ≤ 1,5% Ni ≤ 1% Mo ≤ 1% Cr ≤ 3% Cu ≤ 1% Nb ≤ 0,1% V ≤ 0,5% e compreendendo precipitados de TiB2.

7. PÓ METÁLICO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 4, caracterizado por possuir uma composição compreendendo os seguintes elementos, expressos em teor em peso: 0,01% ≤ C ≤ 0,2% 2,5% ≤ Ti ≤ 10% (0,45 xTi) - 0,22% ≤ B ≤ (0,45 xTi) + 0,70% S ≤ 0,03% P ≤ 0,04% N ≤ 0,05% O ≤ 0,05% e, opcionalmente, contendo: Si ≤ 1,5% Mn ≤ 3% Al ≤ 1,5% Ni ≤ 1% Mo ≤ 1% Cr ≤ 3% Cu ≤ 1% Nb ≤ 0,1% V ≤ 0,5% e compreendendo precipitados de TiB2 e de Fe2B.

8. PÓ METÁLICO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 7, caracterizado por 4,6% ≤ Ti ≤ 10%.

9. PÓ METÁLICO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 8, caracterizado por 2,5% ≤ Ti ≤ 4,6%.

10. MÉTODO PARA FABRICAR UM PÓ METÁLICO PARA MANUFATURA ADITIVA, caracterizado por compreender: - fundir elementos e/ou ligas metálicas a uma temperatura pelo menos 50 °C acima da temperatura liquidus de modo a obter uma composição fundida compreendendo, expresso em teor em peso, 0,01% ≤ C ≤ 0,2%, 2,5% ≤ Ti ≤ 10%, (0,45 xTi) - 1,35% ≤ B ≤ (0,45 xTi) + 0,70%, S ≤ 0,03%, P ≤ 0,04%, N ≤ 0,05%, O ≤ 0,05% e, opcionalmente, contendo Si ≤ 1,5%, Mn ≤ 3%, Al ≤ 1,5%, Ni ≤ 1%, Mo ≤ 1%, Cr ≤ 3%, Cu ≤ 1%, Nb ≤ 0,1%, V ≤ 0,5%, o resto sendo Fe e impurezas inevitáveis resultantes da elaboração; e - atomizar a composição fundida através de um bocal com argônio pressurizado.

11. MÉTODO, de acordo com a reivindicação 10, caracterizado por fundir a uma temperatura pelo menos 100 °C acima da temperatura liquidus.

12. MÉTODO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 10 a 11, caracterizado pela fusão ser feita a uma temperatura no máximo 400 °C acima da temperatura liquidus.

13. MÉTODO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 10 a 12, caracterizado pelo gás ser pressurizado entre 1 e 3 MPa (10 e 30 bar).

14. PEÇA METÁLICA, caracterizada por ser fabricada por um processo de manufatura aditiva utilizando um pó metálico, conforme definido em qualquer uma das reivindicações 1 a 9, ou obtida através do método conforme definido em qualquer uma das reivindicações 10 a 13.