BR112021007844A2 - método para produção de fio bruto a partir de uma primeira tira de metal e pelo menos de uma outra tira de metal por perfilagem a rolo - Google Patents
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Abstract
MÉTODO PARA PRODUÇÃO DE FIO BRUTO A PARTIR DE UMA PRIMEIRA TIRA DE METAL E PELO MENOS DE UMA OUTRA TIRA DE METAL POR PERFILAGEM A ROLO E USOS DO FIO BRUTO. A presente invenção refere-se a um método para a produção de um fio bruto (7) a partir de uma primeira tira de metal (2) e pelo menos uma outra tira de metal (4) por perfilagem a rolo, em particular em que a primeira tira (2) e pelo menos uma outra tira de metal (4) são feitas de metais diferentes, preferivelmente feitas de metais diferentes com diferentes limites de estiramento, em que através da perfilagem a rolo com vários trens laminadores (G1, G2) em vários passes a partir da primeira tira de metal (2) é formada uma bainha, que na forma final circunda completamente pelo menos uma outra tira de metal (4) na direção circunferencial, caracterizado pelo fato de que com um primeiro grupo (G1) de trens laminadores em vários passes, inicialmente apenas a primeira tira de metal (2) é formada, resultando em uma pré-forma e, em seguida, em um segundo grupo (G2) de trens laminadores, a primeira tira (2) e pelo menos uma outra tira de metal (4) podem ser formadas em conjunto, resultando na forma final.
Description
Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "MÉTO- DO PARA PRODUÇÃO DE FIO BRUTO A PARTIR DE UMA PRI-
[001] A presente invenção refere-se a um método para a produ- ção de um fio bruto a partir de uma primeira tira de metal e pelo menos de uma outra tira de metal por perfilagem a rolo, em que uma bainha é formada a partir da primeira tira de metal em vários passes através da perfilagem por rolos com vários trens laminadores, que na forma final circunda pelo menos uma outra tira de metal na direção circunferenci- al, preferivelmente circunda completamente.
[002] É preferivelmente previsto que a primeira tira de metal e pelo menos uma outra tira de metal sejam feitas de metais diferentes. Os metais diferentes são mais preferivelmente aqueles que têm um limite de estiramento diferente. Os limites de estiramento dos diferen- tes metais diferem preferivelmente por um fator de pelo menos 2, mais preferivelmente por um fator de pelo menos 3, ainda mais preferivel- mente por pelo menos um fator de 4.
[003] Esse fio bruto deve, preferivelmente, ser capaz de ser usa- do como fio de solda ou fio para pulverização térmica. As tiras de me- tal são preferivelmente desenroladas de bobinas. O fio bruto é produ- zido por tiras através de perfilagem por rolos. A perfilagem também é conhecida como conformação por rolos. As tiras de metal são passa- das entre os rolos perfilados, em que a perfilagem é transferida para as tiras de metal. De acordo com a invenção, as tiras de metal com os limites de estiramento preferivelmente diferentes são introduzidas se- paradamente no processo de conformação por rolos. A tira de metal usada como bainha é mais larga do que pelo menos uma outra tira de metal e é pré-conformada por conta própria antes da deformação de pelo menos uma outra tira, com preferivelmente um limite de estira-
mento geralmente baixo, em particular quase completamente formada por moldagem. O fio bruto produzido de acordo com a invenção pode ser reduzido a um tamanho final desejado, por exemplo, martelamen- to, laminação, processo de laminação de redução e/ou estiramento.
[004] Uma tira de níquel pode ser preferivelmente usada como tira com o limite de estiramento mais alto, e uma tira de alumínio pode preferivelmente ser usada como a tira com o limite de estiramento mais baixo. Neste caso, uma qualidade pura com teor de carbono re- duzido é preferivelmente utilizada para a tira de níquel, o que possibili- ta o recozimento do compósito de NiAl de recristalização. Fios para pulverização NiAl são usados, por exemplo, para revestimentos resis- tentes a alta temperatura, por exemplo, como Bond Coat na produção de pás de turbina.
[005] Ao atrasar a introdução da tira com baixo limite de estira- mento no processo de conformação a rolo, o alongamento desta tira em relação à outra tira e, portanto, o risco desta tira ser empurrada para fora do fio que está sendo formado e o risco de formação de vin- cos nesta tira, podem ser evitados. O processamento preferido de ma- terial bobinado permite a produção de comprimentos de rolo. Desse modo, é possível evitar que a tira com o limite de estiramento baixo seja pressionada para fora do fio bruto durante a calibração e defor- mação posterior. A fim de permitir que o material com baixo limite de estiramento seja mais fortemente deformado, espaços livres são for- necidos pela limitação da largura desta tira, que são preenchidos pelo fluxo cruzado. Estado da Técnica
[006] A conformação a rolo é um processo puro de conformação por flexão para uma única tira de metal. Se várias tiras de metal forem processadas em conjunto, tiras de metal revestidas serão processadas de acordo com o estado da técnica, que em grande parte se compor-
tam como uma única tira.
[007] Problemas consideráveis surgem quando tiras de metal em camadas não conectadas devem ser perfiladas juntas, especialmente quando essas tiras de metal têm larguras diferentes. O cerne dos pro- blemas são os diferentes limites de estiramento de diferentes metais, que no caso de processamento conjunto não conectado levam a mo- vimentos relativos, em particular a diferentes alongamentos das dife- rentes tiras de metal.
[008] O limite de estiramento é entendido como sendo um valor característico do material que denota a tensão até a qual um material não apresenta nenhuma deformação plástica permanente sob carga de tração uniaxial e livre de momento, ou seja, se o limite de estira- mento estiver abaixo do limite de estiramento, o material retornará elasticamente à sua forma original após o alívio de pressão e se o limi- te de estiramento for excedido, permanecerá uma mudança na forma, ou seja, uma extensão no caso de uma espécime de tração.
[009] Até agora não há solução para o problema de alongamento. É ainda mais problemático produzir uma seção transversal em forma de fio completamente preenchida, cujo revestimento externo consiste exclusivamente em um dos pares de compósito, através da perfilagem a rolo de tiras de metal.
[0010] A publicação US 3.940.964 ensina o uso de uma tira galva- nizada de camadas de largura igual, para produzir um corpo em forma de haste. Um perfil totalmente preenchido e, ao mesmo tempo, um fio revestido em todos os lados não pode ser produzido a partir deste ma- terial primário. No entanto, este não é expressamente o objetivo do ensinamento desta publicação.
[0011] Além disso, o documento US 2010/0047616 A1 descreve a produção de um fio bimetálico a partir de duas tiras em camadas nas quais, na forma final produzida, uma tira de metal forma uma bainha que envolve completamente a outra tira de metal. Este documento propõe colocar uma tira de alumínio sobre uma tira de níquel mais lar- ga, primeiramente deformando ambas as tiras juntas em forma de U desde o início e, em seguida, bater as partes da tira de níquel que se projetam na direção da largura (perpendicular à direção longitudinal) sobre as extremidades da tira de alumínio e, em seguida, arredondá- las. O fio bruto produzido desta forma é então puxado ainda mais for- mando um fio com uma seção transversal mais fina.
[0012] O método descrito no documento US 2010/0047616 A1 tem as seguintes deficiências:
1. Razão de mistura de alumínio e níquel
[0013] De acordo com o documento US 2010/0047616 A1 [0014], as partes de níquel e alumínio devem ser distribuídas de forma apro- ximadamente igual na seção transversal e ter o mesmo volume. No entanto, o alumínio e o níquel devem estar presentes na seção trans- versal do fio na razão exigida pela liga formada por pulverização térmi- ca/soldagem/fusão.
[0014] Um padrão para a liga de NiAl é uma composição de Ni 80% em peso/Al 20% em peso. A razão de peso deve ser convertida nas dimensões da área das tiras. No entanto, isso não está descrito na publicação.
2. Expansão diferente de metais diferentes processados em conjunto devido a seus diferentes limites de estiramento a. Fluxo de entrada de tira
[0015] No documento US 2010/0047616 A1 é proposto deformar alumínio e níquel juntos desde o início - como um material em cama- das [0015] e [0016] ou galvanizado [0022]. No entanto, ambos os me- tais apresentam resistências diferentes: O limite de estiramento do ní- quel recozido mole da qualidade padrão UNS N02200 é 100 MPa, a do alumínio recozido mole ENAW 1050 é 20 MPa.
[0016] É verdade que a seção transversal é principalmente defor- mada de uma maneira definida durante a conformação a rolo; de modo que a tira possa ser guiada de forma estável, no entanto, uma pressão mínima de ação vertical na direção da espessura deve ser exercida na tira de metal. A pressão necessária do rolo depende do material: uma pressão que é suficiente para manter o níquel estável leva a uma re- dução na espessura do alumínio mais mole. Com a conformação a ro- lo, a energia necessária para a deformação do material desejada é transferida dos rolos de trabalho por meio das ferramentas (rolos), aplicando pressão à tira de metal. Isso significa que a pressão entre a ferramenta superior e inferior e a tira de metal deve ser tão grande que o material da tira de metal é puxado para dentro das ferramentas e pode ser deformado além de seu limite de estiramento nos pontos de conformação desejados.
[0017] Se duas ou mais tiras de metal em camadas com diferentes limites de estiramento forem agora deformadas, a energia de deforma- ção a ser introduzida só poderá ser tão alta quanto a resistência do material da tira de metal com o menor limite de estiramento permitir.
[0018] Em uma zona de transição entre a possível pressão da fer- ramenta no material mais macio e a obtenção simultânea da pressão necessária para deformar o material mais duro, o material mais macio iria reduzir sua espessura e alongar ou recalcar continuamente peran- te as ferramentas.
[0019] No entanto, se o material mais macio não puder mais trans- ferir a energia de deformação necessária para o material mais duro, isso reduziria muito sua espessura e se sacrificaria. O atrito entre a ferramenta e a tira de metal seria perdido e o processo de laminação iria parar. Os rolos de ferramentas escorregariam no compósito "verti- cal ".
[0020] Ao laminar tiras de metal, uma redução na espessura difi-
cilmente se manifesta como uma mudança na largura; em vez disso, o material deslocado desencadeia uma mudança no comprimento da tira de metal. Mudanças no comprimento de metais em camadas proces- sados em conjunto de diferentes resistências fazem com que a tira de metal mais macia seja empurrada para fora ou possibilita a formação de vincos (dobradura) na tira mais macia. Vincos tornam impossível a deformação prevista nos trens laminadores a jusante. Ambos os fenô- menos impedem o cumprimento da razão de mistura desejada, visto que esta inevitavelmente muda na seção transversal devido ao deslo- camento do material.
[0021] Para evitar os efeitos de diferentes mudanças de compri- mento, a tira de alumínio pode ser travada ou tensionada ao entrar na instalação de perfilagem. No entanto, uma retração só pode ser apli- cada antes de entrar no primeiro trem laminador. Isso evita a dobradu- ra no primeiro trem laminador, mas diferentes mudanças no compri- mento não podem mais ser compensadas nos outros trens laminado- res. Há, portanto, o risco de que as diferentes mudanças no compri- mento das duas tiras que ocorrem durante a perfilagem a rolo levem à sobreposição do material mais macio. Diferentes mudanças no com- primento, bem como sobreposições, alteram a razão de mistura entre o alumínio e o níquel na seção transversal; um fio com razões de mis- tura variáveis imprevisíveis não pode ser usado para a finalidade pre- tendida.
[0022] Uma solução para evitar o alongamento diferente de níquel e alumínio também não é, como sugerido em [0016] e na figura 4, do- brar os lados salientes de níquel sobre a tira de alumínio e, assim, mantê-la no lugar. Se a tira de alumínio for comprimida no início do processo de perfilagem, as diferentes mudanças no comprimento do níquel e do alumínio levam a tensões de tração que podem ser tão grandes que a tira de alumínio mostrará primeiramente fissuras por tensão e, em seguida, se rasgará. Ao avaliar o risco, deve-se ter em mente que a produção de um fio bruto requer cerca de 20 estações de deformação. b. Fio Bruto
[0023] A uma dada pressão exercida sobre o compósito das duas tiras de metal que excede o limite de estiramento do metal mais macio, o metal mais macio e o mais duro se deformam de forma diferente. Esta deformação diferente não é evitada pela produção de um fio brito fechado. De acordo com o documento US 2010/0047616A1 [0015], os dois metais a serem processados devem ser estratificados. Se os me- tais forem dispostos em camadas antes do início do coprocessamento, o comprimento trabalhável será limitado. Testes que serviram para produzir fios brutos de 6 m de comprimento mostraram que a inserção de alumínio foi empurrada para fora entre 7,5 e 11,5 cm a partir da ex- tremidade do fio bruto. Desse modo, a composição entre Ni e Al no fio bruto de forma significativa e imprevisível.
[0024] Em contrapartida ao documento US 2010/0047616A1
[0018] descrito, o alumínio não só preenche pontos vazios, mas tam- bém se alonga, acima de tudo, contra a direção de processamento.
3. Espessura do material de partida e a necessidade de recozimentos intermediários a. Dimensões do fio bruto de acordo com o documento US 2010/0047616 A1
[0025] O fio bruto produzido por perfilagem tem um diâmetro de 6,35 a 7,62 mm (US 2010/0047616 A1 [0017]). Ele também não apre- senta uma seção transversal completamente preenchida (vide figura 5 no documento US 2010/0047616 A1) e deve ser reduzido para 2,381 mm a 3,175 mm por martelamento, laminação ou estiramento e, por- tanto, compactado (US 2010/0047616 A1 [0018]). Uma redução no diâmetro em aproximadamente 50% leva a uma redução na área de mais de 80%. Diâmetro Inicial Diâmetro Final Redução(de superfície) mm mm % 7,62 3,18 82,58 6,35 2,38 85,50
[0026] A redução torna o fio mais duro. Com uma redução de mais de 80%, a deformabilidade do fio compósito se esgota. O arame com- pósito fica então tão duro que - pelo menos nos dispositivos usuais - não pode mais ser transportado através de um pacote de tubos flexí- veis do dispositivo de soldagem devido à falta de flexibilidade.
[0027] Mesmo se um fio de pulverização térmica consistindo em tiras de níquel e alumínio pudesse ser produzido de acordo com os ensinamentos do documento US 2010/0047616 - o que não é o caso - ele não poderia mais ser usado para pulverização térmica.
[0028] Ao comprimir o fio bruto e puxá-lo até seu tamanho final, o fio se torna mais duro. Para torná-lo utilizável, ou seja, para torná-lo macio, o fio teria que ser recozido. No entanto, o recozimento não está previsto no documento US 2010/0047616 A1 por boas razões:
[0029] A temperatura de recristalização do níquel (690 ° C a 720 ° C) excede a temperatura de fusão do alumínio (650 ° C). Assim que o alumínio fundido entra em contato com o níquel, uma reação exotérmi- ca é desencadeada que leva a tal aquecimento do compósito que o níquel também funde. O fio compósito de acordo com o documento US 2010/0047616 A1 não pode, portanto, ser recozido. b. Fio bruto mais fino
[0030] De acordo com a experiência dos inventores, a seção transversal do fio bruto só precisa ser 20% maior do que a dimensão comprimida e completamente preenchida por calibração e redução. As altas porcentagens de redução que constam na ilustração do docu- mento US 2010/0047616 A1 [0017] e [0018] não são necessárias se tiras de partida mais finas forem usadas e um recozimento de recrista-
lização puder preferivelmente ser evitado desta forma:
[0031] A seção transversal horizontal do fio mostrado na figura 1 do documento US 2010/0047616 A1 consiste em 10 camadas de es- pessura aproximadamente igual, dispostas simetricamente em dobras: 6 de Ni e 4 de AI.
[0032] Assumindo que todas as camadas têm a mesma espessu- ra, obtém-se a espessura do material de partida Dimensões finais Redução de Dimensões de Espes- Redução de fios de pulve- seção trans- fio bruto sura de rização térmica versal camada Diâmetro Superfí- necessária Diâme- Superfí- espessu- cie tro cie ra mm mm* % mm mm* mm % 1,6 2,01 20 2,0 3,14 0,2 56,25 2,38 4,448 20 2,975 6,95 0,2975 56,25 3,2 8,04 20 4,0 12,57 0,4 56,34 6,4 32,17 20 8,0 50,27 0,8 56,60
[0033] O uso de tiras de metal mais finas também não resolve o problema:
[0034] As tiras de metal não devem ser muito finas: Uma certa es- pessura mínima da tira de metal é necessária para orientação de tira estável em trens laminadores de perfil. A espessura mínima depen- dente do material, é de aproximadamente 0,2 mm para aço, mais para materiais mais macios. As tiras de metal em camadas não são aplica- das com sua espessura total, mas com as espessuras individuais, uma vez que as tiras de metal em camadas se comportam como as tiras individuais que compõem a pilha de camadas. Isso se deve ao fato de que as pilhas de camadas se comportam como tiras individuais, desde que possam se mover umas contra as outras.
[0035] O uso de tiras de metal finas não é apenas tecnicamente complexo, mas também antieconômico, uma vez que as tiras iniciais finas devem ser laminadas primeiramente e, em seguida, os compri-
mentos longos devem ser perfilados. A redução de um compósito que consiste em tiras de metal mais espessas por laminação ou estiramen- to é comparativamente muito mais barata; tais operações são neces- sárias para compactação de qualquer maneira.
[0036] O fio medindo 1,6 mm de diâmetro não pode, portanto, ser produzido por perfilagem a rolo. Todos os fios com um diâmetro maior podem ser produzidos por perfilagem a rolo, mas a redução de apro- ximadamente 56% os torna muito difíceis de serem transportados através de um pacote de tubos flexíveis na aplicação preferida. Deve ser levado em consideração que através da flexão das partes salientes da tira de níquel cria são formados filetes dentro do fio que tornam o fio compósito consideravelmente mais difícil de dobrar do que um fio sólido da mesma espessura.
[0037] 4. Uma vez que o alumínio está incorporado nas extremi- dades da tira aparafusada em forma de gancho, o centro do fio não consiste apenas em níquel.
[0038] De acordo com o documento US 2010/0047616, figura 1, as partes da tira de níquel que se projetam na direção da largura são do- bradas de volta na tira de alumínio inserida, a fim de prendê-la firme- mente. Através do aperto antecipado, antes que o processamento da bainha seja concluído, a tira de alumínio é submetida a tensão de cisa- lhamento e pode rasgar. Isso muda a composição na seção transver- sal.
[0039] 5. A seção transversal mostrada no documento US 2010/0047616 figura 1 não pode ser produzida por perfilagem a rolo como descrito
[0040] A figura 5 do documento US 2010/0047616 mostra um perfil já fechado que não pode mais ser aprimorado no perfil mostrado na figura 1 por perfilagem a rolo, uma vez que os rolos de perfil só podem agir do lado de fora para deformação adicional. A fim de ser capaz de produzir a seção transversal mostrada na figura 1, a partir da figura 5, as bordas externas da tira de níquel também teriam que ser anguladas em 90 ° no perfil que já está fechado. Isso não é possível com a perfi- lagem a rolo. Se houver pressão externa, as bordas externas da tira de níquel perfurarão a camada de alumínio e cortarão o alumínio.
[0041] O perfil de fio bruto a ser produzido por perfilagem a rolo de acordo com a figura 1, também não pode ser produzido a partir da fi- gura 4, uma vez que a tira externa não pode ser moldada em 90 °, muito menos - conforme necessário - em 180 °: não há contra-suporte interno para conformação.
[0042] Com o método descrito no documento US 2010/0047616 A1, o problema não pode ser resolvido; a ideia básica de produzir um fio bruto a partir de tiras, no entanto, representa uma abordagem que é mais desenvolvida com a presente invenção. Tarefa da Invenção
[0043] Se tiras cuja largura é um múltiplo de sua espessura, em particular pelo menos 5 vezes, mais preferivelmente pelo menos 10 vezes sua espessura, forem deformadas por pressão atuando verti- calmente, esta deformação levará quase exclusivamente a mudanças no comprimento e não a mudanças na largura. A fim de produzir um fio de uma composição definida a partir de duas ou mais tiras de metal, em particular aquelas com diferentes limites de estiramento, o alon- gamento relativamente maior da tira de metal com o menor limite de estiramento deve ser evitado.
[0044] É, portanto, um objetivo da invenção reduzir esse alonga- mento maior de uma das tiras de metal em comparação com a outra, preferivelmente para evitá-lo. É ainda preferido fornecer um método para a produção de fio bruto em que um fio bruto é produzido, cujo nú- cleo é formado pelo menos predominantemente a partir do material que também forma a bainha do fio bruto.
[0045] Além disso, em uma aplicação preferida, um fio de pulveri- zação térmica a ser produzido a partir de tiras de níquel e alumínio de- ve, preferivelmente, atender aos seguintes requisitos: - os metais não devem estar na forma de pó, mas sim em tiras
[0046] Para a produção de fio de pulverização NiAl, o pó de alumí- nio é frequentemente colocado em uma bainha feita de níquel. Uma vez que a superfície do pó é maior do que a superfície da tira, mais óxido é introduzido através do pó do que através da tira. O uso de pó é, portanto, desvantajoso.
[0047] O pó de alumínio também é pirofórico assim que o tamanho do pó cair abaixo de 500 μm.
[0048] O pó tem a desvantagem adicional de fluir, de modo que é difícil controlar a composição exata da seção transversal da bainha e o pó preenchido. - as tiras não devem ser introduzidas como uma liga, mas como componentes da liga
[0049] Uma liga de 80% em peso de níquel e 20% em peso de alumínio funde a 1.362 ° C. O níquel só funde a 1.455 ° C. À primeira vista, portanto, parece vantajoso usar uma liga como fio de pulveriza- ção térmica. A vantagem particular de pulverizar um fio compósito é que a reação exotérmica de Al com Ni não ocorre até que seja derreti- do diretamente durante a pulverização térmica. O aumento de tempe- ratura resultante leva a uma boa ligação entre a camada pulverizada e o substrato. Um pré-tratamento do substrato para melhorar a aderên- cia pode ser desnecessário. - as diferentes resistências de níquel e alumínio não devem levar a alongamentos diferentes e, portanto, a uma mudança na razão de mistura durante o processamento em um fio. - o compósito deve, preferivelmente, ser capaz de ser reco-
zido de recristalização
[0050] O fio deve ser, preferivelmente, dimensionalmente estável, ou seja, não deve ser tão macio que dobre quando for transportado. Por outro lado, ele não deve ser tão difícil a ponto de não poder mais ser transportado. A dureza do fio compósito deve, portanto, preferivel- mente, ser capaz de ser ajustada por deformação e recozimento. Ne- nhuma reação exotérmica deve ocorrer durante o recozimento. - estrutura da seção transversal das camadas de níquel e alumínio
[0051] Uma rugosidade de superfície elevada, como, por exemplo O alumínio devido à camada de óxido leva a um rápido desgaste do pacote de tubos flexíveis. Portanto, a camada externa do fio compósito deve consistir preferivelmente de níquel. O centro do fio também deve ser feito de níquel, a fim de evitar que a tira de alumínio emperre pre- maturamente. - a seção transversal do perfil deve, preferivelmente, ser totalmente preenchida
[0052] Nesta concretização preferida, nenhuma cavidade deve permanecer porque o ar oxidaria os metais ligados quando aquecidos. Termos
[0053] O fio compósito formado a partir de pelo menos duas tiras de metal e produzido por perfilagem a rolo é referido como "fio bruto".
[0054] Em uma versão preferida, o termo "níquel" denota qualida- des de níquel com um grau de pureza de pelo menos. 99,6 % em peso e um teor de carbono de no máximo 0,02% em peso.
[0055] O termo "alumínio" também se destina a incluir ligas de alumínio, em especial aditivos de terras raras que promovem proteção contra altas temperaturas.
[0056] Perfilagem W é entendido como uma forma de seção trans- versal da tira de metal em seção transversal perpendicular à direção longitudinal, que é semelhante à letra "W". Em particular, isso resulta - quando visto de cima - por uma saliência, em particular uma confor- mação convexa/da tira de metal entre dois lados verticais laterais da tira de metal. Descrição da Invenção
[0057] De acordo com a invenção, o objetivo é alcançado em que, em um método de produção do tipo mencionado com um primeiro gru- po de trens laminadores, inicialmente apenas a primeira tira de metal é formada em uma pré-forma em vários passes e, em seguida, a primei- ra tira e então a primeira tira e pelo menos uma outra tira de metal são formadas em conjunto na forma final em um segundo grupo de trens laminadores.
[0058] A invenção parte do pressuposto de que a conformação de pelo menos duas tiras de metal, ou seja, da primeira e pelo menos de uma outra tira de metal, é realizada por uma pluralidade de passes, que são realizados por meio de uma pluralidade de trens laminadores, em particular com um trem laminador por passe.
[0059] O número total de todos os trens laminadores que partici- pam na conformação de acordo com a invenção é dividido em dois grupos de acordo com a invenção. Um primeiro grupo deforma apenas a primeira tira de metal, que mais tarde formará a bainha do fio bruto, e o segundo grupo de trens laminadores juntamente deforma todas as tiras de metal que formam o fio bruto. Pelo menos uma outra tira de metal é adicionada à primeira tira de metal entre o primeiro e o segun- do grupos. Em termos de tecnologia de processo, pelo menos uma outra tira de metal pode ser conduzida para longe da bobi- na/bobinadora sobre o primeiro grupo de trens laminadores sem pro- cessamento e, em seguida, introduzida para baixo e junto com a pri- meira tira de metal no segundo grupo. A bobinadora para a outra tira de metal também pode ser configurada acima do primeiro grupo de trens laminadores, de modo que a outra tira de metal possa ser intro- duzida diretamente no primeiro trem laminador do segundo grupo de trens laminadores. Em ambos os casos, a tira pode ser conveniente- mente guiada sobre um trem laminador S.
[0060] Esta separação torna possível com o primeiro grupo de trens laminadores exercer tais pressões apenas sobre a primeira tira de metal que, se exercida em pelo menos uma outra tira de metal, le- varia a um alongamento desta pelo menos uma tira de metal em rela- ção à primeira. A separação parcial das etapas de deformação evita, assim, esse alongamento, que ocorre em particular quando tiras de metal com diferentes limites de estiramento são integradas ao fio bru- to.
[0061] A separação parcial dos processos de conformação da pri- meira tira de metal sozinha e a subsequente conformação da conjunta também é vantajosa se os metais tiverem limites de estiramento iguais ou semelhantes, porque mesmo com limite de estiramento igual ou semelhante, as tiras processadas em conjunto podem deslocar umas contra as outras. Também é mais fácil moldar o perfil da bainha sepa- radamente.
[0062] O alongamento diferente de tiras ocorre quando tiras de diferentes resistências são processadas juntas. O alongamento dife- rente de diferentes tiras de metal, por exemplo, de níquel e alumínio devido às suas diferentes resistências, pode ser evitado de acordo com a invenção em que o processamento conjunto, é atrasado, prefe- rivelmente apenas na metade traseira de todas as etapas de proces- samento, em particular todos os passes dos trens laminadores do se- gundo grupo. Para este propósito, pelo menos uma outra tira de metal, em particular a tira de alumínio, em contraste com o ensinamento do documento US 2010/0047616 A1, ainda não é colocada sobre a pri- meira tira de metal, em particular tira de níquel, antes do primeiro pas-
se, mas é deslocada por vários passes, em particular tantos passes quanto possível, para a primeira tira de metal, preferivelmente tira de níquel, que já é moldada em seção transversal formando a pré-forma, preferivelmente em forma de calha. A primeira tira de metal preferivel- mente mais forte é, portanto, inicialmente deformada apenas separa- damente da segunda tira de metal.
[0063] O fato de que metais com menor limite de estiramento se deformam mais fortemente com a mesma pressão do que aqueles com maior limite de estiramento ou até mesmo se deformam a uma pressão mais baixa, é devido a razões físicas e não pode ser evitado se eles forem processados em conjunto. A invenção, portanto, prevê a separação das etapas de processamento dos diferentes materiais das tiras de metal.
[0064] Antes da produção de compósitos dos diferentes materiais, a tira de metal que forma a bainha, em particular a tira de metal mais sólida, preferivelmente a tira de níquel, é deformada separadamente de acordo com a invenção, ou seja, com o primeiro grupo de trens la- minadores.
[0065] Em uma concretização preferida, a invenção prevê que uma forma de calha seja formada com os trens laminadores do primei- ro grupo para conformação da primeira tira de metal na pré-forma da primeira tira de metal, vista em seção transversal perpendicularmente à direção longitudinal da tira de metal, em particular com lados da pré- forma laterais e uma base da pré-forma que as conecta. A forma de calha é vista em seção transversal perpendicularmente à direção longi- tudinal da tira de metal. A forma de calha também pode ser essencial- mente entendida como, em particular, uma forma em U modificada.
[0066] De acordo com isso, esta concretização prevê que pelo menos uma outra tira de metal seja introduzida no interior da pré-forma em contato com a área de base da pré-forma, em que a primeira e pe-
lo menos uma outra tira de metal são formadas conjuntamente em uma conexão de fixação uma com a outra pelo segundo grupo de trens laminadores.
[0067] A fixação pode ser feita, por exemplo, em que pelo menos uma outra tira de metal introduzida é pressionada na área de base da pré-forma por meio de pelo menos um rolo do respectivo trem lamina- dor. A fixação também pode, em particular subsequentemente, ser fei- ta em que pelo menos uma outra tira de metal é mantida fixa pela pri- meira tira de metal.
[0068] A forma de calha forma uma pré-forma aberta da bainha fechada posteriormente do fio bruto, em que pode ser visto que com esta concretização a formação de bainha já está concluída em grande medida antes de pelo menos uma outra tira de metal ser introduzida no processo de conformação.
[0069] A invenção pode, neste caso, preferivelmente prever que a forma de calha seja formada por conformações da primeira tira de me- tal, preferivelmente inicialmente plana, por flexão das duas bordas de tira opostas uma à outra da primeira tira de metal (na direção da largu- ra da tira de metal), respectivamente em 180 graus sobre a superfície da tira de metal, em particular por rebordeamento das bordas da tira. As bordas da tira são, portanto, efetivamente dobradas para trás sobre si mesmas. Neste caso, não há preferivelmente nenhuma distân- cia/cavidade entre as áreas dobradas e que entram em contato umas com as outras das bordas da tira. As bordas de tira dobradas, portan- to, preferivelmente apresentam o dobro da espessura original da tira de metal.
[0070] Além disso, a calha é formado pela conformação de dois lados verticais pela flexão das duas áreas laterais opostas (na direção da largura) da primeira tira de metal, em particular, respectivamente em 90 graus mais/menos 15 graus do plano original da tira de metal,
em que os dois lados formam paredes externas laterais da pré-forma e uma área que conecta os lados forma uma base da pré-forma.
[0071] As duas etapas de conformação nomeadas aqui podem ser realizadas em qualquer sequência, mas é preferível "dobrar sobre si mesmas" as bordas da tira primeiramente.
[0072] A largura da dobragem dos dois lados das bordas de tira em 180 ° sobre si mesmas, já define o volume de núcleo do fio bruto que mais tarde será formado pelo material de bainha.
[0073] O aumento subsequente das bordas de tira formando lados laterais verticais, em particular preferivelmente em mais de 90 °, forma a calha mencionado em seção transversal perpendicular à extensão longitudinal, na qual a segunda tira de metal pode ser inserida. Particu- larmente, incluindo a conformação subsequente dos flancos/lados da calha, isso corresponde aproximadamente à geometria final do fio bru- to.
[0074] Pouco antes da flexão dos lados da calha na direção do interior da calha, a segunda tira de metal, preferivelmente tira de alu- mínio, é inserida na primeira tira de metal em forma de calha, mais preferivelmente em forma de W.
[0075] Em relação ao exemplo de concretização mostrado nas fi- guras, na Figura 1 pelo menos uma outra tira de metal, preferivelmente a tira de alumínio, é unida apenas na estação 11 na primeira tira de metal, que já está em forma de calha, preferivelmente em perfil de tira de níquel. Uma vez que a primeira tira de metal, em particular o perfil de níquel, é amplamente laminada e preferivelmente formada em for- ma de W neste caso, nenhuma força elevada é exercida sobre pelo menos uma outra tira de metal/tira de alumínio para guiar a tira, que reduziria sua espessura e aumentaria seu comprimento desproporcio- nalmente.
[0076] Tecnicamente, o fornecimento retardado de pelo menos uma outra/segunda tira de metal, em particular a tira de alumínio, pode ser produzido, em que a descarga com a tira de alumínio é posiciona- da acima da instalação de perfilagem (ver figura 1 ). A tira desenrolada desta bobinadora é preferivelmente introduzida no processo de perfila- gem por cima em um caminho em forma de S por meio de rolos. A desbobinadora também pode ser colocada na frente da bobinadora a partir da qual a primeira tira de metal, em particular a tira de níquel, é desenrolada.
[0077] A invenção pode, além disso, prever uma limitação da pressão de rolo vertical necessária para guiar a tira durante a condu- ção de pelo menos uma outra/segunda tira de metal, em particular da tira de alumínio.
[0078] Pode ser previsto evitar que pelo menos uma ou- tra/segunda tira de metal, em particular a tira de alumínio, se desvie ao longo do passo de correia.
[0079] Para este propósito, a invenção pode prever que pelo me- nos uma outra, em particular a segunda tira de metal /tira de alumínio, seja centralizada quando ela for conduzida na forma de calha por um rolo de ferramenta disposto acima, em que pelo menos uma outra tira de metal é conduzida essencialmente apenas lateralmente, ou seja, apenas com uma tal pressão sobre a primeira tira de metal /tira de ní- quel que não causa qualquer alongamento de pelo menos uma outra tira de metal.
[0080] Neste caso, ela pode ser conformada de forma convexa através da primeira tira de metal/tira de níquel, desde que a forma W preferida, mas não obrigatória, descrita abaixo esteja presente na pri- meira tira de metal.
[0081] Um alongamento de pelo menos uma outra tira de metal, em particular da tira de alumínio, quando está sendo alimentada e cen- trada, é assim completamente evitado.
[0082] As correias são caracterizadas por uma alta razão de largu- ra para espessura. Se a pressão for exercida sobre as tiras, as forças que atuam perpendicularmente produzirão um alongamento. A largura muda minimamente. Se duas tiras com diferentes limites de elasticida- de forem processadas juntas, a tira mais macia se alonga mais do que a mais dura. Ao contrário da figura 4 do documento US 2010/0047616 A1, a invenção, portanto, prevê que pelo menos uma outra tira de me- tal, preferivelmente a tira de alumínio, seja, portanto, apenas fixada após a formação da pré-forma da primeira tira de metal, em particular, portanto, não em um estágio inicial do processo de perfilagem ; desse modo, forças que de outra forma seriam muito grandes na direção lon- gitudinal podem ser evitadas, que poderia resultar em um corte de pelo menos uma outra tira de metal, preferivelmente feita de alumínio mais macio.
[0083] A fim de alcançar a forma final pretendida, a invenção prevê que a primeira tira de metal, preferivelmente a tira de níquel, seja pressionada sobre a segunda tira de metal, preferivelmente a tira de alumínio. Para este propósito, os lados da calha formados a partir da primeira tira de metal são dobrados na direção do interior da calha e, em seguida, contatam as áreas externas da tira de pelo menos uma outra tira de metal com as bordas da tira dobradas para trás sobre si mesmas. Pelo menos uma outra tira de metal, em particular a tira de alumínio, é presa pelas bordas de tira dobradas da primeira tira de me- tal, em particular a tira de níquel, e é assim fixada em seu alinhamento centralizado. Preferivelmente, a invenção também pode fazer com que a primeira tira de metal assuma a orientação de pelo menos uma outra tira, em particular da segunda tira de metal através da fixação e a pressão exercida pelos rolos de ferramenta, pelo menos essencial- mente, ou pelo menos predominantemente, atue na primeira tira de metal.
[0084] A invenção pode evitar que o material de pelo menos uma outra tira de metal, preferivelmente alumínio, seja espremido para fora do fio bruto.
[0085] As técnicas descritas acima, para evitar um alongamento desproporcional de pelo menos uma outra tira de metal, em particular a tira de alumínio, em comparação com a primeira tira de metal, em particular a tira de níquel, não se aplicam mais quando um perfil de fio fechado é alcançado, em particular se já para uma calibração preferi- velmente subsequente do fio bruto, uma pressão uniforme de todos os lados for exercida no fio bruto produzido de acordo com a invenção. A uma dada pressão exercida sobre o compósito que excede o limite de estiramento do metal mais macio, os metais das duas tiras, em particu- lar de Ni e Al, se deformam de forma diferente. As diferentes deforma- ções são expressas quase exclusivamente como alongamentos dife- rentes para as dimensões de tira dadas. Este alongamento diferente não é evitado pelo fato de o fio bruto já possuir um perfil fechado. Ape- sar da fixação de pelo menos uma outra tira de metal, em particular da tira de alumínio, pela primeira tira de metal, esta é pressionada para fora da extremidade do fio quando o fio compósito é deformado. No caso do alumínio e níquel, com hastes de até aproximadamente 6 m de comprimento, o alumínio mais macio pode ser pressionado 7,5 a 11,5 cm desde a extremidade do fio quando o fio compósito é defor- mado.
[0086] A invenção pode prever a conformação de uma bojadura, preferivelmente uma bojadura convexa, que aponta para o interior da pré-forma, na base da pré-forma, em particular para formar uma forma de calha em forma de W. Pelo menos uma outra tira de metal, que é introduzida na tira de uma maneira centralizada com contato com a base da pré-forma, pode então ser dobrada sobre a bojadura convexa nesta concretização. Desse modo, é garantido que pelo menos uma outra tira de metal seja centralizada na forma de calha da primeira tira de metal.
[0087] Essa conformação convexa de ambas as tiras, em particu- lar da tira de níquel e alumínio, inicialmente parece contraintuitiva, uma vez que a tira compósita deve ser moldada de forma côncava, a fim de obter uma seção transversal em forma de fio. No documento US 2010/0047616 A1, o perfil é, portanto, imediatamente formado de ma- neira côncava por essa razão (vide [0016] e figura 3).
[0088] A forma em W é preferivelmente formada por conforma- ção/bojadura convexa temporária da base de calha da tira de metal que forma a bainha na área entre os lados laterais.
[0089] O uso de moldagem em W parece ser desvantajoso para a produção do fio bruto por duas razões:
[0090] Pelo menos dois trens laminadores, principalmente trens desbastadores, também são necessários para realizar a conformação em W. Os custos adicionais de suportes e ferramentas tornam o pro- cesso de perfilagem mais caro.
[0091] Devido à dobra alternada, a tira de metal é mais endurecida a frio. Como resultado, o potencial de alteração da forma geral se es- gota mais cedo e pode ser necessário recozimento prematuro ou mesmo adicional.
[0092] Para a produção do fio compósito, um formato de W não é realmente necessário em termos das forças laterais exigidas. Pelas razões mencionadas acima, portanto, não seria usado. O fio compósito pode, em princípio, também ser produzido com uma base plana da tira de metal que é moldada formando uma calha, e forma a bainha.
[0093] A conformação em W pode, preferivelmente, mas não ne- cessariamente, ser usada na produção do fio compósito. Mais preferi- velmente, a segunda tira de metal, em particular a tira de alumínio, também é formada convexamente sobre a primeira tira de metal mol-
dada convexamente (tira de revestimento). Para este efeito, a segunda tira de metal pode ser colocada na bojadura que produz a forma de W na calha da primeira tira de metal e os lados da segunda tira de metal podem ser pressionados para baixo, o que resulta na formação conve- xa da segunda tira também. A conformação convexa é realizada, pre- ferivelmente, por um rolo engatado por cima, vide figura 3 passe 11. Isso não só leva à centralização da segunda tira de metal, em particu- lar da tira de alumínio, mas também evita que esta tira se desloque lateralmente nas fases de conformação subsequentes. Uma vez que apenas pequenas forças de flexão são necessárias, um alongamento relativamente maior de pelo menos uma outra/segunda tira de metal, em particular da tira de alumínio, é evitado.
[0094] Em princípio, o método de acordo com a invenção também pode ser realizado sem esta conformação em W.
[0095] A invenção prevê, preferivelmente, que os lados da pré- forma da primeira tira de metal sejam dobrados para dentro sobre a superfície de pelo menos uma outra tira de metal, em particular que pelo menos uma outra tira de metal seja presa em suas áreas laterais pelas bordas dobradas da primeira tira de metal.
[0096] De acordo com isto, a fim de formar a bainha pelo menos substancialmente fechada, pode ser previsto que as superfícies exter- nas dos lados da pré-forma sejam colocadas em contato uma com a outra tira em vários passes, em particular pela extensão moldada côn- cava/curvatura redonda da base de forma de calha e de pelo menos uma outra tira de metal presa entre esta e os lados da pré-forma.
[0097] Em uma concretização particularmente preferida, a inven- ção prevê que o material da segunda tira de metal, em particular a tira de alumínio, seja impedido de ser deslocado/empurrado para fora por um desenvolvimento vantajoso adicional, preferivelmente de modo que a composição da seção transversal não se altere. Os fios brutos pro-
duzidos desta forma podem então ser usados em particular preferivel- mente para a aplicação crítica de pulverização térmica/soldagem.
[0098] A invenção pode prever que as tiras de metal sejam cada uma desenrolada de uma bobina e o fio bruto seja enrolado para for- mar uma bobina. Longos comprimentos de rolo podem ser alcançados pelo processamento de bobinas. O processamento de bobina para bo- bina é particularmente vantajoso na prevenção do deslocamento do material na direção longitudinal.
[0099] A descrição do material de partida no pedido de patente US 2010/0047616 A1 ensina que o material em forma de haste deve ser usado e os materiais a serem conectados não devem ser desenrola- dos de uma bobina: flat strip both of equal length, are brought together face-to-face to provide a laminate."
[00100] Neste desenvolvimento preferido, a invenção prevê que o material de pelo menos uma outra tira, em particular da segunda tira de metal, em particular feita de alumínio, seja impedido de se deslocar no compósito, restringindo o fluxo longitudinal deste material. Se, em vez de alguns segmentos de tira de alguns metros de comprimento, de acordo com a invenção, pelo menos uma outra tira de metal, preferi- velmente todas as tiras de metal, usar bobinas que são processadas no fio bruto, a resistência ao atrito de pelo menos uma outra tira de metal, em particular feita de alumínio nas camadas da primeira tira de metal, em particular nas camadas de níquel nos comprimentos de fio subsequentes se tornará tão elevada que o material de pelo menos uma outra tira de metal não poderá se alongar mais do que a primeira tira de metal.
[00101] É, portanto, conveniente produzir o fio compósito não como uma haste, mas como uma bobina, preferivelmente a partir de duas bobinas de ambas as tiras de saída ou um número correspondente de bobinas de todas as tiras de saída para formar uma bobina do fio bruto produzido. Neste caso, a invenção também pode prever que as tiras de metal de bobinas inseridas sucessivamente sejam conectadas, em particular soldadas, em que uma produção contínua e sem fim do fio bruto é tornada possível.
[00102] A invenção também pode prever que a largura de pelo me- nos uma outra tira de metal seja dimensionada de modo que um espa- ço livre seja formado entre a respectiva borda de tira externa de pelo menos uma outra tira de metal e a extremidade inferior do lado da pré- forma, que possa ser fechado /se fechar pelo fluxo de material. A in- venção, portanto, fornece deliberadamente espaços vazios/espaços livres que permitem que o material flua para eles.
[00103] Se o perfil for muito deformado em seção transversal, em que o fluxo longitudinal do material é impedido por pelo menos uma outra tira de metal, ele, no entanto, se expandirá mais do que o mate- rial da primeira tira de metal. A invenção, portanto, prevê, em um de- senvolvimento preferido, que o material de pelo menos uma ou- tra/segunda tira de metal seja fornecido com espaços livres nos quais - apesar da fixação - ela pode expandir perpendicularmente à direção de processamento ou à direção longitudinal. A expansão vertical e pre- ferivelmente horizontal no processo não é crítica, pois não altera a ra- zão de mistura ao longo da seção transversal.
[00104] No documento US 2010/0047616 A1 [0018], o fluxo de alumínio é usado para preencher as lacunas existentes. A fim de tor- nar possível o fluxo transversal, a invenção prevê preferivelmente a criação de lacunas ou espaços livres. É inicialmente contraintuitivo cri- ar espaços vazios se eles precisarem ser fechados novamente em etapas posteriores de processamento.
[00105] De acordo com a invenção, no entanto, esses espaços va- zios se mostram vantajosos a fim de permitir um fluxo de material transversalmente à direção de processamento. Pode-se inferir, desse modo, através de um fluxo transversal admitido de forma controlada, que uma expansão do material de pelo menos uma outra tira de metal é convertida em um fluxo transversal em vez de um fluxo longitudinal e, portanto, que preferivelmente se evite que o perfil se rompa.
[00106] Espaços livres são preferivelmente previstos, cuja área total no fio bruto atinge 5% a 20%, preferivelmente 9% a 14% da seção transversal de pelo menos uma outra tira, em particular a segunda tira de metal.
[00107] Por exemplo, para Ni/Al, mas também outras combinações, o limite inferior pode ser calculado a partir da área de Ni e Al e da área do fio bruto e o limite superior pode ser determinado por medição.
[00108] A fim de criar espaços vazios, a largura de pelo menos uma outra tira de metal é escolhida de modo que não se estenda para os cantos/extremidades de lados da primeira tira de metal dobrada para dentro, ou seja, não preencha completamente o perfil. Além disso, a dobra da primeira tira de metal sobre si mesma sobre as bordas leva ao fato de que a duplicação da camada de metal da primeira tira de metal produzida desta forma atua como um espaçador que cria espa- ços vazios para o metal da segunda tira de metal, em particular espa- ços vazios iguais à espessura do material da primeira tira de metal.
[00109] O metal de pelo menos uma outra/segunda tira de metal pode agora alargar, apesar de ser preso pela primeira tira de metal, porque o alongamento é bloqueado. Desse modo, a seção transversal é preenchida completamente. O alargamento permitido da segunda tira de metal, preferivelmente, preenche completamente os espaços livres na seção transversal.
[00110] Como resultado da invenção, a razão de mistura dos metais ao longo da seção transversal é, portanto, mantida apesar dos diferen- tes limites de estiramento nas duas tiras de metal diferentes.
[00111] A invenção pode prever a criação de uma conexão interme-
tálica entre as tiras de metal por recozimento.
[00112] Um composto intermetálico pode ser regularmente obser- vado durante o recozimento de tiras revestidas. Durante o primeiro re- cozimento de recristalização do fio compósito, não há camada de cris- tal misturada devido à falta de uma conexão metálica entre as cama- das. Mesmo com o segundo recozimento com recristalização, nenhu- ma conexão metálica é produzida, apesar da redução e compressão do compósito por trefilação. Em particular, isso pode ser devido a uma baixa temperatura de recozimento de 400 ° C e um curto tempo de re- tenção de 1 hora. Em temperaturas mais altas e tempos de espera mais longos, uma fase intermetálica de ambos os metais pode surgir durante o segundo recozimento, por exemplo, uma fase intermetálica de aproximadamente 4 μm de espessura feita de níquel e alumínio, que dissolve as camadas por formação de liga nas interfaces. Desta forma, as camadas são "coladas". Isso também torna mais difícil para o metal de pelo menos uma outra/segunda tira de metal ser empurrado para fora durante o processamento posterior. A formação de camadas de cristal misto pode, no entanto, ser indesejável. Ao selecionar o re- gime de brilho, o usuário pode decidir se uma camada de cristal mista deve ser criada ou se deve ser evitada.
[00113] A invenção também pode prever que o material com um alto limite de estiramento seja embalado no material com um limite de estiramento mais baixo, isto é, este último forma a bainha.
[00114] Na ilustração anterior, partiu-se preferivelmente do fato de que o material com o limite de estiramento mais baixo não forma a ba- inha, mas o interior do fio compósito. O caso oposto, em que o materi- al com maior limite de estiramento é incorporado por material com me- nor limite de estiramento, é menos crítico, uma vez que o chamado efeito sanduíche entra então em jogo. Ele tem o efeito de que o mate- rial duro que é colocado entre o material macio possa ser enrolado com menos esforço e possa ser enrolado mais fino do que o material de núcleo da mesma espessura sem recozimento intermediário. O mé- todo de acordo com a invenção pode, portanto, também ser realizado nesta constelação de materiais.
[00115] Em uma concretização preferida, a invenção prevê que a seção transversal do fio bruto produzido seja completamente preen- chida.
[00116] As seções transversais tubulares podem ser feitas de tiras, mas não em forma de fio. No documento US 2010/0047616 A1, Fig. 1, uma seção transversal completamente preenchida é mostrada, mas esta seção transversal - como mostrado acima - não pode ser produzi- da por laminação. Para preencher completamente a seção transversal, a invenção prevê que as bordas da tira do material mais largo, que serve como uma bainha, sejam dobradas em 180 ° e, assim, dobradas para trás sobre si mesmas, de modo que após a perfilagem ter sido concluída no centro do fio um espessamento, preferivelmente um es- pessamento tão circular quanto possível se forme a partir do material da bainha. A extensão da sobreposição é variável; devido ao compri- mento do envoltório em 180 °, o volume do núcleo subsequente do material da bainha, em particular do níquel, pode ser controlado com precisão.
[00117] Por esta razão, também, a invenção prevê que as tiras utili- zadas para o compósito não tenham a mesma largura.
[00118] Projeto de uma seção transversal de fio adequada para a aplicação preferencial de pulverização térmica.
[00119] Tanto o centro quanto a bainha do fio compósito são con- venientemente feitos de níquel:
[00120] Se a tira de níquel for primeiramente deformada sobre si mesma e não sobre o alumínio, depois da conformação das tiras for- mando um fio, todo o centro será preenchido com o material da bai-
nha.
[00121] Para que o óxido de alumínio duro não danifique o pacote da mangueira, é aconselhável que a bainha também seja de níquel e não de alumínio.
[00122] A capacidade de alteração de forma do fio compósito se esgota após uma redução de área de aproximadamente 80%. Com um fio bruto ligeiramente oval de 14 mm de largura e 13 mm de altura, is- so corresponde a uma redução da seção transversal de 57,5%.
[00123] Se, em um desenvolvimento adicional da invenção, o fio produzido por perfilagem a rolo e, em seguida, compactado e reduzido ainda tiver que ser mais reduzido, será preferivelmente previsto reali- zar um recozimento intermediário.
[00124] No caso do uso preferivelmente descrito de níquel e alumí- nio nas duas tiras de metal, no entanto, a temperatura de recristaliza- ção das qualidades padrão de níquel está acima da temperatura de fusão do alumínio. O compósito não pode ser recozido mole. A fim de ser capaz de recozer compósitos de níquel-alumínio, o alumínio deve ser ligado com elementos que aumentam a temperatura de fusão do alumínio. Por exemplo silício. Essa liga é tecnicamente viável, mas o fio produzido não é mais adequado para o uso pretendido devido aos elementos de liga adicionados. Alternativamente, a temperatura de re- cristalização do níquel usado deve ser reduzida de tal forma que esteja preferivelmente bem abaixo da temperatura de fusão do alumínio.
[00125] Esta condição só é atendida por níquel puro com pureza de pelo menos 99,6% e teores de C de no máximo 0,02% em peso. O ní- quel puro com grau de pureza ainda maior (> = 99,98%) já recristaliza - dependendo da deformação anterior - de 300 ° C a 350 ° C. Ao usar níquel puro de pelo menos 99,6% de grau de pureza, um recozimento de recristalização do fio compósito também é possível de acordo com a invenção.
[00126] Um entalhe pode permanecer no fio bruto que se formou pelo arredondamento da primeira tira de metal (ver figura 4), especial- mente na posição de base dos dois lados originais de calha. Durante o processamento posterior, o óleo usado durante a trefilação pode pene- trar no entalhe e coqueificar durante o recozimento. Isso mudaria inde- sejavelmente a composição química do fio compósito.
[00127] A invenção pode, assim, prever que tal entalhe seja fecha- do por soldagem.
[00128] Os testes de soldagem foram, portanto, realizados com o objetivo de fechar as paredes do entalhe. Com um laser de fibra com uma potência de núcleo de 1000 W e uma potência de anel de 2.000 W com uma posição de foco de 7,0 mm e uma taxa de alimentação de 2,0 m/min. o entalhe é soldado. A costura de solda resiste à conforma- ção do fio bruto.
[00129] A invenção também pode prever a redução do tamanho do entalhe, deformando o fio bruto de uma maneira que reduz a seção transversal.
[00130] Se o fio bruto for ainda mais deformado sem o entalhe ser soldado, o entalhe será apertado com a redução de 13/14 mm para 10 mm de diâmetro de tal forma que não possa mais ser visto a olho nu. Portanto, também é possível dispensar a soldagem do entalhe. A sol- dagem pode ser vantajosa no caso de armazenamento prolongado à temperatura ambiente e alta umidade, de modo que nenhuma umidade possa penetrar no fio compósito.
[00131] Em uma concretização preferida, a invenção pode prever que as razões dos pesos atômicos dos metais envolvidos, necessárias em um fio bruto, sejam convertidas em porcentagens de área dos me- tais dentro da seção transversal do fio bruto e, em seguida, combinar as tiras de metal de acordo com as porcentagens de área com o mé- todo de acordo com a invenção. Isso é descrito em mais detalhes abaixo usando o exemplo da aplicação preferida de Ni/Al.
[00132] Um padrão para fios de pulverização térmica é uma com- posição de Ni 80% em peso/Al 20% em peso. A invenção prevê prefe- rivelmente que esta razão em peso seja convertida em dimensões de superfície das tiras a serem empilhadas.
[00133] A seguinte fórmula se aplica a porcentagens em volume. Uma vez que a distribuição do volume é constante ao longo do com- primento, a razão das partes em volume também se aplica ao cálculo da área. No caso presente, o seguinte se aplica: Fórmula: G1 = % porcentagem em massa do componente 1 G2 = % porcentagem em massa do componente 2 R1 = densidade componente 1 R2 = densidade componente 2 V1 = % porcentagem em volume componente 1 V1 = G1*R2/(G1*R2+G2*R1) Dados: Material Densidade % em massa % atômica 3 g/cm wt% at% alumínio 2,7 20 35,2260 níquel 8,91 80 4,7740 Cálculo: VAI = 20*8,91/(20*8,91 + 80*2,7) = 0,4521 AI = 45,21 % Ni = 54,79%
[00134] Esta razão de área pode ser obtida a partir de uma varie- dade de combinações de largura e espessura.
[00135] Determinação das dimensões de tira a partir das porcenta- gens de área
[00136] As espessuras das tiras podem ser calculadas a partir do diâmetro do fio bruto desejado e da distribuição de área prescrita:
dado: Fio DV = 12,72 [mm] diâmetro de produção fio compósito pAl = 2,70 [g/cm*] densidade alumínio pNi = 8,91 [g/cm°] densidade níquel AA\% = 45,21 [%] porcentagem de área alumínio no fio compósito ANi% = 54,79 [%] porcentagem de área níquel no fio com- pósito sAL = 2,40 [mm] espessura de tira alumínio (selecionada) sNl = 1,20 [mm] espessura de tira níquel (selecionada) esperado: bAl = [mm] bNi = [mm] Cálculo: Fio AV = (fio DV)2 * π/4 = 122 * π/4 = 127,08 [mm2] bAl = Fio AV * AAI%/100/sAl = 127,08 " 45,21/100/2,40 = 23,94 [mm] = 24,00 [mm] selecionado bNi = Fio AV * ANi%/100/sNi = 127,08 * 54,79/100/1,20 = 58,02 [mm] = 58,00 [mm] selecionado Área de aplicação da invenção
[00137] Embora a invenção na aplicação preferida tenha sido des- crita em detalhes usando o exemplo da produção de um fio NiAI, por- que os problemas de produção são particularmente grandes neste ca- so, ela não está limitada a esta combinação de metal. Ela também não se limita ao fato de que o material mais macio está no interior e o ma- terial mais duro forma a casca e o núcleo. Isso também pode ser o contrário. É decisivo que o material de revestimento seja moldado tan- to quanto possível em uma pré-forma de acordo com a invenção antes da segunda e possivelmente outras tiras de metal serem inseridas no processo de perfilagem a rolo. Uma vez que apenas tal pressão é exercida sobre a tira de metal inserida com retardo conforme necessá- rio para centralizar pelos rolos horizontais, não apenas uma tira de me- tal, mas também várias tiras podem ser inseridas na primeira tira de metal formada resultando em uma calha, em particular mesmo aquelas com diferentes limites de estiramento.
[00138] O uso do método é particularmente vantajoso - se certas ligas não puderem ou só puderem ser produzi- das com dificuldade por metalurgia de fusão, por exemplo, porque os componentes da liga tendem a segregar. Então, o uso de certos com- ponentes de liga deverá ser limitado. - se uma liga for difícil de processar, por exemplo, porque se torna quebradiça durante o processamento ou endurece rapida- mente e, portanto, tem que ser recozida com frequência. Processar os componentes da liga como materiais de camada, por outro lado, pode ser muito mais fácil.
[00139] Em tais casos, a liga pode ser produzida próxima do seu formato final por um tratamento térmico de difusão. A difusão também pode ser usada para criar um gradiente.
[00140] De acordo com os princípios do método descritos, outras combinações de metais podem ser processadas, por exemplo - aços austeníticos-ferríticos e os chamados aços duplex aços austeníticos-ferríticos (por exemplo, material nº. 1.4462) têm uma microestrutura com uma estrutura de 2 fases. Estruturas austeníticas- ferríticas, nas quais os dois componentes estruturais estão presentes em partes aproximadamente iguais, também são referidas como aços duplex (por exemplo, material no. 1.4362, 1.4460, 1.4501). Elas com-
binam a maior resistência dos aços ao cromo ferrítico com a resistên- cia à corrosão dos aços austeníticos CrNi. É difícil produzir as qualida- des nas quais os componentes estruturais não estão presentes em partes iguais, em particular aquelas com teores de ferrita <25% em peso e com teores de austenita <25% em peso. Tarugos produzidos por laminação a quente com uma estrutura austenítico-ferrítica de tal composição tendem a rachar nos cantos. Rachaduras também se for- mam a partir de entalhes na superfície.
[00141] O limite de estiramento dos aços ferríticos é regularmente maior do que a dos aços austeníticos. Um fio pode ser produzido com uma bainha austenítica e um núcleo ferrítico e com uma bainha feita de aço ferrítico e um núcleo feito de aço austenítico.
[00142] O fio compósito pode ser usado como um fio de solda. - Ligas de FeCrAI-
[00143] O teor de alumínio de ligas produzidas por metalurgia de fusão é geralmente limitado a 5 a 5,6%, porque ligas com um teor de Al maior são mais difíceis de processar quanto maior o teor de alumí- nio. O novo processo também pode ser usado para produzir fios com maior teor de alumínio, por exemplo, 9%. Isso é vantajoso porque o reservatório de alumínio é aumentado e a vida útil das camadas pro- duzidas por soldagem é, portanto, aumentada. Se o fio compósito for feito de aço inoxidável e tiras de alumínio, aços inoxidáveis ferríticos, por exemplo, UNS S43000, UNS S43400 e UNS S44600, preferivel- mente com um teor de enxofre limitado, podem ser usados como qua- lidades de aço. A particular vantagem do processo de alimentação dos elementos de liga por meio de tiras separadas é que a liga FeCrAl, de difícil processamento, só é produzida no final do processo produtivo por recozimento por difusão ou mesmo quando utilizada como solda fio. - FeNiCrAI e FeNiAl
[00144] por exemplo Cr26 Ni 14 A 10 FeBal ou por exemplo Ni30 Al 16 FeBal.
[00145] Essas combinações de materiais são usadas para revestir caldeiras de usinas de energia que são alimentadas com carvão.
[00146] - Os fios produzidos de acordo com a invenção podem ser usados não apenas como fios de soldagem e de pulverização térmica, por exemplo, para pulverização por chama, pulverização por chama de alta velocidade, revestimento de arco e soldagem por deposição a la- ser, mas também para tratamento de fusão por injeção de fio. O fio também pode ser usado para fundir ligas que são difíceis de produzir, por exemplo, aluminetos de níquel, em uma modificação do arranjo dos materiais de partida de acordo com o processo de exo-fusão de- senvolvido pelo Oak Ridge National Laboratory. A produção da liga é realizada de acordo com este processo por síntese de reação. Um fio compósito de NiAI é particularmente adequado para a produção de corpos fundidos por fusão. Breve descrição das figuras
[00147] A Figura 1 mostra a estrutura de um sistema de perfilamen- to adequado para a produção de um fio bruto.
[00148] Uma primeira tira de metal 2, que mais tarde formará a bai- nha, é alimentada a partir de uma bobina 1 para um primeiro grupo G1 de trens laminadores com os quais apenas esta primeira tira de metal 2 é formada resultando em uma pré-forma, em particular uma forma de calha. A partir de uma bobina 3, uma segunda tira de metal 4 é guiada pelo primeiro grupo G1, neste caso guiada sobre ela e introduzida com uma estrutura S 5 no curso de usinagem. Com o segundo grupo G2 de trens laminadores, ambas as tiras de metal 2 e 4 são então deforma- das em conjunto até atingir a forma final de acordo com a invenção.
[00149] Nesta concretização, um grupo opcional G3 de outras esta- ções de processamento é mostrado, com o qual o fio bruto 7 produzido pode, por exemplo, ainda ser calibrado e/ou endireitado.
[00150] No final da seção de processamento, o fio bruto 7 produzi- do de acordo com a invenção é enrolado na bobina 6.
[00151] A sequência das etapas de deformação é mostrada na Fi- gura 2.
[00152] No passe 1, assim, o primeiro trem laminador, a primeira tira de metal 2 é centralizada. Nos passes 2 até e incluindo 7, as bor- das de tira opostas 2a da tira de metal 2 são viradas em 180 graus, portanto, o material é duplicado neste caso na borda de tira lateral.
[00153] Nos passes 8 a 10, os lados de calha laterais 2b são for- mados pelo erguimento das áreas laterais de tira. Nesta concretização mostrada, a base de calha 2c também é fornecida com uma bojadura 2d que se projeta convexamente para o interior da forma de calha, o que cria uma forma em W da forma de calha.
[00154] A partir do ponto 11, a segunda tira de metal 4 é introduzida no curso de usinagem, centralizada e dobrada sobre a bojadura 2d da forma de calha.
[00155] Nos passes 12 a 14, os lados da calha 2b são dobrados na direção do interior da forma de calha e sobre as áreas laterais da se- gunda tira de metal 4, em que esta é conectada à primeira tira de me- tal ficando fixada.
[00156] Nos passes 15 a 21, os lados de calha 2b são deformados um em direção ao outro com seus lados externos anteriores 2e, com relação à forma de calha anterior dos passes 8 a 10 e, assim, o com- pósito preso para as duas tiras de metal é arredondado, em que a bo- jadura 2d é deformada para trás até que no passe 21 os lados exter- nos entrem em contato um com o outro e o fio bruto 7 de acordo com a invenção seja completamente produzido.
[00157] A vista ampliada da forma alcançada nos pontos 16 e 18 também mostra um espaço livre 2f que pode ser fechado pelo fluxo de material entre a borda da faixa de metal da segunda faixa de metal 4 e as regiões inferiores anteriores das pernas em forma de calha 2b.
[00158] A figura 3 mostra o conjunto de rolos usado para a perfila- gem. A figura 4 mostra a seção transversal de um fio compósito com diâmetro de 1,6 mm. Exemplo de concretização
[00159] A produção de um fio NiAI a partir de tiras em vez de uma liga produzida por metalurgia de fusão tem a vantagem de que o efeito exotérmico quando o alumínio é fundido leva a uma melhor adesão da liga pulverizada. Em comparação com a introdução do alumínio na forma de pó, é vantajoso que menos óxidos sejam introduzidos. • Qualidades de material
[00160] Foi usada uma tira de níquel com pureza de 99,98% em peso e um teor de C de 0,002% em peso. A qualidade EN AW 1050A foi usada como tira de alumínio. • Medições de tira
[00161] Um grande número de variantes de dimensão é concebível; deve-se levar em consideração que mudanças na espessura também levam a mudanças na largura. Devido às larguras fixas da tira de in- serção de Ni e Al resultantes do desenrolamento de 58 mm e 24 mm respectivamente e à distribuição de área pré-definida Al/Ni = 45,21%/54,79% para a aplicação preferida como fio de pulverização, a espessura da tira de níquel é de 1,2 mm e a da tira de alumínio é 2,40 mm. Verificação Metal Largura espessura Superfície mm mm abs. in mm2 in % Ni 58,0 1,2 69,6 54,72 AI 24,0 2,4 57,6 45,28 100,00
[00162] • Perfilagem a rolo
[00163] Na produção do fio bruto por meio de um processo de con- formação por rolo, o seguinte procedimento é usado para as etapas de perfilagem individuais, a fim de evitar o alongamento desproporcional do metal com o limite de estiramento inferior.
Quanto aos passes indi- viduais, comparar Figura 2: Passes Procedimento 2a7 Produção definida do volume de núcleo desejado do último fio compósito antes da fusão dos dois materiais por perfila- gem a rolo.
Para tanto, a borda de tira é virada sobre si mesma em 180 graus nesses passes e, assim, dobrada.
Em primeiro lugar, a tira de níquel é beneficiada separadamente, tanto quanto possível, em sua geometria alvo. 8 a 12 Produção basicamente final da geometria alvo do material mais duro (aqui: Ni) antes do fornecimento do material mais macio (aqui: Al), a fim de proteger sua geometria e evitar o alongamento na direção do perfil.
Nos passes 8 a 10, os lados são levanta- dos para formar a forma de calha, neste caso com uma bo- jadura em forma de W.
Do passe 11 em diante, a tira de Al é conformada convexa sobre a tira convexa de níquel com baixa pressão.
A con- formação temporária em W é usada para esse propósito. 13 e Fixação imediata do material mais macio após a alimenta- 14 ção central, colocando as bordas dobradas do material mais du- ro. . Sem pressão direta do rolo no material mais macio, o alon- gamento desvantajoso causado pelo enrolamento é evitado.
Passes Procedimento 13 a 16 Criação de uma conexão conclusiva para gerar a guia de fita Entre as peças de trabalho/materiais. Preenchimento das cavidades laterais, bloqueando as forças longitudinais e permitindo forças transversais. A conversão da tira convexa em côncava a partir do passe 15 é feita por laminação lateral. Apenas uma força de reten- ção é aplicada no perfil. 16 a 21 Elevação dos lados do tubo compósito, especialmente com rolos laterais (comparar SRS 17-18 na figura3), de modo que qualquer pressão exercida na tira macia interna seja minimizada. Evitar forças longitu- dinais, portanto, nenhum alongamento da tira macia. Um fio bruto com um diâmetro de 14 mm de largura e 13 mm de altura é produzido por perfilagem a rolo e calibração. A se- ção transversal ainda não está completamente preenchida. Após calibração e redução para 12 mm concluída a com- pressão.
[00164] De acordo com essas especificações, o dimensionamento das seções transversais do rolo foi assistido pelo software "Copra RF2015 (Service Release 3)" dos dados M Sheet Metal Solutions GmbH, Am Marschallfeld 17, D-83626 Oberlainder/Valley. A perfilagem foi realizada com um P120 de três pontas com 21 estações de confor- mação.
[00165] Na saída da linha de perfilagem, o fio bruto é enrolado co- mo um fio sem fim.
[00166] Em primeiro lugar, devido à falta de estabilidade das estru- turas usadas, um compósito de fio bruto com um diâmetro externo le- vemente oval de 14 mm de largura e 13 mm de altura foi criado duran- te o perfilagem. O perfil pode ser completamente arredondado e redu- zido em diâmetro através do uso de estruturas estáveis ou passes de calibração adicionais.
[00167] Ao medir a espessura da tira de níquel, verificou-se que a perfilagem a rolo não reduziu a espessura da - agora perfilada - tira de níquel; em vez disso, há um ligeiro espessamento.
[00168] A fim de reduzir o fio bruto às dimensões padrão dos fios de pulverização térmica, várias etapas de redução são necessárias para um fio bruto de diâmetro de 13/14 mm. O fio bruto pode ser reduzido por outras etapas de perfilagem, laminação, estiramento, alongamento e martelamento. • Perfilagem adicional para reduzir a seção transversal
[00169] Uma vez que não há recozimento intermediário após a pro- dução do fio bruto, a redução da seção transversal adicional pode ser realizada em uma operação com perfilagem (em linha). Estações de conformação adicionais, que não são mais mostradas nas figuras 1 e 2, são então necessárias. Por outro lado, uma operação separada, conforme descrito abaixo, é dispensada. • Laminação e enrolamento com uma operação de trefila- ção
[00170] Uma ovalidade do fio bruto mostra-se vantajosa se a seção transversal tiver que ser reduzida por laminação. Os trens laminadores de fio são compostos por trens laminadores alinhados alternadamente horizontalmente e verticalmente, que laminam alternadamente uma seção transversal oval ou redonda. A formação de rebarbas é evitada pela laminação de ovais.
[00171] O fio bruto de 13/14 mm de diâmetro produzido de acordo com a invenção foi inicialmente reduzido para 10 mm por um trem la- minador modelo W10-3 com 6 trens. A jusante do trem laminador foi colocado um bloco de trefilação único Herborn EG IV, com o qual o fio foi reduzido para 8 mm e enrolado ao mesmo tempo.
[00172] Ao reduzir por martelamento, mesmo com uma conforma- ção (sem recozimento intermediário) de 70% (relacionado à área), aparecem microfissuras na parte interna da bainha externa.
• Recozimento de recristalização
[00173] A perfilagem a rolo endurece os materiais usados, mas não de tal forma que a capacidade de alteração da forma se esgote. Um recozimento de recristalização imediatamente após a perfilagem a rolo do fio bruto não é, portanto, necessário. Em vez disso, o fio bruto lami- nado pode, conforme descrito acima no item 4 e 5, ser reduzido ainda mais para 8 mm.
[00174] A bobina com diâmetro de 8 mm, adquirida pela Herborn, foi aquecida a 450 ° C, tempo de espera 1 hora; recozimento de recris- talização sob gás de proteção (argônio com 10% de hidrogênio).
[00175] O recozimento de recristalização não leva à soldagem das camadas. Por um lado, portanto, não há formação de cristais mistos, por outro lado, as camadas também não são conectadas pela forma- ção de cristais mistos. Ao mesmo tempo, o problema do alongamento diferente dos materiais conectados, que ocorria anteriormente, pode ser amplamente ignorado durante o processamento posterior, uma vez que a resistência ao atrito no fio - em relação à seção transversal - tor- na-se maior quanto mais fino e mais longo o fio. • Trefilação e Recozimento Final
[00176] Após o recozimento, o fio deve ser reduzido às dimensões padrão dos fios de pulverização térmica, 3,2 ou 1,6 mm.
[00177] Os testes de trefilação mostraram que com uma conforma- ção> 85% da seção transversal da superfície, a capacidade de altera- ção de forma do níquel e do alumínio é excedida. As primeiras fissuras aparecem no interior da bainha de níquel. Se a capacidade de altera- ção de forma do fio compósito for excedida, as bordas da tira de níquel dobradas e duplicadas, que eram apoiadas apenas em um lado, ras- gam inicialmente; elas são mais propensas a rasgar do que a bainha. No caso de posterior conformação, a camada de alumínio no compósi- to irá eventualmente rasgar. Isso pode ser visto a partir de indentações no fio.
[00178] Quando os filetes de níquel e o inserto de alumínio se alte- ram por rasgo, a composição da seção transversal muda de maneira incontrolável.
[00179] Em uma trefiladeira composta por 8 estações, o fio foi trefi- lado de 8 mm para 3,53 mm com uma redução por tração de 18,5%.
[00180] A conformação total é 80,5%. Com um diâmetro de 3,53 mm, o fio foi recozido a 450 ° C com um tempo de retenção de uma hora.
[00181] Com esses parâmetros de recozimento, não há fase inter- metálica no segundo recozimento também. Se o objetivo é formar uma fase intermetálica, um tempo de retenção de pelo menos 3 horas de- verá ser observado a uma temperatura de recozimento de 450 ° C.
[00182] As dimensões finais de 3,2 e 1,6 mm são alcançadas com uma ou cinco trações:
[00183] Após uma tração, o fio fica relativamente macio devido à sua baixa conformação e pode ser facilmente transportado em pacotes de tubos flexíveis.
[00184] A conformação total com redução para 1,6 mm de diâmetro (ver. figura 4) é de 79,5%. O fio é duro, mas devido ao seu pequeno diâmetro pode ser transportado através de pacotes de fios flexíveis.
Claims (17)
1. Método para produção de um fio bruto (7) a partir de uma primeira tira de metal (2) e pelo menos de uma outra tira de metal (4) por perfilagem a rolo, em particular sendo que a primeira (2) e a pelo menos uma outra tira de metal (4) são formadas a partir de metais di- ferentes, preferivelmente a partir de metais diferentes com diferentes limites de estiramento, sendo que através da perfilagem a rolo com vários trens laminadores (G1, G2) em várias passagens é moldada uma bainha da primeira tira de metal (2), que na forma final circunda completamente a pelo menos uma outra tira de metal (4) na direção circunferencial, caracterizado pelo fato de que com um primeiro grupo (G1) de trens laminadores em vários passes, inicialmente apenas a primeira tira de metal (2) é moldada para formar uma pré-forma e, em seguida, em um segundo grupo (G2) de trens laminadores, a primeira tira (2) e a pelo menos uma outra tira de metal (4) são moldadas em conjunto para formar a forma final.
2. Método, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que uma forma de calha é moldada com os trens lamina- dores do primeiro grupo (G1) para formação da primeira tira de metal (2) na pré-forma da primeira tira de metal (2), vista em corte transver- sal perpendicularmente à direção longitudinal da tira de metal (2), em particular, com lados da forma de calha laterais (2b) e uma base de forma de calha (2c) que os conecta, e em seguida a pelo menos uma outra tira de metal (4) é introduzida no interior da forma de calha em contato com a área de base da forma de calha, sendo que a primeira tira (2) e a pelo menos uma outra banda de metal (4) são moldadas em conjunto pelo segundo grupo (G2) de trens laminadores em uma conexão uma à outra por encaixe de aperto.
3. Método, de acordo com a reivindicação 2, caracterizado pelo fato de que a forma de calha é moldada por conformações da primeira tira de metal (2) compreendendo as seguintes etapas de con- formação a. dobrar as duas bordas de tira opostas (2a) da primeira tira de metal (2), respectivamente em 180 graus sobre a superfície da tira de metal (2), em particular rebordeamento das bordas de tira (2a) b. moldar dois lados verticais (2b) por dobramento das duas áreas laterais opostas da primeira tira de metal (2), em particular res- pectivamente em 90 graus mais/menos 15 graus a partir do plano da tira de metal original, sendo que os dois lados (2b) formam paredes externas laterais da forma de calha e uma área que conecta os lados forma uma base (2c) da forma de calha.
4. Método, de acordo com a reivindicação 3, caracterizado pelo fato de que uma bojadura (2d), preferivelmente uma bojadura convexa (2d), que aponta para o interior da forma de calha, é confor- mada na base (2c) da forma de calha, em particular para formação de uma forma de calha em W.
5. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações 2 a 4, caracterizado pelo fato de que pelo menos uma outra tira de me- tal (4) é inserida na calha de forma centralizada com contato com a base (2c) da forma de calha.
6. Método, de acordo com a reivindicação 4 ou 5, caracteri- zado pelo fato de que a pelo menos uma outra tira de metal (4) é do- brada sobre a bojadura convexa (2d).
7. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações 2 a 6, caracterizado pelo fato de que os lados (2b) da forma de calha da primeira tira de metal (2) são dobrados para dentro sobre a superfí- cie da pelo menos uma outra tira de metal (4), em particular, a pelo menos uma outra tira de metal (4) é colocada em contato com fixação em suas áreas laterais pelas bordas de tira dobradas (2a) da primeira tira de metal (2).
8. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações 2 a 7, caracterizado pelo fato de que as superfícies externas (2e) dos lados (2b) da forma de calha são colocadas em contato uma com a outra em vários passes, em particular através de uma extensão mol- dada/curvatura redonda da base da forma de calha (2c), côncava em relação ao interior da forma de calha, e da pelo menos uma outra tira de metal (4) presa entre esta e os lados da forma de calha (2b).
9. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações antecedentes, caracterizado pelo fato de que as tiras de metal (2, 4) são desenroladas respectivamente de uma bobina (1, 3) e o fio bruto (7) é enrolado para formar uma bobina (6).
10. Método, de acordo com qualquer uma das reivindica- ções antecedentes, caracterizado pelo fato de que a primeira tira de metal (2) apresenta um metal com um limite de estiramento mais alto em comparação com o limite de estiramento do metal da pelo menos uma outra tira de metal (4).
11. Método, de acordo com qualquer uma das reivindica- ções antecedentes, caracterizado pelo fato de que a largura da pelo menos uma outra tira de metal (4) é dimensionada de modo que entre a respectiva borda externa de tira da pelo menos uma outra tira de me- tal (4) e a extremidade inferior do lado (2b) da forma de calha é forma- do um espaço livre (2f) que pode ser fechado/que se fecha por fluxo de material.
12. Método, de acordo com qualquer uma das reivindica- ções antecedentes, caracterizado pelo fato de que o fio bruto (7) é re- cozido sob recristalização, especialmente após uma calibração e/ou redução.
13. Método, de acordo com qualquer uma das reivindica- ções antecedentes, caracterizado pelo fato de que como metal com o limite de estiramento mais alto, em particular para a primeira tira de metal (2), é selecionado níquel puro com um grau de pureza de Ni ≥ 99,6% em peso e um teor de C de ≤ 0,02% em peso, é selecionado o material com o limite de estiramento mais baixo, em particular para a única outra tira de metal (4), alumínio ou uma liga de alumínio.
14. Método, de acordo com qualquer uma das reivindica- ções 1 a 12, caracterizado pelo fato de que é selecionado um dos se- guintes pares de materiais para a primeira tira e a pelo menos uma outra tira de metal (2, 4) a. um aço inoxidável austenítico e um ferrítico ou b. um aço inoxidável ferrítico e alumínio ou uma liga de alumínio ou c. ferro, aço ou aços inoxidáveis ferríticos e níquel e alumí- nio são usados, para produzir um fio compósito de FeNiCrAI e FeNiAl.
15. Uso do fio bruto (7), produzido como definido em qual- quer uma das reivindicações antecedentes, de diâmetro reduzido, ca- racterizado por ser como fio de soldar ou fio de pulverização térmica para a produção de revestimentos, em particular resistentes a altas temperaturas, preferivelmente por pulverização por chama, pulveriza- ção por chama a alta velocidade, revestimento a arco ou soldagem por deposição a laser.
16. Uso do fio bruto (7) produzido, como definido em qual- quer uma das reivindicações 1 a 14, caracterizado por ser para o tra- tamento do fundido por injeção de fio.
17. Uso do fio bruto (7) produzido, como definido em qual- quer uma das reivindicações 1 a 14, caracterizado por ser para a fun- dição de ligas, especialmente de aluminetos de níquel.
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| B06W | Patent application suspended after preliminary examination (for patents with searches from other patent authorities) chapter 6.23 patent gazette] | ||
| B07A | Application suspended after technical examination (opinion) [chapter 7.1 patent gazette] | ||
| B07A | Application suspended after technical examination (opinion) [chapter 7.1 patent gazette] | ||
| B09A | Decision: intention to grant [chapter 9.1 patent gazette] | ||
| B16A | Patent or certificate of addition of invention granted [chapter 16.1 patent gazette] |
Free format text: PRAZO DE VALIDADE: 20 (VINTE) ANOS CONTADOS A PARTIR DE 15/11/2018, OBSERVADAS AS CONDICOES LEGAIS |