BR112019024416B1 - Método para fabricar uma peça de aço e peça de aço laminada a quente - Google Patents

Abstract

O método compreende a fundição de um aço com uma composição compreendendo: 0,10% = C = 0,35%, 0,8% = Si = 2,0%, 1,8% = Mn = 2,5%, P = 0,1%, 0% = S = 0,4%, 0% = Al = 1,0%, N = 0,015%, 0% = Mo = 0,4%, 0,02% = Nb = 0,08%, 0,02% = Ti = 0,05%, 0,001% = B = 0,005%, 0,5% = Cr = 1,8% , 0% = V = 0,5%, 0% = Ni = 0,5%, para obter um semiproduto, laminar o semiproduto a quente a uma temperatura inicial de laminação a quente superior a 1.000 °C e resfriar o produto a ar até a temperatura ambiente para obter uma peça de aço laminado a quente com uma microestrutura que consiste em 70% a 90% de bainita, 5% a 25% de compostos M/A e, no máximo, 25% de martensita, sendo que a bainita e compostos M/A contêm austenita retida, de modo que o teor total de austenita retida no aço esteja compreendido entre 5% e 25%, sendo o teor de carbono da austenita retida compreendido entre 0,8% e 1,5%.

Description

CAMPO DA INVENÇÃO

[001] A presente invenção refere-se a um método para produzir uma peça de aço e uma peça de aço deformada com excelentes propriedades mecânicas, bem como uma peça de aço correspondente e uma peça de aço deformada.

ANTECEDENTES DA INVENÇÃO

[002] Nos últimos anos, surgiu uma necessidade crescente, em diversas áreas industriais, de fornecer peças produzidas a partir de aço que ofereçam um bom compromisso entre sua resistência mecânica e seu peso.

[003] As aplicações para essas peças são, em particular, encontradas na indústria de veículos automotores, por exemplo, para trilhos comuns de sistemas de injeção de combustível de motores a diesel ou para outras peças automotivas de alto diâmetro e alta resistência com uma resistência à fadiga aprimorada.

[004] Para esse fim, foram desenvolvidos aços que sofrem o chamado efeito TRIP (Plasticidade Induzida pela Transformação) quando submetidos à deformação. Mais particularmente, durante a deformação, a austenita retida contida nesses aços é transformada em martensita, tornando possível alcançar maiores alongamentos e dando a esses aços uma excelente combinação de resistência e ductilidade.

[005] Por exemplo, o documento EP 2 365 103 divulga um aço que tem capacidade de sofrer esse efeito TRIP. No entanto, o aço divulgado no documento EP 2 365 103 não é totalmente satisfatório.

[006] De fato, para obter as propriedades mecânicas necessárias, é necessário sujeitar a peça obtida por laminação a quente a um tratamento térmico específico chamado austêmpera, que exige que a peça de aço seja mantida a uma temperatura de retenção predeterminada, compreendida em uma faixa de temperatura entre 300 °C e 450 °C por um tempo compreendido entre 100 e 2.000, mas preferencialmente igual a 1.000. A necessidade de realizar um tratamento impermeabilizante aumenta o custo e o esforço na fabricação das peças. Em particular, o tratamento de austêmpera geralmente é realizado usando banhos de sal, que parecem apresentar problemas ambientais e de segurança.

DESCRIÇÃO DE REALIZAÇÕES DA INVENÇÃO

[007] O objetivo da invenção é fornecer um grau de aço de alta resistência que forneça excelentes propriedades mecânicas por um custo e esforço de fabricação reduzidos e, mais particularmente, um grau de aço com uma tensão de escoamento maior ou igual a 750 MPa, uma resistência à tração maior que ou igual a 1.000 MPa e um alongamento uniforme maior ou igual a 10%, obtendo uma microestrutura homogênea sem segregação e uma boa resistência ao impacto.

[008] Para esse fim, a invenção se refere a um método para fabricar uma peça de aço, compreendendo as seguintes etapas sucessivas: - fundir um aço, de modo a obter um semiproduto, em que o dito aço tem uma composição que compreende, em peso: 0,10% ≤ C ≤ 0,35% 0,8% ≤ Si ≤ 2,0% 1,8% ≤ Mn ≤ 2,5% P ≤ 0,1% 0% ≤ S ≤ 0,4% 0% ≤ Al ≤ 1,0% N ≤ 0,015% 0% ≤ Mo ≤ 0,4% 0,02% ≤ Nb ≤ 0,08% 0,02% ≤ Ti ≤ 0,05% 0,001% ≤ B ≤ 0,005% 0,5% ≤ Cr ≤ 1,8% 0% ≤ V ≤ 0,5% 0% ≤ Ni ≤ 0,5% sendo o restante Fe e impurezas inevitáveis resultantes da fusão, - laminar a quente o semiproduto a uma temperatura inicial de laminação a quente superior a 1.000 °C e resfriar o produto assim obtido por meio de resfriamento a ar à temperatura ambiente, de modo a obter uma peça de aço laminada a quente, em que a dita peça de aço laminado a quente tem, após resfriamento a ar à temperatura ambiente, uma microestrutura constituída, em fração superficial, de 70% a 90% de bainita, 5% a 25% de compostos M/A e, no máximo, 25% de martensita, bainita e compostos M/A contendo austenita retida de modo que o teor total de austenita retida no aço esteja compreendido entre 5% e 25% e o teor de carbono da austenita retida compreendendo entre 0,8% e 1,5% em peso.

[009] O método para fabricar uma peça de aço pode ainda compreender um ou mais dos seguintes recursos, utilizados junto ou de acordo com qualquer combinação tecnicamente possível: - o método compreende ainda uma etapa de reaquecimento do semiproduto a uma temperatura compreendida entre 1.000 °C e 1.250 °C antes da laminação a quente, a laminação a quente é realizada no semiproduto reaquecido; - o aço compreende entre 0,9% e 2,0% em peso de silício, mais particularmente entre 1,0% e 2,0% em peso de silício, mais particularmente entre 1,1% e 2,0% em peso de silício, e mais particularmente entre 1,2% e 2,0% em peso de silício; - o aço compreende entre 1,8% e 2,2% em peso de manganês; - o aço compreende entre 0% e 0,030% em peso de alumínio; - o aço compreende entre 0,05% e 0,2% em peso de molibdênio; - o teor de titânio e nitrogênio é tal que Ti > 3,5xN; - o aço compreende entre 0,5% e 1,5% em peso de cromo; - após a laminação a quente, a peça de aço laminada a quente é resfriada à temperatura ambiente, sendo o resfriamento preferencialmente realizado por resfriamento a ar, em particular resfriamento a ar natural ou por meio de resfriamento controlado por ar pulsado; - depois de resfriar à temperatura ambiente, a peça de aço laminada a quente é formada a frio, em particular moldada a frio, para obter uma peça de aço laminada a quente e deformada; - o método compreende ainda, após a etapa de laminação a quente, uma etapa de aquecimento da dita peça de aço laminado a quente a uma temperatura de tratamento térmico maior ou igual à temperatura Ac3 do aço por um tempo compreendido entre 10 minutos e 120 minutos, seguido de resfriamento da dita temperatura de tratamento térmico para a temperatura ambiente, de modo a obter uma peça de aço laminada a quente e tratada termicamente; - o dito resfriamento é um resfriamento a ar, em particular um resfriamento a ar natural ou um resfriamento a ar controlado por impulso; - entre a etapa de aquecimento da peça de aço laminada a quente até a temperatura do tratamento térmico e o resfriamento até a temperatura ambiente, a peça de aço laminada a quente é formada a quente, em particular formado por prensagem a quente, sendo a peça de aço tratada a quente e laminada a quente uma peça de aço laminada a quente, tratada termicamente e deformada; - após o resfriamento da temperatura do tratamento térmico para a temperatura ambiente, a peça de aço laminada a quente e tratada termicamente é formada a frio, em particular formada por prensagem a frio, para obter uma peça de aço laminada a quente, tratada termicamente e deformada.

[010] A invenção também se refere a uma peça de aço laminada a quente com uma composição que compreende, em peso: 0,10% ≤ C ≤ 0,35% 0,8% ≤ Si ≤ 2,0% 1,8% ≤ Mn ≤2,5% P ≤ 0,1% 0% ≤ S ≤ 0,4% 0% ≤ Al ≤ 1,0% N ≤ 0,015% 0% ≤ Mo ≤ 0,4% 0,02% ≤ Nb ≤ 0,08% 0,02% ≤ Ti ≤ 0,05% 0,001% ≤ B ≤ 0,005% 0,5% ≤ Cr ≤ 1,8% 0% ≤ V ≤ 0,5% 0% ≤ Ni ≤ 0,5% sendo o restante Fe e impurezas inevitáveis resultantes da fusão, em que a peça de aço laminada a quente tem uma microestrutura que consiste, em fração superficial, de 70% a 90% de bainita, 5% a 25% de compostos M/A e, no máximo, 25% de martensita, a bainita e compostos M/A que contêm austenita retida de modo que o teor total de austenita retida no aço esteja compreendido entre 5% e 25 e o teor de carbono da austenita retida compreendendo entre 0,8% e 1,5% em peso.

[011] A peça de aço laminado a quente pode ainda compreender uma ou mais das seguintes características, tomadas junto ou de acordo com qualquer combinação tecnicamente possível: - a dita peça de aço laminado a quente tem uma tensão de escoamento (YS) maior ou igual a 750 MPa, uma resistência à tração (TS) maior ou igual a 1.000 MPa e um alongamento (EI) maior ou igual a 10%; - a peça de aço laminada a quente é uma barra sólida com um diâmetro compreendido entre 25 e 100 mm; - a peça de aço laminada a quente é um fio com um diâmetro compreendido entre 5 e 35 mm.

[012] A invenção será agora descrita em mais detalhes na descrição a seguir.

[013] O método para fabricar uma peça de aço de acordo com a invenção compreende uma etapa de fundição de aço, de modo a obter um semiproduto, em que o dito aço tem uma composição que compreende, em peso: 0,10% ≤ C ≤ 0,35%, e mais particularmente 0,15% ≤ C ≤ 0,30%, 0,8% ≤ Si ≤ 2,0% e, de preferência 1,2% ≤ Si ≤ 1,5% 1,8% ≤ Mn ≤ 2,5% e de preferência 1,8% ≤ Mn ≤ 2,2% P ≤ 0,1% 0% ≤ S ≤ 0,4%, mais particularmente 0% ≤ S ≤ 0,01%, 0% ≤ Al ≤ 1%, e de preferência 0% ≤ Al ≤ 0,030% N ≤ 0,015% 0% ≤ Mo ≤ 0,4% e de preferência 0,05% ≤ Mo ≤ 0,2% 0,02% ≤ Nb ≤ 0,08% e de preferência 0,04% ≤ Nb ≤ 0,06% 0,02% ≤ Ti ≤ 0,05% 0,001% ≤ B ≤ 0,005% 0,5% ≤ Cr ≤ 1,8%, mais particularmente 0,5% ≤ Cr ≤ 1,5% e, de preferência 0,65% ≤ Cr ≤ 1,2% 0% ≤ V ≤ 0,5% 0% ≤ Ni ≤ 0,5% o restante é Fe e impurezas inevitáveis resultantes da fusão.

[014] Nessa liga, o carbono é o elemento de liga que tem o principal efeito de controlar e ajustar a microestrutura e as propriedades desejadas do aço. O carbono estabiliza a austenita e, portanto, leva à sua retenção mesmo em temperatura ambiente. Além disso, o carbono permite alcançar uma boa resistência mecânica combinada com uma boa ductilidade e resistência ao impacto.

[015] Um teor de carbono abaixo de 0,10% em peso leva à formação de uma austenita retida não suficientemente estável e também ao risco de aparecimento de ferrita pró-eutectoide. Isso pode resultar em propriedades mecânicas insuficientes. Com teores de carbono acima de 0,35%, a ductilidade e a resistência ao impacto do aço são deterioradas pelo aparecimento de segregação central. Além disso, um teor de carbono acima de 0,35% em peso diminui a soldabilidade do aço. Portanto, o teor de carbono está compreendido entre 0,10% e 0,35% em peso.

[016] O teor de carbono está de preferência compreendido entre 0,15% e 0,30% em peso.

[017] O teor de silício está compreendido entre 0,8% e 2,0% em peso. O Si, que é um elemento que não é solúvel na cementita, impede ou pelo menos atrasa a precipitação do carboneto, em particular durante a formação da bainita, e permite a difusão de carbono na austenita retida, favorecendo assim a estabilização da austenita retida. O Si aumenta ainda mais a resistência do aço pelo endurecimento da solução sólida. Abaixo de 0,8% em peso de silício, esses efeitos não são suficientemente marcados. Com um teor de silício acima de 2,0% em peso, a resistência ao impacto pode ser negativamente impactada pela formação de óxidos de grande tamanho. Além disso, um teor de Si superior a 2,0% em peso pode levar a uma baixa qualidade da superfície do aço.

[018] De preferência, o teor de Si está compreendido entre 0,9% e 2,0% em peso, mais particularmente entre 1,0% e 2,0% em peso, ainda mais particularmente entre 1,1% e 2,0% em peso, e ainda mais particularmente entre 1,2% e 2,0% em peso para garantir uma melhor estabilização da austenita.

[019] Em outra realização, o teor de Si está compreendido entre 0,9% e 1,5% em peso, mais particularmente entre 1,0% e 1,5% em peso, ainda mais particularmente entre 1,1% e 1,5% em peso, e ainda mais particularmente entre 1,2% e 1,5 % em peso.

[020] O teor de manganês está compreendido entre 1,8% e 2,5% em peso, e preferencialmente entre 1,8 e 2,2% em peso. O Mn tem um papel importante no controle da microestrutura e na estabilização da austenita. Como elemento gamagênico, o Mn diminui a temperatura de transformação da austenita, aumenta a possibilidade de enriquecimento de carbono aumentando a solubilidade do carbono na austenita e amplia a faixa aplicável de taxas de resfriamento, pois atrasa a formação de perlita. O Mn aumenta ainda mais a resistência do material pelo endurecimento da solução sólida. Abaixo de 1,8% em peso, esses efeitos não são suficientemente marcados. Acima de 2,5% em peso, há uma segregação exagerada do manganês, o que pode levar a faixas na microestrutura e degradar as propriedades mecânicas do aço. Um teor de Mn acima de 2,5% em peso também pode estabilizar excessivamente a austenita retida.

[021] Os inventores da presente invenção acreditam que uma razão pela qual as propriedades TRIP e outras propriedades mecânicas acima mencionadas podem ser obtidas diretamente em uma peça laminada a quente que foi resfriada continuamente até a temperatura ambiente através do resfriamento a ar sem ter que executar uma etapa intermediária de transformação isotérmica, tal como um tratamento impermeabilizante, é o teor particular de manganês do aço de acordo com a invenção. De fato, a seleção de um teor de manganês compreendido entre 1,8% em peso e 2,5% em peso prevê uma estabilização ótima da austenita no aço. Em particular, os inventores da presente invenção constataram que, para taxas de resfriamento maiores ou iguais a 0,2 °C/s, a formação de perlita ou ferrita, que afetaria negativamente as propriedades mecânicas das peças de aço, pode deve ser evitada quando o teor de manganês for maior ou igual a 1,8% em peso. Além disso, um teor de manganês maior ou igual a 1,8% em peso contribui para a estabilização da austenita durante o resfriamento contínuo sem a necessidade de manter o aço a uma temperatura na faixa bainítica durante o resfriamento. Para teores de manganês superiores a 2,5%, os inventores da presente invenção observaram o aparecimento de uma tira de segregação que é prejudicial para as outras propriedades do aço, como sua ductilidade ou resistência ao impacto.

[022] O teor de molibdênio está compreendido entre 0% (correspondente a uma quantidade vestigial deste elemento) e 0,4% em peso. Quando presente, o molibdênio melhora a temperabilidade do aço e facilita ainda mais a formação de bainita inferior, diminuindo a temperatura na qual essa estrutura aparece, a bainita inferior resultando em uma boa resistência ao impacto. Com teores superiores a 0,4% em peso, o Mo pode ter um efeito negativo nessa mesma resistência ao impacto, em particular na zona afetada pelo calor durante a soldagem. Além disso, acima de 0,4%, a adição de Mo se torna desnecessariamente cara.

[023] De preferência, o teor de Mo está compreendido entre 0,05% e 0,2% em peso.

[024] O teor de cromo está compreendido entre 0,5% e 1,8% em peso, preferencialmente 0,5% e 1,5% em peso e ainda mais preferencialmente entre 0,65% e 1,2% em peso. O cromo é eficaz na estabilização da austenita retida, garantindo uma quantidade predeterminada da mesma. Também é útil para fortalecer o aço. No entanto, o cromo é adicionado principalmente por seu efeito endurecedor. O cromo promove o crescimento das fases transformadas a baixa temperatura e permite obter a microestrutura alvo em uma ampla faixa de taxas de resfriamento. Em teores abaixo de 0,5% em peso, esses efeitos não são suficientemente marcados. Com teores acima de 1,8% em peso, o cromo favorece a formação de uma fração muito grande de martensita, o que é prejudicial para a ductilidade do produto. Além disso, com teores acima de 1,8% em peso, a adição de cromo se torna desnecessariamente cara.

[025] O teor de nióbio do aço está compreendido entre 0,02% e 0,08% em peso. Ao retardar a difusão de carbono, o nióbio aumenta a quantidade de boro ativo (ou livre), limitando ou eliminando a formação de borocarbetos do tipo Fe23(CB)6, que amarrariam o boro e reduziriam o teor de boro livre. Assim, a combinação de nióbio e boro permite que a taxa de nucleação de ferrita seja significativamente reduzida, levando à formação de um amplo domínio de bainita, permitindo a formação de bainita em uma ampla faixa de taxas de resfriamento. Finalmente, o nióbio tem um efeito de endurecimento por precipitação no aço, formando precipitados com nitrogênio e/ou carbono.

[026] Em teores abaixo de 0,02% em peso, o efeito do nióbio não é suficientemente marcado. É permitido um teor máximo de 0,08% em peso, a fim de evitar a obtenção de precipitados de tamanho muito grande, o que degradaria a resistência ao impacto do aço. Além disso, o nióbio, quando adicionado a um teor acima de 0,08% em peso, leva a um risco aumentado de defeitos de fissuras na superfície dos tarugos e floresce à medida que são lançados continuamente. Esses defeitos, se não puderem ser completamente eliminados, podem ser muito prejudiciais no que diz respeito à integridade das propriedades da peça final, especialmente no que diz respeito à resistência à fadiga.

[027] O teor de nióbio está de preferência compreendido entre 0,04% em peso e 0,06% em peso.

[028] O teor de boro está compreendido entre 0,001% e 0,005% em peso. O boro segrega no grão de austenita, retardando a nucleação da ferrita e aumentando a temperabilidade do aço. Com teores abaixo de 0,001% em peso, o efeito do boro não é suficientemente marcado. Um teor de boro acima de 0,005% em peso levaria, no entanto, à formação de boro-carbonetos de ferro quebradiços, como descrito acima.

[029] O nitrogênio é considerado nocivo. Ele prende o boro através da formação de nitretos de boro, o que torna ineficaz o papel desse elemento na temperabilidade do aço. Portanto, o teor de nitrogênio é de no máximo 0,015% em peso. No entanto, adicionado em pequenas quantidades, possibilita, através da formação em particular de nitretos de nióbio (NbN) ou carbonitretos (NbCN) ou de nitretos de alumínio (AlN), evitar o engrossamento excessivo de grãos austeníticos durante tratamentos térmicos submetidos ao aço. Também contribui para o fortalecimento do aço.

[030] O teor de titânio do aço está compreendido entre 0,02% e 0,05% em peso. O titânio tem o efeito de impedir a combinação de boro com nitrogênio, sendo o nitrogênio preferencialmente combinado com o titânio, em vez de com o boro. Portanto, o teor de titânio é preferencialmente superior a 3,5 *N, onde N é o teor de nitrogênio do aço.

[031] O teor de enxofre está compreendido entre 0% (correspondente a uma quantidade vestigial deste elemento) e 0,4%, e mais particularmente entre 0% e 0,01%. No aço da invenção, o enxofre deve ser mantido o mais baixo possível. De fato, tende a diminuir a resistência ao impacto e à fadiga do aço. No entanto, como o enxofre aumenta a usinabilidade, pode ser adicionado até um nível de 0,4% se for solicitado um grande aumento na usinabilidade do aço. Em níveis acima de 0,4%, seu efeito na usinabilidade ficará saturado.

[032] O teor de fósforo está compreendido entre 0% (correspondendo a uma quantidade de P como traço) e 0,1%. Mesmo em níveis abaixo de 0,1%, o fósforo retarda a precipitação de carboneto de ferro e, portanto, favorece a retenção de austenita retida. No entanto, segregando nos limites dos grãos, reduz a coesão e diminui a ductilidade do aço. Portanto, o fósforo deve ser mantido o mais baixo possível.

[033] O teor de alumínio está entre 0% (correspondente a uma quantidade vestigial deste elemento) e 1,0% em peso, preferencialmente entre 0% e 0,5% em peso, e ainda mais preferencialmente entre 0% e 0,03% em peso.

[034] No aço da invenção, o alumínio é um elemento de liga opcional, que é usado principalmente como um desoxidante forte. O Al limita a quantidade de oxigênio dissolvido no aço líquido e melhora a limpeza de inclusão das peças. Além disso, contribui, na forma de nitretos, para controlar o engrossamento dos grãos austeníticos durante a laminação a quente.

[035] Além disso, como o silício, o alumínio não é solúvel na cementita e, portanto, evita a precipitação da cementita. Portanto, o alumínio pode estabilizar a austenita retida e, assim, aumentar a quantidade de austenita retida gerada, mesmo quando adicionado com baixo conteúdo abaixo de 1,0% em peso ou mesmo abaixo de 0,5% em peso.

[036] Por outro lado, em uma quantidade superior a 1,0% em peso, o Al pode levar a um engrossamento das inclusões do tipo aluminato, o que poderia danificar a resistência ao impacto do aço.

[037] O teor de Al está, por exemplo, compreendido entre 0,003% em peso e 0,030% em peso.

[038] O vanádio e níquel são elementos de liga opcionais. O vanádio, como o nióbio, contribui para o refinamento dos grãos. Portanto, até 0,5% em peso de V pode ser adicionado à composição do aço.

[039] O níquel, por sua vez, fornece um aumento na resistência do aço e tem efeitos benéficos em sua resistência. Portanto, até 0,5% em peso de Ni pode ser adicionado à composição do aço.

[040] A peça de aço laminado a quente de acordo com a invenção possui uma microestrutura que consiste, em frações de superfície, de 70% a 90% de bainita, 5% a 25% de compostos M/A e, no máximo, 25% de martensita.

[041] A bainita e os compostos M/A contêm austenita retida, de modo que o teor total de austenita retida esteja compreendido entre 5% e 25%. Toda a austenita retida do aço está contida na bainita ou nos compostos M/A.

[042] Mais particularmente, os compostos M/A consistem em austenita retida na periferia do composto M/A e austenita parcialmente transformada em martensita no centro do composto M/A.

[043] A austenita retida está contida na bainita entre ripas de ferrita bainítica na forma de ilhas e filmes de austenita e nos compostos M/A.

[044] Pelo menos 5% da austenita retida está contida nos compostos M/A. A presença de compostos M/A na microestrutura é vantajosa em relação ao efeito TRIP do aço. De fato, uma vez que a austenita retida contida nos compostos M/A se transformará em martensita para taxas de deformação mais baixas do que a austenita retida contida na bainita (ilhas ou filmes), a presença de tais compostos resulta em uma transformação mais contínua em martensita por toda a deformação do que se toda a austenita retida estivesse na forma de austenita retida contida na bainita (ilhas ou filmes).

[045] O teor de carbono da austenita retida está compreendido entre 0,8% e 1,5% em peso. Um teor de carbono compreendido nesta faixa é particularmente vantajoso, pois resulta em uma boa estabilização da austenita retida.

[046] Mais particularmente, o teor de carbono da austenita retida está compreendido entre 1,0% e 1,5% em peso. Isso resulta em uma estabilização ainda melhor da austenita retida.

[047] A peça de aço laminada a quente assim obtida possui uma tensão de escoamento YS maior ou igual a 750 MPa, uma resistência à tração TS maior ou igual a 1.000 MPa e um alongamento EI maior ou igual a 10%.

[048] O método para produzir a peça de aço compreende a moldagem de um semiproduto com a composição acima. Dependendo do produto de aço a ser produzido, o semiproduto pode ser um tarugo, um lingote ou um bloco.

[049] O método compreende ainda uma etapa de laminação a quente do semiproduto, de modo a obter uma peça laminada a quente.

[050] Dependendo da peça de aço a ser produzida, o produto laminado a quente pode ser um fio ou uma barra.

[051] A laminação a quente é realizada com uma temperatura inicial de laminação a quente superior a 1.000 °C. Por exemplo, antes da laminação a quente, o semiproduto é reaquecido a uma temperatura compreendida entre 1.000 °C e 1.250 °C e depois laminado a quente.

[052] Após a laminação a quente, a peça laminada a quente é resfriada até a temperatura ambiente através do resfriamento a ar e, por exemplo, pelo resfriamento a ar natural ou pelo resfriamento controlado do ar pulsado.

[053] No caso de resfriamento a ar, a peça laminada a quente é resfriada continuamente da temperatura de laminação a quente até a temperatura ambiente, sem ser mantida a uma temperatura intermediária específica. Nesse contexto, uma temperatura intermediária é uma temperatura compreendida entre a temperatura de laminação a quente e a temperatura ambiente, diferente da temperatura de laminação a quente e da temperatura ambiente.

[054] No caso do resfriamento natural do ar, o produto é deixado para esfriar no ar ambiente, sem convecção forçada.

[055] O resfriamento controlado por ar pulsado pode, por exemplo, ser obtido através do uso de ventiladores, cuja operação é controlada dependendo da taxa de resfriamento desejada.

[056] A taxa de resfriamento no núcleo do produto laminado a quente durante o resfriamento a ar da temperatura final da laminação a quente até a temperatura ambiente é vantajosamente maior ou igual a 0,2 °C/s e, por exemplo, menor ou igual a 5 °C/s.

[057] O método para produzir uma peça de aço de acordo com a invenção pode opcionalmente compreender, após a etapa de laminação a quente, uma etapa de realizar um tratamento térmico na dita peça laminada a quente, de modo a obter uma peça de aço laminada a quente e tratada termicamente.

[058] A etapa de tratamento térmico é realizada em particular após o resfriamento e, em particular, após o resfriamento a ar, a peça de aço laminado a quente até a temperatura ambiente.

[059] Tal tratamento pelo calor pode, em particular, compreender o dito laminado a quente peça de aço para uma temperatura de tratamento térmico maior ou igual à temperatura do Ac3 do aço durante um tempo compreendido entre 10 minutos e 120 minutos, de tal modo que, no final da etapa de aquecimento, o aço tenha uma microestrutura inteiramente austenítica.

[060] Mais particularmente, a temperatura do tratamento térmico é compreendida entre AC3 +50 °C e 1.250 °C.

[061] A peça de aço laminada a quente é preferencialmente mantida à temperatura de tratamento térmico por um tempo compreendido entre 30 minutos e 90 minutos.

[062] O aquecimento pode ser realizado em uma atmosfera inerte e, por exemplo, em uma atmosfera de nitrogênio.

[063] De preferência, a etapa de aquecimento é seguida pelo resfriamento a ar da dita temperatura de tratamento térmico para a temperatura ambiente, de modo a obter uma peça de aço laminada a quente e tratada termicamente.

[064] A taxa de resfriamento no núcleo do produto durante o resfriamento a ar, da temperatura do tratamento térmico até a temperatura ambiente, é vantajosamente maior que ou igual a 0,2 °C/s e, por exemplo, menor que ou igual a 5 °C/s.

[065] No caso do resfriamento a ar, a peça é resfriada continuamente da temperatura do tratamento térmico à temperatura ambiente, sem ser mantida a uma temperatura intermediária específica. Nesse contexto, uma temperatura intermediária é uma temperatura compreendida entre a temperatura do tratamento térmico e a temperatura ambiente, diferente da temperatura do tratamento térmico e da temperatura ambiente.

[066] O resfriamento a ar é, em particular, um resfriamento a ar natural ou um resfriamento a ar controlado por impulso.

[067] No final dessa etapa de tratamento térmico, é obtida uma peça de aço laminada a quente e tratada termicamente.

[068] Opcionalmente, o método para produzir a peça de aço pode incluir uma etapa de laminação a frio. A etapa de laminação a frio pode ser realizada diretamente após a etapa de laminação a quente, sem um tratamento térmico intermediário. Se o método compreender uma etapa de tratamento térmico, a etapa de laminação a frio é realizada respectivamente após a etapa de tratamento térmico.

[069] De acordo com uma realização, a peça de aço laminada a quente e/ou a peça de aço laminada a quente e tratada termicamente produzida através do método acima é um fio sólido, com um diâmetro compreendido entre 5 e 35 mm.

[070] De acordo com outra realização, a peça de aço laminada a quente e/ou a peça de aço laminada a quente e tratada termicamente produzida através do método acima é uma barra sólida com um diâmetro compreendido entre 25 e 100 mm.

[071] O diâmetro da barra sólida pode, por exemplo, ser igual a cerca de 30 mm ou a cerca de 40 mm. Em particular, os diâmetros da peça de aço laminada a quente e/ou da peça de aço laminada a quente e tratada termicamente são iguais.

[072] A peça de aço laminada a quente e as partes de aço laminadas a quente e tratadas termicamente podem ter comprimentos diferentes, sendo o comprimento da peça de aço laminada a quente e tratada termicamente menor do que a peça de aço laminada a quente. Por exemplo, a peça de aço laminada a quente pode ter sido cortada em partes menores antes de executar o tratamento térmico.

[073] Vantajosamente, o método compreende ainda uma etapa de deformação da peça para obter uma peça deformada. Essa etapa de formação pode ser uma etapa de formação a frio ou um processo de formação a quente, e pode ser realizada em várias etapas do processo. A etapa de formação é, por exemplo, uma etapa de formação por prensagem.

[074] De acordo com uma primeira realização, a etapa de formação é realizada depois que a peça de aço laminada a quente é resfriada à temperatura ambiente e antes de qualquer tratamento térmico opcional.

[075] Nessa primeira realização, a etapa de formação é uma etapa de formação a frio.

[076] Nessa realização, a peça obtida após a etapa de formação a frio é uma peça de aço laminada a quente e deformada.

[077] A peça de aço laminada a quente e deformada pode ser subsequentemente submetida a um tratamento térmico austenitizante como divulgado acima, de modo a obter uma peça de aço laminada a quente, deformada e tratada termicamente. No caso em que se efetua um tratamento térmico de austenitização, como divulgado acima, a microestrutura da peça de aço laminada a quente, deformada e tratada pelo calor é a mesma que a microestrutura da peça de aço laminada a quente ou da peça de aço laminada a quente e tratada pelo calor. De fato, o tratamento térmico restaura a microestrutura presente antes da conformação a frio.

[078] Alternativamente, a peça de aço laminada a quente e deformada pode ser submetida a um tratamento térmico de liberação de tensão destinado a remover as tensões residuais resultantes da formação a frio. Tal tratamento térmico de remoção de tensão é, por exemplo, realizado a uma temperatura compreendida entre 100 °C e 500 °C durante um tempo compreendido entre 10 e 120 minutos.

[079] De acordo com uma segunda realização, a etapa de formação é uma etapa de formação a frio realizada na peça de aço laminada a quente e tratada termicamente, isto é, após o tratamento térmico ser realizado.

[080] Nessa realização, após a etapa de formação a frio, é obtida uma peça de aço laminada a quente, tratada termicamente e deformada.

[081] Nessa realização, a etapa de formação a frio pode ser opcionalmente seguida por uma etapa de tratamento térmico austenitizante, como divulgado acima, por exemplo, se for desejado restaurar a microestrutura inicial da peça de aço antes da formação a frio ou por uma etapa de tratamento térmico de liberação de tensão, como divulgado acima.

[082] De acordo com uma terceira realização, a etapa de formação é realizada durante o tratamento térmico, especialmente após a peça de aço laminada a quente ser aquecida até a temperatura do tratamento térmico e antes do resfriamento até a temperatura ambiente.

[083] Nessa terceira realização, a etapa de formação é uma etapa de formação a quente, de preferência uma etapa de formação de prensagem a quente. Após o resfriamento até a temperatura ambiente, é obtida uma peça de aço laminada a quente, tratada termicamente e deformada.

[084] A peça de aço laminada a quente, tratada termicamente e deformada é, por exemplo, um trilho comum de um sistema de injeção de combustível de um motor a diesel.

[085] Opcionalmente, o método pode ainda compreender etapas de acabamento, e em particular etapas de usinagem ou tratamento de superfície, realizadas após a etapa de formação. As etapas de tratamento de superfície podem compreender, em particular, granalhagem, polimento de rolos ou autofretagem.

EXEMPLOS ANÁLISE DE MICROESTRUTURA

[086] A microestrutura foi analisada com base nas seções transversais das amostras. Mais particularmente, as estruturas presentes nas seções transversais foram caracterizadas por microscopia óptica de luz (LOM) e por microscopia eletrônica de varredura (MEV).

[087] As observações do LOM foram realizadas após a gravação usando uma solução Nital a 2%.

[088] Para as observações SEM, as amostras foram polidas com sílica coloidal (após a última etapa de polimento). Uma concentração mais baixa de ataque Nital, a uma concentração de 0,5 a 1%, é realizada para revelar levemente a estrutura metalográfica.

[089] As microestruturas dos aços foram caracterizadas utilizando a gravação à água forte de cores para distinguir as fases de martensita, bainita e ferrita usando o gravador LePera (LePera 1980). O gravador é uma mistura de solução aquosa a 1% de metabissulfito de sódio (1 g de Na2S205 em 100 ml de água destilada) e picral a 4% (4 g de ácido pícrico seco em 100 ml de etanol) que são misturados na razão de 1:1 imediatamente antes do uso.

[090] A gravação LePera revela fases primárias e fases secundárias, como tipo de bainita (superior, inferior), martensita, ilhas e filmes de austenita ou compostos M/A. Após uma gravação LePera, a ferrita aparece azul claro, a bainita de azul para marrom (bainita superior em azul, a bainita inferior em marrom), a martensita de marrom para amarela clara e os compostos M/A em branco, sob um microscópio óptico claro e com uma ampliação de 1.000.

[091] A quantidade de compostos M/A em porcentagem para uma determinada área nas imagens foi então medida usando um software de processamento de imagem adaptado, em particular o software ImageJ de processamento e análise de imagem permitiu quantificar.

[092] Os inventores mediram ainda o teor total de austenita retida por técnica de sigmametria ou difração de raios X. Essas técnicas são bem conhecidas do versado na técnica.

PROPRIEDADES MECÂNICAS

[093] Os testes de tração foram realizados usando a amostra do tipo TR03 (0 = 5 mm, L = 75 mm). Cada valor é a média de duas medições.

[094] Um perfil de dureza ao longo da seção transversal das amostras foi realizado. Os testes de dureza Vickers foram realizados com uma carga de 30 kg por 15 segundos.

[095] Nas tabelas a seguir, as seguintes abreviações foram usadas: UB = Bainita superior LB = Bainita inferior M/A = Martensita/compostos de austenita retidos RA = Austenita retida. TS (MPa) refere-se à resistência à tração medida pelo ensaio de tração (ASTM) na direção longitudinal em relação à direção de laminação, YS (MPa) refere-se à tensão de escoamento medida pelo teste de tração (ASTM) na direção longitudinal em relação à direção de laminação, Ra (%) refere-se à redução percentual da área medida pelo teste de tração (ASTM) na direção longitudinal em relação à direção de laminação, EI (%) refere-se ao alongamento medido pelo teste de tração (ASTM) na direção longitudinal em relação à direção de laminação.

[096] Os inventores da presente invenção realizaram as seguintes experiências.

[097] Eles têm tarugos fabricados a partir de aços com as composições listadas na tabela 1 abaixo. TABELA 1

[098] Na tabela 1 acima, os teores são indicados em % em peso.

[099] Em seguida, esses semiprodutos foram laminados a quente acima de 1.000 °C para produzir barras com um diâmetro de 40 mm que foram naturalmente resfriadas. As barras assim obtidas são denominadas “como laminadas” a seguir.

[100] Em seguida, alguns espaços em branco amostrados dessas barras foram submetidos a um tratamento térmico que consistia em uma austenitização seguida de um ar natural que esfriava até a temperatura ambiente.

[101] As condições de austenitização são as seguintes: - Temperatura: 1.200 °C - Tempo de espera (à temperatura): 75 min - Inerte: atmosfera de argônio.

[102] As amostras assim obtidas são chamadas de "tratadas termicamente" a seguir.

[103] Além disso, outros espaços em branco amostrados das barras laminadas a quente ("laminados") obtidos acima foram submetidos a um tratamento de austêmpera. Mais particularmente, eles foram primeiramente submetidos à austenitização, como descrito acima, e foram então resfriados a ar e mantidos em banho de sal a uma temperatura dependendo do grau do aço por um tempo de espera predeterminado, e finalmente resfriados à temperatura ambiente para obter amostras "austemperadas".

[104] Mais particularmente, foram utilizadas as seguintes temperaturas e tempos de espera: Aço 1: 400 °C por 15 minutos Aço 2: 380 °C por 15 minutos Aço 3: 360 °C por 60 minutos.

[105] Para cada um dos aços acima, as amostras "como laminadas", "tratadas termicamente" e "austemperadas" foram analisadas quanto à sua microestrutura, teor retido de austenita, dureza, temperabilidade e propriedades mecânicas (tensão de escoamento, resistência à tração, alongamento e redução de área, resistência). As características microestruturais e as propriedades mecânicas foram determinadas como divulgado acima.

[106] A tabela 2 a seguir resume os resultados das análises de microestrutura: TABELA 2

[107] Para todos os graus na tabela 2, a microestrutura das amostras "como laminadas", "tratadas termicamente" e "austemperadas" foi observada como bastante homogênea em toda a seção.

[108] As observações da microscopia eletrônica de varredura destacaram os compostos M/A presentes na matriz bainítica. As observações em alta ampliação mostram que os compostos M/A são compostos de austenita retida e austenita retida parcialmente transformada em martensita. Além disso, a austenita retida é bastante concentrada na periferia dos compostos.

[109] A morfologia e a constituição dos compostos M/A são iguais para todos os graus.

[110] A tabela 3 abaixo resume os resultados das medições de propriedades mecânicas. TABELA 3

[111] Para avaliar a temperabilidade dos diferentes graus de aço, um teste de têmpera final Jominy foi realizado usando as seguintes condições de tratamento: • temperatura de austenitização: 1.150 °C • tempo de espera: 50 min.

[112] Esse teste mostrou curvas Jominy "planas" para todos os aços testados acima. Portanto, todos os graus de aço testados acima têm uma temperabilidade muito boa e são adaptados para produzir peças de grande diâmetro e alta resistência com propriedades mecânicas homogêneas.

[113] Os resultados das medições da dureza mostram ainda que a dureza é substancialmente uniforme ao longo de toda a seção transversal das amostras laminadas. Isso confirma a boa homogeneidade das estruturas ao longo da seção transversal e, portanto, a boa temperabilidade.

[114] Os testes de tração realizados pelos inventores nas diferentes amostras mostraram ainda que as amostras sofrem um efeito TRIP (plasticidade induzida por transformação) durante a deformação, uma vez que quase toda a austenita foi transformada em martensita durante esses testes de tração.

[115] Os resultados acima confirmam que excelentes resultados em termos de propriedades mecânicas e microestruturas já são obtidos após o resfriamento a ar natural após a laminação a quente. Portanto, não é necessário executar uma etapa intermediária de transformação isotérmica, como um tratamento de austêmpera.

[116] As partes de aço de acordo com a invenção são particularmente vantajosas.

[117] De fato, e como é confirmado pelos resultados acima, a composição de aço de acordo com a invenção permite obter peças com excelentes propriedades mecânicas, em particular em termos de elasticidade, alongamento, dureza e temperabilidade, diretamente após a laminação a quente e o resfriamento a ar, sem ter que realizar quaisquer tratamentos térmicos adicionais em particular e, em particular, impermeabilizar. Portanto, essas boas propriedades mecânicas podem ser obtidas com custos e esforços de fabricação reduzidos, em comparação com os aços da técnica anterior com propriedades semelhantes.

[118] Os inventores confirmaram ainda que os aços de acordo com a presente invenção sofrem o efeito TRIP desejado durante a deformação.

[119] Obviamente, dependendo das necessidades, um tratamento impermeabilizante pode opcionalmente ser realizado no produto, por exemplo, após laminação a frio, mas esse tratamento térmico não é necessário para obter as propriedades mecânicas vantajosas.

Claims (22)

1. MÉTODO PARA FABRICAR UMA PEÇA DE AÇO, caracterizado por compreender as seguintes etapas sucessivas: - fundir um aço, de modo a obter um semiproduto, em que o aço tem uma composição que consiste em, em peso: 0,10% ≤ C ≤ 0,35%, 0,8% ≤ Si ≤ 2,0%, 1,8% ≤ Mn ≤ 2,5%, P ≤ 0,1%, 0% ≤ S ≤ 0,4%, 0% ≤ Al ≤ 1,0%, N ≤ 0,015%, 0% ≤ Mo ≤ 0,4%, 0,02% ≤ Nb ≤ 0,08%, 0,02% ≤ Ti ≤ 0,05%, 0,001% ≤ B ≤ 0,005%, 0,5% ≤ Cr ≤ 1,8%, 0% ≤ V ≤ 0,5%, 0% ≤ Ni ≤ 0,5%, sendo o restante Fe e impurezas inevitáveis resultantes da fusão, - laminar a quente o semiproduto a uma temperatura inicial de laminação a quente superior a 1000 °C e resfriar o produto assim obtido por meio de resfriamento a ar à temperatura ambiente, de modo a obter uma peça de aço laminada a quente, em que a taxa de resfriamento no núcleo do produto laminado a quente durante o resfriamento a ar, de uma temperatura final de laminação a quente até a temperatura ambiente, é igual ou superior a 0,2 °C/s, em que a peça de aço laminado a quente tem, após resfriamento a ar à temperatura ambiente, uma microestrutura consistindo, em fração superficial, de 70% a 90% de bainita, 5% a 25% de compostos martensita/austenita e, no máximo, 25% de martensita, bainita e os compostos martensita/austenita contendo austenita retida, de modo que o teor total de austenita retida no aço esteja compreendido entre 5% e 25%, e o teor de carbono da austenita retida compreendendo entre 0,8% e 1,5% em peso.

2. MÉTODO PARA FABRICAR UMA PEÇA DE AÇO, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado por compreender ainda uma etapa de reaquecimento do semiproduto a uma temperatura compreendida entre 1000 °C e 1250 °C antes da laminação a quente, a laminação a quente é realizada no semiproduto reaquecido.

3. MÉTODO PARA FABRICAR UMA PEÇA DE AÇO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 2, caracterizado pelo aço compreender entre 0,9% e 2,0% em peso de silício.

4. MÉTODO PARA FABRICAR UMA PEÇA DE AÇO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizado pelo aço compreender entre 1,8% e 2,2% em peso de manganês.

5. MÉTODO PARA FABRICAR UMA PEÇA DE AÇO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 4, caracterizado pelo aço compreender entre 0% e 0,030% em peso de alumínio.

6. MÉTODO PARA FABRICAR UMA PEÇA DE AÇO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 5, caracterizado pelo aço compreender entre 0,05% e 0,2% em peso de molibdênio.

7. MÉTODO PARA FABRICAR UMA PEÇA DE AÇO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 6, caracterizado pelo teor de titânio e nitrogênio ser tal que Ti > 3,5xN.

8. MÉTODO PARA FABRICAR UMA PEÇA DE AÇO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 7, caracterizado pelo aço compreender entre 0,5% e 1,5% em peso de cromo.

9. MÉTODO PARA FABRICAR UMA PEÇA DE AÇO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 8, caracterizado pelo resfriamento à temperatura ambiente após a laminação a quente ser realizado por resfriamento a ar natural ou através de resfriamento a ar de pulso controlado.

10. MÉTODO PARA FABRICAR UMA PEÇA DE AÇO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 9, caracterizado por após o resfriamento à temperatura ambiente, a peça de aço laminada a quente ser formada a frio para obter uma peça de aço laminada a quente e deformada.

11. MÉTODO PARA FABRICAR UMA PEÇA DE AÇO, de acordo com a reivindicação 10, caracterizado pela peça de aço laminada a quente ser formada por prensagem a frio para obter a peça de aço laminada a quente e deformada.

12. MÉTODO PARA FABRICAR UMA PEÇA DE AÇO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 11, caracterizado por compreende ainda, após a etapa de laminação a quente, uma etapa de aquecimento da peça de aço laminada a quente a uma temperatura de tratamento térmico maior ou igual à temperatura Ac3 do aço por um tempo compreendido entre 10 minutos e 120 minutos, seguida de resfriamento da temperatura de tratamento térmico à temperatura ambiente, de modo a obter uma peça de aço laminada a quente e tratada termicamente.

13. MÉTODO PARA FABRICAR UMA PEÇA DE AÇO, de acordo com a reivindicação 12, caracterizado pelo resfriamento ser um resfriamento a ar.

14. MÉTODO PARA FABRICAR UMA PEÇA DE AÇO, de acordo com a reivindicação 13, caracterizado pelo resfriamento a ar ser um resfriamento a ar natural ou um resfriamento a ar de pulso controlado.

15. MÉTODO PARA FABRICAR UMA PEÇA DE AÇO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 12 a 14, caracterizado por, entre a etapa de aquecimento da peça de aço laminada a quente até a temperatura de tratamento térmico e o resfriamento até a temperatura ambiente, a peça de aço laminada a quente ser formada a quente, em que a peça de aço laminada a quente e tratada termicamente é uma peça de aço laminada a quente tratada termicamente e deformada.

16. MÉTODO PARA FABRICAR UMA PEÇA DE AÇO, de acordo com a reivindicação 15, caracterizado por, entre a etapa de aquecimento da peça de aço laminada a quente à temperatura de tratamento térmico e o resfriamento à temperatura ambiente, a peça de aço laminada a quente ser formada por prensagem a quente.

17. MÉTODO PARA FABRICAR UMA PEÇA DE AÇO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 12 a 14, caracterizado por, após o resfriamento da temperatura de tratamento térmico à temperatura ambiente, a peça de aço laminada a quente e tratada termicamente ser formada a frio, para obter uma peça de aço laminada a quente, tratada termicamente e deformada.

18. MÉTODO PARA FABRICAR UMA PEÇA DE AÇO, de acordo com a reivindicação 17, caracterizado por, após o resfriamento da temperatura de tratamento térmico à temperatura ambiente, a peça de aço laminada a aquente e tratada termicamente ser formada por prensagem a frio.

19. PEÇA DE AÇO LAMINADA A QUENTE, obtido por um método conforme definido em qualquer uma das reivindicações 1 a 18, caracterizada por ter uma composição que consiste em, em peso: 0,10% ≤ C ≤ 0,35%, 0,8% ≤ Si ≤ 2,0%, 1,8% ≤ Mn ≤ 2,5%, P ≤ 0,1%, 0% ≤ S ≤ 0,4%, 0% ≤ Al ≤ 1,0%, N ≤ 0,015%, 0% ≤ Mo ≤ 0,4%, 0,02% ≤ Nb ≤ 0,08%, 0,02% ≤ Ti ≤ 0,05%, 0,001% ≤ B ≤ 0,005%, 0,5 % ≤ Cr ≤ 1,8%, 0% ≤ V ≤ 0,5%, 0% ≤ Ni ≤ 0,5%,sendo o restante Fe e impurezas inevitáveis resultantes da fusão, em que a peça de aço laminada a quente tem uma microestrutura que consiste, em fração superficial, de 70% a 90% de bainita, 5% a 25% de compostos martensita/austenita e, no máximo, 25% de martensita, bainita e compostos martensita/austenita que contêm austenita retida de modo que o teor total de austenita retida no aço esteja compreendido entre 5% e 25% e o teor de carbono da austenita retida compreendendo entre 0,8% e 1,5% em peso.

20. PEÇA DE AÇO LAMINADA A QUENTE, de acordo com a reivindicação 19, caracterizada pela peça de aço laminada a quente ter uma tensão de escoamento (YS) maior ou igual a 750 MPa, uma resistência à tração (TS) maior ou igual a 1000 MPa e um alongamento (EI) maior igual ou igual a 10%.

21. PEÇA DE AÇO LAMINADA A QUENTE, de acordo com qualquer uma das reivindicações 19 a 20, caracterizada pela peça de aço laminada a quente ser uma barra sólida com um diâmetro compreendido entre 25 e 100 mm.

22. PEÇA DE AÇO LAMINADA A QUENTE, de acordo com qualquer uma das reivindicações 19 a 20, caracterizada pela peça de aço laminada a quente ser um fio com um diâmetro compreendido entre 5 e 35 mm.