BR112019008066B1 - Reator de leito fluidizado rápido, dispositivo e método para fabricar propeno ou hidrocarbonetos c4 utilizando um composto que contém oxigênio - Google Patents

Reator de leito fluidizado rápido, dispositivo e método para fabricar propeno ou hidrocarbonetos c4 utilizando um composto que contém oxigênio Download PDF

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Jinling Zhang
Xiangao Wang
Hailong Tang
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Zhongmin Liu
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Abstract

A presente invenção refere-se a um reator, dispositivo e mçãodo de leito fluidizado rçãido para preparar propileno e hidrocarbonetos C4 a partir de compostos contendo oxigênio. O dispositivo compreende o reator de leito fluidizado rápido e um regenerador de leito fluidizado para regenerar um catalisador. O método inclui: a) alimentação de uma matéria-prima contendo os compostos contendo oxigênio de n distribuidores de alimentação do reator para uma zona de fase densa do reator de leito fluidizado rápido, e contato da matéria-prima com um catalisador, para gerar uma corrente contendo produto alvo e um catalisador gasto contendo carbono; b) enviar o fluxo descarregado do reator de leito fluidizado rápido contendo produto alvo para um sistema de separação de produto, obtendo propileno, hidrocarbonetos C4, frações leves e similares após separação, retornando 70% em peso ou mais das frações leves para o denso zona de fase do reator de leito fluidizado rápido do distribuidor de alimentação do reator na parte inferior do reator de leito fluidizado mais rápido, e reagindo etileno e os compostos contendo oxigénio para realizar uma reação de alquilação na presença do catalisador, para produzir produtos de propileno e semelhantes. O método e dispositivo da presente invenção melhoram (...).

Description

CAMPO TÉCNICO
[001]. A presente invenção se refere ao campo da catálise química, particularmente a um método e um dispositivo para preparar propileno e hidrocarbonetos C4 a partir de compostos que contêm oxigênio.
ESTADO DA TÉCNICA DA INVENÇÃO
[002]. O propileno e o butadieno são matérias-primas químicas importantes, que são obtidas geralmente a partir do craqueamento da nafta e do vapor. As principais fontes de propileno são a coprodução de etileno com propileno e os subprodutos de refinaria. A principal fonte do butadieno é o processamento adicional dos subprodutos de C4 produzidos no processo de craqueamento do etileno. Nos últimos anos, as tecnologias de metanol para olefina (MTO), metanol para propileno (MTP), desidrogenação de etano em etileno e desidrogenação de propano em propileno têm se desenvolvido rapidamente. Existe uma tendência óbvia de tornar as matérias-primas mais leves na produção global de olefinas, o que levará a uma escassez de recursos C4. Portanto, torna-se necessário desenvolver um processo que possa produzir propileno e olefinas C4 com alta seletividade para atender à demanda do mercado.
[003]. A tecnologia de metanol para olefina em leito fixo (WO2004/018089) foi desenvolvida pela LURGI AG na Alemanha. A tecnologia utilizou um catalisador de peneira molecular ZSM-5 proveniente da Sud-Chemie AG para realizar a reação de metanol para olefina em um reator de leito fixo. A seletividade do propileno foi próxima de 70% e os subprodutos foram etileno, gás liquefeito de petróleo e gasolina.
[004]. A tecnologia DMTO desenvolvida pelo Instituto Dalian de Físico-Química utilizou uma peneira molecular SAPO como catalisador, um reator de leito fluidizado circulante de fase densa e uma solução aquosa de metanol como matéria-prima. O rendimento do etileno e do propileno no produto foi de cerca de 80%, e mais de 10% dos hidrocarbonetos C4 foram produzidos como subprodutos.
[005]. A patente CN104098429A revela um método de preparação de propileno e hidrocarbonetos C4 a partir do metanol em um leito fluidizado circulante, utilizando um catalisador ZSM-5. As características do processo são que a matéria-prima metanol e a maior parte dos hidrocarbonetos C1, C2 e C5 no produto são inseridas juntas no reator de leito fluidizado circulante e que o propileno, os hidrocarbonetos C4, os hidrocarbonetos C6 e acima e os subprodutos são obtidos como produtos finais.
[006]. A patente CN101177374B revela um método para preparação de olefinas a partir de metanol ou dimetil-éter. O método inclui a conversão de metanol ou dimetil-éter, a alquilação de etileno e metanol e o craqueamento catalítico de componentes mais pesados que C4. Usam-se o catalisador 1 para a conversão de metanol ou dimetil-éter e a alquilação de etileno e metanol em um reator e o catalisador 2 para o craqueamento catalítico dos componentes mais pesados que C4 em outro reator.
[007]. Os métodos revelados nas patentes CN104098429A e CN101177374B compartilham uma característica comum, ou seja, aumenta-se a seletividade dos produtos-alvo (propileno e C4) através de uma reciclagem das frações leves (hidrocarbonetos com número de carbonos de no máximo 2). A alquilação do etileno com metanol constitui a reação principal na reação de reciclagem das frações leves mencionada acima.
[008]. Podem-se usar catalisadores de peneira molecular ácidos tanto na reação MTO quanto na alquilação de olefinas. No entanto, a velocidade da reação MTO é muito mais alta do que a da alquilação de olefinas. Descobrimos que um catalisador SAPO fresco possui alta atividade, o que é mais benéfico para a alquilação de olefinas. Após a deposição de carbono do catalisador, a velocidade de reação da alquilação de olefinas diminuirá rapidamente.
[009]. O metanol não é só a matéria-prima para alquilação de olefinas, mas também é a matéria-prima para a reação MTO. Portanto, a alquilação de olefinas é acompanhada necessariamente pela reação MTO. Essa reação MTO levará a uma deposição de carbono e uma atividade mais baixa do catalisador, o que, com isso, inibirá a alquilação de olefinas. Um aumento da velocidade de alquilação das olefinas pode reduzir o teor de frações leves no gás produzido e, consequentemente, pode-se aumentar a capacidade de produção de volume unitário do reator.
[0010]. Os métodos revelados nas patentes CN104098429A e CN101177374B não se referem à estrutura do reator, e não esclarecem os modos de fluxo de catalisador e matéria-prima e a distribuição da matéria-prima no reator. O método revelado na patente CN101177374B utiliza um catalisador SAPO. Os exemplos mostram que a proporção de massa de metanol com relação às frações leves é de 1:10-20. Consequentemente, pode-se ver que o teor de frações leves é bastante alto e que a capacidade de produção de volume unitário do reator é bastante baixa. Usa-se um catalisador ZSM-5 no método revelado na patente CN104098429A. O teor de hidrocarbonetos C6 e acima no produto é relativamente alto. Não se revela o teor de frações leves no gás produzido neste método.
[0011]. A partir da análise acima, pode-se ver que as principais reações para a preparação de propileno e hidrocarbonetos C4 a partir de metanol são a reação MTO e a alquilação de olefinas. Portanto, a chave para melhorar a seletividade do propileno e dos hidrocarbonetos C4 está nos designs do catalisador e do reator. Evitar a inibição da reação MTO até a alquilação de olefinas através de uma otimização do design do reator constitui um dos métodos importantes para melhorar a economia do metanol para propileno e hidrocarbonetos C4.
DESCRIÇÃO RESUMIDA DA INVENÇÃO
[0012]. Considerando o problema da baixa velocidade de reação da alquilação do etileno, a invenção proporciona um novo método e dispositivo para aumentar a velocidade de reação da alquilação do etileno no processo de preparação de propileno e hidrocarbonetos C4 a partir do metanol. Sendo usado na produção de propileno e hidrocarbonetos C4 a partir de compostos que contêm oxigênio, esse método possui as vantagens de alta produção de propileno e hidrocarbonetos C4 e boa economia do processo.
[0013]. Para obter os propósitos acima, um aspecto da presente invenção proporciona um reator de leito fluidizado rápido (1) para preparar propileno e hidrocarbonetos C4 a partir de compostos que contêm oxigênio. O reator de leito fluidizado rápido (1) compreende uma proteção do reator (2), n distribuidores de alimentação do reator (3-1~3-n), um separador de gás-sólido do reator 1 (4), um separador de gás-sólido do reator 2 (5), um extrator de calor do reator (6), uma saída do gás produzido (7) e um removedor do reator (8), em que a parte inferior do reator de leito fluidizado rápido (1) é uma zona de fase densa, a parte superior do mesmo reator de leito fluidizado rápido (1) é uma zona de fase diluída, os n distribuidores de alimentação do reator (3-1~3-n) ficam dispostos nessa zona de fase densa, o extrator de calor do reator (6) fica disposto dentro ou fora da proteção do reator (2), o separador de gás-sólido do reator 1 (4) e o separador de gás-sólido do reator 2 (5) ficam posicionados fora da proteção do reator (2), o separador de gás-sólido do reator 1 (4) é equipado com uma entrada de catalisador regenerado, a saída do catalisador do separador de gás-sólido do reator 1 (4) fica localizada no fundo da zona de fase densa, a saída do gás do separador de gás-sólido do reator 1 (4) fica localizada na zona de fase diluída, a entrada do separador de gás-sólido do reator 2 (5) fica localizada na zona de fase diluída, a saída do catalisador do separador de gás-sólido do reator 2 (5) fica posicionada na zona de fase densa, a saída do gás do separador de gás-sólido do reator 2 (5) fica conectada à saída do gás produzido (7) e o removedor do reator (8) atravessa a proteção do reator (2) de fora para dentro, no fundo do reator de leito fluidizado rápido (1) e se abre na zona de fase densa do reator de leito fluidizado rápido (1), a entrada de gás de remoção do reator (9) fica disposta no fundo do removedor do reator (8) e a saída do catalisador exaurido fica disposta no fundo desse removedor do reator (8).
[0014]. Em uma apresentação preferida, os n distribuidores de alimentação do reator (3-1~3-n) do reator de leito fluidizado rápido (1) ficam dispostos na zona de fase densa de baixo para cima e em 0 < n < 10.
[0015]. Em uma apresentação preferida, a altura horizontal da abertura do remover do reator (8) na proteção do reator (2) é mais alta que 1/10 da altura da zona de fase densa, de forma a evitar a entrada direta do catalisador fresco no removedor do reator.
[0016]. Em uma apresentação preferida, o separador de gás-sólido do reator 1 (4) e o separador de gás-sólido do reator 2 (5) são separadores de ciclone.
[0017]. A presente invenção proporciona um dispositivo para preparar propileno e hidrocarbonetos C4 a partir de compostos que contêm oxigênio, que compreende o reator de leito fluidizado rápido (1) descrito acima e o regenerador de leito fluidizado (14) para regenerar um catalisador.
[0018]. Em uma apresentação preferida, o regenerador de leito fluidizado (14) é um regenerador de leito fluidizado turbulento.
[0019]. Em uma apresentação preferida, um regenerador de leito fluidizado (14) compreende uma proteção do regenerador (15), um distribuidor de alimentação do regenerador (16), um separador de gás-sólido do regenerador (17), um extrator de calor do regenerador (18), uma saída do gás de combustão (19) e um removedor do regenerador (20), em que a parte inferior do regenerador de leito fluidizado (14) é uma zona de regeneração, a parte superior desse regenerador de leito fluidizado (14) é uma zona de sedimentação, o distribuidor de alimentação do regenerador (16) fica posicionado no fundo da zona de regeneração, o extrator de calor do regenerador (18) fica posicionado na zona de regeneração, o separador de gás-sólido do regenerador (17) fica posicionado na zona de sedimentação ou fora da proteção do regenerador (15), a entrada do separador de gás-sólido do regenerador (17) fica disposta na zona de sedimentação, a saída do catalisador do separador de gás-sólido do regenerador (17) fica disposta na zona de regeneração, a saída do gás do separador de gás-sólido do regenerador (17) fica conectada à saída do gás de combustão (19) e o removedor do regenerador (20) se abre no fundo da proteção do regenerador (15); a saída do catalisador exaurido do removedor do reator (8) fica conectada à entrada de um cano inclinado de catalisador exaurido (10), uma válvula deslizante de catalisador exaurido (11) fica disposta nesse cano inclinado de catalisador exaurido (10), a saída do cano inclinado de catalisador exaurido (10) fica conectada à saída de um cano de elevação de catalisador exaurido (12), o fundo do cano de elevação do catalisador exaurido (12) possui uma entrada do gás de elevação do catalisador exaurido (13) e a saída do cano de elevação do catalisador exaurido (12) fica conectada à zona de sedimentação do regenerador de leito fluidizado (14); o fundo do removedor do regenerador (20) é dotado de uma entrada do gás de remoção do regenerador (21), com esse fundo do removedor do regenerador (20) ficando conectado à entrada de um cano inclinado do regenerado (22), uma válvula deslizante do catalisador regenerado (23) ficando disposta nesse cano inclinado do regenerado (22), a saída do cano inclinado do regenerado (22) ficando conectada à entrada do cano de elevação do catalisador regenerado (24), o fundo desse cano de elevação do catalisador regenerado (24) sendo dotado de uma entrada de gás de elevação do catalisador regenerado (25) e a saída de tal cano de elevação do catalisador regenerado (24) ficando conectada à entrada do separador de gás-sólido do reator 1 (4),
[0020]. Em uma apresentação preferida, o separador de gás-sólido do regenerador (17) é um separador de ciclone.
[0021]. Outro aspecto da presente invenção proporciona um método para preparar propileno e hidrocarbonetos C4 a partir de compostos que contêm oxigênio, que inclui: a alimentação de uma matéria-prima que contém um composto que contém oxigênio dos n distribuidores de alimentação do reator (3-1~3-n) para uma zona de fase densa de um reator de leito fluidizado rápido (1) e o contato dessa matéria-prima com um catalisador para gerar um fluxo que contém os produtos propileno e hidrocarbonetos C4 e um catalisador exaurido que contém carbono; o envio do fluxo descarregado a partir do reator de leito fluidizado rápido (1) que contém os produtos propileno e hidrocarbonetos C4 para um sistema de separação de produtos, obtendo propileno, hidrocarbonetos C4, frações leves, propano e hidrocarbonetos com 5 ou mais carbonos após a separação, em que as frações leves contêm mais de 90% em peso de etileno e uma pequena quantidade de metano, etano, hidrogênio, CO e CO2, com 70% em peso ou mais das frações leves retornando à zona de fase densa do reator de leito fluidizado rápido (1) a partir do distribuidor de alimentação do reator (3-1) na parte mais funda desse reator de leito fluidizado rápido (1) para reagir o etileno e os compostos que contêm oxigênio para realizar uma reação de alquilação na presença do catalisador, para produzir um produto que contém propileno; a regeneração do catalisador exaurido por meio de um regenerador de leito fluidizado (14) e, após ser separado em gás-sólido por meio de um separador de gás-sólido do reator 1 (4), esse catalisador regenerado é alimentado para o fundo da zona de fase densa do reator de leito fluidizado rápido (1);
[0022]. Em uma apresentação preferida, o método descrito na presente invenção é realizado usando-se o dispositivo mencionado acima para preparar propileno e hidrocarbonetos C4 a partir de compostos que contêm oxigênio.
[0023]. Em uma apresentação preferida, o catalisador exaurido atravessa o removedor do reator (8), o cano inclinado do catalisador exaurido (10) a válvula deslizante do catalisador exaurido (11) e o cano de elevação do catalisador exaurido (12) para a zona de sedimentação do regenerador de leito fluidizado (14); um meio de regeneração entra na zona de regeneração do regenerador de leito fluidizado (14) a partir do distribuidor de alimentação do regenerador (16) e reage com o catalisador exaurido para realizar a calcinação para produzir um gás de combustão que contém CO e CO2 e o catalisador regenerado, com esse gás de combustão sendo descarregado após a remoção de poeira por parte do separador de gás-sólido do regenerador (17); o catalisador regenerado atravessa o removedor do regenerador (20), o cano inclinado do catalisador regenerado (22), a válvula deslizante do catalisador regenerado (23) e o cano de elevação do catalisador regenerado (24) para a entrada do separador de gás-sólido do reator 1 (4) e entra no fundo da zona de fase densa do reator de leito fluidizado rápido (1) após a separação de gás-sólido; o gás de remoção do reator entra no removedor do reator (8) através da entrada de gás removedor do reator (9) e contata o catalisador exaurido contracorrente, entrando depois no reator de leito fluidizado rápido (1); o gás de elevação do catalisador exaurido entra no cano de elevação do catalisador exaurido (12) através da entrada do gás de elevação do catalisador exaurido (13) e contata o catalisador exaurido cocorrente, depois entrando na zona de sedimentação do regenerador de leito fluidizado (14); o gás de remoção do regenerador entra no removedor do regenerador (20) através da entrada do gás de remoção do regenerador (21) e contata o catalisador regenerado contracorrente, depois entrando no regenerador de leito fluidizado (14); o gás de elevação regenerado entra no cano de elevação de catalisador regenerado (24) através da entrada do gás de elevação do catalisador (25) e contata o catalisador regenerado cocorrente, depois entrando na entrada do separador de gás-sólido do reator 1 (4).
[0024]. As principais características do reator de leito fluidizado rápido na presente invenção são as de as frações leves entrarem no distribuidor de alimentação do reator no máximo do fundo, o composto que contém oxigênio entrar a partir dos n distribuidores de alimentação do reator respectivos e o catalisador regenerado entrar diretamente no fundo da zona de fase densa. Por um lado, na parte inferior da zona de fase densa, o catalisador possui alta atividade, o que é vantajoso para a alquilação do etileno, do propileno e do metanol; por outro lado, por causa da alimentação dos compostos que contêm oxigênio em múltiplos estágios, evita-se o caso em que a maior parte das reações de conversão desses compostos que contêm oxigênio é concluída em uma pequena região da parte inferior da zona de fase densa, de forma que a concentração desses compostos que contêm oxigênio fica mais uniforme na maior parte da zona de fase densa, enfraquecendo a inibição da reação MTO para a alquilação de olefinas. Portanto, o reator de leito fluidizado rápido na presente invenção pode melhorar efetivamente a velocidade da reação de alquilação das olefinas, e a capacidade de produção de volume unitário do reator fica alta.
[0025]. No método de preparação de propileno e hidrocarbonetos C4 a partir de compostos que contêm oxigênio da presente invenção, a reação MTO produz etileno, propileno e similares, e a alquilação das olefinas consome o etileno, propileno e similares. Como a velocidade de reação da alquilação do etileno é alta, o teor de frações leves no gás produzido é baixo e a quantidade circulante de frações leves é baixa. No método da presente invenção, a quantidade circulante de frações leves é de 5-40% em peso da quantidade de alimentação do composto que contém oxigênio.
[0026]. No método da presente invenção, 70% em peso ou mais de frações leves circulam no sistema, e a velocidade de liberação das frações leves afeta a composição do gás produzido no estado de equilíbrio. Nesse estado de equilíbrio, o gás produzido consiste de 20-50% em peso de propileno, 15-40% em peso de hidrocarbonetos C4, 10-45% em peso de frações leves, 0-5% em peso de propano e 5-20% em peso de hidrocarbonetos com 5 ou mais carbonos. As frações leves contêm mais de 90% em peso (por exemplo, > 95% em peso) de etileno, com outros componentes incluindo metano, etano, hidrogênio, CO e CO2.
[0027]. Em uma apresentação preferida, o catalisador contém uma peneira molecular SAPO e possui simultaneamente as funções de catalisação de metanol para olefinas e alquilação de olefinas.
[0028]. Em uma apresentação preferida, o teor de carbono do catalisador regenerado é de menos 2% em peso e, mais preferivelmente, esse teor de carbono do catalisador regenerado é de menos de 0,5% em peso.
[0029]. Em uma apresentação preferida, o teor de carbono do catalisador exaurido é de 5-12% em peso e, mais preferivelmente, esse teor de carbono do catalisador exaurido é de 5-10% em peso.
[0030]. Em uma apresentação preferida, as condições de reação na zona de fase densa do reator de leito fluidizado rápido (1) são as seguintes: a velocidade linear aparente do gás fica na faixa de 1,0 a 8,0 m/s, a temperatura da reação fica na faixa de 300 a 550oC, a pressão da reação fica na faixa de 100 a 500 kPa e a densidade do leito fica na faixa de 50 a 500 kg/m3.
[0031]. Em uma apresentação preferida, as condições da reação na zona de regeneração do regenerador de leito fluidizado (14) são as seguintes: a velocidade linear aparente do gás fica na faixa de 0,1 a 2 m/s, a temperatura de regeneração fica na faixa de 500 a 750X, a pressão de regeneração fica na faixa de 100 a 500 kPa e a densidade do leito fica na faixa de 200 a 1.200 kg/m3.
[0032]. Em uma apresentação preferida, o composto que contém oxigênio é o metanol e/ou o dimetil-éter; o meio de regeneração é qualquer um dentre ar, ar pobre em oxigênio ou vapor de água ou uma mistura destes; e/ou o gás de remoção do reator, o gás de remoção do regenerador, o gás de elevação do catalisador exaurido e o gás de elevação do catalisador regenerado são vapor de água ou nitrogênio.
DESCRIÇÃO DAS FIGURAS
[0033]. A Figura 1 é um diagrama esquemático de um dispositivo para preparação de propileno e hidrocarbonetos C4 a partir de compostos que contêm oxigênio, de acordo com uma apresentação da presente invenção.
[0034]. Os numerais de referência na figura estão listados como segue: 1 - reator de leito fluidizado rápido; 2 - proteção do reator; 3 - distribuidores de alimentação do reator (3-1~3-n); 4 - separador de gás-sólido do reator 1; 5 - separador de gás-sólido do reator 2; 6 - extrator de calor do reator; 7 - saída do gás produzido; 8 - removedor do reator; 9 - entrada do gás de remoção do reator; 10 - cano inclinado do catalisador exaurido; 11 - válvula deslizante do catalisador exaurido; 12 - cano de elevação do catalisador exaurido; 13 - entrada do gás de elevação do catalisador exaurido; 14 - regenerador de leito fluidizado; 15 - proteção do regenerador; 16 - distribuidor de alimentação do regenerador; 17 - separador de gás-sólido do regenerador; 18 - extrator de calor do regenerador; 19 - saída do gás de combustão; 20 - removedor do regenerador; 21 - entrada do gás de remoção do regenerador; 22 - cano inclinado do catalisador regenerado; 23 - válvula deslizante do catalisador regenerado; 24 - cano de elevação do catalisador regenerado; 25 - entrada do gás de elevação do catalisador regenerado.
DESCRIÇÃO DETALHADA DA INVENÇÃO
[0035]. Em uma apresentação específica, apresenta-se o diagrama esquemático do dispositivo de acordo com a presente invenção para preparar propileno e hidrocarbonetos C4 a partir de compostos que contêm oxigênio na Fig. 1, que inclui: a) um reator de leito fluidizado rápido (1), que compreende uma proteção do reator (2), n distribuidores de alimentação do reator (3-1~3-n, 0 < n < 10), um separador de gás-sólido do reator 1 (4), um separador de gás-sólido do reator 2 (5), um extrator de calor do reator (6), uma saída do gás produzido (7) e um removedor do reator (8), em que a parte inferior do reator de leito fluidizado rápido (1) é uma zona de fase densa e a parte superior do mesmo reator é uma zona de fase diluída, os n distribuidores de alimentação do reator (3-1~3-n) ficam dispostos nessa zona de fase densa de baixo para cima e em 0 < n < 10, o extrator de calor do reator (6) fica disposto dentro ou fora da proteção do reator (2), o separador de gás-sólido do reator 1 (4) e o separador de gás-sólido do reator 2 (5) ficam posicionados fora da proteção do reator (2), a entrada do separador de gás-sólido do reator 1 (4) fica conectada a um cano de elevação de catalisador regenerado (24), a saída do catalisador do separador de gás-sólido do reator 1 (4) fica localizada no fundo da zona de fase densa, a saída do gás do separador de gás-sólido do reator 1 (4) fica localizada na zona de fase diluída, a entrada do separador de gás-sólido do reator 2 (5) fica localizada no topo da proteção do reator (2), a saída do catalisador do separador de gás-sólido do reator 2 (5) fica posicionada na zona de fase densa, a saída do gás do separador de gás-sólido do reator 2 (5) fica conectada à saída do gás produzido (7) e a entrada do removedor do reator (8) fica na zona de fase densa do reator de leito fluidizado rápido (1), com a altura horizontal mais alta do que 1/10 da altura da zona de fase densa; b) um regenerador de leito fluidizado (14), que compreende uma proteção do regenerador (15), um distribuidor de alimentação do regenerador (16), um separador de gás-sólido do regenerador (17), um extrator de calor do regenerador (18), uma saída do gás de combustão (19) e um removedor do regenerador (20), em que a parte inferior do regenerador de leito fluidizado (14) é uma zona de regeneração, a parte superior desse regenerador de leito fluidizado (14) é uma zona de sedimentação, o distribuidor de alimentação do regenerador (16) fica posicionado no fundo da zona de regeneração, o extrator de calor do regenerador (18) fica posicionado na zona de regeneração, o separador de gás-sólido do regenerador (17) fica posicionado na zona de sedimentação ou fora da proteção do regenerador (15), a entrada do separador de gás-sólido do regenerador (17) fica disposta na zona de sedimentação, a saída do catalisador do separador de gás-sólido do regenerador (17) fica disposta na zona de regeneração, a saída do gás do separador de gás-sólido do regenerador (17) fica conectada à saída do gás de combustão (19) e a entrada do removedor do regenerador (20) fica conectada ao fundo da proteção do regenerador (15); c) o fundo do removedor do reator (8) possui uma entrada de gás de remoção do reator (9), com tal fundo do removedor do reator (8) ficando conectado à entrada de um cano inclinado de catalisador exaurido (10), uma válvula deslizante de catalisador exaurido (11) ficando disposta nesse cano inclinado de catalisador exaurido (10), a saída de tal cano inclinado de catalisador exaurido (10) ficando conectada à entrada de um cano de elevação de catalisador exaurido (12), o fundo desse cano de elevação de catalisador exaurido (12) sendo dotado de uma entrada de gás de elevação do catalisador exaurido (13) e a saída do cano de elevação do catalisador exaurido (12) ficando conectada à zona de sedimentação do regenerador de leito fluidizado (14); d) o fundo do removedor do regenerador (20) é dotado de uma entrada do gás de remoção do regenerador (21), com esse fundo do removedor do regenerador (20) ficando conectado à entrada de um cano inclinado do catalisador regenerado (22), uma válvula deslizante do catalisador regenerado (23) ficando disposta nesse cano inclinado do catalisador regenerado (22), a saída do cano inclinado do catalisador regenerado (22) ficando conectada à entrada do cano de elevação do catalisador regenerado (24), o fundo desse cano de elevação do catalisador regenerado (24) sendo dotado de uma entrada de gás de elevação do catalisador regenerado (25) e a saída de tal cano de elevação do catalisador regenerado (24) ficando conectada à entrada do separador de gás-sólido do reator 1 (4).
[0036]. Na apresentação acima, o regenerador de leito fluidizado (14) pode ser um regenerador de leito fluidizado turbulento; o separador de gás-sólido do reator 1 (4), o separador de gás-sólido do reator 2 (5) e o separador de gás-sólido do regenerador (17) podem ser separadores de ciclone.
[0037]. Em uma apresentação específica, o método de acordo com a presente invenção para preparação de propileno e hidrocarbonetos C4 a partir de compostos que contêm oxigênio inclui as seguintes etapas: e) a alimentação de uma matéria-prima que contém um composto que contém oxigênio dos n distribuidores de alimentação do reator (3-1~3-n) para uma zona de fase densa de um reator de leito fluidizado rápido (1) e o contato dessa matéria-prima com um catalisador para gerar um fluxo que contém os produtos propileno e hidrocarbonetos C4 e um catalisador exaurido que contém carbono; f) o envio do fluxo descarregado a partir do reator de leito fluidizado rápido (1) que contém os produtos propileno e hidrocarbonetos C4 para um sistema de separação de produtos, obtendo propileno, hidrocarbonetos C4, frações leves, propano e hidrocarbonetos com 5 ou mais carbonos após a separação, em que as frações leves correspondem principalmente a etileno, com uma pequena quantidade de metano, etano, hidrogênio, CO e CO2, recuperando-se 70% em peso ou mais das frações leves para a zona de fase densa do reator de leito fluidizado rápido (1) a partir do distribuidor de alimentação do reator (3-1) na parte mais funda desse reator de leito fluidizado rápido (1) e para reagir o etileno e os compostos que contêm oxigênio para realizar uma reação de alquilação na presença do catalisador, para produzir um produto que contém propileno e recuperar menos de 30% em peso das frações leves como subprodutos; g) o catalisador exaurido atravessa o removedor do reator (8), o cano inclinado do catalisador exaurido (10), a válvula deslizante do catalisador exaurido (11) e o cano de elevação do catalisador exaurido (12) para a zona de sedimentação do regenerador de leito fluidizado (14); h) um meio de regeneração entra na zona de regeneração do regenerador de leito fluidizado (14) a partir do distribuidor de alimentação do regenerador (16), com esse meio de regeneração reagindo com o catalisador exaurido para realizar a calcinação para produzir um gás de combustão que contém CO e CO2 e o catalisador regenerado, com esse gás de combustão sendo descarregado após a remoção de poeira por parte do separador de gás-sólido do regenerador (17); i) o catalisador regenerado atravessa o removedor do regenerador (20), o cano inclinado do catalisador regenerado (22), a válvula deslizante do catalisador regenerado (23) e o cano de elevação do catalisador regenerado (24) para a entrada do separador de gás-sólido do reator 1 (4) e entra no fundo da zona de fase densa do reator de leito fluidizado rápido (1) após a separação de gás-sólido; j) o gás de remoção do reator entra no removedor do reator (8) através da entrada de gás removedor do reator (9) e contata o catalisador exaurido contracorrente, entrando depois no reator de leito fluidizado rápido (1); o gás de elevação do catalisador exaurido entra no cano de elevação do catalisador exaurido (12) através da entrada do gás de elevação do catalisador exaurido (13) e contata o catalisador exaurido cocorrente, depois entrando na zona de sedimentação do regenerador de leito fluidizado (14); k) um gás de remoção do regenerador entra no removedor do regenerador (20) através da entrada do gás de remoção do regenerador (21) e contata o catalisador regenerado contracorrente, depois entrando no regenerador de leito fluidizado (14); o gás de elevação regenerado entra no cano de elevação de catalisador regenerado (24) através da entrada do gás de elevação do catalisador regenerado (25) e contata o catalisador regenerado cocorrente, depois entrando na entrada do separador de gás-sólido do reator 1 (4).
[0038]. A fim de melhor ilustrar a presente invenção e facilitar a compreensão do esquema técnico da presente invenção, listam-se exemplos comparativos e representativos, mas não restritivos, da presente invenção, como segue:
EXEMPLOS Exemplo 1
[0039]. O presente exemplo é comparativo. Usa-se o dispositivo exibido na Figura 1, mas o reator de leito fluidizado rápido (1) não contém o separador de gás-sólido do reator 1 (4), e o cano de elevação do catalisador regenerado (24) fica conectado diretamente à zona de fase diluída do reator de leito fluidizado rápido (1).
[0040]. O reator de leito fluidizado rápido (1) contém três distribuidores de alimentação do reator (3-1~3-3). O extrator de calor do reator (6) fica localizado fora da proteção do reator (2). A altura horizontal da entrada do removedor do reator (8) corresponde a 2/3 da altura da zona de fase densa. As condições de reação na fase de zona densa do reator de leito fluidizado rápido (1) são as seguintes: a velocidade linear aparente do gás é de cerca de 3,0 m/s, a temperatura da reação é de cerca de 400X, a pressão da reação é de cerca de 150 kPa e a densidade do leito é de cerca de 80 kg/m3.
[0041]. As condições da reação na zona de regeneração do regenerador de leito fluidizado (14) são as seguintes: a velocidade linear aparente do gás é de cerca de 1,0 m/s, a temperatura da regeneração é de cerca de 650X, a pressão da regeneração é de cerca de 150 kPa e a densidade do leito é de cerca de 350 kg/m3.
[0042]. O catalisador contém uma peneira molecular SAPO. O teor de carbono do catalisador exaurido é de cerca de 7%, e o teor de carbono do catalisador regenerado é próximo de 0,0% em peso.
[0043]. O composto que contém oxigênio é o metanol, e o meio de regeneração é o ar; o gás de remoção do reator, o gás de remoção do regenerador, o gás de elevação do catalisador exaurido e o gás de elevação do catalisador regenerado são vapor de água.
[0044]. A quantidade circulante de frações leves é de 9% em peso da quantidade de alimentação de metanol, e 46% em peso das frações leves circulam no sistema.
[0045]. A composição do gás produzido descarregado a partir do reator de leito fluidizado rápido (1) é de: 35% em peso de propileno, 29% em peso de hidrocarbonetos C4, 31% em peso de frações leves, 1% em peso de propano e 4% em peso de hidrocarbonetos com 5 ou mais carbonos. As frações leves contêm 99% em peso de etileno e 1% em peso de metano, etano, hidrogênio, CO, CO2 e similares.
[0046]. A composição do gás produzido descarregado a partir do sistema de separação é de: 41% em peso de propileno, 34% em peso de hidrocarbonetos C4, 19% em peso de frações leves, 1% em peso de propano e 5% em peso de hidrocarbonetos com 5 ou mais carbonos.
Exemplo 2
[0047]. Usa-se o dispositivo exibido na Fig. 1. O reator de leito fluidizado rápido (1) contém três distribuidores de alimentação do reator (3-1~3-3), o extrator de calor do reator (6) fica localizado fora da proteção do reator (2) e a altura horizontal da entrada do removedor do reator (8) corresponde a 2/3 da altura da zona de fase densa. As condições da reação na zona de fase densa do reator de leito fluidizado rápido (1) são as seguintes: a velocidade linear aparente do gás é de cerca de 3,0 m/s, a temperatura da reação é de cerca de 400X, a pressão da reação é de cerca de 150 kPa e a densidade do leito é de cerca de 80 kg/m3.
[0048]. As condições da reação na zona de regeneração do regenerador de leito fluidizado (14) são as seguintes: a velocidade linear aparente do gás é de cerca de 1,0 m/s, a temperatura da regeneração é de cerca de 650X, a pressão da regeneração é de cerca de 150 kPa e a densidade do leito é de cerca de 350 kg/m3.
[0049]. O catalisador contém uma peneira molecular SAPO. O teor de carbono do catalisador exaurido é de cerca de 7%, e o teor de carbono do catalisador regenerado é próximo de 0,0% em peso.
[0050]. O composto que contém oxigênio é o metanol, e o meio de regeneração é o ar; o gás de remoção do reator, o gás de remoção do regenerador, o gás de elevação do catalisador exaurido e o gás de elevação do catalisador regenerado são vapor de água.
[0051]. A quantidade circulante de frações leves é de 9% em peso da quantidade de alimentação de metanol, e 95% em peso das frações leves circulam no sistema.
[0052]. A composição do gás produzido descarregado a partir do reator de leito fluidizado rápido (1) é de: 40% em peso de propileno, 34% em peso de hidrocarbonetos C4, 19% em peso de frações leves, 2% em peso de propano e 5% em peso de hidrocarbonetos com 5 ou mais carbonos. As frações leves contêm 98% em peso de etileno e 2% em peso de metano, etano, hidrogênio, CO, CO2 e similares.
[0053]. A composição do gás produzido descarregado a partir do sistema de separação é de: 49% em peso de propileno, 41% em peso de hidrocarbonetos C4, 1% em peso de frações leves, 3% em peso de propano e 6% em peso de hidrocarbonetos com 5 ou mais carbonos.
[0054]. O presente exemplo difere do Exemplo 1 (exemplo comparativo) simplesmente em que o catalisador regenerado entra no fundo do reator de leito fluidizado rápido e contata primeiramente as frações leves, enquanto, no Exemplo 1, o catalisador regenerado entra na zona de fase diluída do reator de leito fluidizado rápido. Comparando o presente exemplo com o Exemplo 1, pode-se ver que se pode melhorar enormemente a velocidade de conversão das frações leves quando o catalisador contata primeiramente essas frações leves. As frações leves descarregadas a partir do sistema de separação no presente exemplo correspondem a apenas 6% das do exemplo comparativo. Portanto, o dispositivo da presente invenção melhora efetivamente a velocidade de reação da alquilação do etileno.
Exemplo 3
[0055]. Usa-se o dispositivo exibido na Figura 1. O reator de leito fluidizado rápido (1) contém quatro distribuidores de alimentação do reator (3-1~3-4), o extrator de calor do reator (6) fica localizado fora da proteção do reator (2) e a altura horizontal da entrada do removedor do reator (8) corresponde a 3/4 da altura da zona de fase densa. As condições da reação na zona de fase densa do reator de leito fluidizado rápido (1) são as seguintes: a velocidade linear aparente do gás é de cerca de 5,0 m/s, a temperatura da reação é de cerca de 360X, a pressão da reação é de cerca de 200 kPa e a densidade do leito é de cerca de 50 kg/m3.
[0056]. As condições da reação na zona de regeneração do regenerador de leito fluidizado (14) são as seguintes: a velocidade linear aparente do gás é de cerca de 1,2 m/s, a temperatura da regeneração é de cerca de 700X, a pressão da regeneração é de cerca de 200 kPa e a densidade do leito é de cerca de 300 kg/m3.
[0057]. O catalisador contém uma peneira molecular SAPO. O teor de carbono do catalisador exaurido é de cerca de 8%, e o teor de carbono do catalisador regenerado é próximo de 0,1% em peso.
[0058]. O composto que contém oxigênio é o metanol, e o meio de regeneração é o ar; o gás de remoção do reator, o gás de remoção do regenerador, o gás de elevação do catalisador exaurido e o gás de elevação do catalisador regenerado são vapor de água.
[0059]. A quantidade circulante de frações leves é de 14% em peso da quantidade de alimentação de metanol, e 90% em peso das frações leves circulam no sistema.
[0060]. A composição do gás produzido descarregado a partir do reator de leito fluidizado rápido (1) é de: 38% em peso de propileno, 30% em peso de hidrocarbonetos C4, 26% em peso de frações leves, 2% em peso de propano e 4% em peso de hidrocarbonetos com 5 ou mais carbonos. As frações leves contêm 98% em peso de etileno e 2% em peso de metano, etano, hidrogênio, CO, CO2 e similares.
[0061]. A composição do gás produzido descarregado a partir do sistema de separação é de: 50% em peso de propileno, 39% em peso de hidrocarbonetos C4, 3% em peso de frações leves, 3% em peso de propano e 5% em peso de hidrocarbonetos com 5 ou mais carbonos.
Exemplo 4
[0062]. Usa-se o dispositivo exibido na Fig. 1. O reator de leito fluidizado rápido (1) contém seis distribuidores de alimentação do reator (3-1~3-6), o extrator de calor do reator (6) fica localizado fora da proteção do reator (2) e a altura horizontal da entrada do removedor do reator (8) corresponde a 5/6 da altura da zona de fase densa. As condições da reação na zona de fase densa do reator de leito fluidizado rápido (1) são as seguintes: a velocidade linear aparente do gás é de cerca de 2,0 m/s, a temperatura da reação é de cerca de 450X, a pressão da reação é de cerca de 250 kPa e a densidade do leito é de cerca de 100 kg/m3.
[0063]. As condições da reação na zona de regeneração do regenerador de leito fluidizado (14) são as seguintes: a velocidade linear aparente do gás é de cerca de 1,5 m/s, a temperatura da regeneração é de cerca de 700X, a pressão da regeneração é de cerca de 250 kPa e a densidade do leito é de cerca de 250 kg/m3.
[0064]. O catalisador contém uma peneira molecular SAPO. O teor de carbono do catalisador exaurido é de cerca de 9%, e o teor de carbono do catalisador regenerado é próximo de 0,05% em peso.
[0065]. O composto que contém oxigênio é o dimetil-éter, e o meio de regeneração é o ar pobre em oxigênio; o gás de remoção do reator, o gás de remoção do regenerador, o gás de elevação do catalisador exaurido e o gás de elevação do catalisador regenerado são nitrogênio.
[0066]. A quantidade circulante de frações leves é de 16% em peso da quantidade de alimentação de dimetil-éter, e 95% em peso das frações leves circulam no sistema.
[0067]. A composição do gás produzido descarregado a partir do reator de leito fluidizado rápido (1) é de: 37% em peso de propileno, 31% em peso de hidrocarbonetos C4, 22% em peso de frações leves, 2% em peso de propano e 8% em peso de hidrocarbonetos com 5 ou mais carbonos. As frações leves contêm 97% em peso de etileno e 3% em peso de metano, etano, hidrogênio, CO, CO2 e similares.
[0068]. A composição do gás produzido descarregado a partir do sistema de separação é de: 47% em peso de propileno, 39% em peso de hidrocarbonetos C4, 1% em peso de frações leves, 3% em peso de propano e 10% em peso de hidrocarbonetos com 5 ou mais carbonos.
[0069]. A presente invenção foi descrita em detalhes como exibido acima. No entanto, a presente invenção não fica limitada às apresentações específicas mencionadas aqui. Será entendido que técnicos no assunto poderão realizar variações e modificações ligeiras, sem sair do escopo da presente invenção. O escopo da presente invenção fica limitado pelas reivindicações anexas.

Claims (14)

1. REATOR DE LEITO FLUIDIZADO RÁPIDO PARA PREPARAR PROPILENO E HIDROCARBONETOS C4 a partir de compostos que contêm oxigênio, caracterizado pelo fato de que compreende uma proteção do reator (2), n distribuidores de alimentação do reator, um separador (4) de gás-sólido do reator (1), um separador (5) de gás-sólido do reator (2), um extrator de calor do reator (6), uma saída do gás produzido (7) e um removedor do reator (8), em que a parte inferior do reator de leito fluidizado rápido (1) é uma zona de fase densa, a parte superior do mesmo reator de leito fluidizado rápido (1) é uma zona de fase diluída, os n distribuidores de alimentação do reator (3) ficam dispostos nessa zona de fase densa, o extrator de calor do reator (6) fica disposto dentro ou fora da proteção do reator (2), o separador (4) de gás-sólido do reator (1) e o separador (5) de gás-sólido do reator (2) ficam posicionados fora da proteção do reator (2), o separador (4) de gás-sólido do reator (1) é equipado com uma entrada do catalisador regenerado, a saída do catalisador do separador (4) de gás-sólido do reator (1) fica localizada no fundo da zona de fase densa, a saída do gás do separador (4) de gás-sólido do reator (1) fica localizada na zona de fase diluída, a entrada do separador (5) de gás-sólido do reator (2) fica localizada na zona de fase diluída, a saída do catalisador do separador (5) de gás-sólido do reator (2) fica posicionada na zona de fase densa, a saída do gás do separador (5) de gás-sólido do reator (2) fica conectada à saída do gás produzido (7) e o removedor do reator (8) atravessa a proteção do reator (2) de fora para dentro, no fundo do reator de leito fluidizado rápido (1) e se abre na zona de fase densa do reator de leito fluidizado rápido (1), uma entrada do gás de remoção do reator (9) fica disposta no fundo do removedor do reator (8) e uma saída do catalisador exaurido fica disposta nesse fundo do removedor do reator (8).
2. REATOR DE LEITO FLUIDIZADO RÁPIDO de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que os n distribuidores de alimentação do reator (3) ficam dispostos na zona de fase densa, de baixo para cima e em 0 < n < 10.
3. REATOR DE LEITO FLUIDIZADO RÁPIDO de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que a altura horizontal do removedor do reator (8) na proteção do reator (2) é mais alta do que 1/10 da altura da zona de fase densa.
4. REATOR DE LEITO FLUIDIZADO RÁPIDO de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que o separador (4) de gás-sólido do reator (1) e o separador (5) de gás-sólido do reator (2) são separadores de ciclone.
5. DISPOSITIVO PARA PREPARAR PROPILENO E HIDROCARBONETOS C4 a partir de compostos que contêm oxigênio, caracterizado pelo fato de que compreende o reator de leito fluidizado rápido (1) de acordo com a reivindicação 1 e um regenerador de leito fluidizado (14) para regenerar um catalisador.
6. DISPOSITIVO de acordo com a reivindicação 5, caracterizado pelo fato de que o regenerador de leito fluidizado (14) é um regenerador de leito fluidizado (14) turbulento.
7. DISPOSITIVO de acordo com a reivindicação 5, caracterizado pelo fato de que o regenerador de leito fluidizado (14) compreende uma proteção do regenerador (15), um distribuidor de alimentação do regenerador (16), um separador de gás-sólido do regenerador (17), um extrator de calor do regenerador (18), uma saída do gás de combustão (19) e um removedor do regenerador (20), em que a parte inferior do regenerador de leito fluidizado (14) é uma zona de regeneração e a parte superior desse regenerador de leito fluidizado (14) é uma zona de sedimentação, o distribuidor de alimentação do regenerador (16) fica posicionado no fundo da zona de regeneração, o extrator de calor do regenerador (18) fica posicionado na zona de regeneração, o separador de gás-sólido do regenerador (17) fica posicionado na zona de sedimentação ou fora da proteção do regenerador (15), a entrada do separador de gás-sólido do regenerador (17) fica disposta na zona de sedimentação, a saída do catalisador do separador de gás-sólido do regenerador (17) fica disposta na zona de regeneração, a saída do gás do separador de gás-sólido do regenerador (17) fica conectada à saída do gás de combustão (19) e o removedor do regenerador (20) se abre no fundo da proteção do regenerador (15); a saída do catalisador exaurido do removedor do reator (8) fica conectada à entrada do cano inclinado do catalisador exaurido (10), a válvula deslizante do catalisador exaurido (11) fica disposta no cano inclinado do catalisador exaurido (10), a saída do cano inclinado do catalisador exaurido (10) fica conectada à entrada de um cano de elevação do catalisador exaurido (12), o fundo desse cano de elevação do catalisador exaurido (12) possui uma entrada do gás de elevação do catalisador exaurido (13) e a saída de tal cano de elevação do catalisador exaurido (12) fica conectada à zona de sedimentação do regenerador de leito fluidizado (14); o fundo do removedor do regenerador (20) é dotado de uma entrada do gás de remoção do regenerador (21), com esse fundo do removedor do regenerador (20) ficando conectado à entrada de um cano inclinado do catalisador regenerado (22), uma válvula deslizante do catalisador regenerado (23) ficando disposta nesse cano inclinado do catalisador regenerado (22), a saída do cano inclinado do catalisador regenerado (22) ficando conectada à entrada do cano de elevação do catalisador regenerado (24), o fundo desse cano de elevação do catalisador regenerado (24) sendo dotado de uma entrada de gás de elevação do catalisador regenerado e a saída de tal cano de elevação do catalisador regenerado (24) ficando conectada à entrada do separador (4) de gás-sólido do reator (1).
8. MÉTODO PARA PREPARAÇÃO DE PROPILENO E HIDROCARBONETOS C4 a partir de compostos que contêm oxigênio, caracterizado pelo fato de que inclui: a alimentação de uma matéria-prima que contém um composto que contém oxigênio dos n distribuidores de alimentação do reator (3) para uma zona de fase densa de um reator de leito fluidizado rápido (1) e o contato dessa matéria-prima com um catalisador para gerar um fluxo que contém os produtos propileno e hidrocarbonetos C4 e um catalisador exaurido que contém carbono; o envio do fluxo descarregado a partir do reator de leito fluidizado rápido (1) que contém os produtos propileno e hidrocarbonetos C4 para um sistema de separação de produtos, obtendo propileno, hidrocarbonetos C4, frações leves, propano e hidrocarbonetos com 5 ou mais carbonos após a separação, em que as frações leves contêm mais de 90% em peso de etileno e uma pequena quantidade de metano, etano, hidrogênio, CO e CO2, com 70% em peso ou mais das frações leves retornando à zona de fase densa do reator de leito fluidizado rápido (1) a partir do distribuidor de alimentação do reator na parte mais funda desse reator de leito fluidizado rápido (1) para reagir o etileno e os compostos que contêm oxigênio para realizar uma reação de alquilação na presença do catalisador, para produzir um produto que contém propileno; a regeneração do catalisador exaurido por meio de um regenerador de leito fluidizado (14), com o catalisador regenerado sendo alimentado para o fundo da zona de fase densa desse regenerador de leito fluidizado (14) rápido após passar pela separação de gás-sólido por meio do separador (4) de gás-sólido do reator (1); em que o método é realizado usando-se o dispositivo conforme definido pela reivindicação 5 e o o dispositivo compreende o reator de leito fluidizado rápido conforme definido pela reivindicação 1..
9. MÉTODO de acordo com a reivindicação 9, caracterizado pelo fato de que: o catalisador exaurido atravessa o removedor do reator (8), o cano inclinado do catalisador exaurido (10), a válvula deslizante do catalisador exaurido (11) e o cano de elevação do catalisador exaurido (12) para a zona de sedimentação do regenerador de leito fluidizado (14); um meio de regeneração entra na zona de regeneração do regenerador de leito fluidizado (14) e reage com o catalisador exaurido para realizar a calcinação para produzir um gás de combustão que contém CO e CO2 e o catalisador regenerado, com esse gás de combustão sendo descarregado após a remoção de poeira por parte do separador de gás-sólido do regenerador (17); o catalisador regenerado atravessa o removedor do regenerador (20), o cano inclinado do catalisador regenerado (22), a válvula deslizante do catalisador regenerado (23) e o cano de elevação do catalisador regenerado (24) para a entrada do separador (4) de gás-sólido do reator (1) e entra no fundo da zona de fase densa do reator de leito fluidizado rápido (1) após a separação de gás-sólido; o gás de remoção do reator entra no removedor do reator (8) através da entrada de gás removedor do reator (8) e contata o catalisador exaurido contracorrente, entrando depois no reator de leito fluidizado rápido (1); o gás de elevação do catalisador exaurido entra no cano de elevação do catalisador exaurido (12) através da entrada do gás de elevação do catalisador exaurido (13) e contata o catalisador exaurido cocorrente, depois entrando na zona de sedimentação do regenerador de leito fluidizado (14); o gás de remoção do regenerador entra no removedor do regenerador (20) através da entrada do gás de remoção do regenerador (21) e contata o catalisador regenerado contracorrente, depois entrando no regenerador de leito fluidizado (14); o gás de elevação de catalisador regenerado entra no cano de elevação de catalisador regenerado através da entrada do gás de elevação do catalisador regenerado (25) e contata o catalisador regenerado cocorrente, depois entrando na entrada do separador (4) de gás-sólido do reator (1).
10. MÉTODO de acordo com a reivindicação 8, caracterizado pelo fato de que a quantidade circulante de frações leves é de 5-40% em peso da quantidade de alimentação do composto que contém oxigênio.
11. MÉTODO de acordo com a reivindicação 8, caracterizado pelo fato de que o teor de carbono do catalisador exaurido é de 5-12% em peso e o teor de carbono do catalisador regenerado é de menos de 2% em peso.
12. MÉTODO de acordo com a reivindicação 9, caracterizado pelo fato de que o composto que contém oxigênio é o metanol e/ou o dimetil-éter; e/ou o meio de regeneração é qualquer um dentre ar, ar pobre em oxigênio ou vapor de água ou uma mistura destes; e/ou o gás de remoção do reator, o gás de remoção do regenerador, o gás de elevação do catalisador exaurido e o gás de elevação do catalisador regenerado são vapor de água ou nitrogênio.
13. MÉTODO de acordo com a reivindicação 8, caracterizado pelo fato de que as condições de reação na zona de fase densa do reator de leito fluidizado rápido (1) são as seguintes: a velocidade linear aparente do gás fica na faixa de 1,0 a 8,0 m/s, a temperatura da reação fica na faixa de 300 a 550oC, a pressão da reação fica na faixa de 100 a 500 kPa e a densidade do leito fica na faixa de 50 a 500 kg/m3;
14. MÉTODO de acordo com a reivindicação 8, caracterizado pelo fato de que as condições da reação na zona de regeneração do regenerador de leito fluidizado (14) são as seguintes: a velocidade linear aparente do gás fica na faixa de 0,1 a 2 m/s, a temperatura de regeneração fica na faixa de 500 a 750X, a pressão de regeneração fica na faixa de 100 a 500 kPa e a densidade do leito fica na faixa de 200 a 1.200 kg/m3.
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Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN108786672B (zh) 2017-04-27 2021-01-26 中国科学院大连化学物理研究所 甲醇和/或二甲醚与苯制对二甲苯联产低碳烯烃的方法
CN108794291B (zh) * 2017-04-27 2020-11-27 中国科学院大连化学物理研究所 甲醇和/或二甲醚与甲苯制对二甲苯联产低碳烯烃的流化床装置及方法
CN108786670B (zh) 2017-04-27 2021-01-26 中国科学院大连化学物理研究所 甲醇和/或二甲醚与甲苯制对二甲苯联产低碳烯烃的方法
CN110252216A (zh) * 2019-04-24 2019-09-20 中国科学院山西煤炭化学研究所 一种用于甲烷转化强化取热的流化床反应器
US20230125888A1 (en) * 2020-10-16 2023-04-27 Dalian Institute Of Chemical Physics, Chinese Academy Of Sciences Regeneration device, device for preparing low-carbon olefins, and use thereof
RU203163U1 (ru) * 2020-12-02 2021-03-24 федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Самарский государственный технический университет" Устройство для окислительной конверсии метана с получением водородсодержащего газа
CN112973584B (zh) * 2021-02-07 2022-07-26 中国科学院过程工程研究所 一种流化床反应装置及其应用
CN115106028B (zh) * 2021-03-23 2023-12-26 中国石油天然气股份有限公司 立式多级流化床反应器及甲醇制烯烃的制备方法
WO2024108511A1 (zh) * 2022-11-24 2024-05-30 中国神华煤制油化工有限公司 一种石脑油和甲醇耦合制芳烃装置及方法

Family Cites Families (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6166282A (en) * 1999-08-20 2000-12-26 Uop Llc Fast-fluidized bed reactor for MTO process
US7232936B1 (en) 2000-02-22 2007-06-19 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Conversion of oxygenate to olefins with staged injection of oxygenate
US6303839B1 (en) 2000-06-14 2001-10-16 Uop Llc Process for producing polymer grade olefins
DE10233975A1 (de) 2002-07-25 2004-02-12 Lurgi Ag Vorrichtung zur Herstellung von Propylen aus Methanol
CN101177374B (zh) * 2006-11-07 2011-06-01 中国科学院大连化学物理研究所 一种由甲醇或二甲醚生产丙烯的方法
CN101239870B (zh) 2007-02-07 2011-08-17 中国石油化工股份有限公司 甲醇和乙醇转化制低碳烯烃的方法
CN101239868B (zh) * 2007-02-07 2011-05-18 中国石油化工股份有限公司 提高乙烯、丙烯收率的方法
RU69515U1 (ru) * 2007-08-09 2007-12-27 Открытое акционерное общество "Нижнекамскнефтехим" Установка выделения пропилена из пропан-пропиленовой фракции
CN101429451B (zh) 2007-11-07 2013-01-02 中国科学院大连化学物理研究所 渣油催化反应制烯烃和芳烃流化床反应器和方法
CN101260013B (zh) 2008-04-24 2011-07-20 中国石油化工股份有限公司 含氧化合物制备低碳烯烃的方法
CN102463086B (zh) 2010-11-17 2014-01-22 中国石油化工股份有限公司 联产低碳烯烃和对二甲苯的反应装置
CN102285858B (zh) 2010-11-29 2014-07-23 中国科学院大连化学物理研究所 一种制取丙烯的方法
CN103193574B (zh) 2012-01-10 2015-01-07 中国石油化工股份有限公司 甲醇制低碳烯烃反应-再生装置的开车方法
CN103804110B (zh) 2012-11-13 2015-11-11 神华集团有限责任公司 有机含氧化合物制低碳烯烃与c5+烃催化裂解耦合工艺
CN104098429B (zh) 2013-04-12 2016-12-28 上海碧科清洁能源技术有限公司 一种利用循环流化床由甲醇制备丙烯、c4烃类的方法
DK3078652T3 (en) * 2013-12-03 2018-08-27 Dalian Inst Chem & Physics Cas Process for preparing a light olefin using an oxygen-containing compound.
KR101763864B1 (ko) * 2013-12-03 2017-08-01 달리안 인스티튜트 오브 케미컬 피직스, 차이니즈 아카데미 오브 사이언시즈 메탄올 및/또는 디메틸 에테르로부터 저급 올레핀을 제조하기 위한 반응 장치

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