BR112017011563B1

BR112017011563B1 - method for blast cleaning of a molten product

Info

Publication number: BR112017011563B1
Application number: BR112017011563-8A
Authority: BR
Inventors: Tatsuro Yokoyama; Suguru Goto
Original assignee: Sintokogio, Ltd.
Priority date: 2015-03-12
Filing date: 2016-02-02
Publication date: 2021-06-08
Also published as: JP6213695B2; JPWO2016143414A1; CN107000164A; WO2016143414A1; KR102460924B1; CN107000164B; BR112017011563A2; KR20170128365A

Abstract

A presente invenção refere-se a um método de limpeza por jateamento para projetar um meio de jateamento sobre uma superfície de um produto fundido por um aparelho de jateamento, em que o meio de jateamento é um meio de jateamento dentro de uma faixa de dureza Vickers (norma JIS Z 2244) de HV 300 a 600, uma distribuição de diâmetro de partícula do meio de jateamento depois de uma etapa de formação da mistura de operação para formar uma mistura de operação com uma distribuição de diâmetro de partícula fixa, uma distribuição de diâmetro de partícula do meio de jateamento que é estabilizada para ser a distribuição de diâmetro de partícula fixa pela operação do aparelho de jateamento, satisfaz (razão dos primeiros grãos) ¿ (razão dos segundos grãos) ¿ (razão dos terceiros grãos) na categorização nos primeiros grãos com um diâmetro de partícula que excede 1,18 mm, segundos grãos com um diâmetro de partícula não maior do que 1,18 mm e excedendo 0,85 mm, e terceiros grãos com um diâmetro de partícula não maior do que 0,85 mm, e a limpeza por jateamento é executada ao projetar o meio de jateamento com a distribuição de diâmetro de partícula.The present invention relates to a blast cleaning method for projecting a blasting medium onto a surface of a molten product by a blasting apparatus, wherein the blasting medium is a blasting medium within a Vickers hardness range (JIS Z 2244 standard) from HV 300 to 600, a particle diameter distribution of the blasting medium after a step of forming the operating mixture to form an operating mixture with a fixed particle diameter distribution, a distribution of particle diameter of the blasting medium which is stabilized to be the fixed particle diameter distribution by the blasting apparatus operation, satisfies (ratio of first grains) ¿ (ratio of second grains) ¿ (ratio of third grains) in the categorization in first grains with a particle diameter exceeding 1.18 mm, second grains with a particle diameter not larger than 1.18 mm and exceeding 0.85 mm, and third grains with a diameter of pa particle size not larger than 0.85 mm, and blast cleaning is performed by designing the blast media with the particle diameter distribution.

Description

Technical Field

[0001] A presente invenção refere-se a um método de limpeza por jateamento para executar, por meio de processamento de limpeza por jateamento, a limpeza por jateamento para remover a areia de fundição que adere na superfície de um produto fundido após a fundição e a carepa tal como a oxidação formada sobre a superfície de um material base.[0001] The present invention relates to a blast cleaning method to perform, by means of blast cleaning processing, blast cleaning to remove foundry sand adhering to the surface of a molten product after casting and scale such as oxidation formed on the surface of a base material.

Previous Technique

[0002] Convencionalmente, é executado o processamento de jateamento em que partículas duras são projetadas sobre um produto fundido a fim de executar uma limpeza por jateamento, com respeito ao produto fundido, para remover a areia de fundição que adere na superfície após a fundição e a carepa tal como a ferrugem formada na superfície de um material base. Tal limpeza por jateamento de um produto fundido é executada frequentemente ao usar partículas esferoidais de um material de aço (por exemplo, vide o Documento de Patente 1).[0002] Conventionally, blast processing is performed in which hard particles are projected onto a cast product in order to perform a blast cleaning, with respect to the cast product, to remove the foundry sand that adheres to the surface after casting and scale such as rust formed on the surface of a base material. Such blast cleaning of a molten product is often carried out using spheroidal particles of a steel material (eg see Patent Document 1).

[0003] Além disso, na operação de um aparelho de jateamento, quando uma quantidade predeterminada de meio de jateamento é lançada no aparelho de jateamento e para a limpeza por jateamento de um produto fundido, o meio de jateamento repete um ciclo de projeção, recuperação, remoção de pó fino, e projeção. Depois de ter repetido a projeção, o meio de jateamento é triturado como um pó fino, e tal pó fino é separado e removido por um separador. Uma vez que a quantidade do meio de jateamento no aparelho de jateamento diminui pela quantidade de remoção, o meio de jateamento que corresponde à quantidade da diminuição é suprido, e depois de ter repetido a alimentação do meio de jateamento, esmagado, e descarregado para fora do aparelho, a distribuição de diâmetro de partícula do meio de jateamento no aparelho é estabilizada para ser uma distribuição de diâmetro de partícula fixa diferente de uma distribuição inicial do diâmetro de partícula. O estado dessa distribuição de diâmetro de partícula estabilizada é chamado de uma mistura de operação. No Documento que não de Patente 1, uma distribuição recomendada de diâmetro de partícula após a formação da mistura de operação na limpeza por jateamento de um produto fundido é apresentada.[0003] In addition, in the operation of a blasting apparatus, when a predetermined amount of blasting medium is thrown into the blasting apparatus and for cleaning by blasting a molten product, the blasting means repeats a blasting, recovery cycle , fine dust removal, and projection. After having repeated the shot, the blasting medium is crushed into a fine powder, and such fine powder is separated and removed by a separator. Since the amount of blasting medium in the blasting apparatus decreases by the amount of removal, the blasting medium corresponding to the amount of the decrease is supplied, and after having repeated the blasting medium feed, crushed, and discharged out of the apparatus, the particle diameter distribution of the blasting medium in the apparatus is stabilized to be a fixed particle diameter distribution different from an initial particle diameter distribution. The state of this stabilized particle diameter distribution is called an operating mixture. In Non-Patent Document 1, a recommended particle diameter distribution after formation of the operating mixture in the blast cleaning of a molten product is presented.

List of Citations Patent Document

[0004] Documento de Patente 1: Publicação de Patente Japonesa Não Examinada N°. H6-297132 Documento que não de Patente[0004] Patent Document 1: Unexamined Japanese Patent Publication No. H6-297132 Non-Patent Document

[0005] Documento que não de Patente 1: "ASPECTOS ECONÔMICOS E FUNCIONAIS DE ABRASIVOS DE LIMPEZA POR JATEAMENTO E TEORIA DE JATEAMENTO" (publicado por WHEEL ABRATOR, 1972)[0005] Non-Patent Document 1: "ECONOMIC AND FUNCTIONAL ASPECTS OF BLASTING CLEANING ABRASIVES AND BLASTING THEORY" (published by WHEEL ABRATOR, 1972)

Invention Summary Technical problem

[0006] Em um produto fundido antes da desmoldagem, uma camada da areia de fundição que é um material frágil relativamente grosso é formada na camada mais superior, e em sua camada inferior é formada uma camada de carepa e uma camada em que a carepa e um material base são misturados. A fim remover estes com eficiência, é necessário usar um método de limpeza por jateamento com elevado desempenho de limpeza por jateamento e elevada eficiência de limpeza por jateamento. Além disso, a fim de limpar por jateamento de maneira eficiente um produto fundido, é necessário controlar a distribuição de diâmetro de partícula de meio de jateamento depois de a formação da mistura de operação no aparelho para que seja uma condição preferível para a limpeza por jateamento.[0006] In a cast product before demolding, a layer of foundry sand that is a relatively coarse brittle material is formed in the uppermost layer, and in its lower layer a layer of scale and a layer in which the scale is formed is formed. a base material are mixed. In order to remove these efficiently, it is necessary to use a blast cleaning method with high blast cleaning performance and high blast cleaning efficiency. Furthermore, in order to efficiently blast clean a molten product, it is necessary to control the particle diameter distribution of blast media after the formation of the operating mixture in the apparatus so that it is a preferable condition for blast cleaning. .

[0007] No entanto, o meio de jateamento usado para a limpeza por jateamento que um produto fundido também é usado em geral para outros usos tais como a rebarbação e a melhoria da aspereza de superfície. Devido a isso, embora dependendo de seu uso, o diâmetro de partícula e a dureza do mesmo podem ser corretamente selecionados, não pode ser encontrado um meio de jateamento cuja distribuição de diâmetro de partícula e outros ainda sejam ajustados especialmente para a limpeza por jateamento de um produto fundido. Além disso, embora no Documento que não de Patente 1 uma distribuição recomendada de diâmetro de partícula após ter formação da mistura de operação na limpeza por jateamento de um produto fundido seja apresentada, há um pedido para um método de limpeza por jateamento ao usar um meio de jateamento com desempenho ainda maior de limpeza por jateamento e elevada eficiência de limpeza por jateamento.[0007] However, the blasting medium used for cleaning by blasting a molten product is also generally used for other uses such as deburring and improving surface roughness. Because of this, although depending on its use, the particle diameter and hardness of the same can be correctly selected, a blasting medium cannot be found whose particle diameter distribution and others are still adjusted especially for the blast cleaning of a cast product. Furthermore, although in Non-Patent Document 1 a recommended particle diameter distribution after formation of the operating mixture in the blast cleaning of a molten product is presented, there is a request for a blast cleaning method when using a medium. blast cleaning performance with even greater blast cleaning performance and high blast cleaning efficiency.

[0008] No presente campo técnico, é desejável a provisão de um método para a limpeza por jateamento de um produto fundido em cujo método ambos o desempenho de limpeza por jateamento e a eficiência da limpeza por jateamento são melhorados.[0008] In the present technical field, it is desirable to provide a method for the blast cleaning of a molten product in which method both the blast cleaning performance and the blast cleaning efficiency are improved.

Solution to Problem

[0009] A fim de atingir o objeto acima mencionado, é provido um método de limpeza por jateamento de acordo com um aspecto da presente invenção para projetar um meio de jateamento sobre uma superfície de um produto fundido por um aparelho de jateamento, em que o método compreende: uma etapa de carregamento de um meio de jateamento que carrega um meio de jateamento não usado no aparelho de jateamento, em que o meio de jateamento é um meio de jateamento com uma dureza Vickers (norma JIS Z 2244 que é a Norma Industrial Japonesa) dentro de uma faixa de HV 300 a 600; uma etapa de formação da mistura de operação de formação de uma mistura de operação com uma distribuição de diâmetro de partícula fixa, uma distribuição de diâmetro de partícula do meio de jateamento que é estabilizada para ser a distribuição de diâmetro de partícula fixa pela operação do aparelho de jateamento; e uma etapa de limpeza por jateamento de projeção do meio de jateamento após a etapa de formação da mistura de operação sobre a superfície do produto fundido, em que a distribuição de diâmetro de partícula do meio de jateamento depois da etapa de formação da mistura de operação satisfazer (razão dos primeiros grãos) >(razão dos segundos grãos) >(razão dos terceiros grãos) na categorização nos primeiros grãos com um diâmetro de partícula que excede 1,18 mm, nos segundos grãos com um diâmetro de partícula não maior do que 1,18 mm e excedendo 0,85 mm, e os terceiros grãos com um diâmetro de partícula não maior do que 0,85 mm. Daqui por diante, os sinais que contêm JIS são as Normas Industriais Japonesas.[0009] In order to achieve the aforementioned object, a blast cleaning method is provided in accordance with an aspect of the present invention for projecting a blasting means onto a surface of a molten product by a blasting apparatus, wherein the method comprises: a step of loading a blasting medium which loads an unused blasting medium into the blasting apparatus, wherein the blasting medium is a blasting medium with a Vickers hardness (JIS Z 2244 standard which is the Industrial Standard Japanese) within a range of HV 300 to 600; a step of forming the working mix of forming an working mix with a fixed particle diameter distribution, a particle diameter distribution of the blasting medium which is stabilized to be the fixed particle diameter distribution by operating the apparatus sandblasting; and a blast cleaning step of projecting the blasting medium after the step of forming the working mixture onto the surface of the melt, wherein the particle diameter distribution of the blasting medium after the step of forming the working mixture satisfy (ratio of first grains) >(ratio of second grains) >(ratio of third grains) in the categorization in the first grains with a particle diameter exceeding 1.18 mm, in the second grains with a particle diameter not larger than 1.18 mm and exceeding 0.85 mm, and the third grains with a particle diameter not larger than 0.85 mm. Hereafter, the signs containing JIS are the Japanese Industrial Standards.

[0010] De acordo com o método de limpeza por jateamento de acordo com um aspecto da presente invenção, a distribuição de diâmetro de partícula do meio de jateamento depois que da etapa de formação da mistura de operação é ajustada para ser uma distribuição característica para conter uma grande quantidade de primeiros grãos que têm um elevado desempenho de limpeza por jateamento, para conter uma quantidade subsequentemente grande de segundos grãos para assegurar uma cobertura, e para reduzir uma quantidade de terceiros grãos que têm um baixo desempenho de limpeza por jateamento. Desta maneira, uma vez que este método de limpeza por jateamento pode melhorar o desempenho de limpeza por jateamento com os primeiros grãos para reduzir o tempo de limpeza por jateamento, e pode assegurar a cobertura com os segundos grãos, um método para a limpeza por jateamento de um produto fundido em que o desempenho de limpeza por jateamento do método e a eficiência da limpeza por jateamento são melhorados pode ser executado.[0010] According to the blast cleaning method according to an aspect of the present invention, the particle diameter distribution of the blasting medium after the operating mixture formation step is adjusted to be a characteristic distribution to contain a large quantity of first grains which have a high blast cleaning performance, to contain a subsequently large quantity of second grains to ensure coverage, and to reduce a quantity of third grains which have a low blast cleaning performance. In this way, since this blast cleaning method can improve the blast cleaning performance with the first grains to reduce the blast cleaning time, and can ensure coverage with the second grains, a method for blast cleaning of a cast product in which the blast cleaning performance of the method and the blast cleaning efficiency are improved can be performed.

[0011] No método de limpeza por jateamento, a razão dos primeiros grãos pode ser de 60% em peso ou mais, a razão dos segundos grãos pode ser de 5 a 30% em peso, e a razão dos terceiros grãos pode ser de 20% em peso ou menos. Pelo ajuste da distribuição de diâmetro de partícula do meio de jateamento depois da etapa de formação da mistura de operação no aparelho para que fique na distribuição de diâmetro de partícula tal como acima, a razão dos primeiros grãos é aumentada ainda mais do que aquela na distribuição convencionalmente recomendada do diâmetro de partícula, e a razão dos segundos grãos é ajustada para que seja a distribuição de diâmetro de partícula apropriada para assegurar a cobertura. Consequentemente, esse método de limpeza por jateamento pode prover a distribuição de diâmetro de partícula preferível para a limpeza por jateamento de um produto fundido em que o desempenho de limpeza por jateamento da limpeza por jateamento e a eficiência da limpeza por jateamento são melhorados.[0011] In the blast cleaning method, the first grain ratio can be 60% by weight or more, the second grain ratio can be 5 to 30% by weight, and the third grain ratio can be 20 % by weight or less. By adjusting the particle diameter distribution of the blasting medium after the step of forming the operating mixture in the apparatus so that it lies in the particle diameter distribution as above, the ratio of the first grains is increased even more than that in the distribution. conventionally recommended particle diameter, and the second grain ratio is adjusted to be the appropriate particle diameter distribution to ensure coverage. Consequently, such a blast cleaning method can provide the preferable particle diameter distribution for the blast cleaning of a molten product wherein blast cleaning performance of blast cleaning and blast cleaning efficiency are improved.

[0012] O meio de jateamento não usado pode ser uma mistura de primeiros meios de jateamento com um diâmetro de partícula "d" de 1,18 mm <d < 2,36 mm e uma frequência máxima em um segmento de diâmetro de partícula de 1,70 mm < d < 2,00 mm, e segundos meios de jateamento com um diâmetro de partícula "d" de 0,85 mm < d < 1,40 mm e uma frequência máxima em um segmento de diâmetro de partícula de 1,18 mm < d < 1,40 mm. Tal como acima, o meio de jateamento pode ser produzido ao misturando os primeiros meios de jateamento ajustados de maneira tal que o desempenho de limpeza por jateamento é melhorado, e os segundos meios de jateamento ajustados de maneira tal que a cobertura é melhorada.[0012] The unused blasting medium may be a mixture of first blasting media with a particle diameter "d" of 1.18 mm < d < 2.36 mm and a maximum frequency in a segment of particle diameter of 1.70 mm < d < 2.00 mm, and second blast media with a particle diameter "d" of 0.85 mm < d < 1.40 mm and a maximum frequency in a segment of particle diameter of 1 .18 mm < d < 1.40 mm. As above, the blasting means can be produced by mixing the first blasting means adjusted in such a way that the blast cleaning performance is improved, and the second blasting means adjusted in such a way that coverage is improved.

Advantageous Effects of the Invention

[0013] De acordo com vários aspectos da presente invenção, o desempenho de limpeza por jateamento e a eficiência da limpeza por jateamento podem ser melhorados.[0013] According to various aspects of the present invention, the blast cleaning performance and the blast cleaning efficiency can be improved.

Brief Description of Drawings

[0014] A Figura 1 é um desenho explanatório que mostra de maneira exemplificadora um aparelho de jateamento usado para um método de limpeza por jateamento de acordo com uma modalidade.[0014] Figure 1 is an explanatory drawing showing in an exemplary manner a blasting apparatus used for a blast cleaning method according to an embodiment.

[0015] A Figura 2 é um desenho explanatório que mostra as etapas do método de limpeza por jateamento de acordo com a modalidade.[0015] Figure 2 is an explanatory drawing that shows the steps of the blast cleaning method according to the modality.

[0016] A Figura 3 é um desenho explanatório que mostra uma etapa de formação de uma mistura de operação.[0016] Figure 3 is an explanatory drawing showing a step of forming an operation mixture.

[0017] A Figura 4 é um desenho explanatório que mostra a mudança de uma distribuição de diâmetro de partícula em um processo de formação da mistura de operação.[0017] Figure 4 is an explanatory drawing showing the change of a particle diameter distribution in an operating mixture formation process.

[0018] A Figura 5 é um diagrama esquemático de uma distribuição de diâmetro de partícula de meio de jateamento como um exemplo que pode ser usado no método de limpeza por jateamento de acordo com a modalidade.[0018] Figure 5 is a schematic diagram of a blast media particle diameter distribution as an example that can be used in the blast cleaning method according to the modality.

[0019] A Figura 6 é um diagrama para explicar os resultados da investigação na influência de um diâmetro de partícula no grau de desoxidação.[0019] Figure 6 is a diagram to explain the results of the investigation on the influence of a particle diameter on the degree of deoxidation.

[0020] A Figura 7 é um desenho explanatório que mostra uma distribuição de diâmetro de partícula de meio de jateamento em um exemplo.[0020] Figure 7 is an explanatory drawing showing a particle diameter distribution of blast media in an example.

[0021] A Figura 8 é um desenho explanatório que mostra os estados da superfície das amostras após os testes da limpeza por jateamento.[0021] Figure 8 is an explanatory drawing that shows the surface states of the samples after the blast cleaning tests.

[0022] A Figura 9 é uma tabela para explicar os estados da superfície mostrados na Figura 8.[0022] Figure 9 is a table to explain the surface states shown in Figure 8.

[0023] A Figura 10 é um desenho explanatório que mostra os resultados da medição dos graus de desoxidação das amostras após os testes de limpeza por jateamento.[0023] Figure 10 is an explanatory drawing showing the results of measuring the degrees of deoxidation of the samples after the blast cleaning tests.

Description of Modalities

[0023] Um método de limpeza por jateamento de acordo com uma modalidade será descrito em referência aos desenhos. A limpeza por jateamento na superfície de um produto fundido é executada mediante a projeção de um meio de jateamento sobre a superfície do produto fundido por um aparelho de jateamento. Como tal aparelho de jateamento, um aparelho de jateamento centrífugo mostrado na Figura 1 pode ser usado. A Figura 1 é um desenho explanatório que mostra de maneira exemplificadora um aparelho de jateamento usado para o método de limpeza por jateamento de acordo com a modalidade. De modo marcante, o método de limpeza por jateamento da presente modalidade não é limitado a um método que usa o aparelho de jateamento correspondente.[0023] A method of blast cleaning according to an embodiment will be described with reference to the drawings. Cleaning by blasting the surface of a molten product is carried out by projecting a blasting medium onto the surface of the molten product by a blasting apparatus. As such blasting apparatus, a centrifugal blasting apparatus shown in Figure 1 can be used. Figure 1 is an explanatory drawing showing by way of example a blasting apparatus used for the blast cleaning method according to the modality. Remarkably, the blast cleaning method of the present embodiment is not limited to a method using the corresponding blasting apparatus.

[0024] Um aparelho de jateamento 1 inclui um funil 11 que armazena o meio de jateamento e alimenta o mesmo a uma razão fixa, um impulsor 12 que projeta o meio de jateamento, um elevador de cuba 13 que é um aparelho circulatório que circula o meio de jateamento, um separador 14 que separa o meio de jateamento da areia e da carepa (principalmente de óxidos de ferro), um coletor de poeira 15, de uma câmara de projeção 16, e um aparelho de controle não mostrado.[0024] A blasting apparatus 1 includes a funnel 11 which stores the blasting medium and feeds it at a fixed rate, an impeller 12 which projects the blasting means, a bowl elevator 13 which is a circulatory device that circulates the blasting means, a separator 14 separating the blasting means from sand and scale (mainly iron oxides), a dust collector 15, a projection chamber 16, and a control apparatus not shown.

[0025] O funil 11 inclui uma parte de reservatório 11a em que o meio de jateamento é armazenado, e uma porta de corte 11b que é provida em uma parte inferior da parte de reservatório 11a e é para alimentar o meio de jateamento no impulsor 12 a uma razão fixa. A porta de corte 11b é configurada de maneira tal que a sua área de abertura é ajustável, e pode alimentar o meio de jateamento a uma razão fixa no impulsor 12.[0025] The funnel 11 includes a reservoir part 11a in which the blasting medium is stored, and a cut-off port 11b which is provided in a lower part of the reservoir part 11a and is for feeding the blasting medium into the impeller 12 to a fixed reason. The cutting door 11b is configured in such a way that its opening area is adjustable, and it can feed the blasting means at a fixed rate into the impeller 12.

[0026] O impulsor 12 acelera a alimentação do meio de jateamento do funil 11 com pás rotativas para projetar o mesmo sobre uma peça de trabalho (produto fundido na presente modalidade) colocado em uma mesa de colocar peça de trabalho 17 provida na câmara de projeção 16. Desta maneira, o produto fundido é limpo por jateamento. À mesa de colocar peça de trabalho 17 é conectado um mecanismo giratório 17a, tal como um motor. Desta maneira, o aparelho de jateamento 1 pode projetar o meio de jateamento na peça de trabalho inteira enquanto gira a peça de trabalho.[0026] The impeller 12 accelerates the feeding of the blasting means from the hopper 11 with rotating blades to project it onto a workpiece (cast product in the present modality) placed on a workpiece placing table 17 provided in the projection chamber 16. In this way, the molten product is cleaned by blasting. To the workpiece placement table 17 a swivel mechanism 17a is connected, such as a motor. In this way, the blasting apparatus 1 can project the blasting medium onto the entire workpiece while rotating the workpiece.

[0027] O elevador de cuba 13 é provido para ser conectado à câmara de projeção 16. A câmara de projeção 16 inclui uma face inclinada para o elevador de cuba 13. O meio de jateamento após o processamento de limpeza por jateamento, e a areia, a carepa e outros ainda removidos do produto fundido (indicado daqui por diante como "meio de jateamento e outros ainda") são guiados para o elevador de cuba 13. O elevador de cuba 13 transfere o meio de jateamento e outros ainda para cima no aparelho de jateamento 1 e alimenta o mesmo no separador 14. Entre o elevador de cuba 13 e o separador 14, é disposto um metal perfurante 18. Desse modo, o aparelho de jateamento 1 pode remover de antemão as rebarbas grandes e outros ainda do meio de jateamento e outros ainda. Além disso, no elevador de cuba 13, é provida uma porta de alimentação de granalha 13a, e o aparelho de jateamento 1 pode alimentar o meio de jateamento.[0027] The bowl elevator 13 is provided to be connected to the projection chamber 16. The projection chamber 16 includes an inclined face for the bowl elevator 13. The blasting means after the blast cleaning processing, and the sand , the scale and others still removed from the molten product (hereafter referred to as "blasting medium and so on") are guided to bowl elevator 13. Bowl elevator 13 transfers the blasting medium and others further up the blasting apparatus 1 and feeds it into the separator 14. Between the bowl elevator 13 and the separator 14, a perforating metal 18 is arranged. sandblasting and others. Furthermore, in the bucket elevator 13, a shot feed port 13a is provided, and the blasting apparatus 1 can feed the blasting means.

[0028] O separador 14 é provido para ser conectado ao coletor de poeira 15 e ao funil 11. Na presente modalidade, o separador 14 é para a separação a ar. O separador 14 separa da areia, a carepa e o meio de jateamento fino triturado do meio de jateamento e outros ainda ao permitir que o meio de jateamento e outros ainda caiam como um avental e cause um fluxo de ar, com a velocidade do ar e a capacidade do ar predeterminadas, que se eleva com a sucção pelo coletor de poeira 15 para soprar os mesmos da direção perpendicular à direção de queda. A areia separada, a carepa e o meio de jateamento fino triturado são recuperados pelo coletor de poeira 15 para serem descarregados do aparelho. A velocidade do ar e a capacidade de ar do fluxo de ar que sopra o meio de jateamento e outros ainda podem ser controladas pelo grau de abertura de um amortecedor 19 provido entre o coletor de poeira 15 e o separador 14. Desta maneira, o aparelho de jateamento 1 pode ajustar a precisão da classificação para formar e manter uma mistura de operação mencionada mais adiante. Em seguida, o meio de jateamento que é eficaz para a limpeza por jateamento é alimentado outra vez no funil 11, e é usado para circular.[0028] Separator 14 is provided to be connected to dust collector 15 and funnel 11. In the present embodiment, separator 14 is for air separation. Separator 14 separates from the sand, scale and fine crushed blasting medium from the blasting medium and others by allowing the blasting medium and others to fall like an apron and cause an air flow, with the velocity of air and the predetermined air capacity, which rises with suction by the dust collector 15 to blow them from the direction perpendicular to the direction of fall. The separated sand, scale and fine crushed blasting medium are recovered by the dust collector 15 to be discharged from the apparatus. The air velocity and the air capacity of the air flow blowing the blasting medium and others can still be controlled by the degree of opening of a damper 19 provided between the dust collector 15 and the separator 14. In this way, the apparatus blasting 1 can adjust the classification accuracy to form and maintain an operating mixture mentioned later. Then, the blasting medium which is effective for blast cleaning is fed back into the funnel 11 again, and is used for circulating.

[0029] Uma vez que uma quantidade do meio de jateamento no aparelho diminui por uma quantidade de descarga fora do aparelho de jateamento 1, o meio de jateamento em uma quantidade que corresponde à quantidade da diminuição precisa ser suplementado. A diminuição do meio de jateamento é detectada com base em um valor atual da carga do impulsor 12, e um novo meio de jateamento é provido pela porta de alimentação de granalha 13a.[0029] Since an amount of the blasting medium in the apparatus decreases by an amount of discharge outside the blasting apparatus 1, the blasting medium in an amount corresponding to the amount of the decrease needs to be supplemented. The decrease of the blasting means is detected based on an actual value of the load of the impeller 12, and a new blasting means is provided by the grit feed port 13a.

[0030] O aparelho de controle não mostrado é um computador que inclui uma CPU, uma ROM, uma RAM e outros ainda, e controla os elementos constituintes acima mencionados do aparelho de jateamento 1.[0030] The control apparatus not shown is a computer which includes a CPU, a ROM, a RAM and still others, and controls the aforementioned constituent elements of the blasting apparatus 1.

[0031] Em seguida, um método de limpeza por jateamento na superfície de um produto fundido que usa o aparelho de jateamento 1 é descrito com referência às Figuras 2 e 3. A Figura 2 é um desenho explanatório que mostra as etapas de um método de limpeza por jateamento de acordo com uma modalidade.[0031] Next, a method of cleaning by blasting the surface of a molten product using the blasting apparatus 1 is described with reference to Figures 2 and 3. Figure 2 is an explanatory drawing showing the steps of a method of blast cleaning according to a modality.

[0032] Tal como mostrado na Figura 2, em primeiro lugar, o aparelho de jateamento 1 é ativado, e na etapa S1 é executada uma etapa de carregamento do meio de jateamento. Na etapa de carregamento do meio de jateamento, o meio de jateamento não usado é carregado no aparelho de jateamento 1 pela porta de alimentação de granalha 13a. O meio de jateamento é mencionado mais adiante.[0032] As shown in Figure 2, firstly, the blasting apparatus 1 is activated, and in step S1 a step of loading the blasting medium is performed. In the blasting medium loading step, unused blasting medium is loaded into the blasting apparatus 1 via the shot feed port 13a. The blasting medium is mentioned later.

[0033] Subsequentemente na etapa S2, é executada uma etapa de formação da mistura de operação. O aparelho de jateamento 1 é operado, e em consequência de uma série de operações de execução repetida de projeção, descarga de pó fino fora do aparelho, e alimentação, uma distribuição de diâmetro de partícula do meio de jateamento no aparelho de jateamento 1 é estabilizada para que seja uma distribuição de diâmetro de partícula fixa diferente da distribuição de diâmetro de partícula do meio de jateamento não usado. O estado dessa distribuição estabilizada de diâmetro de partícula é chamado de mistura de operação. No que diz respeito ao meio de jateamento, é importante controlar a distribuição de diâmetro de partícula do meio de jateamento após a formação da mistura de operação no aparelho de maneira tal que a limpeza por jateamento eficiente possa ser executada.[0033] Subsequently in step S2, a step of forming the operating mixture is carried out. The blasting apparatus 1 is operated, and as a result of a series of operations of repeated spraying, discharging fine powder out of the apparatus, and feeding, a particle diameter distribution of the blasting medium in the blasting apparatus 1 is stabilized. so that it is a fixed particle diameter distribution different from the particle diameter distribution of the unused blasting medium. The state of this stabilized particle diameter distribution is called the working mixture. With respect to the blasting medium, it is important to control the particle diameter distribution of the blasting medium after the formation of the operating mixture in the apparatus in such a way that efficient blast cleaning can be performed.

[0034] Na etapa S2, a distribuição de diâmetro de partícula após a formação da mistura de operação no aparelho de jateamento é controlada para que seja uma distribuição característica que satisfaz (razão dos primeiros grãos) >(razão dos segundos grãos) >(razão dos terceiros grãos). O meio de jateamento é categorizado em primeiros grãos com diâmetros de partícula que excedem 1,18 mm, segundos grãos com diâmetros de partícula não maiores do que 1,18 mm e excedendo 0,85 mm, e terceiros grãos com diâmetros de partícula não maiores do que 0,85 mm. Além disso, a distribuição de diâmetro de partícula pode ser controlada de maneira tal que uma razão dos primeiros grãos seja de 60% em peso ou mais, uma razão dos segundos grãos seja de 5 a 30% em peso, e uma razão dos terceiros grãos seja de 20% em peso ou menos.[0034] In step S2, the particle diameter distribution after the formation of the operating mixture in the blasting apparatus is controlled so that it is a characteristic distribution that satisfies (ratio of first grains) >(ratio of second grains) >(ratio of the third grains). The blast media is categorized into first grains with particle diameters exceeding 1.18 mm, second grains with particle diameters not larger than 1.18 mm and exceeding 0.85 mm, and third grains with particle diameters no larger than 0.85 mm. Furthermore, the particle diameter distribution can be controlled such that a first grain ratio is 60% by weight or more, a second grain ratio is 5 to 30% by weight, and a third grain ratio be 20% by weight or less.

[0035] Essa distribuição de diâmetro de partícula foi comparada com a distribuição de diâmetro de partícula em "ECONOMICAL AND FUNCTIONAL ASPECTS OF BLAST CLEANING ABRASIVES BLASTING THEORY" (publicado por WHEEL ABRATOR, 1972) que tinha sido tomada como a regra da mistura de operação na limpeza por jateamento de um produto fundido. A Tabela 1 apresenta os resultados da comparação. De modo marcante, os "terceiros grãos"na presente modalidade consistem em mistura obtida ao misturar os terceiros grãos e os quartos grãos na regra convencional na Tabela 1. Tabela 1

[0035] This particle diameter distribution was compared to the particle diameter distribution in "ECONOMICAL AND FUNCTIONAL ASPECTS OF BLAST CLEANING ABRASIVES BLASTING THEORY" (published by WHEEL ABRATOR, 1972) which had been taken as the rule of mixing operation in the blast cleaning of a molten product. Table 1 presents the results of the comparison. Remarkably, the "third grains" in this modality consist of a mixture obtained by mixing the third grains and the fourth grains in the conventional rule in Table 1. Table 1

[0035] Tal como apresentado na Tabela 1, a distribuição de diâmetro de partícula do meio de jateamento da presente modalidade mostra uma distribuição característica para conter uma quantidade muito maior de primeiros grãos que têm um elevado desempenho de limpeza por jateamento do que no caso dos meios de jateamento convencionais.[0035] As shown in Table 1, the particle diameter distribution of the blasting medium of the present embodiment shows a characteristic distribution to contain a much larger amount of first grains that have a high blast cleaning performance than in the case of conventional blasting means.

[0036] Os primeiros grãos têm um elevado desempenho de limpeza por jateamento, e são eficazes especialmente para remover uma camada forte de carepa presente na camada mais superior de um produto fundido. Com um aumento maior dos primeiros grãos do que nos meios de jateamento convencionais, um tempo de limpeza por jateamento pode ser reduzido.[0036] The first grains have a high blast cleaning performance, and are especially effective in removing a strong scale layer present in the uppermost layer of a cast product. With a greater increase in the first grains than with conventional blasting media, a blast cleaning time can be reduced.

[0037] Os segundos grãos estão tal como em uma quantidade mais ou menos equivalente tal como convencionalmente e, desta maneira, uma cobertura pode ser assegurada.[0037] The second grains are as such in a roughly equivalent amount as conventionally and in this way a covering can be ensured.

[0038] Uma vez que os terceiros grãos têm um baixo desempenho de limpeza por jateamento e não podem remover eficazmente a carepa, eles foram reduzidos em comparação aos meios de jateamento convencionais. Além disso, uma vez que os terceiros grãos têm areia de fundição e a contaminação com areia de fundição pode ser suprimida mediante a redução dos terceiros grãos, o desgaste dos componentes que constituem o aparelho de jateamento pode ser suprimido.[0038] Since third grains have poor blast cleaning performance and cannot effectively remove scale, they have been reduced compared to conventional blasting media. Furthermore, since the third grains have foundry sand and the foundry sand contamination can be suppressed by reducing the third grains, the wear of the components making up the blasting apparatus can be suppressed.

[0039] A Figura 3 é um desenho explanatório que mostra a etapa de formação da mistura de operação (etapa S2). A fim de formar a mistura de operação, em primeiro lugar, na etapa S21, é preparada uma peça de trabalho simulada que consiste em um material, por exemplo, similar àquele do produto fundido, e na etapa S22 o aparelho de jateamento 1 é ativado para executar uma série de operações em que a projeção do meio de jateamento na peça de trabalho simulada sob condições similares àquelas na limpeza por jateamento do produto fundido, descarga do pó fino fora do aparelho, e alimentação são executadas repetidamente. Como resultado, a distribuição de diâmetro de partícula do meio de jateamento no aparelho de jateamento 1 se transforma em uma distribuição de diâmetro de partícula diferente da distribuição de diâmetro de partícula do meio de jateamento não usado. De modo marcante, a projeção não focada do meio de jateamento pode ser executada sem usar uma peça de trabalho simulada.[0039] Figure 3 is an explanatory drawing showing the step of forming the operating mixture (step S2). In order to form the operating mixture, firstly, in step S21, a simulated workpiece consisting of a material, for example, similar to that of the melt is prepared, and in step S22 the blasting apparatus 1 is activated to perform a series of operations in which the projection of the blasting medium onto the simulated workpiece under conditions similar to those in blast cleaning of the molten product, discharge of the fine powder out of the apparatus, and feeding are performed repeatedly. As a result, the particle diameter distribution of the blasting medium in the blasting apparatus 1 becomes a different particle diameter distribution than the particle diameter distribution of the unused blasting medium. Remarkably, unfocused projection of the blasting medium can be performed without using a simulated workpiece.

[0040] Na etapa S23, a determinação similar àquela na etapa S5 mencionada mais adiante é executada, e quando o meio de jateamento deve ser suprido o processo é avançado para a etapa S25, e após isso, retornado à etapa S23. Quando o meio de jateamento não deve ser suprido, o processo é avançado para a etapa S24.[0040] In step S23, the determination similar to that in step S5 mentioned below is performed, and when the blasting medium must be supplied the process is advanced to step S25, and after that, returned to step S23. When the blasting medium is not to be supplied, the process is advanced to step S24.

[0041] Subsequentemente na etapa S24, é determina do se o tempo de projeção alcança ou não um tempo correspondente pré- ajustado para a formação da mistura de operação. Quando o tempo de projeção alcança o tempo correspondente, o processo é avançado para a etapa S26, e quando não alcança o mesmo o processo é retornado à etapa S23.[0041] Subsequently in step S24, it is determined whether or not the projection time reaches a corresponding pre-set time for the formation of the operating mixture. When the projection time reaches the corresponding time, the process is advanced to step S26, and when it does not reach the same time, the process is returned to step S23.

[0042] Subsequentemente na etapa S26, o meio de jateamento é amostrado para medir a distribuição de diâmetro de partícula, e é avaliado se a mistura de operação desejada é formada. O meio de jateamento pode ser amostrado a partir da porta 11b, do elevador de cuba 13 ou do separador de corte 14. Quando for determinado que a mistura de operação desejada é formada (etapa S26: SIM), o processo é avançado para a etapa S27, e na etapa S27 a projeção é terminada. Em seguida, na etapa S28, a peça de trabalho simulada é recuperada, e o processo é avançado para a etapa S30.[0042] Subsequently in step S26, the blasting medium is sampled to measure the particle diameter distribution, and it is evaluated whether the desired operating mixture is formed. Blasting medium can be sampled from port 11b, bowl elevator 13 or shear separator 14. When it is determined that the desired operating mixture is formed (step S26: YES), the process is advanced to step S27, and in step S27 the projection is finished. Then, in step S28, the simulated workpiece is retrieved, and the process is advanced to step S30.

[0043] A Figura 4 é um desenho explanatório que mostra a mudança da distribuição de diâmetro de partícula no processo de formação da mistura de operação. O diâmetro de partícula no eixo horizontal indica o valor limite inferior em um segmento de diâmetro de partícula como um valor representativo. O mesmo é verdadeiro para os desenhos seguintes. O meio de jateamento que indica uma distribuição de diâmetro de partícula de (A) no estado não utilizado passa a mostrar uma fração de peso menor para os primeiros grãos e a mostrar um aumento das partículas igual ou menor do que os segundos grãos tal como mostrado em (B). Isso ocorre porque os primeiros grãos são triturados para diminuir e os segundos grãos e aqueles menores ainda são gerados. Quando a mistura de operação é formada, tal como mostrado em (C), a fração de peso para os primeiros grãos diminui ainda mais e as partículas iguais a ou menores do que os segundos grãos aumentam. Os terceiros grãos e aqueles menores são descarregados fora do aparelho, e o seu aumento é suprimido. Além disso, uma vez que os primeiros grãos são alimentados por uma quantidade que corresponde à quantidade de descarga de um jateamento inicial, a sua diminuição é suprimida. Consequentemente, as razões dos primeiros grãos, dos segundos grãos e dos terceiros grãos são estabilizadas para que fiquem no estado de (C).[0043] Figure 4 is an explanatory drawing showing the change in particle diameter distribution in the process of forming the operating mixture. Particle diameter on the horizontal axis indicates the lower limit value in a particle diameter segment as a representative value. The same is true for the following drawings. The blasting medium that indicates a particle diameter distribution of (A) in the unused state starts to show a smaller weight fraction for the first grains and to show an increase in particles equal to or less than the second grains as shown in (B). This is because the first grains are crushed to shrink and the second grains and smaller ones are still generated. When the operating mixture is formed, as shown in (C), the weight fraction for the first grains decreases further and particles equal to or smaller than the second grains increase. The third grains and smaller ones are discharged outside the apparatus, and their increase is suppressed. Furthermore, since the first grains are fed by an amount that corresponds to the amount of discharge from an initial blasting, their decrease is suppressed. Consequently, the ratios of the first grains, second grains and third grains are stabilized so that they are in the state of (C).

[0044] Quando é determinado que a mistura de operação desejada não é formada (etapa S26: NÃO), o processo é avançado para a etapa S29 para ajustar o grau de abertura do amortecedor 19, e depois disso é retornado à etapa S22. Na etapa S29, por exemplo, no caso de muitas partículas pequenas, o grau de abertura do amortecedor 19 pode ser aumentado para aumentar a capacidade do ar para a sua remoção, ou uma operação similar pode ser executada.[0044] When it is determined that the desired operating mixture is not formed (step S26: NO), the process is advanced to step S29 to adjust the degree of opening of the damper 19, and after that it is returned to step S22. In step S29, for example, in the case of many small particles, the degree of opening of the damper 19 can be increased to increase the capacity of the air for its removal, or a similar operation can be performed.

[0045] Na etapa S30, uma peça de teste similar a um produto fundido que deve ser submetido ao processamento de limpeza por jateamento é colocada no aparelho de jateamento 1, e subsequentemente na etapa S31 o meio de jateamento é projetado sob condições similares àqueles na limpeza por jateamento do produto fundido para executar a limpeza por jateamento. Nas etapas S32 e S34, o processamento similar que corresponde respectivamente às etapas S23 e S25 é executado. Na etapa S34, é determinado se é ou não alcançado um tempo de ajuste pré-ajustado para a limpeza por jateamento do produto fundido. Quando o tempo de projeção alcança o tempo de ajuste, o processo é avançado para a etapa S35 para terminar a projeção do meio de jateamento, e quando não alcança o mesmo o processo é retornado à etapa S5. Na etapa S36 subsequente à etapa S35, a peça de teste é recuperada e o processo é avançado para a etapa S37.[0045] In step S30, a test piece similar to a cast product that must undergo cleaning processing by blasting is placed in the blasting apparatus 1, and subsequently in step S31 the blasting means is designed under conditions similar to those in the blast cleaning of the cast product to perform blast cleaning. In steps S32 and S34, similar processing corresponding to steps S23 and S25 respectively is carried out. In step S34, it is determined whether or not a preset adjustment time is reached for the blast cleaning of the molten product. When the blasting time reaches the setting time, the process is advanced to step S35 to finish blasting the blasting medium, and when it does not reach the same, the process is returned to step S5. In step S36 subsequent to step S35, the test piece is retrieved and the process is advanced to step S37.

[0046] Na etapa S37, é determinado se o estado da limpeza por jateamento da peça de teste é ou não apropriado. Quando é determinado que o estado da limpeza por jateamento é apropriado (etapa S37: SIM), o processo é avançado para a etapa S3. Quando é determinado que o estado da limpeza por jateamento não é apropriado (etapa S37: NÃO), o processo é avançado para a etapa S38, e após ter mudado as condições da projeção (o tempo da projeção, a velocidade da projeção e outros ainda), é retornado à etapa S30.[0046] In step S37, it is determined whether or not the blast cleaning status of the test piece is appropriate. When the blast cleaning status is determined to be appropriate (step S37: YES), the process is advanced to step S3. When it is determined that the blast cleaning state is not appropriate (step S37: NO), the process is advanced to step S38, and after changing the projection conditions (projection time, projection speed and so on). ), is returned to step S30.

[0047] No que diz respeito às etapas acima mencionadas (S21 a S38), no lugar das determinações na etapa S23 e na etapa S32, a determinação baseada na quantidade de meio de jateamento descarregado fora do aparelho ou uma determinação similar podem ser executadas. Além disso, sem tal determinação, o meio de jateamento pode ser alimentado para cada tempo predeterminado. Além disso, nenhum ajuste do amortecedor na etapa S29 pode ser executado, mas, de preferência, o tempo da projeção pode ser alongado. Cada etapa pode ser executada automática ou manualmente. Quando as etapas são executadas automaticamente, as etapas são executadas pelo aparelho de controle.[0047] With regard to the above-mentioned steps (S21 to S38), in place of the determinations in step S23 and step S32, the determination based on the amount of blasting medium discharged out of the apparatus or a similar determination can be performed. Furthermore, without such a determination, the blasting medium can be fed for each predetermined time. Also, no damper adjustment in step S29 can be performed, but preferably the projection time can be lengthened. Each step can be performed automatically or manually. When steps are carried out automatically, the steps are carried out by the recording device.

[0048] Na etapa S3, um produto fundido como o alvo da limpeza por jateamento é colocado na mesa de colocar peça de trabalho 17 na câmara de projeção 16, e na etapa S4, com a projeção do meio de jateamento no estado onde a mistura de operação é formada, a superfície do produto fundido é limpa por jateamento (etapa de limpeza por jateamento).[0048] In step S3, a molten product as the target of cleaning by blasting is placed on the workpiece placement table 17 in the projection chamber 16, and in step S4, with the projection of the blasting medium in the state where the mixture After the operation is formed, the surface of the cast product is blast cleaned (blast cleaning step).

[0049] Na etapa S5, se o meio de jateamento deve ou não ser alimentado é determinado com base no valor atual da carga de um amperímetro do impulsor 12 que está projetando o meio de jateamento. Quando o valor atual da carga é maior do que um valor atual pré-ajustado e não é maior do que um valor de variação predeterminado, é determinado que o meio de jateamento não deve ser alimentado, e o processo é avançado para a etapa S6. Quando o valor atual da carga não é maior do que o valor atual pré-ajustado ou excede o valor de variação predeterminado, é determinado que o meio de jateamento deve ser alimentado, e o processo é avançado para a etapa S7. Então, na etapa S7, o novo meio de jateamento é alimentado por uma quantidade predeterminada pela porta de alimentação de granalha 13a, e o processo é retornado à etapa S5. O meio de jateamento é alimentado pela quantidade predeterminada que é ajustada em consideração à carga no elevador de cuba e algum outro. Desta maneira, a mistura de operação desejada pode ser mantida.[0049] In step S5, whether or not the blasting medium should be supplied is determined based on the current load value of an ammeter of the impeller 12 that is projecting the blasting medium. When the load actual value is greater than a preset actual value and is not greater than a predetermined range value, it is determined that the blasting medium must not be fed, and the process is advanced to step S6. When the load actual value is not greater than the preset actual value or exceeds the predetermined variation value, it is determined that the blasting medium must be fed, and the process is advanced to step S7. Then, in step S7, the new blasting medium is fed by a predetermined amount through the grit feed port 13a, and the process is returned to step S5. The blasting medium is fed by the predetermined amount which is adjusted in consideration of the load on the bowl elevator and some other. In this way, the desired operating mix can be maintained.

[0050] Na etapa S6, é determinado se o tempo de projeção alcança ou não um tempo de ajuste pré-fixado para a limpeza por jateamento do produto fundido. Quando o tempo de projeção alcança o tempo de ajuste, o processo é avançado para a etapa S8, e quando não alcança o mesmo o processo é retornado à etapa S5. Em seguida, na etapa S8, a projeção é terminada, e na etapa S9 a peça de trabalho (produto fundido) é removida.[0050] In step S6, it is determined whether or not the projection time reaches a preset setting time for the blast cleaning of the molten product. When the projection time reaches the adjustment time, the process is advanced to step S8, and when it does not reach the same, the process is returned to step S5. Then, in step S8, the projection is finished, and in step S9 the workpiece (cast product) is removed.

[0051] Na etapa S10, o produto fundido que foi submetido ao processamento de limpeza por jateamento pelo tempo predeterminado é retirado do aparelho de jateamento 1, o estado da limpeza por jateamento o mesmo é avaliado visualmente ou de uma maneira similar, e é determinado se ou a limpeza por jateamento do produto fundido está ou não terminada. Quando é determinado que a limpeza por jateamento do produto fundido está terminada (etapa S10: passou), o processo é avançado para a etapa S11, e quando é determinado que a limpeza por jateamento do produto fundido não está terminada (etapa S10: não passou), o processo é retornado à etapa S3.[0051] In step S10, the molten product that has been subjected to blast cleaning processing for the predetermined time is removed from the blasting apparatus 1, the blast cleaning status is evaluated visually or in a similar manner, and is determined whether or not the blast cleaning of the molten product is finished. When it is determined that the blast cleaning of the molten product is complete (step S10: passed), the process is advanced to step S11, and when it is determined that the blast cleaning of the molten product is not finished (step S10: not passed ), the process is returned to step S3.

[0052] Na etapa S11, é determinado se o processamento de limpeza por jateamento é ou não continuado. Quando não há uma peça de trabalho seguinte, as séries de operações são terminadas, e quando houver uma peça de trabalho seguinte as operações em e depois da etapa S3 são executadas repetidamente.[0052] In step S11, it is determined whether the blast cleaning processing is continued or not. When there is no next workpiece, the series of operations are terminated, and when there is a next workpiece, operations in and after step S3 are performed repeatedly.

[0053] De acordo com o método de limpeza por jateamento acima mencionado, uma vez que a distribuição de diâmetro de partícula do meio de jateamento após a formação da mistura de operação pode ser ajustada para ser uma distribuição apropriada para a limpeza por jateamento de um produto fundido, e esse método de limpeza por jateamento pode melhorar o desempenho de limpeza por jateamento e a eficiência da limpeza por jateamento.[0053] According to the aforementioned blast cleaning method, since the particle diameter distribution of the blasting medium after the formation of the operating mixture can be adjusted to be a suitable distribution for the blast cleaning of a molten product, and this blast cleaning method can improve blast cleaning performance and blast cleaning efficiency.

[0054] Daqui por diante, o meio de jateamento que pode ser usado para satisfazer a distribuição de diâmetro de partícula após a formação da mistura de operação da presente modalidade é mostrado de maneira exemplificadora.[0054] Hereinafter, the blasting medium that can be used to satisfy the particle diameter distribution after the formation of the operating mixture of the present embodiment is shown by way of example.

[0055] É jateado o meio de jateamento selecionado de uma carepa com uma dureza Vickers de HV 300 a 600. Quando o material e o formato do mesmo podem ser selecionados de maneira apropriada, na presente modalidade, é usada uma granalha esferoidal que consiste em um material à base de ferro. Aqui, como material à base de ferro, por exemplo, podem ser empregadas partículas que são de componentes que contêm C: de 0,8 a 1,2% em peso, manganês: de 0,35 a 1,20% em peso, silício: de 0,40 a 1,50% em peso, P < 0,05% em peso, S < 0,05% em peso e as impurezas inevitáveis, em que o restante é Fe, e em que as partículas têm uma estrutura de martensita temperada ou uma estrutura similar. Tais partículas podem ser produzidas por um método conhecido tal como, por exemplo, um método de atomização de água. Aqui, o meio de jateamento tem uma dureza suficiente com respeito ao alvo da limpeza por jateamento no caso de HV 300 ou mais, e o meio de jateamento têm uma rigidez suficiente no caso de HV 600 ou menos. Tal como acima, o meio de jateamento da presente modalidade tem uma dureza suficiente e uma rigidez suficiente e, desse modo, pode ser de preferência usado para a limpeza por jateamento sobre a superfície de um produto fundido. A dureza Vickers HV é baseada nas Normas Industriais Japonesas JIS Z 2244(2009).[0055] The selected blasting medium is blasted from a scale with a Vickers hardness of HV 300 to 600. When the material and shape thereof can be properly selected, in the present embodiment, a spheroidal shot consisting of a spheroidal shot is used. an iron-based material. Here, as iron-based material, for example, particles can be used which are of C-containing components: from 0.8 to 1.2% by weight, manganese: from 0.35 to 1.20% by weight, silicon: from 0.40 to 1.50% by weight, P < 0.05% by weight, S < 0.05% by weight and the unavoidable impurities, the remainder being Fe, and the particles having a tempered martensite structure or a similar structure. Such particles can be produced by a known method such as, for example, a water atomization method. Here, the blasting medium has a sufficient hardness with respect to the blast cleaning target in the case of HV 300 or more, and the blasting medium has a sufficient stiffness in the case of HV 600 or less. As above, the blasting means of the present embodiment has sufficient hardness and sufficient stiffness and thus can preferably be used for cleaning by blasting onto the surface of a molten product. Vickers HV hardness is based on Japanese Industry Standards JIS Z 2244(2009).

[0056] A Figura 5 é um diagrama esquemático de uma distribuição de diâmetro de partícula de meio de jateamento como um exemplo que pode ser usado no método de limpeza por jateamento de acordo com a modalidade. O diâmetro de partícula no eixo horizontal indica o valor limite inferior em um segmento de diâmetro de partícula como um valor representativo. O ajuste é executado de maneira tal que um diâmetro de partícula "d" do meio de jateamento é de 0,85 mm < d < 2,36 mm, a distribuição de diâmetro de partícula "d" do meio de jateamento tem a frequência máxima no segmento de diâmetro de partícula de 1,18 mm < d < 1,40 mm na distribuição de frequência (norma JIS G 5904), a frequência no segmento de diâmetro de partícula de 1,70 mm < d < 2,00 mm é de 0,4 a 1,0 vezes em relação a essa frequência, e a frequência no segmento de diâmetro de partícula de 1,40 mm < d < 1,70 mm é de 0,2 a 0,7 vezes. O método de medição da distribuição de diâmetro de partícula é baseado nas Normas Industriais Japonesas JIS G 5904(1966), e indicado como uma distribuição do peso.[0056] Figure 5 is a schematic diagram of a blast media particle diameter distribution as an example that can be used in the blast cleaning method according to the modality. Particle diameter on the horizontal axis indicates the lower limit value in a particle diameter segment as a representative value. The adjustment is performed in such a way that a particle diameter "d" of the blasting medium is 0.85 mm < d < 2.36 mm, the particle diameter distribution "d" of the blasting medium has the maximum frequency in the 1.18 mm particle diameter segment < d < 1.40 mm in the frequency distribution (JIS G 5904 standard), the frequency in the 1.70 mm particle diameter segment < d < 2.00 mm is 0.4 to 1.0 times that frequency, and the frequency in the 1.40 mm particle diameter < d < 1.70 mm segment is 0.2 to 0.7 times. The particle diameter distribution measurement method is based on Japanese Industrial Standards JIS G 5904(1966), and indicated as a weight distribution.

[0057] A distribuição de diâmetro de partícula "d" do meio de jateamento é ajustada, por exemplo, de maneira tal que a frequência no segmento de diâmetro de partícula de 1,70 mm < d < 2,00 mm é de 0,6 a 0,8 vezes, e a frequência no segmento de diâmetro de partícula de 1,40 mm < d < 1,70 mm é de 0,3 a 0,6 vezes em relação à frequência no segmento de diâmetro de partícula de 1,18 mm < d < 1,40 mm. De acordo com isto, o desempenho de limpeza por jateamento e a eficiência da limpeza por jateamento podem ser melhorados ainda mais, e podem ser de preferência usados para a limpeza por jateamento de um produto fundido.[0057] The particle diameter distribution "d" of the blasting medium is adjusted, for example, in such a way that the frequency in the particle diameter segment of 1.70 mm < d < 2.00 mm is 0. 6 to 0.8 times, and the frequency in the 1.40 mm particle diameter segment < d < 1.70 mm is 0.3 to 0.6 times the frequency in the 1 particle diameter segment .18 mm < d < 1.40 mm. Accordingly, the blast cleaning performance and the blast cleaning efficiency can be further improved, and can preferably be used for blast cleaning of a molten product.

[0058] O meio de jateamento que tem tal distribuição de diâmetro de partícula pode ser produzido ao misturar primeiros meios de jateamento com um diâmetro de partícula "d" de 1,18 mm < d < 2,36 mm e uma frequência máxima no segmento de diâmetro de partícula de 1,70 mm < d < 2,00 mm, e segundos meios de jateamento com um diâmetro de partícula "d" de 0,85 mm < d < 1,40 mm e uma frequência máxima no segmento de diâmetro de partícula de 1,18 mm < d < 1,40 mm. Ou seja, o meio de jateamento é uma mistura dos primeiros meios de jateamento e dos segundos meios de jateamento.[0058] Blasting media having such a particle diameter distribution can be produced by mixing first blasting media with a particle diameter "d" of 1.18 mm < d < 2.36 mm and a maximum frequency in the segment of particle diameter of 1.70 mm < d < 2.00 mm, and second blasting means with a particle diameter "d" of 0.85 mm < d < 1.40 mm and a maximum frequency in the diameter segment particle size of 1.18 mm < d < 1.40 mm. That is, the blasting medium is a mixture of the first blasting means and the second blasting means.

[0059] Por exemplo, quando somente os primeiros meios de jateamento forem usados para a limpeza por jateamento de um produto fundido, embora o desempenho de limpeza por jateamento possa ser realçado, o número de partículas por unidade de peso é pequeno, o que conduz à diminuição da cobertura (área real de dentes do meio de jateamento por determinada área). Por outro lado, embora os segundos meios de jateamento possam melhorar a cobertura, o seu desempenho de limpeza por jateamento, especialmente com respeito à carepa de areia forte, é mais baixo do que aquele dos primeiros meios de jateamento. Consequentemente, embora tenham um desempenho suficiente de limpeza por jateamento para remover a areia e a carepa de fundição, eles causam a carência de desempenho de limpeza por jateamento contra a remoção de emperramento e um outro ainda que surge na superfície da areia de fundição, o que alonga o tempo da limpeza por jateamento.[0059] For example, when only the first blasting means are used for the blast cleaning of a molten product, although the blast cleaning performance can be enhanced, the number of particles per unit weight is small, which leads to to the decrease in coverage (actual area of teeth of the blasting medium for a given area). On the other hand, although the second blasting means can improve coverage, its blast cleaning performance, especially with respect to hard scale sand, is lower than that of the first blasting means. Consequently, although they have sufficient blast cleaning performance to remove foundry sand and scale, they cause a lack of blast cleaning performance against jam removal and yet another one that arises on the surface of the foundry sand, the which lengthens the time of blast cleaning.

[0060] Com o meio de jateamento de acordo com a presente modalidade, quando são misturados esses meios de jateamento para que tenham uma distribuição de diâmetro de partícula acima mencionada, uma parcela da deficiência de desempenho de limpeza por jateamento pode ser suplementada enquanto são mantidas as suas vantagens. O desempenho de limpeza por jateamento pode ser melhorado com os primeiros meios de jateamento e a cobertura pode ser melhorada com os segundos meios de jateamento. Em outras palavras, a limpeza por jateamento em que o desempenho de limpeza por jateamento e a eficiência da limpeza por jateamento são melhorados pode ser executado.[0060] With the blasting means according to the present embodiment, when such blasting means are mixed so that they have the aforementioned particle diameter distribution, a portion of the blast cleaning performance deficiency can be supplemented while they are maintained its advantages. Blast cleaning performance can be improved with the first blast means and coverage can be improved with the second blast means. In other words, blast cleaning in which blast cleaning performance and blast cleaning efficiency are improved can be performed.

[0061] Além disso, com a produção do meio de jateamento ao misturar os primeiros meios de jateamento e os segundos meios de jateamento, a distribuição de diâmetro de partícula pode ser ajustada para que seja uma distribuição substancialmente contínua. Desta maneira, uma vez que as dimensões dos dentes pela limpeza por jateamento têm uma distribuição contínua, a cobertura pode ser realçada, e a limpeza por jateamento pode ser executada de maneira eficiente.[0061] Furthermore, with the production of the blasting medium by mixing the first blasting means and the second blasting means, the particle diameter distribution can be adjusted so that it is a substantially continuous distribution. In this way, since the dimensions of the teeth by blast cleaning have a continuous distribution, the coverage can be enhanced, and the blast cleaning can be carried out efficiently.

[0062] Os primeiros meios de jateamento e os segundos meios de jateamento podem ser produzidos ao classificar as partículas produzidas por um método conhecido tal como um método de atomização de água ao usar um crivo com malha de crivo de 0,85 a 2,36 mm definido na norma JIS Z 8801(2006), e ao misturar e ajustar os mesmos para que tenham a distribuição de diâmetro de partícula desejada.[0062] The first blasting means and the second blasting means can be produced by classifying the particles produced by a known method such as a water atomization method using a sieve with sieve mesh from 0.85 to 2.36 mm defined in the JIS Z 8801(2006) standard, and by mixing and adjusting them so that they have the desired particle diameter distribution.

[0063] Quando os meios de jateamento acima mencionados são usados, a distribuição de diâmetro de partícula após a formação da mistura de operação no aparelho de jateamento pode ser ajustada para que seja a distribuição acima mencionada preferível para a limpeza por jateamento de um produto fundido sem um aparelho ou um método especial.[0063] When the aforementioned blasting means are used, the particle diameter distribution after the formation of the operating mixture in the blasting apparatus can be adjusted so that the aforementioned distribution is preferable for blast cleaning of a molten product without an apparatus or a special method.

(Modification)

[0064] Para o meio de jateamento provido nas etapas S25, S34 e S7, também pode ser usado um recheio diferente do meio de jateamento carregado na etapa S1. Por exemplo, somente um meio de jateamento de tamanho grande também pode ser provido para a formação da mistura de operação desejada. Além disso, a forma de meio de jateamento não é limitada à granalha, mas grãos, fios cortados ou outros ainda também podem ser usados. Além disso, os primeiros meios de jateamento e os segundos meios de jateamento podem ser do mesmo material ou podem ser formados a partir de materiais diferentes na dureza.[0064] For the blasting medium provided in steps S25, S34 and S7, a filling different from the blasting medium loaded in step S1 can also be used. For example, only a blasting medium of large size can also be provided for forming the desired operating mixture. In addition, the form of blasting medium is not limited to shot, but grit, chopped wire or the like can also be used. Furthermore, the first blasting means and the second blasting means can be of the same material or can be formed from materials different in hardness.

(Effects of Modality)

[0065] De acordo com o método de limpeza por jateamento de acordo com a modalidade, a distribuição de diâmetro de partícula do meio de jateamento após a formação da mistura de operação é ajustada para que seja a distribuição característica para conter uma grande quantidade de primeiros grãos que têm um elevado desempenho de limpeza por jateamento, para conter uma quantidade subsequentemente grande de segundos grãos para fixar a cobertura, e para reduzir uma quantidade de terceiros grãos que têm um baixo desempenho de limpeza por jateamento. Desta maneira, uma vez que o desempenho de limpeza por jateamento pode ser melhorado com os primeiros grãos para reduzir o tempo da limpeza por jateamento, e a cobertura pode ser assegurada com os segundos grãos, um método para a limpeza por jateamento de um produto fundido no qual o desempenho de limpeza por jateamento do método e a eficiência da limpeza por jateamento são melhorados pode ser executado.[0065] According to the blast cleaning method according to the modality, the particle diameter distribution of the blasting medium after the formation of the operating mixture is adjusted so that it is the characteristic distribution to contain a large amount of first grains which have a high blast cleaning performance, to contain a subsequently large amount of second grains to set the coating, and to reduce a quantity of third grains which have a low blast cleaning performance. In this way, since the blast cleaning performance can be improved with the first grains to reduce the blast cleaning time, and coverage can be ensured with the second grains, a method for blast cleaning of a molten product in which the blast cleaning performance of the method and the blast cleaning efficiency are improved can be performed.

Examples

[0066] Daqui por diante, são descritos os exemplos que foram executados para confirmar os efeitos da presente invenção. Os objetos processados usados para os exemplos foram obtidos por meio de vazamento a uma temperatura de vazamento de 1.350°C, remoção por vaporização 30 minutos após o vazamento, e resfriamento a uma razão de resfriamento de 3°C/min, e o seu material é FC250. O peso do produto era de cerca de 3,5 kg. Um aparelho de teste de projeção usado para os testes, que foram realizados a uma velocidade de projeção de 73 m/s e uma velocidade de rotação da mesa de 6 rpm, era uma máquina de jateamento de granalha SNTX-I (SINTOKOGIO Ltd.).[0066] Hereinafter, the examples that were carried out to confirm the effects of the present invention are described. The processed objects used for the examples were obtained by pouring at a pouring temperature of 1350°C, removal by vaporization 30 minutes after pouring, and cooling at a cooling rate of 3°C/min, and their material is FC250. The product weight was about 3.5 kg. One blast tester used for the tests, which were performed at a blast speed of 73 m/s and a table rotation speed of 6 rpm, was an SNTX-I shot blasting machine (SINTOKOGIO Ltd.).

(1) Influence of the blasting medium particle diameter after the formation of the operating mixture

[0067] Ao usar granalha de aço (HV 450) com diâmetros de partícula de 0,36, 0,60, 0,85, 1,00, 1,18, 1,40, 1,70 e 2,00 mm, a razão entre a densidade da projeção e o grau de desoxidação foi investigada. A densidade da projeção indica uma quantidade de acumulação, do meio de jateamento projetado sobre um objeto processado, por unidade de área, e corresponde ao tempo da projeção. O grau de desoxidação foi obtido ao ampliar e fotografar a superfície de uma amostra com uma ampliação de 20 vezes, e em seguida foi executada a sua integração gráfica para a taxa de desoxidação, e foi comparada com uma figura padrão medida. A Figura 6 mostra os resultados. A Figura 6 é um diagrama para explicar os resultados da investigação sobre a influência do diâmetro de partícula no grau de desoxidação.[0067] When using steel shot (HV 450) with particle diameters of 0.36, 0.60, 0.85, 1.00, 1.18, 1.40, 1.70 and 2.00 mm, the ratio between the projection density and the degree of deoxidation was investigated. The projection density indicates an accumulation amount of the blasting medium projected onto a processed object, per unit area, and corresponds to the projection time. The degree of deoxidation was obtained by magnifying and photographing the surface of a sample at 20 times magnification, and then performing its graphical integration for the deoxidation rate, and compared to a measured standard figure. Figure 6 shows the results. Figure 6 is a diagram to explain the results of the investigation on the influence of particle diameter on the degree of deoxidation.

[0068] O grau de desoxidação se elevou junto com a densidade da projeção. Além disso, quando o grau de desoxidação se elevou quando o diâmetro de partícula se tornou grande, foi observada uma tendência que ele ficou mais ou menos saturado no diâmetro de partícula de 1,18 mm. Tal como acima, deve ficar compreendido que, a fim de obter o elevado desempenho de limpeza por jateamento, é suficiente que o diâmetro de partícula seja não menor do que 1,18 mm e, em consideração à cobertura, o diâmetro de partícula pode ser de 1,18 mm.[0068] The degree of deoxidation increased along with the density of the projection. Furthermore, when the degree of deoxidation increased when the particle diameter became large, a tendency was observed that it became more or less saturated at the 1.18 mm particle diameter. As above, it should be understood that, in order to obtain the high blast cleaning performance, it is sufficient that the particle diameter is not less than 1.18 mm and, in consideration of the coverage, the particle diameter can be of 1.18 mm.

[0069] Entrementes, o grau de desoxidação com o diâmetro de partícula de 1.18 mm era cerca de 70% até mesmo a uma densidade da projeção de 300 kg/m2. Isso ocorre porque a cobertura não se eleva, uma vez que as partículas com diâmetros de partícula não maiores do que 1,0 mm não existem, em outras palavras, os segundos grãos não são contidos. Tal como acima, no que diz respeito à distribuição de diâmetro de partícula após a formação da mistura de operação, deve ser compreendido que é eficaz obter o elevado desempenho de limpeza por jateamento com os primeiros grãos para reduzir o tempo de limpeza por jateamento, e para melhorar a cobertura com os segundos grãos.[0069] Meanwhile, the degree of deoxidation with the particle diameter of 1.18 mm was about 70% even at a projection density of 300 kg/m2. This is because the coverage does not rise, since particles with particle diameters no larger than 1.0 mm do not exist, in other words, the second grains are not contained. As above, with respect to the particle diameter distribution after the formation of the operating mixture, it should be understood that it is effective to obtain the high blast cleaning performance with the first grains to reduce the blast cleaning time, and to improve coverage with the second grains.

(2) Blast Cleaning Tests

[0070] Os objetos processados e as condições de projeção usadas para os presentes testes são os mesmos que aqueles em "(1) Influência do diâmetro de partícula de meio de jateamento após a formação da mistura de operação" acima mencionado.[0070] The processed objects and the projection conditions used for the present tests are the same as those in "(1) Influence of the blasting medium particle diameter after the formation of the operating mixture" mentioned above.

[0071] Os meios de jateamento providos para os testes foram produzidos mediante a preparação dos primeiro meios de jateamento ajustados de maneira tal que o diâmetro de partícula "d" era de 1,18 mm < d < 2,36 mm e a frequência no segmento de diâmetro de partícula de 1,70 mm < d < 2,00 mm estava em seu máximo e os segundos meios de jateamento ajustados de maneira tal que o diâmetro de partícula "d" era de 0,850 mm < d < 1,40 mm e a frequência no segmento de diâmetro de partícula de 1,18 mm < d < 1,40 mm estava em seu máximo, e ao misturar ambos para ajustar a distribuição de diâmetro de partícula. As durezas dos mesmos são de HV 450. A Figura 7 mostra a distribuição de diâmetro de partícula. A Figura 7 é um desenho explanatório que mostra a distribuição de diâmetro de partícula do meio de jateamento no exemplo. Essa distribuição de diâmetro de partícula satisfez as condições exemplificadas para a distribuição de diâmetro de partícula do meio de jateamento. Além disso, como um exemplo comparativo, um teste com granalha de aço de Φ1,7 mm (faixa de diâmetro de partícula: 1,40 mm < d < 2,36 mm) também foi realizado. A densidade da projeção foi ajustada para ser de 150 a 300 kg/m2. Em ambos o exemplo e o exemplo comparativo, depois de ter lançado os meios de jateamento no aparelho de teste de projeção e ter repetido a operação contínua e a alimentação para formar uma mistura de operação, um teste de projeção foi realizado. A distribuição de diâmetro de partícula após a formação da mistura de operação tem 76% em peso de primeiros grãos, 20% em peso de segundos grãos e 4% em peso de terceiros grãos, e satisfaz a distribuição de diâmetro de partícula da presente modalidade.[0071] The blasting means provided for the tests were produced by preparing the first blasting means adjusted in such a way that the particle diameter "d" was 1.18 mm < d < 2.36 mm and the frequency in the 1.70 mm particle diameter segment < d < 2.00 mm was at its maximum and the second blasting means adjusted in such a way that the particle diameter "d" was 0.850 mm < d < 1.40 mm and the frequency in the 1.18 mm particle diameter segment < d < 1.40 mm was at its maximum, and when mixing both to adjust the particle diameter distribution. Their hardnesses are HV 450. Figure 7 shows the particle diameter distribution. Figure 7 is an explanatory drawing showing the particle diameter distribution of the blast media in the example. This particle diameter distribution satisfied the conditions exemplified for the particle diameter distribution of the blasting medium. In addition, as a comparative example, a test with Φ1.7 mm steel grit (particle diameter range: 1.40 mm < d < 2.36 mm) was also performed. The projection density was adjusted to be 150 to 300 kg/m2. In both the example and the comparative example, after having cast the blasting means into the spray testing apparatus and having repeated the continuous operation and feeding to form an operation mixture, a spray test was carried out. The particle diameter distribution after formation of the working mixture is 76% by weight of first grains, 20% by weight of second grains and 4% by weight of third grains, and meets the particle diameter distribution of the present embodiment.

[0072] A Figura 8 mostra as superfícies das amostras após os testes de limpeza por jateamento. A Figura 8 é um desenho explanatório que mostra os estados de superfície das amostras após os testes de limpeza por jateamento. Uma parte de projeção e de rebaixo e uma parte de caractere (parte de marcação) foram ampliadas e as suas condições de acabamento foram observadas para realizar avaliações visuais. A Figura 9 mostra coletivamente os detalhes da observação visual de suas aparências. A Figura 9 é uma tabela para explicar os estados de superfície mostrados na Figura 8. Tal como mostrado na Figura 8 e na Figura 9, no exemplo comparativo, foi observado que dentro de uma faixa da densidade da projeção que é de 150 kg/m2 a 250 kg/m2, havia carepa nas regiões de linhas pontilhadas encerradas por linhas pontilhadas. Em seguida, a carepa foi removida no ponto no tempo quando a densidade de projeção era de 300 kg/m2. Tal como acima, no exemplo comparativo, a densidade de projeção de 300 kg/m2 era necessária até o término. Por outro lado, no exemplo, foi observado que, dentro de uma faixa da densidade da projeção que é de 150 kg/m2 a 200 kg/m2, havia carepa nas regiões de linhas pontilhadas encerradas por linhas pontilhadas. Em seguida, a carepa foi removida no ponto no tempo quando a densidade da projeção era de 250 kg/m2. Em outras palavras, no exemplo, foi observado que o acabamento tinha sido feito a uma densidade de projeção de 250 kg/m2.[0072] Figure 8 shows the surfaces of the samples after cleaning tests by blasting. Figure 8 is an explanatory drawing showing the surface states of the samples after the blast cleaning tests. A projection and undercut part and a character part (marking part) were enlarged and their finishing conditions were observed to carry out visual evaluations. Figure 9 collectively shows the details of visual observation of their appearance. Figure 9 is a table to explain the surface states shown in Figure 8. As shown in Figure 8 and Figure 9, in the comparative example, it was observed that within a projection density range which is 150 kg/m2 at 250 kg/m2, there was scale in the dotted-line regions enclosed by dotted lines. Then scale was removed at the point in time when the projection density was 300 kg/m2. As above, in the comparative example, a projection density of 300 kg/m2 was required until completion. On the other hand, in the example, it was observed that, within a range of projection density which is 150 kg/m2 to 200 kg/m2, there was scale in the dotted line regions enclosed by dotted lines. Then scale was removed at the point in time when the projection density was 250 kg/m2. In other words, in the example, it was observed that the finishing had been done at a projection density of 250 kg/m2.

[0073] As regiões planas foram ampliadas e observadas para medir os graus de desoxidação. A Figura 10 mostra os resultados. A Figura 10 é um desenho explanatório que mostra os resultados da medição dos graus de desoxidação das amostras após os testes de limpeza por jateamento. Foi observado que o grau de desoxidação aumentou quando a densidade de projeção aumentou. O grau de desoxidação não menor do que 90% corresponde ao ponto de conclusão do acabamento da avaliação da aparência pela observação visual. No exemplo, foi observado que um acabamento equivalente foi obtido no estado em que a densidade da projeção era 17% menor do que no exemplo comparativo e o tempo de limpeza por jateamento podia ser reduzido. Lista de Numerais de Referência 1. Aparelho de jateamento, 11. funil, 11a... Parte de reservatório, 11b... Porta de corte, 12. Impulsor. 13... Elevador de cuba, 13a. Porta de alimentação de granalha, 14. Separador, 15. Coletor de poeira, 16. Câmara de projeção, 17. Mesa de colocar peça de trabalho, 17a. Mecanismo rotativo, 18. Metal perfurante, 19. Amortecedor.[0073] The flat regions were enlarged and observed to measure the degrees of deoxidation. Figure 10 shows the results. Figure 10 is an explanatory drawing showing the results of measuring the degrees of deoxidation of the samples after the blast cleaning tests. It was observed that the degree of deoxidation increased when the projection density increased. A degree of deoxidation not less than 90% corresponds to the completion point of the finish of the appearance assessment by visual observation. In the example, it was observed that an equivalent finish was achieved in the state where the projection density was 17% lower than in the comparative example and the cleaning time by blast cleaning could be reduced. List of Reference Numerals 1. Blasting apparatus, 11. funnel, 11a... Reservoir part, 11b... Cutting port, 12. Impeller. 13... Tub elevator, 13th. Shot Feed Port, 14. Separator, 15. Dust Collector, 16. Projection Chamber, 17. Workpiece Placement Table, 17a. Rotating mechanism, 18. Perforating metal, 19. Shock absorber.

Claims

1. Method for blast cleaning a molten product to project a blasting medium onto a surface of a molten product by a blasting apparatus (1), the method comprising the steps of: a step of charging the blasting medium ( S1) loading the blasting medium not used in the blasting apparatus (1), wherein the blasting medium is a blasting medium with a Vickers hardness within a range of HV 300 to 600; a step of forming the operating mixture (S2) to form an operating mixture with a fixed particle diameter distribution, wherein a particle diameter distribution of the blasting medium is stabilized to be the fixed particle diameter distribution. by operating the blasting apparatus (1); and a blast cleaning step (S3) of projecting the blasting medium after the step of forming the operating mixture (S2) on the surface of the molten product, characterized by the fact that the particle diameter distribution of the blasting medium after the step of forming the operating mixture (S2) satisfies (ratio of first grains) >(ratio of second grains) >(ratio of third grains) in the categorization in the first grains with a particle diameter that exceeds 1.18 mm, second grains with a particle diameter not greater than 1.18 mm and exceeding 0.85 mm, and third grains with a particle diameter not greater than 0.85 mm.

2. Method for cleaning by blasting a molten product, according to claim 1, characterized in that the ratio of the first grains is 60% by weight or more, the ratio of the second grains is 5 to 30% in weight, and the third grain ratio is 20% by weight or less.

3. Method for cleaning by blasting a molten product according to claim 1 or 2, characterized in that the unused blasting medium is a mixture of first blasting means with a particle diameter "d" of 1 .18 mm < d < 2.36 mm and a maximum frequency in a segment of particle diameter of 1.70 mm < d < 2.00 mm, and second blast media with a particle diameter "d" of 0. 85 mm < d < 1.40 mm and a maximum frequency in a particle diameter segment of 1.18 mm < d < 1.40 mm.