BR112013027027B1

BR112013027027B1 - oscilador de potência de ponte de cadeia sincronizada para um controlador eletrônico de aquecedor por indução

Info

Publication number: BR112013027027B1
Application number: BR112013027027-6A
Authority: BR
Inventors: Perry Czimmek; Michael Hornby
Original assignee: Continental Automotive Gmbh
Priority date: 2011-04-22
Filing date: 2012-03-07
Publication date: 2020-10-20
Also published as: DE112012001838T5; BR112013027027A2; US8576018B2; WO2012145084A1; CN103797893A; US20120268220A1; CN103797893B

Abstract

OSCILADOR DE POTÊNCIA DE PONTE DE CADEIA SINCRONIZADA. A presente invenção refere-se a um sistema variável de injeção de combustível via spray que usa um agrupamento escalável de osciladores de comutação de tensão zero os quais utilizam uma topologia de ponte completa e de meia-ponte, no qual os comutadores semicondutores estão sincronizados dentro de cada ponte para função e cada ponte está sincronizada para função ao longo de todo a cadeia. O controlador de aquecedor por indução, durante o recebimento de um sinal de ativação, multiplica a tensão de alimentação através de uma ressonância em série e auto-oscilante, no qual um componente do circuito do ressonador tanque compreende uma bobina de aquecedor por indução magneticamente acoplada a um componente apropriado de perda para que o combustível de um componente de combustível seja aquecido em uma temperatura desejada.

Description

REFERÊNCIA CRUZADA A PEDIDOS RELACIONADOS

[0001] Este pedido de patente é um pedido não provisório e reivindica prioridade ao pedido de patente U.S. provisória depositado em 22 de abril de 2011, número de série 61/478,366, intitulado Oscilador de Potência de Ponte de Cadeia Sincronizado, cujo conteúdo é incorporado aqui por referência.

[0002] E este pedido de patente está relacionado aos seguintes pedidos de patente U.S. não provisória depositados no mesmo dia que este pedido de patente: Oscilador de Potência de Ponte Completa Síncrono com Indutores de Extensão, inventado por Perry Czimek e identificado pelo Número de Registro do Procurador 2011P00689US01; Oscilador de Potência de Ponte Completa Síncrono, inventado por Perry Czimek e identificado pelo Número de Registro do Procurador 2011P00690US01; Oscilador de Potência de Cadeia com Indutores de Extensão inventado por Perry Czimek e Mike Hornby e identificado pelo Número de Registro do Procurador 2011P00692US01; Injetor de Spray Variável com Trocadores de Calor de Fervura Nuclear, inventado por Perry Czimek e Hamid Sayar e identificado pelo Número de Registro do Procurador 2011P00693US01; e Partida de Oscilador Limitador de Corrente Adaptiva, inventado por Perry Czimek, e identificado pelo Número de Registro do Procurador 2011P00694US01.

ANTECEDENTES

[0003] As modalidades da invenção referem-se, em geral, a injeto- res de combustível com ponta aquecida e mais particularmente, ao controle e direcionamento de um injetor de combustível aquecido por indução.

[0004] Ainda existe a necessidade de aprimorar a qualidade das emissões de motores de combustão interna. Ao mesmo tempo, existe a pressão para minimizar os tempos de acionamento do motor e o tempo desde a ativação até o afastamento, mantendo o máximo de economia de combustível. Essas pressões aplicam-se aos motores abastecidos com combustíveis alternativos tais como etanol bem como aqueles abastecidos com gasolina.

[0005] Durante a partida do motor em temperatura baixa, o motor de combustão interna convencional com ignição por faísca é caracterizado pelas altas emissões de hidrocarboneto e fraca ignição e com- bustibilidade de combustível. A menos que o motor já esteja em uma alta temperatura depois da parada e da absorção quente, o tempo de acionamento pode ser excessivo ou o motor pode até nem ser iniciado. Em velocidades e cargas mais altas, a temperatura operacional aumenta e a atomização e mistura do combustível melhoram.

[0006] Durante uma real partida a frio do motor, o aprimoramento necessário para efetuar a partida deixa um abastecimento não este- quiométrico que se materializa como altas emissões de hidrocarboneto em tubo de escape. As piores emissões ocorrem durante os primeiros minutos de operação do motor, quando o catalisador e o motor apro- ximam-se da temperatura operacional. Em relação aos veículos abastecidos com etanol, visto que a fração percentual de etanol do combustível aumenta em 100%, a habilidade para partida a frio diminui consideravelmente, fazendo com que os fabricantes incluam um sistema dual de combustível no qual a partida do motor é alimentada com gasolina convencional e o funcionamento do motor é alimentado com o grau de etanol. Tais sistemas são onerosos e redundantes.

[0007] Outra solução para as emissões na partida a frio e para a dificuldade de acionamento em baixas temperaturas é pré-aquecer o combustível em uma temperatura onde o combustível se vaporiza rapidamente ou se vaporiza imediatamente ("fervuras instantâneas"), quando ele é liberado em uma tubulação ou pressão atmosférica. O preaquecimento do combustível replica um motor quente contanto que o estado do combustível seja considerado.

[0008] Uma variedade de métodos de preaquecimento tem sido proposta, os quais envolvem o preaquecimento de um injetor de combustível. Os injetores de combustível são amplamente usados para medir a quantidade de combustível dentro da tubulação de entrada ou dos cilindros de motores de automotivos. Os injetores de combustível compreendem tipicamente um alojamento que contém um volume de combustível pressurizado, uma porção de entrada de combustível, uma porção de bico que contém uma válvula agulha e um ativador ele- tromecânico tal como um solenoide eletromagnético, um ativador pie- zelétrico ou outro mecanismo para ativar a válvula agulha. Quando a válvula agulha é ativada, o combustível pressurizado se pulveriza através de um orifício na base da válvula e dentro do motor.

[0009] Uma técnica que tem sido usada no preaquecimento de combustível é o aquecimento indutivo de elementos metálicos, o qual compreende o injetor de combustível com um campo magnético de tempo variável. Injetores de combustível exemplares que possuem aquecimento por indução são descritos na Patente U.S. No. 7,677,468, Pedido de Patente U.S. Nos: 20070235569, 20070235086, 20070221874, 20070221761 e 20070221747, cujos conteúdos estão incorporados por referência aqui em sua totalidade. A energia é convertida para aquecer o interior de um componente com geometria e tipo de material adequados para ser aquecido por meio das perdas histeréticas e de corrente de Eddy, as quais são induzidas pelo mag- nético de tempo variável.

[00010] O aquecedor indutivo de combustível é útil não apenas na solução dos problemas descritos acima associados com sistemas movidos à gasolina, mas também no pré-aquecimento de combustíveis de grau de etanol para efetuar um acionamento bem-sucedido e sem um sistema redundante movido à gasolina.

[00011] Em função de o aquecimento por indução técnica usar a magnético de tempo variável, o sistema inclui dispositivos eletrônicos para a provisão de uma corrente alternada de alta frequência que seja apropriada para uma bobina de indução no injetor de combustível.

[00012] O aquecimento por indução convencional é efetuado com comutação intensa de potência ou com a comutação quando tanto a tensão quanto a corrente não são iguais a zero no dispositivo de comutação. Tipicamente, a comutação é feita em uma frequência próxima da frequência ressonante natural de um ressonador ou circuito de tanque. O ressonador inclui um indutor e um capacitor que são selecionados e aprimorados para ressonar em uma frequência adequada para maximizar a conexão de energia dentro do componente aquecido.

[00013] A frequência ressonante natural de um circuito de tanque é

onde L é a indutância do circuito e C é a capacitância do circuito. A tensão de pico na ressonância é limitada pelas perdas de energia do indutor e do capacitor ou pelo fator com qualidade diminuída, Q, do circuito. A comutação intensa pode ser efetuada com o que é chamado de circuitos de meia ponte ou de ponte completa, os quais compreendem de um par ou dois pares de comutadores semicondutores, respectivamente. A comutação intensa de potência resulta em consequências negativas para a comutação de ruído e para os pulsos de corrente com alta amplitude na frequência ressonante da alimentação de tensão ou para as harmônicas dos mesmos. Além disso, a co- mutação intensa dissipa potência durante o período de ativação linear e desativação quando o dispositivo de comutação não está totalmente conduzindo nem totalmente isolando. Quanto maior a frequência de um circuito abruptamente comutado, maiores serão as perdas de comutação.

[00014] Portanto, o circuito de aquecedor preferido fornece um método de controle de um injetor de combustível aquecido no qual a comutação é feita na menor potência interrompida possível. Este circuito de aquecedor foi descrito na Patente U.S. No: 7,628,340, sob o título Controlador de Aquecedor por Indução com Comutação de Tensão Zero e Corrente Constante para Injeção de Spray Variável. Em uma situação ideal, a energia deve ser reabastecida no circuito tanque quando a tensão ou a corrente no dispositivo de comutação for zero. Sabe-se que o ruído eletromagnético é menor durante a comutação de tensão zero ou de corrente zero e ele é mais baixo durante a comutação de tensão zero e esse é o método da Patente U.S. No. 7,628,340. Também se sabe que o dispositivo de comutação dissipa o mínimo de potência sob a comutação zero. Esse ponto de comutação ideal ocorre duas vezes por ciclo quando a onda sinusoidal cruza zero e inverte a polaridade; ou seja, quando a onda sinusoidal cruza zero em uma pri-meira direção de positiva até a negativa e quando a onda sinusoidal cruza zero em uma segunda direção de negativa até a positiva.

[00015] É preferível reduzir o tamanho dos componentes indutivos e em alguns casos, eliminar o transformador de combinação de impedância, mantendo ao mesmo tempo o mínimo de conexões necessárias na bobina de aquecedor indutivo sobre o injetor. Também é preferível reduzir a quantidade total dos componentes em circuitos com função repetitiva combinando-se funções compatíveis de circuitos adjacentes. As modalidades da invenção continuam a prover a eliminação da comutação intensa e das suas consequências negativas, substi- tuindo o mesmo pela comutação de tensão zero e também aplicando este método na topologia de ponte completa, ao mesmo tempo eliminando vantajosamente o transformador de combinação de impedância e superando as dificuldades das soluções alternativas.

[00016] A eliminação do transformador de combinação de impedância e a eliminação do ponto mediano da bobina de aquecimento por indução para que apenas dois condutores sejam usados para a transmissão de potência são descritas separadamente. De maneira adicional, o compartilhamento forçado de corrente através da bobina de aquecimento por indução juntamente com a provisão de flexibilidade, indutância adequada e ampère-voltas da bobina de aquecedor por indução são descritos separadamente.

BREVE SUMÁRIO

[00017] As modalidades da invenção reduzem o número de comutadores semicondutores com ponte completa substituindo as pontes completas adicionais por meias pontes sincronizadas e por um número correspondente e reduzido de comutadores semicondutores. Uma modalidade da invenção usa dois pares de pares complementares de transistores de comutação de potência na configuração de ponte completa ou de ponte H e pares subsequentes complementares formam meias-pontes que compartilham a meia-ponte adjacente para criar uma sequência de pontes completas virtuais que estão sincronizadas com um oscilador original de potência de ponte completa.

[00018] Os desvios em relação ao controlador de ponte completa são tais que a ponte possui um circuito tanque ressonante disposto entre as pontes, a reposição de energia para o circuito tanque ressonante é efetuada globalmente a partir de um indutor de corrente constante e que a seção de carga da ponte convencional é substituída pelo circuito tanque ressonante. A topologia de comutação zero inerente do oscilador síncrono que controla as portas dos pares complementares de transistores na sequência alternada dos pares diagonais também difere do controlador de ponte completa convencional.

[00019] De maneira adicional, a corrente de reposição do tanque passa por cada bobina de aquecedor por indução e por um indutor global de corrente constante que fornece ou dissipa corrente.

BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS

[00020] A figura 1 é um diagrama esquemático, elétrico e simplificado que mostra uma cadeia sincronizada composto por uma ponte completa H na parte superior e meias pontes em cascatas com um indutor de corrente constante fornecendo energia para o agrupamento, sem um transformador e sem um ponto mediano de acordo com as modalidades da invenção.

[00021] A figura 2 é um diagrama esquemático, elétrico e simplificado que mostra um oscilador sincronizado de ponte com indutor de corrente constante entre a ponte completa H e a fonte de tensão, sem um transformador e sem um ponto mediano de acordo com as modalidades da invenção.

DESCRIÇÃO DETALHADA

[00022] De maneira ideal, a energia que deve ser reabastecida no circuito de tanque quando a tensão ou a corrente no dispositivo de comutação for zero. O ruído eletromagnético é menor durante a tensão zero ou a comutação de corrente zero e ele é mais baixo durante a comutação de tensão zero. O dispositivo de comutação dissipa o mínimo de potência sob a comutação zero. Esse ponto de comutação ideal ocorre duas vezes por ciclo quando a onda sinusoidal cruza zero e inverte a polaridade; ou seja, quando a onda sinusoidal cruza zero em uma primeira direção de positiva até a negativa e quando a onda sinusoidal cruza zero em uma segunda direção de negativa até a positiva.

[00023] As modalidades da invenção eliminam a comutação intensa e as suas consequências negativas, substituindo a mesma comutação de tensão zero em uma configuração de ponte completa. As funções integradas do controlador do aquecedor do oscilador de potência de ponte completa síncrono da invenção serão explicadas com referência à figura 2, a qual é uma representação simplificada de um circuito de acordo com as modalidades da invenção, onde vários dos componentes básicos não são mostrados por questões de clareza. Valores específicos ou gerais, classificações, adições, inclusão ou exclusão de componentes não pretende afetar o escopo da invenção.

[00024] L1 pode estar localizado dentro de um injetor de combustível. L1 é uma bobina de aquecedor por indução que fornece ampere- voltas para o aquecimento por indução de um componente adequado de injetor de combustível.

[00025] Um oscilador de potência de ponte completa síncrono de acordo com as modalidades da invenção pode incluir R1, R2, D1, D2, Q1, Q2, Q3, Q4, L2, L3, C1 2 L1. Q1 e Q2 são comutadores N- MOSFET do tipo de aprimoramento (Transistor com Efeito de Campo Semicondutor de Metal-Óxido do canal N) que de maneira alternativa conectam o ressonador de tanque C1 e L1, o circuito ao aterramento e, quando cada um está ligado no respectivo estado, permite que a corrente flua através da bobina de aquecedor por indução e do aterramento. Q3 e Q4 são comutadores P-MOSFET do tipo de aprimoramento (Transistor com Efeito de Campo Semicondutor de Metal-Óxido do canal P) que de maneira alternativa conectam o circuito ressonador tanque, C1 e L1, à alimentação de tensão, que pode ser uma fonte de alimentação, ou no caso de um veículo, uma bateria ou de um alterna- dor e o qual é uma fonte de energia potencial para repor a energia perdida no oscilador. A corrente de reposição para o tanque passa através de L2 e com Q1 e Q2 estado apropriado, permite que a corrente flua através da bobina de aquecedor por indução.

[00026] C1 e L1 são respectivamente o capacitor do ressonador tanque e o indutor do ressonador tanque de um circuito tanque ressonante. A frequência ressonante do circuito tanque é

onde L é a indutância da bobina de aquecedor L1 e C é a capacitância do capacitor de tanque C1. A tensão de pico no circuito tanque é definida em

onde Vin é a tensão de alimentação. O nível de corrente do circuito tanque é determinado a partir do equilíbrio de energia de:

[00027] O circuito do oscilador de potência de comutação zero tem acionamento próprio durante a oscilação, porém, ele pode ser forçado a oscilar por meio de um sequenciamento seletivo da comutação de Q1-Q4 em uma estratégia de ponte H totalmente inversa. Os pares complementares, ou neste caso, os pares de transistores que estão fluindo corrente entre o 'dreno' MOSFET e 'a fonte' ao mesmo tempo são Q3 e Q2 ou Q4 e Q1. Não é desejável ter Q1 fluindo corrente quando Q3 flui corrente e do mesmo modo, não é desejável ter Q2 que fluindo corrente quando Q4 flui corrente. L2 provê esta separação transiente durante a mudança de estado dos transistores da ponte H. L2 protege de maneira adicional o tanque ressonante da fonte de tensão. Quando Q3 está fluindo corrente, a corrente passa pela bobina do aquecedor por indução e em seguida por Q2 até chegar ao aterramento. Quando Q4 está fluindo corrente, a corrente passa pela bobina do aquecedor por indução na direção inversa como quando Q3 estava fluindo corrente e em seguida por Q1 até chegar ao aterramento, esta é 'inversão total' da corrente.

[00028] Um MOSFET é um dispositivo que tem um limite para a quantidade de carga Coulomb (estática) dentro da porta, a qual é dependente da corrente de origem do dreno. Satisfazer a carga aumenta o dispositivo dentro de um estado "ativo". Os primeiro e segundo resis- tores de porta R1, R2 fornecem a corrente de carregamento de porta para as primeira e segunda extensões da ponte H. R1 fornece corrente para as portas de Q1 e Q3, R2 fornece corrente para as portas de Q2 e Q4, respectivamente, e R1, R2 limitam a corrente que flui dentro dos primeiro e segundo diodos de porta D1, D2, respectivamente. Q3 e Q4, P-MOSFET fazem a condução entre o dreno e a fonte quando a fonte é mais positiva do que a porta. Q1 e Q2, N-MOSFET fazem a condução entre dreno a fonte quando a fonte é mais negativa do que a porta.

[00029] O carregamento causado pela perda resistiva e histerética do componente aquecido reflete de volta como uma perda no circuito tanque ressonante. Essa perda é compensada pela corrente que flui a partir do indutor de fonte de corrente L2, a partir da alimentação de tensão. Dependendo do estado de inversão da ponte H na qual a corrente flui, a corrente irá fluir através de Q3 ou Q4 e em seguida através da bobina de aquecedor por indução L1. L2 ou L3 irá suprir corrente ao circuito tanque a partir da energia armazenada no campo magnético. Essa energia é reposta a partir da tensão de alimentação à medida que a corrente que flui constantemente para L2 durante a operação do oscilador de potência de ponte completa síncrono.

[00030] Se a corrente estiver fluindo através de Q3, conforme determinado pelo meio ciclo de polaridade da onda sinusoidal nesse momento, então a condução até o aterramento do dreno para fonte Q2 está puxando carga da porta de Q3 e Q1 através de D1 polarizado para frente. Agora, Q1 também não está conduzindo e não puxa a carga da porta da Q4 e Q2 no aterramento através de D2. No entanto, R1 retira corrente da alimentação de tensão. No entanto, a queda de IR ao longo de R1 não pode carregar a porta de Q3 e Q1 com a porta desviada no aterramento pela condução através de Q2.

[00031] Quando a onda sinusoidal cruza zero, Q3 torna-se polarizado inversamente e conduz através do diodo interno intrínseco até D1 polarizado inversamente. D1 para de conduzir corrente para longe da porta Q3 e Q1, e R1 pode carregar a porta de Q3 e Q1, a qual para de conduzir em Q3 e começa a condução em Q1 para iniciar a condução de corrente e continuar o meio ciclo sinusoidal. Q1 também puxa a carga da porta para fora de Q2 e Q4 no aterramento através de D2 e mantém Q2 em um estado não condutivo, o qual continua a permitir R1 a aumentar Q1. E Q4 conduz.

[00032] Esse processo se repete à medida que a onda sinusoidal alterna a sua polaridade, cruzando zero em uma primeira direção da negativa para a positiva, e em seguida em uma segunda direção da positiva para a negativa. Isso gera uma inversão completa de corrente em L1, a bobina de aquecedor por indução. A corrente continua a ser reposta no circuito de tanque a partir de L2 ou L3. Um dispositivo IGBT (Transistor Bipolar com Porta Isolada) pode substituir a N-MOSFET nesta modalidade caso o diodo intrínseco do N-MOSFET seja repre-sentado pela adição de um diodo externo ao longo do dreno e da fonte do IGBT.

[00033] A figura 1 mostra um circuito expandido de meias pontes em cascatas, o qual opera de acordo com os princípios de operação da ponte completa conforme descrito acima e em referência à figura 2. Em relação à figura 2, a figura 1 mostra três bobinas adicionais de aquecedor por indução e três meias pontes adicionais correspondentes. Na modalidade mostrada na figura 2, as bobinas de aquecedor por indução e as meias pontes são dispostas de tal modo que cada bobina de aquecedor por indução, IHC1-IHC4, seja controlada por um par correspondente de meias pontes, HB1 e HB2 controlam IHC1; HB2 e HB3 controlam IHC2; HB3 e HB4 controlam IHC3; e HB4 e HB5 controlam IHC4.

[00034] A descrição detalhada acima deve ser considerada, em todos os sentidos, como ilustrativa e exemplar e não restritiva, e o escopo da invenção descrito aqui não deve ser determinado a partir da descrição da invenção e sim a partir das concretizações interpretadas de acordo com a abrangência total permitida pelas leis de patente. Por exemplo, embora o oscilador de potência de cadeia sincronizada da invenção seja descrito aqui controlando uma bobina de aquecedor por indução para o aquecedor em um injetor de combustível de motor de combustão interna, o controlador pode ser usado para controlar outros aquecedores por indução em outras aplicações. Portanto, deve ser compreendido que as modalidades mostradas e descritas aqui são apenas ilustrativas dos princípios da presente invenção e que várias modificações podem ser implantadas por aqueles versados na técnica sem que se fuja do escopo e espírito da invenção.

Claims

1. Oscilador de potência de ponte de cadeia sincronizada para um controlador eletrônico de aquecedor por indução, o oscilador de potência de ponte de cadeia sincronizada caracterizado pelo fato de que compreende um circuito de ponte H que compreende comutadores semicondutores de lado alto e lado baixo e um circuito tanque ressonante que compreende um indutor de circuito tanque e capacitor de circuito tanque, o circuito tanque ressonante sendo eletricamente conectado entre extensões do circuito de ponte H, o indutor de circuito tanque configurado para ser capaz de aquecer indutivamente um injetor de combustível; uma pluralidade de circuitos de meia-ponte, cada circuito de meia-ponte compreendendo comutadores semicondutores de lado alto e lado baixo e um circuito de tanque correspondente, a pluralidade de circuitos de meia-ponte sendo conectada em paralelo ao circuito de ponte H e conectada em paralelo entre si, pares adjacentes de circuitos de meia-ponte formando um circuito de ponte H virtual, que é sincronizado com o circuito de ponte H; uma pluralidade de bobinas de aquecedor por indução, cada bobina de aquecedor por indução sendo acoplada a um correspondente da pluralidade de circuitos de meia-ponte e configurada para aquecer indutivamente um injetor de combustível correspondente; pelo menos um indutor de reposição de energia acoplado ao circuito tanque ressonante e a cada um da pluralidade de circuitos de meia-ponte, o indutor de reposição de energia configurado para fornecer energia ao circuito tanque ressonante e à pluralidade de circuitos de meia-ponte; sendo que o circuito de ponte H, os circuitos de meia-ponte e indutor de reposição de energia são configurados para fornecer corrente a uma primeira extremidade do indutor de circuito tanque e primeira extremidade das bobinas de aquecedor por indução durante uma primeira metade de uma onda sinusoidal e fornecer corrente a uma segunda extremidade oposta do circuito tanque e extremidades opostas das bobinas de aquecedor por indução durante uma segunda metade da onda sinusoidal; e sendo que um tempo de comutação de meia-ponte é determinado por uma frequência sincronizada de circuitos tanque ressonantes no circuito de ponte H e os circuitos de meia-ponte.

2. Oscilador de potência de ponte de cadeia sincronizada de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o indutor de reposição de energia está entre uma fonte de tensão e os comutadores de lado alto para suprir corrente para o circuito tanque ressonante a partir da fonte de tensão.

3. Oscilador de potência de ponte de cadeia sincronizada de acordo com a reivindicação 2, caracterizado pelo fato de que o indutor de reposição de energia está entre uma dissipação de tensão e os comutadores de lado baixo para dissipar corrente a partir do circuito tanque ressonante em uma dissipação de tensão absoluta que é menos do que a fonte de tensão.

4. Oscilador de potência de ponte de cadeia sincronizada de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que sincronização de ponte H é efetuada através de diodos retificadores que dissipam carga a partir de uma extensão de um circuito de ponte até uma extensão oposta de uma ponte.

5. Oscilador de potência de ponte de cadeia sincronizada de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a sincronização de ponte é efetuada através de resistores que fornecem carga a partir de uma alimentação de tensão.

6. Oscilador de potência de ponte de cadeia sincronizada de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que uma indutância do indutor de reposição de energia é mais alta do que uma indutância de cada uma da pluralidade das bobinas de aquecedor por indução.

7. Oscilador de potência de ponte de cadeia sincronizada de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que uma indutância do indutor de reposição de energia é mais do que duas vezes um valor de indutância de cada uma da pluralidade das bobinas de aquecedor por indução.

8. Oscilador de potência de ponte de cadeia sincronizada de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o circuito de ponte H e um indutor de reposição de energia são configurados para fornecer corrente para a primeira extremidade do indutor de circuito tanque durante uma primeira metade de uma onda sinusoidal e fornecer corrente para a segunda extremidade do circuito tanque durante uma segunda metade da onda sinusoidal, as primeira e segunda ondas sinusoidais sendo definidas pela polaridade da onda sinusoidal.

9. Oscilador de potência de ponte de cadeia sincronizada de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o indutor de circuito tanque e um capacitor de circuito tanque são conectados em paralelo entre si.

10. Oscilador de potência de ponte de cadeia sincronizada de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o indutor de circuito tanque é uma bobina única e sendo que cada bobina da pluralidade das bobinas de aquecedor por indução são bobinas únicas, cada bobina sendo configurada para fornecer aquecimento por indução para um injetor de combustível correspondente.