BR102016023992A2 - sistema e método de um teste de sensor térmico linear - Google Patents
sistema e método de um teste de sensor térmico linear Download PDFInfo
- Publication number
- BR102016023992A2 BR102016023992A2 BR102016023992A BR102016023992A BR102016023992A2 BR 102016023992 A2 BR102016023992 A2 BR 102016023992A2 BR 102016023992 A BR102016023992 A BR 102016023992A BR 102016023992 A BR102016023992 A BR 102016023992A BR 102016023992 A2 BR102016023992 A2 BR 102016023992A2
- Authority
- BR
- Brazil
- Prior art keywords
- linear thermal
- thermal sensor
- signal
- pulse signals
- damped
- Prior art date
Links
- 238000012360 testing method Methods 0.000 title claims abstract description 41
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 33
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims abstract description 4
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 claims description 28
- 238000003780 insertion Methods 0.000 claims description 6
- 230000037431 insertion Effects 0.000 claims description 6
- 230000010363 phase shift Effects 0.000 claims description 4
- 238000010998 test method Methods 0.000 claims description 4
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 claims description 3
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 2
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 28
- 239000012212 insulator Substances 0.000 description 14
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 12
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 11
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 10
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 8
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 7
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 7
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 7
- 238000013507 mapping Methods 0.000 description 6
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 5
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 5
- 238000002310 reflectometry Methods 0.000 description 5
- 230000004044 response Effects 0.000 description 5
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 4
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 4
- 238000000691 measurement method Methods 0.000 description 4
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 description 4
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 3
- 230000008569 process Effects 0.000 description 3
- BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N Orthosilicate Chemical compound [O-][Si]([O-])([O-])[O-] BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 2
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 2
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 2
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 2
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 2
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 2
- 239000011800 void material Substances 0.000 description 2
- 239000000443 aerosol Substances 0.000 description 1
- 238000003491 array Methods 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 1
- 230000002939 deleterious effect Effects 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 230000005226 mechanical processes and functions Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000010248 power generation Methods 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 238000013442 quality metrics Methods 0.000 description 1
- 238000009738 saturating Methods 0.000 description 1
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01M—TESTING STATIC OR DYNAMIC BALANCE OF MACHINES OR STRUCTURES; TESTING OF STRUCTURES OR APPARATUS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01M3/00—Investigating fluid-tightness of structures
- G01M3/002—Investigating fluid-tightness of structures by using thermal means
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01K—MEASURING TEMPERATURE; MEASURING QUANTITY OF HEAT; THERMALLY-SENSITIVE ELEMENTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01K15/00—Testing or calibrating of thermometers
- G01K15/007—Testing
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N29/00—Investigating or analysing materials by the use of ultrasonic, sonic or infrasonic waves; Visualisation of the interior of objects by transmitting ultrasonic or sonic waves through the object
- G01N29/34—Generating the ultrasonic, sonic or infrasonic waves, e.g. electronic circuits specially adapted therefor
- G01N29/346—Generating the ultrasonic, sonic or infrasonic waves, e.g. electronic circuits specially adapted therefor with amplitude characteristics, e.g. modulated signal
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Biochemistry (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Immunology (AREA)
- Pathology (AREA)
- Investigating Or Analyzing Materials Using Thermal Means (AREA)
- Measuring Temperature Or Quantity Of Heat (AREA)
- Examining Or Testing Airtightness (AREA)
Abstract
um sistema de teste de sensor térmico linear tem um gerador de sinais e um analisador de reflexão. o gerador de sinal gera uma série de sinais de impulso sinusoidal amortecido, cada de uma frequência diferente, e transmite os sinais de impulso sinusoidal amortecido a uma primeira extremidade do sensor térmico linear. o sensor térmico linear gera um sinal de reflexão que correspondem a cada série de sinais de impulso sinusoidal amortecido em uma pluralidade de descontinuidades elétricas na matriz de sensor térmico linear. o analisador de reflexão recebe um sinal de reflexão a partir da primeira extremidade do sensor térmico linear. o sinal de reflexão tem indícios de propriedades eléctricas e locais dentro do sensor térmico linear para cada um dentre a pluralidade de descontinuidades elétricas. o analisador de reflexão calcula as propriedades elétricas e os locais dentro do sensor térmico linear com base nos indícios do sinal de reflexão recebido.
Description
“SISTEMA E MÉTODO DE UM TESTE DE SENSOR TÉRMICO LINEAR” FUNDAMENTOS
[001] Os gases de escape e/ou o ar comprimido dos motores de aeronaves podem ser usados para muitas finalidades. Os gases de escape podem ser transportados para conduzir os impulsores de motores pneumáticos para fornecer energia. Esses motores conduzidos por impulsor podem executar várias funções mecânicas, tais como geração de energia elétrica, bombear gases, girar eixos, etc. Os gases de escape podem ser transportados para fornecer calor em pontos remotos dos motores da aeronave. Os gases de escape podem ser utilizados como parte de um sistema de regulação de temperatura para manter um ambiente atmosférico em locais sensíveis à temperatura de uma aeronave. O ar comprimido pode ser utilizado para a pressurização da cabine ou como uma fonte para os sistemas de comando pneumático.
[002] Ambos os gases de escape e o ar comprimido podem ser muito quentes, visto que os gases de escape são o produto de uma reação química exotérmica e pressurização aumenta a temperatura do ar sendo comprimido. Várias admissões, coletores e tubulações podem ser usadas para encaminhar esses gases de escape dos motores para os vários locais da aeronave que exigem a sua utilização. Pode ser desejável localizar a alta temperatura dos gases para locais imediatamente circundantes a essas admissões, coletores e tubulações. Caso essas admissões, coletores e tubulações falharem de modo a permitir que os gases de escape e/ou o ar comprimido vazem, podem surgir os efeitos deletérios.
[003] Os sensores térmicos lineares podem estar localizados adjacentes e ao longo dessas admissões, coletores e tubulações que carregam os gases de escape quentes e/ou o ar comprimido. Tais sensores térmicos lineares podem fornecer uma função de monitoramento da temperatura imediatamente adjacente às admissão, coletores e tubulações em locais atravessados pelos sensores térmicos lineares. Caso esses sensores térmicos lineares indiquem uma temperatura em uma localização específica que seja maior do que um limite predeterminado, os pilotos da aeronave podem ser notificados com relação à condição de excesso de temperatura detectada.
[004] Os sensores térmicos lineares podem ser utilizados em várias localizações além das aeronaves. Por exemplo, os sensores térmicos lineares podem ser usados em aplicações com base terrestre, marinha e/ou aeroespacial. Esses sensores são particularmente úteis caso a detecção dos eventos de superaquecimento seja necessária ao longo de um percurso linear. Os métodos conhecidos para testar os sensores térmicos lineares rendem resultados menores que os ideais. E sistemas conhecidos que fazem interface com os sensores térmicos lineares e as matrizes de sensores encontraram dificuldades na detecção de eventos térmicos para além de uma primeira descontinuidade elétrica.
SUMÁRIO
[005] O aparelho e os métodos associados referem-se a um sistema de teste de sensor térmico linear que inclui um gerador de sinal que está configurado para gerar uma série de sinais de impulso sinusoidal amortecido cada uma de uma frequência diferente e transmitir os sinais de impulso sinusoidal amortecido a uma primeira extremidade de um sensor térmico linear. O sensor térmico linear é configurado para gerar um sinal de reflexão correspondente a cada uma da série de sinais de impulso sinusoidal amortecido em uma ou mais descontinuidades elétricas no sensor térmico linear. O sistema de teste de sensor térmico linear inclui um analisador de reflexão que é configurado para receber um sinal de reflexão a partir da primeira extremidade do sensor térmico linear. O sinal de reflexão tem indícios de propriedades eléctricas e locais dentro do sensor térmico linear para cada um dentre a uma ou mais descontinuidades elétricas. O analisador de reflexão é ainda configurado para calcular as propriedades elétricas e os locais dentro do sensor térmico linear com base nos indícios do sinal de reflexão recebido.
[006] Em algumas modalidades, um método de teste de um sensor térmico linear inclui a etapa de gerar uma série de sinais de impulso sinusoidal amortecido cada um de uma frequência diferente. O método inclui a etapa de transmitir a série gerada de sinais de impulso sinusoidal amortecido a uma primeira extremidade do sensor térmico linear. O método inclui a etapa de receber, na primeira extremidade do sensor térmico linear, uma série de sinais de reflexão cada um correspondendo a um dentre a série de sinais de impulso sinusoidal amortecido. Cada um dos sinais de reflexão é refletido por meio de uma ou mais descontinuidades elétricas no sensor térmico linear. O método inclui a etapa de determinar uma amplitude do sinal refletido recebido. O método inclui a etapa de determinar um tempo de atraso do sinal refletido recebido. O método inclui a etapa de calcular uma propriedade elétrica de uma descontinuidade elétrica no sensor térmico linear com base na amplitude determinada e do desvio de fase do sinal refletido recebido.
BREVE DESCRIÇÃO DAS FIGURAS
[007] A FIG. 1 é uma vista em planta de uma aeronave de exemplo que tem um duto de ar quente e um sensor térmico linear que monitora vazamentos no duto de ar quente.
[008] A FIG. 2 é uma vista em perspectiva de um tipo de sal eutético-coaxial de exemplo de um detector térmico linear.
[009] A FIG. 3 é uma vista em perspectiva de um tipo de termistor de exemplo de um detector térmico linear.
[0010] As FIGS. 4A-4B são gráficos de mapeamento térmico e Refletometria no Domínio do Tempo (TDR) tradicional de um sensor térmico linear de exemplo que é substancialmente uniforme em sua extensão, respectivamente.
[0011] As FIGS. 5A-5B são gráficos de mapeamento térmico e Refletometria no Domínio do Tempo (TDR) tradicional de um sensor térmico linear de exemplo que tem uma descontinuidade elétrica, respectivamente.
[0012] A FIG. 6 é um diagrama de blocos de um sistema de teste de exemplo para sensores térmicos lineares.
[0013] A FIG. 7 é um gráfico de um sinal de exemplo transmitido a um sensor térmico linear e um sinal de reflexão de exemplo recebido a partir do sensor de temperatura linear.
[0014] A FIG. 8 é um gráfico de um sinal de exemplo transmitido a um sensor térmico linear e dois sinas de reflexão recebido a partir do sensor de temperatura linear.
[0015] A FIG. 9 é um fluxograma de um processo de exemplo de teste de sensores térmicos lineares.
[0016] A FIG. 10 é um diagrama de blocos de uma unidade de processamento de sinal de exemplo para um sistema multi-função de detecção de excesso de temperatura.
[0017] A FIG. 11 é uma vista esquemática de um sinal de exemplo produzido através de uma função sistema multi-função de detecção de excesso de temperatura de exemplo.
DESCRIÇÃO DETALHADA
[0018] A FIG. 1 é uma vista em planta de uma aeronave de exemplo que tem um duto de ar quente e um sensor térmico linear que monitora vazamentos no duto de ar quente. Na FIG. 1, retrata-se, as aeronaves 10 incluem dutos de ar quente 12 que fornecem um percurso de fluido para os gases de escape gerados nos motores 14 ao longo das bordas de ataque 16 das asas 18. Em proximidade de cada um dos dutos de ar quente 12 está o sensor térmico linear 20. Os dutos de ar quente 12 podem fornecer um percurso de fluido para os gases de escape ao longo das bordas de ataque 16 para fornecer uma capacidade de degelo, por exemplo. Os sensores térmicos lineares 20 percorrem adjacentes e ao longo dos dutos de ar quente 12 de modo a monitorar a temperatura adjacente ao lado e ao longo dos dutos de ar quente 12. Os sensores térmicos lineares 20 podem ser utilizados para detectar vazamentos em dutos de ar quente 12. Os sinais transmitidos nos sensores térmicos lineares 20 podem conter indícios que podem ser utilizados para fornecer um local preciso onde os sensores térmicos lineares 20 experimentam uma condição de excesso de temperatura - uma temperatura que excede um limite predeterminado.
[0019] A FIG. 2 é uma vista em perspectiva de um tipo de sal eutético-coaxial de exemplo de um detector térmico linear. Na FIG. 2, detector térmico linear de exemplo 20 inclui o condutor interior 22, isolante poroso 24 e tubo condutor exterior 26 em disposição coaxial. O isolante poroso 24 pode ser saturado com um sal eutético ou meio semicondutor dielétrico. Vários produtos químicos de sais eutéticos podem ser usados. O sal eutético pode ter uma resistência elevada quando em uma fase sólida e uma baixa resistência quando em uma fase líquida, por exemplo. Assim, se em qualquer ponto ao longo de um comprimento do detector térmico linear 20 estiver a uma temperatura que seja inferior a uma temperatura de fusão do sal eutético que satura o isolante poroso 24, então, condutor interior 22 e o tubo condutor exterior 26 serão, de forma substancial, eletricamente isolados uns dos outros. Se, no entanto, um local ao longo de um comprimento do sensor térmico linear 20 estiver submetido a uma temperatura maior que a temperatura de fusão do sal eutético que satura isolante poroso 24, então, a condução elétrica será facilitada entre o condutor interior 22 e tubo condutor exterior 26 através da condução por meio do sal eutético fundido.
[0020] Várias composições de sais eutéticos ou meios semicondutores dielétricos podem ser utilizados, cada um com uma temperatura de fusão em particular específica para a composição do sal eutético. Vários métodos de enchimento ou saturação do isolante poroso 24 podem ser realizados. Por exemplo, o revestimento por pulverização de aerossol sobre o isolante poroso 24 pode ser executado antes de recobrir o isolante poroso 24 com um tubo condutor exterior 26. O isolante poroso 24 pode ser revestido por imersão antes do recobrimento do isolante poroso 24 com o tubo condutor exterior 26. E após o recobrimento de isolante poroso 24 com o tubo condutor exterior 26, isolante poroso 24 pode ser saturado com o sal eutético usando métodos de extração e preenchimento de vácuo.
[0021] Cada método de fabricação e cada configuração de material pode apresentar o seu próprio desafio. O isolante poroso 24 pode ser feito de um material cerâmico, por exemplo. Vários materiais cerâmicos podem ser usados, alguns dos quais sendo quebradiços. Caso o isolante poroso 24 seja quebrado, os parâmetros elétricos do sensor térmico linear podem ser diferentes em um local de tal uma quebra a partir daquele onde o isolante poroso 24 não está quebrado. Qualquer um dos métodos de revestimento de sal eutético podem inadvertidamente resultar em descontinuidades de saturação e/ou espaços vazios no meio semicondutor ou no sal eutético. Os espaços vazios e/ou as descontinuidades podem ser problemáticos para um ou mais razões. Por exemplo, enquanto existir um vazio, o sensor térmico linear 20 pode ser insensível a detecção de um evento de superaquecimento, devido ao fato de que uma mudança de estado do sal eutético não pode ocorrer onde não houver sal eutético. Cada descontinuidade elétrica refletirá um sinal de impulso incidente utilizado em métodos Refletometria no Domínio do Tempo (TDR) tradicionais. Quando a TDR tradicional for utilizada para fornecer uma localização de um evento de sobreaquecimento, tais reflexões podem resultar em falsos alarmes, por exemplo.
[0022] Devido a esses e outros problemas, os sensores térmicos lineares 20 podem ser testados para determinar se quaisquer vazios e/ou descontinuidades estiverem presentes. Os sensores térmicos lineares 20 podem ser termicamente mapeados, por exemplo. O mapeamento térmico pode envolver o aquecimento de um local em uma primeira extremidade do sensor térmico linear 20 até o sal eutético se fundir. Em seguida, um local adjacente é aquecido até que o sal eutético se funda. Cada local entre a primeira extremidade e uma segunda extremidade do sensor térmico linear 20 é aquecido a uma temperatura acima do ponto de fusão do sal eutético para garantir que não existam vazios na saturação do isolante poroso 24. Um tal processo de mapeamento térmico pode ser demorado e/ou dispendiosa.
[0023] A FIG. 3 é uma vista em perspectiva de um tipo de termistor de exemplo de um detector térmico linear. Na FIG. 3, detector térmico linear de exemplo 20' inclui os fios 28, cada um em contato com uma extremidade oposta dos grânulos termistores 30. Separando os grânulos termistores adjacentes 30 está o enchimento de silicato 32. O invólucro 34 rodeia circunda o enchimento de silicato 32, os grânulos termistores 30 e fios 28. Os grânulos termistores 30 têm resistências elétricas que se alteram em função da temperatura. A resistência entre os condutores 28 é, assim, indicativa da temperatura dos grânulos termistores 30.
[0024] As FIGS. 4A-4B são gráficos de mapeamento térmico e Refletometria no Domínio do Tempo (TDR) tradicional de um sensor térmico linear de exemplo que é substancialmente uniforme em sua extensão, respectivamente. Na FIG. 4A, o gráfico 100 tem eixo horizontal 102, que representa os locais (em unidades de comprimento) ao longo de um comprimento do sensor térmico linear 20. O gráfico 100 tem eixo vertical 104, que representa os tempos de resposta (em unidades de segundos) para a ocorrência da fusão do sal eutético utilizando uma fonte de aquecimento. O gráfico 100 tem uma série de dados experimentais 106 representados graficamente no mesmo. Cada dado 106 indica o tempo de aquecimento necessário para um local específico ao longo de um comprimento do sensor térmico linear 20 até fusão ser detectada através de condutividade elétrica entre o condutor interior 22 e o tubo condutor exterior 26 se elevar acima de um nível de limite. Essa figura indica de fusão do sal eutético em cerca de cinco segundos de aquecimento para cada local testado ao longo do comprimento do sensor térmico linear 20.
[0025] Na FIG. 4B, o gráfico 110 ilustra as curvas de resposta de TDR tradicionais 116, 118, usando o mesmo sensor térmico linear 20 que foi termicamente mapeada na FIG. 4A. O gráfico 110 tem eixo horizontal 112, que representa o tempo. O gráfico 110 tem eixo vertical 114, que representa as magnitudes dos sinais de reflexão. O gráfico 110 tem dados experimentais 116, 118 representados graficamente no mesmo. Os dados experimentais de 116 representam uma grandeza de um sinal de reflexão medido a partir de uma primeira extremidade do sensor térmico linear 20. Em um tempo de cerca de 0,15 segundos, o pico 120 nos dados de sinal de reflexão 116 é medido. O pico 120 corresponde a uma descontinuidade elétrica associada à inserção de sinal a uma primeira extremidade do sensor térmico linear 20. Então, nos tempos após o pico de 120 ocorrer, a reflexão do sinal 116 é substancialmente constante até o pico 122 ser medido. Os picos 122 dos dados de sinal de reflexão 116, 118, respectivamente, indicam uma reflexão a partir de um terminal aberto de sensor térmico linear 20. Os dados de sinal de reflexão 118 estão alinhados com e representados graficamente em sentido inverso aos dados de sinal de reflexão 116, cada conjunto de dados 116, 118 que indica as mesmas informações porém medidas a partir de uma extremidade oposta do sensor térmico linear 20. Observa-se que além dos picos 120, 122 nenhuns outros picos significativos estão expostos, o que indica que nenhuma descontinuidade elétrica além de uma descontinuidade de inserção e uma descontinuidade de terminal em duas extremidades opostas do sensor térmico linear 20 são detectadas.
[0026] As FIGS. 5A-5B são gráficos de mapeamento térmico e Refletometria no Domínio do Tempo (TDR) tradicional de um sensor térmico linear de exemplo que tem uma descontinuidade elétrica, respectivamente. Na FIG. 5A, o gráfico 130 tem eixo horizontal 132, que representa os locais (em unidades de comprimento) ao longo de um comprimento do sensor térmico linear 20. O gráfico 130 tem eixo vertical 134, que representa os tempos de resposta (em unidades de segundos) para a ocorrência de fusão do sal eutético utilizando uma fonte de aquecimento. O gráfico 130 tem uma série de dados experimentais representados graficamente 136 no mesmo. Cada dado 136 indica o tempo de aquecimento necessário para uma localização particular ao longo de um comprimento do sensor térmico linear 20 até a fusão ser detectada através de condutividade elétrica entre o condutor interior 22 e o tubo condutor exterior 26 se elevar acima de um nível de limite. Observa-se que na região 138 do gráfico 130, os dados 136 que indicam um longo tempo de aquecimento é necessário antes de fusão do sal eutético ser detectada. Os dados 136 na região 138 podem simplesmente indicar a condição de tempo limite quando o teste terminar e talvez a condição de condutividade para a fusão não correspondeu antes da condição de tempo limite. Tal um longo tempo de aquecimento pode ser indicativo de um vazio do sal eutético em uma região de sensor térmico linear 20 que corresponde às coordenadas x (isto é, as coordenadas do local) da região 138. Esse valor indica de fusão do sal eutético em cerca de cinco segundos de aquecimento para todos os locais testados fora da região 138. A fora da região 138 do sal eutético parece presente conforme indicado pelos tempos de ensaio normais.
[0027] Na FIG. 5B, o gráfico 150 mostra as curvas de resposta TDR tradicionais 156, 158 usando o mesmo sensor térmico linear 20 que foi termicamente mapeada na FIG. 5A. O gráfico 150 tem eixo horizontal 152, que representa o tempo. O gráfico 110 tem eixo vertical 154 que representa as magnitudes dos sinais de reflexão. O gráfico 150 tem os dados experimentais 156, 158 representados graficamente no mesmo. Os dados experimentais 156 representa uma grandeza de um sinal de reflexão medido a partir de uma primeira extremidade do sensor térmico linear 20. Em uma altura de cerca de 0,15 segundos, o pico 160 em dados de sinal de reflexão 156 é medido. O pico 160 corresponde a uma descontinuidade elétrica associada à inserção de sinal em uma primeira extremidade do sensor térmico linear 20. Então, nos tempos após o pico 160 ocorre, a reflexão de sinal 156 é substancialmente constante até o pico 162 é medida. O pico 162 de dados de sinal de reflexão 156 indica uma reflexão a partir de uma extremidade de terminal aberto de sensor térmico linear 20. Os dados de sinal de reflexão 158 estão alinhados e representados graficamente em sentido inverso para os dados de sinal de reflexão 156, cada conjunto de dados 156, 158 que indica as mesmas informações porém medido a partir de uma extremidade oposta do sensor térmico linear 20. Observa-se que além dos picos 160, 162 nenhuns outros picos significativos são exibidos, indicando que nenhumas descontinuidades elétricas além de uma descontinuidade de inserção e uma descontinuidade de terminal em duas extremidades opostas do sensor térmico linear 20 estão detectadas. Mas, nesse exemplo, uma descontinuidade elétrica conhecida existe em locais correspondentes às coordenadas x da região 138 da FIG. 5A. Assim, as medições TDR tradicionais não conseguem detectar tais descontinuidades elétricas.
[0028] Não somente as técnicas de medição TDR tradicionais falham em detectar descontinuidades elétricas correspondentes a vazios de sal eutético em sensores térmicos lineares, mas técnicas de medição TDR tradicional podem ser insatisfatórias por outras razões. Por exemplo, as técnicas de medição TDR tradicionais podem utilizar sinais de impulso que não atravessam uma primeira descontinuidade elétrica com energia suficiente para detectar com confiabilidade as descontinuidades elétricas subsequentes. Os sinais de impulso sinusoidal, no entanto, das frequências sintonizadas para atravessar uma descontinuidade elétrica específica podem "olhar além" de uma primeira descontinuidade elétrica. As técnicas de medição TDR tradicionais usam sinais de impulso que têm bordas rápidas e/ou conteúdo de DC. As bordas rápidas e/ou conteúdo de DC pode danificar a estrutura molecular de sais eutéticos e/ou meios de semicondutores dielétricos. Os sinais de impulso sinusoidal amortecido, no entanto, com as bordas que têm inclinações máximas de uma magnitude menor que um limite predeterminado não danificará o meio dos sensores térmicos lineares. Os sinais de impulso sinusoidal amortecido que não têm substancialmente qualquer conteúdo de DC fornecerão estímulos de sinal sem danificar o meio de sensores térmicos lineares.
[0029] A FIG. 6 é um diagrama de blocos de um sistema de teste de exemplo para sensores térmicos lineares. Na FIG. 6, o diagrama de blocos 200 inclui o sistema de teste 202 e o sensor térmico linear 204 conectados eletricamente uns aos outros através das linhas de ligação 206, 208. O sistema de teste 202 inclui o gerador de sinal 210, buffer/amplificador 212, interface de entrada/saída 214, sentido amplificador 216 e analisador de sinal 218. O analisador de sinal de exemplo 218 inclui o detector de tempo de atraso de reflexão 220, o detector de fase de reflexão 222 e o detector de amplitude de reflexão 224.
[0030] Na modalidade ilustrada, o gerador de sinal 210 gera um sinal de impulso sinusoidal amortecido. O sinal de impulso sinusoidal amortecido pode ter entre 2 e 10 períodos de um senóide. Em algumas modalidades, o sinal de impulso sinusoidal amortecido pode ter entre 3 e 5 períodos. O sinal de impulso sinusoidal amortecido pode ser modulado em amplitude por um envelope de amplitude. O envelope de amplitude pode ser um envelope de amplitude amortecido que resulta em um primeiro ciclo tendo uma amplitude que é maior que uma amplitude dos ciclos subsequentes, por exemplo. Em algumas modalidades, cada um dos ciclos subsequentes após o primeiro ciclo pode ter uma amplitude que é menor que ou igual à amplitude de todos os ciclos anteriores.
[0031] O sinal gerado é, então, amplificado e/ou tamponado por buffer/amplificador 212. O sinal tamponada/amplificado é, então, transmitido para o sensor térmico linear através da interface de entrada/saída 214. O sinal, em seguida, viaja ao longo de um comprimento 226 do sensor térmico linear 204. O sinal será refletido em locais que marcam descontinuidades elétricas. O sinal refletido será então, comunicado para detectar o amplificador 216 através de uma interface de entrada/saída 214. O analisador de sinal 218, então, comparará o sinal refletido com o sinal gerado. As diferenças entre o sinal refletido e o sinal gerado pode incluir um atraso de tempo, uma diferença de fase e/ou uma diferença de amplitude. Cada uma dessas diferenças pode ser medida na modalidade representada. O sinal entregue ao analisador de sinal 218 através de sentido amplificador 216 pode incluir as porções do sinal gerado e as porções do sinal refletido. O analisador de sinal 218 pode distinguir essas porções comparando-se o sinal emitido pelo amplificador de sensor 216 ao sinal gerado fornecido pelo gerador de sinal 210.
[0032] A FIG. 7 é um gráfico de um sinal de exemplo transmitido a um sensor térmico linear e um sinal de reflexão de exemplo recebido a partir do sensor de temperatura linear. O gráfico 300 inclui eixo horizontal 302, que indica o tempo. O gráfico 300 inclui eixo vertical 304, que indica as amplitudes de sinal. As porções de sinal 306, 310 correspondem ao sinal emitido ao analisador 218 através do amplificador de sensor 216 na FIG. 6. O sinal 306 representa a porção de sinal gerado e o sinal 310 representa a porção do sinal refletido. Observa-se que tanto a porção de sinal gerado 306 e a porção de sinal refletido 310 são amortecidas dos sinais de impulso sinusoidal. Cada um dos sinais 306, 310 têm envelopes de amplitude 308, 312, respectivamente, que são amortecidos. Cada um dos sinais 306, 310 têm três períodos de um senóide.
[0033] Os sinais 306 e 310 diferem, no entanto, em pelo menos três modos. Em primeiro lugar, a amplitude diferença 316 mostra que a porção de sinal refletida 310 é menor que a porção de sinal gerado 306. Em segundo lugar, o tempo de atraso 314 mostra que a porção de sinal refletida 310 é atrasado em relação à porção de sinal gerado 306. Em terceiro lugar, a diferença de fase 318 mostra que o sinal refletido 310 é fase atrasada, com relação ao envelope de amplitude 312 em comparação com uma fase do sinal gerado 306 com relação ao envelope de amplitude 308. A diferença de fase 318 e a diferença de amplitude 316 podem ser usadas para calcular a natureza da descontinuidade elétrica a porção de sinal de reflexão causada 310. O tempo de atraso 314 pode ser usado para determinar uma localização da descontinuidade elétrica que causou a porção de sinal de reflexão 310.
[0034] Na modalidade representada, o tempo de atraso 314 é mais longo que um tempo que os envelopes de amplitude 308, 312 são diferentes de zero. Em tal uma modalidade, a porção de sinal refletido 310 encontra-se separada ou não-sobreposta à porção de sinal gerado 306. Em algumas modalidades, o tempo de atraso 314 pode ser menor que o tempo que os envelopes de amplitude 308, 312 são diferentes de zero. Em tais modalidades, a porção de sinal refletido 310 pode sobrepor-se à porção de sinal gerada 306. O analisador 218 da FIG. 6 pode, então, determinar o atraso de tempo 314, a diferença de amplitude 316 e a diferença de fase 318 a partir das porções de sinal sobrepostas 306, 310. Os vários meios para determinar tais métricas podem ser usados. Por exemplo, a porção do sinal refletido 310 pode ser misturado com a porção de sinal gerado 306. O sinal misturado pode ser filtrado. As métricas podem então ser extraídas a partir do sinal filtrado misto, por exemplo. Outra modalidade de exemplo pode realizar uma Transformada Rápida de Fourier (FFT) sobre os sinais sobrepostos. A FFT pode então ser usada para extrair as métricas, utilizando ângulos de fase, amplitude, etc.
[0035] A FIG. 8 é um gráfico de um sinal de exemplo transmitido a um sensor térmico linear e dois sinas de reflexão recebido a partir do sensor de temperatura linear. Na FIG. 8, o gráfico 320 inclui eixo horizontal 322 e eixo vertical 324. O eixo horizontal 322 indica o tempo e o eixo vertical 324 indica a amplitudes de sinal. As porções de sinal 326, 328, 330 novamente correspondem ao sinal emitido ao analisador 218 através do amplificador de sinal 216 na FIG. 6. Na FIG. 8 o gráfico, a porção de sinal 326 representa a porção de sinal gerado e os sinais 328, 330 representam duas porções de sinal refletido diferentes a partir de duas descontinuidades elétricas diferentes, respectivamente, no sensor térmico linear 20. A primeira porção de reflexão 328 tem o atraso de tempo 332 em relação à porção de sinal gerado 326. A segunda porção de reflexão 330 tem o atraso de tempo 334 em relação à porção de sinal gerado 326.
[0036] Uma frequência de porção de sinal gerado 326 pode ser selecionada de modo a que porção de sinal gerado 326 percorreu uma primeira descontinuidade elétrica associada com a porção de sinal refletido 328. Tal seleção da frequência pode facilitar a capacidade de um sistema de teste para "ver além" de uma primeira descontinuidade e facilitar a capacidade de determinar a característica elétrica e localização de uma descontinuidade subsequente. Uma tal descontinuidade subsequente pode ser associada à porção de sinal refletido 330, por exemplo. Quando a porção de sinal gerado 326 tiver uma frequência que atravessa uma descontinuidade elétrica, a descontinuidade elétrica atravessada só pode refletir uma pequena fração da porção de sinal gerado 326 incidente desta. Assim, a porção de sinal refletido 328 é descrita como tendo uma amplitude relativamente pequena em relação à porção de sinal gerado 326.
[0037] Como apenas uma pequena fração da porção de sinal gerado 326 é refletida por uma primeira descontinuidade elétrica, uma grande fração do sinal incidente pode continuar ao longo do sensor térmico linear 20. Essa fração que continua ao longo do sensor térmico linear 20 pode então encontrar uma segunda descontinuidade eléctrica, que por sua vez reflete uma fração do sinal incidente. Uma vez que uma grande fração da porção do sinal gerado 326 é incidente para a segunda descontinuidade elétrica, a porção de sinal refletida 330 associada à segunda descontinuidade elétrica pode ter uma amplitude que é maior do que se apenas uma pequena fração da porção do sinal gerado 326 incidir para a mesma. A porção de sinal refletida de grande amplitude 330 pode melhor facilitar a determinação da natureza elétrica e localização da segunda descontinuidade elétrica do que seria facilitada por uma porção de sinal refletido de pequena amplitude.
[0038] A FIG. 9 é um fluxograma de um processo de exemplo de teste de sensores térmicos lineares. Na FIG. 9, o método 400 para testar um sensor térmico linear é mostrado a partir da vista em perspectiva do sistema de teste 202 representado na FIG. 6. O método 400 começa através da inicialização de um contador, I, na etapa 402. Em seguida, na etapa 404, uma frequência associada ao contador, I, é selecionado. Na etapa 406, o gerador de sinal 210 gera um sinal de impulso sinusoidal amortecido, S, que tem frequência, f, e envelope de amplitude, A. Na etapa 408, o gerador de sinal 210 transmite o sinal gerado para uma interface de entrada/saída para a comunicação elétrica com o sensor térmico linear 20. Na etapa 410, o sistema de teste recebe o sinal refletido, R, correspondente ao sinal gerado, S.
[0039] Na etapa 412, o analisador de sinal 218 determina um ou mais tempos de atraso, ^, das porções refletidas correspondentes a uma ou mais descontinuidades elétricas, respectivamente. Na etapa 414, o analisador de sinal 218 determina uma ou mais amplitudes, AN, das porções refletidas correspondentes a uma ou mais descontinuidades elétricas, respectivamente. Na etapa 416, o analisador de sinal 218 determina uma ou mais diferenças de fase, ψΝ, entre as porções refletidas correspondentes a uma ou mais descontinuidades elétricas, respectivamente, e o sinal de impulso sinusoidal amortecido gerado. Na etapa 418, o analisador de sinal 218 calcula os locais, LN, correspondentes a uma ou mais descontinuidades elétricas, com base nos valores determinados de AN e φ^ Na etapa 420, o analisador de sinal 218 calcula os parâmetros elétricos, eN, correspondentes a uma ou mais descontinuidades elétricas, com base no valor determinado de τΝ. Índice, I, é incrementado na etapa 422. Na etapa 424, o índice i é comparado com o índice máximo, IMAX. Se, na etapa 424, o índice, I, não for maior do que o índice máximo, Imax, então, o método 400 volta à etapa 404 e seleciona uma nova frequência, F, associada ao novo índice, I. Se, no entanto, na etapa 424, o índice, I, for maior que o índice máximo, IMAX, então, o método termina 400.
[0040] A FIG. 10 é um diagrama de blocos de uma unidade de processamento de sinal de exemplo para um sistema multi-função de detecção de excesso de temperatura. Na FIG. 10, unidade de processamento de sinal de exemplo 500 inclui gerador de forma de onda digital 502, conversor digital para analógico 504, filtro analisador de sinal retorno 506, filtro de amplitude e de atraso de tempo 508, comparador de banco de dados de sensor 510 e gerador de saída 512. O gerador de forma de onda digital 502 cria a forma de onda digital 514 que corresponde ao sinal de impulso sinusoidal amortecido 516 que tem uma frequência predeterminada, envelope de amplitude e fase. O conversor digital para analógico 504 recebe a forma de onda digital criada 514 e converte para forma analógica conforme o sinal impulso sinusoidal amortecido 516. O sinal de impulso sinusoidal amortecido 516 é, então, entregue ao nó de saída 518 para entregar a um sensor térmico linear.
[0041] O nó de saída 518 também é acoplado ao filtro analisador de sinal de retorno 506, que filtra o ruído do sinal detectado no nó de saída 518. O nó de saída 518 transporta o sinal de impulso sinusoidal amortecido 516 e quaisquer sinais refletidos a partir de um sensor térmico linear conectado e/ou matriz. O filtro de analisador de sinal de retorno 506 pode determinar as frequências de tais sinais refletidos e pode entregar os sinais refletidos filtrados para o filtro de amplitude e atraso de tempo 508. O filtro de amplitude e atraso de tempo 508 pode, então, determinar um atraso de tempo e envelope de amplitude que corresponde a cada um dos sinais refletidos filtrados recebidos a partir do filtro de analisador de sinal de retorno 506.
[0042] O comparador de base de dados sensor 510 recebe as métricas de sinal refletido determinadas pelo filtro de amplitude e atraso de tempo e/ou o filtro analisador de sinal de retorno. O comparador de banco de dados de sensor 510 compara então as métricas de sinal refletido recebidas com um banco de dados armazenado das métricas. Essas métricas armazenadas podem incluir métricas que representam sensores bons e/ou ruins, por exemplo. Essas métricas podem incluir métricas que correspondem aos tempos de reflexão esperados e/ou inesperados e/ou amplitudes de reflexão, por exemplo. O comparador de base de dados de sensor 510, então, envia um sinal correspondente aos resultados de comparação ao gerador de saída 512. O gerador de saída 512 pode ter dois modos de operação. O gerador de saída 512 pode ter um modo de teste em que os resultados de aprovação/falha são fornecidos a um ou mais nós de saída. Por exemplo, o gerador de saída 512 pode fornecer um sinal de aprovação/falha para um nó de saída. Se o sinal de aprovação/falha for indicativo de um sensor térmico não linear de falha, o gerador de saída pode fornecer um sinal correspondente a um local de falha do sensor térmico linear para um nó de saída. No gerador 512 pode ter um modo de operação, em um sinal de alarme é gerada se o sensor térmico linear indicar uma condição de excesso de temperatura, por exemplo. A saída do gerador 512 pode fornecer esse sinal de alarme para um nó de saída, se o sinal refletido é indicativo de tal uma condição de excesso de temperatura. Um local de tal condição de excesso de temperatura também pode ser transmitido através de um sinal de localização para um nó de saída.
[0043] A FIG. 11 é uma vista esquemática de um sinal de exemplo produzido através de uma função sistema multi-função de detecção de excesso de temperatura de exemplo. Na FIG. 11, a unidade de processamento de sinal 500 gera a série 520 de sinais de impulso sinusoidal amortecido 524, 526, 528 ao sensor térmico linear 522. O sensor térmico linear 522 reflete cada um dos sinais de impulso sinusoidal amortecido 524, 526, 528 em cada uma das descontinuidades 530, 532 entre as regiões adjacentes das densidades de meio diferentes 534, 536, 538. Cada um dos sinais refletidos 540, 542, 544 é, então, analisado pela unidade de processamento de sinal 500. A unidade de processamento de sinal 500, pode, por exemplo, realizar as operações de FFT de correlação cruzada usando os sinais refletidos 540, 542, 544 e sinais de impulso sinusoidal amortecido 524, 526, 528. Cada operação de FFT de correlação cruzada pode fornecer métricas do atraso de tempo, a amplitude e/ou informações de fase. A unidade de processamento de sinal 500 pode, por exemplo, calcular as informações de densidade de meio 546 a partir dos sinais refletidos 540, 542, 544, por exemplo.
[0044] A unidade de processamento de sinal 500 pode ter um modo de fábrica e/ou um modo de aplicação, por exemplo. No modo de fábrica, a unidade de processamento de sinal 500 pode determinar as métricas de aprovação/falha dos sensores térmicos lineares testados. No modo de aplicação, a unidade de processamento de sinal 500 pode fornecer um monitoramento contínuo de uma matriz de sensor térmico linear para os perigos de excessivo de temperatura.
[0045] Várias modalidades podem ser usadas de várias maneiras. Por exemplo, em algumas modalidades, podem ser utilizados sistemas de teste de sensor térmico linear durante a fabricação dos sensores térmicos lineares. Tais sistemas de teste podem ser usados para determinar se cada sensor em particular corresponde a um padrão especificado predeterminado, por exemplo. Tais sistemas de teste podem ser usados para determinar uma métrica de qualidade de uma composição em particular de um banho de sal eutético, por exemplo. Várias modalidades podem ser usadas em uma maneira de operação. Por exemplo, em algumas modalidades, os sistemas de test de sensor térmico linear pode ser operacionalmente acoplado a um sensor térmico linear durante a operação de voo normal. Tais sistemas de teste podem relatar o status de admissões, coletores e tubulações em tempo real para um piloto, por exemplo. Caso o sistema de teste indique uma condição de excesso de temperatura, o sistema de teste, então, pode fornecer o local específico onde tal condição de temperatura é experimentada. Essas informações de local podem facilitar a resposta de piloto à condição de temperatura excessiva.
[0046] O aparelho e os métodos associados referem-se a um sistema de teste de sensor térmico linear que inclui um gerador de sinal que está configurado para gerar uma série de sinais de impulso sinusoidal amortecido cada uma de uma frequência diferente e transmitir os sinais de impulso sinusoidal amortecido a uma primeira extremidade de um sensor térmico linear. O sensor térmico linear é configurado para gerar um sinal de reflexão correspondente a cada uma da série de sinais de impulso sinusoidal amortecido em uma ou mais descontinuidades elétricas no sensor térmico linear. O sistema de teste de sensor térmico linear inclui um analisador de reflexão que é configurado para receber um sinal de reflexão a partir da primeira extremidade do sensor térmico linear. O sinal de reflexão tem indícios de propriedades eléctricas e locais dentro do sensor térmico linear para cada um dentre a uma ou mais descontinuidades elétricas. O analisador de reflexão é ainda configurado para calcular as propriedades elétricas e os locais dentro do sensor térmico linear com base nos indícios do sinal de reflexão recebido.
[0047] O sistema de sensor termo linear do parágrafo anterior pode, opcionalmente, incluir, adicionalmente, e/ou, alternativamente, uma matriz conectada em série de sensores térmicos lineares. Uma outra modalidade de qualquer um dos sistemas de sensor térmico linear anteriores, em que a uma ou mais descontinuidades elétricas podem incluir pelo menos uma descontinuidade de inserção em proximidade da primeira extremidade do sensor térmico linear e/ou uma descontinuidade de terminal em uma segunda extremidade do sensor térmico linear. Uma outra modalidade de qualquer um dos sistemas de sensor térmico linear, em que cada um dos sinais de impulso sinusoidal amortecido pode compreender entre 2 e 10 ciclos de uma sinusóide cada, todos tendo substancialmente o mesmo período. Uma outra modalidade de qualquer um dos sistemas de sensor térmico linear anteriores, em que cada um dos sinais de impulso sinusoidal amortecido pode compreender entre 3 e 5 ciclos de uma sinusóide cada, todos tendo substancialmente o mesmo período.
[0048] Uma outra modalidade de qualquer um dos sistemas sensor térmicos linear anteriores, em que um primeiro ciclo pode ter uma amplitude maior e cada um dos ciclos posteriores pode ter uma amplitude que é inferior ou igual a uma amplitude de todos os ciclos anteriores. Uma outra modalidade de qualquer um dos sistemas de sensor térmico linear anteriores, em que o analisador de reflexão pode ser ainda configurado para comparar o sinal de reflexão recebido com um sinal de assinatura que é representativo de um sensor térmico linear que responde a uma especificação padrão predeterminada. Uma outra modalidade de qualquer um dos sistemas de sensor térmico linear anteriores, em que o sensor térmico linear pode compreender um sensor de eutética coaxial. Uma outra modalidade de qualquer um dos sistemas de sensor térmico linear anteriores, em que o sensor térmico linear compreende um sensor de termistor.
[0049] Uma outra modalidade de qualquer um dos sistemas de sensor térmico linear anteriores, em que a frequência de cada um dos sinais de impulso sinusoidal amortecido da série gerada é inferior a 100 kHz. Uma outra modalidade de qualquer um dos sistemas de sensor térmico linear anteriores, em que a frequência de cada um dos sinais de impulso sinusoidal amortecido da série gerada é inferior a 20 kHz. Outra modalidade de qualquer um dos sistemas de sensor térmico linear anteriores, em que o analisador de reflexão ainda é configurado para misturar o sinal de reflexão recebido com o sinal de impulso sinusoidal amortecido gerado. Uma outra modalidade de qualquer um dos sistemas de sensor térmico linear anteriores, em que a frequência de pelo menos um dos sinais de impulso sinusoidal amortecido da série gerada está configurado para atravessar um primeiro de um ou mais descontinuidades elétricas.
[0050] Em algumas modalidades, um método de teste de um sensor térmico linear inclui a etapa de gerar uma série de sinais de impulso sinusoidal amortecido cada um de uma frequência diferente. O método inclui a etapa de transmitir a série gerada de sinais de impulso sinusoidal amortecido a uma primeira extremidade do sensor térmico linear. O método inclui a etapa de receber, na primeira extremidade do sensor térmico linear, uma série de sinais de reflexão cada um correspondendo a um dentre a série de sinais de impulso sinusoidal amortecido. Cada um dos sinais de reflexão é refletido por meio de uma ou mais descontinuidades elétricas no sensor térmico linear. O método inclui a etapa de determinar uma amplitude do sinal refletido recebido. O método inclui a etapa de determinar um tempo de atraso do sinal refletido recebido. O método inclui a etapa de calcular uma propriedade elétrica de uma descontinuidade elétrica no sensor térmico linear com base na amplitude determinada e do desvio de fase do sinal refletido recebido.
[0051] O método de teste do parágrafo anterior pode incluir, opcionalmente, adicionalmente e/ou alternativamente, qualquer um ou mais dos seguintes recursos, configurações e/ou componentes adicionais: i) determinar um desvio de fase do sinal refletido recebido; ii) calcular um local da descontinuidade elétrica no sensor térmico linear com base no atraso de tempo determinado do sinal refletido recebido; iii) comparar o sinal de reflexão recebido com um sinal de assinatura que é representativo de um sensor térmico linear que responde a uma especificação padrão predeterminada; e iv) misturar o sinal de reflexão recebido com o sinal de impulso sinusoidal amortecido gerado.
[0052] Uma outra modalidade de qualquer um dos sistemas de engrenagem de acionamento do ventilador anteriores, em que gerar uma série de sinais de impulso sinusoidal amortecido pode incluir gerar entre 2 e 10 ciclos de uma sinusóide cada. Uma outra modalidade de qualquer um dos sistemas de engrenagem de acionamento do ventilador anteriores, em que gerar uma série de sinais de impulso sinusoidal amortecido pode incluir gerar entre 3 e 5 ciclos de uma sinusóide cada. Uma outra modalidade de qualquer um dos sistemas de engrenagem de acionamento do ventilador anteriores, em que a geração de uma série de sinais de impulso sinusoidal amortecido pode incluir a geração de um envelope de amplitude de decomposição, em que um primeiro ciclo pode ter a maior amplitude e cada ciclo subsequente pode ter um envelope de amplitude que é menor ou igual a um envelope de amplitude de todos os ciclos anteriores. Uma outra modalidade de qualquer um dos sistemas de engrenagem de acionamento do ventilador anteriores, em que a geração de uma série de sinais de impulso sinusoidal amortecido pode incluir gerar pelo menos um sinal de impulso sinusoidal amortecido configurado para atravessar uma primeira dentre uma pluralidade de descontinuidades elétricas.
[0053] Embora a invenção tenha sido descrita com referência às modalidades exemplares, será entendido pelos versados na técnica que diversas mudanças podem ser feitas e equivalentes podem ser substituídas por seus elementos sem se desviar do escopo da invenção. Além disso, muitas modificações podem ser feitas para adaptar uma situação ou material específico aos ensinamentos da invenção sem se desviar de seu escopo essencial. Portanto, pretende-se que a invenção não esteja limitada às modalidades específicas divulgadas, mas que a invenção inclua todas as modalidades abrangidas pelo escopo das reivindicações anexas.
REIVINDICAÇÕES
Claims (22)
1. Sistema de teste de um sensor térmico linear, caracterizado pelo fato de que compreende: um gerador de sinal que está configurado para gerar uma série de sinais de impulso sinusoidal amortecida, cada um dentre uma frequência diferente, e transmitir os sinais de impulso sinusoidal amortecido a uma primeira extremidade de um sensor térmico linear, em que o sensor térmico linear é configurado para gerar um sinal de reflexão correspondente a cada uma das séries de sinais de impulso sinusoidal amortecido, em uma ou mais descontinuidades elétricas no sensor térmico linear; um analisador de reflexão que é configurado para receber um sinal de reflexão a partir da primeira extremidade do sensor térmico linear, em que o sinal de reflexão tem indícios de locais e indícios de propriedades elétricas de uma ou mais descontinuidades elétricas no sensor térmico linear, em que o analisador de reflexão ainda é configurado para calcular as posições e as propriedades elétricas das uma ou mais descontinuidades no sensor térmico linear com base nos indícios do sinal de reflexão recebido.
2. Sistema de teste de sensor térmico linear de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a uma ou mais descontinuidades elétricas inclui, pelo menos, uma descontinuidade de inserção na proximidade da primeira extremidade do sensor térmico linear e uma descontinuidade de terminal em uma segunda extremidade do sensor térmico linear.
3. Sistema de teste de sensor térmico linear de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que cada um dos sinais de impulso sinusoidal amortecido compreende entre 2 e 10 ciclos de um sinusóide cada, todos tendo substancialmente o mesmo período.
4. Sistema de teste de sensor térmico linear de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que cada um dos sinais de impulso sinusoidal amortecido compreende entre 3 e 5 ciclos de um sinusóide cada, todos tendo substancialmente o mesmo período.
5. Sistema de teste de sensor térmico linear de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que cada um dos sinais de impulso sinusoidal amortecido tem um envelope de amplitude de decomposição, em que um primeiro ciclo tem uma maior amplitude e cada um dos ciclos subsequentes tem uma amplitude que é menor ou igual a uma amplitude de todos os ciclos precedentes.
6. Sistema de teste de sensor térmico linear de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o analisador de reflexão ainda é configurado para comparar o sinal de reflexão recebido com um sinal de assinatura que é representativo de um sensor térmico linear que corresponde a um padrão de especificação predeterminado.
7. Sistema de teste de sensor térmico linear de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o sensor térmico linear compreende um sensor eutético coaxial.
8. Sistema de teste de sensor térmico linear de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o sensor térmico linear compreende um sensor termistor.
9. Sistema de teste de sensor térmico linear de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que compreende ainda uma matriz conectada em série de sensores térmicos lineares.
10. Sistema de teste de sensor térmico linear de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a frequência de cada um dos sinais de impulso sinusoidal amortecido da série gerada é inferior a 100 kHz.
11. Sistema de teste de sensor térmico linear de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a frequência de cada um dos sinais de impulso sinusoidal amortecido da série gerada é inferior a 20 kHz.
12. Sistema de teste de sensor térmico linear de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o analisador de reflexão ainda é configurado para misturar o sinal de reflexão recebido com o sinal de impulso sinusoidal amortecido gerado.
13. Sistema de teste de sensor térmico linear de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a frequência de pelo menos um dos sinais de impulso sinusoidal amortecido da série gerada está configurado para atravessar um primeiro de um ou mais descontinuidades elétricas.
14. Método de teste de um sensor térmico linear, caracterizado pelo fato de que o método compreende as etapas de: gerar uma série de sinais de impulso sinusoidal amortecido, cada um em uma frequência diferente; transmitir a série gerada de sinais de impulso sinusoidal amortecido a uma primeira extremidade do sensor térmico linear; receber, na primeira extremidade do sensor térmico linear, uma série de sinais de reflexão, cada um correspondendo a um dos sinais de impulso sinusoidal amortecido da série gerada, cada um dos sinais de reflexão sendo refletidos por uma ou mais descontinuidades elétricas no sensor térmico linear; determinar uma amplitude do sinal refletido recebido; determinar um tempo de atraso do sinal refletido recebido; e calcular uma propriedade elétrica de uma descontinuidade elétrica no sensor térmico linear com base na amplitude determinada e do desvio de fase do sinal refletido recebido.
15. Método de acordo com a reivindicação 14, caracterizado pelo fato de que compreende ainda determinar um desvio de fase do sinal refletido recebido.
16. Método de acordo com a reivindicação 14, caracterizado pelo fato de que compreende ainda calcular o local da descontinuidade elétrica no sensor térmico linear com base no atraso de tempo determinado do sinal refletido recebido.
17. Método de acordo com a reivindicação 14, caracterizado pelo fato de que gerar uma série de sinais de impulso sinusoidal amortecido compreende gerar entre 2 e 10 ciclos de um sinusóide cada.
18. Método de acordo com a reivindicação 14, caracterizado pelo fato de que gerar uma série de sinais de impulso sinusoidal amortecido compreende gerar entre 3 e 5 ciclos de um sinusóide cada.
19. Método de acordo com a reivindicação 14, caracterizado pelo fato de que gerar uma série de sinais de impulso sinusoidal amortecido compreende gerar de um envelope de amplitude de decomposição, em que um primeiro ciclo tem a maior amplitude e cada ciclo subsequente tem um envelope de amplitude que é inferior ou igual a um envelope de amplitude de todos ciclos precedentes.
20. Método de acordo com a reivindicação 14, caracterizado pelo fato de que compreende ainda comparar o sinal de reflexão recebido com um sinal de assinatura que é representativo de um sensor térmico linear que responde a uma especificação padrão predeterminada.
21. Método de acordo com a reivindicação 14, caracterizado pelo fato de que compreende ainda misturar o sinal recebido com o sinal de impulso gerado sinusoidal amortecido.
22. Método de acordo com a reivindicação 14, caracterizado pelo fato de que gerar uma série de sinais de impulso sinusoidal amortecido compreende gerar pelo menos um sinal de impulso sinusoidal amortecido configurado para atravessar uma primeira dentre a pluralidade das descontinuidades elétricas.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US14/885436 | 2015-10-16 | ||
| US14/885,436 US9976925B2 (en) | 2015-10-16 | 2015-10-16 | Apparatus and method for testing linear thermal sensors |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| BR102016023992A2 true BR102016023992A2 (pt) | 2017-04-25 |
| BR102016023992B1 BR102016023992B1 (pt) | 2022-12-06 |
Family
ID=57609658
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| BR102016023992-3A BR102016023992B1 (pt) | 2015-10-16 | 2016-10-14 | Sistema e método de um teste de sensor térmico linear |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US9976925B2 (pt) |
| EP (1) | EP3156775B1 (pt) |
| JP (1) | JP6681806B2 (pt) |
| CN (1) | CN107036735B (pt) |
| BR (1) | BR102016023992B1 (pt) |
| CA (1) | CA2938415C (pt) |
| ES (1) | ES2688244T3 (pt) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109415115B (zh) * | 2016-06-29 | 2022-10-25 | 庞巴迪公司 | 用于飞机机翼结构的温度监测单元及相关安装方法 |
| US20200248580A1 (en) * | 2019-02-05 | 2020-08-06 | United Technologies Corporation | Duct rupture detection system |
| US11408780B2 (en) | 2019-08-16 | 2022-08-09 | Kidde Technologies, Inc. | Thermal sensor and method of manufacture |
| CN111537159B (zh) * | 2020-04-21 | 2022-01-25 | 北京中元瑞讯科技有限公司 | 基于自适应滤波和冲击识别的抽油机单流阀漏失检测方法 |
| US11879787B2 (en) | 2020-10-06 | 2024-01-23 | Kidde Technologies, Inc. | Heat sensor cable with ceramic coil and eutectic salt between inner and outer conductors |
| CN115806058A (zh) * | 2023-02-01 | 2023-03-17 | 天津航天瑞莱科技有限公司 | 飞行器锥形舱段连接处热强度考核试验装置 |
Family Cites Families (26)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3715710A (en) * | 1970-11-25 | 1973-02-06 | J Bernstein | Unipolar acoustic pulse generator |
| US4160228A (en) * | 1976-01-23 | 1979-07-03 | Atlantic Richfield Company | Method and apparatus for testing marine seismic cables |
| US4372693A (en) | 1981-01-30 | 1983-02-08 | Raychem Corporation | Temperature excursion sensing and locating apparatus |
| US4483630A (en) * | 1982-06-04 | 1984-11-20 | Thomas M. Kerley | Ultrasonic thermometer |
| US4772131A (en) * | 1987-03-30 | 1988-09-20 | Thermosonics, Inc. | Signal processing apparatus for ultrasonic thermometers |
| US4857928A (en) * | 1988-01-28 | 1989-08-15 | Motorola, Inc. | Method and arrangement for a sigma delta converter for bandpass signals |
| US5294909A (en) | 1993-01-07 | 1994-03-15 | Barber-Colman Company | Resistive sensor for position detection of manifold failures |
| US5410208A (en) * | 1993-04-12 | 1995-04-25 | Acuson Corporation | Ultrasound transducers with reduced sidelobes and method for manufacture thereof |
| US5793293A (en) | 1996-05-13 | 1998-08-11 | Furon Company | Temperature sensing system for over-heat detection |
| US6326598B1 (en) | 2001-01-17 | 2001-12-04 | Kidde Technologies, Inc. | Non-intrusive fault location system for an overheat detection system |
| US7024315B2 (en) | 2001-02-08 | 2006-04-04 | University Of South Carolina | In-situ structural health monitoring, diagnostics and prognostics system utilizing thin piezoelectric sensors |
| CA2522083A1 (en) * | 2003-04-09 | 2004-10-21 | Bioscan Ltd. | Ultrasonic probing device with distributed sensing elements |
| DE10360485B4 (de) | 2003-12-22 | 2005-11-24 | Airbus Deutschland Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zur Temperaturüberwachung entlang einer Messleitung |
| US7510323B2 (en) * | 2006-03-14 | 2009-03-31 | International Business Machines Corporation | Multi-layered thermal sensor for integrated circuits and other layered structures |
| WO2009046751A1 (de) | 2007-10-02 | 2009-04-16 | Abb Research Ltd | Verfahren zur bestimmung der temperaturverteilung entlang eines leiters |
| DE102008025952B3 (de) | 2008-05-30 | 2009-08-06 | Airbus Deutschland Gmbh | Luftfahrzeug-Leckageüberwachungselement |
| KR101096257B1 (ko) * | 2009-08-28 | 2011-12-22 | 주식회사 하이닉스반도체 | 온도센서 |
| US8605763B2 (en) * | 2010-03-31 | 2013-12-10 | Microsoft Corporation | Temperature measurement and control for laser and light-emitting diodes |
| US8708554B2 (en) | 2011-05-12 | 2014-04-29 | Arrowhead Products Corporation | Leak detection apparatus for aircraft bleed air systems |
| US20130023767A1 (en) * | 2011-05-12 | 2013-01-24 | Mammone Richard J | Low-cost, high fidelity ultrasound system |
| JP5738141B2 (ja) * | 2011-09-20 | 2015-06-17 | ルネサスエレクトロニクス株式会社 | 半導体装置及び温度センサシステム |
| GB2496863B (en) * | 2011-11-22 | 2017-12-27 | Zenith Oilfield Tech Limited | Distributed two dimensional fluid sensor |
| US9038469B2 (en) | 2011-12-06 | 2015-05-26 | The Boeing Company | Reference free inconsistency detection system |
| US20140187957A1 (en) * | 2012-12-31 | 2014-07-03 | Volcano Corporation | Ultrasonic Transducer Electrode Assembly |
| JP6223783B2 (ja) * | 2013-11-07 | 2017-11-01 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 超音波探傷センサおよび超音波探傷方法 |
| DE102014201482A1 (de) * | 2014-01-28 | 2015-07-30 | Robert Bosch Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zur Erkennung einer Fehlfunktion eines Ultraschallwandlers durch Auswerten einer Impedanz-Hüllkurve |
-
2015
- 2015-10-16 US US14/885,436 patent/US9976925B2/en active Active
-
2016
- 2016-08-08 CA CA2938415A patent/CA2938415C/en active Active
- 2016-08-23 JP JP2016162314A patent/JP6681806B2/ja active Active
- 2016-10-14 EP EP16194010.1A patent/EP3156775B1/en active Active
- 2016-10-14 ES ES16194010.1T patent/ES2688244T3/es active Active
- 2016-10-14 CN CN201610898940.6A patent/CN107036735B/zh active Active
- 2016-10-14 BR BR102016023992-3A patent/BR102016023992B1/pt active IP Right Grant
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ES2688244T3 (es) | 2018-10-31 |
| JP2017075933A (ja) | 2017-04-20 |
| CN107036735B (zh) | 2019-12-31 |
| CA2938415C (en) | 2022-09-20 |
| EP3156775A1 (en) | 2017-04-19 |
| US20170108395A1 (en) | 2017-04-20 |
| CN107036735A (zh) | 2017-08-11 |
| CA2938415A1 (en) | 2017-04-16 |
| EP3156775B1 (en) | 2018-09-12 |
| JP6681806B2 (ja) | 2020-04-15 |
| US9976925B2 (en) | 2018-05-22 |
| BR102016023992B1 (pt) | 2022-12-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| BR102016023992A2 (pt) | sistema e método de um teste de sensor térmico linear | |
| US7782062B2 (en) | Method for locating leaks in pipes | |
| BR112013016700B1 (pt) | método e aparelho de localizar falhas incipientes que geram descargas parciais em um sistema de distribuição de energia de corrente alternada | |
| CN108089101B (zh) | 一种现场套管绝缘老化状态的评估方法 | |
| CN104678267A (zh) | 一种间接测量电缆绝缘层介质损耗的方法 | |
| Chen et al. | A capacitive probe for quantitative nondestructive evaluation of wiring insulation | |
| CN110426611A (zh) | 三相分箱gis内部导体过热故障模拟试验装置及方法 | |
| KR101180250B1 (ko) | 초전도 전력기기의 부분방전 측정장치 및 측정방법 | |
| Liu et al. | Detecting XLPE cable insulation damage based on distributed optical fiber temperature sensing | |
| CN211402602U (zh) | 三相分箱gis内部导体过热故障模拟试验装置 | |
| Lee et al. | Insulation characteristics and fault analysis of HTS cable via stepped frequency waveform reflectometry | |
| JP2021025859A (ja) | 断線検査方法 | |
| Ra et al. | Development of a partial discharge measuring method for a long‐distance cable line | |
| CN103630569A (zh) | 一种基于容积热质测定材料中异质含量的方法 | |
| US11177055B2 (en) | Leading/lagging cable referencing platform for monitoring the health of underground cable networks | |
| Zhang et al. | Accurate localisation of power cable defects based on frequency-domain reflectometry | |
| Lan et al. | High-Resistance Fault Localization Method for Underground Cables Based on Three-Dimensional Wideband Impedance Spectra | |
| Huang et al. | Localization of Typical Defects in 220kV XLPE Submarine Cable Based on Frequency Domain Reflection Technology | |
| CN216693082U (zh) | 检测装置及供水系统 | |
| Sallem et al. | Method and device for hot air leak detection in aircraft installation by wire diagnosis | |
| Shafi et al. | Extraction of cable joints tangent delta from bulk tangent delta measurement using HFAC method | |
| CN116413310B (zh) | 一种用于动态温度条件下测量导热系数的试验装置及方法 | |
| Kiitam et al. | Cable diagnostics methods for determining degradation caused by renewable energy production | |
| BR102022005735A2 (pt) | Sistema para prever falha e/ou estimar vida útil restante de um elemento de aquecimento resistivo de uma sonda de dados do ar, e, método para prever falha | |
| BR102022003487A2 (pt) | Sistema e método para prever falha de um elemento de aquecimento |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| B03A | Publication of a patent application or of a certificate of addition of invention [chapter 3.1 patent gazette] | ||
| B06U | Preliminary requirement: requests with searches performed by other patent offices: procedure suspended [chapter 6.21 patent gazette] | ||
| B06A | Patent application procedure suspended [chapter 6.1 patent gazette] | ||
| B09A | Decision: intention to grant [chapter 9.1 patent gazette] | ||
| B16A | Patent or certificate of addition of invention granted [chapter 16.1 patent gazette] |
Free format text: PRAZO DE VALIDADE: 20 (VINTE) ANOS CONTADOS A PARTIR DE 14/10/2016, OBSERVADAS AS CONDICOES LEGAIS |