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. La présente Invention est relative à la séparation de la vapeur d'un liquide et plus particulièrement à un sé- parateur vapeur-liquide à écoulement axial à haut rendement qui réalise efficacement la séparation de la vapeur et de l'eau bouillants. Lorsqu'ils remplissent cette fonction, lea séparateurs sont habituellement dénommés dea sépara- tours de vapeur,
La vapeur est d'un emploi répandu dans les utilisa- tions industrielles comme fluide de chauffage et comme forée motrice des moyens d'entraînement primaires tels que les machines à vapeur, les turbines à vapeur et analogues. Dans la plupart des cas, il est nécesseire que la vapeur soit sèche c'est-à-dire exempte d'eau entraînée de la phase li- quide.
Ceci est particulièrement vrai lorsque la vapeur meut un moyen d'entraînement primaire des types mentionnés, étant donné que l'accumulation d'un volume d'eau suffisant dans un cylindrt de machine à vapeur peut en provoquer la ruine et que la présence de quantités excessives d'eau entraînée* dans unb turbine à vapeur provoque une érosion des aube** et des ajutages pouvant conduire,en dernier lieu, à la ruine*
Dans la pratique courante d'utilisation de la vapeur où la source de vapeur est chauffée au charbon, au pétrole ou au gaz naturels, il n'est généralement pas besoin de séparateurs de vapeur, de dimensions normalement réduites, capabler de traiter des quantités anormalement élevées d'eau
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et de vapeur mélangées.
Un exemple est le cas des chaudières à haut rendement dans lesquelles le collecteur de vapeur est relié aux tubes chauffée de façon à recevoir un mélange d'eau bouillante et de vapeur. La capacité de séparation de vapeur du collecteur de vapeur peut être considérablement accrue en incorporant au collecteur des séparateurs individuels du type centrifuge. Ces séparateurs reçoivent le mélange eau vapeur à travers la paroi du collecteur de vapeur, envoient la vapeur dans la partie supérieure du collecteur pour être transmise à une charge et déchargent l'eau séparée dans la partie inférieure du collecteur pour être évacuée et rêva-. porisée.
Même dans les modèles de chaudières à haut rendement de ce type, il n'y a pas eu de teniance marquée au dévelop- peinent des séparateurs de vapeur à haut rendement, étant donné que la capacité d'un collecteur de vapeur comportant de tels séparateurs intérieurs, est plus facilement et plus économi- quement accrue en augmentant la longueur du collecteur de vapeur et le nombre de séparateurs qu'il contient. Un exemple de ce type de collecteur de vapeur est décrit dans le brevet des Etats-Unis No. 2.643.397.
Le développement récent des installations de production de vapeur comprend actuellement l'emploi de réacteurs à fission nucléaire, comme sources de vapeur, dans lesquels une réaction auto-entretenue de fission nucléaire en chaîne est réalisée dans le coeur du réacteur pour libérer de la cha- leur, la chaleur est transmise à une masse d'eau bouillante pour produire de la tapeur.
Les principes de la construction et du fonctionnement des réacteurs à eau bouillante sont bien connus dans la technique ; ils sont décrits par exemple dans l'ouvrage , parmi d'autres " Boiling Water Reactors" de Andrex W. Kramer - Addison-Wsley Publishing Cmpany, 1958.
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lit réacteur à aU bouillant* fonctionne en premier lieu comme
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source de chaleur et produit un mélange d'eau bouillante et
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de vapeur qui doivent gtte séparées.
Dans les réacteurs classa
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que à faible densité d'énergie, la vapeur est séparée grâce
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au Maintien dtuftl Surface libre de liquide dans un endroit dé 1-..l'io.1nt. du réacteur* au-dessus du coeur ainsi qu*il est décrit dans * Thé eodë*dînge ôt the International Conférence ot th4 fruaoéfttl Uses of Atomic Energie , 1955, volume 3, page 56 et oùivânttâ et page 250 et suivantes .. Toutefois, le débit Vdluaetirique de séparation de la vapeur dans un tel sY8tme
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est limité à Une Valeur égalé au produit de l'aire de la surfine libre du liquide par la Vitesse superficielle maximum
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d#4tap6ebtibd pour laquelle il ne ne produit pas d'entraîné* fljfttti oxgéssît dtèau bon vaporisée.
Cette vitesse maximum va- rÏé avec là pressiez et la température du système et, pouf un pression do 70 kg/cot2 et une température de 295eC3 elle est de C@3 M/seo< Mette alors, la vapeur séparée de cette Manière contient environ 6e eh poids d'eau liquide entraînée et élit doit Otei séchée dans un sécheur de vapeur pour faire tomber la teneur te humidité à Moins de 0.1% en poids pour être
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admise tant danger dans la turbine à vapeur.
Cette limite
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de Ô#1% est inférieure â la valeur admise dans la pratique du lait do là nécessite de limiter la radio-activité dans li
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turbine
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LIM rdâdtdutâ à eau bouillante de grande densité dtdhot git nécessitant u)t appareillage spécial de séparation* Pâti tX'.P1tj Ït réacteur' nucléaire & eau bouillante de 192 rà#w#to (.,tt..1,ctr14ut) de la station Dresden à Ogicago est équipé dtuh él1.ct.ù de vapeur disposé à 26 a au-dessus dé 1 enceinte de pression du réacteur.
Le collecteur a environ 2,SÓ i1 de diùmèti-o, 20 l de long et comporte 290 séparateurs d
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de Vapeur distinct environ, te mélange eau-vapeur sortant
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du réacteur est admis avec un débit de 12*000 tonnes par heure dans les séparateurs à travers un grand nombre de con- duits d'amende et un collecteur L'eau séparés est retourna du tambour au réacteur au moyen de descentes à un débit de Il 400 tonnes par heure,
Ce collecteur de vapeur élevé et les longues conduites d'amenée et de descente nécessitent de grandes quantités de tuyaux, beaucoup de protection, de retenue, d'isolation, de nombreuses structure* de support et beaucoup d'autres matières quidans ce cas sont justifiées par l'accroissement sensible du rendement énergétique du sys- tème par rapport à celui du système classique de réacteur à eau bouillante,
Une réduction sensible des quantités de matière requis son dans une source de vapeur pour réacteur à eau bouillante de ce type pourrait être réalisée si des séparateurs de vapeur de môme capacité pouvaient être disposes dans l'enceinte de pression du réacteur et non dans un emplacement élevé Toutefois,
si un réacteur à eau bouillante installé dans une enceinte de pression de 4 m de diamètre intérieur est équipe des meilleurs séparateurs de vapeur commercialement dispo- nibles de la technique ceux dont la capacité de séparation de vapeur par unité de volume est la plus élevée et qui sont du type centrifuge à écoulement axial muni de sécheurs de vapeur primaires du type à mailles, le rendement énergétique électrique est limité par le rende* ment du séparateur à une valeur de 200 m.w.a environ* Cette valeur n'est pas sensiblement supérieure au rendement énergéti- que de la station Dresden dont l'enceinte de pression est sensiblement plus petite,
La présente invention prévoit un séparateur eau-vapeur* en particulier,- un séparateur liquide vapeur qui, lorsque
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et substitué aux séparateurs de vapeur classiques dans le réacteur à. eau bouillante sus-mentionné dans le paragraphe précédant, permet d'atteindre un rendement énergétique élec- trique ce l'installation de 300 m.w.e.
La présente invention a par conséquent)pour objet un séparateur vapeur-liquide amélioré à haut rendement, utili- sable pi,r exemple dans les chaudières & haut rendement de tout Soute y compta les réacteurs à eau bouillante de grande densité d'énergie.
La présents invention a encore pour objet la combinai- non d'un séparateur de vapeur centrifuge, amélioré, à écoule- ment axial et d'un sécheur de vapeur primaire, qui soit capable d'accepter des mélanges d'eau-vapeur d'une teneur allant de 5 à 25% environ, c'est-à-dire des mélanges contenant de 5 à 25% en poids de vapeur et qui soit capable de sépa- rer, de façon efficiente ,de tels mélanges avec un débit sensiblement accru et de fournir l'eau et la vapeur séparées à de faibles meneurs en vapeur entraînée et en eau entraînée respectivement.
La présente invention a encore pour objet un s éparateur de vapeur amélioré à haut rendement dont la capacité soit sensiblement accrue tout en fonctionnant avec des pertes de chaleur sensiblement réduites,
L'autres objets et avantages de la présente invention apparaîtront aux spécialistes au cours de la description illustrée suivante.
En résumé, suivant un de ses aspects, la présente invention prévoit un séparateur vapeur-liquide qui comporte un tube d'écoulement tourbillonnaire allongé pauni d'une ouverture d'admission axiale du mélange vapeur-liquide et une ouverture de sortie d'écoulement axial à l'autre extré-
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@ mité* un dispositif situé à proximité de l'entrée pour communiquer au mélange- vapeur-liquide un mouvement de rota-' @ tion capable d'établir dans le tube d'écoulement tourbillconai- re ,un tourbillon de vapeur entouré par un tourbillon coa- xial de liquide, un premier dispositif annulaire d'extrac- tion du liquide entourant le baril!.
de sortie du tuba d'écou- lement tourbillonnaire dont il ese @@@@tenu à écartement de @ façon à former entre eux un premier passage annulaire de sortie de renversement de l'écoulement du liquide destiné à recevoir l'écoulement tourbillonnaire du liquida à ladite @ extrémité de sortie et à le tourner de 180 autour de l'ex- trémité du tube d'écoulement tourbillonnaire,
un second dis- @ positif annulaire d'extraction du liquide entourant le pre- nier dispositif annulaire dont il est maintenu à écartement @ de façon à former entre -sux un second passage annulaire de sortie à renversement de l'écoulement du liquide pour rece- voir les écoulements de fuite du liquide de la couche péri- @ phérique depuis l'entrée dans le premier dispositif annulai- re et également destiné à conduire ces écoulemense de fuite sur 180 autour du premier dispositif annulaire, le second dispositif annulaire comportant une ouverture centrale à travers laquelle le tourbillon de vapeur est déchargé du tube d'écoulement tourbillonnaire.
Suivant un autre aspect, la présente invention prévoit un sécheur primaire de vapeur destiné à être relié pour rece- voir la tapeur du dispositif décrit dans le paragraphe précédent ou d'autres séparateurs, ce séparateur de vapeur comporte une enveloppe munie d'une ouverture d'admission tentrale disposée à une extrémité et une ouverture de sortie de la vapeur séchée disposée au centre de l'autre extrémité; une coucha cylindrique de matière:
de contact perméable aux fluides, disposée sur la paroi intérieure de l'enveloppe;
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une coucha conique de matière de contact perméable aux flui* des, la pointe du cône étant dirigée vers le bas, disposée
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à écartettent à l'intérieur de la couche cylindrique et :1'.. à son bord supérieur, au bord supérieur de l'en... loppe tattérieuré, et un dispositif d'évacuation,à partir de chacune de ces couches perwëablea aux fluides, du liquide provenant de la vapeur qui s'y est accumulé .
La présente invention sera mieux comprise par référence aux dessin' annexée se rapportant tous à la séparation de
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l'tau et de là vapeur, dans lesquels
La figure 1 est une vue en élévation, partiellement en coupe longitudinale d'un séparateur de vapeur centrifuge
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à écoulement axial d'un type classique de la technique antdw rieur* et d'un sécheur primaire de vapeur. figure Si est une vue en plan Montrant le dessus du séparateur-sécheur de la vapeur de la figure 1.
Figure 3 est une vue en coupe transversale du sépara
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toueï réalisée suivant la ligne 3-3 de la figure 1. figure 4 est une vue en élévation, partiellement en coupe longitudinale, du séparateur de vapeur centrifuge amélioré du typo à écoulement axial et du sécheur primaire de vapeur suivant la présente invention. figure $ est une vue en coupe du séparateur, réalisée suivant la ligna 5-5 de la ligure 1.
figuré 6 est une vue en perspective, partiellement
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en doupto Montrant les aubes directrices de décharge du li- qu1ôt dans le premier passage d'écoulement de sortie du liquide et lis tuyères d1 établissement du tourbillon à l'entrée du tuse d'écoulement tourbillonnaire du dispositif des figure* 4 et 5.
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Figu6 1 4Jt un diagramme illustrant le rendement
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amélioré du séparateur vapeur-liquide suivant la présente invention, en service.
Ainsi que l'on peut le voir à la figure 1. le sépara
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teur classique de.-vapeur est constitué d'une zone de sépa" .? ration 10 et d'un-sé-cheur primaire -.de vapeur 14 *# sépara- leur JLQ comporte un tube d'admission 16 faisan! communiquer : une admission 12 veo le tube d' écoulement -4w i?biilnnaiir 1 L'entrée du tube d'écoulement tourbillonnaire 19 est muni de plusieurs aubes d'Q.1'$iQn go conférant au mélange- eau'- vapeur s'écoulant axialemenfc deps-lodmiseiçn 12e un mouVIe- ment de rotation ou tourbillonnais Dans le tourbillon pro. duit par les tuyère.. 20 dans le tuÈr'd'éctJttîîBQnt tourbillon."!*-, naire 19, un champ artificiel qeaQteup.;.pr9q*t pour concentrer la phase vapeur de pl!1b1,.'\teJmt eo\.1. i'-or:
ns d'un tourbillon de vapeur ou intérieur 4 pr'g'lmlbe de l'AX8 longitudinal du séparateur, entoure par la phase eau de la plus grande densité sous .forme 4Lun ou:rbU1Qn¯J.q\1ïd' ou extérieur qui se déplace h4licotdalement le long de la paroi intérieure du tube d'écoulement tourbillonnaire la en direc- tion' de la sortie annulaire du tourbillon d 'eau -ZZ, La limite approximative de ces deux tourbillons est indiquée en traite interrompus 24.
L'extrémité de décharge du tube d'écoulement tourbil- lonnaire est munie d'un dispositif d'évacuation du tourbillon annulaire d'eau, constitué par un tube de sortie 26 du tour- billon de vapeur qui s'étend vers l'intérieur sur une cour- te distance dans l'ouverture de sortie du tube d'écoulement
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tourbillonnaire 18 pour former une sortie annulaire du tour"' billon d'eau 22, une plaque supérieure annulaire 28 dont le bord intérieur est fixé au bord supérieur du tube de sortie 26 et disposée.
transversalement à l'axe longitudinal de l'ap- pareil et un tube extérieur ou chemise 30 fixé par son bord
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supérieur au bord extérieur de plaque supérieure 28 et entou- rant le tube d'écoulement tourbillonnaire 16 pour constituer le passage de sortie de l'eau 32 comportant l'ouverture de sortie annulaire 34. Le tourbillon intérieur de vapeur se décharge à travers la conduite de vapeur 26 dans le sécheur primaire de vapeur 14* Le tourbillon d'eau se décharge du tube d'écoulement tourbillonnaire 18 à travers un orifice annulaire de sortie 22 dans un dispositif d'évacuation du tourbillon d'eau annulaire qu'il traverse. Le sens d'écoule- ment axial du tourbillon d'eau est ainsi inverse et l'eau séparée est évacuée par l'orifice de sortie d'eau 34.
La figure 2 représente une vue en plan ou de dessus de l'appareil de la figure 1, Le sécheur primaire de vapeur 14 est constitué d'un grand nombre de plaques ondulées parai léles 40 maintenues à écartement l'une de l'autre par des espacées 42 et reliées l'une à l'autre au moyen de tubes de liaison 44. la figure 3 représente une vue en coupe transversale du séparateur de la figure 1, réalisée au niveau indiqué* La disposition concentrique de la chemise 30 et du tube d'écoulement axial 18 entre lesquels est formé un passage de sortie annulaire de l'eau 32', est visible.
Les aubes 20 supportées par leur bord extérieur par fixation au tube d'écoulement tourbillonnaire 18 et par leur bord intérieur par fixation au manchon 50, constituent un ensemble de tuyère d'écoulement disposées en anneau. Ces tuyères sont, en fait, des passages délimités par le tube d'écoulement tour- billonraire 18, les aubes hélicoïdales 20 et le manchon 50.
L'inclinaison de l'hélice est choisie de façon à réaliser la force de tourbillon et la capacité d'écoulement voulues*
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Des exemples comparatifs sont donnés plus loin pour illustrer les caractéristiques de structure et les rendements du séparateur de la technique antérieure des figures 1 à 3 et sduséparateur suivant la présente invention des figures 4 à 6.
La figure 4 représente une vue en élévation partiellement en coupe longitudinale de la combinaison du séparateur vapeur-liquide et du sécheur primaire de vapeur perfectionnés suivant la présente invention. L'appareil est constitué par une zone de séparation 70 et une zone de séchage primaire 72, La zone de séparation comporte un tube d'écoulement tour- billennaire 74 dont le tube d'entrée 76 fait communiquer j j le tube d'écoulement tourbillonnaire avec l'ouverture d'admis- sien 78. A l'entrée du tube d'écoulement tourbillonnaire 74 se trouve un grand nombre d'aubes 80 fixées un manchon central 82 et A la paroi intérieure, adjacente, de la struc- ture qui les entoure.
Les tuyères ou passages formés entre les aubes communiquent au mélange entrant d'eau et de vapeur, un mouvement de rotation constituant un tourbillon intérieur de vapeur entouré par un tourbillon extérieur d'eau. La construction particulière des aubes sera décrite plus en dé- tail dans la suite. Les formes du manchon 82 et des aube* go sont choisies en fonction de la structure qui les entoure pour constituer entre ailes une ouverture annulaire dont l'aire décroisse avec :la distance à l'entrée 78. Par consé- quent, dans cette région, la vitesse du mélange entrant augmente sensiblement. Dans la mise en oeuvre de la présente invention, il est préférable de réaliser un accroissement de vitesse d'environ 30 m par seconde.
Simultanément, le mélange eau-vapeur soumis à accélération reçoit un mouvement de rota- tion appliqué par les aubes 80. La limite approximative des @ deux.tourbillons est représentée en t raits interrompus 84. @
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Un premier dispositif annulaire d'évacuation de l'eau ce*. prend un tube intérieur 86 disposé à distance de, et concen- triquement, sur une courte distancera la sortie du tube d'é- coulèrent tourbillonnaire 74 et constitue un orifice de sortie 88 du tourbillon d'eau;
une première plaque supérieure annu lait'* 90 dont le bord intérieur est fixé au bord supérieur du tuoe intérieur 86, cette plaque étant disposée transversa- lement à l'axe longitudinal de l'appareil,- et une chemise cylindrique 92 disposée concentriquement avec,, et écartée de/ la surface extérieure du tube d'écoulement tourbillonnais** 74, la chemise étant fixée à son bord supérieur au bord extérieur de la première plaque supérieure 90 pour ménager entre eux un passage de sortie du tourbillon d'eau 94, comportant un orifice annulaire 96.
Des aubes directrices 95 sont décrites plus loin et sont disposées dans le passage 94 pour arrêter le mouvement de rotation du tourbillon d'eau*
Un second dispositif annulaire ou d'enlèvement de la couche périphérique d'eau est prévu et disposé coaxialement de façon à entourer partiellement ce premier dispositif annulaire* Le second dispositif annulaire comprend un tube de sortie 96 d'écoulement ou tourbillon de vapeur s'étendant coaxialement dans le tube intérieur 86 et forme dans l'in- tervalle une sortie 100 de la couche périphérique,
une seconde plaque annulaire supérieure 102 dont le bord inférieur est fixé au bord supérieur du tube de sortie 98 de l'écoulement du tourbillon de vapeur et qui est parallèle à la première plaque supérieure 90, et un tube extérieur 104 fixé au bord extérieur de la seconde plaque supérieure 102 dans une posi- tion entourant coaxialement la chemise 92 et formant dans l'intervalle un passage 106 de décharge de la couche péri** phérique , comportant une ouverture Annulaire de sortie 108.
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Une masse de matière de contact Z perméable aux Auide est disposée à l'ouverture annulaire de sortie 10$ paur diffus Ber le courant de décharge du liquide et l'empficher 40 perturber le niveau du liquide avoisinant 112.
En cours de fonctionnement, le tourbillon de vapeur
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s'écoule, à travers le tube intérieur zizi dans le .6cqur primaire de vapeur 72 décrit oi"aprêe Le tourbillon d<Mu traversin orifice annulaire de sortie 8$1 son gens 4*'*CU " lement axial est inversé de 1$00 lorsqu'il s écoule ppup la première plaque supérieure 90 et revient 4 travée le passa ge de sortie d'eau 94 en direction de l'orifice annulaire de sortie 96 dans le sens indiqué par les flèches Dans le passage de sortie 94, des aubes directrices 95 sont prévue* pour arrêter le mouvement hélicoïdal de l'eau enlevée du tour- billon d'eau.
Lors d'essais à grande capacité des appareils de la technique antérieure du type représenté à la figure 1; il
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a été constaté qu'ils étaient sujets 4 un entraînement qxefgçq sif d'eau dans la vapeur sortante lorsqu*on essayait de le* faire fonctionner à très grands débits On pense que cette
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particularité de l'écoulement est due aux forces de traînance de frottement exercée par la surface inférieure de la plaque supérieure 28 agissant sur le tourbillon de liquide en rotation lorsqu'il passe sous la plaque supérieure 28 par dessus le bord supérieur du tube d'écoulement toupillent naire 18.
A la tratnance, on a attribué l'induction de courante tourbillonnaires locaux dans cette zone d'inversion de l'é-
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coulement du liquide qui provoquait l'entraînement vers Iligim térieur d'une partie de ce liquide en travers de la surface inférieure de la plaque supérieure 28 de la figure 1 et vert le bas, le long de la surface extérieure de la conduite de sortie de vapeur 26, sous forme d'un écoulement de couche
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périphérique.
Une partie de cet écoulement de couche péri.. phérique s'est avérée s'écouler ou se répandre le long du bord inférieur de la conduite 86 et contaminer la vapeur effluentes Il en résulte un entraînement excessivement élevé d 1 humidité
Dans le séparateur suivant l'invention, le second dispositif annulaire d'évacuation de l'eau, décrit précède)*- ment et représenté aux figures 4 et 5,
est prévu pour collée ter et évacuer ces écoulements de fuite de la couche péri- phérique et empêcher la contamination de la vapeur effluente même cour de très grands débits. Ce second dispositif annu- laire d'évacuation d'eau de la couche périphérique comporte un tuhe de sortie 98 de l'écoulement du tourbillon de vapeur, une seconde plaque supérieure 102 et un tube extérieur 104.
L'écoulement de couche périphérique est ainsi collecté, retour- né de 180 par rapport à l'axe autour du premier dispositif d'évacuation et empêché de pénétrer dans la vapeur effluente.
Cette couche périphérique se décharge vers le bas sur l'ex- térieur de la chemise 92 à travers un orifice de sortie péri- phérique 108 et une ..grille de diffusion 110 dans laquelle l'énergie cinétique de l'écoulement de couche périphérique est sensiblement dissipée. Cet écran empêche la perturbation de la surface libre 112 de la masse de liquide 114 entourant le séparateur. De cette façon, la contaminaton, par l'hu- midité, de la phase vapeur disposée au-dessus du niveau du liquide 112 et la contamination, par la vapeur, de la phase liquide 114 sont simultanément diminuées.
Grâce au fonctionnement du premier dispositif annulaire d'évacuation du liquide (tourbillon) et du second dispositif d'évacuation du liquide (celui de la couche périphérique) dans la séparateur suivant la présente invention, le tourbil- lon de vapeur déchargé à travers le tube de sortie 98
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pour faire passer la vapeur dans le sécheur primaire de vapeur 74 présente même pour des débits d'écoulement élevés , une teneur en humidité sensiblement inférieure à celle ren- contrée dans les séparateurs de la technique antérieure fonc- tionnant à des débits d'admission identiques et une capacité ou débit admissible à l'entrée sensiblement plus élevée pour une contamination maximum admissible donnée, en humidité, de la vapeur effluente, ainsi qu'il est illustré dans les exemples donnés plus loin.
Les tuyères d'établissement du tourbillon et les aubes .Utilisées dans le séparateur suivant la présente invention font conçues suivant les procédés bien connus dans la prati- que et qui sont entièrement décrit dans J a littérature, par exemple, dans " Centrifagal and axial Flow Pumos" de A.J.
Stepanoff, John Wiley and Son ,1948, pages 16 et 144-154.
Report No. 1602 de la Oak Ridge National Laboratory par J.A.
Hafford décrivant le développement des séparateur* de gas d'oléoducs (non daté) et dans d'autres ouvrages, Les tuyères préférées suivant la prés-ante invention sont celles qui produiaent un écoulement tourbillonnaire libre dans la tube d'écoulement tourbillonnaire pour l'admission en volume supputée maximum dans le séparateur. Le séparateur muni de telles tuyères s'est avéré fonctionner excessivement bien @ pour n'importe quel débit d'écoulement inférieur à ce maximum.
Le sécheur centrifuge primaire 72 suivant la présenta invention comporte une enveloppe 120 qui, si on le désire, peut être le prolongement du tube extérieur 104; une plaque supérieure annulaire 122 ; un cône intérieur perforé 124 pourvu d'ouvertures 126 et d'un fond non perforé 128 de forme tronconique muni d'une ouverture centrale de sortie 130.
Le bord inférieur de l'enveloppe 120 est muni d'un grand nombre d'ouvertures 132 en des points situés juste au-dessus
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de la ecnde plaque supérieure 102. Un anneau 136 de section transversale triangulaire est disposé centralement autour de l'extrémité de sortie de la conduite 98 de sortie du tourbillon de vapeur, dans le sécheur primaire 72. La surface intérieure 138 de cet anneau délimite un cet' d'une entrée annulaire faisant passer l'écoulement tourbillonnaire de va** peur dans le sécheur 72, l'autre cet' de l'entrée étant cône*'
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titu6 *,bar la surface inférieure du cône inférieur 128.
Ces surfais sont essentielleMent parallèles et forment un pas- sage dont l'aire de section transversale minimum Al ouverte à l'écoulement est au moins égale à l'aire de section trans-
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versale A2 du tube 3g de sortie du tourbillon de vapeur et dont l'aire de section transversale croît avec la distance
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dans le passage annulaire. La surface extérieure ou pdriphd*o riqu*140 de l'anneau 136 agit à la façon d'un barrage qui empôchu le liquide l42 collecté depuis le premier treillis sécheur 144 ou sécheur extérieur, de revenir en contact avec la vapeur pénétrant dans le sécheur. Ce treillis est ua corps cylindrique disposé sur la surface intérieure de l'env.- loppe 120 du sécheur.
Un deuxième treillis sécheur 146 eu treillis intérieur de forme tronconique ( dont la pointe est dirigée vers le bas) est disposé sur la surface intérieure
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du c8tt perforé intérieur 124* 1,6 tourbillon de vapeur provenant du séparateur '0, pénétrant dans le sécheur 72 à travers l'orifice de sortie de l'écoulement tourbillonnaire de vapeur 98, s'écoule entre le cône Inférieur 128 et l'anneau 136 dans la région située entre le cône perforé 124 et le treillis sécheur 144.
Les forces centrifuges produites dans le tourbillon provoquent 1'entraînement de gouttelettes de liquide à travers les treillis sécheur L'aire croissante de la surface de ces treillis développe des forces de tratnance de frottement
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élevées agissant sur les régions extérieures du tourbillon de vapeur.
Le.treillis absorbe une partie de l'énergie ciné- tique du tourbillon de vapeur et réduit sa vitesse de rota- tion, ce qui provoque l'entreînement d'une partie impor- tante des gouttelettes de liquide qui se condensent* Les gouttelettes condensées de liquide se rassemblent sur les eux' faces du treillis où, par suite de l'absente de vitesse éle- vée du tourbillon de vapeur et de la présence des forces de pesanteur, l'humidité est admise à précipiter et à s'écouler vers le bas pour constituer la masse de liquide 142.
Le liquide s'écoule à travers les ouvertures 132 ménagées dans le bord inférieur de l'enveloppe 120 du sécheur et va dans la passe de liquide 114,
Le tourbillon de vapeur, animé à ce moment d'une vitesse de rotation réduite, et de teneur en humidité réduire, s'écou- le vers le haut et vers l'intérieur à travers les ouvertures 126 ménagées dans le cône intérieur 124 et à travers le treil lis sécheur 146. Du fait que le tourbillon de vapeur est for- cé de s'écouler entièrement à travers le treillis,
sa vitesse de rotation est virtuellement détruite et une nouvelle ré- duction de la teneur en humidité entraînée est réalisée sui- vont le même mécanisme que dans le treillis extérieur 144.
L'aire totale A3 des ouvertures 126 ménagées dans le cône intérieur 124 est au moins égale et, de préférence, supérieur re à l'aire minimum Al ouverte à l'écoulement dans le passage annulaire divergent compris entre l'anneau 136 et le cane inférieur 128. L'humidité s'accumulant dans le treillis intérieur 146 est entraînée par les forces de gravité et s'accumule dans le cône inférieur 128 d'où elle s'écoule, par une ouverture centrale 130 traversant le cône de pression inférieur, suivant l'axe du tourbillon de vapeur dans le tubs
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d'écoulement tourbillonnaire 74.
Là, elle acquiert une vites- se de rotation si elle est déviât de l'axe longitudinal de 1'apparat! et est reséparé, par force centrifuge, de la vapeur et renvoyée au tourbillon d'eau. La vapeur effluente issue du sécheur primaire 72 eat déchargée à travers une ouverture de sortie 148 dont l'aire A4 est au moins égale à l'aire totale A3 des ouvertures 126 ménagea dans le cône supérieur 124.
La teneur en humidité est d'environ 6% en poids ou moins, pour le débit maximum d'écoulement,
La figure 5 représente une vue en coupe transversale du séparateur suivant la présente invention, réalisée au ni- veau indiqué à la figure 4, qui illustre la disposition coaxia- le des divers éléments décrits plus haut. Sont représentés à des distances radiales croissantes, le tube 98 de sortie du tourbillon de vapeur, l'ouverture de sortie 100 de la couche périphérique, le tube intérieur 86, l'orifice de sortie 88 du tourbillon d'eau , le tube d'écoulement tourbillonnaire 74, le passage de sortie de l'eau 94, la chemise 92, le passage de décharge 102 de, la couche périphérique, et le tube exté- rieur 104.
Dans le passage de sortie de l'eau 94, sont disposée* douze aubes,directrices 95 espacées de 30 dans cet exemple.
L& figure 6 représente une vue en perspective, par- tiellement en coupe, du tube d'écoulement tourbillonnaire 74, montrant les aubes d'admission 80, le manchon 82 et les au- bes directrices 95 suivant une variante légèrement modifiée du séparateur de la figure 4. La modification réside dans 1'élimination du tube d'entrée 76,
le prolongement du tube d'écoulement tourbillonnaire 74 jusqu'à l'ouverture d'admis- sion et la disposition des aubes 80 de formation du tourbil- lon et du manchon 82 dans la parti* inférieure du tube d'écou- lement tourbillonnaire. Le tube d'écoulement tourbillonnaire
<Desc/Clms Page number 18>
est pourvu à son extrémité supérieure et sur sa surface exté- rieure de plusieurs aubes directrices 95 incurvées à leur extrémité supérieure de façon que leur inclinaison coïncide avec celle de l'hélice de l'écoulement du tourbillon de décharge de l'eau, pat dessus le bord supérieur du tube d'écoulement tourbillonnaire 74. Cet angle d'inclinaison mesuré à la racine des aubes est généralement compris entre 5 et 15 environ par rapport à l'horizontale.
L'extrémité inférieure ou de décharge de ces aubes est conformée de façon à décharger l'écoulement parallèlement à l'axe longitudinal du séparateur.
La partie inférieure du tuba d'écoulement tourbillonnaire 74 est découpée et enlevée pour montrer les autes 80 de formation du tourbillon disposées à son extrémité d'admis. sion et au moyen desquelles les tourbillons de liquide et de vapeur sont produits. Ces aubes d'amission sont incurvées de telle façon que leur extrémité inférieure ou d'admission soit parallèle à la direction d'écoulement d'admission du mélange et, leur extrémité supérieure ou de sortie est incurvée de façon à diriger l'écoulement dans les ouvertures des tuyè- res, entre les aubes, suivant une trajectoire hélicoïdale pro- duisant les tourbillons. Des angles à la racine, de30 à 40* par rapport à l'horizontale, conviennent.
Les exemples suivants illustrent les caractéristiques de construction et le rendement d'un appareil séparateur- sécheur suivant la présente invention par comparaison avec les appareils classiques.
EXEMPLE I
Uh séparateur de vapeur suivant la technique antérieure, sensiblement tel que représenté à la figure 1, a les dimen- sions approchées données dans le tableau I.
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EMI19.1
-.. t. Mt4tJ!j TABLEAU.
EMI19.2
!s. # Dimension tube dfcolemert totb111onnà1r. lé
EMI19.3
<tb> Diamètre <SEP> 216 <SEP> ma
<tb>
EMI19.4
longueur 356 ma Tub* dé sortie de la vapeur 26 Diamètre 136,5 om Longueur 70 ma Plaque itupéfieuït 29 D1aètt..t'ti.ur 305 as Chêâiïtb 30 Longueur 391 mm Aubom dtadmts81o 20 Nombtt 4
EMI19.5
<tb> Type <SEP> hélicoïdal
<tb>
EMI19.6
IhcliMàitMtthp l'horizontale) 40.
Tube dt.d#1as10n 16 n1amtr. d'admiaiMOift . 15,5 mm Sd4hWut prt.airt 14
EMI19.7
<tb> Type <SEP> plaque <SEP> ondulé*
<tb>
EMI19.8
tik-gour 432 m Lortgulur 432 mm Hauteur 102 m
EMI19.9
te séparateur 6t 8dc.u primaire de vapeur suivant ,1 tachniqu* antérieur* de l'exemple 1 ( figures 1 à 3), a été oeaté au moyen d'un mélange eau-vapeur- d'uhe tenee de 9,6 à une pression de zij Kg/cm2 et à une température de 29500
EMI19.10
pour déterminai' son rendement correspondant à différente débit*'
<Desc/Clms Page number 20>
EMI20.1
de 1' écoulement de l'eau, et de la vapeur, 4 capacité maximum de séparation eau-vapeur de ce séparateur de vapeur vaut.
4?4- près les mesure 'sa *3 par heure de m61Aftl' 04u-vapoyrf ce qui correnpond A un débit vapeur ls4 bonnes par heure de teneur z l'entrée susmentionnée* Le maximum 9 été pria comme étant le débit auquel l'appareil tou13'. n vapeur gé"
EMI20.2
parée tenant 6% en humidité entraînée
EMI20.3
EXSMPIfg Jl\ Un séparateur de vapeur de taille aefbleReftt iden tique à celui de l'exemple Is mais réalisé IU"A loo pî*4 T çipei de la présente invention, le* dimensions approchée données dans le tableau Il suivant ;
<Desc/Clms Page number 21>
TABLEAU-11
EMI21.1
SEPARATEUR AF*"#Ptt suzvaNx T ¯.r,srlY.:F.
EMI21.2
ntwansionsNomenclature ens1on'-
EMI21.3
<tb> Tube <SEP> d'écoulement <SEP> tourbillonnaire <SEP> 74
<tb> Diamétre <SEP> 216 <SEP> mm
<tb>
EMI21.4
Longueur 610 mm Tube de sortis de la vavour 98 13695 m Diamètre 136,5 Longueur 76
EMI21.5
<tb> Seconde <SEP> plaque <SEP> supérieure <SEP> 102
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Diamètre <SEP> extérieur <SEP> 343
<tb>
EMI21.6
Tube extérieur 104 6.
# Longueur 647 lUI Tube intérieur 66 168 m Diamtre 168 Diamètre
EMI21.7
<tb> Longueur <SEP> 38 <SEP> mm
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Première <SEP> plaque <SEP> supérieure <SEP> 90
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Diamètre <SEP> extérieur <SEP> 305 <SEP> mm
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Chemise <SEP> 92 <SEP> Longueur <SEP> 635 <SEP> mm
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Aube. <SEP> d'admission <SEP> 80 <SEP> tourbillon <SEP> libre
<tb>
EMI21.8
Type tourbillon libre Type Nombre ln.linaison . c8t' admission 90.
EMI21.9
<tb> coté <SEP> sortie <SEP> 27
<tb>
<tb> Aubes <SEP> directrices <SEP> tourbillon <SEP> libre
<tb>
EMI21.10
Type 12
EMI21.11
<tb> Nombre <SEP> 30
<tb>
<tb>
<tb> Ecartement <SEP> angulaire
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Angle <SEP> à <SEP> l'entrée <SEP> 15
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Angle <SEP> à <SEP> la <SEP> sortie <SEP> 90 <SEP>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Sécheur <SEP> primaire <SEP> 72 <SEP> centrifuge
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Type
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Treillis <SEP> extérieur <SEP> 144 <SEP> 286 <SEP> mm
<tb>
EMI21.12
Diamètre intérieur 286 ..
EMI21.13
<tb> Hauteur <SEP> 25 <SEP> mm
<tb>
EMI21.14
Epaisseur lII!ft
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TABLEAU II (suite) SEPARATEUR AMELIORE SUIVANT LA PRESENTE INVENTION
EMI22.1
<tb> Nomenclature <SEP> Dimensions
<tb>
<tb>
<tb> Treillis <SEP> intérieur <SEP> 146
<tb>
<tb>
<tb> Diamètre <SEP> supérieur <SEP> 292 <SEP> mm
<tb>
<tb>
<tb> Diamètre <SEP> inférieur <SEP> 142 <SEP> mm
<tb>
<tb>
<tb> Epaisseur <SEP> 25 <SEP> mm
<tb>
e Rapportée à l'horizontale
EXEMPLE IV
Ce séparateur de vapeur a été testé à une pression de 70 Kg/cm et à une température de 285 C au moyen du mélange est-vapeur d'une teneur de 9,66% corme danu l'exemple I.
On a déterminé que la capacité maximum prise à 6% de teneur en humidité entraînée de la vapeur effluente, était de 990 m" da mélange eau-vapeur par heure environ, ce qui correspond à un débit de vapeur de 24,3 tonnes/heure, de teneur à l'en- trée indiquée ci-dessus. Ceci représente un gain de 80% par rapport à la capacité du séparateur suivant la technique antérieure de l'exemple I.
On a également trouvé que la distan- ce axiale ou écartement de l'orifice de sortie du tube dé- coulement tourbillonnaire 74 et de la surface inférieure de la première plaque supérieure 90 possède un effet critique sur le rendement de cet appareil séparateur-sécheur primaire, Cet @ appareil a été construit de façon à faire varier l'écarte ment axial pour étudier cet effet, Les résultats de cette étu = de et la variation du rendement de la capacité du séparateur suovant la présente invention sont graphiquement illustrés à la figure 7.
A la figure 7, le pourcentage d'humidité entraînée dans la vapeur effluente de l'appareil séparateur-sécheur primaire de vapeur suivant la présente invention de l'exemple IV est porté en graphique en fonction de l'écartement axial de
<Desc/Clms Page number 23>
l'extrémité du tube d'écoulement tourbillonnaire et en t onc. tion de la distance sur laquelle s'étend le tube intérieur 86 au-delà de l'extrémité de sortie du tube d'écoulement tour- billonnaire ou "distance de recouvrement" exprimée en %, x, de cet écartement axial, ou intervalle axial, pria comme para- Mètre des divers débits d'écoulement d'admission en tonne par heure.
Pour des valeurs de l'écartement axial comprises en- tre 16,5 et 32 mm, et pour une réduction correspondante du recouvrement de 150 à 25% de l'écartement, un effet critique sur la teneur en humidité de la vapeur effluente a été cons- tata. sour chaque débit d'écoulement à l'entrée, la teneur en humidité effluente décroît jusqu'à une valeur minimum et , ensuite, augmente de nouveau lorsque l'écartement axial et le recouvrement varient dans les domaines des valeurs indi- quées. Les teneurs en humidité de la vapeur effluente pour divers débits à l'entrée et pour un écartement axial de 25,4 mm, un recouvrement de 50% environ, sont données dans le tableau suivant :
TABLEAU III
TABLEAU III
EMI23.1
<tb> Débit <SEP> d'écoulement <SEP> Humidité <SEP> effluente <SEP> Perte <SEP> de <SEP> charge
<tb>
<tb>
<tb> 83/heur. <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> mètres <SEP> de <SEP> mélange
<tb>
<tb> @ <SEP> ! <SEP> '!! <SEP> ! <SEP> !!" <SEP> @ <SEP> !. <SEP> M!!!'!! <SEP> !.'!!!.-<!!*f'.!<f!t !!.!.<
<tb>
<tb> 990 <SEP> 6,0 <SEP> 39,6
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> 905 <SEP> 3,5 <SEP> 33,7
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> 792 <SEP> 2,2 <SEP> 26,5
<tb>
<tb>
<tb> 680 <SEP> 1,3 <SEP> 19,8
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> 566 <SEP> 1,0 <SEP> 13,7
<tb>
En prenant comme limite la même teneur en humidité entraînée de 6% dans la vapeur effluente, il ressort que l'appareil séparateur-sécheur suivant la présente invention présente une capacité maximum de 990 m/heure environ pour un intervalle axial d'extrémité de 25,4 mm environ.
L'eau séparée dans ces conditions contient environ 0,2% en poids de vapeur entraînée en phase liquide. Cette capacité est égale
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à 160% de celle du séparateur de 14 technique pMrtapfi **# exemples 1 et II, figures 1 -o3 1 Les exemples ouivant. Ulmotrent 14 Ya.iQ. "4*yf admissible de rendement énergétique {limitée par Xfl Ç4P"it' de séparation de vapeur ) d'un réacteur à 949 bo4;ggt* fonctionnant à 70 Kg/ome et ge5*q et équipé dtt OQQUP le pu grand pouvant Otro introduit dane une enceinte de ptçoion
EMI24.2
de 406 eu de diamètre*
EMI24.3
Un réacteur 4jgu bouillante dont 19 coeur toçtQnn* nominalement à un maximum de 1100 ,w.t.
(ffi6ç44f*e$ thfrpl ques) est constitué de Z76 montages dnsembXe-de *e8rtU0fr i de combustible d'environ 305 cm de long ; 17t$ x 3 7|!5 car d4 section et contenant un assemblage de cartouches de comQu1- . ble d'UO, revêtu d'alliage ZÎrçelloye tenant environ gtl% d'U2J; les cartouches étant disposées suivant un rdo**g carré de 10 x 10 et espacées .'de lee3 mu entpe centrer Le diamètre de la circonférence circonscrite au çpp4r est 4f n-nr viron 343 cm. Le taux- moyen de transfert de eh3l Uff 4e qe* cartouches de combustible vers le réfrigérant à <tottX.lJrt$9fl 19% d'environ 403 Kwtt/e2 et les valeurs maxima sont de 1492 Kwatt a pour la production maximum.
Lorsque go réacteur fonctionne sans appareil spécial de séparation de vapeur de<
EMI24.4
EMI24.5
n'importe quel type dans l'enceinte du réacteur et lQ"q' ';i utilise la séparation libre de vapeur à la surface supérieure ,"# de li masse de liquide bouillant dans l'enceinte pour prçlo duiré de la vapeur ne tenant pas plus de 6% d'humidité eR>*1|î3| traînée, la capacité de séparation de vapeur limite la pvUp i| 88nce ' thermique maximum à laquelle le coeur peut f9nqo.. à 270 m.w te Cette valeur suffit à entraîner un< %ytfbQ*tf%1im ratrice pour produire de l'énergie électrique et"e mes4 d'environ 87 m.w.e.
(mégawatts électrtqueo)o
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EXEMPLE VI
Lorsqu'une installation de production d'énergie à partir d'un réacteur à eau bouillante de l'exemple V est équipée de 85 séparateurs de la technique antérieure tels que décrits en se référant aux figures 1 - 3 et dans les exemples
I et II, 85 étant le nombre maximum de séparateurs pouvant être placés dans l'enceinte sus-mentionnée de 406 cet de diam tre, la capacité de séparation de vapeur limite la puissasen thermique maximum du coaur à 610 m.w.t. Le rendement électri- que correspondant est de 197 m.w.e. , ce qui constitue un accroissement de 126% par rapport au rendement de l'exemple V.
EXEMPLE VII
Lorsqu'une installation de production d'énergie à par- tir d'un réacteur à eau bouillante de l'exemple V est équipée de 85 appareils séparateurs-sécheurs primaires de vapeur suivant la présente invention et tels que décrits en se réfé- rant aux figures 4-6 et dans les exemples III et IV, la capa- cité de séparation de vapeur permet un accroissement de la: puissance thermique maximum du noyau jusqu'à 1100 m.w.t.
Le rendement électrique admissible est de 356 m.w.e. ce qui constitue un gain de 310% par rapport à la valeur de l'exemple V et ur gain de 80% par rapport à la valeur de l'exemple VI lors de l'utilisation de séparateurs de la technique anté- rieure.
Il apparatt donc de façon évidente sur la base de la description et des exemples précédents que le séparateur-sé- cheur primaire de vapeur suivant la présente invention apporte une amélioration notable par rapport aux dispositifs de la technique antérieure et que cet appareil permet en outre un accroissement très important du rendement énergétique maximum
<Desc/Clms Page number 26>
des sources compactes de vapeur telles que les réacteurs nucléaires à eau bouillante.
Les séparateurs vapeur-liquide suivant les principes de la présente invention peuvent être appliqués à la sépara- tion d'autres mélanges vapeur-liquide ou conçus pour des tailles différentes, des capacités différentes ou les deux en se servant de l'équatien suivante qui établit la longueur du tube d'écoulement tourbiffennaire et le diamètre en fonc- tion des propriétés physiques du fluide.
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et
L : longueur* du tubz d'écoulement tourbillcnnaire
Z V2t/r
VT:vittese tangetielle du fluide
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r : rayon du volume élémentaire Vy : composante axiale de la vitesse R' : rayon de la bâte de la tuyère d'admission R : rayon du tube d'écoulement tourbillonnaire @: tension superficielle du liquide VL:
viscosité du liquide g accélération de la pesanteur #L poids spécifique du liquide #g poids spécifique du gaz k : constante comprise entre 1 et
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c Vtr: constante dans l'équation du mouvement tout,4 biliotmaire libre Ai . 1.;U (kac: If) 0125j go 0,167 f p 2 }Oflt2
Cette relatif liant la vitesse du fluide, le diamètre et la longueur du tube d'écoulement tourbillonnaire dépend des propriétés physiques du fluide utilisé .
Les séparateur de ce type pouvant être dimensionnés au moyen du coefficient de Froude édifié sur la base de l'équation suivante : Qm (facteur d'échelle) 2,5 bù Q est la débit d'zcoulement en volume, l'indice p désigne le prototype et l'indic, m, le modèle.
bans le séparateur suivant la présente invention, l'emploi du sécheur primaire centrifuge, de deux dispositifs annulaires d'extraction du liquide et l'observation de consi- dérations dimensionnelles critiques se rapportant à 1 écarte- *sont axial de la plaque supérieure du premier dispositif annu- laire d'extraction du liquide et du bord de sortie du tube d'écoulement tourbillonnaire et au degré de pénétration du tube intérieur dans le tuba d'écoulement tourbillonnaire ,
<Desc/Clms Page number 28>
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chaque facteur contribue am rendement m'Q6 . ;
Çppç4r du tube intérieur du premier 4PQtt .nn²t$' 4,,"Q tion du -liquida eat composa entre 2 ft 20% 49 * 3|.?W *W du tube d'écoulement tourbillonnait et, de $Mif*?*Wi f*W 5 et 10% de cette longueur plie est é|ei WW<5i ÇQMer10 entre 20 et 50% environ du rayon du tupe AeQpXfiWni; 1i<ïWt billonnairea loo d@Gré 4<? "recvrmQ" d 414bg '4rflr , du tube d'écouiçmant tpurbUware et la valeur de bzz tement axial 4o sont avérdo Avgtr 4n ?f| Critique sur l'efficience de la µêwftâ%t)f ta pr!pt.'1 pour les débite d'écouXswsn m1. Qa dMQnotPnq 990# sujettes à certaines latitudes pour les qapçéa jnfiWf à la capacité maximum, c'et.àd1r' en.de*3ogs do 14 t,n.u' en liquide entrait effilante acceptable.
Par fflfe ap3rf pVW une capacité de 00% environ de la capacité naxmWfi Vkw4** dite entraînée peut être Maintenue nda9ijO de (5j5 fqyipfq en fonctionnement de vapeur à 70 Kg/cm8 avec dee viftî9Ai de lfécartement axial de 20% environ en-doo*guo $4eq4'A J5% environ au-dessus de l'écart.ment donnant lî nî înew nt B ? muât. Pour lea débets plus faibles, la variait egt plus braz de. Toutefois, pour la capacité MamRj, le variation 3df3r v sible est d'environ plus ou Moins 10% de '4artQ.nt . donnant l'entraînement minimum Le "r'couvromet" d mbe intérieur exprimé sous tome d'un pourcentage de lf* sr* axial, également est moins critique aux capacités trif éyrieuaf au maximum.
Ce pourcentage est compris entre 15 et fOJfi environ de la capacité maximum mais il tombe entre 35 *% e5%
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environ pour la capacité maximum* Bien qu'une forme d'exécution suivant la présent*
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invention ait été décrit* en détail à titp* d.""*'''p3.,, .., est entendu que de nombreuses modifications et ,.r1t..,.., pfUf vent lui être apportées sans sortir du eadre ni de l'*)iprit
EMI28.4
de la présente invention.