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La présente invention esL relative à un circuit pour l'alimentation dtau moins un appareil à décharge électrique à .atmosphère gazeuse, comportant un transformateur à fortes fuites magnétiques comprenant un primaire connecté à la source de cou- rant par l'intermédiaire dtun condensateur, et au moins un secon- daire alimentant un appareil à décharge. Ce secondaire peut éga- lement alimenter plusieurs appareils à décharge montés en série.
Il est connu d'alimenter une lampe fluorescente, par exemple, à l'aide dtun tel circuit. Mais, lorsque l'appareil décharge est débranché, ou bien ne peut pas s'amorcer, ou même seulement fonctionne en courant redressé parce qu'une de ses ' électrodes est usée, on constate qu'il passe dans le. primaire du transformateur et dans le condensateur en série, un courant élevé qui peut détériorer ces éléments.
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Le circuit selon l'invention ne présente pas ces incon- vénients ll est caractérisé par le fait qu'au moins la plue grande partie du secondaire du transformateur est shuntée par une résistance semi-conductrice dont la valeur reste élevée lorsque le courant de décharge dans l'appareil à décharge-est normal, cette valeur diminuant fortement et progressivement lors- que le courant de décharge est très faible pendant au moins une demi-période sur deux.
I1 est possible de connecter au moins une partie du primaire en série entre le secondaire et la résistance semi-conductrice
Il semblerait a priori que, pour éviter le passage dans la portion de circuit constituée par le primaire et par le oon- densateur, d'un courant élevé dû à ce que ce circuit se rappro- che de la résonance, la résistance semi-conductrice doive shunter un des éléments, primaire ou condensateur, de cette portion de circuit.
On a constaté que l'on obtient de bien meilleurs résul- tats en shuntant, au contraire, un élémont extérieur à cette portion de oircuit, à savoir le secondaire du transformateur, on peut également shunter, en plus, par la résistance, une partie de ladite portion de circuit, par exemple tout ou partie du pri- maire, mais on ne peut obtenir ces bons résultats qu'en rompre- nent dans ce qui est shunté le secondaire, ou tout au moins la majeure partie de celui-ci,
Cette amélioration des résultats consiste en ce que, lorsque la résistance semi-conductrice est disposée selon l'in vention, on a une valeur relativement élevée pour le rapport des tensions auxquelles elle est soumise, d'une part en fonctionnement normla, d'autre aprt lorsque l'apareil à décharge est débranché ou très usé.
Ce rapport serait beaucoup plus faible si la résistance était placée aux bornes du primaire seul ou du condensateur; dans ce 'cas, le choix de la résistance pour un circuit d'alimentation donné est difficile parce qu'il ne peut se faire qu'entre des limites rapporchées de caractéristiques ;
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de plus, la résistance peut fonctionner, c'est-à-dire s'échauffer au point que sa valeur devienno trbs faible,, intermpestivement pu au contraire ne pas fonctionner lorsqu'il le faudrait, dans certaines conditions, de température ambiante, par exemple.
Les figures ci-jointes représentent schématiquement, à titre explicatif mais non limitatif, quatre circuits selon l'invention.
La figure 1 représente un circuit pour l'alimentation de deux appareils à décharge.
La figure 2 représente un circuit, comportant un transfor- mateur à enroulements séparés, pour l'alimentation d'un appareil à décharge.
Les figures 3 et 4 représentent des circuits avec auto- transformateur, pour l'alimentation d'un appareil à décharge, la tension aux bornes de celui-ci étant plus élevée, à tension égale de la source de courant, dans le cas de la figure 3 que dans le cas de la figure 4. '
La figure 1 représente schématiqueemnt un circuit bilampe compensé pour l'amorçage et la stabilisation de deux lampes à alimentée décharge 7 et 12/par une source de courant alternatif 9, 10.
La lampe 12, à stabilisation inductive, est alimentée par le secondaire 1 d'un transformateur à fuites dont le primaire 11 est connecté à la source de courant 9, 10 un shunt magnétique 2, placé entre les enroulements primaire et secondaire, crée, dans ce transformateur, des fuites.magnétiques qui donnent à celui-ci une forte réactance de fuites. Cette rénctance diminue la tension produite par le transformateur d'autant plus que le courant qu'il produit est plus intense; elle est la cause de la stabilisation de la décharge dans la lampe 12 ot de la production, par le transformateur, d'une tension on charge très
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inférieure à sa tension à vide.
La lampe 7 à stabilisation capacitive, est alimentée par le secondaire S d'un transformateur dont le primaire 8 est connecté à la source de courant 9, 10 par l'intermédiaire d'un condensateur 3, Ce transformateur présente de fortes fuites magnétiques, dues par exemple à la présence d'un shunt magnétique
4 11 peut être du même modèle que le transformateur 11, 1
Le condensateur 3 présente, à la fréquence de la source de courant
9, 10, une réactance capacitive de l'ordre du double de la réactance inductive en charge normale.du transformateur 8, 5 comptée àu primaire de celui-ci.
La combinaison de cette réactance capacitive et de cette dernière réactance inductive stabilise la décharge dans la lampe 7 et abaisse fortement la tension en charge du secondaire 5 par rapport à sa tension à vide.
En comparaison avec un circuit à une.seule lampe, ce / circuit donne une très forte réduction du papillottement, ou effet stroboscopique, de la lumière énise par l'ensemble des lampée 7 et 12, lorsque celles-ci sont utilisées pour la lumière qu'elles produisent, De plus, le facteur de puissance du courant pris à la source 9, 10 est voisin de l'unité,, en même temps que l'impédance du circuit reste forte vis à vis des courants à fréquences nettement plus élevées que celle de la source de courante ces deux dernières particularités sont avantageuses même lorsque les lampes 7 et 12 ne sont pas utilisées pour produire de la lumière, par exemple lorsque, ce sont des lampes germicideso
Le circuit tel qu'il est décrit ci-dessus est connu.
Il présente par rapport aux circuits dans lesquels le condensateur déphaseur est en série entre la lampe à stabilisation capacitive et son secondaire 5, l'avantage que le secondaire nta à fournir' qu'une tension bien moins élevée, à savoir la même tension que
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le secondaire 1 alimentant la lampe 12 de même modèle mais stabilisée inductivement. Il présente, par contre, un incon- vénient assez grave :
lorsque le secondaire 5 ne produit pas de courant, par exemple lorsque la lampe 7, usée ou détériorée, ne peut pas s'amorcer, le transformateur 8m 5 fonctionne à vide et sa réactance inductive du c8té primaire augmente et compense approximativement la réactance capacitive du condensateur 3 il passe alors un courant intense dans le circuit 10, 3, 8, 9, du primaire du transformateur correspondant.
Ce courant peut brûler le primaire 8 du transformateur et produit entre les armatures du condensateur 3, une tension qui fatiguera celui-ci et pourra le faire claquero
Selon la présente invention, on remédie à cet inconvénient en shuntant le secondaire 5 par une thermistance appropriée 6; une thermistance est une résistance, de la classe des semi- conducteurs, dont la valeur est mune nettement plus élevée lorsqu' elle est froide que lorsqu'elle est chaudeo Dans le cas présent, lorsque la thermistance 6 n'est soumise qu'à la tension de fonctionnement normal de la lampe 7, elle ne s'échauffe que peu
Si elle est convenablement choisie et ne laisse passer qu'un faible courant sous ladite tension.
Par contre, lorsque la thermi. stance 6 est soumise à la tension à vide du secondaire 5, laquelle est deux à quatre fois plus forte que la tension de fonctionnement de la lampe, elle est traversée par un courant qui, à froid, est plusieurs fois plus intense que dans le cas précédent; ce courant . chauffe beaucoup plus la thermistance, d'où une diminution encore plus marquée. de sa résistance, co qui entraîne un échaufferont supplémentaire, et ainsi de suite.
Si la thermistance 6 est conve- nablement choisie, elle laisse passer, au bout d'un certain temps d'alimentation sous la tension du secondaire 5 n'alimentant
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qu'elle, un courant relativement important, du même ordre de gran- deur que le oourant normal de décharge dans la lampe 7. La réactance inductive du transformateur, comptée du côté de con primaire 8, di- minue alors fortement et le courant redevient normal dans la cir cuit 10, 3, 8 9.
Un processus analogue est obtenu lorsque la lampe 7 reresse fortement, c'est-à-dire ne laisse passer qu'un courant de décharge très nettement plus faible que le courant normal, ou même nul pen- dant une demi-période sur deux; pendant ces demi-périodes, la ten- sin aux bornes de la lampe est proche de la tension à vide du se- condaire si la thermistance 6 ne s'est pas encore échauffée.
La thermistance 6 doit avoir une résistance à froid et une inertie suffisantes pour ne pas diminuer exagérément la tension fournie par le secondaire 5 pendant les quelques secondes que peut durer un amorçage difficile de la lampe 7 Par exemple, dans le cas d'une lampe fluorescente de 40 watts, ayant une longueur de
1,20 m et un diamètre intérieur de 38 mm, amorcée sans préchauffage de ses électrodes mais munie d'une bande extérieure d'amorçage connectée à l'une de ses électrodes par l'intermédiaire d'une ré- sistance d'environ 100.000 ohms, la tension à vide du secondaire 5 est d'environ 320 volts, sa tension en charge d'environ 105 volts.
Sous cette tension en charge, la thermistance 6 atteindra une tempé rature d'environ 45 degrés, pour une température ambiante de 40 degrés, et laissera passer environ 2 à 3 milliampères, lorsque,la lampe 7 s'étant amorcée normalement ou presque, la thermistance n'aure pas été somumise à une tension élevée pendant un temps suffi- sant pour que sa résistance ait fortement baissé.
Lorsque le secondaire 5 ne débite que sur la thermistance, celle-ci atteint au bout de 3 à 5 minutes une températu: d'en- -viron 350 degrés, à laquelle sa résistance a diminué très fortement la thermistance 6 est alors parcourue par un courant d'environ 0,5 ampère la tension aux bornes du secondaire 5, qui est alors parcouru par une intensité légèrement supérieure à sa charge normale, est, à ce moment, à peu-près 25 volts. Après un cer- tain temps, la température de la thermistance se stabilise
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vers 350 à 400 degrés centigrades; elle absorbe alors un courant d'environ 0,5 ampère et l'intensité dans le condensateur 3 et le primaire 8 est de 0,75 ampère.
Si, la thermistance 6 n'étant pas utilisée, on faisait fonctionner le transformateur 8, 5 en circuit ouvert, son primaire serait parcouru par un courant de
1,2 ampères et la tension aux bornes du condensateur 3 serait de 300 volts, au lieu de respectivement 1 ampère et 220 volts ,en' fonctionnement normal.
La figure 2 représente schématiquement un circuit pour l'alimentation d'une seule lampe, à stabilisation capacitive.
Ce circuit est très analogue à la partie du circuit représenté figure 1, relative à l'alimentation de la lampe 7
Il présente toutefois une différence avec cette partie de circuit : une rctance 14, dessinée en trait interrompu parce qu'elle n'est utilisée que dans certains cas, peut shunter la sourco de courant 9, 10. Cette ractance est utilisée lorsqu' on désire que le courant consommé ait un bon facteur de puissance, tout en utilisant pour le transformateur 5, 8 et pour le conden sateur 3 les mêmes appareils que pour l'alimentation de la lampe à' stabilisation capacitive d'un groupe bilampe analogue à celui ..représentésur la figure 1.
On omet cette réactance lorsque la lampe alimentes par le circuit de la figure 2 est utilis6e ; 'en acné temps qu'une ou plusieurs lampes à stabilisation inductive, de façon à corriger dans une certaine* meure le facteur de puissance et le papillottement de ces dernières.
Pour des lampes 7, 12, d'un modèle donné, les transfor- mateurs 8, 5 et 11 1 peuvent être du même modèle ainsi que les condensateurs 3, tout en permettant la réalisation de circuits différents : montage bilampe compensa (circuit de la.figure 1), montage monolampe h facteur de puissance voisin de l'unité (circuit
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de la figure 2, avec la réactance 14), montage monolampe à stabilisation inductive moitié de gauche du circuit de la figure 1 montage monolampe à stabilisation capacitive (circuit de la figure 2, sans la réactance 14).
La figure 3 représente schématiquement un circuit qui ne diffère de celui de la figure 2 que par le fait que le. transformateur 5, 8 est un autotransformateur et non un trana- formateur à enroulements séparés; ceci permet de diminuer le nombre de tours de l'enroulement 5 et la section du fil du primaire 8. -Le primaire 8 et le secondaire 5 sont reliés par une connexion 15 et c'est la tension aux bornes de l'ensemble des enroulements 5 et 8 qui est appliquée à la lampe 7 et à la thermistance 6; on pourrait, d'ailleurs, ne shunter 'que l'enroulement 5 par la thermistance.
La figure 4 représente une variante du circuit de la figure 3 ; elle est utilisable lorsque le transformateur 5, 8 est un autotransformateur et que, la.tension d'amorçage de la lampe 7 n'étant pas suffisamment plus élevée que la tension de la source, le secondaire 5 présenterait trop peu de spires pour que 'le fonctionnement de la lampe 7 soit stable. Dans ce circuit, ' le secondaire est relié par une connexion 17, nos pas à une extrémité du primaire, mais à une prise intermédiaire 16, de celui-ci. On peut ainsi donner à l'enroulement 5 un nombre de spires suffisant,, tout en diminuant l'importance des enroulements par rapport à ceux que nécessiterait un transformateur à enrou- lements séparés.
L'extrémité gauche de la thermistance 6, celle qui n'est pas reliée à l.'extrémité du secondaire 5 non connectée au primaire., peut être connectée, soit à l'extrémité du primaire reliée à la lampe, comme sur 18 figure 4, soit h la prise 16
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Dans ce cas encore, on peut utiliser une bobine de réactauce 14 pour amélierer le facteur do puissance.
'De nombreuses variantes peuvent être apportées aux circuits décrits ci-dessus sans sorr du domaine de la présente invontion. Par' exemple, chaque transformateur peut être du type cuirasse, auquel cas il faut, non pas un, mais deux shunts magnétiques tels que celui repressonté en 4 les shunts magné- tiques peuvent être omislorsque les bobinages 5 et 8 sont suffi- samment éloignes pour clue les fuites magnétiques dans l'air donnent aux transformateurs une rdactanco suffisante. Chacune des lampas peut être remplacés par plusieurs lampes montées en s6rie et s'amorçant, soit simultanément, soit successivement.
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The present invention relates to a circuit for the power supply of at least one electric discharge apparatus in a gas atmosphere, comprising a transformer with strong magnetic leakage comprising a primary connected to the current source by means of a capacitor, and at least one secondary supplying a discharge device. This secondary can also supply several discharge devices connected in series.
It is known to power a fluorescent lamp, for example, using such a circuit. But, when the discharge apparatus is unplugged, or else cannot be started, or even only operates with rectified current because one of its' electrodes is worn, it is found to pass through the. primary of the transformer and in the capacitor in series, a high current which can deteriorate these elements.
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The circuit according to the invention does not have these drawbacks. It is characterized by the fact that at least the greater part of the secondary of the transformer is shunted by a semiconductor resistor, the value of which remains high when the discharge current in the transformer. the discharge apparatus is normal, this value decreasing sharply and gradually when the discharge current is very low for at least half a period of two.
It is possible to connect at least part of the primary in series between the secondary and the semiconductor resistor
It would seem a priori that, in order to avoid the passage in the portion of the circuit formed by the primary and by the oon- densator, of a high current due to this circuit approaching resonance, the semiconductor resistor must bypass one of the elements, primary or capacitor, of this portion of the circuit.
It has been observed that much better results are obtained by bypassing, on the contrary, an element external to this portion of the circuit, namely the secondary of the transformer, we can also bypass, in addition, by the resistance, a part. of said portion of circuit, for example all or part of the primary, but these good results can only be obtained by breaking in what is shunted the secondary, or at least the major part of it,
This improvement of the results consists in that, when the semiconductor resistor is arranged according to the invention, there is a relatively high value for the ratio of the voltages to which it is subjected, on the one hand in normal operation, on the other hand. aprt when the discharge device is unplugged or badly worn.
This ratio would be much lower if the resistance were placed across the primary alone or the capacitor; in this case, the choice of resistance for a given supply circuit is difficult because it can only be done between close limits of characteristics;
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moreover, the resistance can work, that is to say heat up to the point that its value becomes very low, intermittently could on the contrary not work when it is necessary, under certain conditions, of ambient temperature, for example.
The attached figures schematically represent, by way of explanation but not limitation, four circuits according to the invention.
FIG. 1 represents a circuit for supplying two discharge devices.
FIG. 2 shows a circuit, comprising a transformer with separate windings, for supplying a discharge device.
Figures 3 and 4 represent circuits with autotransformer, for supplying a discharge device, the voltage across the latter being higher, at the same voltage of the current source, in the case of Figure 3 than in the case of Figure 4. '
FIG. 1 schematically shows a balanced bilamp circuit for starting and stabilizing two discharge-powered lamps 7 and 12 / by an alternating current source 9, 10.
The lamp 12, with inductive stabilization, is supplied by the secondary 1 of a leakage transformer whose primary 11 is connected to the current source 9, 10 a magnetic shunt 2, placed between the primary and secondary windings, creates, in this transformer, magnetic leaks which give it a strong leakage reactance. This renctance decreases the voltage produced by the transformer all the more as the current which it produces is more intense; it is the cause of the stabilization of the discharge in the lamp 12 ot the production, by the transformer, of a very high voltage
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lower than its no-load voltage.
The capacitive stabilization lamp 7 is supplied by the secondary S of a transformer, the primary 8 of which is connected to the current source 9, 10 by means of a capacitor 3, This transformer exhibits strong magnetic leaks, due to for example the presence of a magnetic shunt
4 11 can be of the same model as the transformer 11, 1
The capacitor 3 presents, at the frequency of the current source
9, 10, a capacitive reactance of the order of twice the inductive reactance under normal load of the transformer 8, 5 counted at the primary of the latter.
The combination of this capacitive reactance and this last inductive reactance stabilizes the discharge in the lamp 7 and greatly lowers the charging voltage of the secondary 5 with respect to its no-load voltage.
In comparison with a single lamp circuit, this / circuit gives a very strong reduction in the flicker, or strobe effect, of the light emitted by all the lamps 7 and 12, when these are used for the light which 'they produce, In addition, the power factor of the current taken at the source 9, 10 is close to unity, at the same time that the impedance of the circuit remains high with respect to currents at frequencies markedly higher than that of the current source these last two features are advantageous even when the lamps 7 and 12 are not used to produce light, for example when they are germicidal lamps.
The circuit as described above is known.
It has compared to circuits in which the phase-shifting capacitor is in series between the capacitive stabilization lamp and its secondary 5, the advantage that the secondary has to supply 'a much lower voltage, namely the same voltage as
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the secondary 1 supplying the lamp 12 of the same model but inductively stabilized. On the other hand, it presents a rather serious drawback:
when the secondary 5 does not produce current, for example when the lamp 7, worn or deteriorated, cannot ignite, the transformer 8m 5 operates at no load and its inductive reactance of the primary side increases and approximately compensates for the capacitive reactance of the capacitor 3 it then passes an intense current in the circuit 10, 3, 8, 9, of the primary of the corresponding transformer.
This current can burn the primary 8 of the transformer and produces between the reinforcements of the capacitor 3, a tension which will tire this one and could make it snap.
According to the present invention, this drawback is remedied by shunting the secondary 5 by a suitable thermistor 6; a thermistor is a resistance, of the semiconductor class, the value of which is much higher when it is cold than when it is hot. In this case, when the thermistor 6 is subjected only to the lamp 7 normal operating voltage, it does not get hot
If it is suitably chosen and only allows a small current to pass under said voltage.
On the other hand, when the thermi. stance 6 is subjected to the no-load voltage of secondary 5, which is two to four times greater than the operating voltage of the lamp, it is crossed by a current which, when cold, is several times more intense than in the case previous; this current. heats the thermistor much more, resulting in an even more marked decrease. of its resistance, co which causes an additional heat up, and so on.
If the thermistor 6 is suitably chosen, it lets pass, after a certain supply time under the voltage of the secondary 5 not supplying
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that, a relatively large current, of the same order of magnitude as the normal discharge current in the lamp 7. The inductive reactance of the transformer, counted on the primary con side 8, then decreases sharply and the current becomes again normal in the fired circuit 10, 3, 8 9.
A similar process is obtained when the lamp 7 lags strongly, that is to say only allows a discharge current to pass which is very markedly lower than the normal current, or even zero during half a period in two; during these half-periods, the voltage across the lamp is close to the no-load voltage of the secondary if the thermistor 6 has not yet heated up.
The thermistor 6 must have a cold resistance and an inertia sufficient not to excessively decrease the voltage supplied by the secondary 5 during the few seconds that a difficult starting of the lamp 7 can last For example, in the case of a fluorescent lamp of 40 watts, having a length of
1.20 m and an internal diameter of 38 mm, started without preheating its electrodes but provided with an external starting strip connected to one of its electrodes by means of a resistance of about 100,000 ohms, the no-load voltage of secondary 5 is about 320 volts, its on-load voltage is about 105 volts.
Under this voltage under load, the thermistor 6 will reach a temperature of about 45 degrees, for an ambient temperature of 40 degrees, and will allow about 2 to 3 milliamperes to pass, when, the lamp 7 having ignited normally or almost, the thermistor has not been darkened to a high voltage for long enough for its resistance to drop sharply.
When the secondary 5 only delivers to the thermistor, the latter reaches after 3 to 5 minutes a temperature: of - -about 350 degrees, at which its resistance has decreased very sharply, the thermistor 6 is then traversed by a current of approximately 0.5 amperes the voltage at the terminals of secondary 5, which is then traversed by an intensity slightly greater than its normal load, is, at this moment, approximately 25 volts. After a while, the thermistor temperature stabilizes.
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around 350 to 400 degrees centigrade; it then absorbs a current of about 0.5 ampere and the intensity in capacitor 3 and primary 8 is 0.75 ampere.
If, the thermistor 6 not being used, we made the transformer 8, 5 operate in open circuit, its primary would be traversed by a current of
1.2 amps and the voltage across capacitor 3 would be 300 volts, instead of 1 ampere and 220 volts, respectively, in normal operation.
FIG. 2 schematically represents a circuit for supplying a single lamp, with capacitive stabilization.
This circuit is very similar to the part of the circuit shown in figure 1, relating to the power supply of the lamp 7
However, it presents a difference with this part of the circuit: a rctance 14, drawn in broken lines because it is only used in certain cases, can bypass the current source 9, 10. This reactance is used when one wishes that the current consumed has a good power factor, while using for the transformer 5, 8 and for the capacitor 3 the same devices as for the supply of the lamp with capacitive stabilization of a bilamp group similar to that. .shown in figure 1.
This reactance is omitted when the lamp supplied by the circuit of FIG. 2 is used; 'in acne time that one or more lamps with inductive stabilization, so as to correct in a certain * dies the power factor and the flicker of the latter.
For lamps 7, 12, of a given model, transformers 8, 5 and 11 1 can be of the same model as well as capacitors 3, while allowing the construction of different circuits: bilampe compensa assembly (circuit of the .figure 1), monolamp h power factor assembly close to unity (circuit
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of figure 2, with the reactance 14), monolamp assembly with inductive stabilization left half of the circuit of figure 1 monolamp assembly with capacitive stabilization (circuit of figure 2, without the reactance 14).
FIG. 3 diagrammatically represents a circuit which differs from that of FIG. 2 only in that the. transformer 5, 8 is an autotransformer and not a transformer with separate windings; this makes it possible to reduce the number of turns of the winding 5 and the cross section of the wire of the primary 8. -The primary 8 and the secondary 5 are connected by a connection 15 and this is the voltage at the terminals of all the windings 5 and 8 which is applied to the lamp 7 and to the thermistor 6; one could, moreover, only bypass winding 5 by the thermistor.
FIG. 4 represents a variant of the circuit of FIG. 3; it can be used when the transformer 5, 8 is an autotransformer and that, the starting voltage of the lamp 7 not being sufficiently higher than the voltage of the source, the secondary 5 would have too few turns for ' the operation of the lamp 7 is stable. In this circuit, 'the secondary is connected by a connection 17, our not to one end of the primary, but to an intermediate tap 16, thereof. A sufficient number of turns can thus be given to the winding 5 while reducing the size of the windings compared to those required by a transformer with separate windings.
The left end of the thermistor 6, the one that is not connected to the end of the secondary 5 not connected to the primary., Can be connected either to the end of the primary connected to the lamp, as in 18 figure 4, or h take 16
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Again, a reaction coil 14 can be used to improve the power factor.
Many variations can be made to the circuits described above without falling outside the scope of the present invention. For example, each transformer can be of the armor type, in which case not one, but two magnetic shunts such as the one repressed in 4 is needed, the magnetic shunts can be omitted when the coils 5 and 8 are sufficiently far apart to clue the magnetic leaks in the air give the transformers sufficient feedback. Each of the lamps may be replaced by several lamps mounted in series and ignited, either simultaneously or successively.