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" Commande pour convertisseur à contacts ".
L'invention se rapporte au perfectionnement de convertis- seurs à contacts, otest-à-dire d'appareillages électriques de coupure dans lesquels à l'aide de contacts actionnés mécanique- ment et qui s'ouvrent et se ferment périodiquement, un oourant électrique alternatif est converti en courant continu ou inver- sèment, ou bien est converti en un courant alternatif d'autre fréquence. pour éviter les étincelles de rupture, on couple en série
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avec les contacts une ou plusieurs bobines de réactance avec noyau magnétique fortement saturé pour le courant nominal et dont la dêsaturation provoque au voisinage de la valeur zéro du courant une pause, soit sans courant, soit à courant réduit.
Les contacts sont commandés synchroniquement par rapport à la phase du courant à couper de telle sorte qu'ils commencent à s'ouvrir à chaque coupure pendant la pause à courant réduit.
Il est absolument nécessaire d'avoir soin que les instants de coupure soient sûrement à l'intérieur de l'intervalle de temps à courant réduit et que après l'instant de la coupure la courbe de courant possède encore une certaine marge à l'intérieur de la pause à courant réduit.
Pour maintenir un courant sans lacune, il est nécessaire de coupler à chaque manoeuvre la nouvelle phase avant que la précédente soit coupée, c'est-à-dire qu'un recouvrement dans le temps de deux états de fermeture consécutifs est nécessaire.
A une durée déterminée de recouvrement pour une courbe de ten- sion donnée et pour une position du temps de recouvrement fixée relativement à cette durée est liée une valeur déterminée de l'intégrale de la tension composée pendant la durée de recouvre- ment.
Jusqu'à présent, il était usuel de rendre la durée de la pause à courant réduit, au moyen d'un calcul correspondant de la bobine de réactance, assez longue pour que, à l'intérieur de l'intervalle des intensités de service venant en totalité en question pour le convertisseur à contact, déjà seulement par la longueur de la pause à courant réduit dans toutes les cir- constances de service qui peuvent survenir, on ait la garantie d'avoir la position voulue de l'instant de coupure dans sa ré- gion correcte, sans que pour cela il soit nécessaire de dépla- cer la phase de l'instant de la coupure en influençant en fonc- tion du courant la durée du reoouvrement.
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En cela, il était toutefois nécessaire que l'intégrale de tension mentionnée soit maintenue artificiellement à une valeur constante dans le cas de changement,par ailleurs des circonstances de l'exploitation. Un changement de l'état dtex- ploitation qui peut influer sur l'intégrale de la tension est provoqué par exemple par le réglage arbitraire de la tension continue du oonvertisseur au moyen d'un réglage partiel, lequel s'opère par déplacement de la phase des points d'enclenchement et de déclenchement par rapport à la phase de la tension.
De plus, des conditions variables d'exploitation de ce genre se produisent par variations de la grandeur de la tension alterna- tive amenée aux contacts, ces variations peuvent aussi bien être provoquées volontairement à l'effet de régler la tension au moyen de transformations de réglage, ou bien naitre sans être voulues par variation de la tension du réseau à courant alternatif. Ces variations peuvent provoquer un déplacement inadmissible des limites de la pause à courant réduit par rap- port aux instants des manoeuvres. Par suite, pour exercer une influence sur la durée des contacts et sur la durée du recouvre- ment, des mesures particulières sont nécessaires afin de main- tenir constante l'intégrale des tensions et ainsi de garantir sûrement qutaucune ouverture de contact ne se produise en de- hors de la région de la pause à courant réduit.
On stest déjà efforcé de trouver par des moyens mécaniques des solutions de ces problèmes pour les convertisseurs à con- tacts avec contacts à levée dont la mise en action périodique se fait au moyen d'un moteur de commande, par l'intermédiaire d'une transmission à excentrique agissant sur une bielle. On a notamment introduit dans la transmission des cames de commande à ltaide desquelles la course des contacts, et par suite la du- rée d'enclenchement de ceux-ci, peuvent être modifiées en dépen- dance forcée par rapport aux organes réglables à volonté du
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convertisseur à contacts. Alors chaque contact se trouvait sous l'action de plusieurs commandes.
Une d'entre elles ser- vait à régler le temps de recouvrement en fonction du réglage, de telle sorte que la coupure se fasse toujours dans ltinter- valle de temps à courant réduit. La variation du réglage lui- même, c'est-à-dire le déplacement simultané et égal de la phase des points d'enclenchement et de déclenchement pour le maintien d'une tension déterminée de départ se faisant par rotation du stator à montage rotatif du moteur de commande synchrone. Une deuxième came servait à modifier la durée do recouvrement en dépendance de la grandeur du courant alternatif. Une troisième came était utilisée dans les montages en pont dans lesquels n'existe qu'une bobine de réactanoe pour chaque groupe de dis- positifs de coupure travaillant en opposition ( voir figures 2, 3 et 4 ).
Dans un montage en pont de ce genre chaque bobine de réactance est traversée au cours de chaque période de la ten- sion alternative par le courant deux fois dans des sens opposés.
Or, comme dans le courant triphasé, la durée de contact sans recouvrement s'étend chaque fois à 120 , il n'existe pour le renversement du courant et la désaimantation de la bobine de réactance qu'un angle de 180 - 120 = 60 ( conditions des 60 }. La commutation du courant et la désaimantation des bo- bines de réactance dure d'autant plus longtemps que la tension de commutation du courant est plus faible. Par suite, il existe pour la degré de réglage une limite supérieure où la tension de commutation devient si faible que la désaimantation de la bobine de réactance ne peut plus être terminée en temps voulu.
Afin que cette limite ne soit pas franchie on doit adjoindre à l'équipement régulier pour le degré de réglage une butée de fin de course. Si de plus, se modifie la valeur effective du courant alternatif, la limite supérieure pour le degré de ré- glage se déplace également. En conséquence, avec l'aide de la
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troisième came le déplacement de la butée mentionnée est oom- mandé en accord avec le réglage de la tension alternative d'a- menée.
Cette solution mécanique seule prise en considération jusqutà présent était néanmoins relativement gênante. En par- ticulier, pour chaque équipement, les cames différentes entre elles devaient être calculées et exécutées isolément suivant les conditions d'exploitation à prévoir pour l'équipement. De plus, les modifications des conditions de service qui n'étaient pas provoquées au moyen d'organes déplaçables à volonté ( oscil- lations du réseau ou analogues ) ne pouvaient pas, par ce moyen, être prises en considération.
Par contre, on peut, selon l'invention, obtenir une sim- plifioation essentielle et une amélioration du mode de travail avec un dispositif électrique de mesure et de manoeuvre enclen- ohé en permanence, et qui mesure l'intégrale de temps qui se modifie avec les conditions ohangeantes du service pendant un intervalle de temps à surveiller dans chaque période, et en fonction de ce fait influence de plus l'instant du temps d'en- clenchement, On peut ainsi, par exemple mesurer l'intégrale de la tension composée pendant le temps de recouvrement de deux contacts, et au moyen du dispositif de mesure faire tourner ou déplacer automatiquement, directement ou indirectement, une came, ou un arbre, ou organe analogue influençant le temps de recouvrement,
de telle sorte que l'intégrale de tension de la tension composée possède une valeur déterminée et constante pendant la durée de recouvrement de deux contacts. On obtient ainsi davantage que pour considérer le degré de réglage de chaque cas, ainsi que la grandeur correspondante de la tension alternative, on n'a besoin que d'un dispositif de commande uni- que qui dans tous les cas peut être le même, ce qui représente une simplification essentielle.
Un autre avantage consiste en
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ce que, dans toutes les conditions d'exploitation concevables qui peuvent avoir pour conséquence une variation de l'intégrale de tension de la tension composée pendant la durée de recouvre- ment, sans égard à la cause de ce fait, la correction de la phase des points de coupure nécessaires pour le fonctionnement irréprochable du convertisseur à contacts se fait toujours auto- matiquement. Par exemple, l'action désavantageuse dans oertai- nes circonstances des dilatations thermiques différentes d'or- ganes de dispositifs à contacts, en particulier des barres por- tant les contacts fixes, et des bielles sont éliminées automa- tiquement sans qu'il soit besoin pour cela d'équipement de com- pensation spéciaux.
Dans ce qui suit, l'invention est expliquée à l'aide de quelques exemples d'exécution schématiques :
La figure 1 représente le schéma d'un convertisseur à oon- tacts avec six contacts à levée dont les ponts mobiles sont dé- signés par 1, 2, 3, 4, 5, 6. Aux phases S et T de la tension triphasée dérivée est relié l'enroulement primaire d'un trans- formateur W dont la tension secondaire forme ainsi une mesure de la tension composée. L'enroulement secondaire du transforma- teur se trouve en série avec l'enroulement d'un électro-aimant de réglage et au pont de contact 5 et 6 de deux contacts tra- vaillant successivement, dont les parties fixes a et b sont reliées continuellement entre elles.
Le circuit secondaire du transformateur W avec la bobine d'électro-aimant E est ainsi fermé périodiquement à chaque période pendant la durée de re- oouvrement des contacts 5 et 6 qui se ferment immédiatement l'un après l'autre. L'armature de la bobine dans l'éleotro- aimant de réglage E se trouve dans cet exemple schématique, d'une part sous l'action d'un ressort F qui est sollicité à la remettre dans sa position de repos, d'autre part sous l'action de la bobine E qui agit contrairement à la force du ressort
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et écarte l'armature de la position de repos.
Comme l'armature avec les pièces qui lui sont reliées possède une certaine iner- tie et ne peut pas suivre séparément les à-coups de oourant qui se succèdent rapidement dans le circuit secondaire du trans- formateur W elle se met dans une position moyenne déterminée différente de la position de repos. Cette position est une me- sure pour l'intégrale de la tension composée pendant le temps de recouvrement. Lors des écarts de l'intégrale par rapport à sa valeur de consigne, l'armature modifie sa position et action- ne un dispositif à contact K à l'aide duquel elle commande un dispositif d'entraînement du réglage ( moteur de réglage ou ana- logue ) pour aotionner la came qui modifie la durée de contact ainsi que la durée du recouvrement.
L'équipement de mesure, de réglage, ou de commande influ- encé électriquement peut être varié et construit de façons dif- férentes. Par exemple, la rapidité du réglage peut être augmen- tée en utilisant directement, c'est-à-dire sans réducteurs, l'équipement à électro-aimant pour la mise en place de la came, ou en ce que le dispositif à électro-aimant provoque direote- ment, sans l'intermédiaire d'une oame la levée des ponts de contact et par suite influenoe la durée de reoouvrement. Pour autant que la bobine de réglage ait une consommation d'une gran- deur telle que son courant ne pourrait plus être coupé par ces contacts sans destruction de matière, il est recommandable d'a- voir recours à ltinsertion d'un amplificateur.
Pour cela on utilise avantageusement par exemple un régulateur à tube élec- tronique qui multiplie jusqutà une valeur suffisante le courant, pratiquement sans inertie. On réalise une vitesse de réglage considérablement augmentée par rapport à oelle du simple moteur de réglage par l'utilisation d'un amplificateur à pression d'huile ( servo-moteur).
Une autre amélioration et avant tout une diminution de
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dépense pour les bobines de couplage du convertisseur à contacts peuvent être obtenues en modifiant la durée de recouvrement ainsi que le point de coupure en dépendance de l'intensité du courant continu. A cet effet, dans la disposition suivant la figure 1, il est prévu sur le côté à courant continu le relais X par lequel une résistance d'amont est couplée en série avec l'électro-aimant de réglage E, de sorte que la valeur de con- signe du régulateur, c'est-à-dire le teraps de recouvrement ain- si que la position du temps de coupure est déplacée par échelons.
Comme on le sait, avec l'intensité du courant à transformer va- rie la position en phase de l'instant pour lequel le courant de la phase qui débite atteint la valeur zéro. Mais alors se déplace également la position de la pause à courant réduit. Si de la façon décrite on ajuste à cette position la position du point de coupure, il suffit d'avoir une pause à courant réduit notablement plus courte. par suite, on peut de cette façon ré- duire considérablement la dépense pour les bobines de réactance ou augmenter considérablement pour la même prise des bobines la sécurité de service du convertisseur.
Une autre mesure encore plus efficace pour atteindre le même but consiste à ajuster le temps de recouvrement à l'inten- sité du courant non par gradins, mais dtune façon continue.
Pour cela on peut par exemple utiliser le régulateur déjà pro- posé pour le réglage du temps de recouvrement en fonction de la tension en lui adjoignant un équipage à courant. Pour pou- voir encore suivre des variations de courant rapides, il y aura lieu d'utiliser de même un régulateur à fonctionnement aussi rapide que possible, par exemple un régulateur magnétique à ac- tion directe ou un régulateur à pression d'huile. La figure 2 représente une disposition de ce genre, dans laquelle l'électro- aimant de réglage E contrôle une commande à liquide ou par trin- glage 0. Il possède toutefois en plus un deuxième enroulement
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M raccordé à une résistance de mesure N insérée dans le circuit à courant continu. L'enroulement oourant est alors raccordé à l'enroulement tension aveo aotion magnétique opposée.
En cas d'élévation du oourant continu de charge par exemple, il se pro- duit un affaiblissement du champ magnétique oréé par ltenroule- ment de tension, ce qui amène le régulateur à augmenter de la façon voulue le temps de recouvrement et par suite l'intégrale de tension. D'un autre côté, le régulateur règle pour un courant de charge restant constant exactement comme prxcédemment sans enroulement courant, pour des variations voulues ou involontai- res de la tension alternative sur une valeur maintenue égale de l'intégrale de tension, la seule différence est que à chaque intensité de charge est relative de façon constamment automa- tique une autre intégrale de tension de la grandeur la plus fa- vorable.
Au lieu, comme dans la figure 2 de faire agir deux bobines en connexion opposée sur une armature commune ou sur deux arma- tures fixes communes on peut obtenir l'action différentielle voulue au moyen dtun système de mesure de régulateur dtun autre genre. On peut par exemple utiliser un système à fléau de balan- ce d'après la figure 3. Cette disposition offre entre autres l'avantage que les genres de courants peuvent être différents dans les deux bobines. On peut par suite pour éviter l'emploi de la mesure de résistance dans le circuit à courant continu, alimenter la bobine oourant sur le circuit du courant alterna- tif amené aux contacts, un transformateur de courant Y étant alors avantageusement intercalé.
L'utilisation de ce courant alternatif peut toutefois se faire également avec un équipement dtaprès la figure 2, si le courant alternatif est redressé, par exemple par un redresseur sec avant d'être amené à la bobine courant.
Toutes les mesures décrites jusqu'à présent pour influen-
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cor les t61.lPS d# rwaouvreiicnt ne dispensent pas d'observer la condition des 30 dans les convertisseurs triphasés à couplage en pont avc trois réactances. Le déplacement de la butée de fin de course pour la limitation du degré de réglage avec la troisième came déjà mentionnée permettent un ajustement auto- matique de la limitation de réglage seulement aux modifications arbitrairement amenées de la tension alternative. Un ajustement plus général aussi bien aux variations voulues de la tension alternative qu'à celles qui sont imposées par les variations du réseau est possible si l'on prévoit la limitation du réglage au moyen d'un deuxième régulateur automatique.
Un exemple dtexé- cution de ce genre est représenté sur la figure 4. Le système magnétique du deuxième régulateur est désigne ici par F . Ce régulateur actionne de l'une des façons mentionnées ci-dessus un dispositif pour le déplacement de la butée de fin de course. par la bobine du régulateur, il faut mesurer une intégrale de tension étendue à 60 qui commence à l'instant de fermeture du contact relatif à la tension alternative mesurée. Par exemple sur la figure 4 le circuit alimentant cette bobine de réglage est raccordé par un transformateur W. aux phases R et S du transformateur. La fermeture du courant à mesurer se fait par suite par le contact correspondant 2.
La coupure du courant à mesurer après 60 se fait en court-circuitant la bobine de ré- glage à l'aide d'un contact 4 se fermant contre le contact 2 avec un retard de 60 . Pour la séparation des potentiels, l'in- sertion d'un transformateur d'isolement W2 est alors nécessaire car les contacts 2 et 4 sont raccordés à des p8les différents de la tension continue. Pour atteindre la position de phase correcte du courant à mesurer ainsi que pour limiter le courant de court-circuit, il est encore nécessaire d'insérer une résis- tance d'amont V.
En renonçant aux transformateurs W W3 on peut également obtenir le même effet si au lieu des contacts princi-
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paux 2 et 4 on utilise deux contaots auxiliaires ouvrant avec la même phase, otest-à-dire synchroniquement; on peut d'ail- leurs dans ce cas, au lieu de court-airauiter la bobine de ré- glage par un contact de court-circuit choisir pour terminer la durée de la mesure un contact d'avertisseur.
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"Control for converter with contacts".
The invention relates to the improvement of converters with contacts, that is to say of electrical switchgear devices in which, using mechanically actuated contacts and which periodically open and close, an electrical current. alternating current is converted to direct current or vice versa, or is converted to alternating current of other frequency. to avoid rupture sparks, we couple in series
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with the contacts one or more reactance coils with strongly saturated magnetic core for the nominal current and the desaturation of which causes a pause in the vicinity of the zero value of the current, either without current or at reduced current.
The contacts are controlled synchronously with respect to the phase of the current to be broken so that they begin to open at each break during the reduced current break.
It is absolutely necessary to take care that the breaking times are surely within the time interval at reduced current and that after the breaking instant the current curve still has a certain margin inside. of the reduced current break.
To maintain a current without a gap, it is necessary to couple the new phase to each maneuver before the previous one is cut, that is to say an overlap in time of two consecutive closing states is necessary.
To a determined recovery time for a given voltage curve and for a position of the recovery time fixed relative to this duration is linked a determined value of the integral of the phase-to-phase voltage during the recovery time.
Hitherto it has been customary to render the duration of the reduced current pause, by means of a corresponding calculation of the reactance coil, long enough so that, within the interval, the operating currents coming from completely in question for the contact converter, already only by the length of the pause at reduced current in all the service circumstances which may arise, we have the guarantee of having the desired position of the switch-off instant in its correct region, without it being necessary to shift the phase at the time of the cut-out by influencing the duration of the reopening as a function of the current.
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In this, however, it was necessary that the mentioned voltage integral be kept artificially at a constant value in the event of otherwise changing operating circumstances. A change in the operating state which can influence the voltage integral is caused, for example, by the arbitrary adjustment of the DC voltage of the inverter by means of a partial adjustment, which takes place by shifting the phase. switch-on and switch-off points with respect to the voltage phase.
In addition, variable operating conditions of this kind occur by variations in the magnitude of the alternating voltage supplied to the contacts, these variations may as well be caused intentionally in order to regulate the voltage by means of transformations of. adjustment, or be born without being wanted by variation of the voltage of the alternating current network. These variations can cause an inadmissible displacement of the limits of the reduced current pause in relation to the instants of the maneuvers. Consequently, in order to exert an influence on the duration of the contacts and on the duration of the recovery, special measures are necessary in order to maintain constant the integral of the voltages and thus to guarantee surely that no contact opening occurs in the event. outside the reduced current break area.
Attempts have already been made to find solutions to these problems by mechanical means for contact converters with lift contacts, the periodic activation of which is effected by means of a control motor, by means of a control motor. eccentric transmission acting on a connecting rod. In particular, control cams have been introduced into the transmission, with the aid of which the travel of the contacts, and consequently the duration of engagement of the latter, can be modified in forced dependence on the members which can be adjusted at will.
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contact converter. Then each contact was under the action of several commands.
One of them served to adjust the recovery time as a function of the setting, so that the cut-off always takes place in the time interval at reduced current. The variation of the setting itself, that is to say the simultaneous and equal displacement of the phase of the switch-on and switch-off points for maintaining a determined starting voltage, being effected by rotation of the rotating stator of the synchronous drive motor. A second cam was used to modify the recovery time depending on the magnitude of the alternating current. A third cam was used in bridge arrangements in which there is only one reactanoe coil for each group of cut-off devices working in opposition (see figures 2, 3 and 4).
In such a bridge arrangement each reactor coil is traversed during each period of the alternating voltage by the current twice in opposite directions.
However, as in the three-phase current, the duration of contact without overlap extends each time to 120, there is for the reversal of the current and the demagnetization of the reactance coil an angle of 180 - 120 = 60 ( The lower the switching voltage of the current is, the longer the switching voltage of the current is lowered, the longer the switching voltage of the current is lowered. Switching voltage becomes so low that demagnetization of the reactance coil can no longer be completed in due time.
So that this limit is not exceeded, a limit stop must be added to the regular equipment for the degree of adjustment. If, in addition, the actual value of the alternating current changes, the upper limit for the degree of control also moves. Accordingly, with the help of the
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third cam the movement of the abutment mentioned is commanded in accordance with the setting of the AC voltage.
This mechanical solution, which had been taken into consideration until now, was nevertheless relatively inconvenient. In particular, for each piece of equipment, the cams that differ from one another had to be calculated and executed in isolation according to the operating conditions to be expected for the equipment. In addition, changes in operating conditions which were not brought about by means of freely movable members (network oscillations or the like) could not be taken into account by this means.
On the other hand, according to the invention, it is possible, according to the invention, to obtain an essential simplification and an improvement in the working mode with an electric measuring and maneuvering device permanently engaged, and which measures the time integral which changes. with the changing operating conditions during a time interval to be monitored in each period, and depending on this fact also influence the instant of the switch-on time, We can thus, for example, measure the integral of the voltage composed during the recovery time of two contacts, and by means of the measuring device to automatically rotate or move, directly or indirectly, a cam, or a shaft, or similar device influencing the recovery time,
so that the voltage integral of the phase-to-phase voltage has a determined and constant value during the recovery time of two contacts. One thus obtains more than in order to consider the degree of adjustment of each case, as well as the corresponding magnitude of the alternating voltage, one only needs a single control device which in all cases can be the same, which represents an essential simplification.
Another advantage is
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that, under all conceivable operating conditions which may result in a variation of the voltage integral of the phase-to-phase voltage during the recovery time, regardless of the cause of this fact, the phase correction of the cut-off points necessary for the faultless operation of the contact converter always takes place automatically. For example, the disadvantageous action under certain circumstances of the different thermal expansions of contact device bodies, in particular bars carrying the fixed contacts, and connecting rods are eliminated automatically without the need for it. special compensation equipment is needed for this.
In what follows, the invention is explained with the aid of a few schematic examples of execution:
Figure 1 shows the diagram of a one-touch converter with six lift contacts, the movable bridges of which are denoted by 1, 2, 3, 4, 5, 6. At phases S and T of the three-phase voltage derived The primary winding of a transformer W is connected, the secondary voltage of which thus forms a measure of the phase-to-phase voltage. The secondary winding of the transformer is in series with the winding of an adjustment electromagnet and at the contact bridge 5 and 6 of two contacts working successively, the fixed parts a and b of which are continuously connected. between them.
The secondary circuit of the transformer W with the electromagnet coil E is thus closed periodically at each period during the period of recovery of the contacts 5 and 6 which close immediately one after the other. The armature of the coil in the adjustment electro-magnet E is in this schematic example, on the one hand under the action of a spring F which is urged to return it to its rest position, on the other hand starts under the action of the coil E which acts contrary to the spring force
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and moves the armature away from the rest position.
As the armature with the parts which are connected to it has a certain inertia and cannot separately follow the surges of the current which follow one another rapidly in the secondary circuit of the transformer W, it places itself in a determined average position. different from the rest position. This position is a measure for the integral of the line voltage during the recovery time. When the integral deviates from its reference value, the armature modifies its position and actuates a contact device K with the aid of which it controls an adjustment drive device (adjustment motor or ana - logue) to activate the cam which modifies the contact time as well as the recovery time.
The electrically influenced measuring, regulating, or control equipment can be varied and constructed in different ways. For example, the speed of adjustment can be increased by using directly, i.e. without reducers, the electromagnet equipment for the positioning of the cam, or by using the electromagnet device. -Magnet causes sayote-, without the intermediary of an oame the lifting of the contact bridges and consequently influences the duration of reopening. As long as the adjustment coil has a consumption of a magnitude such that its current could no longer be interrupted by these contacts without destruction of material, it is advisable to have recourse to the insertion of an amplifier.
For this, an electronic tube regulator is advantageously used, for example, which multiplies the current up to a sufficient value, practically without inertia. A considerably increased adjustment speed is achieved compared to that of the simple adjustment motor by the use of an oil pressure amplifier (servo motor).
Another improvement and above all a decrease in
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The expense for the contact converter coupling coils can be obtained by modifying the recovery time as well as the cut-off point in dependence on the intensity of the direct current. For this purpose, in the arrangement according to figure 1, there is provided on the DC side the relay X by which an upstream resistor is coupled in series with the adjustment electromagnet E, so that the value controller setpoint, ie the overlap terap and the switch-off time position is moved in steps.
As we know, with the intensity of the current to be transformed the phase position of the instant at which the current of the discharging phase reaches the zero value varies. But then the position of the reduced current break also moves. If, in the manner described, the position of the cut-off point is adjusted to this position, it suffices to have a considerably shorter reduced current break. Consequently, the expense for the reactance coils can be considerably reduced in this way or the operating safety of the converter can be considerably increased for the same tap of the coils.
Another even more effective measure to achieve the same goal is to adjust the recovery time to the current strength not in steps, but in a continuous fashion.
For this, it is possible, for example, to use the regulator already proposed for the adjustment of the recovery time as a function of the voltage by adding a current device to it. In order to still be able to follow rapid variations in current, it is also necessary to use a regulator which operates as quickly as possible, for example a magnetic direct-acting regulator or an oil pressure regulator. FIG. 2 shows an arrangement of this kind, in which the regulating electromagnet E controls a liquid control or by setting up 0. However, it also has a second winding.
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M connected to a measuring resistor N inserted in the direct current circuit. The current winding is then connected to the tension winding with opposite magnetic aotion.
In the event of an increase in the direct current of charge, for example, there is a weakening of the magnetic field produced by the voltage winding, which causes the regulator to increase the recovery time as desired and consequently the lenght. integral of tension. On the other hand, the regulator adjusts for a charge current remaining constant exactly as before without current winding, for wanted or unintentional variations of the alternating voltage to a value kept equal to the voltage integral, the only difference is that to each load current there is constantly automatic relative another voltage integral of the most favorable magnitude.
Instead, as in Figure 2 of having two coils in opposite connection act on a common armature or on two common fixed armatures, the desired differential action can be obtained by means of a regulator measuring system of another kind. For example, a balancing beam system according to figure 3 can be used. This arrangement offers among other things the advantage that the types of currents can be different in the two coils. In order to avoid the use of resistance measurement in the direct current circuit, it is therefore possible to supply the current coil on the circuit with alternating current supplied to the contacts, a current transformer Y then being advantageously interposed.
The use of this alternating current can however also be done with equipment dtafter FIG. 2, if the alternating current is rectified, for example by a dry rectifier before being brought to the current coil.
All the measures described so far to influence
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Therefore, the d # rwaouvreiicnt t61.lPS does not dispense with observing the condition of 30 in three-phase bridge-coupled converters with three reactances. The movement of the limit stop for the limitation of the degree of adjustment with the already mentioned third cam allows automatic adjustment of the adjustment limitation only to arbitrarily introduced changes in the AC voltage. A more general adjustment both to the desired variations of the alternating voltage and to those imposed by the variations of the network is possible if provision is made to limit the adjustment by means of a second automatic regulator.
An example of such an embodiment is shown in FIG. 4. The magnetic system of the second regulator is here designated by F. This regulator actuates in one of the ways mentioned above a device for moving the limit stop. by the regulator coil, it is necessary to measure a voltage integral extended to 60 which begins at the moment of closing of the contact relative to the measured alternating voltage. For example in FIG. 4 the circuit supplying this adjustment coil is connected by a transformer W. to the phases R and S of the transformer. The current to be measured is therefore closed via the corresponding contact 2.
The current to be measured after 60 is cut off by short-circuiting the adjustment coil with a contact 4 which closes against contact 2 with a delay of 60. For the separation of the potentials, the insertion of an isolation transformer W2 is then necessary because the contacts 2 and 4 are connected to poles other than the direct voltage. To reach the correct phase position of the current to be measured and to limit the short-circuit current, it is still necessary to insert an upstream resistor V.
By dispensing with the W W3 transformers, the same effect can also be obtained if instead of the main contacts
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blades 2 and 4 two auxiliary contacts are used opening with the same phase, ie synchronously; Moreover, in this case, instead of short-airing the adjustment coil by a short-circuit contact, choose a warning contact to end the duration of the measurement.