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PERFECTIONNEMENTS APPORTES A LA DECOMPOSITION SOUS L'ACTION'
DE LA. CHALEUR D'UN MELANGE DE METHANE ET DE VAPEUR D'EAU,
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L'invention a pour objet un procède servant à produire de l'hydrogène et de l'oxyde de carbone en décomposant sous l'action de la chaleur un mélange de vapeur d'eau, de mé- thane et d'hydrocarbures gazeux ou volatiles, tels que ceux contenus dans les gaz naturels ou dans les gaz provenant de la carbonisation ou de la gazéification des combustibles.
Pour le méthane, qui par rapport aux autres hydrocarbures du gaz de houille est l'élément prépondérant, la réaction s'effectue suivant le formule suivante :
C H4 + H2 0 = C 0 + 3 H2 - 51 oalories.
Il sera donc nécessaire de fournir au mélange de gaz et de vapeur d'eau en circulation une certaine quantité de cha- leur. Car, d'une part, ce ne sera qu'à une température élevée que la réaction sera suffisamment complète' et d'autre part, cette réaotion est endothermique. Cet apport de chaleur peut se faire en brûlant par l'air uns certaine partie du
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gaz à traiter. Pour obtenir par ce chauffage l'effet utile le plus élevé, il conviendrait de brûler partiellement le gaz à traiter en y ajoutant le proportion voulue d'air.
Mais, dans ces conditions, on introduirait dans le mélange une propotion exagérée d'azote.
L'apport de chaleur en question devra donc 6tre fait plutôt d'une façon indirecte, c'est-à-dire en séparant le circuit du gaz à traiter de celui des gaz en combustion.
Un premier moyen consiste à prévoir un échangeur de tempéra- ture en produits réfractaires et comprenant deux circuits, dont l'un sert à la circulation et à la conversion du gaz à
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truitor ut dout l'nubro oit parcouru iiiir 1;ipari'ie du f7,C\7, qui est brûlée.
Un second moyen consiste à réaliser la réaction dans un ré- générateur de chaleur qui, pendant une première période emma- gasine une partie de la chaleur dégagée par la combustion du gaz servant au chauffage et qui, pendant une seconde période, cède cette ohaleur au gaz à traiter, et produit ainsi la conversion voulue.
La chaleur emportée pur les fumées 001' liant dos échangours de température ou des régénérateurs de chaleur pourra être récupérée économiquement, soit pour le réchauffage de l'air de combustion, soit pour le réchauffage préalable du gaz à traiter, soit pour le réchauffage du gaz de chauffage, soit pour la production ou pour le surchauffage de la vapour d'eau requise.
D'autre part, il a été trouvé utile de prévoir des appareils servant à récupérer d'une façon rationnelle la chaleur empor- tée par le gaz ayant subi la conversion.
Dans certains cas il n'est pas indispensable d'obtenir un gaz ayant une teneur en méthane aussi réduite que possible.
Il convlondra alors de so servir pour la récupération en (lues- tion soit d'un échangeur de température, soit d'un régéné- rat eur de chaleur,.
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Dans d'autres cas il faut limiter autant que possible la teneur en méthane dans le gaz converti. La réaction en ques- tion étant réversible, aux températures voisines de celle à laquelle elle est pour ainsi dire complète, il importe de prévoir, pour le refroidissement du gaz traité, des mesures en vue d'éviter, autant que possihle, toute rétrogression de la réaction. Or, à la température de 300 à 400 et en l'absence de catalyseurs, il ne se produit plus aucune transformation du mélange. Il faudra donc se servir d'un agent pouvant diminuer rapidement vers 400 à 3000 C la tem- pérature des gaz traités.
L'eau étant un agent convenant spécialement pour cet usage, il a été trouvé utile de mettra le gaz, aussitôt à la sortie de l'appareil de conversion,
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en ooritucb sal,L uvac lu;, hauuir3 d'un iippnrail UOllbollltl1U wiu masse donnée d'eau (par exemple une chaudière), soit directe- ment avec de l'eau liquide.
Les dessins ci-joints montrent quelques dispositions sché- matiques indiquant, à titre d'exemple, divers modes de réali- sation de l'objet de l'invention.
Les figures, 2, 3, 4, 5 et 6 se rapportent au cas où un échange de température se fait à travers une cloison en produits réfractaires séparant le circuit des gaz en combus- tion de celui du gaz à traiter.
Les figures 7, 8, 9 et 10 se rapportent au cas où pendant une première période la chaleur produite par les gaz en com- bustion est emmagasinée dans l'empilage d'un régénérateur
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cil, I)" 1 l1qnt!r1 iiii-i q 1400nnr)q prjr'i or)8, cotto ohl1] ()lJT ent c<Jfi4? au gaz à traiter.
Dans le cas prévu à la figure., il se fait eh outre un échange de température entre l'air de combustion arrivant par 2 dans l'échangeur A, et les fumées sortant par 1 de ce même échangeur. La conversion se produit dans l'échangeur C qui reçoit en 5 le gaz de chauffage et qui cède la chaleur
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dégagée au courant de gaz à traiter arrivant par la branche 3 de l'échangeur B et sortant par la branche 4. Il y a échange de température entre ces deux branches et récupéra- tion partielle de la chaleur produite.
La figure 2 se rapporte au cas où il y a échange de tem- pérature entre les produits de la combustion sortant en 1 et le gaz à traiter entrant par 3..Le gaz converti sort à tempé- rature élevée par le conduit 4 et il est dirigé dans une chaudière D, où il céde rapidement sa chaleur. L'élément C de l'appareil est muni à sa partie supérieure d'une admission 5 pour le gaz de chauffage et d'une admission 2 pour l'air de combustion.
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Ln fir;l1ro 3 indiqua win rrocltfi.an,i;9.on do la î;tyzr n S3 drma laquelle la chaudière D est remplacée par un laveur à injec- tion d'eau E.
Dans la fig. 4 ce laveurEest prolongé par un saturateur d'humidité F, dans lequel le gaz à traiter se charge de la quan- tité voulue de vapeur d'eau.
Dans les exemples indiqués ci-dessus la récupération par-
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tielle das chaleurs so fnirmit dans don () 011 nn (";0 111'S do tompu- ratute.
L'exemple indiqué à la figure 5 se rapporte au cas où cette récupération se fait dans des régénérateurs de chaleur. Les régénérateurs A et B sont parcourus alternativement par les fumées et par l'air de combustion, tandis que les régénérateurs D et E sont parcourus alternativement par le gaz converti et
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pur le gaz à traiter. L"cllUll0Ul' da L01JlpCl'uLUl.'(j 0 jcrt à porter le gaz à traiter à la température voulue. La vanne d'inversion F sert à la distribution alternative du gaz à traiter et du gaz converti. La vanne d'inversion G sert à la distribution alternative de l'air de combustion et des fumées.
Rien n'empêche de remplacer les régénérateurs D et E par les appareils à circulation d'eau indiqués aux figures 2, 3 et 4.
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La figure 6 donne un développement du schéma de la fleure 5 montrant une disposition spéciale de l'échangea de tempéra- ture qui est raccordé de part et d'autre aux régénérateurs en question et qui présente la surface de chauffe requise pour obtenir la conversion voulue.
L'échangeur de température consiste en une chambre allongée 1, dont les parois verticales et parallèles se trouvent à faible distanoe l'une de l'autre. Ces parois séparent la chambre 1 de deux chambres 2 et. 2 , qui communiquent entre elles à leur partie supérieure par des briques perforées 3, constituant un faisceau tubulaire normal aux parois de la chambre 1.
Dans ce faisceau la disposition des briques perforées est en quinconce. La partie inférieure de chacune des chambres 2 et 2a est remplie par des empilages 4 et 4a. La partie infé- rieure de la chambre 1 est divisée en son milieu par une cloi- son transversale et verticale séparant deux empilages 5 et 5a.
Le circuit de chauffage est constitué par les régénérateurs 4 et 4a, la partie supérieure des chambres 2 et 2a et les bri- ques perforées 3. L'air de combustion est admis par la vanne d'inversion 6 à la base de l'un ou de l'autre empilée 4 ou 4a et il y monte pour arriver dans la chanbre 2 ou 2a, où. il brûle le gaz admis par le robinet 7 à trois voies. Les produits de cette combustion traversent les briques perforées 3 pour des- cendre dans la chambre 2a ou 2 et dans l'empilage 4a ou 4 et pour s'échapper à la cheminée par la vanne d'inversion 6.
Dans le circuit du gaz à traiter le gaz est admis en 9 par lu vanne d'inversion 8 à la base de l'un ou de l'autre des empilages 5 ou 5a,et il y monte pour arriver dans le faisceau tubulaire de la chambre 1 et pour s'échauffer au contact des parois de cette chambre, ainsi que de celles des briques per- forées 3. En descendant dans le régénérateur 5a ou 5, il y
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cède une partie de sa chaleur et il sort en 10 par la vanne d'inversion 8.
Dans le cas prévu à la figure 7, le régénérateur en ques- tion est indiqué par la lettre C. Pendcnt l'une des périodes le gaz de chauffage y est admis directement. L'air pour sa combustion arrive par l'échangeur de température A qui contient aussi le conduit d'échappement des fumées. Pen- dant l'autre période, le gaz de chauffage est fermé ainsi que l'arrivée d'air et l'échappement à la cheminée. Le gaz à traiter est admis dans l'échangeur de température B ot il vient en contact avec 1'empilage C, où il ont oon- verti pour céder ensuite une partie de sa chaleur lors de sa sortie par l'échangeur de température B.
La figure 8 est une modification de la figure 7, dans laquelle les échangeurs de température sont remplacés par des régénérateurs de chaleur. Le régénérateur de oonversion est toujours indiqué par la lettre C.
Il y a lieu de distinguer 4 périodes de marche.
Dans la première période, le gaz de chauffage admis en C y est brûlé par l'air admis par le régénérateur A, et les fumées s'échappent par le régénérateur B.
Dans la seconde période, l'admission du gaz de chauf- fage est fermée, ainsi que le circuit par les régénéra- teurs A et B. Le gaz à traiter est admis dans le régé-
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nérateur D nt il () ni; converti df\J1fJ le r a,înctrto r C pour céder ensuite une partie de sa chaleur dans le régé- nérateur E.
Dans la troisème période, l'admission du gaz à trai- ter est fermée, ainsi que le circuit des régénérateurs
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Le gaz de chauffage est admis dans le régénérateur 0, où il est brûlé par l'air arrivant par le régénérateur- B. Les fumées s'échappent par le régénérateur A.
Dans la quatrième période, l'admission du gaz de chauffage est fermée, ainsi que le circuit des régénérateurs A et B. Le gaz à traiter est admis dans le régénérateur E et il est con- verti dans le régénérateur 0, pour céder ensuite une partie de sa chaleur dans le régénérateur D.
La figure 9 indique un exemple où la disposition ne comprend que deux régénérateurs A et B, qui sont raccordés à leur par- tie supérieure par un conduit C.
Pendant la période de chauffage, le gaz de chauffage est admis dans le conduit C ot l'air est admis à ICI partis infé- rieure du régénérateur B. L'air réchauffé au contact de l' empilage du régénérateur B brûle dans le régénérateur A le gaz admis dans le conduit C, et les fumées s'échappent par le conduit E. Lorsque l'empilage de A est porté à la température voulue, le conduit E est fermé, ainsi que l'arri- vée d'air D. Le gaz à traiter est admis dans la partie infé- rieure du régénérateur A, où il est converti en y montant, et il est dirigé par le conduit C dans le régénérateur B, où il cède une partie de sa chaleur, avant sa sortie par la partie inférieure. La période de réaction est à houveau suivie d'une période de chauffage.
Dans l'exemple indiqué à la figure 10, le régénérateur B de l'exemple précédent est supprimé et remplacé par une chaudière.
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j;'tjl1o.l:1uL J.a l).L'.lul1o (la ulit;1.ui'S'U!:5O, 10 nddW .aour A nrib nii- menté par du gaz et de l'air froid. Pendant la période de oonversion, la chaudière récupère la chaleur qu'emporte le gaz traité.
Dans tous les exemples, indiqués ci-dessus, la température, tant des gaz traités que des fumées, pourra être abaissée au
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dégré voulu par leur paoduge par des ol1/;iut11êl'I;H:I qui rournirout
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la quantité requise de vapeur.
Pour le cas du gaz de fours à coke qui contient 50% d'hy- drogène et 26% de méthane, la quantité de vapeur requise sera de 220 grammes par M3 de gaz converti, et la quantité de gaz de combustion correspondante sera de 1/2 m3. La récupération
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(Ion divornoa ohnln111'rJ J11rJ'lIt' h ln l;<:JIj!ll,é J'(\ [:111'0 do :5000() donnoru
280 grammes de vapeur par m3 de gaz.
Quant au gaz converti, dans ces conditions, son volume sera de 1,75 m3 par 1 m3 de gaz à traiter et il contiendra 70% d'hydrogène et des traces de méthane. Aux 500 litres d'hydr- gène par 1 m3 de gaz à traiter correspondront 1250 litres, après conversion. La différence, soit 750 litres, sera pro- duite par la combustion de 1/2 m3 du Gaz à traiter.
REVENDICATIONS
1.- Procédé servant à produire de l'hydrogène et de l'oxyde de carbone, en décomposant sous l'action de la chaleur un mé- lange de vapeur d'eau, de méthane et d'hydrocarbures gazeux ou volatiles, tel que ceux contenus dans les gaz naturels ou
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nana Ion ànz provonoub do lu u ()(.r1Joai;!:\ [don ou do lu C::l\(.Íl. r 1- cation des combustibles, la chaleur requise étant fournie par la combustion au moyen d'air d'une certaine partie du gaz à traiter, procédé caractérisé en ce que le criouit du gaz à traiter et celui des gaz en combustion sont séparés pendant le traitement.
2.- Procédé tel que revendiqué sous 1, caractérisé en ce
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que le gaz 6. trtiiLar L les iStt% eu UOIlllJUdLlùl1 j,lttl'UüUl'tmt un échangeur de température en produits réfract'aires et compre- nant deux circuits, dont l'un sert à la circulation et à la conversion du gaz à traiter et dont l'autre est parcouru par la partie du gaz qui est brûlée.
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3.- Procédé tel iluu l'OVollC1i(lUÚ :Joua 1, Of.U'(W 1;61'10Ó on uo
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IMPROVEMENTS TO DECOMPOSITION UNDER THE ACTION '
OF THE. HEAT OF A MIXTURE OF METHANE AND WATER VAPOR,
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The object of the invention is a process for producing hydrogen and carbon monoxide by decomposing under the action of heat a mixture of water vapor, methane and gaseous or volatile hydrocarbons. , such as those contained in natural gases or in gases resulting from the carbonization or gasification of fuels.
For methane, which is the predominant element compared to other hydrocarbons in coal gas, the reaction is carried out according to the following formula:
C H4 + H2 0 = C 0 + 3 H2 - 51 calories.
It will therefore be necessary to supply the mixture of gas and circulating water vapor with a certain quantity of heat. For, on the one hand, it will only be at an elevated temperature that the reaction will be sufficiently complete 'and on the other hand, this reaction is endothermic. This heat supply can be achieved by burning a certain part of the
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gas to be treated. In order to obtain the highest useful effect by this heating, the gas to be treated should be partially burned by adding the desired proportion of air.
But, under these conditions, one would introduce into the mixture an exaggerated proportion of nitrogen.
The heat input in question will therefore have to be done rather indirectly, that is to say by separating the circuit of the gas to be treated from that of the combustion gases.
A first means consists in providing a temperature exchanger in refractory products and comprising two circuits, one of which is used for the circulation and the conversion of the gas to
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truitor ut doubt the nubro has traversed iiiir 1; ipari'ie of f7, C \ 7, which is burnt.
A second means consists in carrying out the reaction in a heat re-generator which, during a first period, stores part of the heat released by the combustion of the gas used for heating and which, during a second period, transfers this heat to the gas. gas to be treated, and thus produces the desired conversion.
The heat carried away for the fumes 001 'binding back temperature exchangers or heat regenerators can be recovered economically, either for reheating the combustion air, or for preheating the gas to be treated, or for reheating the gas. heating, either for the production or for the superheating of the required water vapor.
On the other hand, it has been found useful to provide apparatus for rationally recovering the heat carried away by the gas which has undergone the conversion.
In certain cases, it is not essential to obtain a gas having as low a methane content as possible.
It will then be useful for recovery by (reading either a temperature exchanger or a heat regenerator ,.
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In other cases, the methane content in the converted gas should be limited as much as possible. The reaction in question being reversible, at temperatures close to that at which it is practically complete, it is important to provide, for the cooling of the treated gas, measures to avoid, as far as possible, any retrogression of the gas. the reaction. However, at a temperature of 300 to 400 and in the absence of catalysts, no transformation of the mixture takes place. It will therefore be necessary to use an agent which can rapidly reduce the temperature of the treated gases to around 400 to 3000 C.
Since water is a suitable agent especially for this use, it has been found useful to turn on the gas as soon as it leaves the conversion apparatus,
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en ooritucb sal, L uvac lu ;, hauuir3 from an iippnrail UOllbollltl1U wiu given mass of water (eg a boiler), or directly with liquid water.
The accompanying drawings show some schematic arrangements indicating, by way of example, various embodiments of the object of the invention.
Figures, 2, 3, 4, 5 and 6 relate to the case where a temperature exchange takes place through a partition made of refractory products separating the circuit of the gases under combustion from that of the gas to be treated.
Figures 7, 8, 9 and 10 relate to the case where during a first period the heat produced by the combustion gases is stored in the stack of a regenerator.
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cil, I) "1 l1qnt! r1 iiii-i q 1400nnr) q prjr'i or) 8, cotto ohl1] () lJT ent c <Jfi4? to the gas to be treated.
In the case provided for in FIG., There is also a temperature exchange between the combustion air arriving by 2 into the exchanger A, and the fumes leaving by 1 from this same exchanger. The conversion takes place in the exchanger C which receives the heating gas at 5 and which releases the heat.
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released to the gas stream to be treated arriving via branch 3 of exchanger B and exiting via branch 4. There is an exchange of temperature between these two branches and partial recovery of the heat produced.
Figure 2 relates to the case where there is an exchange of temperature between the products of combustion leaving at 1 and the gas to be treated entering via 3. The converted gas leaves at high temperature via line 4 and it is directed into a boiler D, where it quickly gives up its heat. Element C of the device is provided at its upper part with an inlet 5 for the heating gas and an inlet 2 for the combustion air.
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Ln fir; l1ro 3 indicated win rrocltfi.an, i; 9.on do la î; tyzr n S3 drma in which the boiler D is replaced by a washer with water injection E.
In fig. 4 this scrubber is extended by a humidity saturator F, in which the gas to be treated is charged with the desired quantity of water vapor.
In the examples given above, the recovery by-
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tielle das heat is fnirmit in don () 011 nn ("; 0 111'S do tompu- ratute.
The example shown in Figure 5 relates to the case where this recovery takes place in heat regenerators. Regenerators A and B are traversed alternately by the fumes and by the combustion air, while regenerators D and E are traversed alternately by the converted gas and
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pure gas to be treated. L "cllUll0Ul 'da L01JlpCl'uLUl.' (J 0 jcrt to bring the gas to be treated to the desired temperature. The reversing valve F serves for the alternative distribution of the gas to be treated and the converted gas. The reversing valve G serves for the alternative distribution of combustion air and flue gases.
Nothing prevents replacing the regenerators D and E by the water circulation devices shown in Figures 2, 3 and 4.
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Figure 6 gives a development of the diagram of flower 5 showing a special arrangement of the temperature exchanger which is connected on both sides to the regenerators in question and which has the heating surface required to obtain the desired conversion. .
The temperature exchanger consists of an elongated chamber 1, the vertical and parallel walls of which are located at a short distance from each other. These walls separate the chamber 1 from two chambers 2 and. 2, which communicate with each other at their upper part by perforated bricks 3, constituting a tube bundle normal to the walls of the chamber 1.
In this bundle, the arrangement of the perforated bricks is staggered. The lower part of each of the chambers 2 and 2a is filled with stacks 4 and 4a. The lower part of the chamber 1 is divided in its middle by a transverse and vertical partition separating two stacks 5 and 5a.
The heating circuit consists of the regenerators 4 and 4a, the upper part of the chambers 2 and 2a and the perforated bricks 3. The combustion air is admitted through the reversing valve 6 at the base of one. or on the other stacked 4 or 4a and he climbs there to arrive in chanbre 2 or 2a, where. it burns the gas admitted by the three-way valve 7. The products of this combustion pass through the perforated bricks 3 to descend into the chamber 2a or 2 and into the stack 4a or 4 and to escape to the chimney via the reversing valve 6.
In the gas circuit to be treated, the gas is admitted at 9 through the reversing valve 8 at the base of one or the other of the stacks 5 or 5a, and it rises there to arrive in the tube bundle of the chamber 1 and to heat up in contact with the walls of this chamber, as well as those of the perforated bricks 3. Going down into the regenerator 5a or 5, there is
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releases part of its heat and it exits at 10 through the reversing valve 8.
In the case provided for in figure 7, the regenerator in question is indicated by the letter C. During one of the periods the heating gas is admitted directly to it. The air for its combustion arrives through the temperature exchanger A which also contains the smoke exhaust duct. During the other period, the heating gas is shut off as well as the air supply and exhaust to the chimney. The gas to be treated is admitted into the temperature exchanger B where it comes into contact with the stack C, where it has turned on and then gives up part of its heat when it leaves the temperature exchanger B.
Figure 8 is a modification of Figure 7, in which the temperature exchangers are replaced by heat regenerators. The oonversion regenerator is always indicated by the letter C.
There is a need to distinguish 4 walking periods.
In the first period, the heating gas admitted to C is burnt there by the air admitted by regenerator A, and the fumes escape through regenerator B.
In the second period, the heating gas inlet is closed, as well as the circuit by regenerators A and B. The gas to be treated is admitted into the regenerator.
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generator D nt il () ni; converted df \ J1fJ le r a, înctrto r C to then give up part of its heat in the regenerator E.
In the third period, the inlet of the gas to be treated is closed, as well as the regenerator circuit.
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The heating gas is admitted into regenerator 0, where it is burned by the air coming in from regenerator- B. The fumes escape through regenerator A.
In the fourth period, the heating gas inlet is closed, as well as the circuit of regenerators A and B. The gas to be treated is admitted into regenerator E and it is converted into regenerator 0, in order to then yield a part of its heat in regenerator D.
Figure 9 shows an example where the arrangement includes only two regenerators A and B, which are connected at their upper part by a duct C.
During the heating period, the heating gas is admitted into the duct C ot the air is admitted to HERE lower parts of the regenerator B. The heated air in contact with the stack of the regenerator B burns in the regenerator A the gas admitted into line C, and the fumes escape through line E. When the stack of A is brought to the desired temperature, line E is closed, as is the air inlet D. The gas to be treated is admitted to the lower part of regenerator A, where it is converted by rising there, and it is directed through duct C into regenerator B, where it gives up part of its heat, before its exit through the bottom part. The reaction period is again followed by a heating period.
In the example shown in figure 10, regenerator B of the previous example is removed and replaced by a boiler.
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j; 'tjl1o.l: 1uL Ja l) .L'.lul1o (la ulit; 1.ui'S'U!: 5O, 10 nddW .aour A nrib nii- tioned by gas and cold air. oonversion period, the boiler recovers the heat carried away by the treated gas.
In all the examples, indicated above, the temperature, both of the treated gases and of the fumes, may be lowered to
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degree desired by their paoduge by ol1 /; iut11êl'I; H: I who rournirout
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the required amount of steam.
For the case of coke oven gas which contains 50% hydrogen and 26% methane, the quantity of steam required will be 220 grams per M3 of gas converted, and the corresponding quantity of combustion gas will be 1 / 2 m3. Recovery
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(Ion divornoa ohnln111'rJ J11rJ'lIt 'h ln l; <: JIj! Ll, é J' (\ [: 111'0 do: 5000 () donnoru
280 grams of steam per m3 of gas.
As for the converted gas, under these conditions, its volume will be 1.75 m3 per 1 m3 of gas to be treated and it will contain 70% hydrogen and traces of methane. To 500 liters of hydrogen per 1 m3 of gas to be treated will correspond 1250 liters, after conversion. The difference, ie 750 liters, will be produced by the combustion of 1/2 m3 of the Gas to be treated.
CLAIMS
1.- Process used to produce hydrogen and carbon monoxide, by decomposing under the action of heat a mixture of water vapor, methane and gaseous or volatile hydrocarbons, such as those contained in natural gases or
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nana Ion ànz provonoub do lu u () (. r1Joai;!: \ [don or do lu C :: l \ (. Íl. r 1- cation of fuels, the required heat being supplied by combustion by means of air of a certain part of the gas to be treated, a method characterized in that the noise of the gas to be treated and that of the combustion gases are separated during the treatment.
2.- Method as claimed in 1, characterized in that
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that gas 6.trtiiLar L les iStt% eu UOIlllJUdLlùl1 j, lttl'UüUl'tmt a temperature exchanger in refractory products and comprising two circuits, one of which is used for the circulation and conversion of gas to process and the other of which is traversed by the part of the gas which is burnt.
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3.- Process as iluu the OVollC1i (lUÚ: Joua 1, Of.U '(W 1; 61'10Ó on uo
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