BE1029543B1 - SOLDERING MATERIAL FOR SHIELD BLADES, METHOD OF MANUFACTURE AND SOLDERING OF SAME - Google Patents
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Abstract
Die vorliegende Erfindung gehört zum Gebiet der Lötmaterial und betrifft insbesondere ein Lötmaterial für Schildmesser, ein Herstellungsverfahren und ein Lötverfahren desselben. Das Lötmaterial für Schildmesser umfasst einen Lotlegierungsaußenmantel und einen von dem Lotlegierungsaußenmantel umhüllten Innenkern, wobei der Lotlegierungsaußenmantel als ein silberbasiertes Lot oder ein kupferbasiertes Lot ausgebildet ist; wobei der Innenkern aus Flussmittelpulver und in dem Flussmittelpulver verteilten Metallteilchen besteht; wobei die Metallteilchen aus einem oder einer Kombination von zwei oder mehreren von Eisenteilchen, Kobaltteilchen, Nickelteilchen, Legierungsteilchen ausgewählt sind. Das Lötmaterial für Schildmesser verringert den Überlauf des Lötmaterials, verbessert die Nutzungseffizienz des Lötmaterials und spart Kosten. Die Verteilung der Metallteilchen in der Lötnaht kann die Spannungen in der Lötnaht langsam abbauen, die durch den Unterschied im linearen Ausdehnungskoeffizienten zwischen dem Hartlegierungsblock und dem Stahlsubstrat verursacht werden.The present invention belongs to the field of brazing materials, and particularly relates to a brazing material for shield knives, a manufacturing method and a brazing method thereof. The brazing material for shield knives comprises a brazing alloy outer shell and an inner core covered by the brazing alloy outer shell, the brazing alloy outer shell being formed as a silver-based solder or a copper-based solder; wherein the inner core consists of flux powder and metal particles dispersed in the flux powder; wherein the metal particles are selected from one or a combination of two or more of iron particles, cobalt particles, nickel particles, alloy particles. The soldering material for shield knife reduces the overflow of the soldering material, improves the usage efficiency of the soldering material and saves costs. The distribution of the metal particles in the braze can slowly relieve the stresses in the braze caused by the difference in linear expansion coefficient between the hard alloy block and the steel substrate.
Description
l BE2021/6001 LÖTMATERIAL FÜR SCHILDMESSER,l BE2021/6001 BRASS MATERIAL FOR SHIELD KNIVES,
HERSTELLUNGSVERFAHREN UND LÖTVERFAHREN DESSELBEN Technisches Gebiet Die vorliegende Erfindung gehört zum Gebiet der Lötmaterial und betrifft insbesondere ein Lôtmaterial für Schildmesser, ein Herstellungsverfahren und ein Lötverfahren desselben. Stand der Technik Der Tunnelvortrieb der Schildmaschine beruht auf der Schneidwirkung des Schneidmessers in Gestein und Boden, um den Abbau der Ortsbrust zu realisieren. Um die VerschleiBfestigkeit des Schildmessers zu verbessern, wird auf den Stahlmesserkôrper in der Regel Hartlegierung als Arbeitsschneide zum Schneiden von Fels und Erde aufgelötet. Bei dem Schildmesser wird üblicherweise Induktionslötung von Hartlegierung und Stahlsubstrat durchgeführt. Dabei ist die Lötfläche größer, die Temperatur während der Induktionslötung ist höher, Hartlegierung und Stahlsubstrat dehnen sich auf. Und der Koeffizient der linearen Ausdehnung des Stahlsubstrats ist größer als der der Hartlegierung, der Lötspalt zwischen Hartlegierung und Stahlsubstrat wird allmählich größer mit dem Anstieg der Temperatur. Darüber hinaus ist beim Induktionslöten von Schildmesser, die Temperatur der Kanten, an denen die Hartlegierung und das Stahlsubstrat in Kontakt sind, durch den Skin-Effekt der Induktionserwärmung hoch. Da der Lötspalt größer wird und die FlieBfähigkeit des Lots bei starker Überhitzung besser ist, kann das Lot an der Lôtnaht leicht abflieBen. Durch nachträgliches Wiederanlöten werden Verschwendung von Lötmaterial und hohe Kosten verursacht. Da sich das Hartlegierungsmaterial und das Stahlsubstrat an der Plastizität, der Zähigkeit und dem linearen Ausdehnungskoeffizient stark unterscheiden, kann die Nichtübereinstimmung der Materialparameter während des Abkühlprozesses des Lötens zu groBen Restspannungen und sogar zu Verformungen und Rissen an der Lôtnaht führen. Außerdem ist die Induktionslöttemperatur relativ hoch, und während des Lötvorgangs neigt das Kobalt in der Hartlegierung dazu, in das flüssige Lot zu diffundieren, was zum Phänomen der Kobaltablösung führt. Restspannungen beim Löten und Kobaltablösung aus dem Hartlegierung sind wichtige Faktoren für das Brechen und Abplatzen der Legierung während des Schneidprozesses des Schildmessers.MANUFACTURING METHOD AND BRADING METHOD OF SAME TECHNICAL FIELD The present invention belongs to the field of brazing material, and more particularly relates to a brazing material for shield knives, a manufacturing method and a brazing method of the same. PRIOR ART The tunneling of the shield machine is based on the cutting action of the cutting blade in rock and soil in order to excavate the working face. In order to improve the wear resistance of the shield blade, hard alloy is usually brazed onto the steel blade body as a working edge for cutting rock and earth. In the shield knife, induction brazing of hard alloy and steel substrate is usually performed. The brazing area is larger, the temperature during induction brazing is higher, and the hard alloy and steel substrate expand. And the coefficient of linear expansion of the steel substrate is larger than that of the hard alloy, the brazing gap between the hard alloy and the steel substrate gradually becomes larger as the temperature rises. In addition, in induction brazing of shield knives, the temperature of the edges where the hard alloy and the steel substrate are in contact is high due to the skin effect of induction heating. Since the soldering gap becomes larger and the flowability of the solder is better in the event of severe overheating, the solder can easily flow off the soldered seam. Subsequent resoldering causes waste of soldering material and high costs. Since the hard alloy material and the steel substrate are very different in plasticity, toughness and linear expansion coefficient, the mismatch of material parameters during the cooling process of brazing can lead to large residual stresses and even deformation and cracks at the brazed joint. In addition, the induction brazing temperature is relatively high, and during the brazing process, the cobalt in the hard alloy tends to diffuse into the liquid brazing material, resulting in the phenomenon of cobalt detachment. Residual brazing stresses and cobalt detachment from the hard alloy are important factors in alloy cracking and spalling during the shield blade cutting process.
Offenbarung der Erfindung Der vorliegenden Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Lötmaterial für Schildmesser bereitzustellen, das die Probleme des Überlaufs von Lötmaterial, der hohen Spannung in der Lötnaht und der weiteren Verbesserung der Hochtemperaturfestigkeit der Lötnaht beim Löten von Schildmessern löst.DISCLOSURE OF THE INVENTION It is an object of the present invention to provide a brazing material for shield knives which solves the problems of brazing material overflow, high stress in the brazing joint and further improvement of the high-temperature strength of the brazing joint in brazing shield knives.
Eine zweite Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist die Verbesserung des oben beschriebenen Herstellungsverfahrens von Lötmaterial für Schildmesser. Eine dritte Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist die Bereitstellung eines Lötverfahrens.A second object of the present invention is to improve the manufacturing method of brazing material for shield knives described above. A third object of the present invention is to provide a soldering method.
Um dies zu erreichen, sieht die technische Lösung der vorliegenden Erfindung für Lötmaterial für Schildmesser wie folgt aus: Lötmaterial für Schildmesser, umfassend einen Lotlegierungsaußenmantel und einen von dem Lotlegierungsaußenmantel umhüllten Innenkern umfasst, wobei der Lotlegierungsaußenmantel als ein silberbasiertes Lot oder ein kupferbasiertes Lot ausgebildet ist; wobei der Innenkern aus Flussmittelpulver und in dem Flussmittelpulver verteilten Metallteilchen besteht; wobei die Metallteilchen aus einem oder einer Kombination von zwei oder mehreren von Eisenteilchen, Kobaltteilchen, Nickelteilchen, Legierungsteilchen ausgewählt sind, wobei die Legierungsteilchen Legierungen sind, die aus zwei oder drei der Elemente Eisen, Kobalt und Nickel bestehen. Bei dem Lötmaterial für Schildmesser der vorliegenden Erfindung schmilzt zuerst das Flussmittelpulver im Innenkern während des Lötens und treibt die Metallteilchen in den Spalt zwischen den zu lötenden Substraten, und anschließend schmilzt der Legierungsaußenmantel und füllt den Spalt. Nicht schmelzbare Metallpartikel behindern das "leichte Fließen"To achieve this, the technical solution of the present invention for soldering material for shield knives is as follows: soldering material for shield knives, comprising a solder alloy outer shell and an inner core covered by the solder alloy outer shell, the solder alloy outer shell being a silver-based solder or a copper-based solder; wherein the inner core consists of flux powder and metal particles dispersed in the flux powder; wherein the metal particles are selected from one or a combination of two or more of iron particles, cobalt particles, nickel particles, alloy particles, wherein the alloy particles are alloys composed of two or three of the elements iron, cobalt and nickel. In the shield blade brazing material of the present invention, the flux powder in the inner core first melts during brazing and drives the metal particles into the gap between the substrates to be brazed, and then the alloy outer shell melts and fills the gap. Non-meltable metal particles impede "easy flow"
Eigenschaft des Lots, verringern den Überlauf des Lötmaterials, verbessern die Nutzungseffizienz des Lötmaterials und sparen Kosten. Die Verteilung der Metallteilchen in der Lötnaht kann die Spannungen in der Lötnaht langsam abbauen, die durch den Unterschied im linearen Ausdehnungskoeffizienten zwischen dem Hartlegierungsblock und dem Stahlsubstrat verursacht werden. Eisen, Kobalt und Nickel sind alle hochschmelzende Elemente und können nach der Diffusion in das flüssige Lot feste Lösungen mit den Elementen in der Lotlegierung bilden, was die Hochtemperaturfestigkeit der Lötnaht des Schildmessers verbessern kann.Characteristic of the solder, reduce the overflow of the solder material, improve the use efficiency of the solder material and save costs. The distribution of the metal particles in the braze can slowly relieve the stresses in the braze caused by the difference in linear expansion coefficient between the hard alloy block and the steel substrate. Iron, cobalt, and nickel are all refractory elements and, after diffusing into the liquid solder, can form solid solutions with the elements in the solder alloy, which can improve the high-temperature strength of the shield knife solder joint.
Vorzugsweise sind die Metallteilchen Eisen-Kobalt-Nickel-Legierungsteilchen oder ein Gemisch aus eisenhaltigen Teilchen und kobalthaltigen Teilchen, wobei die eisenhaltigen Teilchen aus Eisenteilchen und/oder Eisen-Nickel-Legierungsteilchen, und die kobalthaltigen Teilchen aus Kobaltteilchen und/oder Eisen-Kobalt-Legierungsteilchen ausgewählt sind. Die Metallteilchen enthalten mindestens Eisen und Kobalt und haben die folgenden Wirkungen: das Eisen zeigt eine gewisse Zähigkeit in der Lötnaht und kann die Spannung des flüssigen Lots aufgrund von Überhitzung und schneller Abkühlung verringern. Das Kobalt diffundiert in die Lötnaht und dadurch kann die Diffusion von Kobalt aus dem Hartlegierung in die Lötnaht reduziert werden, wodurch das Phänomen der „Kobaltablösung“ der Hartlegierung während des Lötens des Schildmessers reduziert und der Abbruch der Hartlegierung des Schildmessers verhindert wird.Preferably the metal particles are iron-cobalt-nickel alloy particles or a mixture of ferrous particles and cobalt-containing particles, the ferrous particles being iron particles and/or iron-nickel alloy particles and the cobalt-containing particles being cobalt particles and/or iron-cobalt alloy particles are selected. The metal particles contain at least iron and cobalt, and have the following effects: the iron shows some toughness in the solder joint, and can reduce the stress of the liquid solder due to overheating and rapid cooling. The cobalt diffuses into the brazing bead, and this can reduce the diffusion of cobalt from the hard alloy into the brazing bead, thereby reducing the hard alloy “cobalt peeling” phenomenon during the brazing of the shield blade and preventing the hard alloy of the shield blade from breaking off.
Im Falle von eisenhaltigen Teilchen, die aus Eisenteilchen ausgewählt werden, und kobalthaltigen Teilchen, die aus Kobaltteilchen ausgewählt werden, befinden sich aufgrund des Dichteunterschieds zwischen Eisen- und Kobaltteilchen (Fe 7,86 g/cm?, Co 8,9 g/cm) die Eisenteilchen oberhalb der Lötnaht und die Kobaltteilchen unterhalb der Lötnaht. Während des Induktionslötens existiert der Skin-Effekt der Induktionserwärmung, so dass mehr Eisenteilchen oberhalb der Lötnaht eine ausgeprägtere Wirkung dafür bewirken können, die Spannung des flüssigen Lots oberhalb der Lötnaht aufgrund von Überhitzung und schneller Abkühlung langsam abzubauen. Im Falle von Legierungsteilchen, die als Metallteilchen gewählt werden, liegt die Dichte dieser Legierungsteilchen nahe an der des Lötmaterials und sie können gleichmäßig in der Lötnaht verteilt werden, was einen Vorteil beim langsamen Abbau von Spannungen in der Lötnaht aufgrund des unterschiedlichen linearen Ausdehnungskoeffizienten zwischen dem Hartlegierungsblock und dem Stahlsubstrat bietet.In the case of iron-containing particles selected from iron particles and cobalt-containing particles selected from cobalt particles, due to the difference in density between iron and cobalt particles (Fe 7.86 g/cm?, Co 8.9 g/cm) the iron particles above the solder joint and the cobalt particles below the solder joint. During induction brazing, the skin effect of induction heating exists, so more iron particles above the braze joint can have a more pronounced effect of slowly relieving the stress of the liquid solder above the braze joint due to overheating and rapid cooling. In the case of alloy particles selected as metal particles, the density of these alloy particles is close to that of the brazing material, and they can be evenly distributed in the brazed joint, which has an advantage in slowly relieving stress in the brazed joint due to the difference in linear expansion coefficient between the hard alloy block and the steel substrate.
Was die Kosten angeht, ist in den Metallteilchen der Eisengehalt in bevorzugterer Weise nicht geringer als der Kobaltgehalt. Vorzugsweise beträgt der Gehalt an Eisen in den Metallteilchen mehr als 40 Ma%, vorzugsweise 50 bis 75 Ma%. Vorzugsweise bestehen die Eisen-Kobalt- Nickel-Legierungsteilchen aus Komponenten in folgenden Massenprozenten: Fe 40 bis 80%, Co 5 bis 40%, Ni 5 bis 20%; die Eisen-Kobalt-Legierungsteilchen bestehen aus Komponenten in folgenden Massenprozenten: Fe 40 bis 80%, Co 20 bis 60%; die Eisen-Nickel- Legierungsteilchen bestehen aus Komponenten in folgenden Massenprozenten: Fe 40 bis 80%, Ni 20 bis 60%. Vorzugsweise sind die Metallteilchen kugelförmig und weisen einen Durchmesser von 50 bis 500 um auf. Die Wahl kugelförmiger Teilchen sorgt für eine bessere Fließfähigkeit und hat den Vorteil, dass eine besser funktionsfähige Lötnaht erzielt wird. Vorzugsweise macht das Gewicht des Lotlegierungsaußenmantels 60 bis 90% des Lötmaterials aus.In terms of cost, the iron content in the metal particles is more preferably not less than the cobalt content. The iron content in the metal particles is preferably more than 40% by mass, preferably 50 to 75% by mass. Preferably, the iron-cobalt-nickel alloy particles consist of components in the following percentages by mass: Fe 40 to 80%, Co 5 to 40%, Ni 5 to 20%; the iron-cobalt alloy particles consist of components in the following percentages by mass: Fe 40 to 80%, Co 20 to 60%; the iron-nickel alloy particles consist of components in the following percentages by mass: Fe 40 to 80%, Ni 20 to 60%. Preferably, the metal particles are spherical and have a diameter of 50 to 500 µm. The choice of spherical particles provides better flowability and has the advantage of achieving a more functional solder joint. Preferably, the weight of the braze alloy outer shell is 60 to 90% of the braze material.
Vorzugsweise macht die Masse des Flussmittelpulvers 60 bis 90% der Masse des Innenkerns aus. Die Dicke des Lotlegierungsaußenmantels beträgt 0,05 bis 0,5 mm. Die Dicke des Lotlegierungsaußenmantels kann zwischen 0,1 und 0,5 mm, oder zwischen 0,2 und 0,3 mm variiert werden.Preferably, the mass of the flux powder is 60 to 90% of the mass of the inner core. The thickness of the solder alloy outer shell is 0.05~0.5mm. The thickness of the outer shell of the solder alloy can be varied between 0.1 and 0.5 mm, or between 0.2 and 0.3 mm.
Die technische Lösung eines Herstellungsverfahrens von Lötmaterial für Schildmesser gemäß der vorliegenden Erfindung ist wie folgt. Herstellungsverfahrens von Lötmaterial für Schildmesser, umfassend folgende Schritte: 1) Durchmischen von Flussmittelpulver-Rohstoffpulver und Metallteilchen, Erhitzen bei 400-The technical solution of a manufacturing method of brazing material for blade knives according to the present invention is as follows. A manufacturing process of brazing material for shield knives, comprising the steps of: 1) mixing flux powder raw material powder and metal particles, heating at 400-
> BE2021/6001 600°C und Zerkleinern des gebildeten Feststoffs, um die Innenkernteilchen zu erhalten; 2) Walzen der Legierungsbänder mit der gleichen Komponentenzusammensetzung wie des Lotlegierungsaußenmantels in U-Form, um ein U-förmiges Band zu bilden; Einbringen der Innenkernteilchen in das U-förmige Band und Herstellen des fadenförmigen Lötmaterials durch Schließen und Ziehen.> BE2021/6001 600°C and crushing the formed solid to obtain the inner core particles; 2) rolling the alloy ribbons having the same component composition as the braze alloy outer shell in a U-shape to form a U-shaped ribbon; Inserting the inner core particles into the U-shaped band and making the filamentary brazing material by closing and pulling.
Bei dem Herstellungsverfahren von Lötmaterial für Schildmesser gemäß der vorliegenden Erfindung begünstigt der Prozess zur Bereitstellung der Innenkernteilchen die gleichmäßige Verteilung der Metallteilchen im Innenkern in den nachfolgenden Schritten, und das Endprodukt kann leicht in Kombination mit dem Herstellungsprozess des bestehenden Hartlötmaterials mit Flussmittelkern erhalten werden.In the manufacturing method of brazing material for blade knives according to the present invention, the process for providing the inner core particles promotes the uniform distribution of the metal particles in the inner core in the subsequent steps, and the final product can be easily obtained in combination with the manufacturing process of the existing flux-cored brazing material.
Das Flussmittelpulver kann so ausgewählt werden, dass ein Flussmittel verwendet wird, das dem Lot des Außenmantels entspricht.The flux powder can be selected to use a flux that matches the outer jacket solder.
Vorzugsweise besteht das Flussmittelpulver- Rohstoffpulver aus Rohstoffen in folgenden Massenprozenten: K:B407 5 bis 20%, Na2B4075 bis 20%, B203 20 bis 60%, NaF 5 bis 20%, LiF 0 bis 10%, KBF4 und/oder NaBF4 10 bis 40%. Vorzugsweise dauert das Erhitzen in Schritt 1) 0,5 bis 1,0h.The flux powder raw material powder preferably consists of raw materials in the following mass percentages: K: B407 5 to 20%, Na2B4075 to 20%, B203 20 to 60%, NaF 5 to 20%, LiF 0 to 10%, KBF4 and/or NaBF4 10 to 40%. Preferably, the heating in step 1) lasts 0.5 to 1.0 h.
Durch die Erwärmung kann das Rohstoffpulver vorverfestigt werden, d.h. das Flussmittelpulver gebildet werden.The raw material powder can be pre-solidified by heating, i.e. the flux powder can be formed.
Das Gewicht des Pulvers vor und nach der Erhitzung ändert sich im Wesentlichen nicht, aber es ist möglich, Innenkernteilchen mit im Wesentlichen gleicher Zusammensetzung zu erhalten, wodurch die durch den Dichteunterschied zwischen Rohstoffpulver und Metallteilchen verursachte ungleichmäßige Verteilung bei der anschließenden Pulverförderung vermieden wird.The weight of the powder before and after heating does not change substantially, but it is possible to obtain inner core particles with substantially the same composition, thereby avoiding the uneven distribution caused by the density difference between raw material powder and metal particles in subsequent powder conveyance.
Vorzugsweise weisen die in Schritt 1) erhaltenen Innenkernteilchen eine Maschenweite von 30 bis 100 Mesh auf.Preferably, the inner core particles obtained in step 1) have a mesh size of 30 to 100 mesh.
Die technische Lösung für das Lötverfahren der vorliegenden Erfindung besteht darin: Lötverfahren für Schildmesser unter Verwendung vom oben genannten Lötmaterial für Schildmesser, umfassend folgende Schritte: Erhitzen des Stahlsubstrats und des Schneidkopfs aus Hartlegierung durch Induktionslöten und Durchführen der Lötverbindung durch Erhitzen des Lötmaterials unter Verwendung einer Sauerstoff-Acetylen-Reduktionsflamme, wenn die Temperatur der Hartlegierung auf der Oberfläche des Schildmessers um 50°C bis 80°C höher ist als die Liquidustemperatur des Lots.The technical solution for the brazing method of the present invention is: Brazing method for shield knives using the above brazing material for shield knives, comprising the steps of: heating the steel substrate and the hard alloy cutter head by induction brazing, and performing the brazing connection by heating the brazing material using an oxygen -Acetylene reduction flame when the temperature of the hard alloy on the surface of the shield blade is 50°C to 80°C higher than the liquidus temperature of the solder.
Das Lötverfahren der vorliegenden Erfindung kann den Verlust von Lötmaterial verhindern, der dadurch verursacht wird, dass der Spalt zwischen dem Hartlegierungsblock und dem Stahlsubstrat während des Lötens des Schildmessers größer wird, die Nutzungseffizienz von Lötmaterial verbessern und Kosten einsparen. Während des Lötens schmilzt zunächst das Flussmittelmaterial im Innenkern des Lötmaterials für Schildmessers und treibt die kugelförmigen Metallteilchen dazu, in den Spalt zwischen dem Hartlegierungsblock und dem Stahlsubstrat zu fließen, und anschließend schmilzt der Legierungsaußenmantel und füllt den Spalt, und benetzt den Hartlegierungsblock und das Stahlsubstrat des Schildmessers. Die Metallteilchen werden in Form einer gleichmäßigen Ansammlung in der Lötnaht verteilt.The brazing method of the present invention can prevent the loss of brazing material caused by the gap between the hard alloy block and the steel substrate increasing during brazing of the shield blade, improve the utilization efficiency of brazing material, and save costs. During brazing, the flux material in the inner core of the shield knife brazing material first melts and drives the spherical metal particles to flow into the gap between the hard alloy block and the steel substrate, and then the alloy outer shell melts and fills the gap, and wets the hard alloy block and the steel substrate of the shield knife. The metal particles are distributed in the solder joint in the form of an even accumulation.
Kurze Beschreibung der Zeichnungen Fig. 1 zeigt eine schematische strukturelle Darstellung von Lötmaterial für Schildmesser gemäß der vorliegenden Erfindung. Bezugszeichenliste 1 - LotlegierungsauBenmantel, 2 - Flussmittelpulver, 3 — Metallteilchen Ausführungsformen der Erfindung Das Lötmaterial für Schildmesser der vorliegenden Erfindung, dessen Aufbau in Figur 1 schematisch dargestellt ist, umfasst einen Lotlegierungsaußenmantel 1 und einen von dem Lotlegierungsaußenmantel 1 umhüllten Innenkern umfasst, wobei der Innenkern aus Flussmittelpulver 2 und in dem Flussmittelpulver 2 verteilten Metallteilchen 3 besteht. Der Querschnitt des Lötmaterials kann kreisförmig oder polygonal sein. Das Herstellungsverfahren von Lötmaterial für Schildmesser sieht wie folgt aus: 1) Bereitstellung von Legierungsbändern: Schmelzen, Strangpressen oder Stranggießen,BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 shows a schematic structural representation of brazing material for shield knives according to the present invention. List of reference symbols 1 - solder alloy outer jacket, 2 - flux powder, 3 - metal particles Embodiments of the invention The soldering material for shield knives of the present invention, the structure of which is shown schematically in Figure 1, comprises a solder alloy outer jacket 1 and an inner core encased by the solder alloy outer jacket 1, the inner core consisting of Flux powder 2 and metal particles 3 distributed in the flux powder 2 . The cross section of the brazing material can be circular or polygonal. The manufacturing process of shield knife brazing material is as follows: 1) Provision of alloy strips: melting, extrusion or continuous casting,
Walzen von Legierungen mit bestimmter Zusammensetzung, um die Legierungsbänder zu bilden; 2) Bereitstellen des Gemisches von Flussmittelpulver und Metallteilchen: Das Flussmittelpulver-Rohstoffpulver und die Metallteilchen werden gleichmäßig gemischt und bei 400-600°C für 0,5-1,0h erhitzt, der gebildete Feststoff wird zerkleinert, um 30-100 mesh Teilchen zu bilden; 3) Umhüllen des Pulvers mit dem Legierungsaußenmantel: Die Legierungsbänder werden in mehreren Durchgängen zu einem U-förmigen Band gewalzt, und das Gemisch aus Lotanteil und Metallteilchen wird kontinuierlich in das U-förmige Band eingebracht, das geschlossen, gezogen und gerichtet wird, um das Lötmaterial für Schildmesser zu bilden. Die Ausführungsformen der vorliegenden Erfindung werden nachstehend in Verbindung mit spezifischen Ausführungsbeispielen näher beschrieben. In den folgenden Ausführungsbeispielen steht "%" für Massenverhältnisanteil, wenn nicht anders angegeben.rolling alloys of specified composition to form the alloy ribbons; 2) Providing the mixture of flux powder and metal particles: The flux powder raw material powder and metal particles are uniformly mixed and heated at 400-600°C for 0.5-1.0h, the formed solid is crushed to 30-100 mesh particles form; 3) Coating the powder with the alloy outer shell: The alloy ribbons are rolled into a U-shaped ribbon in several passes, and the mixture of solder portion and metal particles is continuously fed into the U-shaped ribbon, which is closed, drawn and straightened to form the to form soldering material for shield knives. The embodiments of the present invention are described in more detail below in connection with specific working examples. In the following examples, "%" means mass ratio unless otherwise specified.
I. Spezifische Ausführungsbeispiele von Lötmaterial für Schildmesser der vorliegenden Erfindung Ausführungsbeispiel 1 Das Lötmaterial für Schildmesser des vorliegenden Ausführungsbeispiels ist durch einen LotlegierungsauBenmantel und einen von dem LotlegierungsauBenmantel umhüllten Innenkern zusammengesetzt. Der LotlegierungsauBenmantel besteht aus BAg25CuZnMnNi und weist eine Dicke von 0,25 mm auf. Der Innenkern besteht aus Flussmittelpulver und gleichmäßig im Flussmittelpulver verteilten Metallteilchen. Die Masse des Flussmittelpulvers macht 75% der Masse des Innenkerns aus. Die Metallteilchen sind ein Gemisch aus Eisen- und Kobaltteilchen, und die Eisen- und Kobaltteilchen sind alle kugelförmig und weist einen Durchmesser von 50-100 um auf, wobei die Eisenteilchen 75% ausmachen. Der Gewichtsanteil des Innenkerns am Lôtmaterial beträgt 20%.I. Specific embodiments of brazing material for shield knives of the present invention Embodiment 1 The brazing material for shield knives of the present embodiment is composed by a brazing alloy outer shell and an inner core covered by the brazing alloy outer shell. The solder alloy outer jacket consists of BAg25CuZnMnNi and has a thickness of 0.25 mm. The inner core consists of flux powder and metal particles evenly distributed in the flux powder. The mass of the flux powder is 75% of the mass of the inner core. The metal particles are a mixture of iron and cobalt particles and the iron and cobalt particles are all spherical and 50-100 µm in diameter with the iron particles accounting for 75%. The weight of the inner core in the brazing material is 20%.
Ausführungsbeispiel 2 Das Lötmaterial für Schildmesser des vorliegenden Ausführungsbeispiels ist durch einen Lotlegierungsaußenmantel und einen von dem Lotlegierungsaußenmantel umhüllten Innenkern zusammengesetzt. Der Lotlegierungsaußenmantel besteht aus BAg25CuZnMnNi und weist eine Dicke von 0,2 mm auf. Der Innenkern besteht aus Flussmittelpulver und gleichmäßig im Flussmittelpulver verteilten Metallteilchen. Die Masse des Flussmittelpulvers macht 80% der Masse des Innenkerns aus. Die Metallteilchen sind ein Gemisch aus Eisen-Kobalt-Legierungsteilchen und Eisen-Nickel- Legierungsteilchen. Die Zusammensetzung der Eisen-Kobalt-Legierung beträgt 60% Fe und 40% Co, die Zusammensetzung der Eisen-Nickel-Legierung 50% Fe und 50% Ni. Die Eisen- Kobalt-Legierungsteilchen und die Eisen-Nickel-Legierungsteilchen sind alle kugelförmig und weisen einen Durchmesser von 50-100 um auf, wobei die Eisen-Kobalt-Teilchen 55% ausmachen. Der Gewichtsanteil des Innenkerns am Lötmaterial beträgt 20%. Ausführungsbeispiel 3 Das Lötmaterial für Schildmesser des vorliegenden Ausführungsbeispiels ist durch einen Lotlegierungsaußenmantel und einen von dem Lotlegierungsaußenmantel umhüllten Innenkern zusammengesetzt. Der Lotlegierungsaußenmantel besteht aus BAg25CuZnMnNi und weist eine Dicke von 0,25 mm auf. Der Innenkern besteht aus Flussmittelpulver und gleichmäßig im Flussmittelpulver verteilten Metallteilchen. Die Masse des Flussmittelpulvers macht 75% der Masse des Innenkerns aus. Die Metallteilchen sind kugelförmige Eisen-Kobalt-Nickel-Legierungsteilchen mit einem Durchmesser von 50 bis 100 um und einer Zusammensetzung aus 40% Fe, 40% Co und 20% Ni. Der Gewichtsanteil des Innenkerns am Lötmaterial beträgt 20%.Embodiment 2 The brazing material for shield knives of the present embodiment is composed by a brazing alloy outer shell and an inner core covered by the brazing alloy outer shell. The solder alloy outer jacket consists of BAg25CuZnMnNi and has a thickness of 0.2 mm. The inner core consists of flux powder and metal particles evenly distributed in the flux powder. The mass of the flux powder is 80% of the mass of the inner core. The metal particles are a mixture of iron-cobalt alloy particles and iron-nickel alloy particles. The composition of the iron-cobalt alloy is 60% Fe and 40% Co, the composition of the iron-nickel alloy is 50% Fe and 50% Ni. The iron-cobalt alloy particles and the iron-nickel alloy particles are all spherical and 50-100 µm in diameter, with the iron-cobalt particles accounting for 55%. The inner core accounts for 20% by weight of the brazing material. Embodiment 3 The brazing material for shield knives of the present embodiment is composed by a brazing alloy outer shell and an inner core covered by the brazing alloy outer shell. The solder alloy outer jacket consists of BAg25CuZnMnNi and has a thickness of 0.25 mm. The inner core consists of flux powder and metal particles evenly distributed in the flux powder. The mass of the flux powder is 75% of the mass of the inner core. The metal particles are spherical iron-cobalt-nickel alloy particles with a diameter of 50 to 100 µm and a composition of 40% Fe, 40% Co and 20% Ni. The inner core accounts for 20% by weight of the brazing material.
Ausführungsbeispiel 4 Das Lötmaterial für Schildmesser des vorliegenden Ausführungsbeispiels ist durch einen Lotlegierungsaußenmantel und einen von dem Lotlegierungsaußenmantel umhüllten Innenkern zusammengesetzt. Der Lotlegierungsaußenmantel besteht aus BAg49ZnCuMnNi und weist eine Dicke von 0,2 mm auf. Der Innenkern besteht aus Flussmittelpulver und gleichmäßig imEmbodiment 4 The brazing material for shield knives of the present embodiment is composed by a brazing alloy outer shell and an inner core covered by the brazing alloy outer shell. The solder alloy outer shell consists of BAg49ZnCuMnNi and has a thickness of 0.2 mm. The inner core is made of flux powder and evenly im
Flussmittelpulver verteilten Metallteilchen. Die Masse des Flussmittelpulvers macht 80% der Masse des Innenkerns aus. Die Metallteilchen sind ein Gemisch aus Eisen-Kobalt-Legierungsteilchen und Eisen-Nickel- Legierungsteilchen. Die Zusammensetzung der Eisen-Kobalt-Legierung beträgt 60% Fe und 40% Co, die Zusammensetzung der Eisen-Nickel-Legierung 50% Fe und 50% Ni. Die Eisen- Kobalt-Legierungsteilchen und die Eisen-Nickel-Legierungsteilchen sind alle kugelförmig und weisen einen Durchmesser von 50-100 um auf, wobei die Eisen-Kobalt-Teilchen 55% ausmachen. Der Gewichtsanteil des Innenkerns am Lötmaterial beträgt 20%.Flux powder dispersed metal particles. The mass of the flux powder is 80% of the mass of the inner core. The metal particles are a mixture of iron-cobalt alloy particles and iron-nickel alloy particles. The composition of the iron-cobalt alloy is 60% Fe and 40% Co, the composition of the iron-nickel alloy is 50% Fe and 50% Ni. The iron-cobalt alloy particles and the iron-nickel alloy particles are all spherical and 50-100 µm in diameter, with the iron-cobalt particles accounting for 55%. The inner core accounts for 20% by weight of the brazing material.
Ausführungsbeispiel 5 Das Lötmaterial für Schildmesser des vorliegenden Ausführungsbeispiels ist durch einen Lotlegierungsaußenmantel und einen von dem Lotlegierungsaußenmantel umhüllten Innenkern zusammengesetzt. Der Lotlegierungsaußenmantel besteht aus BAg50ZnCuNi und weist eine Dicke von 0,25 mm auf. Der Innenkern besteht aus Flussmittelpulver und gleichmäßig im Flussmittelpulver verteilten Metallteilchen. Die Masse des Flussmittelpulvers macht 75% der Masse des Innenkerns aus.Embodiment 5 The brazing material for shield knives of the present embodiment is composed by a brazing alloy outer shell and an inner core covered by the brazing alloy outer shell. The solder alloy outer jacket consists of BAg50ZnCuNi and has a thickness of 0.25 mm. The inner core consists of flux powder and metal particles evenly distributed in the flux powder. The mass of the flux powder is 75% of the mass of the inner core.
Die Metallteilchen sind ein Gemisch aus Eisen- und Kobaltteilchen, und die Eisen- und Kobaltteilchen sind alle kugelförmig und weist einen Durchmesser von 50-100 um auf, wobei die Eisenteilchen 75% ausmachen. Der Gewichtsanteil des Innenkerns am Lötmaterial beträgt 20%.The metal particles are a mixture of iron and cobalt particles and the iron and cobalt particles are all spherical and 50-100 µm in diameter with the iron particles accounting for 75%. The inner core accounts for 20% by weight of the brazing material.
In anderen Ausführungsbeispielen von Lötmaterial für Schildmesser der vorliegenden Erfindung kann der Lotlegierungsaußenmantel aus anderen Lotsorten auf Silberbasis oder auf Kupferbasis bestehen, und die Masse des Flussmittelpulvers im Verhältnis zur Masse des Innenkerns kann 60%, 70%, 90% usw. sein.In other shield knife solder material embodiments of the present invention, the solder alloy outer shell may be other silver-based or copper-based solder types, and the mass of flux powder relative to the mass of the inner core may be 60%, 70%, 90%, etc.
Die Metallteilchen im Innenkern können aus Eisenteilchen, Kobaltteilchen oder Nickelteilchen ausgewählt werden, deren tatsächliche Anwendungswirkung mit den oben genannten Ausführungsbeispielen vergleichbar oder etwas schlechter ist. Die kugelförmigen Metallteilchen können einen Durchmesser von 100-200 um, 200-300 um, 300-400 um, 400- 500 um aufweisen oder ein Gemisch aus den oben genannten Teilchen mit unterschiedlichen Durchmessern sein. Je größer die Teilchengröße der kugelförmigen Metallteilchen im obigenThe metal particles in the inner core can be selected from iron particles, cobalt particles or nickel particles, the actual performance of which is comparable to or slightly inferior to the above embodiments. The spherical metal particles may have a diameter of 100-200 µm, 200-300 µm, 300-400 µm, 400-500 µm or a mixture of the above particles with different diameters. The larger the particle size of the spherical metal particles in the above
Bereich ist, desto stärker ist der Effekt der Verringerung des Überlaufens des Lots und desto stärker ist der Effekt des langsamen Spannungsabbaus. Partikel mit unterschiedlichen Partikelgrößen können einen entsprechenden Verbesserungseffekt spielen. Die spezifische Zusammensetzung der Eisen-Kobalt-Nickel-Legierungsteilchen, Eisen-Kobalt- Legierungsteilchen und Eisen-Nickel-Legierungsteilchen kann im Rahmen der vorliegenden Erfindung in geeigneter Weise angepasst werden. Beispiele: Die Zusammensetzung der Eisen- Kobalt-Nickel-Legierungsteilchen kann sein: Fe 80%, Co 15%, Ni 5%, oder Fe 80%, Co 5%, Ni 15%, usw.; die Zusammensetzung der Eisen-Kobalt-Legierungsteilchen kann sein: Fe 80%, Co 20%, oder Fe 50%, Co 50%; die Zusammensetzung der Eisen-Nickel-Legierungsteilchen kann sein: Fe 60%, Ni 40%, oder Fe 80%, Ni 20%, usw. Je nach der Notwendigkeit der Entfernung der Oxidschicht kann der Gewichtsanteil des Innenkerns am Lötmaterial 10%, 30%, 40% usw. sein. Je nach Größe des Lötspalts des Schildmessers kann auch die Dicke des Lotlegierungsaußenmantels (und der Massenanteil) je nach Bedarf 0,05 mm, 0,1 mm, 0,3 mm, 0,5 mm usw. sein.range is, the stronger the effect of reducing solder spill and the stronger the effect of slow stress relief. Particles with different particle sizes can play a corresponding improvement effect. The specific composition of the iron-cobalt-nickel alloy particles, iron-cobalt alloy particles and iron-nickel alloy particles can be suitably adjusted in the present invention. Examples: The composition of the iron-cobalt-nickel alloy particles can be: Fe 80%, Co 15%, Ni 5%, or Fe 80%, Co 5%, Ni 15%, etc.; the composition of the iron-cobalt alloy particles can be: Fe 80%, Co 20%, or Fe 50%, Co 50%; The composition of the iron-nickel alloy particles can be: Fe 60%, Ni 40%, or Fe 80%, Ni 20%, etc. Depending on the need to remove the oxide layer, the weight fraction of the inner core in the brazing material can be 10%, 30% , 40%, etc. Also, according to the size of the soldering gap of the shield knife, the thickness of the solder alloy outer sheath (and the mass fraction) can be 0.05mm, 0.1mm, 0.3mm, 0.5mm, etc. as required.
II. Spezifische Ausführungsbeispiele des Herstellungsverfahrens von Lötmaterial für Schildmesser der vorliegenden Erfindung Ausführungsbeispiel 6 Das Herstellungsverfahren von Lötmaterial für Schildmesser des vorliegenden Ausführungsbeispiels beschreibt im Detail den Herstellungsprozess des Lötmaterials von Ausführungsbeispiel 1 und umfasst insbesondere folgende Schritte: (1) Die Grundlotlegierung ist als BAg25CuZnMnNi ausgewählt und wird geschmolzen, stranggegossen, gewalzt und geteilt, um Legierungsbänder mit einer Dicke von 0,25 mm und einer Breite von 10,5 mm zu bilden; (2) Die Zusammensetzung des Flussmittelpulver-Rohstoffpulvers im Innenkern ist K,B4O- 15%, Na2B407 10%, KBF4 40%, B203 30%, NaF 5%, und das Gewicht des Flussmittelpulver- Rohstoffpulvers macht 75% des Gesamtgewichts des Innenkerns aus; die Metallteilchen im Innenkern sind ein Gemisch aus Eisenteilchen und Kobaltteilchen in Kugelform, mit einem Durchmesser von 50-100 um, wobei die Eisenteilchen 75% ausmachen; das Flussmittelpulver-II. Specific embodiments of the manufacturing method of brazing material for blade knives of the present invention Embodiment 6 The manufacturing method of brazing material for blade knives of the present embodiment describes in detail the manufacturing process of the brazing material of embodiment 1 and specifically includes the following steps: (1) The base brazing alloy is selected as BAg25CuZnMnNi and is melted, continuously cast, rolled and divided to form alloy ribbons 0.25 mm thick and 10.5 mm wide; (2) The composition of the flux powder raw material powder in the inner core is K,B4O- 15%, Na2B407 10%, KBF4 40%, B203 30%, NaF 5%, and the weight of the flux powder raw material powder accounts for 75% of the total weight of the inner core ; the metal particles in the inner core are a mixture of iron particles and cobalt particles in spherical form, with a diameter of 50-100 µm, with the iron particles accounting for 75%; the flux powder
Il BE2021/6001 Rohstoffpulver und die Metallteilchen sind gleichmäßig vermischt und 0,5h lang bei 550°C erhitzt, wobei der entstandene Feststoff zu 80 mesh Teilchen zerkleinert wird; In diesem Schritt kann das Gemisch in anderen Ausführungsfällen 1h lang bei 600 °C oder 1h lang bei 400 °C erhitzt werden, was im Wesentlichen die gleiche Wirkung erzielt.II BE2021/6001 raw material powder and the metal particles are uniformly mixed and heated at 550°C for 0.5 hour, the resulting solid being crushed into 80 mesh particles; In this step, in other embodiments, the mixture can be heated at 600°C for 1 hour or at 400°C for 1 hour, which achieves essentially the same effect.
(3) Die Legierungsbänder werden in mehreren Durchgängen zu einem U-fôrmigen Band gewalzt, und das Innenkernpulver wird kontinuierlich in das U-fôrmige Band eingebracht, um dieses Lötmaterial für Schildmesser durch die Prozesse des SchliefBens, Ziehens, Richtens usw. zu formen, wobei das Gewicht des Innenkerns 20% ausmacht.(3) The alloy strips are rolled into a U-shaped strip in multiple passes, and the inner core powder is continuously charged into the U-shaped strip to form this shield knife brazing material through the processes of closing, drawing, straightening, etc., wherein the weight of the inner core accounts for 20%.
Ausführungsbeispiel 7 Das Herstellungsverfahren von Lötmaterial für Schildmesser des vorliegenden Ausführungsbeispiels beschreibt im Detail den Herstellungsprozess des Lôtmaterials von Ausführungsbeispiel 2 und umfasst insbesondere folgende Schritte: (1) Die Grundlotlegierung ist als BAg25CuZnMnNi ausgewählt und wird geschmolzen, stranggegossen, gewalzt und geteilt, um Legierungsbänder mit einer Dicke von 0,2 mm und einer Breite von 9,5 mm zu bilden; (2) Die Zusammensetzung des Flussmittelpulver-Rohstoffpulvers im Innenkern ist K,B407 5%, Na2B407 15%, KBF4 40%, B203 30%, NaF 5%, LiF 5%, und das Gewicht des Flussmittelpulver-Rohstoffpulvers macht 80% des Gesamtgewichts des Innenkerns aus; die Metallteilchen im Innenkern sind ein Gemisch aus Eisen-Kobalt-Legierungsteilchen und Eisen- Nickel-Legierungsteilchen, die Zusammensetzung der Eisen-Kobalt-Legierung ist Fe 60%, Co 40%, die Zusammensetzung der Eisen-Nickel-Legierung ist Fe 50%, Ni 50% in Kugelform mit einem Durchmesser von 50-100 um, wobei die Eisen-Kobalt-Teilchen 55% ausmachen; das Flussmittelpulver-Rohstoffpulver und die Metallteilchen sind gleichmäßig vermischt und 0,5h lang bei 550°C erhitzt, wobei der entstandene Feststoff zu 80 mesh Teilchen zerkleinert wird; (3) Die Legierungsbänder werden in mehreren Durchgängen zu einem U-förmigen Band gewalzt, und das Innenkernpulver wird kontinuierlich in das U-förmige Band eingebracht, um dieses Lötmaterial für Schildmesser durch die Prozesse des SchlieBens, Ziehens, Richtens usw. zu formen, wobei das Gewicht des Innenkerns 20% ausmacht.Embodiment 7 The manufacturing method of shield knife brazing material of the present embodiment describes in detail the manufacturing process of the brazing material of Embodiment 2, and specifically includes the following steps: (1) The base brazing alloy is selected as BAg25CuZnMnNi and is melted, continuously cast, rolled and divided to obtain alloy ribbons with a to form a thickness of 0.2 mm and a width of 9.5 mm; (2) The composition of the flux powder raw material powder in the inner core is K,B407 5%, Na2B407 15%, KBF4 40%, B203 30%, NaF 5%, LiF 5%, and the weight of the flux powder raw material powder accounts for 80% of the total weight of the inner core; the metal particles in the inner core are a mixture of iron-cobalt alloy particles and iron-nickel alloy particles, the composition of iron-cobalt alloy is Fe 60%, Co 40%, the composition of iron-nickel alloy is Fe 50%, Ni 50% in spherical form with a diameter of 50-100 µm, with the iron-cobalt particles accounting for 55%; the flux powder raw material powder and the metal particles are uniformly mixed and heated at 550°C for 0.5 hour, with the resulting solid being crushed into 80 mesh particles; (3) The alloy strips are rolled into a U-shaped strip in multiple passes, and the inner core powder is continuously fed into the U-shaped strip to form this shield knife brazing material through the processes of closing, drawing, straightening, etc., where the weight of the inner core accounts for 20%.
Ausführungsbeispiel 8 Das Herstellungsverfahren von Lötmaterial für Schildmesser des vorliegenden Ausführungsbeispiels beschreibt im Detail den Herstellungsprozess des Lötmaterials von Ausführungsbeispiel 3 und umfasst insbesondere folgende Schritte: (1) Die Grundlotlegierung ist als BAg25CuZnMnNi ausgewählt und wird geschmolzen, stranggegossen, gewalzt und geteilt, um Legierungsbänder mit einer Dicke von 0,25 mm und einer Breite von 10,5 mm zu bilden; (2) Die Zusammensetzung des Flussmittelpulver-Rohstoffpulvers im Innenkern ist K5B407 15%, Na2B407 10%, KBF4 40%, B203 30%, NaF 5%, und das Gewicht des Flussmittelpulver- Rohstoffpulvers macht 75% des Gesamtgewichts des Innenkerns aus; die Metallteilchen im Innenkern sind Eisen-Kobalt-Nickel-Legierungsteilchen in Kugelform mit einem Durchmesser von 50-100 um, deren Zusammensetzung ist Fe 40%, Co 40%, Ni 20%; das Flussmittelpulver- Rohstoffpulver und die Metallteilchen sind gleichmäßig vermischt und 0,5h lang bei 550°C erhitzt, wobei der entstandene Feststoff zu 80 mesh Teilchen zerkleinert wird; (3) Die Legierungsbänder werden in mehreren Durchgängen zu einem U-förmigen Band gewalzt, und das Innenkernpulver wird kontinuierlich in das U-förmige Band eingebracht, um dieses Lötmaterial für Schildmesser durch die Prozesse des SchlieBens, Ziehens, Richtens usw. zu formen, wobei das Gewicht des Innenkerns 20% ausmacht.Embodiment 8 The manufacturing method of brazing material for shield knives of the present embodiment describes in detail the manufacturing process of the brazing material of Embodiment 3, and specifically includes the following steps: (1) The base brazing alloy is selected as BAg25CuZnMnNi and is melted, continuously cast, rolled and divided to obtain alloy ribbons with a to form a thickness of 0.25 mm and a width of 10.5 mm; (2) The composition of the flux powder raw material powder in the inner core is K5B407 15%, Na2B407 10%, KBF4 40%, B203 30%, NaF 5%, and the weight of the flux powder raw material powder accounts for 75% of the total weight of the inner core; the metal particles in the inner core are spherical iron-cobalt-nickel alloy particles with a diameter of 50-100 µm, the composition of which is Fe 40%, Co 40%, Ni 20%; the flux powder raw material powder and the metal particles are uniformly mixed and heated at 550°C for 0.5 hour, with the resulting solid being crushed into 80 mesh particles; (3) The alloy strips are rolled into a U-shaped strip in multiple passes, and the inner core powder is continuously fed into the U-shaped strip to form this shield knife brazing material through the processes of closing, drawing, straightening, etc., where the weight of the inner core accounts for 20%.
Ausführungsbeispiel 9 Das Herstellungsverfahren von Lötmaterial für Schildmesser des vorliegenden Ausführungsbeispiels beschreibt im Detail den Herstellungsprozess des Lötmaterials von Ausführungsbeispiel 4 und umfasst insbesondere folgende Schritte: (1) Die Grundlotlegierung ist als BAg49ZnCuMnNi ausgewählt und wird geschmolzen, stranggegossen, gewalzt und geteilt, um Legierungsbänder mit einer Dicke von 0,2 mm und einer Breite von 9,5 mm zu bilden; (2) Die Zusammensetzung des Flussmittelpulver-Rohstoffpulvers im Innenkern ist K,B407 5%, NazB407 5%, KBF, 40%, B203 40%, NaF 5%, LiF 5%, und das Gewicht des Flussmittelpulver- Rohstoffpulvers macht 80% des Gesamtgewichts des Innenkerns aus; die Metallteilchen im Innenkern sind ein Gemisch aus Eisen-Kobalt-Legierungsteilchen und Eisen-Nickel-Embodiment 9 The manufacturing method of brazing material for shield knives of the present embodiment describes in detail the manufacturing process of the brazing material of Embodiment 4, and specifically includes the following steps: (1) The base brazing alloy is selected as BAg49ZnCuMnNi and is melted, continuously cast, rolled and divided to obtain alloy ribbons with a to form a thickness of 0.2 mm and a width of 9.5 mm; (2) The composition of the flux powder raw material powder in the inner core is K,B407 5%, NazB407 5%, KBF 40%, B203 40%, NaF 5%, LiF 5%, and the weight of the flux powder raw material powder accounts for 80% of total weight of the inner core; the metal particles in the inner core are a mixture of iron-cobalt alloy particles and iron-nickel
Legierungsteilchen, die Zusammensetzung der Fisen-Kobalt-Legierung ist Fe 60%, Co 40%, die Zusammensetzung der Eisen-Nickel-Legierung ist Fe 50%, Ni 50% in Kugelform mit einem Durchmesser von 50-100 um, wobei die Eisen-Kobalt-Teilchen 55% ausmachen; das Flussmittelpulver-Rohstoffpulver und die Metallteilchen sind gleichmäßig vermischt und 0,5h lang bei 550°C erhitzt, wobei der entstandene Feststoff zu 80 mesh Teilchen zerkleinert wird; (3) Die Legierungsbänder werden in mehreren Durchgängen zu einem U-förmigen Band gewalzt, und das Innenkernpulver wird kontinuierlich in das U-fôrmige Band eingebracht, um dieses Lötmaterial für Schildmesser durch die Prozesse des SchlieBens, Ziehens, Richtens usw. zu formen, wobei das Gewicht des Innenkerns 20% ausmacht.Alloy particles, the composition of Fisen-cobalt alloy is Fe 60%, Co 40%, the composition of iron-nickel alloy is Fe 50%, Ni 50% in spherical shape with a diameter of 50-100um, the iron cobalt particles account for 55%; the flux powder raw material powder and the metal particles are uniformly mixed and heated at 550°C for 0.5 hour, with the resulting solid being crushed into 80 mesh particles; (3) The alloy strips are rolled into a U-shaped strip in multiple passes, and the inner core powder is continuously fed into the U-shaped strip to form this shield knife brazing material through the processes of closing, drawing, straightening, etc., wherein the weight of the inner core accounts for 20%.
Ausführungsbeispiel 10 Das Herstellungsverfahren von Lötmaterial für Schildmesser des vorliegenden Ausführungsbeispiels beschreibt im Detail den Herstellungsprozess des Lôtmaterials von Ausführungsbeispiel 5 und umfasst insbesondere folgende Schritte: (1) Die Grundlotlegierung ist als BAg50ZnCuNi ausgewählt und wird geschmolzen, stranggegossen, gewalzt und geteilt, um Legierungsbänder mit einer Dicke von 0,25 mm und einer Breite von 10,5 mm zu bilden; (2) Die Zusammensetzung des Flussmittelpulver-Rohstoffpulvers im Innenkern ist K,B407 10%, Na:B407 10%, KBF4 45%, B203 30%, NaF 5%, und das Gewicht des Flussmittelpulver- Rohstoffpulvers macht 75% des Gesamtgewichts des Innenkerns aus; die Metallteilchen im Innenkern sind ein Gemisch aus Eisenteilchen und Kobaltteilchen in Kugelform mit einem Durchmesser von 50-100 um, wobei die Fisenteilchen 75% ausmachen; das Flussmittelpulver- Rohstoffpulver und die Metallteilchen sind gleichmäßig vermischt und 0,5h lang bei 550°C erhitzt, wobei der entstandene Feststoff zu 80 mesh Teilchen zerkleinert wird; (3) Die Legierungsbänder werden in mehreren Durchgängen zu einem U-fôrmigen Band gewalzt, und das Innenkernpulver wird kontinuierlich in das U-fôrmige Band eingebracht, um dieses Lötmaterial für Schildmesser durch die Prozesse des SchlieBens, Ziehens, Richtens usw. zu formen, wobei das Gewicht des Innenkerns 20% ausmacht.Embodiment 10 The manufacturing method of brazing material for shield knives of the present embodiment describes in detail the manufacturing process of the brazing material of Embodiment 5, and specifically includes the following steps: (1) The base brazing alloy is selected as BAg50ZnCuNi and is melted, continuously cast, rolled and divided to obtain alloy ribbons with a to form a thickness of 0.25 mm and a width of 10.5 mm; (2) The composition of the flux powder raw material powder in the inner core is K,B407 10%, Na:B407 10%, KBF4 45%, B203 30%, NaF 5%, and the weight of the flux powder raw material powder accounts for 75% of the total weight of the inner core out of; the metal particles in the inner core are a mixture of iron particles and cobalt particles in spherical form with a diameter of 50-100 µm, with the iron particles accounting for 75%; the flux powder raw material powder and the metal particles are uniformly mixed and heated at 550°C for 0.5 hour, with the resulting solid being crushed into 80 mesh particles; (3) The alloy strips are rolled into a U-shaped strip in multiple passes, and the inner core powder is continuously fed into the U-shaped strip to form this shield knife brazing material through the processes of closing, drawing, straightening, etc., wherein the weight of the inner core accounts for 20%.
I. Spezifische Ausführungsbeispiele des erfindungsgemäBen LötverfahrensI. Specific embodiments of the soldering method according to the invention
Ausführungsbeispiel 11 Bei dem vorliegenden Ausführungsbeispiel umfasst das Verfahren zum Löten von Schildmessern mit Lötmaterial für Schildmesser folgende Schritte: Erhitzen des Stahlsubstrats und des Schneidkopfs aus Hartlegierung durch Induktionslöten und Durchführen der Lötverbindung durch Erhitzen des Lötmaterials gemäß dem Ausführungsbeispiel 1 unter Verwendung einer Sauerstoff-Acetylen-Reduktionsflamme, wenn die Temperatur der Hartlegierung auf der Oberfläche des Schildmessers um 70°C höher ist als die Liquidustemperatur des Lots.Embodiment 11 In the present embodiment, the method for brazing shield knives with brazing material for shield knives comprises the steps of: heating the steel substrate and the hard alloy cutter head by induction brazing, and performing the brazing joint by heating the brazing material according to Embodiment 1 using an oxy-acetylene reduction flame , when the temperature of the hard alloy on the surface of the shield blade is 70°C higher than the liquidus temperature of the solder.
Das Lötmaterial gemäß dem Ausführungsbeispiel 1 wurde mit dem herkömmlichen Lötmaterial für das Löten von Schildmessern unter den gleichen Lötprozessbedingungen getestet, wobei die Zusammensetzung des Innenkerns des herkömmlichen Lötmaterials K,B407 15%, Na2B407 10%, KBF4 40%, B20:3 30%, NaF 5% ist, die Zusammensetzung des LegierungsauBenmantels BAg25CuZnMnNi ist und das Gewicht des Innenkerns 20% ausmacht. Es wurde festgestellt, dass das Lötmaterial der vorliegenden Erfindung im Vergleich zum herkömmlichen Lötmaterial folgende Vorteile aufweist: Die Nutzungsmenge um 12% reduziert und die Scherfestigkeit von Hartlegierung und Stahlsubstrat bei Raumtemperatur ist um 13% erhöht; die Scherfestigkeit von Hartlegierung und Stahlsubstrat bei Raumtemperatur ist unter der Erwärmungsbedingung von 200 °C um 16% erhöht.The brazing material according to the embodiment 1 was tested with the conventional brazing material for soldering shield knives under the same brazing process conditions, wherein the composition of the inner core of the conventional brazing material was K,B407 15%, Na2B407 10%, KBF4 40%, B20:3 30%, NaF is 5%, the composition of the alloy outer cladding is BAg25CuZnMnNi and the weight of the inner core is 20%. It was found that the brazing material of the present invention has the following advantages compared to the conventional brazing material: the usage amount is reduced by 12% and the shear strength of hard alloy and steel substrate at room temperature is increased by 13%; the shear strength of hard alloy and steel substrate at room temperature is increased by 16% under the heating condition of 200°C.
Ausführungsbeispiel 12 Bei dem vorliegenden Ausführungsbeispiel umfasst das Verfahren zum Löten von Schildmessern mit Lötmaterial für Schildmesser folgende Schritte: Erhitzen des Stahlsubstrats und des Schneidkopfs aus Hartlegierung durch Induktionslöten und Durchführen der Lötverbindung durch Erhitzen des Lötmaterials gemäß dem Ausführungsbeispiel 2 unter Verwendung einer Sauerstoff-Acetylen-Reduktionsflamme, wenn die Temperatur der Hartlegierung auf der Oberfläche des Schildmessers um 70°C höher ist als die Liquidustemperatur des Lots.Embodiment 12 In the present embodiment, the method for brazing shield knives with brazing material for shield knives comprises the steps of: heating the steel substrate and the hard alloy cutter head by induction brazing, and performing the brazing joint by heating the brazing material according to Embodiment 2 using an oxy-acetylene reduction flame , when the temperature of the hard alloy on the surface of the shield blade is 70°C higher than the liquidus temperature of the solder.
Das Lötmaterial gemäß dem Ausführungsbeispiel 2 wurde mit dem herkömmlichen Lötmaterial für das Löten von Schildmessern unter den gleichen Lötprozessbedingungen getestet, wobei die Zusammensetzung des Innenkerns des herkömmlichen Lôtmaterials K2B407 5%, Na2B407 15%, KBF4 40%, B203 30%, NaF 5%, LiF 5% ist, die Zusammensetzung des LegierungsauBenmantels BAg25CuZnMnNi ist und das Gewicht des Innenkerns 20% ausmacht. Es wurde festgestellt, dass das Lôtmaterial der vorliegenden Erfindung im Vergleich zum herkömmlichen Lötmaterial folgende Vorteile aufweist: Die Nutzungsmenge um 10% reduziert und die Scherfestigkeit von Hartlegierung und Stahlsubstrat bei Raumtemperatur ist um 16% erhöht; die Scherfestigkeit von Hartlegierung und Stahlsubstrat bei Raumtemperatur ist unter der Erwärmungsbedingung von 200 °C um 18% erhôht.The brazing material according to the embodiment 2 was tested with the conventional brazing material for soldering shield knives under the same brazing process conditions, the composition of the inner core of the conventional brazing material being K2B407 5%, Na2B407 15%, KBF4 40%, B203 30%, NaF 5%, LiF is 5%, the composition of the alloy outer cladding is BAg25CuZnMnNi and the weight of the inner core is 20%. It was found that the braze material of the present invention has the following advantages compared to the conventional braze material: the usage amount is reduced by 10% and the shear strength of hard alloy and steel substrate at room temperature is increased by 16%; the shear strength of hard alloy and steel substrate at room temperature is increased by 18% under the heating condition of 200°C.
Ausführungsbeispiel 13 Bei dem vorliegenden Ausführungsbeispiel umfasst das Verfahren zum Löten von Schildmessern mit Lôtmaterial für Schildmesser folgende Schritte: Erhitzen des Stahlsubstrats und des Schneidkopfs aus Hartlegierung durch Induktionslöten und Durchführen der Lôtverbindung durch Erhitzen des Lôtmaterials gemäß dem Ausführungsbeispiel 3 unter Verwendung einer Sauerstoff-Acetylen-Reduktionsflamme, wenn die Temperatur der Hartlegierung auf der Oberfläche des Schildmessers um 70°C höher ist als die Liquidustemperatur des Lots. Das Lötmaterial gemäß dem Ausführungsbeispiel 3 wurde mit dem herkömmlichen Lötmaterial für das Lôten von Schildmessern unter den gleichen Lôtprozessbedingungen getestet, wobei die Zusammensetzung des Innenkerns des herkömmlichen Lötmaterials K,B407 15%, Na2B407 10%, KBF4 40%, B20:3 30%, NaF 5% ist, die Zusammensetzung des LegierungsauBenmantels BAg25CuZnMnNi ist und das Gewicht des Innenkerns 20% ausmacht. Es wurde festgestellt, dass das Lötmaterial der vorliegenden Erfindung im Vergleich zum herkömmlichen Lôtmaterial folgende Vorteile aufweist: Die Nutzungsmenge um 13% reduziert und die Scherfestigkeit von Hartlegierung und Stahlsubstrat bei Raumtemperatur ist um 10% erhöht; die Scherfestigkeit von Hartlegierung und Stahlsubstrat bei Raumtemperatur ist unter der Erwärmungsbedingung von 200 °C um 15% erhôht. Ausführungsbeispiel 14 Bei dem vorliegenden Ausführungsbeispiel umfasst das Verfahren zum Löten vonEmbodiment 13 In the present embodiment, the method for brazing shield knives with brazing material for shield knives comprises the steps of: heating the steel substrate and the hard alloy cutter head by induction brazing, and performing the brazing joint by heating the braze material according to Embodiment 3 using an oxy-acetylene reduction flame , when the temperature of the hard alloy on the surface of the shield blade is 70°C higher than the liquidus temperature of the solder. The brazing material according to the embodiment 3 was tested with the conventional brazing material for soldering shield knives under the same brazing process conditions, the composition of the inner core of the conventional brazing material being K1B407 15%, Na2B407 10%, KBF4 40%, B20:3 30%, NaF is 5%, the composition of the alloy outer cladding is BAg25CuZnMnNi and the weight of the inner core is 20%. It was found that the braze material of the present invention has the following advantages compared to the conventional braze material: the usage amount is reduced by 13% and the shear strength of hard alloy and steel substrate at room temperature is increased by 10%; the shear strength of hard alloy and steel substrate at room temperature is increased by 15% under the heating condition of 200°C. Embodiment 14 In the present embodiment, the method for soldering includes
Schildmessern mit Lötmaterial für Schildmesser folgende Schritte: Erhitzen des Stahlsubstrats und des Schneidkopfs aus Hartlegierung durch Induktionslöten und Durchführen der Lötverbindung durch Erhitzen des Lötmaterials gemäß dem Ausführungsbeispiel 4 unter Verwendung einer Sauerstoff-Acetylen-Reduktionsflamme, wenn die Temperatur der Hartlegierung auf der Oberfläche des Schildmessers um 70°C höher ist als die Liquidustemperatur des Lots.Shield knives with brazing material for shield knives, the following steps: heating the steel substrate and the hard alloy cutting head by induction brazing and performing the brazing joint by heating the brazing material according to the embodiment 4 using an oxy-acetylene reduction flame when the temperature of the hard alloy on the surface of the shield knife is around 70°C higher than the liquidus temperature of the solder.
Das Lötmaterial gemäß dem Ausführungsbeispiel 4 wurde mit dem herkömmlichen Lötmaterial für das Löten von Schildmessern unter den gleichen Lötprozessbedingungen getestet, wobei die Zusammensetzung des Innenkerns des herkömmlichen Lötmaterials K2B407 5%, Na2B407 5%, KBF4 40%, B:O; 40%, NaF 5%, LiF5% ist, die Zusammensetzung des LegierungsauBenmantels BAg49ZnCuMnNi ist und das Gewicht des Innenkerns 20% ausmacht.The brazing material according to the embodiment 4 was tested with the conventional brazing material for soldering shield knives under the same brazing process conditions, wherein the composition of the inner core of the conventional brazing material was K2B407 5%, Na2B407 5%, KBF4 40%, B:O; 40%, NaF 5%, LiF5%, the composition of the alloy outer cladding is BAg49ZnCuMnNi, and the weight of the inner core is 20%.
Es wurde festgestellt, dass das Lötmaterial der vorliegenden Erfindung im Vergleich zum herkömmlichen Lötmaterial folgende Vorteile aufweist: Die Nutzungsmenge um 15% reduziert und die Scherfestigkeit von Hartlegierung und Stahlsubstrat bei Raumtemperatur ist um 11% erhöht; die Scherfestigkeit von Hartlegierung und Stahlsubstrat bei Raumtemperatur ist unter der Erwärmungsbedingung von 200 °C um 19% erhöht.It was found that the brazing material of the present invention has the following advantages compared to the conventional brazing material: the usage amount is reduced by 15% and the shear strength of hard alloy and steel substrate at room temperature is increased by 11%; the shear strength of hard alloy and steel substrate at room temperature is increased by 19% under the heating condition of 200°C.
Ausführungsbeispiel 15 Bei dem vorliegenden Ausführungsbeispiel umfasst das Verfahren zum Löten von Schildmessern mit Lötmaterial für Schildmesser folgende Schritte: Erhitzen des Stahlsubstrats und des Schneidkopfs aus Hartlegierung durch Induktionslöten und Durchführen der Lötverbindung durch Erhitzen des Lötmaterials gemäß dem Ausführungsbeispiel 5 unter Verwendung einer Sauerstoff-Acetylen-Reduktionsflamme, wenn die Temperatur der Hartlegierung auf der Oberfläche des Schildmessers um 70°C höher ist als die Liquidustemperatur des Lots.Embodiment 15 In the present embodiment, the method for brazing shield knives with brazing material for shield knives comprises the steps of: heating the steel substrate and the hard alloy cutter head by induction brazing, and performing the brazing joint by heating the brazing material according to Embodiment 5 using an oxy-acetylene reduction flame , when the temperature of the hard alloy on the surface of the shield blade is 70°C higher than the liquidus temperature of the solder.
Das Lötmaterial gemäß dem Ausführungsbeispiel 5 wurde mit dem herkömmlichen Lötmaterial für das Löten von Schildmessern unter den gleichen Lötprozessbedingungen getestet, wobei die Zusammensetzung des Innenkerns des herkömmlichen Lötmaterials K5B407 10%, Na2B407 10%, KBF4 45%, B203 30%, NaF 5% ist, die Zusammensetzung des LegierungsauBenmantels BAg50ZnCuNi ist und das Gewicht des Innenkerns 20% ausmacht.The brazing material according to the embodiment 5 was tested with the conventional brazing material for soldering shield knives under the same brazing process conditions, the composition of the inner core of the conventional brazing material being K5B407 10%, Na2B407 10%, KBF4 45%, B203 30%, NaF 5% , the composition of the alloy outer shell is BAg50ZnCuNi and the weight of the inner core is 20%.
Es wurde festgestellt, dass das Lötmaterial der vorliegenden Erfindung im Vergleich zum herkömmlichen Lötmaterial folgende Vorteile aufweist: Die Nutzungsmenge um 13% reduziert und die Scherfestigkeit von Hartlegierung und Stahlsubstrat bei Raumtemperatur ist um 15% erhöht; die Scherfestigkeit von Hartlegierung und Stahlsubstrat bei Raumtemperatur ist unter der Erwärmungsbedingung von 200 °C um 21% erhöht.It was found that the brazing material of the present invention has the following advantages compared to the conventional brazing material: the usage amount is reduced by 13% and the shear strength of hard alloy and steel substrate at room temperature is increased by 15%; the shear strength of hard alloy and steel substrate at room temperature is increased by 21% under the heating condition of 200°C.
Bei den obigen Ausführungsfällen ist die Wirkung der Lötverbindung im Wesentlichen gleichwertig, wenn die Temperatur der Hartlegierung auf der Oberfläche des Schildmessers um 50°C, 60°C oder 80°C höher ist als die Liquidustemperatur des Lots.In the above embodiments, the effect of the brazed joint is substantially equivalent when the temperature of the hard alloy on the surface of the shield blade is 50°C, 60°C or 80°C higher than the liquidus temperature of the braze.
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