Inrichting en werkwijze voor het toevoeren van perslucht aan een hoofdblazer.
De uitvinding betreft een inrichting en een werkwijze voor het toevoeren van perslucht aan een hoofdblazer van een weefmachine, waarbij de inrichting een eerste deel bevat om perslucht op hoge druk aan de hoofdblazer toe te voeren en een tweede deel bevat om perslucht op lage druk aan de hoofdblazer toe te voeren.
Weefmachines zijn gekend die één of meerdere hoofdblazers bevatten die telkens een inslagdraad in een weefvak kunnen brengen. Dergelijke weefmachines kunnen een voornoemde inrichting bevatten om perslucht aan een hoofdblazer toe te voeren, zoals bijvoorbeeld gekend is uit WO 96/08668. Bij weefmachines waarbij verschillende inslagdraden met een bijhorende hoofdblazer in een weefvak kunnen gebracht worden, wordt voor elke dergelijke hoofdblazer een bijhorende voornoemde inrichting voorzien. De hoge druk dient voor het inbrengen van een inslagdraad in een weefvak, terwijl de lage druk dient om te vermijden dat de inslagdraad uit de hoofdblazer valt gedurende de periode dat geen inslagdraad in het weefvak wordt gebracht. De hoge druk bedraagt bijvoorbeeld tussen twee en zeven bar, terwijl de lage druk bijvoorbeeld tussen twintig en duizend millibar bedraagt.
Bij een dergelijke gekende inrichting zijn de twee delen parallel ten opzichte van elkaar opgesteld. Het eerste deel bevat meestal een hoofdklep, een buffervat en een instelbare drukregelaar, terwijl het tweede deel een regelbaar smoorventiel en eventueel nog een terugslagventiel bevat. Door een motorgestuurd regelbaar smoorventiel te voorzien kan de lage druk eenvoudig geregeld of ingesteld worden. Dit laat toe de lage druk tijdens het weven op een andere waarde in te stellen dan bijvoorbeeld tijdens een machinestilstand of tijdens het bedraden van een hoofdblazer met inslagdraad. Een dergelijk motorgestuurd regelbaar smoorventiel bevat bijvoorbeeld een stuurbare stappenmotor. Dergelijke smoorventiel vereist echter een referentiepositie voor de stuureenheid en/of regeleenheid van de stappenmotor, teneinde toe te laten het smoorventiel te ijken.
Bovendien dient de stuureenheid eveneens in staat te zijn de stappenmotor in twee richtingen met een gewenst aantal stappen te sturen.
Het doel van de uitvinding is een inrichting en een werkwijze die toelaten het tweede deel om perslucht op lage druk aan de hoofdblazer toe te voeren nog te verbeteren.
Tot dit doel bevat de inrichting volgens de uitvinding een tweede deel om perslucht op lage druk aan de hoofdblazer toe te voeren dat een ventiel bevat dat met een frequentie aanstuurbaar is die aanzienlijk hoger is dan de frequentie waarmee de inslagdraden in een weefvak worden gebracht.
De inrichting volgens de uitvinding is bijzonder geschikt om toegepast te worden in het tweede deel om perslucht op lage druk aan een hoofdblazer toe te voeren. Zoals verder wordt verduidelijkt benadeelt een dergelijke inrichting volgens de uitvindig de drukafbouw in de hoofdblazerleiding nagenoeg niet, zodat een snelle drukafbouw kan bekomen worden. Bovendien laat de inrichting volgens de uitvinding toe de lage druk eenvoudig in te stellen en biedt talrijke voordelen die hierna nog nader zullen beschreven worden. Dergelijke inrichting kan voordelig aangewend worden bij snellopende luchtweefmachines.
Volgens een voorkeurdragende uitvoeringsvorm bestaat het ventiel uit een piëzo-elektrisch ventiel. Een piëzo-elektrisch ventiel is bijzonder geschikt voor dergelijke toepassing daar een piëzo-elektrisch ventiel snel schakelbaar is en met een laag elektrisch vermogen schakelbaar is. Bovendien is een dergelijk piëzoelektrisch ventiel geschikt om veelvuldig geschakeld te worden waardoor een lange levensduur kan bekomen worden.
Tot dit doel bevat de werkwijze volgens de uitvinding het via een tweede deel toevoeren van perslucht op lage druk aan de hoofdblazer via een ventiel dat met een frequentie aanstuurbaar is die aanzienlijk hoger is dan de frequentie waarmee de inslagdraden in een weefvak worden gebracht.
Volgens een voorkeurdragende uitvoeringsvorm bevat de werkwijze het aansturen van het ventiel met opeenvolgende pulsen. Het pulserend aansturen van dit ventiel laat toe het ventiel op gepaste ogenblikken gedurende een inslagcyclus aan te sturen.
Volgens een voorkeurdragende uitvoeringsvorm wordt voor het aansturen van het ventiel gebruik gemaakt van puls breedte modulatie, teneinde de waarde van de lage druk in te stellen. Dit laat toe op een eenvoudige manier de waarde van de lage druk in te stellen en/of te laten variëren gedurende een inslagcyclus.
Volgens een voorkeurdragende uitvoeringsvorm is de frequentie waarmee het ventiel van het tweede deel aanstuurbaar is constant. Hierbij wordt bij voorkeur het voornoemde ventiel met puls breedte modulatie aangestuurd in functie van de inslagcyclus.
Volgens een uitvoeringsvorm is de frequentie waarmee het ventiel van het tweede deel aanstuurbaar is een veelvoud van de frequentie waarmee de inslagdraden in een weefvak worden gebracht.
Verdere kenmerken en voordelen van de uitvinding vloeien voort uit de hierna volgende beschrijving van de in de tekeningen weergegeven uitvoeringsvoorbeelden en de volgconclusies, waarbij :
Figuur 1 schematisch een gedeelte van een luchtweefmachine weergeeft die twee inrichtingen volgens volgens de uitvinding bevat; Figuur 2 signalen en een drukverloop weergeeft bij toepassing van de werkwijze volgens de uitvinding; Figuur 3 een variante van figuur 2 weergeeft; Figuur 4 een mogelijke uitvoeringsvorm van een ventiel volgens de uitvinding weergeeft; Figuur 5 een variante van figuur 1 weergeeft; Figuur 6 nog een variante van figuur 1 weergeeft.
In Figuur 1 worden twee hoofdblazers 1 en 2 van een luchtweefmachine weergegeven. Deze hoofdblazers 1, 2 kunnen elk een bijhorende inslagdraad 20, 21 afkomstig van een draadvoorraad 22, 23 in een weefvak inbrengen. Tijdens dit inbrengen kan de inslagdraad op gekende wijze door bijblazers 24 ondersteund worden. De hoofdblazers 1, 2 zijn hierbij naast het riet 25 opgesteld, meer in het bijzonder zijn nabij de ingang van het luchtgeleidingskanaal 26 van het riet 25 opgesteld. De hoofdblazers 1 en 2, de bijblazers 24 en het riet 25 zijn op de weeflade 27 gemonteerd. Bij elke hoofdblazer 1 en 2 hoort een inrichting 3, 30 volgens de uitvinding. Elke inrichting 3, 30 bevat een eerste deel 4, 34 dat verbonden is met een persluchtbron 5 en een tweede deel 6, 36 dat bij de weergegeven uitvoeringsvorm tevens verbonden is met de persluchtbron 5 en dat parallel met het eerste deel 4,
34 is opgesteld.
Het eerste deel 4, 34 kan perslucht op hoge druk aan een hoofdblazer 1, 2 toevoeren teneinde een inslagdraad in het weefvak te brengen, bijvoorbeeld perslucht tussen twee bar en zeven bar. Elk eerste deel 4, 34 is aangebracht tussen de persluchtbron 5 en een bijhorende hoofdblazer 1 of 2 en bevat in het weergegeven voorbeeld een instelbare drukregelaar 7, een buffervat 8, een hoofdventiel 9 en de nodige verbindingsleidingen. Het hoofdventiel 9 is bijvoorbeeld als magneetventiel uitgevoerd en kan door een stuureenheid 10 gestuurd worden. Tijdens het inbrengen van een inslagdraad wordt het hoofdventiel 9 geopend en daarna terug gesloten. De drukregelaar 7 kan bestaan uit een stuurbare drukregelaar die gestuurd kan worden door de stuureenheid 10.
De druk van elke drukregelaar 7 kan in functie van de in te brengen inslagdraad 20 of 21 ingesteld worden en/of kan in functie van metingen tijdens het inbrengen van de bijhorende inslagdraad 20 of 21 tijdens het weven automatisch aangepast worden.
De hoofdblazers 1 en 2 zijn eveneens verbonden met de persluchtbron 5 via een tweede deel 6, 36 om perslucht met lagere druk aan de hoofdblazers 1 of 2 toe te voeren. Elk tweede deel 6, 36 is aangebracht tussen de persluchtbron 5 en een bijhorende hoofdblazer 1 of 2 en is parallel met het bijhorende eerste deel 4, 34 opgesteld. Bij het weergegeven voorbeeld bevat elk tweede deel 6, 36 een instelbare drukregelaar 11, een ventiel 12 dat stuurbaar is volgens de werkwijze volgens de uitvinding en de nodige verbindingsleidingen. Elk ventiel 12 is stuurbaar door middel van de stuureenheid 10, teneinde de luchtstroming via het tweede deel 6, 36 te sturen.
In de hoofdblazerleiding 16 naar elke hoofdblazer 1 of 2 kan eventueel een druksensor 15 aangebracht worden om de druk in de bijhorende hoofdblazerleiding 16 te bepalen. De druksensor 15 kan hiertoe verbonden worden met de stuureenheid 10. Het signaal van de druksensor
15 kan eveneens aangewend worden in een regelkring om via de stuureenheid 10 de druk in de hoofdblazerleiding
16 te sturen, meer in het bijzonder een stuursignaal te genereren voor het sturen van de drukregelaar 7, de drukregelaar 11, het ventiel 12 of het hoofdventiel 9. Dit maakt het mogelijk met de stuureenheid 10 in functie van het signaal van de druksensor 15 de gewenste drukwaarde exact af te regelen en/of te behouden.
In figuur 2 geeft de curve 31 het aan het hoofdventiel 9 toegevoerd elektrisch signaal weer voor het openen van het hoofdventiel 9 om perslucht op hoge druk aan een hoofdblazer toe te voeren, teneinde een inslagdraad in een weefvak te brengen. De curve 31 geeft hierbij de spanning in functie van de tijd van het voornoemde elektrisch signaal weer. Die curve 31 wordt gedurende een tijd weergegeven die overeenkomt met 360[deg.] van de weefmachine of één inslagcyclus. De curve 33 stelt het drukverloop voor dat in de hoofdblazerleiding 16 aanwezig is indien het hoofdventiel 9 gestuurd wordt volgens curve 31 en indien het ventiel 12 gesloten is. Zoals zichtbaar ijlt de curve 33 iets na op de curve
31. Dit is te verklaren daar het sturen van het elektrisch signaal om het hoofdventiel 9 te openen niet onmiddellijk resulteert in het openen van het hoofdventiel 9. Bovendien is de maximale druk in de hoofdblazerleiding 16 niet onmiddellijk aanwezig na het openen van het hoofdventiel 9, daar de hoofdblazerleiding 16 een zeker volume vertoont. Na het verdwijnen van het signaal om de hoofdblazerklep 9 open te houden, sluit het hoofdventiel 9 ook niet ogenblikkelijk. Na het sluiten van het hoofdventiel 9 verdwijnt ook de druk in de hoofdblazerleiding 16 niet ogenblikkelijk daar de hoofdblazerleiding 16 een zeker volume vertoont dat perslucht op hoge druk bevat die alleen langsheen de hoofdblazer kan ontsnappen.
In figuur 2 geeft de curve 32 het aan het ventiel 12 toegevoerd signaal gedurende één inslagcyclus weer. De curve 32 geeft hierbij de spanning in functie van de tijd van het voornoemde elektrisch signaal weer. Zoals zichtbaar wordt het ventiel 12 met een frequentie aangestuurd die aanzienlijk hoger is dan de frequentie waarmee de inslagdraden in een weefvak worden gebracht. Bijvoorbeeld wordt het ventiel 12 twaalf maal aangestuurd gedurende één inslagcyclus, meer in het bijzonder wordt het ventiel 12 opeenvolgend aangeschakeld en afgeschakeld. Hierbij is de frequentie om het ventiel 12 aan te sturen een veelvoud van de frequentie waarmee een inslagdraad in het weefvak wordt gebracht.
Het ventiel 12 wordt hierbij nog een zeker tijdsinterval 37 verder aangestuurd na het aansturen van het hoofdventiel 9, wordt vervolgens niet meer aangestuurd en wordt vervolgens terug aangestuurd een zeker tijdsinterval 38 nadat het hoofdventiel 9 niet meer aangestuurd werd. Gedurende een inslaginbreng wordt het hoofdventiel 9 in het weergegeven voorbeeld slechts één maal aangestuurd. Het drukverloop dat in de hoofdblazerleiding 16 aanwezig is indien het hoofdventiel 9 aangestuurd wordt volgens curve 31 en indien tevens het ventiel 12 aangestuurd wordt volgens curve 32 wordt voorgesteld door de curve 35. Hierbij vallen de curven 33 en 35 nagenoeg samen gedurende het tijdsinterval 39 waarbij het ventiel 12 niet aangestuurd wordt.
Zoals zichtbaar in figuur 2 verloopt de druk volgens curve 35 nagenoeg volgens een zaagtandvorm indien het hoofdventiel 9 niet aktief is. De drukverschillen volgens die zaagtandvorm zijn afhankelijk van het volume van de hoofdblazerleiding 16. Het volume van de hoofdblazerleiding 16 bepaalt ook de zaagtandvorm, meer in het bijzonder hoe hoger dit volume hoe vlakker de hellingen van de zaagtandvorm zullen zijn en omgekeerd. Het ventiel 12 kan bij deze uitvoeringsvorm gesloten gehouden worden terwijl perslucht via het hoofdventiel 9 wordt toegevoerd. Door het langer gesloten houden van het ventiel 12 wordt bekomen dat de drukafbouw in de hoofdblazerleiding 16 niet beïnvloed wordt door perslucht op lage druk die via het ventiel 12 zou toegevoerd worden.
Uiteraard dient het ventiel 12 een zekere tijd na het sluiten van het hoofdventiel 9 terug geopend te worden om te vermijden dat de druk in de hoofdblazerleiding 16 volledig zou wegvallen, hetgeen zou resulteren in het wegvallen van een lage luchtstroom doorheen de hoofdblazer nodig om een inslagdraad in de hoofdblazer te houden. Het tijdsinterval 38 tussen het signaal voor het sluiten van het hoofdventiel 9 en de signalen om het ventiel 12 terug te openen kan proefondervindelijk vastgelegd worden. Hierbij kan gebruik gemaakt worden van de druksensor 15 om dit tijdsinterval 38 optimaal in te stellen.
De inrichting met een ventiel 12 volgens de uitvinding laat toe het ventiel 12 zodanig te sturen dat de drukafbouw in de hoofdblazerleiding 16 nagenoeg niet beïnvloed wordt door de luchttoevoer via het tweede deel 6 of 36. Bij een uitvoeringsvorm zoals gekend uit WO 96/08668 met een motorgestuurd smoorventiel dat normalerwijze continu geopend blijft, wordt immers nagenoeg continu perslucht via dit smoorventiel toegevoerd. Na het sluiten van het hoofdventiel zal het smoorventiel relatief meer perslucht toevoeren naarmate de druk in de hoofdblazerleiding lager wordt, hetgeen zal resulteren in een tragere drukafbouw in de hoofdblazerleiding. Een trage drukafbouw kan immers leiden tot ongewenst lang nablazen op de inslagdraad, hetgeen gepaard gaat met beschadigingen van de inslagdraad.
Bovendien is het moeilijk realiseerbaar een dergelijk smoorventiel nagenoeg gesloten te houden wanneer het hoofdventiel gesloten wordt en kort daarna terug normaal te openen. Daar een dergelijk smoorventiel continu perslucht toevoert, wordt bij laag ingestelde waarden voor de toegevoerde druk via het hoofdventiel aan de hoofdblazerleiding nog het bijkomend nadeel bekomen, dat de maximale druk in de hoofdblazerleiding niet alleen afhankelijk wordt van de toegevoerde druk via het hoofdventiel, maar tevens afhankelijk wordt van de lage druk via het smoorventiel. Dit laatste werkt storend bij het instellen van de druk die via het hoofdventiel wordt toegevoerd.
Het is voordelig de waarde van de lage druk op verschillende waarden te kunnen instellen, zoals bijvoorbeeld beschreven in WO 96/08668. Bijvoorbeeld kan de lage druk ingesteld worden in functie van het materiaal van de te weven inslagdraad. Hierbij wordt de lage druk zodanig ingesteld dat de luchtstroming doorheen de hoofdblazer voldoende hoog is, zodat de betreffende inslagdraad zeker in de hoofdblazer wordt gehouden. Hierbij kan de lage druk tijdens de inslagcyclus gewijzigd worden en bijvoorbeeld op een hogere waarde ingesteld worden op het ogenblik dat een inslagdraad dient geknipt te worden. Indien bijvoorbeeld geweven wordt met een weefpatroon waarbij een bepaalde inslagdraad gedurende langere tijd niet wordt ingebracht, kan de lage druk voor die inslagdraad verlaagd worden om beschadiging van die inslagdraad te voorkomen.
De lage druk kan bijvoorbeeld ook verder gereduceerd worden tijdens een stilstand van de weefmachine, bijvoorbeeld voor het herstellen van een draadbreuk. Bij een machinestart kan de lage druk eventueel verhoogd worden daar de kans dat een inslagdraad uit een hoofdblazer valt dan normalerwij ze groter is. Uiteraard dient de lage druk ook zodanig ingesteld te worden dat de inslagdraad niet uitrafelt of beschadigd wordt onder invloed van de luchtstroming door de lage druk. De lage druk kan ook ingesteld worden naar een bepaalde waarde om toe te laten een voldoende zuigkracht aan de ingang van de hoofdblazer te genereren, teneinde de hoofdblazer met inslagdraad te bedraden.
Indien men opeenvolgend verschillende inslagdraden weeft met een verschillende weefmachinesnelheid kan de waarde van de lage druk ook aangepast worden aan de weefmachinesnelheid, meer in het bijzonder kan verhoogd worden bij een hogere weefmachinesnelheid en kan verlaagd worden bij een lagere weefmachinesnelheid. Indien bijvoorbeeld geen inslagdraad ter hoogte van een hoofdblazer aanwezig is, is het duidelijk dat de lage druk volledig mag wegvallen.
De inrichting volgens de uitvinding is niet alleen geschikt om de lage druk op verschillende waarden in te stellen, maar is bijzonder geschikt om de lage druk tijdens een inslagcyclus volgens een bepaald verloop te laten variëren. Dit verloop kan volgens het weefpatroon, meer in het bijzonder volgens het inslagpatroon in de stuureenheid 10 opgeslagen worden. Aan de hand van figuur 3 wordt een voorbeeld weergegeven om niet alleen de lage druk op verschillende waarden in te stellen, maar tevens om de lage druk volgens een verloop tijdens een inslagcyclus te laten variëren. Het is duidelijk dat de luchtstroom doorheen de hoofdblazer om een inslagdraad in de hoofdblazer te houden, bepaald wordt door de waarde van lage druk.
Zoals weergegeven in figuren 2 en 3 genereert de stuureenheid 10 volgens een bepaalde frequentie opeenvolgende pulsen. De periode voor elke puls kan bijvoorbeeld ingesteld worden op twee milliseconden. Indien geweven wordt met 1.200 inslagdraden per minuut, dan duurt een inslagcyclus vijfig milliseconden. In dit voorbeeld betekent dit dat gedurende elke inslaginbreng vijfentwintig periodes voor het genereren van een puls beschikbaar zijn, met andere woorden dat het ventiel 12 per inslaginbreng vijfentwintig maal al dan niet kan aangestuurd worden. Hierbij is het ventiel 12 per inslaginbreng met een frequentie aanstuurbaar die
<EMI ID=1.1> inslagdraden in een weefvak kunnen gebracht worden, dit betekent dat dit een veelvoud is van de frequentie waarmee de inslagdraden in een weefvak worden gebracht.
Indien volgens een variante geweven wordt met een toerental van bijvoorbeeld 1.100 inslagen per minuut kan het ventiel 12 eveneens aangestuurd worden met dezelfde frequentie als in het vorig voorbeeld, meer in het bijzonder met een periode van twee milliseconden. In dit geval duurt één inslagcyclus 54,54 milliseconden. Indien men de periode van twee milliseconden constant houdt op twee milliseconden, dan duurt één inslagcyclus 27,27 perioden van twee milliseconden. Door het ventiel gedurende elke puls met een bijhorende pulsbreedte aan te sturen in functie van de betreffende inslagcyclus is het toch mogelijk het gewenst verloop van de luchtstroming doorheen het tweede deel 6, 36 te bekomen, en dit zelfs in geval de frequentie van de pulsen waarmee het ventiel 12 aangestuurd is constant is en onafhankelijk van de frequentie waarmee inslagdraden in het weefvak worden gebracht.
Dit betekent dat door het gebruik van puls breedte modulatie de frequentie van de pulsen om het ventiel 12 aan te sturen niet noodzakelijk een veelvoud moet zijn van de frequentie waarmee een inslagdraad in het weefvak wordt gebracht. Dit is vooral toepasbaar indien per opeenvolgende inslaginbreng met een ander toerental geweven wordt of indien het toerental per inslagcyclus zich wijzigt. Uiteraard kan het sturen vereenvoudigd worden indien hiertoe een exact veelvoud wordt aangewend.
De waarde voor de lage druk wordt hierbij ingesteld door per periode het tijdsinterval dat een signaal gegenereert wordt en het tijdsinterval dat geen signaal gegenereert wordt te wijzigen. Dit kan ook puls breedte modulatie genoemd worden. Hoe breder de puls, hoe hoger de lage druk en bijhorende luchtstroming doorheen de hoofdblazer zal zijn. Bij de uitvoeringsvorm van figuur 2 wordt gedurende een aantal periodes van bijvoorbeeld twee milliseconden gedurende de helft van tijd een signaal om het ventiel 12 te openen via de stuureenheid
10 aan het ventiel 12 toegevoerd en gedurende de helft van de tijd geen signaal aan het ventiel 12 toegevoerd. Gedurende een aantal andere periodes wordt bijvoorbeeld geen signaal aan het ventiel toegevoerd, meer in het bijzonder tijdens het tijdsinterval 39.
Zoals zichtbaar in figuur 3 wordt gedurende de periode
40 gedurende ongeveer 40 % van de tijd een signaal toegevoerd en gedurende de 60 % van de tijd geen signaal toegevoerd. Indien een periode twee milliseconden duurt, betekent dit dat gedurende 0,8 milliseconden een signaal wordt toegevoerd en gedurende 1,2 milliseconden geen signaal wordt toegevoerd. Hierbij wordt een bijhorende lage druk en luchtstroom doorheen de hoofdblazer gegenereert. Gedurende de periode 41 kan bijvoorbeeld 80 % van de tijd een signaal toegevoerd worden en gedurende 20 % van de tijd geen signaal toegevoerd worden. Hierbij wordt een hogere lage druk en luchtstroom doorheen de hoofdblazer gegenereert. Gedurende de periode 42 wordt bijvoorbeeld
100 % van de tijd een signaal toegevoerd, hetgeen resulteert in een maximale luchtstroming doorheen het ventiel 12.
Gedurende de periode 43 wordt bijvoorbeeld
100 % van de tijd geen signaal toegevoerd, waardoor geen luchtstroming doorheen het ventiel 12 ontstaat. Door het volume van de hoofdblazerleiding 16 verloopt de lage druk niet zoals de pulsen die aan het ventiel
12 worden toegevoerd, maar wordt dit verloop analoog als bij de uitvoeringsvorm van figuur 2 tot een zaagtandvorm afgevlakt. Dergelijke puls breedte modulatie laat toe de lage druk te wijzigen zonder het aantal mogelijke signalen naar het ventiel 12 te moeten wijzigen.
Zoals zichtbaar in figuur 3 kan het voordelig zijn het ventiel 12 na het signaal voor het openen van het hoofdventiel 9 bijvoorbeeld met een signaal te sturen dat 100% van de periode inneemt. Dit is voordelig voor de drukopbouw in de hoofdblazerleiding 16. Zoals zichtbaar in figuur 3 wordt de druk bijvoorbeeld ook verhoogd wanneer een inslagdraad dient geknipt te worden door gedurende de periodes 44 het percentage van de tijd bij het genereren van signalen te verhogen. Analoog kan gedurende bepaalde tussenliggende periodes
45 dit percentage verlaagd worden.
In figuren 2 en 3 wordt een curve 33 met het verloop van de druk en curven 31 en 32 met signalen weergegeven voor een inslagcyclus waarbij een inslagdraad in het weefvak wordt gebracht. Indien men weeft vanaf twee hoofdblazers 1 en 2 zal steeds bijvoorbeeld telkens een inslagdraad via een bepaalde hoofdblazer ingebracht worden, terwijl via de andere hoofdblazer geen inslagdraad wordt ingebracht. Voor de hoofdblazer die geen inslagdraad hoeft in te brengen, bevat de curve 31 geen signaal en de curve 32 bijvoorbeeld gedurende elke periode een signaal met een bepaalde breedte. Dit betekent dat voor de hoofdblazer die geen inslagdraad inbrengt er continu via het bijhorend ventiel 12 een lage druk zal voorzien worden.
In figuur 4 wordt een mogelijke uitvoeringsvorm van het ventiel 12 weergegeven. Dit ventiel 12 bestaat uit een behuizing 13 met een ingang 17 en een uitgang 18 waarin een piëzo-elektrisch aandrijfelement 19 is aangebracht. Op dit aandrijfelement 19 is een afsluitelement 29 voorzien die de toevoer van perslucht kan afsluiten ter hoogte van de ingang 17. Dit afsluitelement 29 wordt bijvoorbeeld door een relatief hard sleetvast materiaal gevormd. Dit aandrijfelement 19 bevat een piëzo-kristal dat kan vervormen onder invloed van elektrische spanning, meer in het bijzonder onder invloed van een elektrisch signaal van de stuureenheid 10. Een dergelijk ventiel 12 kan met een hoge frequentie aangestuurd worden, meer in het bijzonder een frequentie die een veelvoud is van de frequentie waarmee de inslagdraden in het weefvak gebracht worden.
Daar het debiet aan perslucht dat het ventiel 12 dient te leveren relatief klein is in vergelijking met het debiet aan perslucht dat het hoofdventiel 9 dient te leveren, kan het ventiel 12 relatief klein uitgevoerd worden ten opzichte van het hoofdventiel 9. Dit laat toe een ventiel 12 te bekomen dat zeer snel kan reageren en met een hoge frequentie kan aangestuurd worden. Een inrichting volgens de uitvinding voorzien van een ventiel 12, meer in het bijzonder een piëzoelektrisch ventiel, biedt als bovendien als voordeel dat het ventiel 12 een eenvoudige opbouw vertoont in vergelijking met een smoorventiel zoals gekend uit WO 96/08668. Bovendien kan een dergelijk ventiel 12 met een aan/uit stuursignaal gestuurd worden, terwijl een voornoemd smoorventiel een meer ingewikkelde motorsturing vereist, meer in het bijzonder een motorsturing met twee versterkingstrappen en dergelijke.
Een piëzo-elektrisch ventiel 12 biedt bovendien als voordeel dat het met een laag vermogen kan aangestuurd worden en dat in principe geen versterkingstrappen vereist zijn.
Bij de uitvoeringsvorm van figuur 5 wordt een drukregelaar 7 en een buffervat 8 voorzien die horen bij zowel het eerste deel 4 van de inrichting 3 als bij het eerste deel 34 van de inrichting 30. In dit geval wordt bijvoorbeeld een smoorventiel 14 voorzien in de inrichting 3 en in de inrichting 30 om de luchtstroom naar de hoofdblazers 1 of 2 in te stellen. Volgens een variante kan slechts ter hoogte van één inrichting 3 of
30 een dergelijk smoorventiel 14 voorzien worden. Analoog wordt een drukregelaar 11 voorzien die zowel hoort bij het tweede deel 6 van de inrichting 3 als bij het tweede deel 36 van de inrichting 30. Volgens een niet weergegeven variante kan de drukregelaar 11 wegvallen en kunnen de ventielen 12 bijvoorbeeld aangesloten worden op de drukregelaar 7.
De werking van de ventielen 12 bij de uitvoeringsvorm van figuur 5 is analoog als de werking van de ventielen 12 bij de uitvoeringsvorm van figuur 1.
Bij de uitvoeringsvorm van figuur 6 is tussen de drukregelaar 11 en het ventiel 12 nog een smoorventiel
28 aangebracht. Dit smoorventiel 28 wordt gestuurd door middel van de stuureenheid 10. Hierbij kan de stuureenheid 10 zowel het ventiel 12 als het smoorventiel 28 sturen om de luchtstroom op lage druk naar de hoofdblazers te wijzigen. Volgens een niet weergegeven variante kan het ventiel 12 eveneens als een elektro-magnetisch ventiel uitgevoerd worden dat snel aanstuurbaar is. Het is duidelijk dat de lage druk niet noodzakelijk met behulp van puls breedte modulatie hoeft aangepast te worden. Volgens een variante kunnen bijvoorbeeld de periodes aangepast worden waarbij een signaal wordt toegevoerd en de periodes waarbij geen signaal wordt toegevoerd.
Het tijdsinterval van dergelijke periodes of de frequentie van dergelijke periodes kunnen uiteraard ook aangepast worden in functie van de betreffende inslagcyclus.
Niettegenstaande in de beschrijving de term perslucht wordt aangewend, is het duidelijk dat hiermee niet noodzakelijk zuivere perslucht wordt bedoeld maar ook eender welk gas wordt bedoeld dat aangewend kan worden voor het inbrengen van een inslagdraad in een weefvak of voor het houden van een inslagdraad in een hoofdblazer. Dergelijke perslucht kan bijvoorbeeld betaan uit normale perslucht gemengd met een of ander gas of met een vloeistof of damp.
Volgens een niet weergegeven variante kan bij de uitvoeringsvormen van figuren 1, 5 en 6 de drukregelaar 7 wegvallen. Dit kan bijvoorbeeld probleemloos indien de druk van de persluchtbron 5 nagenoeg constant is. Indien gebruik wordt gemaakt van een een druksensor 15 om de waarde van de lage druk via de stuureenheid 10 te sturen, is het duidelijk dat een drukregelaar 11 eveneens kan wegvallen, zelfs indien de druk van de persluchtbron 5 iets zou varieren. Volgens een niet weergegeven variante kan tussen een ventiel 12 en een bijhorende hoofdblazer 1 of 2 nog een terugslagventiel voorzien worden. Echter door het aansturen van het ventiel 12 volgens de uitvinding is een dergelijk terugslagventiel in feite overbodig.
Volgens een niet weergegeven variante kunnen bij de weergegeven uitvoeringsvormen de drukregelaar 7 en/of de drukregelaar 11 vervangen worden door een eenheid die bijvoorbeeld ventielen en/of smoorventielen bevat.
Volgens een praktische uitvoeringsvorm kunnen het hoofdventiel 9 en het ventiel 12 bijvoorbeeld in een gemeenschappelijke behuizing zijn ondergebracht. In een dergelijke behuizing kunnen uiteraard ook nog minstens één van de drukregelaars 7 of 11 en/of het buffervat 8 ondergebracht worden. Volgens een niet weergegeven variante kan de functie van de drukregelaar 7 en van de drukregelaar 11 ook door één enkele drukregelaar uitgevoerd worden, die dan zowel deel uitmaakt van het eerste deel als van het tweede deel.
De werkwijze en de inrichting volgens de uitvinding zijn niet beperkt tot de weergegeven en beschreven uitvoeringsvoorbeelden, maar kunnen eveneens varianten en combinatie ervan bevatten.
Device and method for supplying compressed air to a main blower.
The invention relates to a device and a method for supplying compressed air to a main blower of a weaving machine, the device comprising a first part for supplying high pressure compressed air to the main blower and a second part for supplying compressed air at low pressure to the main blower. main blower.
Weaving machines are known that contain one or more main blowers that can each bring a weft thread into a weaving section. Such weaving machines may comprise a device for supplying compressed air to a main blower, as is known, for example, from WO 96/08668. In weaving machines in which different weft threads with an associated main blower can be introduced into a weaving section, a corresponding aforementioned device is provided for each such main blower. The high pressure serves to introduce a weft thread into a weaving compartment, while the low pressure serves to prevent the weft thread from falling out of the main blower during the period that no weft thread is introduced into the weaving compartment. The high pressure is, for example, between two and seven bar, while the low pressure is, for example, between twenty and one thousand millibars.
With such a known device, the two parts are arranged parallel to each other. The first part usually contains a main valve, a buffer tank and an adjustable pressure regulator, while the second part contains an adjustable throttle valve and possibly a non-return valve. The low pressure can be easily adjusted or adjusted by providing a motor-controlled adjustable throttle valve. This allows the low pressure to be set to a different value during weaving than, for example, during a machine standstill or during the wiring of a main blower with weft thread. Such a motor-controlled controllable throttle valve comprises, for example, a controllable stepper motor. Such a throttle valve, however, requires a reference position for the control unit and / or control unit of the stepper motor in order to allow the throttle valve to be calibrated.
Moreover, the control unit must also be able to control the stepper motor in two directions with a desired number of steps.
The object of the invention is a device and a method that enable the second part to be supplied with compressed air at low pressure to the main blower.
For this purpose, the device according to the invention comprises a second part for supplying low pressure compressed air to the main blower which comprises a valve which can be controlled with a frequency which is considerably higher than the frequency with which the weft threads are introduced into a weaving compartment.
The device according to the invention is particularly suitable for use in the second part for supplying low pressure compressed air to a main blower. As will be further explained, such a device according to the invention substantially does not disadvantage the pressure reduction in the main blower line, so that a rapid pressure reduction can be achieved. Moreover, the device according to the invention allows the low pressure to be adjusted easily and offers numerous advantages which will be described in more detail below. Such a device can advantageously be used with fast-running airjet weaving machines.
According to a preferred embodiment, the valve consists of a piezoelectric valve. A piezoelectric valve is particularly suitable for such an application since a piezoelectric valve can be switched quickly and can be switched with a low electrical power. Moreover, such a piezoelectric valve is suitable for frequent switching, so that a long service life can be achieved.
For this purpose the method according to the invention comprises supplying compressed air at low pressure to the main blower via a second part via a valve which can be controlled with a frequency that is considerably higher than the frequency with which the weft threads are introduced into a weaving compartment.
According to a preferred embodiment, the method comprises controlling the valve with successive pulses. The pulsed control of this valve allows the valve to be controlled at suitable moments during an impact cycle.
According to a preferred embodiment, pulse width modulation is used to control the valve in order to adjust the value of the low pressure. This makes it possible to set the value of the low pressure in a simple manner and / or to have it vary during an impact cycle.
According to a preferred embodiment, the frequency with which the valve of the second part can be controlled is constant. The aforementioned valve is preferably controlled with pulse width modulation in function of the impact cycle.
According to an embodiment, the frequency with which the valve of the second part can be controlled is a multiple of the frequency with which the weft threads are introduced into a weaving pocket.
Further features and advantages of the invention result from the following description of the exemplary embodiments shown in the drawings and the subclaims, wherein:
Figure 1 schematically represents a portion of an airjet weaving machine that contains two devices according to the invention; Figure 2 shows signals and a pressure curve when the method according to the invention is used; Figure 3 represents a variant of Figure 2; Figure 4 shows a possible embodiment of a valve according to the invention; Figure 5 represents a variant of Figure 1; Figure 6 represents another variant of Figure 1.
Figure 1 shows two main blowers 1 and 2 of an airjet weaving machine. These main blowers 1, 2 can each introduce a corresponding weft thread 20, 21 from a thread stock 22, 23 in a weaving pocket. During this insertion the weft thread can be supported in known manner by blowers 24. The main blowers 1, 2 are arranged next to the reed 25, more in particular are arranged near the entrance of the air guide channel 26 of the reed 25. The main blowers 1 and 2, the blowers 24 and the reed 25 are mounted on the weaving drawer 27. A device 3, 30 according to the invention is associated with each main blower 1 and 2. Each device 3, 30 comprises a first part 4, 34 which is connected to a compressed air source 5 and a second part 6, 36 which in the embodiment shown is also connected to the compressed air source 5 and which is parallel to the first part 4,
34 is arranged.
The first part 4, 34 can supply high pressure compressed air to a main blower 1, 2 in order to introduce a weft thread into the weaving section, for example compressed air between two bar and seven bar. Each first part 4, 34 is arranged between the compressed air source 5 and an associated main blower 1 or 2 and in the example shown comprises an adjustable pressure regulator 7, a buffer tank 8, a main valve 9 and the necessary connecting pipes. The main valve 9 is, for example, designed as a solenoid valve and can be controlled by a control unit 10. During the insertion of a weft thread, the main valve 9 is opened and then closed again. The pressure regulator 7 may consist of a controllable pressure regulator that can be controlled by the control unit 10.
The pressure of each pressure regulator 7 can be adjusted in function of the weft thread 20 or 21 to be introduced and / or can be automatically adjusted as a function of measurements during the introduction of the associated weft thread 20 or 21 during weaving.
The main blowers 1 and 2 are also connected to the compressed air source 5 via a second part 6, 36 to supply compressed air with a lower pressure to the main blowers 1 or 2. Each second part 6, 36 is arranged between the compressed air source 5 and an associated main blower 1 or 2 and is arranged in parallel with the associated first part 4, 34. In the example shown, each second part 6, 36 comprises an adjustable pressure regulator 11, a valve 12 that can be controlled according to the method according to the invention and the necessary connecting pipes. Each valve 12 is controllable by means of the control unit 10 in order to control the air flow via the second part 6, 36.
In the main blower line 16 to each main blower 1 or 2, a pressure sensor 15 may optionally be provided to determine the pressure in the associated main blower line 16. To this end, the pressure sensor 15 can be connected to the control unit 10. The signal from the pressure sensor
15 can also be used in a control circuit to control the pressure in the main blower line via the control unit 10
16, more particularly to generate a control signal for controlling the pressure regulator 7, the pressure regulator 11, the valve 12 or the main valve 9. This makes it possible to control the control unit 10 as a function of the signal from the pressure sensor 15. precisely adjust and / or maintain desired pressure value.
In Fig. 2, the curve 31 represents the electrical signal supplied to the main valve 9 for opening the main valve 9 to supply high pressure compressed air to a main blower in order to introduce a weft thread into a weaving pocket. The curve 31 here represents the voltage as a function of the time of the aforementioned electrical signal. This curve 31 is displayed for a time corresponding to 360 [deg.] Of the weaving machine or one weft cycle. The curve 33 represents the pressure profile present in the main blower line 16 if the main valve 9 is controlled according to curve 31 and if the valve 12 is closed. As can be seen, the curve 33 ranks slightly after the curve
31. This can be explained as the sending of the electrical signal to open the main valve 9 does not immediately result in the opening of the main valve 9. Moreover, the maximum pressure in the main blower line 16 is not immediately present after opening the main valve 9, since the main blower line 16 has a certain volume. After the disappearance of the signal to keep the main blower valve 9 open, the main valve 9 also does not close instantaneously. After the main valve 9 is closed, the pressure in the main blower pipe 16 does not disappear immediately as the main blower pipe 16 has a certain volume that contains high-pressure compressed air that can only escape along the main blower.
In Figure 2, the curve 32 shows the signal supplied to the valve 12 during one impact cycle. The curve 32 here represents the voltage as a function of the time of the aforementioned electrical signal. As can be seen, the valve 12 is controlled with a frequency that is considerably higher than the frequency with which the weft threads are introduced into a weaving section. For example, the valve 12 is actuated twelve times during one impact cycle, more particularly the valve 12 is switched on and off in succession. Herein, the frequency for controlling the valve 12 is a multiple of the frequency with which a weft thread is introduced into the weaving section.
The valve 12 is further controlled for a certain time interval 37 after the control of the main valve 9, is then no longer controlled and is subsequently controlled again for a certain time interval 38 after the main valve 9 is no longer controlled. During a weft insertion, the main valve 9 in the example shown is only actuated once. The course of pressure present in the main blower line 16 if the main valve 9 is controlled according to curve 31 and if also the valve 12 is controlled according to curve 32 is represented by curve 35. The curves 33 and 35 substantially coincide during the time interval 39 the valve 12 is not controlled.
As can be seen in figure 2, the pressure according to curve 35 runs substantially according to a saw-tooth shape if the main valve 9 is not active. The pressure differences according to that sawtooth shape depend on the volume of the main blower line 16. The volume of the main blower line 16 also determines the sawtooth shape, more particularly the higher this volume, the flatter the slopes of the sawtooth shape will be and vice versa. In this embodiment, the valve 12 can be kept closed while compressed air is supplied via the main valve 9. By keeping the valve 12 closed for longer, it is achieved that the pressure drop in the main blower line 16 is not influenced by low-pressure compressed air that would be supplied via the valve 12.
Of course, the valve 12 must be reopened a certain time after the closing of the main valve 9 in order to prevent the pressure in the main blower line 16 from completely falling away, which would result in the loss of a low air flow through the main blower needed for a weft thread in the main blower. The time interval 38 between the signal for closing the main valve 9 and the signals for reopening the valve 12 can be recorded experimentally. Use can herein be made of the pressure sensor 15 to optimally set this time interval 38.
The device with a valve 12 according to the invention allows the valve 12 to be controlled in such a way that the pressure drop in the main blower line 16 is practically unaffected by the air supply via the second part 6 or 36. In an embodiment as known from WO 96/08668 with after all, a motor-controlled throttle valve that normally remains open continuously, compressed air is supplied almost continuously via this throttle valve. After closing the main valve, the throttle valve will supply relatively more compressed air as the pressure in the main blower line becomes lower, which will result in a slower pressure reduction in the main blower line. After all, a slow pressure reduction can lead to an undesirably long after-blow on the weft thread, which is accompanied by damage to the weft thread.
Moreover, it is difficult to realize that such a throttle valve is kept virtually closed when the main valve is closed and shortly thereafter opens normally again. Since such a throttle valve continuously supplies compressed air, at low set values for the supplied pressure via the main valve on the main blower line, the additional disadvantage is that the maximum pressure in the main blower line not only becomes dependent on the supplied pressure via the main valve, but also becomes dependent on the low pressure via the throttle valve. The latter is disturbing when adjusting the pressure that is supplied via the main valve.
It is advantageous to be able to set the value of the low pressure to different values, as described, for example, in WO 96/08668. For example, the low pressure can be adjusted as a function of the material of the weft thread to be woven. The low pressure is hereby set such that the air flow through the main blower is sufficiently high, so that the relevant weft thread is certainly kept in the main blower. Here, the low pressure during the weft cycle can be changed and, for example, be set to a higher value at the moment that a weft thread has to be cut. For example, if weaving is carried out with a weave in which a certain weft thread is not introduced for a longer period of time, the low pressure for that weft thread can be lowered to prevent damage to that weft thread.
The low pressure can, for example, also be further reduced during a standstill of the weaving machine, for example for repairing a thread break. At a machine start, the low pressure can possibly be increased as the chance that a weft thread falls out of a main blower is normally higher. Of course, the low pressure must also be set in such a way that the weft thread does not fray or be damaged under the influence of the air flow through the low pressure. The low pressure can also be adjusted to a certain value to allow a sufficient suction force to be generated at the entrance of the main blower to wire the main blower with weft thread.
If successively different weft threads are woven with a different weaving machine speed, the value of the low pressure can also be adjusted to the weaving machine speed, more particularly can be increased at a higher weaving machine speed and lowered at a lower weaving machine speed. If, for example, there is no weft thread at the height of a main blower, it is clear that the low pressure may be completely eliminated.
The device according to the invention is not only suitable for adjusting the low pressure to different values, but is particularly suitable for causing the low pressure to vary according to a specific course during an impact cycle. This course can be stored in the control unit 10 according to the weaving pattern, more particularly according to the weft pattern. With reference to Figure 3, an example is shown to not only set the low pressure to different values, but also to cause the low pressure to vary according to a course during an impact cycle. It is clear that the air flow through the main blower to hold a weft thread in the main blower is determined by the value of low pressure.
As shown in Figures 2 and 3, the control unit 10 generates successive pulses according to a certain frequency. For example, the period for each pulse can be set to two milliseconds. If woven with 1,200 weft threads per minute, a weft cycle takes five milliseconds. In this example, this means that during each impact input, twenty-five periods for generating a pulse are available, in other words that the valve 12 can be controlled or not controlled per impact input 25 times. The valve 12 is herein controllable per weft insertion with a frequency that
<EMI ID = 1.1> weft threads can be introduced into a weaving section, this means that this is a multiple of the frequency with which the weft threads are introduced into a weaving section.
If weaving is carried out according to a variant with a speed of, for example, 1,100 wefts per minute, the valve 12 can also be controlled with the same frequency as in the previous example, more particularly with a period of two milliseconds. In this case, one impact cycle takes 54.54 milliseconds. If the period of two milliseconds is kept constant at two milliseconds, then one impact cycle lasts 27.27 periods of two milliseconds. By controlling the valve during each pulse with a corresponding pulse width as a function of the relevant impact cycle, it is nevertheless possible to achieve the desired course of the air flow through the second part 6, 36, and this even in the case of the frequency of the pulses with which the valve 12 is controlled and is constant and independent of the frequency with which weft threads are introduced into the weaving section.
This means that by using pulse width modulation, the frequency of the pulses to control the valve 12 does not necessarily have to be a multiple of the frequency with which a weft thread is introduced into the weaving pocket. This is especially applicable if per successive weft insertion a different speed is woven or if the speed changes per impact cycle. The steering can of course be simplified if an exact multiple is used for this purpose.
The value for the low pressure is set here by changing the time interval that a signal is generated and the time interval that no signal is generated per period. This can also be called pulse width modulation. The wider the pulse, the higher the low pressure and associated airflow through the main blower will be. In the embodiment of Fig. 2, during a number of periods of, for example, two milliseconds, a signal is opened for half the time to open the valve 12 via the control unit
10 is supplied to the valve 12 and no signal is applied to the valve 12 for half the time. During a number of other periods, for example, no signal is supplied to the valve, more particularly during the time interval 39.
As can be seen in Figure 3 during the period
40 a signal has been applied for about 40% of the time and no signal has been supplied during the 60% of the time. If a period lasts two milliseconds, this means that a signal is applied for 0.8 milliseconds and no signal is applied for 1.2 milliseconds. A corresponding low pressure and air flow are generated through the main blower. During the period 41, for example, a signal can be supplied 80% of the time and no signal can be supplied for 20% of the time. A higher low pressure and air flow through the main blower is hereby generated. For example, during the period 42
100% of the time a signal is supplied, which results in a maximum air flow through the valve 12.
For example, during the period 43
100% of the time no signal is supplied, so that no air flow is produced through the valve 12. Due to the volume of the main blower line 16, the low pressure does not proceed like the pulses at the valve
12, but this course is smoothed to a sawtooth shape analogously to the embodiment of Figure 2. Such pulse width modulation allows changing the low pressure without having to change the number of possible signals to the valve 12.
As can be seen in Figure 3, it may be advantageous to control the valve 12 after the signal for opening the main valve 9, for example, with a signal that occupies 100% of the period. This is advantageous for the pressure build-up in the main blower line 16. As can be seen in Figure 3, the pressure is also increased, for example, when a weft thread has to be cut by increasing the percentage of time during signal generation during periods 44. Analogously possible during certain intervening periods
45 this percentage.
Figures 2 and 3 show a curve 33 with the course of the pressure and curves 31 and 32 with signals for a weft cycle in which a weft thread is introduced into the weaving section. If one weaves from two main blowers 1 and 2, for example, each time a weft thread will be introduced via a specific main blower, while no weft thread is introduced via the other main blower. For the main blower which does not have to insert a weft thread, the curve 31 contains no signal and the curve 32, for example, during each period a signal of a certain width. This means that for the main blower who does not insert a weft thread, a low pressure will be provided continuously via the associated valve 12.
Figure 4 shows a possible embodiment of the valve 12. This valve 12 consists of a housing 13 with an input 17 and an output 18 in which a piezoelectric drive element 19 is arranged. Provided on this drive element 19 is a closing element 29 which can close off the supply of compressed air at the level of the entrance 17. This closing element 29 is formed, for example, by a relatively hard-wearing material. This drive element 19 comprises a piezo crystal which can deform under the influence of electrical voltage, more in particular under the influence of an electrical signal from the control unit 10. Such a valve 12 can be controlled with a high frequency, more particularly a frequency which is a multiple of the frequency with which the weft threads are introduced into the weaving section.
Since the flow of compressed air to be supplied by the valve 12 is relatively small compared to the flow of compressed air to be supplied by the main valve 9, the valve 12 can be made relatively small relative to the main valve 9. This allows a valve 12 that can react very quickly and can be controlled with a high frequency. A device according to the invention provided with a valve 12, more in particular a piezoelectric valve, has the additional advantage that the valve 12 has a simple construction in comparison with a throttle valve as known from WO 96/08668. Moreover, such a valve 12 can be controlled with an on / off control signal, while a aforementioned throttle valve requires a more complex motor control, more particularly a motor control with two amplification stages and the like.
A piezoelectric valve 12 also has the advantage that it can be controlled with a low power and that in principle no amplification stages are required.
In the embodiment of Figure 5, a pressure regulator 7 and a buffer tank 8 are provided that belong to both the first part 4 of the device 3 and to the first part 34 of the device 30. In this case, for example, a throttle valve 14 is provided in the device 3 and in the device 30 for adjusting the air flow to the main blowers 1 or 2. According to a variant, only one device 3 or
30 such a throttle valve 14 can be provided. Analogously, a pressure regulator 11 is provided that belongs to both the second part 6 of the device 3 and to the second part 36 of the device 30. According to a variant (not shown), the pressure regulator 11 can be cut off and the valves 12 can be connected to the pressure regulator, for example. 7.
The operation of the valves 12 in the embodiment of Figure 5 is analogous to the operation of the valves 12 in the embodiment of Figure 1.
In the embodiment of Fig. 6, there is another throttle valve between the pressure regulator 11 and the valve 12
28 applied. This throttle valve 28 is controlled by means of the control unit 10. Here, the control unit 10 can control both the valve 12 and the throttle valve 28 to change the air flow at low pressure to the main blowers. According to a variant (not shown), the valve 12 can also be designed as an electromagnetic valve that can be controlled quickly. It is clear that the low pressure does not necessarily have to be adjusted using pulse width modulation. According to a variant, for example, the periods in which a signal is supplied and the periods in which no signal is supplied can be adjusted.
The time interval of such periods or the frequency of such periods can of course also be adjusted in function of the relevant impact cycle.
Although the term compressed air is used in the description, it is clear that this does not necessarily mean pure compressed air but also any gas that can be used for introducing a weft thread into a weaving section or for holding a weft thread in a weft thread. main blower. Such compressed air can for example consist of normal compressed air mixed with some gas or with a liquid or vapor.
According to a variant (not shown), the pressure regulator 7 can be omitted in the embodiments of figures 1, 5 and 6. This can, for example, be trouble-free if the pressure of the compressed air source 5 is virtually constant. If a pressure sensor 15 is used to control the value of the low pressure via the control unit 10, it is clear that a pressure regulator 11 can also be cut off, even if the pressure of the compressed air source 5 would vary slightly. According to a variant (not shown), a non-return valve can be provided between a valve 12 and an associated main blower 1 or 2. However, by controlling the valve 12 according to the invention, such a non-return valve is in fact superfluous.
According to a variant not shown, in the embodiments shown, the pressure regulator 7 and / or the pressure regulator 11 can be replaced by a unit comprising, for example, valves and / or throttle valves.
According to a practical embodiment, the main valve 9 and the valve 12 can for instance be accommodated in a common housing. Of course, at least one of the pressure regulators 7 or 11 and / or the buffer tank 8 can also be accommodated in such a housing. According to a variant (not shown), the function of the pressure regulator 7 and of the pressure regulator 11 can also be performed by a single pressure regulator, which then forms part of both the first part and the second part.
The method and the device according to the invention are not limited to the illustrated and described exemplary embodiments, but may also contain variants and combinations thereof.