BE1004324A6

BE1004324A6 - Tole d'emboutissage en acier, pourvue d'un revetement metallique, et procede de fabrication d'une telle tole.

Info

Publication number: BE1004324A6
Application number: BE8900820A
Authority: BE
Inventors: Jacques Defourny; Guy Monfort; Frederic Terreur
Original assignee: Centre Rech Metallurgique
Priority date: 1989-07-31
Filing date: 1989-07-31
Publication date: 1992-11-03
Also published as: JPH03271356A; CA2022235A1; EP0412073B1; DE69003769D1; ATE95571T1; EP0412073A1

Abstract

Tôle d'emboutissage pourvue d'un revêtement métallique sur au moins une face et présentant sur cette face une rugosité constituée de puits isolés et réugulièrement distribués. Ces puits présentent une profondeur comprise entre 5 um et 15 um et un diamètre à la base compris entre 80um et 200um; ils sont distribués avec une densité comprise entre 50 at 150 puits par pouce linéaire suivant au moins deux directions perpendiculaires dans cette face de la tôle. Cette face présente en outre une rugosité arithmétique moyenne Ra au cut off de 0,8 mm comprise entre 0,5 um et 2um, et la rugosité artihmétique Ra de cette face au cut off de 8 mm ne s'écarte pas de plus de 0,3 um de la valeur de la rugosité arithmétique moyenne au cut off de 0,8 mm. Le revêtement métallique peut être constitué de zinc, d'aluminium, ou d'un alliage de zinc.

Description

Tôle d'emboutissage en acier, pourvue d'un revêtement métallique. et procédé de fabrication d'une telle tôle.

La présente invention concerne une tôle d'emboutissage en acier, pourvue d'un revêtement métallique. Elle porte également sur un procédé de fabrication d'une telle tôle.

Les tôles visées par l'invention comprennent les tôles revêtues de zinc ou d'aluminium, tant au trempé que par électrodéposition, ainsi que les tôles revêtues d'un alliage de zinc avec un autre métal, en particulier T'aluminium, le nickel ou le fer. Ces tôles sont destinées notamment à la fabrication d'éléments visibles de carrosserie automobile. Elles ont en général une épaisseur comprise entre 0,6 mm et 1 mm.

Pour fixer les idées et à titre de simple exemple destiné uniquement à illustrer l'invention, la description qui va suivre fera plus spécialement référence à une tôle d'acier revêtue de zinc par galvanisation au trempé, appelée pour simplifier tôle galvanisée.

L'objectif de la présente invention est de proposer une tôle de ce type présentant une bonne résistance au grippage ainsi qu'un excellent aspect après peinture, cette dernière propriété concernant aussi bien la tôle à l'état non déformé que la pièce emboutie.

Les essais du demandeur ont montré que, lors de l'emboutissage, le comportement d'une tôle revêtue était sensiblement différent de celui d'une tôle d'acier nue.

Bien que la raison n'en soit pas clairement établie à l'heure actuelle, il semble que les difficultés rencontrées soient dues, au moins en partie, au fait que ces métaux de revêtement présentent une dureté nettement inférieure à celle de l'acier laminé à froid.

On constate en effet que ces tôles, et en particulier les tôles galvanisées, sont beaucoup plus sensibles au grippage que les tôles

d'acier. En outre, l'emboutissage d'une tôle galvanisée donne lieu à un phénomène de poudrage.

Le grippage et le poudrage sont bien connus en soi. On rappellera brièvement qu'ils consistent tous deux en un arrachement de particules métalliques de la surface de la tôle par l'outil d'emboutissage, sous l'effet des efforts de frottement engendrés par l'emboutissage. Il s'agit donc de deux phénomènes de même nature, qui diffèrent essentiellement par la taille des particules métalliques arrachées. Leur ampleur est plus grande avec les tôles galvanisées qu'avec les tôles d'acier.

Dans le cas des tôles galvanisées, ils provoquent une accumulation de particules au fond des outillages d'emboutissage, c'est-à-dire à des endroits où il ne se produit en général pas de grippage avec les tôles d'acier ; il en résulte des défauts supplémentaires dans les pièces embouties. Enfin, il est exclu de réparer par meulage certains défauts des tôles galvanisées comme cela se pratique avec l'acier, car cela entraînerait une perte de la protection contre la corrosion que doit assurer le revêtement.

Il a déjà été proposé, notamment par le brevet BE-A-870 609, d'imprimer dans la surface de la tôle une morphologie constituée de plateaux et de vallées régulièrement distribués, assurant une rugosité à caractère déterministe à partir d'un cylindre de finition traité de manière appropriée. Ces vallées forment un réseau dans lequel l'huile de lubrification circule en emportant les particules arrachées lors de l'emboutissage. L'application de cette méthode à des tôles revêtues de métaux tels que le zinc ou l'aluminium se heurte cependant aux difficultés qui ont été mentionnées plus haut, en raison de la dureté beaucoup plus faible de ces métaux.

Les particules arrachées ne peuvent pas être complètement entraînées par l'huile circulant dans les vallées de la rugosité ; par conséquent, elles adhèrent aux outils et elles endommagent la surface des tôles.

Il est également connu, en particulier par le brevet LU-A-86 784, d'imprimer dans la surface des tôles de petits puits isolés,

c'est-à-dire qui ne communiquent pas entre eux. Cette disposition permet d'opérer avec des pressions d'emboutissage plus élevées qu'avec des vallées communicantes, parce que les petits puits jouent le rôle de"poches à huile" empêchant l'expulsin trop rapide du lubrifiant sous les fortes pressions. Il est cependant apparu qu'une telle disposition n'était pas directement utilisable avec des tôles revêtues de métaux tels que le zinc ou l'aluminium ; non seulement la rugosité n'était pas régulièrement imprimée dans la tôle revêtue, mais encore la tôle s'avère particulièrement sensible au grippage.

La présente invention a pour objet de proposer une tôle pourvue d'un revêtement métallique, qui ne présente pas les inconvénients précités et qui, par une rugosité appropriée, garantit une bonne résistance au grippage et un excellent aspect après peinture.

Conformément à la présente invention, une tôle d'emboutissage en acier pourvue d'un revêtement métallique sur au moins une face, est caractérisée en ce qu'elle présente sur ladite face une rugosité constituée de puits isolés et régulièrement distribués, en ce que lesdits puits présentent une profondeur comprise entre 5 pm et 25 Am et un diamètre à la base compris entre 80 pm et 200 am, en ce que lesdits puits sont distribués avec une densité comprise entre 50 et 150 puits par pouce linéaire suivant au moins deux directions perpendiculaires dans ladite face de la tôle, en ce que ladite face présente une rugosité arithmétique moyenne Ra au cut off de 0,8 mm comprise entre 0,

5 pm et 2 am et en ce que la rugosité arithmétique moyenne Ra de ladite face au cut off de 8 mm ne s'écarte pas de plus de 0,3 pm de la valeur de la rugosité arithmétique moyenne au cut off de 0,8 mm.

Selon des variantes particulières, la profondeur des puits est de préférence comprise entre 7 pm et 20 Am, et leur diamètre à la base est de préférence compris entre 100 pm et 150 um.

A cet égard, il convient de préciser que le diamètre à la base considéré ici est le diamètre de la section du puits située dans le plan de la surface de la tôle. De manière analogue, le diamètre à

la base d'un bourrelet sur le cylindre de laminoir est le diamètre de la section de ce bourrelet située dans la surface du cylindre, cette section étant assimilable à une section plane en raison de ses dimensions très petites par rapport au diamètre du cylindre.

On indiquera encore que, dans le cadre de la présente invention, la section du puits, respectivement du bourrelet, n'est pas nécessairement circulaire ou directement assimilable à un cercle ; dans le cas d'une section de forme quelconque, le diamètre à la base sera celui du cercle le mieux possible circonscrit à cette section.

Enfin, on rappelle que le cut off exprime la longueur d'onde de coupure utilisée pour la mesure de la rugosité ; cette expression signifie que, pour la mesure de la rugosité d'une surface, il n'est pas tenu compte des ondulations de la surface ayant une longueur d'onde supérieure à la valeur indiquée, par exemple 0,8 mm et 8 mm dans la présente demande.

Egalement selon l'invention, la densité des puits est avantageusement comprise entre 90 et 120 puits par pouce linéaire, suivant au moins une des directions précitées.

En outre, la rugosité arithmétique moyenne Ra au cut off de 0,8 mm est avantageusement comprise entre 0,8 pm et 1,4 pm.

Toujours selon l'invention, le revêtement métallique de ladite face présente de préférence une épaisseur comprise entre 7 am et 25 Am.

De manière préférentielle également, ledit revêtement métallique est un revêtement de zinc déposé par galvanisation au trempé.

Il est également apparu que la constance de l'épaisseur du revêtement métallique constituait un facteur important pour l'obtention de la rugosité désirée. A cet effet, il convient, suivant l'invention, que la somme des épaisseurs des revêtements métalliques des deux faces de la tôle, mesurées en un même point, ne s'écarte pas de plus de 30 X, et de préférence de plus de 15 %, de la somme des valeurs nominales de ces deux épaisseurs.

On a par ailleurs constaté que le meilleur comportement au laminage de finition, en ce qui concerne le respect des taux de réduction et des épaisseurs des revêtements, était obtenu avec des aciers ne présentant pas ou pratiquement pas de palier d'étirage. A cet égard, les aciers à ultra bas carbone micro-alliés au titane se sont avérés particulièrement intéressants. Typiquement, ces aciers présentent une teneur en carbone comprise entre 0,005 % et 0,030 % et une teneur en titane comprise entre 0,050 % et 0,150 % en poids.

Un autre aspect de l'invention concerne un procédé de fabrication d'une tôle d'emboutissage présentant les caractéristiques exposées plus haut.

Suivant l'invention, on dépose le revêtement métallique sur au moins une face de ladite tôle et on lamine la tôle revêtue au moyen de cylindres dont au moins le cylindre correspondant à ladite face revêtue présente à sa surface une pluralité de bourrelets isolés, régulièrement distribués avec une densité comprise entre 50 et 150 bourrelets par pouce linéaire suivant au moins deux directions perpendiculaires, et de préférence entre 90 et 120 bourrelets par pouce linéaire suivant au moins une des directions précitées, lesdits bourrelets ayant la forme de segments sphériques d'une hauteur comprise entre 15 um et 30 nom et d'un diamètre à la base compris entre 100 Am et 150 am, la surface dudit cylindre présentant par ailleurs, entre lesdits bourrelets, une rugosité arithmétique moyenne Ra au cut off de 0, 8 mm inférieure à 0,

4 am et de préférence inférieure à 0,2 am.

Suivant une mise en oeuvre particulière de ce procédé, on lamine ladite tôle avec un taux de réduction inférieur à 1 %, et de préférence compris entre 0,4 % et 0,8 %.

Les cylindres utilisés pour le laminage de finition sont avantageusement traités au moyen d'un faisceau énergétique, tel qu'un faisceau laser ou un faisceau d'électrons, suivant des procédés développés antérieurement.

Egalement suivant cet aspect de l'invention, on dépose ledit revêtement métallique par immersion de la tôle dans un bain de zinc et on règle l'épaisseur dudit revêtement à une valeur comprise entre 7 m et 25 Am, la somme des épaisseurs des revêtements métalliques des deux faces de la tôle, mesurées en un même point, ne s'écartant pas de plus de 30 %, et de préférence pas de plus de 15 %, de la somme des valeurs nominales de ces deux épaisseurs.

D'autres particularités et avantages de la présente invention seront révélés par les exemples de mise en oeuvre qui sont décrits ci-dessous et qui sont illustrés par les dessins annexés, dans lesquels la Fig. 1 montre, en trois vues (a), (b), (c) à des échelles diffé- rentes, la surface d'une tôle d'emboutissage galvanisée conforme à l'invention, dans son état initial ; la Fig. 2 représente, également en trois vues (a), (b), (c) et aux mêmes échelles que la Fig. 1, cette même tôle après- qu'elle ait subi un essai de frottement par traction entre des mâchoires planes ; la Fig. 3 montre, toujours en trois vues (a), (b), (c) et aux mêmes échelles que les Fig. 1 et 2, la même tôle après qu'elle ait subi un essai de frottement par passage dans un ap- pareil dit"simulateur de jonc" ;

et la Fig. 4 illustre la netteté d'image d'une tôle conforme à l'in- vention après peinture par des moyens conventionnels.

Les Fig. 1,2 et 3 présentent des photographies au microscope électronique à balayage.

La tôle mise en oeuvre dans cet exemple est en acier pour emboutissage profond, du type St 14. Elle a été galvanisée au trempé sur les deux faces dans un bain sans plomb, à raison de 140 g de zinc par mètre carré sur chaque face. La couche de zinc avait une épaisseur de 8 am à 10 Mm sur chaque face. Le laminage de finition

a été réalisé au moyen de cylindres qui avaient été rectifiés de façon à présenter une rugosité au cut off de 0,8 mm inférieure à 0,2 am ; les cylindres ont ensuite été texturés au moyen d'un faisceau laser afin que leur surface présente des bourrelets ayant la forme de segments sphériques d'une hauteur comprise entre 16 AM et 20 um et d'un diamètre à la base compris entre 100 am et 120 Am.

Les bourrelets étaient distribués suivant un schéma prédéterminé, avec une densité KL = 90 bourrelets par pouce linéaire dans le sens de la périphérie des cylindres et une densité Kid. 120 bourrelets par pouce linéaire dans le sens axial des cylindres. Le laminage de finition a été effectué avec un taux de réduction de 0,8 % ; après cette opération, la tôle présentait une épaisseur totale de 0,76 mm.

La Fig. 1 représente la surface de la tôle à l'état de réception, c'est-à-dire après galvanisation et laminage de finition. La Fig. l (a) montre la régularité de la distribution superficielle des motifs, dont chacun est constitué d'un puits et d'un plateau. La Fig. l (b) montre une portion de la surface de cette tôle, à plus grande échelle : les puits correspondent à la partie plus sombre de chaque motif ; la partie plus claire de ces motifs indique le plateau, dont la hauteur ne dépasse pas 5 Mm. Enfin, la Fig. l (c) montre la forme d'un puits, assimilable à un cercle dans le cas présent, ainsi que le diamètre à la base D de ce puits.

Dans cet état, la tôle présente une surface pratiquement plane, dans laquelle sont formés des puits d'une profondeur d'environ 12 pm et d'un diamètre à la base d'environ 100 Am. La densité de distribution de ces puits est respectivement de 120 et 90 par pouce linéaire dans le sens transversal et dans le sens longitudinal de la tôle. Cette tôle présente une rugosité arithmétique moyenne Ra, mesurée au cut off de 0,8 mm, de l'ordre de 1,2 Am. Une particularité intéressante est que cette rugosité est peu influencée par le niveau de cut off. Ainsi, au cut off de 8 mm, elle ne dépasse pas 1,5 am.

L'aptitude à l'emboutissage de cette tôle a été évaluée en fonction du problème le plus critique rencontré avec les produits galvanisés à savoir le comportement au frottement et la tendance au grippage.

Le comportement au frottement a été apprécié sur la base d'un essai de traction entre deux mâchoires planes enserrant la tôle ; celle-ci était faiblement lubrifiée à l'huile de protection. La tôle a montré un comportement très satisfaisant : la profondeur et le diamètre des puits n'ont pas été modifiés, la hauteur des plateaux est devenue inférieure à 3 pm. La Fig. 2 montre la surface de la tôle après cet essai.

On a également réalisé un essai dans un appareil appelé simulateur de jonc. Cet essai consiste à tirer la tôle à travers un jeu de trois rouleaux successifs de façon à lui appliquer une double flexion en sens contraire, en traction et avec frottement. Cet essai n'a provoqué aucune modification de la forme ou des dimensions des puits, comme le montre la Fig. 3. La rugosité arithmétique moyenne Ra, au cut off de 0,8 mm, est tombée à 0,9 um.

En ce qui concerne la tendance au grippage, cette tôle a été soumise à un test de formage en U, c'est-à-dire d'emboutissage, appliqué couramment par le demandeur. On a ainsi pu emboutir successivement 15 flans sans trace de grippage, alors qu'une tôle galvanisée conventionnelle n'autorise que 5 à 6 flans.

On a encore soumis cette tôle à un essai de peinture, réalisé dans des conditions typiques du processus de fabrication des tôles de carrosserie automobile : dépôt d'une couche de peinture d'une épaisseur d'environ 30 am par cataphorèse suivi d'un recuit à 180. C pendant 30 min, ensuite dépôt d'une couche de surfacer d'une épaisseur d'environ 20 pm suivi d'un recuit à 150. C pendant 30 min et enfin dépôt d'une couche d'émail d'une épaisseur d'environ 45 am suivi d'un recuit à 125. C pendant 30 min.

L'indice de netteté d'image DOI (-Distinctness of Image) a été déterminé suivant une procédure normalisée bien connue par les hommes du métier sous le nom d'essai Ford. Cet indice varie notamment en fonction de l'ondulation de la surface avant l'application de la peinture. Cette ondulation peut notamment être exprimée par la grandeur

EMI9.1
qui représente la différence des rugosités arithmétiques moyennes Ra aux cut offs respectifs de 8 mm et 0,8 mm, ces rugosités étant mesurées sur les tôles galvanisées non peintes.

La Fig. 4 illustre l'évolution de l'indice Ford de netteté d'image de la tôle peinte en fonction de l'ondulation W de la surface de la tôle avant peinture. Les deux droites (a) et (b) délimitent une zone de dispersion des valeurs correspondant à une série de tôles conventionnelles ; on voit que, dans le meilleur des cas, l'indice de netteté d'image est compris entre 8 et 9 pour une ondulation extrêmement faible (W ="0, 2).

On a reporté sur ce diagramme des points obtenus avec des tôles conformes aux enseignements de la présente invention.

Dans son état de réception, c'est-à-dire galvanisée et laminée, la tôle présente une ondulation W-0, 25 et, après peinture par la procédure rappelée plus haut, son indice Ford de netteté d'image vaut 10 (point I).

On a également réalisé un essai de peinture avec une tôle de l'invention, déformée de 10 % en expansion biaxée pour simuler l'emboutissage. L'ondulation de la surface de la tôle a légèrement augmenté, passant à W-0, 4 ; l'indice Ford de netteté d'image est néanmoins resté supérieur à 9 (point II).

La tôle galvanisée conforme à l'invention présente donc un remarquable comportement au frottement ainsi qu'une très faible tendance au grippage ; en outre, elle présente un indice Ford de netteté d'image très élevé, tant à l'état non déformé qu'à l'état déformé. Ces propriétés la rendent particulièrement intéressante pour la fabrication de pièces visibles de véhicules, en particulier de tôles de carrosserie automobile.

Claims

REVENDICATIONS 1. Tôle d'emboutissage pourvue d'un revêtement métallique sur au moins une face, caractérisée en ce qu'elle présente sur ladite face une rugosité constituée de puits isolés et régulièrement distribués, en ce que lesdits puits présentent une profondeur comprise entre 5 Am et 25 am et un diamètre à la base compris entre 80 Mm et 200 am, en ce que lesdits puits sont distribués avec une densité comprise entre 50 et 150 puits par pouce li- éaire suivant au moins deux directions perpendiculaires dans ladite face de la tôle, en ce que ladite face présente une ru- gosité arithmétique moyenne Ra au cut off de 0,8 mm comprise entre 0,5 um et 2 am et en ce que la rugosité arithmétique Ra de ladite face au cut off de 8 mm ne s'écarte pas de plus de 0,

3 um de la valeur de la rugosité arithmétique moyenne au cut off de 0,8 mm.

2. Tôle d'emboutissage suivant la revendication 1, caractérisée en ce que les puits présentent une profondeur comprise entre 7 um et 20 um.

3. Tôle d'emboutissage suivant l'une ou l'autre des revendications 1 et 2, caractérisée en ce que les puits ont un diamètre à la base compris entre 100 am et 150 gm.

4. Tôle d'emboutissage suivant l'une ou l'autre des revendications 1 à 3, caractérisée en ce que la densité de distribution des puits est comprise entre 90 et 120 puits par pouce linéaire, suivant au moins une des directions précitées.

5. Tôle d'emboutissage suivant l'une ou l'autre des revendications 1 à 4, caractérisée en ce qu'elle présente une rugosité arith- métique moyenne Ra au cut off de 0,8 mm comprise entre 0,8 am et 1,4 am.

6. Tôle d'emboutissage suivant l'une ou l'autre des revendications 1 à 5, caractérisée en ce que ledit revêtement métallique est constitué de zinc, d'aluminium, ou d'un alliage de zinc. <Desc/Clms Page number 11> 7. Tôle d'emboutissage suivant la revendication 6, caractérisée en ce que ledit revêtement métallique est déposé par immersion de la tôle dans un bain de zinc, d'aluminium ou d'un alliage zinc- aluminium respectivement.

8. Tôle d'emboutissage suivant l'une ou l'autre des revendications 1 à 5, caractérisée en ce que ledit revêtement métallique est constitué de zinc et de fer et en ce qu'il est formé par dif- fusion à chaud.

9. Tôle d'emboutissage suivant l'une ou l'autre des revendications 1 à 8, caractérisée en ce que l'épaisseur du revêtement métal- lique de ladite face est comprise entre 7 cm et 25 us.

10. Tôle d'emboutissage suivant l'une ou l'autre des revendications 1 à 9, caractérisée en ce que la somme des épaisseurs des revê- tements métalliques des deux faces de la tôle, mesurées en un même point, ne s'écarte pas de plus de 30 % de la somme des valeurs nominales de ces deux épaisseurs.

11. Tôle d'emboutissage suivant l'une ou l'autre des revendications 1 à 10, caractérisée en ce qu'elle est constituée d'un acier ne présentant pas ou pratiquement pas de palier d'étirage.

12. Tôle d'emboutissage suivant la revendication 11, caractérisée en ce qu'elle est constituée d'un acier à ultra bas carbone micro-allié au titane.

13. Procédé de fabrication d'une tôle d'emboutissage suivant l'une ou l'autre des revendications 1 à 12, caractérisé en ce que l'on dépose un revêtement métallique sur au moins une face de ladite tôle et en ce que l'on soumet ladite tôle revêtue à un laminage de finition au moyen de cylindres dont au moins le cylindre correspondant à ladite face revêtue présente à sa sur- face une pluralité de bourrelets isolés, régulièrement distri- bués avec une densité comprise entre 50 et 150 bourrelets par pouce linéaire suivant au moins deux directions perpendicu- <Desc/Clms Page number 12> laires, lesdits bourrelets ayant la forme de segments sphéri- ques d'une hauteur comprise entre 15 pm et 30 um et d'un dia- mètre à la base compris entre 100 Am et 150 am, la surface du- dit cylindre présentant par ailleurs, entre lesdits bourrelets,

une rugosité arithmétique moyenne Ra au cut off de 0,8 mm infé- rieure à 0, 4 am.

4. Procédé suivant la revendication 13, caractérisé en ce que la densité de distribution des bourrelets à la surface du cylindre est comprise entre 90 et 120 bourrelets par pouce linéaire, suivant au moins une des directions précitées. l5. Procédé suivant l'une ou l'autre des revendications 13 et 14, caractérisé en ce que la rugosité arithmétique moyenne Ra au cut off de 0, 8 mm de la surface dudit cylindre entre les bour- relets est inférieure à 0,2 am.

16. Procédé suivant l'une ou l'autre des revendications 13 à 15, caractérisé en ce qu'on lamine ladite tôle revêtue avec un taux de réduction inférieur à 1 %.

17. Procédé suivant la revendication 16, caractérisé en ce que le taux de réduction est compris entre 0,4 % et 0, 8 %.

18. Procédé suivant l'une ou l'autre des revendications 13 à 17, caractérisé en ce que l'on dépose un revêtement sur au moins une face de ladite tôle par immersion de la tôle dans un bain constitué de zinc, d'aluminium ou d'un alliage zinc-aluminium.

19. Procédé suivant l'une ou l'autre des revendications 13 à 18, caractérisé en ce que l'on dépose sur ladite tôle un revêtement ayant une épaisseur comprise entre 7 am et 25 nom.

20. Procédé suivant l'une ou l'autre des revendications 13 à 19, caractérisé en ce que l'on dépose sur ladite tôle un revêtement dont la somme des épaisseurs sur les deux faces de ladite tôle, mesurées en un même point, ne s'écarte pas de plus de 30 % de la somme des valeurs nominales de ces deux épaisseurs.