AT397623B

AT397623B - METHOD AND ARRANGEMENT FOR EXTRUDING

Info

Publication number: AT397623B
Application number: AT0239791A
Authority: AT
Original assignee: Boehler Edelstahl
Priority date: 1991-12-03
Filing date: 1991-12-03
Publication date: 1994-05-25
Also published as: JPH05261428A; ATA239791A; IT1260415B; ITMI922730A1; ITMI922730A0

Description

AT 397 623 BAT 397 623 B

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Strangpressen mit einem Rezipienten, insbesondere aus Warmarbeitstahl, welcher (Flach)Rezipient mehrere, durch Schrumpfung miteinander verbundene Wandungsteile umfaßt, und zwar eine gegebenenfalls aus mehreren Teilen gebildete, mit Heiz- und/oder Kühleinrichtungen versehene durch die Schrumpfverbindung der Wandungsteile des Rezipienten unter 5 Druckspannungen stehende Innenbüchse mit einem insbesondere unrunden Durchbruch in Längserstrek-kung, mindestens einen im wesentlichen konzentrisch um die Innenbüchse angeordneten, mit Heiz-und/oder Kühleinrichtungen versehenen Außenteil und gegebenenfalls zumindest einen vorzugsweise mit Heiz- und/oder Kühleinrichtungen versehenen Zwischenteil, z.B. Zwischenbüchse, wobei das in der Innenbüchse auf Preßtemperatur, von 450 bis 7500 C, vorzugsweise 500 bis 6000 C, erhitzte Strangpreßmaterial, 10 z.B. Aluminium, mit einem Druckkolben aus der Innenbüchse stirnseitig durch eine formgebende Matrize ausgepreßt und dabei der Rezipient im Preßzyklus mechanisch beansprucht wird.The invention relates to a method for extrusion with a recipient, in particular made of hot-work steel, which (flat) recipient comprises a plurality of wall parts connected by shrinkage, specifically a possibly formed from several parts, provided with heating and / or cooling devices by the shrink connection of the Wall parts of the recipient under 5 compressive stress inner liner with a particularly non-circular opening in the longitudinal extension, at least one outer part arranged essentially concentrically around the inner liner, provided with heating and / or cooling devices and optionally at least one preferably provided with heating and / or cooling devices Intermediate part, e.g. Intermediate sleeve, the extrusion material heated in the inner sleeve to a pressing temperature of 450 to 7500 C, preferably 500 to 6000 C, e.g. Aluminum, pressed out of the inner sleeve with a pressure piston on the face side through a shaping die and the recipient is mechanically stressed in the pressing cycle.

Ferner betrifft die Erfindung eine Anordnung mit einem Rezipienten, vorzugsweise aus Warmarbeitstahl, für Strangpressen, welcher gegebenenfalls mit einer Wärmeisolierung ummantelte Rezipient mehrere Wandungsteile umfaßt, und zwar eine gegebenenfalls von mehreren Teilen gebildete, mit Heiz- und/oder 15 Kühieinrichtungen versehene Innenbüchse mit einem insbesondere unrunden, z.B. langgestreckten bzw. ovalen Durchbruch, der sich in Längsrichtung durch die Innenbüchse erstreckt, mindestens einen im wesentlichen konzentrisch um die Innenbüchse angeordneten, mit Heiz- und/oder Kühleinrichtungen versehenen Außenteil und gegebenenfalls zumindest einen, vorzugsweise mit Heiz- und/oder Kühleinrichtungen versehenen Zwischenteil, z.B. Zwischenbüchse, welche Wandungsteile, vorzugsweise durch Schrumpfung, 20 miteinander verbunden sind.Furthermore, the invention relates to an arrangement with a recipient, preferably made of hot-work steel, for extrusion presses, which optionally includes a heat-jacketed recipient comprising a plurality of wall parts, specifically an inner sleeve optionally provided by several parts and provided with heating and / or cooling devices with a particular out of round, e.g. elongated or oval opening, which extends in the longitudinal direction through the inner sleeve, at least one outer part arranged essentially concentrically around the inner sleeve and provided with heating and / or cooling devices and optionally at least one intermediate part, preferably provided with heating and / or cooling devices, e.g. Intermediate sleeve, which wall parts are connected to one another, preferably by shrinking.

Aus der DE-OS 2 434 221 ist eine Druckkammer für eine Strangpresse, mit einem Innenzylinder, der eine Bohrung mit nicht-kreisförmigem Querschnitt aufweist, und einem auf den Innenzylinder aufgeschrumpften Außenzylinder bekannt, bei der vorgesehen ist, daß im Innenzylinder oder im Außenzylinder mehrere umfangsmäßig verlaufende Ausnehmungen an der Grenzfläche zwischen beiden Zylindern in den 25 Bereichen vorgesehen sind, welche den die kleineren Druckbeaufschlagungsflächen besitzenden Abschnitten der nicht-kreisförmigen Bohrung entsprechen, wobei jede Ausnehmung eine vorbestimmte Umfangsbreite sowie eine vorbestimmte radiale Tiefe besitzt und sich über die gesamte axiale Länge von Innen- und Außenzylinder erstreckt. Ferner ist vorgesehen, daß die Bohrung die Form eines langgestreckten Rechtek-kes mit abgerundeten kurzen Seiten und eine größere Querschnittsfläche als der durch die Strangpresse 30 herzustellende Gegenstand besitzt und die Ausnehmungen in den die abgerundeten Seiten umgebenden bzw. diesen gegenüberliegenden Abschnitten ausgebildet sind. In dem Außenzylinder ist eine Heizeinrichtung. eingebettet, wobei die Heizeinrichtung nur in den Bereichen des Außenzylinders vorgesehen ist, welche die Ausnehmungen nicht umschließen. Diese Form zeigt in Hinblick auf ihre Stand- und Warmfestigkeit Nachteile, da durch die beschriebene Vorgangsweise nicht ausreichend den auftretenden Zugspannun-35 gen beim Preßvorgang entgegengewirkt werden kann. Zur Erhöhung der Druckspannungen im Bereich der Schmalseiten der Innenbüchse bzw. des Innenzylinders wird somit vorgeschlagen, in der Außenfläche des Innenzylinders axial verlaufende Ausnehmungen in den Abschnitten mit den kleinen Druckbeaufschlagungsflächen der nicht kreisförmigen Bohrung auszubilden und den Außenzylinder auf den Innenzylinder aufzuschrumpfen, wobei die Innenfläche des Außenzylinders teilweise in die Ausnehmungen eindringt. 40 Dabei ist es allerdings nicht möglich, die Relaxation des Werkstoffes auszugleichen, um Materialschädigungen zu vermeiden. Bei weiteren bekannten Anordnungen wurde versucht, an den Schmalseiten der Innenbüchse Einsätze aus verschiedenen Materialien anzuordnen, die den Zug- und Druckanforderungen in diesen Bereichen standhaiten sollen; diese Vorgangsweise zeigte sich jedoch in Hinblick auf die aufwendige Gestaltung des Rezipienten und auf eine trotzdem erfolgende Materialabarbeitung in diesen Bereichen als 45 nicht zielführend.From DE-OS 2 434 221 a pressure chamber for an extrusion press, with an inner cylinder having a bore with a non-circular cross-section, and an outer cylinder shrunk onto the inner cylinder is known, in which it is provided that several in the inner cylinder or in the outer cylinder circumferential recesses are provided at the interface between the two cylinders in the 25 areas corresponding to the portions of the non-circular bore having the smaller pressurizing surfaces, each recess having a predetermined circumferential width and a predetermined radial depth and extending over the entire axial length of Inner and outer cylinders extends. It is further provided that the bore has the shape of an elongated rectangle with rounded short sides and a larger cross-sectional area than the object to be produced by the extrusion press 30 and the recesses are formed in the sections surrounding the rounded sides or opposite them. There is a heater in the outer cylinder. embedded, the heating device being provided only in the areas of the outer cylinder which do not enclose the recesses. This shape has disadvantages with regard to its stability and heat resistance, since the procedure described cannot adequately counteract the tensile stresses occurring during the pressing process. To increase the compressive stresses in the area of the narrow sides of the inner sleeve or the inner cylinder, it is therefore proposed to form axially extending recesses in the sections with the small pressurizing surfaces of the non-circular bore in the outer surface of the inner cylinder and to shrink the outer cylinder onto the inner cylinder, the inner surface of the Outer cylinder partially penetrates the recesses. 40 However, it is not possible to compensate for the relaxation of the material in order to avoid material damage. In other known arrangements, attempts have been made to arrange inserts made of different materials on the narrow sides of the inner sleeve, which are intended to withstand the tensile and pressure requirements in these areas; However, this approach did not prove to be expedient in terms of the complex design of the recipient and the nonetheless material processing in these areas.

Ziel der Erfindung ist es, die im Bereich der Innenoberflächen insbesondere der Schmalseiten der Innenbüchse derartiger Rezipienten auftretenden Materialbeschädigungen zu vermeiden, welcher Teil der Innenbüchse beim Pressen aufgrund der auftretenden Zug- und Druckspannungen mechanisch aufs höchste beansprucht wird. so Erfindungsgemäß wird dieses Ziel bei einem Verfahren der eingangs genannten Art dadurch erreicht, daß zur Minimierung der im Betrieb bei höherer Temperatur beim Preßvorgang im Material im Bereich der oberflächennahen Zone bzw. an den Schmalseiten bzw. Ausrundungen des Durchbruches der langgestreckten Innenbüchse auftretenden Zugspannungen die zwischen den Preßzyklen vorhandenen bzw. sich ausbildenden Druck- bzw. Kontraktionsspannungen in zumindest einem der die Innenbüchse umgebenden 55 Wandungsteile, vorzugsweise in der gesamten Wandung, derart geregelt werden, daß in den Wandungsteilen bzw. der gesamten Wandung mittels der Heiz- und/oder Kühleinrichtungen ein Temperaturgradient vorgegeben bzw. eingestellt, z.B. durch Verringerung der Heizleistung in den äußeren Wandungsbereichen, und damit in der innenoberflächennahen Zone bzw. in den Schmalseiten bzw. der Ausrundungen des 2The aim of the invention is to avoid the material damage occurring in the area of the inner surfaces, in particular the narrow sides of the inner sleeve of such recipients, which part of the inner sleeve is subjected to the highest mechanical stresses during pressing due to the tensile and compressive stresses that occur. According to the invention, this aim is achieved in a method of the type mentioned at the outset in that, in order to minimize the tensile stresses occurring during operation at a higher temperature during the pressing process in the material in the region of the zone near the surface or on the narrow sides or rounding of the opening of the elongated inner sleeve the pressure or contraction stresses present or developing in at least one of the 55 wall parts surrounding the inner sleeve, preferably in the entire wall, are regulated in such a way that in the wall parts or the entire wall by means of the heating and / or cooling devices Temperature gradient specified or set, e.g. by reducing the heating power in the outer wall areas, and thus in the zone near the inner surface or in the narrow sides or the fillets of the second

AT 397 623 BAT 397 623 B

Durchbruches der Innenbüchse eine Druckspannung eingestellt wird, deren Wert unterhalb der 0,02%-Druckfließspannung des Werkstoffes bei Arbeitstemperatur liegt und dieser Wert bzw. diese Druckspannung während der Zeiträume zwischen den Preßzyklen im laufenden Betrieb durch Einregelung des Temperaturgradienten im wesentlichen gleich hoch gehalten bzw. auf gleiche Höhe eingeregelt bzw. nachgeregelt wird, 5 wodurch das Kriechen bzw. die Relaxation des Werkstoffes kompensiert und ein Ansteigen der Zugspannungen über die Rißinitiationsspannung bei den Preßzyklen verhindert werden.Breakthrough of the inner sleeve, a compressive stress is set, the value of which is below the 0.02% compressive yield stress of the material at working temperature and this value or this compressive stress is kept essentially the same or high during the periods between the pressing cycles during operation by regulating the temperature gradient. is adjusted or readjusted to the same height, 5 which compensates for the creep or relaxation of the material and prevents an increase in the tensile stresses via the crack initiation stress during the pressing cycles.

Eine einfach aufgebaute Anordnung der eingangs genannten Art ist erfindungsgemäß dadurch gekennzeichnet, daß zur Feststellung des über einzelne Wandungsteile und/oder die gesamte Wandung des Rezipienten herrschenden Temperaturgradienten und einer dadurch begründeten Ausbildung gegebenen-70 falls überlagerter mechanischer Spannungen in den einzelnen Wandungsteilen oder in der gesamten Wandung mit der Wirkung gegenüber den jeweils innenliegenden Wandungsteilen bzw. der Innenbüchse zumindest jeweils eine Temperaturmeßeinrichtung im Innen- und Außenbereich der Wandung und/oder einzelner Wandungsteile angeordnet ist und daß mit den bzw. in Abhängigkeit von den ermittelten Meßwerten, gegebenenfalls über eine Steuereinheit, die Wirkung der Wärmeisolierung bzw. der Wärmefluß 75 an die Umgebung und/oder die Heiz- und/oder Kühleinrichtungen einzelner oder aller Wandungsteile bzw. des Rezipienten zur Einstellung eines vorgegebenen, nach außen zu abnehmenden Temperaturgradienten einregelbar sind.A simply constructed arrangement of the type mentioned at the outset is characterized in that, in order to determine the temperature gradient prevailing over individual wall parts and / or the entire wall of the recipient and a formation based on this, if appropriate, superimposed mechanical stresses in the individual wall parts or in the whole Wall with the effect against the respective inner wall parts or the inner sleeve at least one temperature measuring device is arranged in the inner and outer region of the wall and / or individual wall parts and that with or in dependence on the measured values determined, if necessary via a control unit, the Effect of the thermal insulation or the heat flow 75 to the environment and / or the heating and / or cooling devices of individual or all wall parts or the recipient for setting a predetermined temperature gradient to be reduced to the outside are adjustable.

Durch die erfindungsgemäß vorgesehene Vergrößerung des Temperaturgradienten, die in einfacher Weise durch eine geringere Aufheizung der außenliegenden Wandungsbereiche bzw. durch eine Erhöhung 20 der Abkühlung bzw. Verringerung der Isolation der außenliegenden Wandbereiche des Rezipienten erreicht wird, werden die auf die in den Schmalseiten liegenden Materialbereiche der Innenbüchse wirkenden Spannungen auf eine Höhe eingestellt, die eine Rißbildung in diesen Bereichen verhindert.The increase in the temperature gradient provided according to the invention, which is achieved in a simple manner by less heating of the outer wall areas or by an increase in the cooling or reduction of the insulation of the outer wall areas of the recipient, results in the material areas lying in the narrow sides of the Inner bushing acting tensions set to a level that prevents cracking in these areas.

Erfindungsgemäß wird somit ein Temperaturgradient willkürlich bzw. gezielt dem üblicherweise bei derartigen Rezipienten vorhandenen bzw. sich einstellenden Temperaturgradienten überlagert, oder sofeme 25 kein Temperaturgradient vorhanden sein sollte, entsprechend eingestellt, womit einerseits die erfindungsgemäßen Ziele, nämlich eine geringere Materialbelastung an den Schmalseiten der Innenbüchse erreicht und überdies noch gegebenenfalls Heizleistung eingespart werden kann. Die Nachrüstung von bekannten Anlagen zur Erzielung eines erfindungsgemäßen Aufbaues kann einfach erfolgen, da die Anbringung von Temperaturmeßgeräten und entsprechenden Steuereinrichtungen zur Einregelung der Heizung bzw. Küh-30 lung derartiger Rezipienten auch nachträglich Wien, am 5. Oktober 1992 Böhler Edelstahl Gesellschaft m.b.H. durch: einfach und leicht möglich ist.According to the invention, a temperature gradient is thus arbitrarily or specifically superimposed on the temperature gradient usually present or occurring in such recipients, or sofem 25 no temperature gradient should be present, which on the one hand achieves the objectives of the invention, namely a lower material load on the narrow sides of the inner sleeve and moreover, heating power can be saved if necessary. Retrofitting of known systems to achieve a structure according to the invention can be carried out simply since the attachment of temperature measuring devices and corresponding control devices for regulating the heating or cooling of such recipients also subsequently, Vienna, on October 5, 1992 Böhler Edelstahl Gesellschaft m.b.H. through: simple and easy is possible.

Bevorzugte Ausführungsformen der Erfindung sind der folgenden Beschreibung, den Patentansprüchen und der Zeichnung zu entnehmen.Preferred embodiments of the invention can be found in the following description, the patent claims and the drawing.

Anhand der Zeichnung wird die Erfindung beispielsweise näher erläutert. 35 In der Zeichnung ist ein schematischer Schnitt durch einen (FlachJRezipienten 1 für Strangpressen dargestellt. Der Rezipient 1 umfaßt eine vorzugsweise zylindrische, insbesondere einstückige Innenbüchse 3 mit einem Durchbruch 2, dessen Querschnitt von Kreisform abweicht und der sich in Längsrichtung durch den Rezipienten 1 erstreckt. Die Innenbüchse 3 ist von einer zylinderringförmigen Zwischenbüchse 4 umgeben, die wiederum von einem zylinderringförmigen Außenteil 5 umgeben ist. Der Wandungsteil 4 kann 40 auf die Innenbüchse 3 aufgeschrumpft sein; der Wandungsteil 5 kann auf den Wandungsteil 4 aufgeschrumpft sein. Für den Preßvorgang wird der Rezipient 1 mit Heizeinrichtungen aufgeheizt; zur Einstellung der Temperatur bzw. zur Abkühlung des Rezipienten 1 können auch zusätzlich Kühleinrichtungen vorgesehen sein. In der Innenbüchse 3 sind entsprechende Heiz- und/oder Kühleinrichtungen mit 32 bezeichnet; in der 45 Zwischenbüchse 4 sind derartige Heiz- und/oder Kühleinrichtungen mit .42 und im Außenteil 5 mit 52 bezeichnet. Der Außenteil ist mit einer Anzahl von Isolierungsschichten 11,12,13 umgeben, die abnehmbar ausgebildet sind, um die Wärmeableitung einsteilen zu können.The invention is explained in more detail, for example, with reference to the drawing. 35 The drawing shows a schematic section through a flat container 1 for extrusion presses. The recipient 1 comprises a preferably cylindrical, in particular one-piece inner sleeve 3 with an opening 2, the cross section of which deviates from a circular shape and which extends in the longitudinal direction through the recipient 1. The inner sleeve 3 is surrounded by a cylindrical ring-shaped intermediate sleeve 4, which in turn is surrounded by a cylindrical ring-shaped outer part 5. The wall part 4 can be shrunk onto the inner bush 3 40, the wall part 5 can be shrunk onto the wall part 4. The recipient is used for the pressing process 1 with heating devices; additional cooling devices can also be provided for setting the temperature or for cooling the recipient 1. Corresponding heating and / or cooling devices are designated by 32 in the inner sleeve 3; such heating and / or or cool devices with .42 and in the outer part 5 with 52. The outer part is surrounded by a number of insulation layers 11, 12, 13 which are designed to be removable in order to be able to classify the heat dissipation.

Der Preßvorgang erfolgt bei höheren Temperaturen; beim Verpressen von Aluminium wird die Innenbüchse 3 z.B. auf eine Temperatur von 500 bis 600 *C erhitzt, so Die um die Innenbüchse 3 herum angeordneten Wandungsteile 4 und 5 dienen zur Aufnahme des im Durchbruch 2 durch einen auf das Material einwirkenden Preßkolben aufgebrachten Druckes; in entsprechender Weise werden die Dimensionen und die Wärmekontraktionskräfte gewählt, mit denen die aufgeschrumpften Wandungsteile 4 und 5 bei Betriebstemperatur auf die Innenbüchse 3 einwirken bzw. den im Durchbruch 2 entstehenden Druckkräften entgegenwirken. 55 Im Betrieb bzw. beim Preßvorgang entsteht jedoch das Problem, daß auf den Längsseiten 34 des Durchbruches 2 aufgrund ihrer relativ großen Ausdehnung eine beträchtliche Kraft D aufgebaut und auf das Material der innenbüchse 3 ausgeübt wird, welche Kraft D im Material im Bereich 10 der Schmalseiten der Innenbüchse 3 beträchtliche Zugspannungen Z verursacht. Durch den Lastwechselvorgang bzw. aufgrund 3The pressing process takes place at higher temperatures; when aluminum is pressed, the inner sleeve 3 is e.g. heated to a temperature of 500 to 600 * C, so The wall parts 4 and 5 arranged around the inner sleeve 3 serve to absorb the pressure applied in the opening 2 by a plunger acting on the material; the dimensions and the heat contraction forces with which the shrunk-on wall parts 4 and 5 act on the inner sleeve 3 at operating temperature or counteract the pressure forces arising in the opening 2 are selected accordingly. 55 In operation or during the pressing process, however, the problem arises that a considerable force D is built up on the longitudinal sides 34 of the opening 2 due to their relatively large expansion and the material of the inner sleeve 3 is exerted, which force D in the material in the region 10 of the narrow sides the inner sleeve 3 causes considerable tensile stresses Z. Due to the load change process or due to 3

AT 397 623 B der in diesem Bereich 10 auftretenden Zugspannungen Z während des Preßvorganges und der darauf folgenden Entspannung bzw. Stauchung durch die von den Wandungsteilen 4 und 5 auf diesen Bereich 10 ausgeübten Druckspannungen DN erfolgt ein Kriechen bzw. eine Abarbeitung des Materials bzw. eine Materialschädigung aufgrund der Wechselspannungen, die insbesondere eine Rißbildung bewirkt. 5 Wird nunmehr erfindungsgemäß über die Wandungsteile 4 und 5 ein zusätzlicher Temperaturgradient Δ T ausgebildet, so können aufgrund der erhöhten Kontraktion der Wandungsteile 4 und 5 die Druckkraftwerte Dn um einen Betrag Dt erhöht werden und es kann den auftretenden Zugspannungen Z entgegengewirkt werden. Es wird somit in der innenoberflächennahen Zone der Schmalseiten bzw. der Ausrundungen des Durchbruches der Innenbüchse eine Druckspannung eingestellt, deren Wert unterhalb der 0,02%-Druck-io fließspannung des Werkstoffes bei Arbeitstemperatur liegt. Dieser Wert wird während der Zeiträume zwischen den Preßzyklen im laufenden Betrieb durch Einregelung des Temperaturgradienten im wesentlichen gleich hoch gehalten bzw. auf gleiche Höhe eingeregelt bzw. nachgeregelt, wodurch das Kriechen bzw. die Relaxation des Werkstoffes kompensiert und ein Ansteigen der Zugspannungen über die Rißinitiationsspannung bei den Preßzyklen verhindert werden. Es ist somit zu beachten, daß die Summe der im 75 Bereich 10 auftretenden Druckspannungen DN und Dt im Betrieb bei erhöhter Temperatur und ohne vom auszupressenden Material ausgeübten Druck Z (d.h. vor und nach dem Preßvorgang bei heißer Innenbüchse 2) die Druckfließspannung des Materials im Bereich 10 nicht überschreiten darf, da in diesem Falle ein Ausquetschen des Materials im Bereich 10 ins Innere des Durchbruches 2 eintreten würde und dieses Material abgetragen und der Verschleiß der Innenbüchse 3 beschleunigt würde. Vorteilhaft ist es, wenn die 20 bei Ausbildung des Temperaturgradienten in der Wandung des Rezipienten bewirkten Druck- bzw. Kontraktionsspannungen in den Zeiträumen zwischen den Preßzyklen im Material an den Schmalseiten des Durchbruches die 0,02%-Grenze der Druckfließspannung des Werkstoffes bei der Arbeitstemperatur im Bereich der innenoberflächennahen Zone nicht überschreiten bzw. wenn durch den eingestellten bzw. vorgegebenen Temperaturgradienten in der Wandung des Rezipienten Druck- bzw. Kontraktionsspannungen 25 in den Zeiträumen zwischen den Preßzyklen bzw zu 1 bis 30 %, vorzugsweise 2 bis 20 %, insbesondere 4 bis 10 %, unterhalb der 0.02%-Druckfließspannung des Materials bie Arbeitstempeatur an den Schmalseiten der Innenbüchse eingeregelt werden.AT 397 623 B of the tensile stresses Z occurring in this area 10 during the pressing process and the subsequent relaxation or compression caused by the compressive stresses DN exerted by the wall parts 4 and 5 on this area 10, a creep or a processing of the material or a Material damage due to the alternating voltages, which in particular causes cracking. 5 If, according to the invention, an additional temperature gradient Δ T is now formed over the wall parts 4 and 5, the pressure force values Dn can be increased by an amount Dt due to the increased contraction of the wall parts 4 and 5 and the tensile stresses Z occurring can be counteracted. Thus, a compressive stress is set in the zone of the narrow sides near the inner surface or the fillets of the opening of the inner sleeve, the value of which lies below the 0.02% compressive yield stress of the material at the working temperature. During the periods between the press cycles during operation, this value is kept substantially the same by regulating the temperature gradient or adjusted or readjusted to the same height, which compensates for the creep or relaxation of the material and increases the tensile stresses via the crack initiation stress the pressing cycles can be prevented. It should therefore be noted that the sum of the compressive stresses DN and Dt occurring in the area 10 during operation at elevated temperature and without the pressure Z exerted by the material to be pressed out (i.e. before and after the pressing process with a hot inner sleeve 2) is the compressive yield stress of the material in the area 10 must not exceed, since in this case a squeezing of the material in the area 10 would occur inside the opening 2 and this material would be removed and the wear of the inner sleeve 3 would be accelerated. It is advantageous if the 20 compressive or contraction stresses caused in the wall of the recipient when the temperature gradient is formed in the periods between the press cycles in the material on the narrow sides of the opening have the 0.02% limit of the compressive yield stress of the material at the working temperature in the Do not exceed the area of the zone near the inner surface or if, due to the set or predetermined temperature gradient in the wall of the recipient, pressure or contraction stresses 25 in the periods between the pressing cycles or 1 to 30%, preferably 2 to 20%, in particular 4 to 10 %, below the 0.02% compressive yield stress of the material at working temperature on the narrow sides of the inner sleeve.

Mit 6 ist eine Bohrung in den Wandungen 4 und 5 bezeichnet, in die Temparaturmeßeinheiten 7 einführbar sind, die an eine Steuereinheit 8 angeschlossen sind. Mit diesen Temperaturmeßeinheiten 7 wird 30 die Temperatur im Innenbereich bzw. an der Innenfläche 33 des Wandungsteiles 4 und im Außenbereich bzw. an der Außenfläche 9 des Wandungsteiles 5 bestimmt und der Steuereinheit 8 zugeführt, welche ihrerseits den Temperaturgradienten Δ T ermittelt und die Heiz- und/oder Kühleinrichtungen 42,52 in den Wandungsteilen 4 und 5 und gegebenenfalls in die Innenbüchse 3 einregelt. Derartige Durchbrüche 6 und Meßfühler 7 können an einer Mehrzahl von Stellen des Rezipienten 1 vorgesehen sein. 35 Zu beachten ist ferner, daß auch im Zuge des Aufheizens der Innenbüchse 3 der vorgegebene Temperaturgradient Δ T nicht überschritten wird, da ansonsten die von den Wandungsteilen 4 und 5 auf den Bereich 10 der Innenbüchse 3 ausgeübte Summe der Druckspannungen DN plus Dt die Druckfließspannung in diesem Bereich überschreiten könnte, wodurch es zu einer Beschädigung dieses Bereiches aufgrund Materialkriechens bzw. -fließens kommen kann. 40 Der erfindungsgemäß einzustellende Temperaturgradient Δ T in der (den) Rezipientenwandung(en) wird dem sich bei herkömmlichen Anlagen im Betrieb aufgrund der Isolierung des Rezipienten und des Materials der Wandungsteile 4 und 5 der Heizeinrichtungen usw. ergebenden üblichen Temperaturgradienten gezielt überlagert. Beim erfindungsgemäßen Verfahren bzw. Rezipienten wird somit ein gegenüber dem herkömmlichen Temperaturgradienten erhöhter Temperaturgradient eingestellt. Diese Erhöhung des Temperaturgra-45 dienten liegt in einem Bereich von 5 bis 50 ° C, vorzugsweise 10 bis 40 * C, insbesondere von 25 bis 35 * C.6 with a bore in the walls 4 and 5 is referred to, in which temperature measuring units 7 can be inserted, which are connected to a control unit 8. With these temperature measuring units 7, the temperature in the inner region or on the inner surface 33 of the wall part 4 and in the outer region or on the outer surface 9 of the wall part 5 is determined and fed to the control unit 8, which in turn determines the temperature gradient Δ T and the heating and / or cooling devices 42, 52 in the wall parts 4 and 5 and optionally in the inner sleeve 3. Such openings 6 and sensor 7 can be provided at a plurality of locations of the recipient 1. 35 It should also be noted that even in the course of heating the inner sleeve 3, the predetermined temperature gradient Δ T is not exceeded, since otherwise the sum of the compressive stresses DN plus Dt exerted by the wall parts 4 and 5 on the area 10 of the inner sleeve 3 will result in the pressure yield stress in could exceed this area, which could result in damage to this area due to material creeping or flowing. 40 The temperature gradient .DELTA.T to be set according to the invention in the recipient wall (s) is deliberately superimposed on the usual temperature gradients resulting in conventional systems in operation due to the insulation of the recipient and the material of the wall parts 4 and 5 of the heating devices etc. In the method or recipient according to the invention, a temperature gradient which is increased compared to the conventional temperature gradient is thus set. This increase in the temperature range is in a range from 5 to 50 ° C., preferably 10 to 40 ° C., in particular 25 to 35 ° C.

Es zeigte sich, daß es zweckmäßig ist, bereits nach einer geringen Anzahl von Preßzyklen, insbesondere bereits nach 20 Preßzyklen, diesen Temperaturgradienten dem üblichen bzw. dem sich bei der jeweiligen Anlage bzw. Rezipienten einstellenden Temperaturgradienten zu überlagern, um die Materialbeanspruchungen insbesondere im Bereich 10 der Schmalseiten des Durchbruches 2 zu verringern bzw. zu so ’ vermeiden, bzw. wird vorgesehen, daß der Temperaturgradient nach etwa 20 Preßzyklen bzw. nach der verstärkten Anfangsrelaxation bzw. nach dem Anfangskriechen des Werkstoffes eingestellt bzw. nachgestellt . und für den weiteren Betrieb beibehalten wird.It has been shown that it is expedient to superimpose this temperature gradient on the usual temperature gradient or on the temperature gradient occurring in the respective system or recipient after a small number of press cycles, in particular after just 20 press cycles, in order to stress the material, particularly in the region 10 to reduce the narrow sides of the opening 2 or to avoid so, or it is provided that the temperature gradient after about 20 pressing cycles or after the increased initial relaxation or after the initial creep of the material adjusted or readjusted. and is maintained for further operation.

Eine Erhöhung des Temperaturgradienten Δ T, d.h. Verringerung der Temperatur an der Außenwandung um 1 · C, ergab im Bereich 10 der Schmalseiten eine Erhöhung der auf diesen Bereich durch die 55 Wandungen 4 und/oder 5 ausgeübten Druckspannungen um 4 N/mm2; zu beachten ist dabei, daß die Druckfließspannungen des Materials bzw. Warmarbeitsstahles z.B. DIN Werkstoff Nr. 1.2343 in diesem Bereich 10 nicht überschritten werden dürften, die bei 500*C bei etwa 900 N/mm2 bzw. bei 600'C aber bereits nurmehr bei etwa 600 N/mm2 liegen. Erfindungsgemäß ist vorgesehen, daß durch die Ein- bzw. 4An increase in the temperature gradient Δ T, i.e. Reduction of the temperature on the outer wall by 1 · C, in region 10 of the narrow sides resulted in an increase in the compressive stresses exerted on this region by the 55 walls 4 and / or 5 by 4 N / mm 2; It should be noted that the compressive yield stresses of the material or hot-work steel e.g. DIN material no. 1.2343 in this area 10 should not be exceeded, which at 500 * C is about 900 N / mm2 or at 600'C but only about 600 N / mm2. According to the invention, it is provided that the

Claims

AT 397 623 B Adjustment of the temperature gradient during operation, which is caused by the wall or the individual wall location on the material in the side areas of the non-circular opening perpendicular to a compressive stress exerted by the long sides of the opening in the periods between the pressing cycles by approximately 50 to 150 N. / mm1, preferably 100 to 130 N / mm1, compared to the normal operating state or the pressure tensions reduced by relaxation or an operating state on the basis of a temperature gradient which is customary or existing in conventional systems. In the procedure according to the invention, e.g. the compressive stresses DN in the region 10 reduced by the tensile stresses Z, which were reduced to a value of 290 N / mm 1, with a temperature gradient ΔT of e.g. 30 ° C by 4 x 30 N / mm1 to the value of 410 N / mm1. This value is sufficient to prevent permanent cracks from forming in the area 10 and small enough that the pressure yield stress in this area 10 is not exceeded. With the procedure according to the invention and the setting of an additional temperature gradient of Δ T = 22 * C, it was found that the expected service life of about 50,000 pressing cycles has already been increased to more than twice without cracks in the area 10 of the inner sleeve 3. The onset or formation of the temperature gradient .DELTA.T should take place before the material shows signs of fatigue and will occur in particular before the material of the inner sleeve 3 has reached half its fatigue strength. This depends on the pressing temperature and the compressive stresses occurring inside the pressing sleeve 3 D ', however, should be within a period that does not exceed 20 to 150 press cycles. In the case of a recipient 1 with a multilayer thermal insulation 11, 12, 13, it is expedient if the temperature gradient in the recipient wall can be increased, preferably by a value of 5 to 50 ° C., in particular by removing part of the thermal insulation while the temperature of the inner surface of the inner sleeve remains constant can be enlarged by about 30 * C. Claims 1. Process for extrusion with. a recipient, in particular made of hot-work steel, which (flat) recipient comprises a plurality of wall parts joined together by shrinkage, specifically an inner sleeve, which may be formed from several parts and is provided with heating and / or cooling devices and is under compressive stress due to the shrink connection of the wall parts of the recipient a particularly non-circular opening in the longitudinal direction, at least one outer part arranged essentially concentrically around the inner sleeve and provided with heating and / or cooling devices and optionally at least one intermediate part preferably provided with heating and / or cooling devices, for example Intermediate sleeve, the extrusion material heated in the inner sleeve to a pressing temperature of 450 to 750 ° C, preferably 500 to 600'C, e.g. Aluminum, pressed with a pressure piston from the inner sleeve on the face side through a shaping die and the recipient is mechanically stressed in the pressing cycle, characterized in that in order to minimize the pressure in the material in the region of the zone near the surface or on the narrow sides during operation at a higher temperature during the pressing process or rounding of the breakthrough of the elongated inner bushing, the tensile stresses occurring between the pressing cycles or developing or compressive stresses in at least one of the wall parts surrounding the inner bushing, preferably in the entire wall, are regulated such that in the wall parts or a temperature gradient is predetermined or set throughout the wall by means of the heating and / or cooling devices, for example by reducing the heating power in the outer wall areas, and thus in the zone near the inner surface or in the narrow sides or the fillets of the opening of the inner sleeve, a compressive stress is set, the value of which is below the 0.02% compressive yield stress of the material at working temperature and this Value or this compressive stress during the periods between the pressing cycles during operation by regulating the temperature gradient is kept substantially the same or adjusted or readjusted to the same level, whereby the creep or relaxation of the material is compensated and an increase in the tensile stresses the crack initiation stress can be prevented during the pressing cycles. 5 1 Method according to claim 1, characterized in that the predetermined temperature gradient that occurs during operation due to the insulation, the thermal conductivity of the wall material, the heating, etc. given or self-adjusting usual temperature gradients overlaid AT 397 623 B.

3. The method according to claim 1 or 2, characterized in that by the set or predetermined temperature gradient in the wall of the recipient pressure or contraction 5 voltages in the periods between the press cycles up to 1 to 30%, preferably 2 to 20 %, in particular 4 to 10%, below the 0.02% compressive yield stress of the material at working temperature in the zone near the surface or on the narrow sides of the inner sleeve.

4. The method according to any one of claims 1 to 3, characterized in that a temperature gradient io in the recipient wall (s) of 5 to 50 ”C, preferably 10 to 40 * C, in particular 25 to 35 * C, predetermined or is set.

5. The method according to any one of claims 1 to 4, characterized in that the temperature gradient after about 20 pressing cycles or after the increased initial relaxation or after the initial creep 75 of the material is set and adjusted and maintained for further operation.

6. The method according to any one of claims 1 to 5, characterized in that the predetermined temperature gradient is not exceeded when the recipient is heated to the operating temperature.

7. The method according to any one of claims 1 to 6, characterized in that the adjustment or adjustment of the temperature gradient during operation through the wall or the individual wall parts on the material in the side areas of the particularly non-circular opening perpendicular to one of the long sides of the breakthrough determined compressive stresses in the periods between the pressing cycles by about 50 to 150 N / mm2, preferably 100 to 130 25 N / mm2, compared to the normal operating state or the pressure stresses reduced by relaxation or an operating state on the basis of one in the conventional one Plant usual or existing or specifically increased temperature gradients is increased.

8.An arrangement with a recipient, preferably made of hot-work steel, for extrusion presses, which comprises 30 recipient, optionally with a thermal insulation, several wall parts, namely an inner sleeve, optionally formed by several parts, provided with heating and / or cooling devices with a particularly non-circular, e.g. Elongated or oval opening, which extends in the longitudinal direction through the inner sleeve, at least one outer part arranged essentially concentrically around the inner sleeve, provided with heating and / or cooling devices, and 35 optionally at least one intermediate part, preferably provided with heating and / or cooling devices , e.g. Intermediate sleeve, which wall parts are connected to one another, preferably by shrinking, in particular for carrying out the method according to one of claims 1 to 7, characterized in that to determine the temperature gradient prevailing over individual wall parts and / or the entire wall of the recipient (1) Δ T) and a resulting formation of possibly superimposed mechanical stresses in the individual wall parts (4, 5) or in the entire wall with the effect in relation to the inner wall parts or the inner sleeve, at least one temperature measuring device (7) inside and The outer area of the wall and / or individual wall parts (4, 5) is arranged and that the effect of the heat insulation or the heat flow to the environment and / or depending on the measured values determined, possibly via a control unit (8) or the heating and / or cooling devices (42, 52) Elner or all wall parts or the recipient (1) can be adjusted to set a predetermined temperature gradient (Δ T) to be reduced to the outside. 9. Arrangement according to claim 8, characterized in that the temperature gradient (Δ T) between the inner surface (33) of the wall part (4) surrounding the inner sleeve (3) and the outer surface (9) of the outermost wall part (5) is determined or is measured.

10. Arrangement according to claim 8 or 9, characterized in that the recipient (1) with a 55 optionally multi-part or multi-layer thermal insulation (11, 12, 13) is encased, whereby by removing part of the thermal insulation at constant temperature of the inner surface of the Inner sleeve, the temperature gradient in the recipient wall can be enlarged, preferably by a value of 5 to 50'C, in particular by about 30'C. 6 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 AT 397 623 B With 1 sheet of drawings 7 55