AT309847B - Fast lens of the Gaussian type - Google Patents

Fast lens of the Gaussian type

Info

Publication number
AT309847B
AT309847B AT461871A AT461871A AT309847B AT 309847 B AT309847 B AT 309847B AT 461871 A AT461871 A AT 461871A AT 461871 A AT461871 A AT 461871A AT 309847 B AT309847 B AT 309847B
Authority
AT
Austria
Prior art keywords
sep
air gap
lens
positive
desc
Prior art date
Application number
AT461871A
Other languages
German (de)
Original Assignee
Meopta Narodni Podnik
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Meopta Narodni Podnik filed Critical Meopta Narodni Podnik
Priority to AT461871A priority Critical patent/AT309847B/en
Application granted granted Critical
Publication of AT309847B publication Critical patent/AT309847B/en

Links

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B9/00—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or -
    • G02B9/62—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or - having six components only

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • Lenses (AREA)

Description

  

   <Desc/Clms Page number 1> 
 



     Die Erfindung bezieht sich auf ein lichtstarkes   Objektiv vom Gauss-Typ, insbesondere ein aus sechs optischen   Gliedernbestehendes   Objektiv für Projektionszwecke, bei dem die optischen Glieder auf der optischen Achse so angeordnet sind, dass das erste Glied eine positive Plankonvexlinse, das zweite Glied ein positiver Meniskus, das dritte und vierte Glied je ein negativer Meniskus, das fünfte Glied eine Bikonvexlinse und das sechste Glied eine Positivlinse ist, wobei das fünfte Glied entweder durch zwei miteinander verkittete Linsen,   u. zw.   durch eine positive und eine negative, oder durch eine einfache Linse gebildet ist. 



   Das Objektiv vom Gauss-Typ und seine nahe verwandten, aus sechs bis sieben Linsen bestehenden Modifikationensind bekannt und werden laufend vor allem für Aufnahme- und Projektionszwecke verwendet. Die Pro-   jektionsobjektive   dieser Bauart erreichen in der Regel aber keine höhere Lichtstärke als 1 : 1, 2, soweit sie einen solchen Korrektionszustand besitzen, der eine vollkommene Qualität des projizierten Bildes gewährleistet und soweit ihre optischen Glieder aus üblichen Arten optischen Glases gefertigt sind. Die Forderung einer Erhöhung der Lichtstärke des Objektivs kann derzeit nur dann erfüllt werden, wenn man entweder eine Verschlechterung des Korrektionszustandes und dadurch auch eine Verschlechterung der Bildqualität, oder eine Erhöhung der Anzahl der optischen Glieder bzw. die Anwendung von speziellen Glassorten in Kauf nimmt.

   Die beiden letztge-   nanntenMassnahmen führen jedochin der   Regel zu grösseren Fertigungskosten und dadurch auch zur Preiserhöhung des Objektivs. 



   Ziel der Erfindung ist ein Projektionsobjektiv, welches bei einem Aufbau von vier bis sieben Linsen unter Anwendung üblicher Arten optischen Glases ein Öffnungsverhältnis bis 1 : 1 erreicht und dabei einen geeigneten Korrektionszustand beibehält, der eine qualitativ vollkommene Projektion eines 16 mm-Filmes gewährleistet. 



     DiesesZielwird   mit einem Objektiv der eingangs beschriebenen Bauart erreicht, bei dem erfindungsgemäss die Brennweite des von den ersten drei Gliedern gebildeten Objektivteiles im Bereich der 2, 6 bis 2, 9-fachen Brennweite des Projektionsobjektivs sowie im Bereich des 5, 8 bis   6,   5-fachen absoluten Wertes der Brennweite des dritten Gliedes und der absolute Wert der Brennweite des vierten Gliedes im Bereich der 0, 77 bis   1, 5-fachen   Brennweite des Projektionsobjektivs gewählt ist. 



   DieErfindungwird im folgenden an Hand von zwei in den Zeichnungen dargestellten Ausführungsbeispielen näher erläutert. Es zeigen Fig. 1 einen Schnitt des optischen Systems eines aus sieben Linsen bestehenden Objektivs und Fig. 2 einen Schnitt des optischen Systems eines aus sechs Linsen bestehenden Objektivs. 



   Fig. 1 zeigt ein erfindungsgemässes Objektiv, das aus sechs Gliedern aufgebaut ist, die aus sieben Linsen bestehen. Die Linsen sind auf der optischen Achse so angeordnet, dass der von den ersten drei Gliedern gebildete   Objektivteil--P-- eine   einfache positive   Plankonvexlinse --1--,   einen positiven Meniskus --II-- und einen negativen   Meniskus-III-aufweist,   wobei alle brechenden Flächen des positiven   Meniskus --II-- und   des negativen Meniskus-III-positive Krümmungshalbmesser haben. Das Glied --IV-- stellt einen negativen Me- 
 EMI1.1 
    --V-- ist- V g-, dessen   brechende Flächen positive Krümmungshalbmesser besitzen, und aus einer bikonvexen Linse - zusammengesetzt.

   Das letzte Glied --VI-- hat die Form eines positiven Meniskus, dessen brechende Flächen positive Krümmungshalbmesser aufweisen. 



   Durch eine geeignete Anpassung der Parameter der einzelnen optischen Glieder sowie durch geeignete   Wahl des optischen Glases hat man bei dem Ausführungsbeispiel   erreicht, dass die Petzvalsumme   E p bei   flachem Verlauf des Öffnungsfehlers und unter Beibehaltung der kleinen Werte für Astigmatismus und Bildfeldwölbung den Wert von 0, 35 nicht überschreitet. Die numerischen Ausführungsbeispiele des Objektivs dieser Bauart sind den Patentansprüchen 2 und 3 zu entnehmen. 



   Das in Fig. 2 veranschaulichte Objektiv weist ebenfalls sechs Glieder auf, jedoch besteht das Glied-vjetzt nur aus einer einfachen Linse positiver Brechkraft. Auch diese Bauart gewährleistet einen günstigen Verlauf von Restaberrationen. Zwei numerische Ausführungsbeispiele eines Objektivs dieser Bauart sind in den Patentansprüchen 4 und 5 angeführt. 



   In beiden Figuren ist durch --A-- die Filmebene angedeutet. Alle angeführten Beispiele wurden auf eine Brennweite von 100 mm umgerechnet. Bei allen Ausführungsbeispielen wurde über den geeigneten Korrektionszustandhinausnocheine günstige bildseitige Schnittweite erreicht, welche einen Wert von ungefähr 36 mm besitzt.   Dementsprechend sind die angeführten Objektive bei   einer Brennweite von 50 mm insbesondere für 16 mm-   - Projektionsgeräte   geeignet. 

**WARNUNG** Ende DESC Feld kannt Anfang CLMS uberlappen**.



   <Desc / Clms Page number 1>
 



     The invention relates to a fast lens of the Gauss type, in particular a lens for projection purposes consisting of six optical elements, in which the optical elements are arranged on the optical axis so that the first element is a positive plano-convex lens and the second element is a positive meniscus , the third and fourth member each a negative meniscus, the fifth member a biconvex lens and the sixth member is a positive lens, the fifth member either by two lenses cemented together, u. between a positive and a negative, or a simple lens.



   The Gauss-type objective and its closely related six to seven lens modifications are well known and are currently used primarily for recording and projection purposes. The projection lenses of this type usually do not achieve a light intensity higher than 1: 1, 2, as long as they have such a state of correction that ensures perfect quality of the projected image and as long as their optical elements are made of conventional types of optical glass. The requirement to increase the light intensity of the lens can currently only be met if one accepts either a deterioration in the state of correction and thus a deterioration in the image quality, or an increase in the number of optical elements or the use of special types of glass.

   The last two measures mentioned, however, generally lead to higher production costs and thus also to an increase in the price of the lens.



   The aim of the invention is a projection objective which, with a structure of four to seven lenses using conventional types of optical glass, achieves an aperture ratio of up to 1: 1 and thereby maintains a suitable correction state that ensures a qualitatively perfect projection of a 16 mm film.



     This goal is achieved with an objective of the type described at the outset, in which, according to the invention, the focal length of the objective part formed by the first three members is in the range of 2.6 to 2.9 times the focal length of the projection objective and in the range of 5.8 to 6.5. times the absolute value of the focal length of the third member and the absolute value of the focal length of the fourth member in the range of 0.77 to 1.5 times the focal length of the projection lens is selected.



   The invention is explained in more detail below with reference to two exemplary embodiments shown in the drawings. 1 shows a section of the optical system of an objective consisting of seven lenses and FIG. 2 shows a section of the optical system of an objective consisting of six lenses.



   Fig. 1 shows an objective according to the invention, which is made up of six members which consist of seven lenses. The lenses are arranged on the optical axis in such a way that the objective part formed by the first three elements - P-- has a simple positive planoconvex lens --1--, a positive meniscus --II-- and a negative meniscus III , where all refractive surfaces of the positive meniscus -II- and the negative meniscus-III have positive radius of curvature. The term --IV-- represents a negative m
 EMI1.1
    --V-- is- V g-, the refractive surfaces of which have positive radius of curvature, and of a biconvex lens - composed.

   The last link --VI - has the shape of a positive meniscus, the refractive surfaces of which have positive radius of curvature.



   By suitable adaptation of the parameters of the individual optical elements and by suitable selection of the optical glass, the Petzval sum E p with a flat course of the aperture error and maintaining the small values for astigmatism and field curvature has been achieved in the embodiment of 0.35 does not exceed. The numerical exemplary embodiments of the objective of this type can be found in claims 2 and 3.



   The objective illustrated in FIG. 2 also has six elements, but the element now only consists of a simple lens with positive refractive power. This design also ensures a favorable course of residual aberrations. Two numerical embodiments of an objective of this type are given in claims 4 and 5.



   In both figures, the film plane is indicated by --A--. All the examples given have been converted to a focal length of 100 mm. In addition to the suitable correction state, a favorable image-side focal length, which has a value of approximately 36 mm, was achieved in all exemplary embodiments. Accordingly, the stated objectives with a focal length of 50 mm are particularly suitable for 16 mm projection devices.

** WARNING ** End of DESC field may overlap beginning of CLMS **.

Claims (1)

PATENTANSPRÜCHE : 1. Lichtstarkes Objektiv vom Gauss-Typ, insbesondere ein aus sechs optischen Gliedern bestehendes Objektiv für Projektionszwecke, bei dem die optischen Glieder auf der optischen Achse so angeordnet sind, dass das erste Glied eine positive Plankonvexlinse, das zweite Glied ein positiver Meniskus, das dritte und vierte Glied je ein negativer Meniskus, das fünfte Glied eine Bikonvexlinse und das sechste Glied eine positivlinse ist, wobei das fünfte Glied entweder durch zwei miteinander verkittete Linsen, u. zw. PATENT CLAIMS: 1. A bright lens of the Gauss type, in particular a lens consisting of six optical elements for projection purposes, in which the optical elements are arranged on the optical axis in such a way that the first element is a positive plano-convex lens, the second element is a positive meniscus and the third and the fourth member is a negative meniscus, the fifth member is a biconvex lens and the sixth member is a positive lens, the fifth member either by two lenses cemented together, u. between durch eine positive und eine nega- EMI1.2 <Desc/Clms Page number 2> EMI2.1 EMI2.2 <tb> <tb> oder <SEP> durch <SEP> eine <SEP> einfache <SEP> Linse <SEP> gebildet <SEP> ist, <SEP> dadurch <SEP> gekennzeichnet, <SEP> dass <SEP> die <SEP> Brennweitend <SEP> v <SEP> <tb> R1=+ <SEP> 87,89 <tb> d1 <SEP> = <SEP> 20,97 <SEP> 1,62041 <SEP> 60,3 <tb> R2= <SEP> # <tb> R3 <SEP> = <SEP> + <SEP> 48,44 <SEP> e1 <SEP> = <SEP> 0,4 <SEP> Luftspalt <tb> d2=21,97 <SEP> 1,62041 <SEP> 60,3 <tb> R4= <SEP> + <SEP> 109,87 <tb> e2= <SEP> 5,79 <SEP> Luftspalt <tb> R5=+ <SEP> <tb> 265,6d3=5,79 <SEP> 1,71736 <SEP> 29,5 <tb> R6=+27,97 <tb> R, <SEP> =-47,94 <SEP> e3 <SEP> = <SEP> 15,98 <SEP> Luftspalt <tb> R8 <SEP> = <SEP> - <SEP> 483,42 <SEP> d4 <SEP> =2,99 <SEP> 1,68893 <SEP> 31,1 <tb> R, <SEP> =+948,9 <SEP> e4 <SEP> = <SEP> 4,39 <SEP> Luftspalt <tb> R10=+ <SEP> 43, through a positive and a negative EMI1.2 <Desc / Clms Page number 2> EMI2.1 EMI2.2 <tb> <tb> or <SEP> a <SEP> simple <SEP> lens <SEP> is formed by <SEP>, <SEP> is characterized by <SEP>, <SEP> that <SEP> the <SEP> focal length <SEP> v <SEP> <tb> R1 = + <SEP> 87.89 <tb> d1 <SEP> = <SEP> 20.97 <SEP> 1.62041 <SEP> 60.3 <tb> R2 = <SEP> # <tb> R3 <SEP> = <SEP> + <SEP> 48.44 <SEP> e1 <SEP> = <SEP> 0.4 <SEP> air gap <tb> d2 = 21.97 <SEP> 1.62041 <SEP> 60.3 <tb> R4 = <SEP> + <SEP> 109.87 <tb> e2 = <SEP> 5.79 <SEP> air gap <tb> R5 = + <SEP> <tb> 265.6d3 = 5.79 <SEP> 1.71736 <SEP> 29.5 <tb> R6 = + 27.97 <tb> R, <SEP> = -47.94 <SEP> e3 <SEP> = <SEP> 15.98 <SEP> air gap <tb> R8 <SEP> = <SEP> - <SEP> 483.42 <SEP> d4 <SEP> = 2.99 <SEP> 1.68893 <SEP> 31.1 <tb> R, <SEP> = + 948.9 <SEP> e4 <SEP> = <SEP> 4.39 <SEP> air gap <tb> R10 = + <SEP> 43, 95 <SEP> d5 <SEP> = <SEP> 2,99 <SEP> 1,67270 <SEP> 32,2 <tb> R11=-57,13 <SEP> d6=20,97 <SEP> 1,67003 <SEP> 47,2 <tb> R12=+48,94 <SEP> e5=0,2 <SEP> Luftspalt <tb> R13=+448,46 <SEP> d7=19,97 <SEP> 1,67003 <SEP> 47,2 <tb> EMI2.3 EMI2.4 <tb> <tb> F <SEP> = <SEP> 9nd <SEP> v <tb> Ri <SEP> + <SEP> 88, <SEP> 12 <SEP> <tb> R2= <SEP> # <SEP> d1=22,1 <SEP> 1,62041 <SEP> 60,3 <tb> R3=+ <SEP> 48,88 <SEP> e1 <SEP> = <SEP> 0,4 <SEP> Luftspalt <tb> R4=+118,15 <SEP> <tb> d2 <SEP> = <SEP> R5=+267,29 <SEP> e2 <SEP> = <SEP> 3,82 <SEP> Luftspalt <tb> R6=+28,16 <SEP> <tb> d3 <SEP> = <SEP> R7=-45,20 <SEP> e3=16,08 <SEP> Luftspalt <tb> R8=-167,79 <SEP> d4 <SEP> = <SEP> 3,01 <SEP> 1,68893 <SEP> 31,1 <tb> R, <SEP> =+958,0 <SEP> e4=4,42 <SEP> Luftspalt <tb> R10=+ <SEP> 46,24 <SEP> d5 <SEP> = <SEP> 3,01 <SEP> 1,67270 <SEP> 32,2 <tb> R=-57,44 <SEP> d6 <SEP> =19,09 <SEP> 1,67003 <SEP> 47, 95 <SEP> d5 <SEP> = <SEP> 2.99 <SEP> 1.67270 <SEP> 32.2 <tb> R11 = -57.13 <SEP> d6 = 20.97 <SEP> 1.67003 <SEP> 47.2 <tb> R12 = + 48.94 <SEP> e5 = 0.2 <SEP> air gap <tb> R13 = + 448.46 <SEP> d7 = 19.97 <SEP> 1.67003 <SEP> 47.2 <tb> EMI2.3 EMI2.4 <tb> <tb> F <SEP> = <SEP> 9nd <SEP> v <tb> Ri <SEP> + <SEP> 88, <SEP> 12 <SEP> <tb> R2 = <SEP> # <SEP> d1 = 22.1 <SEP> 1.62041 <SEP> 60.3 <tb> R3 = + <SEP> 48.88 <SEP> e1 <SEP> = <SEP> 0.4 <SEP> air gap <tb> R4 = + 118.15 <SEP> <tb> d2 <SEP> = <SEP> R5 = + 267.29 <SEP> e2 <SEP> = <SEP> 3.82 <SEP> air gap <tb> R6 = + 28.16 <SEP> <tb> d3 <SEP> = <SEP> R7 = -45.20 <SEP> e3 = 16.08 <SEP> air gap <tb> R8 = -167.79 <SEP> d4 <SEP> = <SEP> 3.01 <SEP> 1.68893 <SEP> 31.1 <tb> R, <SEP> = + 958.0 <SEP> e4 = 4.42 <SEP> air gap <tb> R10 = + <SEP> 46.24 <SEP> d5 <SEP> = <SEP> 3.01 <SEP> 1.67270 <SEP> 32.2 <tb> R = -57.44 <SEP> d6 <SEP> = 19.09 <SEP> 1.67003 <SEP> 47, 2 <tb> R1211=+ <SEP> 49,33 <SEP> e5= <SEP> 0,2 <SEP> Luftspalt <tb> R, <SEP> + <SEP> 226, <SEP> 15 <SEP> d7=18,09 <SEP> 1,67003 <SEP> 47,2 <tb> EMI2.5 <Desc/Clms Page number 3> EMI3.1 EMI3.2 <tb> <tb> Fnd <SEP> v <tb> R1=+81,97 <tb> d1= <SEP> 18, <SEP> 94 <SEP> 1, <SEP> 62041 <SEP> 60, <SEP> 3 <SEP> <tb> R2=# <tb> R3=+ <SEP> 46,95 <SEP> e1= <SEP> 0,59 <SEP> Luftspalt <tb> R4=+100,08 <SEP> <tb> d2=24R5=+222,65 <SEP> e2 <SEP> = <SEP> 3,0 <SEP> Luftspalt <tb> R6=+27,52 <SEP> d3=4,78 <SEP> 1,72825 <SEP> 28,3 <tb> R7=-46,31 <SEP> e3 <SEP> = <SEP> 17,54 <SEP> Luftspalt <tb> R8=-127,50 <SEP> <tb> d4=7, <SEP> R9=+890,50 <SEP> e4=3,39 <SEP> Luftspalt <tb> R10=-58,03 <SEP> d5=23,93 <SEP> 1,62041 <SEP> 60,3 <tb> R11=+46,95 <SEP> e5=0,2 <SEP> luftspalt <tb> R12=+222,65 <SEP> <tb> EMI3.3 EMI3.4 <tb> <tb> d6=17,95 <SEP> 1,62041 <SEP> 60, 2 <tb> R1211 = + <SEP> 49.33 <SEP> e5 = <SEP> 0.2 <SEP> air gap <tb> R, <SEP> + <SEP> 226, <SEP> 15 <SEP> d7 = 18.09 <SEP> 1.67003 <SEP> 47.2 <tb> EMI2.5 <Desc / Clms Page number 3> EMI3.1 EMI3.2 <tb> <tb> Fnd <SEP> v <tb> R1 = + 81.97 <tb> d1 = <SEP> 18, <SEP> 94 <SEP> 1, <SEP> 62041 <SEP> 60, <SEP> 3 <SEP> <tb> R2 = # <tb> R3 = + <SEP> 46.95 <SEP> e1 = <SEP> 0.59 <SEP> air gap <tb> R4 = + 100.08 <SEP> <tb> d2 = 24R5 = + 222.65 <SEP> e2 <SEP> = <SEP> 3.0 <SEP> air gap <tb> R6 = + 27.52 <SEP> d3 = 4.78 <SEP> 1.72825 <SEP> 28.3 <tb> R7 = -46.31 <SEP> e3 <SEP> = <SEP> 17.54 <SEP> air gap <tb> R8 = -127.50 <SEP> <tb> d4 = 7, <SEP> R9 = + 890.50 <SEP> e4 = 3.39 <SEP> air gap <tb> R10 = -58.03 <SEP> d5 = 23.93 <SEP> 1.62041 <SEP> 60.3 <tb> R11 = + 46.95 <SEP> e5 = 0.2 <SEP> air gap <tb> R12 = + 222.65 <SEP> <tb> EMI3.3 EMI3.4 <tb> <tb> d6 = 17.95 <SEP> 1.62041 <SEP> 60, 3nd <SEP> v <SEP> <tb> Rl= <SEP> + <SEP> 87, <SEP> 06 <SEP> <tb> d= <SEP> 21, <SEP> 77 <SEP> 1, <SEP> 63854 <SEP> 55, <SEP> 5 <SEP> <tb> R2 <tb> R3=+47,98 <SEP> e1=0,4 <SEP> Luftspalt <tb> R4=+98,94 <SEP> <tb> d2=21R5=+262,16 <SEP> e2=5,74 <SEP> Luftspalt <tb> R6=+27,70 <SEP> <tb> d3=5, <SEP> R7= <SEP> -47,49 <SEP> e3=15,83 <SEP> Luftspalt <tb> R8=-477,46 <SEP> d4=2,97 <SEP> 1,68893 <SEP> 31,1 <tb> R9 <SEP> =+939,88 <SEP> e4=9,89 <SEP> Luftspalt <tb> R10=-55,01 <SEP> d5=9,89 <SEP> 1,67003 <SEP> 47,2 <tb> R10=+48,48 <SEP> e5=0,2 <SEP> Luftspalt <tb> R <SEP> + <SEP> 444,2 <SEP> d6=15,83 <SEP> 1,65844 <SEP> 61,2 <tb> EMI3.5 <Desc/Clms Page number 4> 0113R1 bis R12die Krümmungshalbmesser der brechenden Flächen, d bis d6 die Achsendicken der einzelnen Linsen, el bis eS die Abstände zwischen den einzelnen Gliedern, 3nd <SEP> v <SEP> <tb> Rl = <SEP> + <SEP> 87, <SEP> 06 <SEP> <tb> d = <SEP> 21, <SEP> 77 <SEP> 1, <SEP> 63854 <SEP> 55, <SEP> 5 <SEP> <tb> R2 <tb> R3 = + 47.98 <SEP> e1 = 0.4 <SEP> air gap <tb> R4 = + 98.94 <SEP> <tb> d2 = 21R5 = + 262.16 <SEP> e2 = 5.74 <SEP> air gap <tb> R6 = + 27.70 <SEP> <tb> d3 = 5, <SEP> R7 = <SEP> -47.49 <SEP> e3 = 15.83 <SEP> air gap <tb> R8 = -477.46 <SEP> d4 = 2.97 <SEP> 1.68893 <SEP> 31.1 <tb> R9 <SEP> = + 939.88 <SEP> e4 = 9.89 <SEP> air gap <tb> R10 = -55.01 <SEP> d5 = 9.89 <SEP> 1.67003 <SEP> 47.2 <tb> R10 = + 48.48 <SEP> e5 = 0.2 <SEP> air gap <tb> R <SEP> + <SEP> 444.2 <SEP> d6 = 15.83 <SEP> 1.65844 <SEP> 61.2 <tb> EMI3.5 <Desc / Clms Page number 4> 0113R1 to R12 the radius of curvature of the refracting surfaces, d to d6 the axis thicknesses of the individual lenses, el to eS the distances between the individual members, nd die Brechzahl für die Spektrallinie d und v die Abbesche Zahl bedeuten. nd the refractive index for the spectral line d and v the Abbe number.
AT461871A 1971-05-27 1971-05-27 Fast lens of the Gaussian type AT309847B (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
AT461871A AT309847B (en) 1971-05-27 1971-05-27 Fast lens of the Gaussian type

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
AT461871A AT309847B (en) 1971-05-27 1971-05-27 Fast lens of the Gaussian type

Publications (1)

Publication Number Publication Date
AT309847B true AT309847B (en) 1973-09-10

Family

ID=3566240

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
AT461871A AT309847B (en) 1971-05-27 1971-05-27 Fast lens of the Gaussian type

Country Status (1)

Country Link
AT (1) AT309847B (en)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20190278057A1 (en) * 2012-06-21 2019-09-12 Kantatsu Co., Ltd. Imaging lens

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20190278057A1 (en) * 2012-06-21 2019-09-12 Kantatsu Co., Ltd. Imaging lens
US10802248B2 (en) * 2012-06-21 2020-10-13 Kantatsu Co., Ltd. Imaging lens

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE665520C (en) Photographic lens
DE3421251C2 (en)
AT309847B (en) Fast lens of the Gaussian type
DE2023861A1 (en) Double achromatic lens system with 2-glassai interfaces - and 3-lenses
DE1299900B (en) Photographic lens
DE1154288B (en) Gauss lens
CH689318A5 (en) Color Corrected eyepiece.
DE2127537C3 (en) Fast lens from Gausslyp
AT99600B (en) Lens system.
DE364004C (en) Process for creating artistically smooth photographic images
AT216236B (en) Afocal attachment system
AT204302B (en)
AT284496B (en) Five-element, four-element telephoto lens
AT209590B (en) Four-section wide-angle photographic lens
DE1497543A1 (en) Retrofocus wide angle lens for camera purposes
CH530016A (en) Fast lens of the Gauss type
DE1004826B (en) Afocal attachment system
AT293052B (en) Photographic or cinematographic lens
AT279923B (en) Pancratic lens
AT293746B (en) FOUR-LENS, FOUR-SECTION PHOTOGRAPHIC LENS
AT111934B (en) Device for splitting a beam with reflecting surfaces for multicolor photography.
DE3033126A1 (en) Large-aperture projection objective - has four single lenses followed by thick single or cemented meniscus for correction
AT237921B (en) Microscope objective
AT346100B (en) LENS
AT212589B (en) Tri-lens wide-angle photographic lens

Legal Events

Date Code Title Description
ELJ Ceased due to non-payment of the annual fee