<Desc/Clms Page number 1>
Verfahren und Vorrichtung zur Behandlung eines laufenden
Multifilamentkunstgarnes mit einem Gasstrahl
EMI1.1
<Desc/Clms Page number 2>
auch Einsparungen-beim angewendeten Druckgas erzielbar sind.
Nachdem Passieren des Garnes kann der primäre Gasstrahl umgeleitet und an irgendeiner andern Stelle wieder gegen das Garn gerichtet werden. Er kann jedoch auch in zwei oder mehrere Gasstrahlen zerteilt werden, die an verschiedenen Stellen gegen das Garn gerichtet werden. Es ist klar, dass die Geschwindigkeit des sekundären Gasstrahles oder der Gasstrahlen so gross sein muss, dass die Filamente des Garnes zuerst voneinander separiert und dann ineinander verwickelt werden.
Der Überdruck des primären Gasstrahles soll etwa 0, 5 - 10 at betragen. Bei einem Überdruck von weniger als 0,5 at werden die Filamente noch voneinander getrennt, doch kann dann keine Rede davon sein, dass sie auch miteinander verschlungen werden. Wenn Dampf verwendet wird, können gute Ergebnisse schon bei einem Überdruck von 0,5 at erhalten werden. Bei Verwendung von Luft muss diese mindestens einen Überdruck von 1. 5 at besitzen, um noch eine zufriedenstellende Verflechtung der Filamente zu bewirken.
Gase mit einem höheren Druck als 10 at kommen nicht in Betracht. Dies wäre nicht nur zu kostspielig, sondern würde auch bewirken, dass die Garne weggeblasen werden und eine gleichmässige Verschlingung . der Filamente über die gesamte Garnlänge nicht erreicht werden kann. An Stelle eines primären Gasstrahles können auch deren mehrere verwendet werden, die nach Vorbeigang an dem Garn wieder als einfache oder mehrfache Gasstrahlen an andern Stellen gegen das Garn geblasen werden.
Im Rahmen des erfindungsgemässen Verfahrens können alle Arten von Druckgas Verwendung finden, z. B. Kohlendioxyd, Stickstoff, ungesättigter oder gesättigter Dampf usw. Aus Gründen der Wirtschaftlichkeit wird im allgemeinen jedoch Luft verwendet.
Die zu behandelnden Multifilamentgarne müssen ungezwirnt oder leicht gezwirnt sein. Mit "leicht gezwirnt"ist gemeint, dass das Garn nicht mehr als 40 Windungen pro Meter aufweist.
Die zu behandelnden Garne können verschiedener Art sein, z. B. Garne aus Polyamiden, Polyestern,
Polyalkylenen, Polyacrylonitrilen, Zelluloseacetat, regenerierter Zellulose usw. Der Q rschnitt der
Filamente dieser Garne kann kreisrund sein oder auch eine andere Form besitzen.
Die Spannung-im zugeführten Garn soll mindestens 0,03 g je Denier betragen. Die Filamente. würden wohl auch-bei einer geringeren Spannung verwickelt werden, doch würde dann ihre Oberfläche Filament- schlingen zeigen. Bei einer Spannung von mehr als 0,3 g je Denier tritt keine Verflechtung der Filamente ein. Um eine Verflechtung zu erreichen, müsste der Gasdruck sehr hoch gewählt werden. Bei einem so hohen Gasdruck wird jedoch das Garn weggeblasen.
Der Winkel, unter welchem der primäre Gasstrahl gegen den Faden gerichtet ist, kann ein spitzer, ein rechter oder ein stumpfer sein. Dies gilt auch für den Winkel, unter welchem-der sekundäre Gasstrahl oder die sekundären Gasstrahlen gegen das Garn gerichtet ist bzw. sind.
Der primäre Gasstrahl ist vorzugsweise senkrecht gegen das Garn gerichtet. In diesem Fall empfiehlt es sich, auch den sekundären Gasstrahl oder die sekundären Gasstrahlen senkrecht gegen das Garn zu blasen, jedoch in entgegengesetzter Richtung zu derjenigen des primären Gasstrahles.
Die Geschwindigkeit des sekundären Gasstrahles soll so gewählt werden, dass er die Filamente zuerst trennt und dann miteinander verschlingt. Dies kann nur erreicht werden, wenn der Überdruck entsprechend hoch ist, bevor das Gas den geschlossenen Raum verlässt. Wenn dies nicht der Fall ist, empfiehlt es sich, den Gasdruck in der Austrittsöffnung zu erhöhen.
Bei der Behandlung von Multifilamentkunstgarnen hat es sich manchmal gezeigt, dass diese elektro- statisch aufgeladen sind. Um ein besser verschlungenes Garn zu erhalten, wird empfohlen, die elektro- statische Aufladung vom abgezogenen Garn zu entfernen. Dies kann auf einfache Weise durch Befeuchten des Garnes z. B. mit Wasser, das ein Netzmittel enthält, erfolgen. Erforderlichenfalls kann für Spezial- zwecke dem Wasser ein Stärkemittel (Schlichte) beigegeben werden.
Die Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens gemäss der Erfindung mit einer Düse, einer Kammer mit einer Eintrittsöffnung gegenüber der Düsenmündung und Fadenführern, welche so angeordnet sind, dass die durch sie gehende Linie die Mittellinie des Düsenmundstückes schneidet, kennzeichnet sich im wesentlichen dadurch, dass der Abstand der Düsenmündung von der durch die Fadenführer gehenden Linie 1-3 mm beträgt und dass die Kammer mit mindestens einem Auslass zum Ausblasen des Gases aus der Kammer versehen ist, welcher in einem Abstand von 0,5 bis 2 mm von der durch die Fadenführer gehenden Linie und in einem gewissen Abstand von dem Schnittpunkt der durch die Fadenführer gehenden Linie mit der Mittellinie des Düsenmundstückes mündet.
Die Bohrung der Düse kann rund oder oval sein, doch sind auch andere Formen brauchbar. Der Querschnitt der Bohrung kann konstant sein, doch ist es auch möglich, dass sie sich gegen die Düsenmündung verjüngt.
<Desc/Clms Page number 3>
EMI3.1
<Desc/Clms Page number 4>
EMI4.1
EMI4.2
EMI4.3
<tb>
<tb> werdenProbe <SEP> Garnspannung <SEP> Zuführungs-Überdruck <SEP> Kohärenz- <SEP>
<tb> in <SEP> g/den <SEP> geschwindigkeit <SEP> at <SEP> faktor
<tb> : <SEP> Abzugsgeschwindigkeit
<tb> 4 <SEP> 0, <SEP> 3 <SEP> 1, <SEP> 0 <SEP> Luft <SEP> 10 <SEP> 3, <SEP> 1 <SEP>
<tb> 5 <SEP> 0,03 <SEP> 1,0 <SEP> Luft <SEP> 1, <SEP> 5 <SEP> 2, <SEP> 6
<tb> 6 <SEP> 0, <SEP> 03 <SEP> 0, <SEP> 96 <SEP> Dampf <SEP> 0, <SEP> 5 <SEP> 8, <SEP> 7 <SEP>
<tb> 1200C
<tb>
EMI4.4
<Desc/Clms Page number 5>
Die Versuchsbedingungen und Ergebnisse sind in Tabelle II veranschaulicht. Die Proben 7,8 und 9 zeigen, dass eine gewisse Spannung im Garn erforderlich ist, um das Auftreten von Schlingen an der Garnoberfläche zu verhüten. Probe 10 zeigt deutlich, dass das Befeuchten nach der Behandlung einen günstigen Effekt ergibt.
Die Proben 9 und 11 zeigen, dass das Vorhandensein einer Düse bei der Austrittsöffnung aus der Kammer bessere Ergebnisse zeitigt.
Tabelle II
EMI5.1
<tb>
<tb> Probe <SEP> Garnspannung <SEP> ZufOhrungsge-Kohärenzin <SEP> g/den <SEP> schwindigkeit <SEP> : <SEP> faktor <SEP>
<tb> Abzugsgeschwindigkeit
<tb> 7 <SEP> 0,0 <SEP> 0,98 <SEP> Garn <SEP> zeigt <SEP> 17, <SEP> 8
<tb> Schlingen <SEP> auf
<tb> der <SEP> Oberfläche
<tb> 8 <SEP> 0, <SEP> 04 <SEP> 0, <SEP> 99 <SEP> 15, <SEP> 4 <SEP>
<tb> 9 <SEP> 0, <SEP> 1 <SEP> 1, <SEP> 0 <SEP> 13, <SEP> 2 <SEP>
<tb> 10 <SEP> 0, <SEP> 1 <SEP> 1,0 <SEP> Garn <SEP> nach <SEP> Be- <SEP> 27, <SEP> 1 <SEP>
<tb> handlung <SEP> befeuchtet
<tb> 11 <SEP> 0, <SEP> 1 <SEP> 1,0 <SEP> keine <SEP> Düse <SEP> 5,4
<tb>
Beispiel 4 : Bei Probe 12 wurde eine Vorrichtung gemäss Fig. 4 und bei Probe 13 eine Vorrichtung gemäss Fig. 1 verwendet. Bei den Proben 14, 15 und 16 wurde die Vorrichtung gemäss Fig. 3 benützt.
Die übrigen Versuchsbedingungen waren mit denjenigen des Beispiels 1 identisch mit der Ausnahme, dass an Stelle eines Nylongarnes bei Probe 15 ein Polyäthylenterephthalatgam (75 den, 36 Filamente, Zwirn 40 Windungen/m) verwendet wurde und dass bei den Probenl6undl7 ein Viskose-Seidengarn (75den, 30 Filamente, Zwirn 0) benützt worden ist.
Bei Probe 17 wurde der Winkel, unter welchem der primäre bzw. der sekundäre Gasstrahl mit dem Garn in Berührung kam, von spitz zu stumpf variiert.
In allen Fällen zeigte es sich, dass der Koherenzfaktor verhältnismässig niedrig war, wenn Winkel angewendet wurden, welche beträchtlich von 900 abwichen. Die Versuchsbedingungen und Ergebnisse sind in Tabelle III veranschaulicht.
Tabelle III
EMI5.2
<tb>
<tb> Probe <SEP> Garnsorte <SEP> Zwirn <SEP> je <SEP> m <SEP> Vorrichtung <SEP> Kohärenzgemäss <SEP> faktor
<tb> 12. <SEP> Nylon <SEP> 70/24 <SEP> 20 <SEP> Fig. <SEP> 4 <SEP> 6,7
<tb> 13 <SEP> Nylon <SEP> 70/24 <SEP> 20 <SEP> Fig. <SEP> l <SEP> 5,7
<tb> 14 <SEP> Nylon <SEP> 70/24 <SEP> 20 <SEP> Fig. <SEP> 3 <SEP> 11,9
<tb> 15 <SEP> Polyäthylen- <SEP> 40 <SEP> Fig. <SEP> 3 <SEP> 13, <SEP> 6
<tb> terephthalat
<tb> 75/36
<tb> 16 <SEP> Viscoserayon <SEP> 0 <SEP> Fig. <SEP> 3 <SEP> 12,9
<tb> 17 <SEP> Viscoserayon <SEP> 0 <SEP> niedriger <SEP> als
<tb> 12, <SEP> 9 <SEP>
<tb>
<Desc/Clms Page number 6>
Beispiel 5 : Es wurde eine Vorrichtung gemäss Fig. 3 verwendet.
Die Verhältnisse waren die gleichen wie diejenigen bei Beispiel l, mit der Ausnahme, dass die Abstände von Düse zu Garn, Garn zu Kammereinlass und Kammereinlass zu Garn verändert wurden. Die Versuchsbedingungen und Ergebnisse sind in Tabelle IV dargestellt.
Tabelle IV
EMI6.1
<tb>
<tb> Probe <SEP> Nylon <SEP> Zwirn/M <SEP> Vorrich-Abstand <SEP> Abstand <SEP> Abstand <SEP> Kohärenz-
<tb> 70/24 <SEP> tung <SEP> ge-der <SEP> - <SEP> der <SEP> Dü- <SEP> Kammer- <SEP> Kanuner- <SEP> faktor <SEP>
<tb> mäss <SEP> se <SEP> zum <SEP> einlass <SEP> auslass
<tb> Garn <SEP> in <SEP> zu <SEP> Garn <SEP> zu <SEP> Garn
<tb> mm <SEP> in <SEP> mm <SEP> in <SEP> mm <SEP>
<tb> 18 <SEP> Nylon <SEP> 20 <SEP> Fig. <SEP> 3 <SEP> 1 <SEP> 5 <SEP> 0,5 <SEP> 3,8
<tb> 70/24
<tb> 19 <SEP> Nylon <SEP> 20 <SEP> Fig. <SEP> 3 <SEP> 3 <SEP> 2 <SEP> 2 <SEP> 2,9
<tb> 70/24
<tb>
EMI6.2
<Desc / Clms Page number 1>
Method and device for treating a running
Multifilament artificial yarn with a gas jet
EMI1.1
<Desc / Clms Page number 2>
Savings in the compressed gas used can also be achieved.
After passing through the yarn, the primary gas jet can be diverted and directed against the yarn again at some other point. However, it can also be split into two or more gas jets which are directed at different points against the yarn. It is clear that the speed of the secondary gas jet or the gas jets must be so great that the filaments of the yarn are first separated from one another and then entangled in one another.
The overpressure of the primary gas jet should be about 0.5 - 10 at. At an overpressure of less than 0.5 at, the filaments are still separated from one another, but then there can be no question of them being entangled with one another. If steam is used, good results can already be obtained at an overpressure of 0.5 at. If air is used, it must have an overpressure of at least 1.5 atm in order to still bring about a satisfactory interlacing of the filaments.
Gases with a pressure higher than 10 at cannot be used. Not only would this be too costly, but it would also cause the yarns to be blown away and create an even entanglement. of the filaments cannot be reached over the entire length of the yarn. Instead of a primary gas jet, several can also be used, which after passing the yarn are blown again as single or multiple gas jets at other points against the yarn.
In the process according to the invention, all types of compressed gas can be used, e.g. B. carbon dioxide, nitrogen, unsaturated or saturated steam, etc. However, air is generally used for reasons of economy.
The multifilament yarns to be treated must be single or lightly twisted. By "lightly twisted" it is meant that the yarn has no more than 40 turns per meter.
The yarns to be treated can be of various types, e.g. B. yarns made of polyamides, polyesters,
Polyalkylenes, polyacrylonitriles, cellulose acetate, regenerated cellulose, etc. The section of the
Filaments of these yarns can be circular or have a different shape.
The tension in the fed yarn should be at least 0.03 g per denier. The filaments. would probably also be entangled with a lower tension, but then their surface would show filament loops. If the tension is more than 0.3 g per denier, the filaments will not be entangled. In order to achieve an interlacing, the gas pressure would have to be selected very high. However, at such a high gas pressure the yarn will be blown away.
The angle at which the primary gas jet is directed towards the filament can be acute, right or obtuse. This also applies to the angle at which the secondary gas jet or the secondary gas jets is or are directed towards the yarn.
The primary gas jet is preferably directed perpendicularly towards the yarn. In this case it is advisable to also blow the secondary gas jet or the secondary gas jets perpendicularly against the yarn, but in the opposite direction to that of the primary gas jet.
The speed of the secondary gas jet should be chosen so that it first separates the filaments and then intertwines them with one another. This can only be achieved if the overpressure is correspondingly high before the gas leaves the closed space. If this is not the case, it is advisable to increase the gas pressure in the outlet opening.
When treating multifilament artificial yarns, it has sometimes been shown that they are electrostatically charged. In order to obtain a better intertwined thread, it is recommended to remove the electrostatic charge from the drawn thread. This can be done in a simple manner by moistening the yarn z. B. with water containing a wetting agent. If necessary, a starch (size) can be added to the water for special purposes.
The device for carrying out the method according to the invention with a nozzle, a chamber with an inlet opening opposite the nozzle mouth and thread guides, which are arranged so that the line passing through them intersects the center line of the nozzle mouthpiece, is essentially characterized in that the distance the nozzle opening is 1-3 mm from the line passing through the thread guides and that the chamber is provided with at least one outlet for blowing the gas out of the chamber, which is at a distance of 0.5 to 2 mm from the line passing through the thread guide and opens at a certain distance from the point of intersection of the line passing through the thread guide and the center line of the nozzle mouthpiece.
The bore of the nozzle can be round or oval, but other shapes are also useful. The cross-section of the bore can be constant, but it is also possible that it tapers towards the nozzle mouth.
<Desc / Clms Page number 3>
EMI3.1
<Desc / Clms Page number 4>
EMI4.1
EMI4.2
EMI4.3
<tb>
<tb> are sample <SEP> yarn tension <SEP> feed overpressure <SEP> coherence- <SEP>
<tb> in <SEP> g / the <SEP> speed <SEP> at <SEP> factor
<tb>: <SEP> take-off speed
<tb> 4 <SEP> 0, <SEP> 3 <SEP> 1, <SEP> 0 <SEP> Air <SEP> 10 <SEP> 3, <SEP> 1 <SEP>
<tb> 5 <SEP> 0.03 <SEP> 1.0 <SEP> air <SEP> 1, <SEP> 5 <SEP> 2, <SEP> 6
<tb> 6 <SEP> 0, <SEP> 03 <SEP> 0, <SEP> 96 <SEP> steam <SEP> 0, <SEP> 5 <SEP> 8, <SEP> 7 <SEP>
<tb> 1200C
<tb>
EMI4.4
<Desc / Clms Page number 5>
The experimental conditions and results are shown in Table II. Samples 7, 8 and 9 show that a certain tension is required in the yarn in order to prevent the occurrence of loops on the yarn surface. Sample 10 clearly shows that wetting after treatment gives a beneficial effect.
Samples 9 and 11 show that the presence of a nozzle at the exit orifice from the chamber gives better results.
Table II
EMI5.1
<tb>
<tb> sample <SEP> yarn tension <SEP> feed rate coherence in <SEP> g / the <SEP> speed <SEP>: <SEP> factor <SEP>
<tb> take-off speed
<tb> 7 <SEP> 0.0 <SEP> 0.98 <SEP> yarn <SEP> shows <SEP> 17, <SEP> 8
<tb> loops <SEP> open
<tb> of the <SEP> surface
<tb> 8 <SEP> 0, <SEP> 04 <SEP> 0, <SEP> 99 <SEP> 15, <SEP> 4 <SEP>
<tb> 9 <SEP> 0, <SEP> 1 <SEP> 1, <SEP> 0 <SEP> 13, <SEP> 2 <SEP>
<tb> 10 <SEP> 0, <SEP> 1 <SEP> 1.0 <SEP> yarn <SEP> after <SEP> Be <SEP> 27, <SEP> 1 <SEP>
<tb> action <SEP> moistened
<tb> 11 <SEP> 0, <SEP> 1 <SEP> 1.0 <SEP> no <SEP> nozzle <SEP> 5.4
<tb>
Example 4: A device according to FIG. 4 was used for sample 12 and a device according to FIG. 1 was used for sample 13. The device according to FIG. 3 was used for samples 14, 15 and 16.
The other test conditions were identical to those of Example 1, with the exception that instead of a nylon yarn in sample 15, a polyethylene terephthalate yarn (75 denier, 36 filaments, thread 40 turns / m) was used and that in samples 16 and 17 a viscose silk yarn (75 denier , 30 filaments, thread 0) has been used.
In sample 17, the angle at which the primary or secondary gas jet came into contact with the yarn was varied from acute to obtuse.
In all cases it was found that the coherence factor was relatively low when angles were used which differed considerably from 900. The experimental conditions and results are shown in Table III.
Table III
EMI5.2
<tb>
<tb> sample <SEP> yarn type <SEP> twist <SEP> each <SEP> m <SEP> device <SEP> coherence according to <SEP> factor
<tb> 12. <SEP> Nylon <SEP> 70/24 <SEP> 20 <SEP> Fig. <SEP> 4 <SEP> 6.7
<tb> 13 <SEP> Nylon <SEP> 70/24 <SEP> 20 <SEP> Fig. <SEP> l <SEP> 5.7
<tb> 14 <SEP> Nylon <SEP> 70/24 <SEP> 20 <SEP> Fig. <SEP> 3 <SEP> 11.9
<tb> 15 <SEP> polyethylene <SEP> 40 <SEP> Fig. <SEP> 3 <SEP> 13, <SEP> 6
<tb> terephthalate
<tb> 75/36
<tb> 16 <SEP> Viscoserayon <SEP> 0 <SEP> Fig. <SEP> 3 <SEP> 12,9
<tb> 17 <SEP> Viscoserayon <SEP> 0 <SEP> lower <SEP> than
<tb> 12, <SEP> 9 <SEP>
<tb>
<Desc / Clms Page number 6>
Example 5: A device according to FIG. 3 was used.
The relationships were the same as those in Example 1, except that the distances from nozzle to yarn, yarn to chamber inlet and chamber inlet to yarn were changed. The experimental conditions and results are shown in Table IV.
Table IV
EMI6.1
<tb>
<tb> sample <SEP> nylon <SEP> twine / M <SEP> device distance <SEP> distance <SEP> distance <SEP> coherence
<tb> 70/24 <SEP> processing <SEP> ge-der <SEP> - <SEP> the <SEP> Dü- <SEP> chamber- <SEP> Kanuner- <SEP> factor <SEP>
<tb> according to <SEP> se <SEP> to <SEP> inlet <SEP> outlet
<tb> yarn <SEP> in <SEP> to <SEP> yarn <SEP> to <SEP> yarn
<tb> mm <SEP> in <SEP> mm <SEP> in <SEP> mm <SEP>
<tb> 18 <SEP> Nylon <SEP> 20 <SEP> Fig. <SEP> 3 <SEP> 1 <SEP> 5 <SEP> 0.5 <SEP> 3.8
<tb> 70/24
<tb> 19 <SEP> nylon <SEP> 20 <SEP> Fig. <SEP> 3 <SEP> 3 <SEP> 2 <SEP> 2 <SEP> 2.9
<tb> 70/24
<tb>
EMI6.2