WO2005045362A1 - Gerät zur interferometrischen augenlängenmessung mit erhöhter empfindlichkeit - Google Patents

Gerät zur interferometrischen augenlängenmessung mit erhöhter empfindlichkeit Download PDF

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WO2005045362A1
WO2005045362A1 PCT/EP2004/011845 EP2004011845W WO2005045362A1 WO 2005045362 A1 WO2005045362 A1 WO 2005045362A1 EP 2004011845 W EP2004011845 W EP 2004011845W WO 2005045362 A1 WO2005045362 A1 WO 2005045362A1
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eye
light
emits
light source
light radiation
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PCT/EP2004/011845
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English (en)
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Inventor
Roland Bergner
Klaus-Ditmar Voigt
Adolf Friedrich Fercher
Original Assignee
Carl Zeiss Meditec Ag
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    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01B—MEASURING LENGTH, THICKNESS OR SIMILAR LINEAR DIMENSIONS; MEASURING ANGLES; MEASURING AREAS; MEASURING IRREGULARITIES OF SURFACES OR CONTOURS
    • G01B11/00—Measuring arrangements characterised by the use of optical techniques
    • G01B11/14—Measuring arrangements characterised by the use of optical techniques for measuring distance or clearance between spaced objects or spaced apertures
    • A—HUMAN NECESSITIES
    • A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
    • A61B—DIAGNOSIS; SURGERY; IDENTIFICATION
    • A61B3/00—Apparatus for testing the eyes; Instruments for examining the eyes
    • A61B3/10—Objective types, i.e. instruments for examining the eyes independent of the patients' perceptions or reactions
    • A61B3/1005—Objective types, i.e. instruments for examining the eyes independent of the patients' perceptions or reactions for measuring distances inside the eye, e.g. thickness of the cornea

Definitions

  • the present invention relates to an arrangement for interferometric measurement of the eye length and is based on a Michelson interferometer.
  • DOE diffractive optical element
  • the solution described in DE 32 01 801 is used to measure the real optical distances between different optical interfaces in one eye.
  • the method is based on the evaluation of interference phenomena of the light reflected from the various optical interfaces of the eye. From these interference phenomena, the optical distances between the different interfaces are determined by means of an interferometric measuring arrangement and a length measuring method.
  • it is possible to measure both axial and extra-axial sections. To determine off-axis sections, the measurement beams are illuminated at a corresponding angle to the optical axis of the eye.
  • a further arrangement and an associated method for the contactless measurement of the axis length (AL), the corneal curvature (HHK) and / or the anterior chamber depth (VKT) of an eye is described in DE 198 57 001.
  • This solution is particularly intended for the selection of the intraocular lens (IOL) to be implanted before a cataract operation.
  • IOL intraocular lens
  • a Michelson interferometer To measure the axis length AL, light with a wavelength of, for example, 780 nm is imaged onto the patient's eye using a Michelson interferometer.
  • the Michelson interferometer consists of a fixed reference arm, an adjustable measuring arm and a beam splitter cube for superimposing the two reflected radiation components.
  • the light output of the light source is monitored by a photodiode.
  • the partial beams reflected by the cornea and retina of the eye overlap and are imaged on a avalanche photodiode using divider cubes and a focusing element.
  • the axis length measurement can be carried out according to the known method described in US 5673096. To observe the eye and the resulting reflections, part of the light coming from the eye is imaged on a CCD camera using a focusing element and a mirror.
  • the present invention has for its object to develop a solution for determining the axis length of eyes, which enables direct measurement with high accuracy and without stress on the patient and which provides usable measurement data even in patients with severe clouding of the eye lens due to advanced cataracts.
  • the object is achieved by the features of the independent claim. Preferred developments and refinements are the subject of the dependent claims.
  • the device for contactless determination of the axis length of an eye consists of an interferometer arrangement with an adjustable one Path length difference, an illuminating device for generating the measuring light radiation, various optical elements for beam shaping, guiding and / or imaging illuminating and measuring radiation, a fixation light source, a detection element for detecting and displaying the state of adjustment of the eye, a photodetector for detecting the interference signals, one Length measuring system and a control and evaluation unit for determining the optical lengths from the measured values. While the fixing light source emits light with a wavelength in the visible spectral range, the lighting device uses light with a wavelength between 900 and 1100 nm. The actual determination of the axis length of an eye is carried out in accordance with the solution described in DE 198 57 001.
  • the proposed technical solution can in principle be used in all measuring devices that determine the axis length of an eye by illuminating it with light of a defined wavelength, for example interferometrically.
  • the solution can be used in combination devices for determining the axis length and / or the corneal curvature and / or the depth of the anterior chamber, such as the IOLMaster from Carl Zeiss Meditec AG.
  • the achievable measurement sensitivity can be significantly increased by using the inventive solution.
  • the invention is described below using an exemplary embodiment. This shows:
  • Figure 1 the schematic structure of a device for determining the axis length, using the inventive solution.
  • the device for the contactless determination of the axis length of an eye consists of an interferometer arrangement with adjustable path length difference, an illumination device for generating the measurement light radiation, various optical elements for beam shaping, conduction and / or imaging of illumination and measurement radiation, a fixation light source and a detection element for Detection and display of the adjustment state of the eye, a photodetector for detecting the interference signals, a length measuring system and a control and evaluation unit for determining the optical lengths from the measured values.
  • the fixation light source emits light with a wavelength in the visible spectral range.
  • a laser diode is used as the lighting device, which emits light with a wavelength of 900 nm to 1100 nm.
  • imaging optics, mirrors and beam splitter cubes are used as optical elements for beam shaping, guiding and / or imaging.
  • the device must be aligned precisely with the eye to be examined.
  • the patient is offered a mark by the fixation light source on which the patient fixes himself, so that the eye pupil is aligned in the direction of the optical axis of the device.
  • the light reflection of the fixation light can be seen in the middle of the pupil and can be shown using an existing CCD camera and a display / monitor.
  • the eye In order to be able to adjust the patient to the device even in darker rooms, the eye must also be illuminated by means of IR diodes (e.g. with 880 nm).
  • the device is then adjusted to the patient via the known slit lamp cross table which is adjustable in the x / y / z direction.
  • the patient's eye is shown live on a display / monitor with the clearly visible light reflection of the fixation mark. It is advantageous to additionally display a circle or crosshair on the display / monitor.
  • a photodetector preferably an avalanche photodiode (APD), which has a correspondingly high sensitivity in the preselected wavelength range, is provided for detecting the interference signals of the axis length meter.
  • APD avalanche photodiode
  • the avalanche photodiode is used to control the centering state of the eye. If the patient's eye is aligned with the optical axis of the measuring device, the mark of the fixation light source is reflected by the anterior surface of the cornea and imaged on the APD. This generates a DC voltage signal from the APD, the (relative) height of which is a measure of the centering of the patient's eye. This DC voltage signal is fed to the internal control and evaluation unit and from there is shown in a suitable form (e.g. a bar or circle) on the display / monitor. Due to the different height of the bar or the size of the circle segment, the operator is provided with further information on the adjustment state of the patient's eye.
  • a suitable form e.g. a bar or circle
  • Figure 1 shows the schematic structure of a device for determining the axis length, using the inventive solution.
  • the Michelson interferometer (3 to 5) consists of a fixed reference arm R1 with a triple prism 4 serving as a reflector and an adjustable reference arm R2 shown on the basis of different positions of a further triple prism 5 as well as a beam splitter cube 3 for superimposing the radiation components reflected in R1 and R2.
  • the light output of the lighting device 1 is monitored by a photodiode 7.
  • the partial beams reflected by the cornea and retina of the eye 10 overlap and are made into a beam splitter cube 11 with a ⁇ / 2 plate 12 by means of a beam splitter cube 8, which has a ⁇ / 4 plate 9 for rotating the polarization plane, via a focusing element 16 onto the avalanche Photodiode APD 17 shown.
  • the illuminating light coming from the Michelson interferometer (3 to 5) should be maximally reflected by the beam splitter cube 8 in the direction of the eye 10.
  • the beam splitter cube 8 should have maximum transmission for the reflected light coming from the eye 10.
  • the beam splitter cube 8 must have maximum transmission for NIR and VIS light components.
  • the beam splitter cube 8 Approximately 98% of the perpendicularly polarized light (s-pole, 920 nm) coming from the illumination device 1 is reflected by the beam splitter cube 8. Circularly polarized light is generated by the ⁇ / 4 plate 9 arranged on the beam splitter cube 8. The light reflected by the eye 10 is thus linearly polarized again after passing through the ⁇ / 4 plate 9; however, the direction of polarization is rotated by 90 ° (parallel polarized, p-pol). For this polarization direction, the splitter layer of the beam splitter cube 8 has an approximately 100% transmission at 920 nm. The fixing light source 2, however, emits unpolarized VIS light components. The transmission of the beam splitter cube 8 is greater than 90% in the wavelength range from 420 to 580 nm and in the range from 800 to 1100 nm for unpolarized light.
  • the fixing light source can be dispensed with.
  • About 80-95% of the reflection light coming from the eye 10 through the beam splitter cube 8 is to be reflected by the beam splitter cube 11 and directed in the direction of the avalanche photodiode APD 17.
  • the beam splitter cube 11 must also have maximum transmission for NIR and VIS light components.
  • the polarization direction of the incoming reflection light is rotated by 90 °, so that the s-pol component falls on the beam splitter cube 11 again.
  • the transmission for unpolarized light in the NIR and VIS range is greater than 90%.
  • the axis length measurement is carried out according to known methods, for example according to the solution described in US 5673096.
  • part of the reflected light coming from the eye 10 is imaged via a mirror 13 by means of the focusing element 14 on a CCD camera 15.
  • a large part, advantageously more than approximately 80-95%, is coupled out to the APD 17 from the beam splitter cube 11; only about 20-5% of the reflected light coming from the eye 10 falls on the CCD camera 15.
  • the lighting device and the movable triple prism 5 of the adjustable reference arm R2 which is located on a slide connected to the length measuring system, are controlled by the control and evaluation unit, which can be, for example, a computer.
  • the proposed technical solution can in principle be used in all measuring devices which determine the axis length of an eye by illuminating with light of a defined wavelength, for example with the aid of an interferometric measuring arrangement.
  • the solution in combination devices for determining the axis length and / or the corneal curvature and / or the depth of the anterior chamber, such as the IOLMaster from Carl Zeiss Meditec AG.
  • the sensitivity that can be achieved by using the inventive solution can be significantly increased.

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Abstract

Ein Gerät zur Bestimmung der Achslänge eines Auges besteht aus einer Interferometeranordnung mit einstellbarer Weglängendifferenz, einer Beleuchtungseinrichtung (1), optischen Elementen zur Strahlformung, -leitung und/oder -abbildung, einer Fixierlichtquelle, einem Detektionselement zur Erfassung des Justierzustandes des Auges, einem Photodetektor zur Detektierung der Interferenzsignale, einem Längenmesssystem sowie einer Steuer- und Auswerteeinheit. Die Fixierlichtquelle (2) emittiert sichtbares Licht und die Beleuchtungseinrichtung emittiert Messlicht zwischen 900 und 1100nm, wo ein geringer Anteil von Streulicht im Auge Auftritt. Vorteilhaft ist der Einsatz in Kombinationsgeräten zur Bestimmung der Achslänge, Hornhautkrümmung und/oder Vorderkammertiefe. Zusätzlich zu der berührungslosen Messung aller zur Bestimmung der Intraokularlinse erforderlichen Daten und der Vermeidung von Übertragungsfehlern wird die Empfindlichkeit erhöht.

Description

Gerät zur interferometrischen Augenlängenmessung mit erhöhter Empfindlichkeit
Die vorliegende Erfindung betrifft eine Anordnung zur interferometrischen Messung der Augenlänge und basiert auf einem Michelson-Interferometer.
Neben den üblichen Anordnungen und Verfahren zur Bestimmung der Augenlänge mittels Ultraschall im Kontaktverfahren sind nach dem Stand der Technik bereits Lösungen bekannt, die die Verwendung interferometrischer Anordnungen vorsehen.
So wird in der DE 44 46 183 bzw. US 5,673,096 eine Anordnung zur Messung intraokularer Distanzen zwischen verschiedenen optischen Grenzflächen des lebenden Auges mittels eines interferometrischen Meßsystems beschrieben. Dabei ist mindestens ein diffraktiv-optischen Element (DOE) zur Aufteilung des Beleuchtungsstrahlenganges in Teilstrahlen für verschiedene Grenzflächen und/oder zur Vereinigung und gegenseitigen Anpassung der Wellenfronten der von verschiedenen Grenzflächen des Auges stammenden Messlichtanteile und/oder zur Anpassung der Wellenfronten der von verschiedenen Grenzflächen des Auges stammenden Messlichtanteile an die Wellenfront des Messlichtes des Referenzarmes des interferometrischen Meßsystems vorhanden. Durch das DOE, das in seiner Form einer Phasenfressnellinse ähnlich sein kann, werden einzelne Teilstrahlen beispielsweise sowohl auf die Netzhaut als auch auf die Hornhaut fokussiert. Nach nochmaligem Durchlaufen der von der Netzhaut und der Hornhaut reflektierten Teilstrahlen liegen deren Wellenfronten in angepasster, beispielsweise kollimierter Form vor, so dass ein wesentlich größerer Anteil des Bündelquerschnittes zur Signalgewinnung genutzt werden kann.
Die in der DE 32 01 801 beschriebene Lösung dient der Messung der realen optischen Abstände zwischen verschiedenen optischen Grenzflächen in einem Auge. Das Verfahren beruht auf der Auswertung von Interferenzerscheinungen des von den verschiedenen optischen Grenzflächen des Auges reflektierten Lichtes. Aus diesen Interferenzerscheinungen werden mittels einer interferometrischen Messanordnung und einem Längenmessverfahren die optischen Abstände zwischen den verschiedenen Grenzflächen bestimmt. Mit der beschriebenen Lösung ist sowohl die Messung axialer als auch außeraxiaier Teilstrecken möglich. Zur Bestimmung außeraxialer Teilstrecken erfolgt die Beleuchtung mit dem Messstrahlen unter einem entsprechenden Winkel zur optischen Achse des Auges.
Eine weitere Anordnung und ein dazugehöriges Verfahren zur berührungslosen Messung der Achslänge (AL), der Hornhautkrümmung (HHK) und/oder der Vorderkammertiefe (VKT) eines Auges wird in der DE 198 57 001 beschrieben. Diese Lösung ist insbesondere für die Auswahl der zu implantierenden Intraokularlmse (IOL) vor einer Katarakt-Operation vorgesehen. Bei der vorgeschlagenen Lösung werden alle notwendigen Parameter des Auges mit nur einer Geräteanordnung und dem entsprechenden Messverfahren bestimmt und die Berechnung der erforderlichen IOL durchgeführt. Datenverluste oder Datenverfälschungen bei der Übertragung der Messwerte von verschiedenen Geräten zu dem die Berechnung der IOL durchführenden Rechner können dadurch vermieden werden.
Zur Vermessung der Achslänge AL wird Licht mit einer Wellenlänge von zum Beispiel 780nm über ein Michelson-Interferometer auf das Patientenauge abgebildet. Das Michelson-Interferometer besteht dabei aus einem feststehenden Referenzarm, einem verstellbaren Messarm und einem Strahlteilerwürfel zur Überlagerung der beiden reflektierten Strahlungsanteile. Von einer Photodiode wird die Lichtleistung der Lichtquelle überwacht. Die von Hornhaut und Netzhaut des Auges reflektierten Teilstrahlen überlagern sich und werden über Teilerwürfel und ein Fokussierelement auf eine Avalanche- Photodiode abgebildet. Die Achslängenmessung kann hierbei nach dem in US 5673096 beschrieben bekannter Verfahren erfolgen. Zur Beobachtung des Auges und der entstehenden Reflexe wird ein Teil des vom Auge kommenden Lichtes mittels eines Fokussierelementes sowie eines Spiegels auf eine CCD- Kamera abgebildet.
Während die beschriebene Lösung bei Katarakt-Patienten mit geringen oder mittelmäßigen Trübungen der Augenlinse problemlos anwendbar sind und exakte Messdaten liefern, kann es bei Katarakt-Patienten mit sehr starken Trübungen der Augenlinse dazu kommen, dass der vom Auge reflektierte Lichtanteil durch den größer werdenden Streulichtanteil unter die Nachweisgrenze des geräteinternen Auswertesystems fällt und somit keine verwertbaren Messwerte ermittelt werden können.
Der vorliegenden Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde eine Lösung zur Bestimmung der Achslänge von Augen zu entwickeln, die eine direkte Messung mit hoher Genauigkeit und ohne Belastung des Patienten ermöglicht und die selbst bei Patienten mit starken Trübungen der Augenlinse infolge fortgeschrittenen Katarakts verwertbare Messdaten liefert. Erfindungsgemäß wird die Aufgabe durch die Merkmale des unabhängigen Anspruchs gelöst. Bevorzugte Weiterbildungen und Ausgestaltungen sind Gegenstand der abhängigen Ansprüche.
Überraschender Weise hat sich gezeigt, dass die Verwendung von Lichtquellen mit Wellenlänge von 900 bis 1100 nm wesentliche vorteilhafte Effekte mit sich bringt. Während die Transmission des menschlichen Auges im Vergleich zu einer Laserdiode mit 780nm nur geringfügig vermindert ist, kann der Anteil des gestreuten Lichtes deutlich verringert werden. Durch den größeren Anteil des vom Auge reflektierten und zur Interferenz beitragenden Lichtes, ist eine wesentlich empfindlichere Bestimmung der AL möglich.
Das Gerät zur berührungslosen Bestimmung der Achslänge eines Auges besteht dabei aus einer Interferometeranordnung mit einstellbarer Weglängendifferenz, einer Beleuchtungseinrichtung zur Erzeugung der Messlichtstrahlung, diversen optischen Elementen zur Strahlformung, -leitung und/oder -abbildung von Beleuchtungs- und Messstrahlung, einer Fixierlichtquelle, einem Detektionselement zur Erfassung und Anzeige des Justierzustandes des Auges, einem Photodetektor zur Detektierung der Interferenzsignale, einem Längenmesssystem und einer Steuer- und Auswerteeinheit zur Bestimmung der optischen Längen aus den Messwerten. Während die Fixierlichtquelle Licht mit einer Wellenlänge im sichtbaren Spektralbereich aussendet nutzt die Beleuchtungseinrichtung Licht mit einer Wellenlänge zwischen 900 und 1100nm. Die eigentliche Bestimmung der Achslänge eines Auges erfolgt entsprechend der in der DE 198 57 001 beschriebenen Lösung.
Die vorgeschlagene technische Lösung ist prinzipiell in allen Messgeräten anwendbar, die die Achslänge eines Auges durch Beleuchtung mittels Licht einer definierten Wellenlänge, beispielsweise interferometrisch bestimmen.
Insbesondere ist die Lösung in Kombinationsgeräten zur Bestimmung der Achslänge und/oder der Hornhautkrümmung und/oder der Vorderkammertiefe eines Auges, wie beispielsweise dem lOLMaster der Carl Zeiss Meditec AG, anwendbar.
Zusätzlich zu den mit einem derartigen Gerät verbundenen Vorteile der berührungslosen Messung aller zur Bestimmung der zu implantierenden Intraokularlinse (IOL) erforderlichen Daten und der Vermeidung von Übertragungsfehlern durch die Benutzung nur eines Gerätes, kann durch die Verwendung der erfinderischen Lösung die erreichbare Messempfindlichkeit wesentlich erhöht werden. Die Erfindung wird nachfolgend anhand eines Ausführungsbeispieles beschrieben. Dazu zeigt:
Figur 1 : der schematische Aufbau eines Gerätes zur Bestimmung der Achslänge, unter Verwendung der erfinderischen Lösung.
Das Gerät zur berührungslosen Bestimmung der Achslänge eines Auges, besteht aus einer Interferometeranordnung mit einstellbarer Weglängendifferenz, einer Beleuchtungseinrichtung zur Erzeugung der Messlichtstrahlung, diversen optischen Elementen zur Strahlformung, -leitung und/oder -abbildung von Beleuchtungs- und Messstrahlung, einer Fixierlichtquelle, einem Detektionselement zur Erfassung und Anzeige des Justierzustandes des Auges, einem Photodetektor zur Detektierung der Interferenzsignale, einem Längenmesssystem und einer Steuer- und Auswerteeinheit zur Bestimmung der optischen Längen aus den Messwerten. Die Fixierlichtquelle sendet Licht mit einer Wellenlänge im sichtbaren Spektralbereich aus. Als Beleuchtungseinrichtung wird hierbei eine Laserdiode verwendet, die Licht mit einer Wellenlänge von 900nm bis 1100nm aussendet. Als optische Elemente zur Strahlformung, -leitung und/oder -abbildung kommen hierbei beispielsweise Abbildungsoptiken, Spiegel und Strahlteilerwürfel zum Einsatz. Zu Beginn der Bestimmung der Achslänge muss das Gerät exakt auf das zu untersuchende Auge ausgerichtet werden. Dazu wird dem Patienten von der Fixierlichtquelle eine Marke angeboten, auf die sich der Patient fixiert, so dass die Augenpupille in Richtung der optischen Achse des Gerätes ausgerichtet ist. Der Lichtreflex des Fixierlichtes ist in der Mitte der Pupille zu sehen und kann über eine vorhandene CCD-Kamera und über ein Display/Monitor dargestellt werden. Um auch in dunkleren Räumen den Patienten zum Gerät einjustieren zu können ist das Auge zusätzlich mittels IR- Dioden (z. B. mit 880 nm) zu beleuchten. Die Justierung des Gerätes zum Patienten erfolgt dann über den bekannten, in x/y/z-Richtung verstellbaren Spaltlampen-Kreuztisch. Zur einfachen Justierung wird das Patientenauge mit dem deutlich sichtbaren Lichtreflex der Fixiermarke auf einem Display/Monitor live dargestellt. Dazu ist es vorteilhaft, auf dem Display/Monitor zusätzlich ein Kreis oder Fadenkreuz darzustellen.
Für die Detektierung der Interferenzsignale des Achslängenmessers ist ein Photodetektor, vorzugsweise eine Avalanche-Photodiode (APD) vorgesehen, die eine entsprechend hohe Empfindlichkeit in dem vorgewählten Wellenlängenbereich aufweist.
Gemäß der DE 198 57 001 wird die Avalanche-Photodiode (APD) zur Kontrolle des Zentrierungszustandes des Auges benutzt. Ist das Patientenauge auf die optische Achse des Messgerätes ausgerichtet, so wird die Marke der Fixierlichtquelle von der Hornhautvorderfläche reflektiert und auf die APD abgebildet. Dadurch wird von der APD ein Gleichspannungssignal erzeugt, dessen (relative) Höhe ein Maß für die Zentrierung des Patientenauges darstellt. Dieses Gleichspannungssignal wird der internen Steuer- und Auswerteeinheit zugeführt und von dort in geeigneter Form (z. B. ein Balken oder Kreis) auf dem Display/Monitor dargestellt. Dem Bediener wird durch die unterschiedliche Höhe des Balkens bzw. Größe des Kreissegmentes eine weitere Information zum Justierzustand des Patientenauges vermittelt.
Figur 1 zeigt den schematischen Aufbau eines Gerätes zur Bestimmung der Achslänge, unter Verwendung der erfinderischen Lösung.
Zur Bestimmung der Achslänge AL wird das polarisierte Licht der Beleuchtungseinrichtung 1 , mit einer Wellenlänge von beispielsweise 920 nm über eine Interferometeranordnung, im speziellen ein Michelson-Interferometer (3 bis 5) sowie einen Strahlteilerwürfel 8 auf das Patientenauge 10 abgebildet. Das Michelson-Interferometer (3 bis 5) besteht dabei aus einem feststehenden Referenzarm R1 mit einem als Reflektor dienenden Tripelprisma 4 und einem anhand von verschiedenen Positionen eines weiteren Tripelprismas 5 dargestellten verstellbaren Referenzarm R2 sowie einem Strahlteilerwürfel 3 zur Überlagerung der in R1 und R2 reflektierten Strahlungsanteile.
Von einer Photodiode 7 wird die Lichtleistung der Beleuchtungseinrichtung 1 überwacht. Die von Hornhaut und Netzhaut des Auges 10 reflektierten Teilstrahlen überlagern sich und werden mittels Strahlteilerwürfel 8, der eine λ/4 Platte 9 zur Drehung der Polarisationsebene aufweist, einen Strahlteilerwürfel 11 mit einer λ/2 Platte 12, über ein Fokussierelement 16 auf die Avalanche-Photodiode APD 17 abgebildet. Das aus dem Michelson-Interferometer (3 bis 5) kommende Beleuchtungslicht soll dabei vom Strahlteilerwürfel 8 maximal in Richtung Auge 10 reflektiert werden. Für das vom Auge 10 kommende Reflexlicht soll der Strahlteilerwürfel 8 eine maximale Transmission besitzen. Zusätzlich muss der Strahlteilerwürfel 8 für NIR- und VIS-Lichtanteile maximale Transmission aufweisen.
Das von der Beleuchtungseinrichtung 1 kommende senkrecht polarisierte Licht (s-pol, 920 nm) wird zu ca. 98% vom Strahlteilerwürfel 8 reflektiert. Durch die auf dem Strahlteilerwürfel 8 angeordnete λ/4-Platte 9 wird zirkulär polarisiertes Licht erzeugt. Das vom Auge 10 reflektierte Licht wird somit nach Durchlaufen der λ/4 Platte 9 wieder linear polarisiert; jedoch ist die Polarisationsrichtung um 90° gedreht (parallel polarisiert, p-pol). Für diese Polarisationsrichtung weist die Teilerschicht des Strahlteilerwürfels 8 bei 920 nm eine annähernd 100%-ige Transmission auf. Die Fixierlichtquelle 2 sendet jedoch unpolarisierte VIS-Lichtanteile aus. Die Transmission des Strahlteilerwürfels 8 ist im Wellenlängenbereich von 420 bis 580 nm sowie im Bereich von 800 bis 1100 nm für unpolarisiertes Licht größer 90%.
Wird für die Beleuchtungseinrichtung 1 eine Laserdiode verwendet, die recht breitbandiges Licht aussendet, so ist es möglich, dass ein Anteil der von der Laserdiode emmitierte Lichtes vom Patienten noch gesehen wird. Wenn dies der Fall ist, so kann auf die Fixierlichtquelle verzichtet werden. Das durch den Strahlteilerwürfel 8 vom Auge 10 kommende Reflexionslicht soll vom Strahlteilerwürfel 11 zu ca. 80 - 95% reflektiert und in Richtung der Avalanche-Photodiode APD 17 gelenkt werden. Auch der Strahlteilerwürfel 11 muss für NIR- und VIS-Lichtanteile maximale Transmission aufweisen.
Von der auf dem Strahlsteilerwürfel 11 angeordneten λ/2-Platte 12 wird die Polarisationsrichtung des ankommenden Reflexionslichtes um 90° gedreht, so dass auf den Strahlteilerwürfel 11 wieder die s-pol Komponente fällt. Auch bei dem Strahlsteilerwürfel 11 ist die Transmission für unpolarisiertes Licht im NIR- und VIS-Bereich größer 90%.
Die Achslängenmessung erfolgt nach bekannten Verfahren, beispielsweise nach der in US 5673096 beschriebenen Lösung. Zur Beobachtung des Auges 10 und der entstehenden Reflexe wird ein Teil des vom Auge 10 kommenden Reflexlichts über Spiegel 13 mittels dem Fokussierelement 14 auf eine CCD- Kamera 15 abgebildet. Um eine maximale Messstrahlung auf die APD 17 zu übertragen, wird vom Strahlteilerwürfel 11 ein großer Teil, vorteilhaft mehr als ca. 80 - 95% auf die APD 17 ausgekoppelt; auf die CCD-Kamera 15 fallen somit nur ca. 20 - 5% des vom Auge 10 kommenden Reflexlichtes.
Die Ansteuerung der Beleuchtungseinrichtung sowie des auf einem mit dem Längenmesssystem verbundenen Schlitten befindliche bewegliche Tripelprisma 5 des verstellbaren Referenzarm R2 erfolgt über die Steuer- und Auswerteeinheit, die beispielsweise ein Computer sein kann.
Die vorgeschlagene technische Lösung ist prinzipiell in allen Messgeräten anwendbar, die die Achslänge eines Auges durch Beleuchtung mittels Licht einer definierten Wellenlänge, beispielsweise mit Hilfe einer interferometrischen Messanordnung bestimmen.
Besonders vorteilhaft ist der Einsatz der Lösung in Kombinationsgeräten zur Bestimmung der Achslänge und/oder der Hornhautkrümmung und/oder der Vorderkammertiefe eines Auges, wie beispielsweise dem lOLMaster der Carl Zeiss Meditec AG. Zusätzlich zu den mit einem derartigen Gerät verbundenen Vorteilen der berührungslosen Messung aller zur Bestimmung der zu implantierenden Intraokularlinse (IOL) erforderlichen Daten und der Vermeidung von Übertragungsfehlern durch die Benutzung nur eines Gerätes, kann die durch Verwendung der erfinderischen Lösung erreichbare Empfindlichkeit wesentlich erhöht werden.

Claims

Patentansprüche
1. Gerät zur berührungslosen Bestimmung der Achslänge eines Auges, bestehend aus einer Interferometeranordnung mit einstellbarer Weglängendifferenz, einer Beleuchtungseinrichtung zur Erzeugung der Messlichtstrahlung, optischen Elementen zur Strahlformung, -leitung und/oder -abbildung der Messlichtstrahlung, einer Fixierlichtquelle, einem Detektionselement zur Erfassung und Anzeige des Justierzustandes des Auges, einem Photodetektor zur Detektierung der Interferenzsignale, einem Längenmesssystem und einer Steuer- und Auswerteeinheit, bei dem die Fixierlichtquelle Lichtstrahlung mit einer Wellenlänge im sichtbaren Spektralbereich und die Beleuchtungseinrichtung Messlichtstrahlung mit einer Wellenlänge zwischen 900 und 1100nm aussenden.
2. Gerät zur berührungslosen Bestimmung der Achslänge nach Anspruch 1 , bei dem als Beleuchtungseinrichtung eine Laserdiode verwendet wird, die Messlichtstrahlung mit einer Wellenlänge von 920nm aussendet.
3. Gerät zur berührungslosen Bestimmung der Achslänge nach Anspruch 1 , bei dem als Beleuchtungseinrichtung eine Laserdiode verwendet wird, die Messlichtstrahlung mit einer Wellenlänge von 1045nm aussendet.
Gerät zur berührungslosen Bestimmung der Achslänge nach Anspruch 1 , bei dem die Fixierlichtquelle entfallen kann, wenn die Beleuchtungseinrichtung Messlichtstrahlung mit einem sichtbaren Anteil aussendet.
PCT/EP2004/011845 2003-10-23 2004-10-20 Gerät zur interferometrischen augenlängenmessung mit erhöhter empfindlichkeit WO2005045362A1 (de)

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DE (1) DE10349230A1 (de)
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Cited By (41)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2009085690A1 (en) * 2007-12-21 2009-07-09 Bausch & Lomb Incorporated Ophthalmic instrument alignment apparatus and method of using same
JP2009536740A (ja) * 2006-05-10 2009-10-15 ザ ジェネラル ホスピタル コーポレイション サンプルの周波数領域画像形成を提供するためのプロセス、構成およびシステム
US8676013B2 (en) 2004-07-02 2014-03-18 The General Hospital Corporation Imaging system using and related techniques
US8760663B2 (en) 2005-09-29 2014-06-24 The General Hospital Corporation Method and apparatus for optical imaging via spectral encoding
US8922781B2 (en) 2004-11-29 2014-12-30 The General Hospital Corporation Arrangements, devices, endoscopes, catheters and methods for performing optical imaging by simultaneously illuminating and detecting multiple points on a sample
US9060689B2 (en) 2005-06-01 2015-06-23 The General Hospital Corporation Apparatus, method and system for performing phase-resolved optical frequency domain imaging
US9069130B2 (en) 2010-05-03 2015-06-30 The General Hospital Corporation Apparatus, method and system for generating optical radiation from biological gain media
US9186066B2 (en) 2006-02-01 2015-11-17 The General Hospital Corporation Apparatus for applying a plurality of electro-magnetic radiations to a sample
US9282931B2 (en) 2000-10-30 2016-03-15 The General Hospital Corporation Methods for tissue analysis
US9330092B2 (en) 2011-07-19 2016-05-03 The General Hospital Corporation Systems, methods, apparatus and computer-accessible-medium for providing polarization-mode dispersion compensation in optical coherence tomography
US9326682B2 (en) 2005-04-28 2016-05-03 The General Hospital Corporation Systems, processes and software arrangements for evaluating information associated with an anatomical structure by an optical coherence ranging technique
US9341783B2 (en) 2011-10-18 2016-05-17 The General Hospital Corporation Apparatus and methods for producing and/or providing recirculating optical delay(s)
US9408539B2 (en) 2010-03-05 2016-08-09 The General Hospital Corporation Systems, methods and computer-accessible medium which provide microscopic images of at least one anatomical structure at a particular resolution
US9415550B2 (en) 2012-08-22 2016-08-16 The General Hospital Corporation System, method, and computer-accessible medium for fabrication miniature endoscope using soft lithography
US9441948B2 (en) 2005-08-09 2016-09-13 The General Hospital Corporation Apparatus, methods and storage medium for performing polarization-based quadrature demodulation in optical coherence tomography
US9510758B2 (en) 2010-10-27 2016-12-06 The General Hospital Corporation Apparatus, systems and methods for measuring blood pressure within at least one vessel
US9516997B2 (en) 2006-01-19 2016-12-13 The General Hospital Corporation Spectrally-encoded endoscopy techniques, apparatus and methods
US9557154B2 (en) 2010-05-25 2017-01-31 The General Hospital Corporation Systems, devices, methods, apparatus and computer-accessible media for providing optical imaging of structures and compositions
US9615748B2 (en) 2009-01-20 2017-04-11 The General Hospital Corporation Endoscopic biopsy apparatus, system and method
US9629528B2 (en) 2012-03-30 2017-04-25 The General Hospital Corporation Imaging system, method and distal attachment for multidirectional field of view endoscopy
USRE46412E1 (en) 2006-02-24 2017-05-23 The General Hospital Corporation Methods and systems for performing angle-resolved Fourier-domain optical coherence tomography
US9733460B2 (en) 2014-01-08 2017-08-15 The General Hospital Corporation Method and apparatus for microscopic imaging
US9763623B2 (en) 2004-08-24 2017-09-19 The General Hospital Corporation Method and apparatus for imaging of vessel segments
US9784681B2 (en) 2013-05-13 2017-10-10 The General Hospital Corporation System and method for efficient detection of the phase and amplitude of a periodic modulation associated with self-interfering fluorescence
US9795301B2 (en) 2010-05-25 2017-10-24 The General Hospital Corporation Apparatus, systems, methods and computer-accessible medium for spectral analysis of optical coherence tomography images
US9968245B2 (en) 2006-10-19 2018-05-15 The General Hospital Corporation Apparatus and method for obtaining and providing imaging information associated with at least one portion of a sample, and effecting such portion(s)
US9968261B2 (en) 2013-01-28 2018-05-15 The General Hospital Corporation Apparatus and method for providing diffuse spectroscopy co-registered with optical frequency domain imaging
US10058250B2 (en) 2013-07-26 2018-08-28 The General Hospital Corporation System, apparatus and method for utilizing optical dispersion for fourier-domain optical coherence tomography
US10117576B2 (en) 2013-07-19 2018-11-06 The General Hospital Corporation System, method and computer accessible medium for determining eye motion by imaging retina and providing feedback for acquisition of signals from the retina
US10228556B2 (en) 2014-04-04 2019-03-12 The General Hospital Corporation Apparatus and method for controlling propagation and/or transmission of electromagnetic radiation in flexible waveguide(s)
US10285568B2 (en) 2010-06-03 2019-05-14 The General Hospital Corporation Apparatus and method for devices for imaging structures in or at one or more luminal organs
US10426548B2 (en) 2006-02-01 2019-10-01 The General Hosppital Corporation Methods and systems for providing electromagnetic radiation to at least one portion of a sample using conformal laser therapy procedures
US10478072B2 (en) 2013-03-15 2019-11-19 The General Hospital Corporation Methods and system for characterizing an object
US10736494B2 (en) 2014-01-31 2020-08-11 The General Hospital Corporation System and method for facilitating manual and/or automatic volumetric imaging with real-time tension or force feedback using a tethered imaging device
US10835110B2 (en) 2008-07-14 2020-11-17 The General Hospital Corporation Apparatus and method for facilitating at least partial overlap of dispersed ration on at least one sample
US10893806B2 (en) 2013-01-29 2021-01-19 The General Hospital Corporation Apparatus, systems and methods for providing information regarding the aortic valve
US10912462B2 (en) 2014-07-25 2021-02-09 The General Hospital Corporation Apparatus, devices and methods for in vivo imaging and diagnosis
US11179028B2 (en) 2013-02-01 2021-11-23 The General Hospital Corporation Objective lens arrangement for confocal endomicroscopy
US11452433B2 (en) 2013-07-19 2022-09-27 The General Hospital Corporation Imaging apparatus and method which utilizes multidirectional field of view endoscopy
US11490826B2 (en) 2009-07-14 2022-11-08 The General Hospital Corporation Apparatus, systems and methods for measuring flow and pressure within a vessel
US11490797B2 (en) 2012-05-21 2022-11-08 The General Hospital Corporation Apparatus, device and method for capsule microscopy

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102005059923A1 (de) * 2005-12-13 2007-06-14 Oculus Optikgeräte GmbH Verfahren und Vorrichtung zur Bestimmung des Abstandes zu einem Messpunkt auf einer Gewebefläche des Auges
DE102010047053A1 (de) * 2010-09-29 2012-03-29 Carl Zeiss Meditec Ag Verfahren und Vorrichtung zur interferometrischen Bestimmung verschiedener biometrischer Parameter eines Auges

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5141302A (en) * 1990-05-31 1992-08-25 Kabushiki Kaisha Topcon Intraocular length measuring instrument
DE19857001A1 (de) * 1998-12-10 2000-06-15 Zeiss Carl Jena Gmbh Anordnung und Verfahren zur berührungslosen Messung der Achslänge, der Hornhautkrümmung und/oder der Vorderkammertiefe des Auges
US20010031958A1 (en) * 1994-04-25 2001-10-18 Frey Rudolph W. Laser beam delivery system
US20020041359A1 (en) * 2000-05-12 2002-04-11 Toshifumi Mihashi Eye characteristic measuring apparatus

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3201801A1 (de) * 1982-01-21 1983-09-08 Adolf Friedrich Prof. Dr.-Phys. 4300 Essen Fercher Verfahren und anordnung zur messung der teilstrecken des lebenden auges
JPH024310A (ja) * 1988-06-16 1990-01-09 Kowa Co 眼科診断方法および装置
JP2554363B2 (ja) * 1988-07-18 1996-11-13 興和株式会社 光干渉測定装置
JP2723967B2 (ja) * 1989-05-11 1998-03-09 株式会社トプコン 生体眼の寸法測定装置
JP2942321B2 (ja) * 1990-08-10 1999-08-30 株式会社ニデック 徹照像撮影装置
JP3276177B2 (ja) * 1991-10-25 2002-04-22 株式会社トプコン 屈折力補正機能付生体眼寸法測定装置
JPH05261067A (ja) * 1992-03-19 1993-10-12 Topcon Corp 眼内長さ測定装置
DE4446183B4 (de) * 1994-12-23 2005-06-02 Carl Zeiss Jena Gmbh Anordnung zur Messung intraokularer Distanzen
JPH08308800A (ja) * 1995-05-15 1996-11-26 Canon Inc 眼科装置
US6779891B1 (en) * 1998-12-10 2004-08-24 Carl Zeiss Jena Gmbh System and method for non-contacting measurement of the eye
JP2001258853A (ja) * 2000-03-23 2001-09-25 Konan Medical Inc 眼底組織撮影装置

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5141302A (en) * 1990-05-31 1992-08-25 Kabushiki Kaisha Topcon Intraocular length measuring instrument
US20010031958A1 (en) * 1994-04-25 2001-10-18 Frey Rudolph W. Laser beam delivery system
DE19857001A1 (de) * 1998-12-10 2000-06-15 Zeiss Carl Jena Gmbh Anordnung und Verfahren zur berührungslosen Messung der Achslänge, der Hornhautkrümmung und/oder der Vorderkammertiefe des Auges
US20020041359A1 (en) * 2000-05-12 2002-04-11 Toshifumi Mihashi Eye characteristic measuring apparatus

Cited By (52)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9282931B2 (en) 2000-10-30 2016-03-15 The General Hospital Corporation Methods for tissue analysis
US8676013B2 (en) 2004-07-02 2014-03-18 The General Hospital Corporation Imaging system using and related techniques
US9664615B2 (en) 2004-07-02 2017-05-30 The General Hospital Corporation Imaging system and related techniques
US9763623B2 (en) 2004-08-24 2017-09-19 The General Hospital Corporation Method and apparatus for imaging of vessel segments
US8922781B2 (en) 2004-11-29 2014-12-30 The General Hospital Corporation Arrangements, devices, endoscopes, catheters and methods for performing optical imaging by simultaneously illuminating and detecting multiple points on a sample
US9326682B2 (en) 2005-04-28 2016-05-03 The General Hospital Corporation Systems, processes and software arrangements for evaluating information associated with an anatomical structure by an optical coherence ranging technique
US9060689B2 (en) 2005-06-01 2015-06-23 The General Hospital Corporation Apparatus, method and system for performing phase-resolved optical frequency domain imaging
US9441948B2 (en) 2005-08-09 2016-09-13 The General Hospital Corporation Apparatus, methods and storage medium for performing polarization-based quadrature demodulation in optical coherence tomography
US8760663B2 (en) 2005-09-29 2014-06-24 The General Hospital Corporation Method and apparatus for optical imaging via spectral encoding
US8928889B2 (en) 2005-09-29 2015-01-06 The General Hospital Corporation Arrangements and methods for providing multimodality microscopic imaging of one or more biological structures
US9513276B2 (en) 2005-09-29 2016-12-06 The General Hospital Corporation Method and apparatus for optical imaging via spectral encoding
US9516997B2 (en) 2006-01-19 2016-12-13 The General Hospital Corporation Spectrally-encoded endoscopy techniques, apparatus and methods
US9186066B2 (en) 2006-02-01 2015-11-17 The General Hospital Corporation Apparatus for applying a plurality of electro-magnetic radiations to a sample
US10426548B2 (en) 2006-02-01 2019-10-01 The General Hosppital Corporation Methods and systems for providing electromagnetic radiation to at least one portion of a sample using conformal laser therapy procedures
USRE46412E1 (en) 2006-02-24 2017-05-23 The General Hospital Corporation Methods and systems for performing angle-resolved Fourier-domain optical coherence tomography
US10413175B2 (en) 2006-05-10 2019-09-17 The General Hospital Corporation Process, arrangements and systems for providing frequency domain imaging of a sample
JP2009536740A (ja) * 2006-05-10 2009-10-15 ザ ジェネラル ホスピタル コーポレイション サンプルの周波数領域画像形成を提供するためのプロセス、構成およびシステム
JP2013010012A (ja) * 2006-05-10 2013-01-17 General Hospital Corp サンプルの周波数領域画像形成を提供するためのプロセス、構成およびシステム
JP2013011625A (ja) * 2006-05-10 2013-01-17 General Hospital Corp サンプルの周波数領域画像形成を提供するためのプロセス、構成およびシステム
US9968245B2 (en) 2006-10-19 2018-05-15 The General Hospital Corporation Apparatus and method for obtaining and providing imaging information associated with at least one portion of a sample, and effecting such portion(s)
WO2009085690A1 (en) * 2007-12-21 2009-07-09 Bausch & Lomb Incorporated Ophthalmic instrument alignment apparatus and method of using same
US9186059B2 (en) 2007-12-21 2015-11-17 Bausch & Lomb Incorporated Ophthalmic instrument alignment apparatus and method of using same
US10835110B2 (en) 2008-07-14 2020-11-17 The General Hospital Corporation Apparatus and method for facilitating at least partial overlap of dispersed ration on at least one sample
US9615748B2 (en) 2009-01-20 2017-04-11 The General Hospital Corporation Endoscopic biopsy apparatus, system and method
US11490826B2 (en) 2009-07-14 2022-11-08 The General Hospital Corporation Apparatus, systems and methods for measuring flow and pressure within a vessel
US9642531B2 (en) 2010-03-05 2017-05-09 The General Hospital Corporation Systems, methods and computer-accessible medium which provide microscopic images of at least one anatomical structure at a particular resolution
US10463254B2 (en) 2010-03-05 2019-11-05 The General Hospital Corporation Light tunnel and lens which provide extended focal depth of at least one anatomical structure at a particular resolution
US9408539B2 (en) 2010-03-05 2016-08-09 The General Hospital Corporation Systems, methods and computer-accessible medium which provide microscopic images of at least one anatomical structure at a particular resolution
US9069130B2 (en) 2010-05-03 2015-06-30 The General Hospital Corporation Apparatus, method and system for generating optical radiation from biological gain media
US9951269B2 (en) 2010-05-03 2018-04-24 The General Hospital Corporation Apparatus, method and system for generating optical radiation from biological gain media
US10939825B2 (en) 2010-05-25 2021-03-09 The General Hospital Corporation Systems, devices, methods, apparatus and computer-accessible media for providing optical imaging of structures and compositions
US9557154B2 (en) 2010-05-25 2017-01-31 The General Hospital Corporation Systems, devices, methods, apparatus and computer-accessible media for providing optical imaging of structures and compositions
US9795301B2 (en) 2010-05-25 2017-10-24 The General Hospital Corporation Apparatus, systems, methods and computer-accessible medium for spectral analysis of optical coherence tomography images
US10285568B2 (en) 2010-06-03 2019-05-14 The General Hospital Corporation Apparatus and method for devices for imaging structures in or at one or more luminal organs
US9510758B2 (en) 2010-10-27 2016-12-06 The General Hospital Corporation Apparatus, systems and methods for measuring blood pressure within at least one vessel
US9330092B2 (en) 2011-07-19 2016-05-03 The General Hospital Corporation Systems, methods, apparatus and computer-accessible-medium for providing polarization-mode dispersion compensation in optical coherence tomography
US9341783B2 (en) 2011-10-18 2016-05-17 The General Hospital Corporation Apparatus and methods for producing and/or providing recirculating optical delay(s)
US9629528B2 (en) 2012-03-30 2017-04-25 The General Hospital Corporation Imaging system, method and distal attachment for multidirectional field of view endoscopy
US11490797B2 (en) 2012-05-21 2022-11-08 The General Hospital Corporation Apparatus, device and method for capsule microscopy
US9415550B2 (en) 2012-08-22 2016-08-16 The General Hospital Corporation System, method, and computer-accessible medium for fabrication miniature endoscope using soft lithography
US9968261B2 (en) 2013-01-28 2018-05-15 The General Hospital Corporation Apparatus and method for providing diffuse spectroscopy co-registered with optical frequency domain imaging
US10893806B2 (en) 2013-01-29 2021-01-19 The General Hospital Corporation Apparatus, systems and methods for providing information regarding the aortic valve
US11179028B2 (en) 2013-02-01 2021-11-23 The General Hospital Corporation Objective lens arrangement for confocal endomicroscopy
US10478072B2 (en) 2013-03-15 2019-11-19 The General Hospital Corporation Methods and system for characterizing an object
US9784681B2 (en) 2013-05-13 2017-10-10 The General Hospital Corporation System and method for efficient detection of the phase and amplitude of a periodic modulation associated with self-interfering fluorescence
US11452433B2 (en) 2013-07-19 2022-09-27 The General Hospital Corporation Imaging apparatus and method which utilizes multidirectional field of view endoscopy
US10117576B2 (en) 2013-07-19 2018-11-06 The General Hospital Corporation System, method and computer accessible medium for determining eye motion by imaging retina and providing feedback for acquisition of signals from the retina
US10058250B2 (en) 2013-07-26 2018-08-28 The General Hospital Corporation System, apparatus and method for utilizing optical dispersion for fourier-domain optical coherence tomography
US9733460B2 (en) 2014-01-08 2017-08-15 The General Hospital Corporation Method and apparatus for microscopic imaging
US10736494B2 (en) 2014-01-31 2020-08-11 The General Hospital Corporation System and method for facilitating manual and/or automatic volumetric imaging with real-time tension or force feedback using a tethered imaging device
US10228556B2 (en) 2014-04-04 2019-03-12 The General Hospital Corporation Apparatus and method for controlling propagation and/or transmission of electromagnetic radiation in flexible waveguide(s)
US10912462B2 (en) 2014-07-25 2021-02-09 The General Hospital Corporation Apparatus, devices and methods for in vivo imaging and diagnosis

Also Published As

Publication number Publication date
DE10349230A1 (de) 2005-07-07
JP2007508879A (ja) 2007-04-12

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