RU2234719C2 - Radar system for retuning carrier frequency from pulse to pulse in mode of moving target selection - Google Patents
Radar system for retuning carrier frequency from pulse to pulse in mode of moving target selection Download PDFInfo
- Publication number
- RU2234719C2 RU2234719C2 RU2002124648/09A RU2002124648A RU2234719C2 RU 2234719 C2 RU2234719 C2 RU 2234719C2 RU 2002124648/09 A RU2002124648/09 A RU 2002124648/09A RU 2002124648 A RU2002124648 A RU 2002124648A RU 2234719 C2 RU2234719 C2 RU 2234719C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- output
- mixer
- input
- intermediate frequency
- outlet
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Radar Systems Or Details Thereof (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области радиолокации и может найти применение при разработке помехоустойчивых радиолокационных систем, сохраняющих работоспособность в сложной электромагнитной обстановке и при наличии интенсивных мешающих отражений от пассивных помех, местных предметов и метеообразований.The invention relates to the field of radar and can find application in the development of noise-resistant radar systems that maintain performance in a complex electromagnetic environment and in the presence of intense interfering reflections from passive interference, local objects and meteorological conditions.
Известна РЛС с перестройкой несущей частоты и режимом СДЦ по патенту № 4495501 США, МКИ3 G 01 S 13/52, 1985 г. Данная РЛС с перестройкой несущей частоты и режимом СДЦ наиболее близка к предлагаемой и выбрана в качестве прототипа.Known radar with the adjustment of the carrier frequency and the regime of SEC according to US patent No. 4495501 USA, MKI 3 G 01
Используемые в данной РЛС зондирующие сигналы представляют собой последовательность из 4-х зондирующих импульсов. Несущие частоты первых 3-х зондирующих импульсов fl, f2, f3 выбираются случайным образом, а несущая частота 4-го зондирующего импульса f4 выбирается из условияThe probing signals used in this radar are a sequence of 4 probing pulses. The carrier frequencies of the first 3 probe pulses fl, f2, f3 are randomly selected, and the carrier frequency of the 4th probe pulse f4 is selected from the condition
f2-f1=f4-f3.f2-f1 = f4-f3.
В каждом последующем зондировании несущие частоты первых 3-х зондирующих импульсов выбираются случайным образом, а несущая частота 4-го зондирующего импульса выбирается из вышеприведенного условия.In each subsequent sounding, the carrier frequencies of the first 3 probe pulses are randomly selected, and the carrier frequency of the 4th probe pulse is selected from the above condition.
Работа данной РЛС с перестройкой несущей частоты и режимом СДЦ поясняется чертежами, представленными на фиг.1, 2.The operation of this radar with the adjustment of the carrier frequency and the SDC mode is illustrated by the drawings presented in figures 1, 2.
Фиг.1 - функциональная схема прототипа заявляемого изобретения, где:Figure 1 - functional diagram of the prototype of the claimed invention, where:
1 - приемопередающая антенна;1 - transceiver antenna;
2 - антенный переключатель;2 - antenna switch;
3 - генератор сверхвысокочастотных импульсов;3 - generator microwave pulses;
4 - импульсный модулятор;4 - pulse modulator;
5 - задающий генератор;5 - master oscillator;
6 - первый смеситель промежуточной частоты;6 - the first mixer of an intermediate frequency;
7 - первый усилитель промежуточной частоты;7 - the first intermediate frequency amplifier;
8 - первый местный гетеродин;8 - the first local oscillator;
9 - первый смеситель фазирования;9 - the first phasing mixer;
10 - первый когерентный гетеродин;10 - the first coherent local oscillator;
11 - схема обработки;11 is a processing diagram;
12 - линия задержки.12 - delay line.
Фиг.2 - функциональная схема схемы обработки прототипа предлагаемого изобретения, где:Figure 2 is a functional diagram of a processing circuit of a prototype of the invention, where:
13 - схема коммутации сигналов УПЧ;13 is a circuit diagram of the switching signals of the amplifier
14 - третий смеситель;14 - the third mixer;
15 - четвертый смеситель;15 - the fourth mixer;
16 - пятый смеситель;16 - fifth mixer;
17 - шестой смеситель;17 - the sixth mixer;
18 - первая линия задержки на один период повторения;18 is a first delay line for one repetition period;
19 - вторая линия задержки на один период повторения;19 - second delay line for one repetition period;
20 - первая схема объединения;20 is a first combination scheme;
21 - вторая схема объединения;21 is a second combination scheme;
22 - линия задержки на два периода повторения;22 - delay line for two repetition periods;
23 - схема вычитания.23 is a subtraction scheme.
Работа данной РЛС может быть пояснена функциональной схемой. Задающий генератор 5 вырабатывает тактовый импульсы синхронизации, которые поступают в импульсный модулятор 4. Импульсный модулятор 4 вырабатывает видеоимпульсы, по длительности соответствующие длительности зондирующих импульсов. Генератор сверхвысокочастотных импульсов 3 вырабатывает последовательность мощных зондирующих импульсов, которые через антенный переключатель 2 и антенну 1 излучаются в пространство.The operation of this radar can be explained by a functional diagram. The
Принятые эхо-сигналы через антенный переключатель 2 поступают на первый смеситель промежуточной частоты 6, куда также поступает опорное напряжение первого местного гетеродина 8. Эхо-сигналы на промежуточной частоте усиливаются в первом усилителе промежуточной частоты 7 и поступают на схему обработки 11.The received echo signals through the
Отраженная от цели последовательность эхо-сигналов поступает на вход коммутирующего устройства 13 схемы обработки 11 и распределяются на третий 14, четвертый 15, пятый 16 и шестой 17 смесители, куда в качестве опорного поступает напряжение когерентного гетеродина 10, задержанное в линии задержки 12 на время 4Tn (Tn - период повторения зондирующих импульсов) и фазируемого сигналом с выхода смесителя фазирования 9.The sequence of echo signals reflected from the target is fed to the input of the
Сигнал с выхода четвертого смесителя 15 через вторую линию задержки на один период повторения 19 поступает на вторую схему объединения 21, где суммируется с сигналом шестого 17 смесителя. Аналогично сигнал с выхода третьего 14 смесителя через первую линию задержки на один период повторения 18 поступает на первую схему объединения 20, где суммируется с сигналом пятого смесителя 16. Сигналы первой схемы объединения 20 через линию задержки на два периода повторения 22 вычитаются в схеме вычитания 23 из сигнала с выхода второй схемы объединения 21. Полученный разностный сигнал используется для обнаружения и сопровождения цели в условиях наличия мешающих отражений от метеообразований, местных предметов и пассивных помех.The signal from the output of the
Недостатком прототипа является малая дальность обнаружения и сопровождения цели, обусловленная тем, что для получения сигнала СДЦ необходимо обработать четыре зондирующих импульса. Недостатком прототипа является также наличие "слепых" скоростей в скоростной характеристике, обусловленных жесткой привязкой периода повторения зондирующих импульсов к времени задержки линий задержки, и невозможность использовать вобуляцию (изменение) периода повторения зондирующих импульсов по тем же причинам. При этом период повторения зондирующих импульсов выбирается исходя из условия однозначного определения дальности, что обусловлено применением одного когерентного гетеродина. Постоянный период повторения зондирующих импульсов также снижает помехозащищенность РЛС в сложной электромагнитной обстановке.The disadvantage of the prototype is the short detection range and tracking of the target, due to the fact that in order to receive the signal of the SDC, it is necessary to process four probe pulses. The disadvantage of the prototype is the presence of "blind" speeds in the speed characteristic, due to the rigid binding of the repetition period of the probe pulses to the delay time of the delay lines, and the inability to use wobble (change) the repetition period of the probe pulses for the same reasons. In this case, the repetition period of the probe pulses is selected based on the condition of an unambiguous determination of range, which is due to the use of one coherent local oscillator. The constant repetition period of the probe pulses also reduces the radar noise immunity in a complex electromagnetic environment.
Предлагаемым изобретением решаются задачи увеличения дальности обнаружения и сопровождения цели, повышения помехозащищенности, а также устранения эффекта “слепых” скоростей методом изменения (вобуляции) частоты повторения зондирующих импульсов.The present invention solves the problem of increasing the detection range and tracking, increasing noise immunity, as well as eliminating the effect of “blind” speeds by changing (wobbling) the repetition frequency of the probe pulses.
Для достижения указанного технического результата в РЛС с перестройкой несущей частоты от импульса к импульсу в режиме СДЦ, содержащую цепочку последовательно соединенных задающего генератора, импульсного модулятора, генератора сверхвысокочастотных импульсов, антенного переключателя, первую цепочку последовательно соединенных первого смесителя промежуточной частоты, первого усилителя промежуточной частоты, первую цепочку последовательно соединенных первого местного гетеродина, первого смесителя фазирования и первого когерентного гетеродина, при этом вход-выход антенного переключателя соединен с входом-выходом приемопередающей антенны, выход первого усилителя промежуточной частоты соединен с первым входом схемы обработки, второй выход первого местного гетеродина соединен со вторым входом первого смесителя промежуточной частоты, дополнительно введены следующие отличительные признаки.To achieve the indicated technical result in a radar with tuning of the carrier frequency from pulse to pulse in the SDC mode, containing a chain of series-connected master oscillator, pulse modulator, microwave pulse generator, antenna switch, a first chain of series-connected first intermediate frequency mixer, first intermediate frequency amplifier, the first chain of series-connected first local oscillator, the first phasing mixer and the first coherent second local oscillator, the input-output of the antenna switch is connected to the input-output transceiver antenna, the first intermediate frequency amplifier output is connected to the first input of the processing circuit, the second output of the first local oscillator connected to a second input of the first intermediate frequency mixer, in addition the following features introduced.
Введены вторая цепочка, содержащая последовательно соединенные второй смеситель промежуточной частоты, второй усилитель промежуточной частоты, вторая цепочка последовательно соединенных второго местного гетеродина, второго смесителя фазирования, второго когерентного гетеродина, а также схема коммутации, управляющий процессор, первый и второй полосовые фильтры, при этом выход второго усилителя промежуточной частоты соединен с третьим входом схемы обработки, выход первого когерентного гетеродина соединен со вторым входом схемы обработки, выход второго когерентного гетеродина соединен с четвертым входом схемы обработки, выход антенного переключателя параллельно соединен с входами первого и второго полосовых фильтров, выходы первого и второго полосовых фильтров подключены к входам первого и второго смесителей промежуточной частоты соответственно, второй выход второго местного гетеродина соединен со вторым входом второго смесителя промежуточной частоты, выход генератора сверхвысокочастотных импульсов подключен к входу схемы коммутации, первый выход схемы коммутации соединен со вторым входом первого смесителя фазирования, второй выход схемы коммутации соединен со вторым входом второго смесителя фазирования, выход задающего генератора подключен к входу управляющего процессора, выход управляющего процессора подключен к второму входу схемы коммутации.A second circuit is introduced, which contains a second intermediate frequency mixer, a second intermediate frequency amplifier, a second second local oscillator, a second phasing mixer, a second coherent local oscillator, as well as a switching circuit, a control processor, and the first and second bandpass filters, and the output the second intermediate frequency amplifier is connected to the third input of the processing circuit, the output of the first coherent local oscillator is connected to the second input of the processing circuit bots, the output of the second coherent local oscillator is connected to the fourth input of the processing circuit, the output of the antenna switch is parallel connected to the inputs of the first and second bandpass filters, the outputs of the first and second bandpass filters are connected to the inputs of the first and second mixers of intermediate frequency, respectively, the second output of the second local local oscillator is connected to the second input of the second intermediate frequency mixer, the output of the microwave pulse generator is connected to the input of the switching circuit, the first output of the comm circuit Utilization is connected to the second input of the first phasing mixer, the second output of the switching circuit is connected to the second input of the second phasing mixer, the output of the master oscillator is connected to the input of the control processor, the output of the control processor is connected to the second input of the switching circuit.
Причем схема обработки содержит пятый и шестой смесители, первую линию задержки на один период повторения и схему вычитания, выход пятого смесителя соединен со входом линии задержки на один период повторения, выход линии задержки подключен к первому входу схемы вычитания, выход шестого смесителя подключен ко второму входу схемы вычитания, выход которой является выходом схемы обработки, причем первые входы пятого и шестого смесителей являются первым и третьим входами схемы обработки, вторые входы пятого и шестого смесителей являются вторым и четвертым входами схемы обработки соответственно.Moreover, the processing circuit contains the fifth and sixth mixers, the first delay line for one repetition period and the subtraction circuit, the output of the fifth mixer is connected to the input of the delay line for one repetition period, the output of the delay line is connected to the first input of the subtraction circuit, the output of the sixth mixer is connected to the second input a subtraction circuit, the output of which is the output of the processing circuit, the first inputs of the fifth and sixth mixers being the first and third inputs of the processing circuit, the second inputs of the fifth and sixth mixers The fourth and fourth inputs of the processing circuit, respectively.
Принципиальным для обеспечения обработки является то, что несущие частоты любых двух зондирующих импульсов, образующих зондирующую пару, отличаются на фиксированное значение частоты Δf.It is fundamental to ensure processing that the carrier frequencies of any two probe pulses forming a probe pair differ by a fixed frequency Δf.
В каждой зондирующей паре несущая частота первого в паре зондирующего импульса выбирается по случайному закону из заданного диапазона частот, значение несущей частоты второго в паре зондирующего импульса отличается на фиксированное значение частоты Δf.In each probe pair, the carrier frequency of the first probe pulse in the pair is randomly selected from a given frequency range; the carrier frequency of the second probe pair in the pair differs by a fixed frequency Δf.
Излучение зондирующих импульсов производится парами с постоянным межимпульсным периодом в паре Tn1 и периодом повторения зондирующих пар Тn2, причем период повторения зондирующих пар изменяется (вобулируется) с целью исключения эффекта “слепых” скоростей. При этом период повторения зондирующих пар Тn2 выбирается из условия однозначного определения дальности.The probe pulses are emitted in pairs with a constant inter-pulse period in the Tn1 pair and the repetition period of the probe pairs Tn2, and the repetition period of the probe pairs varies (wobbles) in order to eliminate the effect of “blind” speeds. In this case, the repetition period of the probing pairs Tn2 is selected from the condition of an unambiguous determination of range.
Предлагаемая РЛС с перестройкой несущей частоты и режимом СДЦ иллюстрируется чертежами, представленными на фиг.3, 4, 5, 6.The proposed radar with the adjustment of the carrier frequency and the mode of the SDC is illustrated by the drawings presented in figure 3, 4, 5, 6.
Фиг.3 - схема электрическая функциональная радиолокационной системы с перестройкой несущей частоты от импульса к импульсу в режиме СДЦ, где:Figure 3 - electric functional diagram of the radar system with the adjustment of the carrier frequency from pulse to pulse in the SDC mode, where:
1 - приемопередающая антенна;1 - transceiver antenna;
2 - антенный переключатель;2 - antenna switch;
3 - генератор сверхвысокочастотных импульсов;3 - generator microwave pulses;
4 - импульсный модулятор;4 - pulse modulator;
5 - задающий генератор;5 - master oscillator;
6 - первый смеситель промежуточной частоты;6 - the first mixer of an intermediate frequency;
7 - первый усилитель промежуточной частоты;7 - the first intermediate frequency amplifier;
8 - первый местный гетеродин;8 - the first local oscillator;
9 - первый смеситель фазирования;9 - the first phasing mixer;
10 - первый когерентный гетеродин;10 - the first coherent local oscillator;
11 - схема обработки;11 is a processing diagram;
24 - первый полосовой фильтр;24 - the first band-pass filter;
25 - второй полосовой фильтр;25 - second band-pass filter;
26 - второй смеситель промежуточной частоты;26 is a second mixer of an intermediate frequency;
27 - второй усилитель промежуточной частоты;27 - a second intermediate frequency amplifier;
28 - второй местный гетеродин;28 - the second local oscillator;
29 - второй смеситель фазирования;29 - a second phasing mixer;
30 - второй когерентный гетеродин;30 - the second coherent local oscillator;
31 - схема коммутации;31 is a switching diagram;
32 - управляющий процессор.32 - control processor.
Фиг.4 - Функциональная схема схемы обработки предлагаемого изобретения.Figure 4 - Functional diagram of the processing circuit of the invention.
16 - пятый смеситель;16 - fifth mixer;
17 - шестой смеситель;17 - the sixth mixer;
18 - первая линия задержки на один период повторения;18 is a first delay line for one repetition period;
23 - схема вычитания.23 is a subtraction scheme.
Фиг.5 - эпюра последовательности зондирующих импульсов заявляемого изобретения.Figure 5 - plot of the sequence of probe pulses of the claimed invention.
Фиг.6 - распределение значений несущих частот первого и второго в паре зондирующих импульсов fi, fi+Δf.6 is a distribution of the values of the carrier frequencies of the first and second in a pair of probe pulses fi, fi + Δf.
Заявляемая РЛС с перестройкой несущей частоты от импульса к импульсу в режиме СДЦ содержит цепочку последовательно соединенных задающего генератора 5, импульсного модулятора 4, генератора сверхвысокочастотных импульсов 3, антенного переключателя 2, первую и вторую цепочки последовательно соединенных первого и второго полосовых фильтров 24, 25, первого и второго смесителей промежуточной частоты 6, 26, первого и второго усилителей промежуточной частоты 7, 27 соответственно. Также первую и вторую цепочки последовательно соединенных первого и второго местных гетеродинов 8, 28, первого и второго смесителей фазирования 9, 29, первого и второго когерентных гетеродинов 10, 30 соответственно. Кроме того, содержит приемопередающую антенну 1, схему обработки 11, схему коммутации 31 и управляющий процессор 32.The inventive radar with the adjustment of the carrier frequency from pulse to pulse in the MFC mode contains a chain of serially connected
При этом вход-выход антенного переключателя 2 соединен со входом-выходом приемопередающей антенны 1. Вторые выходы первого и второго местных гетеродинов 8, 28 подключены к вторым входам первого и второго смесителей промежуточной частоты 6, 26 соответственно, выходы первого и второго усилителей промежуточной частоты 7, 27 соединены с первым и третьим входами схемы обработки 11 соответственно, выход генератора сверхвысокочастотных импульсов 3 через схему коммутации 31 соединен со вторыми входами первого и второго смесителей фазирования 9, 29. Выходы первого и второго когерентных гетеродинов 10, 30 подключены к второму и четвертому входам схемы обработки 11 соответственно. Выход задающего генератора 5 также подключен к входу управляющего процессора 32. Выход управляющего процессора 32 подключен ко второму (управляющему) входу схемы коммутации 31. Выход антенного переключателя 2 параллельно подключен к входам первого и второго полосовых фильтров 24, 25.In this case, the input-output of the
Схема обработки 11 содержит пятый 16 и шестой 17 смесители. Выход пятого смесителя 16 через линию задержки на один период повторения 18 подключен к первому входу схемы вычитания 23. Выход шестого смесителя 17 подключен ко второму входу схемы вычитания 23. Выход схемы вычитания 23 является выходом схемы обработки 11. При этом первые входы пятого и шестого смесителей 16, 17 являются первым и третьим входами схемы обработки 11 соответственно, вторые входы пятого и шестого смесителей 16, 17 являются вторым и четвертым входами схемы обработки 11 соответственно.Processing
Заявляемая радиолокационная система с перестройкой несущей частоты от импульса к импульсу в режиме СДЦ функционирует следующим образом. Задающий генератор 5 формирует короткие тактовые импульсы синхронизации, временные интервалы между которыми соответствуют интервалам между зондирующими импульсами внутри пары Tn1 и периоду повторения зондирующих пар Тn2. Импульсный модулятор 4 вырабатывает видеоимпульсы, по длительности соответствующие зондирующим, которые поступают на вход генератора сверхвысокочастотных импульсов 3. Генератор сверхвысокочастотных импульсов 3 вырабатывает последовательность мощных СВЧ-импульсов, которые через антенный переключатель 2 излучаются в пространство приемопередающей антенной 1.The inventive radar system with the adjustment of the carrier frequency from pulse to pulse in the SDC mode operates as follows. The
Принятые приемопередающей антенной 1 первый и второй в паре отраженные от цели эхо-сигналы поступают на входы первого и второго полосовых фильтров 24, 25. Полосы пропускания первого и второго полосовых фильтров выбраны таким образом, чтобы разделить первый и второй в паре эхо-сигналы соответственно. Первый и второй в паре эхо-сигналы поступают в первый и второй смесители промежуточной частоты 6, 26 соответственно, на которые поступает опорное напряжение со вторых выходов первого и второго местных гетеродинов 8, 28 соответственно.The first and second echo signals received from the target received by the transceiver antenna 1 are fed to the inputs of the first and second bandpass filters 24, 25. The bandwidths of the first and second bandpass filters are selected so as to separate the first and second echo signals in the pair, respectively. The first and second echo signals in a pair enter the first and second mixers of
Преобразованные на промежуточную частоту первый и второй в паре эхо-сигналы с частотами fпч+fд1 и fпч+fд2 усиливаются в усилителях промежуточной частоты 7, 27 соответственно и поступают на первый и третий входы схемы обработки 11 соответственно. Часть высокочастотной энергии первого и второго в паре мощных СВЧ-импульсов через схему коммутации 31 поступает на первый и второй смесители фазирования 9 и 29, куда в качестве опорных напряжений поступают напряжения с первых выходов первого и второго местных гетеродинов 8, 28 соответственно. При этом опорные напряжения местных гетеродинов 8, 28 на первых и вторых выходах равны между собой. Выходные сигналы первого и второго смесителей фазирования 9 и 29 используются для задания начальной фазы опорного напряжения первого и второго когерентных гетеродинов 10 и 30 соответственно. Сигналы с выходов когерентных гетеродинов 10 и 30 поступают на второй и четвертый входы схемы обработки 11 соответственно. Импульсы синхронизации с выхода задающего генератора 5 также поступают на вход управляющего процессора 32. Сигнал управляющего процессора 32 поступает на второй вход (вход сигналов управления) схемы коммутации 31. Схема коммутации 31 под воздействием управляющих сигналов коммутирует часть мощности первого или второго зондирующих импульсов в паре на первый или второй смесители фазирования 9, 29 соответственно.Converted to the intermediate frequency, the first and second echo signals with frequencies fpch + fd1 and fpch + fd2 are amplified in the amplifiers of the
Первый и второй в паре эхо-сигналы с выходов усилителей промежуточной частоты 7, 27 поступают на первые входы пятого и шестого смесителей 16, 17 схемы обработки 11 соответственно. Эхо-сигналы с выхода пятого смесителя 16 задерживаются в линии задержки на один период повторения 18 и поступают на первый вход схемы вычитания 23. Эхо-сигнал с выхода шестого смесителя 17 поступает на второй вход схемы вычитания 23. На выходе схемы вычитания 23 образуются видеоимпульсы, модулированные по амплитуде разностной частотой Допплера, которые используются для обнаружения и сопровождения цели, измерения ее координат в условиях мешающих отражений от местных предметов, метеообразований и пассивных помех.The first and second echo signals from the outputs of the
Таким образом, на выходе схемы обработки образуется сигнал СДЦ, представляющий собой последовательность видеоимпульсов с амплитудой, модулированной разностной частотой Допплера. Разностная частота Допплера зависит от выбора фиксированного значения отстройки несущей частоты ΔfThus, at the output of the processing circuit, an SDC signal is generated, which is a sequence of video pulses with an amplitude modulated by the Doppler difference frequency. The Doppler difference frequency depends on the choice of a fixed value of the offset of the carrier frequency Δf
ΔFдоп=Fдоп2-Fдоп1=2Vp(f1+Δf)/c-2Vpf1/c=2VpΔf/c.ΔFdop = Fdop2-Fdop1 = 2Vp (f1 + Δf) / s-2Vpf1 / c = 2VpΔf / c.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2002124648/09A RU2234719C2 (en) | 2002-09-16 | 2002-09-16 | Radar system for retuning carrier frequency from pulse to pulse in mode of moving target selection |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2002124648/09A RU2234719C2 (en) | 2002-09-16 | 2002-09-16 | Radar system for retuning carrier frequency from pulse to pulse in mode of moving target selection |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2002124648A RU2002124648A (en) | 2004-03-20 |
| RU2234719C2 true RU2234719C2 (en) | 2004-08-20 |
Family
ID=33412935
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2002124648/09A RU2234719C2 (en) | 2002-09-16 | 2002-09-16 | Radar system for retuning carrier frequency from pulse to pulse in mode of moving target selection |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2234719C2 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2541504C1 (en) * | 2014-01-09 | 2015-02-20 | Федеральное государственное казенное военное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Военная академия войсковой противовоздушной обороны Вооруженных Сил Российской Федерации имени Маршала Советского Союза А.М. Василевского" Министерства Обороны Российской Федерации | Apparatus for selecting moving targets for pulse-to-pulse frequency tuning mode |
| RU2628526C1 (en) * | 2016-12-16 | 2017-08-18 | Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом" | Radar location method with carrier frequency tuning from pulse to pulse |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111624672A (en) * | 2020-04-24 | 2020-09-04 | 博微太赫兹信息科技有限公司 | Human body security check system based on frequency division multiplexing technology |
| CN111624673B (en) * | 2020-04-24 | 2023-12-05 | 博微太赫兹信息科技有限公司 | Human body security inspection system adopting compressed sensing code division multiplexing |
-
2002
- 2002-09-16 RU RU2002124648/09A patent/RU2234719C2/en not_active IP Right Cessation
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2541504C1 (en) * | 2014-01-09 | 2015-02-20 | Федеральное государственное казенное военное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Военная академия войсковой противовоздушной обороны Вооруженных Сил Российской Федерации имени Маршала Советского Союза А.М. Василевского" Министерства Обороны Российской Федерации | Apparatus for selecting moving targets for pulse-to-pulse frequency tuning mode |
| RU2628526C1 (en) * | 2016-12-16 | 2017-08-18 | Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом" | Radar location method with carrier frequency tuning from pulse to pulse |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2002124648A (en) | 2004-03-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7148840B2 (en) | Radar apparatus, radar apparatus controlling method | |
| JP2990097B2 (en) | Continuous-wave wide-band precision ranging radar equipment. | |
| US8031106B2 (en) | Object ranging | |
| US5784026A (en) | Radar detection of accelerating airborne targets | |
| US20050179586A1 (en) | Device for, in particular bistatic radar applications | |
| JP2001509896A (en) | Multiple access dual signal Doppler radar. | |
| US4983979A (en) | Radar detection of targets at short and long range | |
| US4201986A (en) | Continuous wave radar equipment | |
| EP0928427B1 (en) | Radar systems | |
| GB1420513A (en) | Range measurement pulse radar system | |
| US5339084A (en) | Radar apparatus | |
| US5422646A (en) | High frequency MTI radar | |
| Kitsukawa et al. | An interference suppression method by transmission chirp waveform with random repetition interval in fast-chirp FMCW radar | |
| US6972711B2 (en) | Transmit-receive FM-CW radar apparatus | |
| CA2253235A1 (en) | Radar/sonar system concept for extended range-doppler coverage | |
| RU2234719C2 (en) | Radar system for retuning carrier frequency from pulse to pulse in mode of moving target selection | |
| EP2901174B1 (en) | Frequency modulated continuous waveform (fmcw) radar | |
| US4121212A (en) | Double sideband pulse radar | |
| US5530448A (en) | Three-pulse MTI without blind speeds | |
| CN114089287A (en) | Method for resisting same frequency asynchronous interference of FMCW traffic radar | |
| RU2245562C2 (en) | Carrier-tuning and mti-mode radar system | |
| Abdul-Atty et al. | Hardware Implementation of a Human Movement Detection FMCW Radar | |
| RU2234720C1 (en) | Radar system with retuning of carrier frequency in mode of moving target selection | |
| GB2242803A (en) | Microwave alarm sensor | |
| RU2252430C1 (en) | Coherent-pulse radar |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20080917 |