RU120519U1 - SECONDARY POWER SUPPLY WITH POWER TAKE-OFF FROM PHASE WIRE OF HIGH-VOLTAGE INDUSTRIAL FREQUENCY LINE - Google Patents
SECONDARY POWER SUPPLY WITH POWER TAKE-OFF FROM PHASE WIRE OF HIGH-VOLTAGE INDUSTRIAL FREQUENCY LINE Download PDFInfo
- Publication number
- RU120519U1 RU120519U1 RU2012117368/07U RU2012117368U RU120519U1 RU 120519 U1 RU120519 U1 RU 120519U1 RU 2012117368/07 U RU2012117368/07 U RU 2012117368/07U RU 2012117368 U RU2012117368 U RU 2012117368U RU 120519 U1 RU120519 U1 RU 120519U1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- winding
- additional
- phase wire
- magnetic circuit
- closed
- Prior art date
Links
Landscapes
- Ac-Ac Conversion (AREA)
Abstract
Вторичный источник питания с отбором мощности от фазного провода линии электропередачи высокого напряжения промышленной частоты, содержащий замкнутый магнитопровод, на котором размешена обмотка и в центральное отверстие которого пропущен фазный провод, преобразователь-регулятор напряжения, к выходным зажимам которого подключена нагрузка, отличающийся тем, что снабжен замкнутыми дополнительными магнитопроводами с размещенной на каждом из них дополнительной обмоткой, а в центральное отверстие каждого замкнутого дополнительного магнитопровода пропущен фазный провод, и неполярными конденсаторами, число которых на один больше числа замкнутых дополнительных магнитопроводов, обмотка и каждая дополнительная обмотка выполнены с числом витков W, которое определяется соотношением , ! где U - действующее значение выходного напряжения первичного преобразователя в режиме холостого хода, lср - средняя линия замкнутого магнитопровода, S - поперечное сечение магнитопровода, k - производная линейного участка основной кривой намагничивания материала магнитопровода, I - минимальное значение силы тока в фазном проводе, выходные зажимы обмотки и каждой дополнительной обмотки подключены параллельно к входным зажимам преобразователя-регулятора напряжения каждая через последовательно включенный неполярный конденсатор, причем емкость неполярного конденсатора определяет реактивное сопротивление на частоте фазного тока, равное по модулю реактивному сопротивлению обмотки, и каждой дополнительной обмотки на основной частоте фазного тока в фазном проводе, и, кроме того, к выводу конденсатора присоединяются одноименн A secondary power source with power take-off from the phase wire of a high voltage power transmission line of industrial frequency, containing a closed magnetic circuit, on which a winding is placed and into the central hole of which a phase wire is passed, a voltage regulator converter, to the output terminals of which a load is connected, characterized in that it is equipped with closed additional magnetic circuits with an additional winding placed on each of them, and a phase wire is passed into the central hole of each closed additional magnetic circuit, and non-polar capacitors, the number of which is one more than the number of closed additional magnetic circuits, the winding and each additional winding are made with the number of turns W, which is determined by the ratio,! where U is the effective value of the output voltage of the primary converter in no-load mode, lav is the middle line of a closed magnetic circuit, S is the cross-section of the magnetic circuit, k is the derivative of the linear section of the main magnetization curve of the magnetic circuit material, I is the minimum value of the current in the phase wire, output terminals windings and each additional winding are connected in parallel to the input terminals of the voltage regulator-converter, each through a series-connected non-polar capacitor, and the capacitance of the non-polar capacitor determines the reactance at the phase current frequency, equal in magnitude to the reactance of the winding, and each additional winding at the fundamental frequency of the phase current in phase wire, and, in addition, the same name is connected to the output of the capacitor
Description
Полезная модель относится к области электротехники, в частности к вторичным источникам питания.The utility model relates to the field of electrical engineering, in particular to secondary power sources.
Известен вторичный источник бесперебойного питания с отбором мощности от тока фазного провода, содержащий первичный преобразователь в виде трансформатора тока, первичной обмоткой которого является фазный провод, а вторичная обмотка подключена к входным зажимам трансформатора напряжения, выходная обмотка которого подключена к выпрямительному диодному мосту, выход которого подключен к преобразователю напряжения, к которому подключена нагрузка (патент РФ №2379742 G05F 1/618 (2006/01), БИ №2 от 20.01.10 г.).Known is a secondary uninterruptible power supply with power take-off from a phase wire current, comprising a primary converter in the form of a current transformer, the primary winding of which is a phase wire, and a secondary winding connected to the input terminals of a voltage transformer, the output winding of which is connected to a rectifier diode bridge, the output of which is connected to the voltage converter to which the load is connected (RF patent No. 2379742 G05F 1/618 (2006/01), BI No. 2 of 01.20.10).
Недостатком вторичного источника бесперебойного питания с отбором мощности от тока фазного провода является сложность конструкции, низкая эффективность, большая масса и габариты.The disadvantage of a secondary uninterruptible power supply with power take-off from the phase wire current is the design complexity, low efficiency, large mass and dimensions.
Наиболее близким к предлагаемому техническому решению является вторичный источник питания с отбором мощности от тока фазного провода высокого напряжения промышленной частоты, содержащий первичный преобразователь в виде трансформатор тока, первичная обмотка которого включена между источником питания и его нагрузкой, а вторичная обмотка через выпрямитель каскадно соединена с параллельно включенным полярным конденсатором и нагрузкой преобразователя (патент РФ №2326479 МПК Н02Н 03/08 (2006/01), опубл. 10.06.2008 г.).Closest to the proposed technical solution is a secondary power source with power output from the current of the phase wire of high voltage industrial frequency, containing a primary converter in the form of a current transformer, the primary winding of which is connected between the power source and its load, and the secondary winding through the rectifier is cascaded in parallel included polar capacitor and the load of the Converter (RF patent No. 2326479 IPC Н02Н 03/08 (2006/01), publ. 06/10/2008).
Недостатком вторичного источника питания является недостаточный уровень мощности, снимаемой с трансформатора тока на относительно небольшую нагрузку, превышающую единицы Ом.The disadvantage of the secondary power source is the insufficient level of power removed from the current transformer for a relatively small load exceeding units of Ohms.
Техническим результатом полезной модели является повышение уровня мощности, отбираемой от фазного провода линии электропередачи высокого напряжения на относительно большую нагрузку, превышающую единицы Ом, при низких значениях силы тока в фазном проводе.The technical result of the utility model is to increase the level of power taken from the phase wire of the high voltage power line to a relatively large load exceeding units of Ohm, at low currents in the phase wire.
Это достигается тем, что известный вторичный источник питания с отбором мощности от фазного провода линии электропередачи высокого напряжения промышленной частоты, содержащий замкнутый магнитопровод, на котором размешена обмотка и в центральное отверстие которого пропущен фазный провод, преобразователь-регулятор напряжения, к выходным зажимам которого подключена нагрузка, снабжен замкнутыми дополнительными магнитопроводами с размещенной на каждом из них дополнительной обмоткой, а в центральное отверстие каждого замкнутого дополнительного магнитопровода пропущен фазный провод, и неполярными конденсаторами, число которых на один больше числа замкнутых дополнительных магнитопроводов, обмотка и каждая дополнительная обмотка выполнены с числом витков W, которое определяется соотношением , где U - действующее значение выходного напряжения первичного преобразователя в режиме холостого хода, lср средняя линия замкнутого магнитопровода, S -поперечное сечение магнитопровода, k - производная линейного участка основной кривой намагничивания материала магнитопровода, I -минимальное значение силы тока в фазном проводе, выходные зажимы обмотки и каждой дополнительной обмотки подключены параллельно к входным зажимам преобразователя-регулятора напряжения каждая через последовательно включенный неполярный конденсатор, причем емкость неполярного конденсатора определяет реактивное сопротивление на частоте фазного тока равное по модулю реактивному сопротивлению обмотки и каждой дополнительной обмотки на основной частоте фазного тока в фазном проводе, и, кроме того, к выводу конденсатора присоединяются одноименные с точки зрения начала и направления намотки зажимы обмотки и дополнительных обмоток.This is achieved by the fact that the known secondary power source with power take-off from the phase wire of a high-voltage power line of industrial frequency, containing a closed magnetic circuit, on which the winding is placed and into the central hole of which a phase wire is passed, a voltage regulator-converter, to the output terminals of which the load is connected is equipped with closed additional magnetic circuits with an additional winding placed on each of them, and in the central hole of each closed additional Tel'nykh magnetic omitted phase conductor and nonpolar capacitors whose number is one more than the number of closed additional cores, winding and each additional winding is performed with the number of turns W, which is defined by the relation where U is the actual value of the output voltage of the primary converter in idle mode, l cp is the middle line of the closed magnetic circuit, S is the cross section of the magnetic circuit, k is the derivative of the linear section of the main magnetization curve of the material of the magnetic circuit, I is the minimum current strength in the phase wire, output the terminals of the winding and each additional winding are connected in parallel to the input terminals of the converter-voltage regulator, each through a series-connected non-polar capacitor, and the nonpolar capacitor determines the reactance at the frequency of the phase current equal in magnitude to the reactance of the winding and each additional winding at the main frequency of the phase current in the phase wire, and, in addition, the terminals of the winding and additional terminals of the same name from the point of view of the beginning and direction of winding are connected windings.
Сущность полезной модели поясняется чертежом, на котором показана функциональная схема вторичного источника питании с отбором мощности от фазного провода линии электропередачи высокого напряжения промышленной частоты.The essence of the utility model is illustrated by the drawing, which shows a functional diagram of a secondary power source with power take-off from the phase wire of a high-voltage power line of industrial frequency.
Вторичный источник питания с отбором мощности от фазного провода 1 линии электропередачи высокого напряжения промышленной частоты содержит замкнутый магнитопроводом 2, на котором размешена обмотка 3 с выходными зажимами 4 и 5, а в центральное отверстие замкнутого магнитопровода 2 пропущен фазный провод 1, замкнутые дополнительные магнитопроводы 6 с размещенной на каждом из них дополнительной обмоткой 7, а в центральное отверстие каждого замкнутого дополнительного магнитопровода 6 пропущен фазный провод 1.The secondary power source with power take-off from the phase wire 1 of the industrial high-voltage power line contains a closed magnetic circuit 2, on which the winding 3 is placed with output terminals 4 and 5, and a phase wire 1 is passed into the central hole of the closed magnetic circuit 2, and additional 6 c are closed placed on each of them an additional winding 7, and in the Central hole of each closed additional magnetic circuit 6 missed phase wire 1.
Выходные зажимы 5 и 6 обмотки и выходные зажимы 8 и 9 каждой из дополнительных обмоток 7 подключены параллельно к входным зажимам 10 и 11 преобразователя-регулятора напряжения 12 каждая через последовательно включенный неполярный конденсатор 13, причем выходные зажимы 4 и 9 начала обмотки 3 и дополнительных обмоток 7 подключены к входному зажиму 10, а выходные зажимы 5 и 8 конца обмотки 3 и дополнительных обмоток 7 подключены к входному зажиму 11 преобразователя-регулятора напряжения 12. Емкость неполярного конденсатора 13 определяет реактивное сопротивление на частоте фазного тока равное по модулю реактивному сопротивлению обмотки 3 и каждой дополнительной обмотки 7 на основной частоте фазного тока в фазном проводе 1.The output terminals 5 and 6 of the winding and the output terminals 8 and 9 of each of the additional windings 7 are connected in parallel to the input terminals 10 and 11 of the converter-voltage regulator 12 each through a series-connected non-polar capacitor 13, and the output terminals 4 and 9 of the beginning of the winding 3 and additional windings 7 are connected to the input terminal 10, and the output terminals 5 and 8 of the end of the winding 3 and additional windings 7 are connected to the input terminal 11 of the voltage regulator-converter 12. The capacity of the non-polar capacitor 13 determines the reactance the phenomenon at the frequency of the phase current equal in magnitude to the reactance of the winding 3 and each additional winding 7 at the fundamental frequency of the phase current in the phase wire 1.
К выходным зажимам 14 и 15 преобразователя-регулятора напряжения 12 подключена нагрузка 16.To the output terminals 14 and 15 of the Converter-voltage regulator 12 is connected to the load 16.
Вторичный источник питания с отбором мощности от фазного провода линии электропередачи высокого напряжения промышленной частоты работает следующим образом.A secondary power source with power take-off from the phase wire of a high-voltage power line of industrial frequency operates as follows.
Ток, протекающий в фазном проводе 1, возбуждает электромагнитное поле в замкнутых магнитопроводах 2 и 6. Напряженность магнитного поля в них приближенно определена соотношением где I значение силы тока в фазном проводе, lср - средняя линия замкнутого магнитопровода. Напряженность магнитного поля Н в соответствии с основной кривой намагничивания материала магнитопроводов 2 и 6 наводит на зажимах 4 и 5 обмотки, 3 размещеннох на магнитопроводе 2, и зажимах 8 и 9 обмоток 7, размещенных на магнитопроводах 6, напряжение пропорциональное числу витков W. Требуемое число витков каждой из обмоток 3 и 7 определяется соотношением , где U - действующее значение выходного напряжения первичного преобразователя в режиме холостого хода, lср - средняя линия замкнутых магнитопроводов 3 и 6, S -поперечное сечение замкнутых магнитопроводов 3 и 6, k - производная линейного участка основной кривой намагничивания материала магнитопроводов 3 и 6, Imin -минимальное значение силы тока в фазном проводе 1. Образованный первичный преобразователь, включающий магнитопроводы 2 или 6 и обмотки 3 или 7, качественно отличается от трансформаторов напряжения тем, что не содержит традиционной первичной обмотки, которая формируется аналогично трансформатору тока в виде провода - фазного провода 1, пропущенного в отверстие замкнутого магнитопровода 3 или 6, поэтому напряженность магнитного поля в нем формируется согласно закону полного тока. При этом применение закона полного тока оказывается возможным с заменой кольцевых линий напряженности поля на среднюю линию магнитопровода 3 или магнитопроводов 6.The current flowing in the phase wire 1 excites an electromagnetic field in the closed magnetic circuits 2 and 6. The magnetic field strength in them is approximately determined by the ratio where I is the value of the current in the phase wire, l cf is the middle line of the closed magnetic circuit. The magnetic field strength N in accordance with the main magnetization curve of the material of the magnetic cores 2 and 6 induces windings 4 and 5, 3 located on the magnetic circuit 2, and terminals 8 and 9 of the windings 7 located on the magnetic circuits 6, the voltage is proportional to the number of turns W. Required number turns of each of the windings 3 and 7 is determined by the ratio where U is the effective value of the output voltage of the primary converter in idle mode, l cp is the middle line of the closed magnetic circuits 3 and 6, S is the cross section of the closed magnetic circuits 3 and 6, k is the derivative of the linear section of the main magnetization curve of the material of the magnetic circuits 3 and 6, I min is the minimal value of current in the phase conductor 1. the resultant transducer comprising magnetic cores 2 or 6 and 7 of the winding 3 or qualitatively different from a voltage transformer that does not contain the traditional your primary th winding, which is formed as a current transformer in the form of wires - one phase wire, passed through the hole of the closed magnetic circuit 3 or 6, so the magnetic field is generated therein according to the total current law. In this case, the application of the total current law is possible with the replacement of the ring lines of the field strength by the middle line of the magnetic circuit 3 or magnetic circuit 6.
Учитывая малость величины напряженности магнитного поля Н, наводимую током в фазном проводе 1 в магнитопроводе 3 или 6, для создания практически интересных (обычно это 5…12 вольт) величин напряжения на выходных зажимах 4 и 5, или 8 и 9 обмоток 3 и 7, соответственно, подключенных к типовым нагрузкам 5…25 Ом, число витков обмотки 3 или 7 приходится увеличивать до нескольких сотен (в зависимости от величины тока в фазном проводе 1). Однако при этом резко возрастает внутреннее сопротивление первичного преобразователя, что ограничивает возможность эффективного отбора мощности в нагрузку 16. Для преодоления возникающего противоречия между необходимым большим числом витков W и соответствующим этому большому внутреннему сопротивлению оказывается достаточным реализовать в выходной цепи первичного преобразователя, т.е. на выходных зажимах 4 и 5, а также и 8 и 9 обмоток 3 и 7 режим последовательного резонанса. Это объясняется тем, что основной вклад во внутреннее сопротивление первичного преобразователя вносит реактивное сопротивление индуктивности обмотки 3 и обмоток 7.Given the small magnitude of the magnetic field H induced by the current in the phase wire 1 in the magnetic circuit 3 or 6, to create practically interesting (usually 5 ... 12 volts) voltage values at the output terminals 4 and 5, or 8 and 9 of the windings 3 and 7, respectively, connected to typical loads of 5 ... 25 Ohms, the number of turns of a winding 3 or 7 has to be increased to several hundred (depending on the magnitude of the current in the phase wire 1). However, in this case, the internal resistance of the primary converter increases sharply, which limits the possibility of efficient power take-off to load 16. To overcome the contradiction between the necessary large number of turns W and the corresponding large internal resistance, it turns out to be sufficient to realize the primary converter in the output circuit, i.e. at the output terminals 4 and 5, as well as 8 and 9 of the windings 3 and 7, the mode of series resonance. This is because the main contribution to the internal resistance of the primary converter is made by the reactance of the inductance of the winding 3 and the windings 7.
При режимах малых фазных токов I в фазном проводе l линии электропередачи обеспечить необходимый уровень мощности (обычно порядка десятка Ватт) в нагрузке 16 за счет увеличения числа витков не представляется возможным, ввиду роста активной составляющей внутреннего сопротивления (это не только сопротивление «меди», которое можно снизить увеличением диаметра провода, но и сопротивления за счет вихревых токов и потерь на гистерезис в магнитопроводе) каждой из катушек индуктивности, образованных обмотками 3 и 7. Преодолеть это противоречие между необходимым увеличением числа витков W и ростом активной составляющей сопротивления обмоток 3 и 7 параллельным включением нескольких обмоток 3 и 7, каждая из которых размещена на своем магнитопроводе 2 или 6.Under conditions of small phase currents I in the phase wire l of the power line, it is not possible to provide the required power level (usually of the order of ten watts) in load 16 due to the increase in the number of turns, due to the increase in the active component of internal resistance (this is not only the resistance of “copper”, which can be reduced by increasing the diameter of the wire, but also resistance due to eddy currents and hysteresis losses in the magnetic circuit) of each of the inductors formed by windings 3 and 7. To overcome this contradiction I am waiting for the necessary increase in the number of turns W and the growth of the active component of the resistance of windings 3 and 7 by the parallel inclusion of several windings 3 and 7, each of which is placed on its magnetic circuit 2 or 6.
Размещение каждой из обмоток 3, 7 на своем магнитопроводе 2, 6 необходимо для исключения взаимной попарной индуктивной связи между обмотками 3 и 7. Наличие такой взаимной связи сохраняет внутреннее сопротивление преобразователя равным сопротивлению одиночной обмотке 3.The placement of each of the windings 3, 7 on its magnetic circuit 2, 6 is necessary to eliminate mutual pairwise inductive coupling between windings 3 and 7. The presence of such a mutual connection keeps the internal resistance of the converter equal to the resistance of a single winding 3.
Параллельное включение обмоток 3 и 7 обеспечивая уменьшение внутреннего сопротивления эффективных источников напряжения (на выходных зажимах обмоток 3 и 7) приводит к росту мощности вторичного источника, если обеспечено параллельное согласное включение обмоток 3 и 7, при котором токи каждого из источников в нагрузке 16 синфазны. Такое включение требует, чтобы одноименные (с точки зрения начала и направления намотки) зажимы обмоток 3 и 7 присоединялись к одной точке, т.е. в нашем случае - выходные зажимы 4 и 9 начала обмотки 3 и дополнительных обмоток 7 должны быть подключены к входному зажиму 10, а выходные зажимы 5 и 8 конца обмотки 3 и дополнительных обмоток 7 - подключены к входному зажиму 11 преобразователя-регулятора напряжения 12.Parallel connection of windings 3 and 7, providing a decrease in the internal resistance of effective voltage sources (at the output terminals of windings 3 and 7), leads to an increase in the power of the secondary source if parallel windings of windings 3 and 7 are provided, at which the currents of each of the sources in load 16 are in phase. This inclusion requires that the terminals of the same name (from the point of view of the beginning and direction of winding) of the windings 3 and 7 are connected to the same point, i.e. in our case, the output terminals 4 and 9 of the beginning of the winding 3 and the additional windings 7 should be connected to the input terminal 10, and the output terminals 5 and 8 of the end of the winding 3 and the additional windings 7 should be connected to the input terminal 11 of the voltage regulator-converter 12.
Повышение уровня мощности, отбираемой от фазного провода линии электропередачи высокого напряжения на относительно большую нагрузку, превышающую единицы Ом, при низких значениях силы тока в фазном проводе - достигнута за счет конструкции первичного преобразователя, по существу в виде параллельно и согласно включенных многовитковых дросселей, и реализации резонансного режима в цепи съема мощности за счет последовательно включенного неполярного конденсатора 13.The increase in the power level taken from the phase wire of the high voltage power line to a relatively large load exceeding units of Ohm at low current values in the phase wire is achieved due to the design of the primary converter, essentially in the form of parallel and according to the included multi-turn reactors, and implementation resonant mode in the circuit of the power output due to the series-connected non-polar capacitor 13.
Вторичный источник бесперебойного питания с отбором мощности от фазного провода 1 линии электропередачи высокого напряжения 110 кВ, круговой промышленной частоте ω=314 рад/с, на основе магнитопровода 2 типоразмера ПЛ 20×40-80 из анизотропной холоднокатаной стали марки 3406 при числе витков вторичной обмотки равном 545 из провода ПЭВ диаметром 0,9 мм позволил снять на нагрузку 24 Ома напряжение от 15 до 25 В при изменении фазного тока в пределах от 30 до 100 А. Этой мощности достаточно для обеспечения работы, например, маломощных первичных датчиков и систем радиоканальной передачи данных в автономных системах автоматики ЛЭП.Secondary uninterruptible power supply with power take-off from a phase wire 1 of a 110 kV high-voltage power line, circular industrial frequency ω = 314 rad / s, based on a magnetic circuit 2 of standard size 20 × 40-80 PL from anisotropic cold-rolled steel grade 3406 with the number of turns of the secondary winding equal to 545 from a PEV wire with a diameter of 0.9 mm made it possible to remove a voltage of 15 to 25 V at a load of 24 Ohm with a phase current ranging from 30 to 100 A. This power is sufficient to ensure operation, for example, of low-power primary sensors and systems radio channel data transmission in autonomous systems of automatic transmission lines.
Использование полезной модели позволяет обеспечить устойчивый режим питания автономных автоматических измерительных устройств, размещенных под высоким потенциалом проводов высоковольтных линий.Using the utility model allows to ensure a stable power supply of autonomous automatic measuring devices located at high potential wires of high-voltage lines.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2012117368/07U RU120519U1 (en) | 2012-04-27 | 2012-04-27 | SECONDARY POWER SUPPLY WITH POWER TAKE-OFF FROM PHASE WIRE OF HIGH-VOLTAGE INDUSTRIAL FREQUENCY LINE |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2012117368/07U RU120519U1 (en) | 2012-04-27 | 2012-04-27 | SECONDARY POWER SUPPLY WITH POWER TAKE-OFF FROM PHASE WIRE OF HIGH-VOLTAGE INDUSTRIAL FREQUENCY LINE |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU120519U1 true RU120519U1 (en) | 2012-09-20 |
Family
ID=47077861
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2012117368/07U RU120519U1 (en) | 2012-04-27 | 2012-04-27 | SECONDARY POWER SUPPLY WITH POWER TAKE-OFF FROM PHASE WIRE OF HIGH-VOLTAGE INDUSTRIAL FREQUENCY LINE |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU120519U1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU179239U1 (en) * | 2017-11-17 | 2018-05-07 | Публичное акционерное общество "Межрегиональная распределительная сетевая компания Центра" (ПАО "МРСК Центра") | CURRENT POWER TAKE-OFF DEVICE |
-
2012
- 2012-04-27 RU RU2012117368/07U patent/RU120519U1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU179239U1 (en) * | 2017-11-17 | 2018-05-07 | Публичное акционерное общество "Межрегиональная распределительная сетевая компания Центра" (ПАО "МРСК Центра") | CURRENT POWER TAKE-OFF DEVICE |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US9356520B2 (en) | Forward converter with magnetic component | |
| Park et al. | 5m-off-long-distance inductive power transfer system using optimum shaped dipole coils | |
| US11387680B2 (en) | Coreless power transformer | |
| TWI625034B (en) | Transformer | |
| Rituraj et al. | Analysis and comparison of series-series and series-parallel topology of contactless power transfer systems | |
| US9576725B2 (en) | Method for reducing interwinding capacitance current in an isolation transformer | |
| US20110084792A1 (en) | SIP (Symmetrical-in-Parallel) Induction Coils for Electromagnetic Devices | |
| Yildiriz et al. | IPT design with optimal use of spiral rectangular coils for wireless charging of e-tricycle scooters | |
| Kumar | Design of high frequency power transformer for switched mode power supplies | |
| RU120519U1 (en) | SECONDARY POWER SUPPLY WITH POWER TAKE-OFF FROM PHASE WIRE OF HIGH-VOLTAGE INDUSTRIAL FREQUENCY LINE | |
| RU2496204C1 (en) | Secondary uninterrupted power supply with power takeoff from phase conductor current | |
| RU2483409C1 (en) | Secondary of power supply source with power takeoff from phase wire of industrial frequency high-voltage power transmission line | |
| US10985574B2 (en) | Resonant power transfer | |
| RU2414034C1 (en) | Secondary power supply with power take-off from phase conductor current | |
| Liu et al. | Design and optimization of high frequency transformer with nanocrystalline core | |
| de Miranda et al. | Alternative configuration of open-bifilar coil for self-resonant wireless power transfer system | |
| CN106991256A (en) | A kind of non-rice is brilliant, nanocrystalline iron core high frequency transformer impedance design method | |
| Shafik et al. | Nanocrystalline cored transformer design and implementation for a high current low voltage dc/dc converter | |
| Panfllov et al. | Optimization of weight and dimensions of longitudinal compensation devices for electric transmission lines 110–220 kV | |
| KR20170055890A (en) | High voltage power supply | |
| CN206250028U (en) | A kind of integrated high frequency transformer of single-phase high-power magnetic | |
| CN205139225U (en) | Current transformer current detection circuit | |
| RU179239U1 (en) | CURRENT POWER TAKE-OFF DEVICE | |
| RU189077U1 (en) | Cascade Power Transformer | |
| CN216489924U (en) | Ground current transformer energy-taking device |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM9K | Utility model has become invalid (non-payment of fees) |
Effective date: 20170428 |