NL8502655A - METHOD FOR RECOVERING OIL FROM SUSPENSIONS, INCLUDING FINE GRANULAR INORGANIC AND / OR ORGANIC PARTICLES, AND OIL AND WATER OR OTHER VAPORABLE LIQUIDS. - Google Patents
METHOD FOR RECOVERING OIL FROM SUSPENSIONS, INCLUDING FINE GRANULAR INORGANIC AND / OR ORGANIC PARTICLES, AND OIL AND WATER OR OTHER VAPORABLE LIQUIDS. Download PDFInfo
- Publication number
- NL8502655A NL8502655A NL8502655A NL8502655A NL8502655A NL 8502655 A NL8502655 A NL 8502655A NL 8502655 A NL8502655 A NL 8502655A NL 8502655 A NL8502655 A NL 8502655A NL 8502655 A NL8502655 A NL 8502655A
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- oil
- water
- liquids
- vapor
- suspension
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 25
- 239000000725 suspension Substances 0.000 title claims description 23
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 19
- 229910001868 water Inorganic materials 0.000 title claims description 19
- 239000007788 liquid Substances 0.000 title claims description 9
- 239000010954 inorganic particle Substances 0.000 title 1
- 239000011146 organic particle Substances 0.000 title 1
- 238000005553 drilling Methods 0.000 claims description 23
- 239000002002 slurry Substances 0.000 claims description 18
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 claims description 10
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 claims description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 4
- 239000004058 oil shale Substances 0.000 claims description 4
- 238000004061 bleaching Methods 0.000 claims description 3
- 239000010802 sludge Substances 0.000 claims description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 2
- 239000011148 porous material Substances 0.000 claims description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 9
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 8
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 8
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 7
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 6
- TZCXTZWJZNENPQ-UHFFFAOYSA-L barium sulfate Chemical compound [Ba+2].[O-]S([O-])(=O)=O TZCXTZWJZNENPQ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 4
- 229910052601 baryte Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010428 baryte Substances 0.000 description 3
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 3
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 3
- 230000008569 process Effects 0.000 description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 2
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 2
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 2
- 238000010411 cooking Methods 0.000 description 2
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 2
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 2
- 239000003599 detergent Substances 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 2
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 2
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 2
- 238000009527 percussion Methods 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 2
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 2
- 238000013019 agitation Methods 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052788 barium Inorganic materials 0.000 description 1
- DSAJWYNOEDNPEQ-UHFFFAOYSA-N barium atom Chemical compound [Ba] DSAJWYNOEDNPEQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004568 cement Substances 0.000 description 1
- 238000005119 centrifugation Methods 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000012790 confirmation Methods 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 231100000206 health hazard Toxicity 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000000691 measurement method Methods 0.000 description 1
- 238000010297 mechanical methods and process Methods 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 1
- 230000000116 mitigating effect Effects 0.000 description 1
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 1
- 231100000926 not very toxic Toxicity 0.000 description 1
- 239000003129 oil well Substances 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000010298 pulverizing process Methods 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 1
- 239000004071 soot Substances 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 description 1
- 238000005292 vacuum distillation Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B21/00—Methods or apparatus for flushing boreholes, e.g. by use of exhaust air from motor
- E21B21/06—Arrangements for treating drilling fluids outside the borehole
- E21B21/063—Arrangements for treating drilling fluids outside the borehole by separating components
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
- B01D3/08—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping in rotating vessels; Atomisation on rotating discs
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G1/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oil-shale, oil-sand, or non-melting solid carbonaceous or similar materials, e.g. wood, coal
- C10G1/02—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oil-shale, oil-sand, or non-melting solid carbonaceous or similar materials, e.g. wood, coal by distillation
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geology (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Wood Science & Technology (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
- Removal Of Floating Material (AREA)
- Treatment Of Sludge (AREA)
Description
»· i N.0. 33453 1»N.0. 33453 1
Werkwijze voor het terugwinnen van olie uit suspensies, omvattende fijn korrelige anorganische en/of organische deeltjes, en olie en water or andere verdampbare vloeistoffen._ 5 De onderhavige uitvinding heeft betrekking op een werkwijze voor het scheiden van olie, water en andere verdampbare vloeistoffen uit boorsuspensie, bleekaarde, slib uit olievaten, olieschalie en dergelijke.The present invention relates to a method for separating oil, water and other evaporable liquids from oil and water or other evaporable liquids. drilling mud, bleaching earth, oil barrel sludge, oil shale and the like.
Het probleem samenhangend met het terugwinnen van olie uit op 10 oliebasis gebaseerde boorsuspensie ontstaat door het feit dat het thans steeds belangwekkender wordt om dergelijke boorsuspensies te gebruiken in tegenstelling tot op water gebaseerde boorsuspensie. Dit komt door aanzienlijke technische voordelen bij exploratie boren alsmede bij pro-duktie boren van olieputten zowel bij boorhandelingen op land als bui-15 tengaats.The problem associated with recovering oil from oil-based drilling mud arises from the fact that it is now becoming more and more interesting to use such drilling mud as opposed to water-based drilling mud. This is due to significant technical advantages in exploration drilling as well as in oil well production drilling in both onshore and offshore drilling operations.
Door het olieaandeel van de boorsuspensie teruggevoerd uit het -boorgat kan deze boorsuspensie niet vrij in de natuur gebracht worden, en indien dit gedaan zou worden zullen er strenge vereisten bestaan met betrekking tot de behandeling van de boorsuspensie om daaruit enige 20 olie te verwijderen.Due to the oil portion of the drilling mud returned from the borehole, this drilling mud cannot be freely released into nature, and if this is done there will be strict requirements regarding the treatment of the drilling mud to remove some oil therefrom.
In het bijzonder geeft het fijn-korrelige deel van de boorsuspensie problemen. Het grof-korrelige deel wordt op oscillerende zeven uitgezeefd en kan gespoeld worden alvorens gestort te worden, of restolie kan verbrand worden. Heden ten dage wordt deze werkwijze het meest ge-25 volgd bij installaties in de Noordzee.In particular, the fine-grained portion of the drilling mud presents problems. The coarse-grained part is sieved on oscillating screens and can be rinsed before being dumped, or residual oil can be burned. Today, this method is most often followed at installations in the North Sea.
Het fijn-korrelige deel uit de oscillerende zeven of de spoel werkwijze wordt normaliter behandeld in decanteerinrichtingen of hydrocy-clonen, waar enige olie en water uit de boorsuspensie afgescheiden worden.The fine-grained portion from the oscillating sieves or the rinsing process is normally treated in decanters or hydrocyclones, where some oil and water are separated from the drilling mud.
30 De restolie wordt door capillaire krachten, oppervlaktespanning en polaire bindingen stevig aan de boorsuspensie gebonden, en dit is de reden waarom er geen bevredigende wijze bestaat voor het behandelen van de boorsuspensie.The residual oil is bound tightly to the drilling mud by capillary forces, surface tension and polar bonds, and this is why there is no satisfactory way of treating the drilling mud.
Bij de experimentele distillatie van twee soorten boorsuspensie, 35 waarvan een in hoofdzaak omvat zogenaamde snijstoffen die een fijne verdeling van kleiner dan 1000 ju tonen, en de andere bijna uitsluiten bariet omvat met een fijne verdeling van kleiner dan 15 fu, is gebleken dat verrassend hoge temperaturen noodzakelijk waren om olie uit de boorsuspensie te drijven. Door genoemde krachten zal een toename 40 van het kookpunt van 100 tot 200°C ontstaan. Indien het gewenst is om λ ö e e '7 ΐ f 2 olie uit de boorsuspensie te drijven door het op gebruikelijke wijze verwarmen in een distillatie-installatie worden bijgevolg zo hoge temperaturen vereist dat een deel van de olieprodukten gedeeld wordt en nieuwe koolwaterstoffen gevormd worden.The experimental distillation of two types of drilling mud, one of which mainly comprises so-called cutting substances showing a fine distribution of less than 1000 µ, and the other comprising almost exclusively barite with a fine distribution of less than 15 µ, has been found to have surprisingly high temperatures were necessary to drive oil out of the drilling mud. As a result of said forces, an increase of the boiling point from 100 to 200 ° C will occur. Therefore, if it is desired to drive λ ö e e '7 ΐ f 2 oil from the drilling mud by heating in a distillation plant in the usual manner, such high temperatures are required that part of the oil products are divided and new hydrocarbons are formed.
5 Deze omstandigheden zijn bekend uit de Noorse octrooiaanvrage 771 423. Verwezen wordt naar US-PS-3 393 951, volgens welke boorsuspensie getransporteerd wordt op een transporteurband en aan IR-straling blootgesteld wordt voordat de boorsuspensie in zee gestort kan worden. Vanwege de temperatuuromstandigheden is deze werkwijze niet in praktijk 10 uitgevoerd, en olie-in de suspensie kan niet teruggewonnen worden teneinde teruggevoerd te worden.These conditions are known from Norwegian patent application 771 423. Reference is made to US-PS-3 393 951, according to which drilling mud is transported on a conveyor belt and exposed to IR radiation before the drilling mud can be dumped into the sea. Because of the temperature conditions, this method has not been practiced, and oil in the slurry cannot be recovered for recycling.
Hetzelfde geldt met betrekking tot US-PS-2 266 586, waar gasbranders gebruikt worden en de suspensie wordt eveneens met water gespoeld. Naast het bovengenoemde moet vermeld worden dat water gebruikt voor 15 primair spoelen van de suspensie eveneens gereinigd moet worden en daarom een vergroot vermogensverbruik voor later verwarmen tot gevolg heeft.The same applies to US-PS-2 266 586, where gas burners are used and the slurry is also rinsed with water. In addition to the above, it should be noted that water used for primary rinsing of the slurry must also be cleaned and therefore results in increased power consumption for subsequent heating.
US-PS-3 658 015 heeft betrekking op een verbandingsoven, waar de olie in de suspensie volledig verbrand wordt. Deze werkwijze zal de 20 suspensie voldoende reinigen om deze af te kunnen voeren naar de omgeving maar de olie wordt niet teruggewonnen voor hercirculatie bij de bereiding van suspensie. Door het explosiegevaar is deze werkwijze niet gebruikt bij olie-installaties. Eveneens is waargenomen dat het nodig is om energie te voeren teneinde de olie in de suspensie te verbranden. 25 Deze werkwijze verschilt bijgevolg niet van hetgeen bekend is bij gebruikelijke droogovens.US-PS-3 658 015 relates to a dressing furnace, where the oil in the suspension is completely burned. This process will clean the slurry enough to allow it to drain to the environment, but the oil will not be recovered for recirculation in the slurry preparation. Due to the risk of explosion, this method has not been used for oil installations. It has also been observed that it is necessary to carry energy to burn the oil in the slurry. Consequently, this method is no different from what is known in conventional drying ovens.
US-PS-3 860 091 heeft betrekking op een mechanische werkwijze voor het zuiveren van de suspensie. Deze werkwijze omvat het gebruik van scheidingsorganen om zo veel mogelijk olie te verwijderen, waarbij de 30 restolie door middel van een detergens verwijderd wordt. Deze werkwijze is nuttig maar zeer kostbaar door het gebruik van detergens. Eveneens heeft deze niet het herwinnen van de restolie na centrifugeren door bovengenoemde capillaire krachten tot gevolg.US-PS-3 860 091 relates to a mechanical method for purifying the suspension. This method involves using separators to remove as much oil as possible, removing the residual oil by detergent. This method is useful but very expensive due to the use of detergent. Likewise, it does not result in the recovery of the residual oil after centrifugation by the abovementioned capillary forces.
Uit de bovengenoemde Noorse octrooiaanvrage 771 423 is een werk-35 wijze voor het verdampen van olie uit de suspensie bekend, die getransporteerd wordt door een schroeftransporteur verwarmd door elektrische weerstandselementen en/of door een warmte-overbrengend fluïdum, dat op zijn beurt verwarmd wordt door middel van extra elektrische warmtewisselaars.From the above-mentioned Norwegian patent application 771 423, a method for evaporating oil from the suspension is known, which is conveyed by a screw conveyor heated by electrical resistance elements and / or by a heat-transferring fluid, which in turn is heated by by means of additional electric heat exchangers.
40 Deze werkwijze verschilt in hoofdzaak van de werkwijze volgens de 8502 655 * It 3 uitvinding doordat warmte toegevoerd wordt door middel van warmte-wis-selaarmechanismen en dit vindt op zodanige wijze plaats dat de bovengenoemde capillaire krachten niet vernietigd worden. Zoals vermeld vereist dit zeer hoge temperaturen teneinde de olie uit de suspensie te 5 drijven. De temperatuur wordt beschreven als zijnde ongeveer 260-360°C, en dat komt overeen met beproevingen gedaan tijdens het ontwikkelen van de werkwijze volgens de onderhavige uitvinding. Dit leidt tot dezelfde problemen die als zeer belangrijk vermeld zijn, d.w.z. oxydatie of uiteen vallen van het afval gas wordt niet vermeden teneinde vorming van 10 nieuwe verbindingen te voorkomen. Volgens bovengenoemde werkwijze worden inspanningen gedaan om dit nadeel te vermijden door de noodzakelijkheid van het gebruik van een neutraal gas in samenhang met de werkwijze te benadrukken. Eveneens wordt vermeld dat een voorwaarde voor succesvol bedrijf is dat alle zuurstof of oxyderende gassen zorgvuldig 15 vermeden worden tijdens de verwarmingsperiode van de suspensie in de houder. Beproevingen uitgevoerd door de uitvinding bevestigen dit.This method differs mainly from the method according to the 8502 655 * 3 invention in that heat is supplied by means of heat exchanger mechanisms and this takes place in such a way that the above capillary forces are not destroyed. As mentioned, this requires very high temperatures in order to drive the oil out of the suspension. The temperature is described as being about 260-360 ° C, which is consistent with tests made during the development of the method of the present invention. This leads to the same problems mentioned as very important, i.e. oxidation or decomposition of the waste gas is not avoided in order to prevent formation of new compounds. According to the above method, efforts are made to avoid this drawback by emphasizing the necessity of using a neutral gas in connection with the method. It is also stated that a condition for successful operation is that all oxygen or oxidizing gases are carefully avoided during the heating period of the slurry in the container. Tests conducted by the invention confirm this.
Na verdamping wordt het afvalgas naar een condensor getransporteerd, die de oliegassen condenseert door het direct besproeien met water. Dit verschilt duidelijk van de werkwijze volgens de uitvinding, 20 waarbij koude olie gebruikt wordt als condensatiemedium. Bij gebruik van water zal in praktijk een aanzienlijk probleem ontstaan met betrekking tot het scheiden van het water/oliecondensaat, en het zal nooit mogelijk zijn te verzekeren dat het afgescheiden water olievrij is.After evaporation, the waste gas is transported to a condenser, which condenses the oil gases by direct spraying with water. This is clearly different from the method according to the invention, in which cold oil is used as condensation medium. When water is used, a considerable problem will arise in practice with regard to the separation of the water / oil condensate, and it will never be possible to ensure that the separated water is oil-free.
Aangezien het bij het op olie gebaseerde suspensie wenselijk is 25 koolwaterstoffen te gebruiken die niet zeer toxisch zijn (Kero,Since it is desirable in the oil-based suspension to use hydrocarbons which are not very toxic (Kero,
Somentor 31, TSD 2803, of TSD 2832), bestaan er naast het explosiegevaar problemen met het materiaal van de installatie zelf, en roetvor-ming, waarbij het grootste nadeel is dat produkten door uiteen vallen gevormd worden, die als gevaar voor de gezondheid niet gestuurd kunnen 30 worden. Het is een doeleinde van de onderhavige uitvinding om dit probleem te beperken.Somentor 31, TSD 2803, or TSD 2832), in addition to the explosion hazard, there are problems with the material of the installation itself, and soot formation, the main drawback of which is that products are broken up and do not pose a health hazard can be sent 30. It is an object of the present invention to mitigate this problem.
Men zou kunnen aannemen dat indien olie gedistilleerd werd uit de suspensie onder vacuüm voldoende lage kooktemperaturen verkregen zouden worden. Uit experimenten bleek echter dat zelfs vacuüm distil1a-35 tie niet tot voldoende lage temperaturen leidt.It could be assumed that if oil was distilled from the suspension under vacuum, sufficiently low boiling temperatures would be obtained. However, experiments showed that even vacuum distillation does not lead to sufficiently low temperatures.
Met de heden ten dage met de bekende distillatiewerkwijzen, zoals hierboven beschreven, zijn kooktemperaturen van ongeveer 350°C noodzakelijk om voldoende olie uit de mineralen te drijven.Today, with the known distillation processes, as described above, boiling temperatures of about 350 ° C are necessary to drive sufficient oil from the minerals.
Bij studies van de kookwerkwijze tijdens beproevingen met distil-40 latie bleek dat de oppervlaktespanning overwonnen wordt en de polaire §502 85 5 V '*** 4 krachten tussen moleculen door roering voorkomen worden, door het feit ~ dat zo snelle onderlinge beweging ontstaat tussen de moleculen dat voorkomen wordt dat deze aan elkaar hechten. Deze omstandigheden worden bij de onderhavige uitvinding gebruikt. De gehele energie voor het dis-5 tillatieproces wordt door het roeren van de suspensie toegevoerd, waarbij de warmte voor koken verschaft wordt door wrijving in het materiaal. Door het vrijkomen van water met de olie is de kooktemperatuur van een belang zijn olie soort (Somentor 31) 188°C lager dan met overeenkomstig koken in een retort. Dit betekent dat de partiële druk van 10 de olie ongeveer 50¾ van de totale druk van het gasmengsel uitmaakt.Studies of the cooking method during distillation tests have shown that the surface tension is overcome and that the polar forces between molecules are prevented by agitation, by the fact that rapid mutual movement occurs between the molecules that are prevented from attaching to each other. These conditions are used in the present invention. The entire energy for the distillation process is supplied by stirring the slurry, the heat for boiling being provided by friction in the material. Due to the release of water with the oil, the boiling temperature of an important oil type (Somentor 31) is 188 ° C lower than with corresponding cooking in a retort. This means that the partial pressure of the oil makes up about 50¾ of the total pressure of the gas mixture.
De uitvinding heeft bijgevolg betrekking op een werkwijze voor het distilleren voor het scheiden van olie in water en andere verdampbare vloeistoffen uit boorsuspensie, bleekaarde, slib uit olievaten, olie-schalie en dergelijke, en deze werkwijze wordt gekenmerkt doordat ver-15 damping van de suspensie teweeg gebracht wordt bij een lagere temperatuur dan die van gebruikelijke verdamping, door het feit dat de capillaire krachten die de gescheiden fracties binnen de poriën van de suspensie binden in een wrijvings-verdampingsorgaan vernietigd worden.The invention therefore relates to a method of distillation for separating oil into water and other evaporable liquids from drilling mud, bleaching earth, sludge from oil drums, oil shale and the like, and this method is characterized in that evaporation of the suspension is effected at a temperature lower than that of conventional evaporation, due to the fact that the capillary forces that bind the separated fractions within the pores of the slurry are destroyed in a friction evaporator.
De suspensie wordt geslagen en gebroken door slagarmen aangedreven 20 door een draaiende vermogensbron, bijv. een elektrische of verbrandingsmotor, waarbij tegelijkertijd verdamping van kristalwater alsmede vrij water in de suspensie teweeg gebracht wordt, zodat de partiële druk van de oliedamp (damp van andere vloeistoffen) naast de partiële druk van water een totale druk in het gassmengsel vormen met een ont-25 staande vermindering van de verdampingstemperatuur van het gehele gasmengsel die overeenkomt met de verdampingstemperatuur voor de partiele druk van de olie, en energie aan de suspensie toegevoerd wordt uit de energiebron als wrijvingswarmte door de wrijving tussen deeltjes in de suspensie en tussen de deeltjes en de slagarmen.The suspension is beaten and broken by percussion arms driven by a rotating power source, eg an electric or internal combustion engine, simultaneously causing evaporation of crystal water as well as free water in the suspension, so that the partial pressure of the oil vapor (vapor from other liquids) in addition to the partial pressure of water, create a total pressure in the gas mixture with a resultant reduction in the evaporation temperature of the entire gas mixture corresponding to the evaporation temperature for the partial pressure of the oil, and energy is supplied to the slurry from the energy source as frictional heat due to the friction between particles in the suspension and between the particles and the impact arms.
30 Bovendien heeft de uitvinding betrekking op het afvoeren van condensatiewarmte.In addition, the invention relates to the removal of condensation heat.
Een injectiecondensor van het gebruikelijk soort of een injector-condensor wordt gebruikt. Het nieuwe kenmerk is dat een gekoeld condensaat gebruikt wordt als koelmiddel. Naast het beperken van de problemen 35 met betrekking tot het scheiden van olie en water is dit een benadering die niet gevoelig is voor stofverontreiniging en eveneens elke verontreiniging van het koelwater voorkomt.A conventional type injection condenser or an injector condenser is used. The new feature is that a cooled condensate is used as a coolant. In addition to mitigating the problems of oil and water separation, this is an approach that is not sensitive to dust contamination and also prevents any contamination of the cooling water.
Bovendien kan de meeste warmte van de gedroogde suspensie teruggewonnen worden voor het primair verwarmen van de niet behandelde suspen-40 sie, waardoor het thermisch rendement zo aanzienlijk vergroot kan wor- 8502 65 5In addition, most of the heat from the dried slurry can be recovered for primary heating of the untreated slurry, thus significantly increasing thermal efficiency. 8502 65 5
.» A. ” a
5 den.5 den.
Teneinde bevestiging met betrekking tot de werkwijze te verkrijgen, in het bijzonder of de aanname met betrekking tot de verlaging van de temperatuur juist zal zijn werd een proefinstallatie van 45 kW ge-5 bouwd. Deze bestond uit een verdampingstrommel met een diameter van 550 mm en een lengte van 600 mn, waarbinnen een rotor aanwezig was met slagarmen met een vrije ruimte van ongeveer 10 mm naar de trommelwand.In order to obtain confirmation regarding the method, in particular whether the assumption regarding the temperature decrease will be correct, a 45 kW pilot plant was built. This consisted of an evaporation drum with a diameter of 550 mm and a length of 600 mn, within which a rotor was present with striking arms with a free space of about 10 mm to the drum wall.
De rotor werd aangedreven door een 45 kW synchroonmotor met een amper-meter die het amperagemat opgebracht op de inlaat. De rotatiesnel heid 10 van de rotor was ongeveer 2000 opm.. Aan de bovenkant van de horizontaal aangebrachte tromnel was een afgasbuis aangebracht die naar een condensor leidde, en een buis voor het toevoeren van suspensie was aanwezig. De olie gebruikt bij boorsuspensie heeft verschillende fracties die bij verschillende temperaturen verdampen. Dit bleek duidelijk tij-15 dens de proeven. De temperatuur steeg snel tot ongeveer 42°C en werd gedurende enkele minuten gehandhaafd, totdat de fractie verplaatst was. Daarna steeg de temperatuur enkele graden en was opnieuw gelijkblijvend totdat de volgende fractie verplaatst was. Op deze wijze bleef de temperatuur met ongeveer 7 temperatuurniveau's stijgen, waarbij ondertus-20 sen olie uit de gecondenseerde gassen afgescheiden werd. De reden voor het niet toenemen van de temperatuur bij verschillende temperatuurni-veaus totdat de onderhavige fracties verdampt waren, is dat de gehele toegevoerde energie gebruikt werd voor het verdampen van de olie.The rotor was driven by a 45 kW synchronous motor with an amper meter that applied the amperage mat to the inlet. The rotational speed of the rotor was about 2000 rpm. At the top of the horizontally mounted drum, a waste gas tube leading to a condenser was provided, and a slurry supply tube was provided. The oil used in drilling mud has different fractions that evaporate at different temperatures. This was evident during the tests. The temperature rose rapidly to about 42 ° C and was maintained for several minutes until the fraction had moved. Then the temperature rose a few degrees and again remained the same until the next fraction had moved. In this way, the temperature continued to rise by about 7 temperature levels, meanwhile separating oil from the condensed gases. The reason for the temperature not increasing at different temperature levels until the present fractions had evaporated is that all of the supplied energy was used to evaporate the oil.
Indien de temperatuur 172°C bereikt had, volgde een geledelijke 25 toename zonder verdere opmerkelijke temperatuurstappen of oliedamp.If the temperature had reached 172 ° C, a gradual increase followed without further noticeable temperature steps or oil vapor.
De gedroogde suspensie was een fijn-korrelig poeder met een fletse kleur in tegenstelling tot het onbehandelde materiaal dat zwart was. De kleur en consistentie van de gedroogde suspensie was hetzelfde met snijstoffen en met oliebariet.The dried suspension was a fine-grained powder of a pale color as opposed to the untreated material which was black. The color and consistency of the dried suspension was the same with cutting materials and with oil barite.
30 De volgende resultaten werden in de beproevingen verkregen: 1. Onbehandeld monster 16¾ olie.The following results were obtained in the tests: 1. Untreated sample of 16¾ oil.
2. Onbehandeld monster 13,9¾ olie.2. Untreated sample of 13.9¾ oil.
Proef 021084 172°C.Test 021084 172 ° C.
1. Monster 0¾ olie.1. Sample 0¾ oil.
35 2. Monster 3,6% olie.35 2. Sample 3.6% oil.
Proef 031084.Trial 031084.
1. Monster 3,5%.1. Sample 3.5%.
Proef 041084 150°C.Test 041084 150 ° C.
1. Monster 3,6% olie.1. Sample 3.6% oil.
40 Proef 041084 160°C.40 Test 041084 160 ° C.
8502 655 J «, 6 1. Monster 2,45¾ olie.8502 655 J «, 6 1. Sample 2.45¾ oil.
Proef 031084 172°C.Test 031084 172 ° C.
1. Monster 1,8% olie.1. Sample 1.8% oil.
De reden voor variatie van de resultaten moet gezocht worden in 5 onnauwkeurigheid van de meetmethode alsmede dat de monsters niet volledig homogeen waren.The reason for variation of the results must be sought in the inaccuracy of the measurement method as well as that the samples were not completely homogeneous.
De werkwijze zal thans meer gedetailleerd beschreven worden aan de hand van fig. 1 van de tekening.The method will now be described in more detail with reference to Fig. 1 of the drawing.
Suspensie uit suspensievat 12 wordt via een verstelbare pomp 9 10 toegevoerd aan een verdamper gebaseerd op het wrijvingsprincipe en wordt bijgevolg wrijvings-verdamporgaan genoemd. De suspensie zal in de verdamper koken en de damp gaat via stofafscheidingsmiddelen, hier af-gebeeld door een ventilator 2 en een cycloon 3, naar de condensor 4 met direkt contact.Suspension from suspension vessel 12 is supplied via an adjustable pump 9 to an evaporator based on the friction principle and is therefore called friction evaporator. The slurry will boil in the evaporator and the vapor passes through dust separators, here depicted by a fan 2 and a cyclone 3, to the condenser 4 with direct contact.
15 Droge suspensie die hier verschijnt als een geflufdiseerd poeder wordt via regel afsluiter 10 vrij van olie verwijderd. Uit uitlaat 10 kan de gedroogde en warme suspensie door een warmtewisselaar 14 geleid worden, terwijl het warmte daarvan zal verliezen om warme olie uit een pomp 15 te verwarmen, die de verwarmde olie naar een warmtewisselaar 16 20 pompt in vat 12 teneinde de onbehandelde suspensie voor te verwarmen.Dry suspension which appears here as a fluidized powder is removed free of oil via control valve 10. From outlet 10, the dried and warm slurry can pass through a heat exchanger 14, while it will lose heat to heat hot oil from a pump 15, which pumps the heated oil to a heat exchanger 16 in vessel 12 to provide the untreated slurry to heat.
Voor het verder afwerken van de gedroogde suspensie in de vorm van een poeder kan het poeder tot briketten gevormd worden waaraan normaal cement toegevoegd wordt. Het voordeel daarvan is dat het volume, en bijgevolg het oppervlak van het poeder verminderd wordt, hetgeen aan-25 zien!ijk het gevaar van het vrijkomen van barium uit het bariet (BaS04,) beperkt wanneer het materiaal in de natuur gebracht wordt. De briketten kunnen kubisch, cilindrisch of dergelijke zijn en in een ge-makkelijk hanteerbare vorm van het poeder voorzien dat op passende stortplaatsen of dergelijke gebracht kan worden.To further finish the dried suspension in the form of a powder, the powder can be formed into briquettes to which normal cement is added. The advantage of this is that the volume, and consequently the surface area of the powder, is reduced, which considerably reduces the danger of the release of barium from the barite (BaSO4) when the material is brought into nature. The briquettes can be cubic, cylindrical or the like and provide the powder in an easy-to-handle form which can be placed in appropriate landfills or the like.
30 In de condensor 4 met direct contact wordt de oliedamp geconden seerd door middel van gekoelde olie uit olievat 6, welke olie naar de condensor 4 met direct contact toegevoerd wordt door middel van een circulatiepomp 7.In the direct contact condenser 4, the oil vapor is condensed by means of cooled oil from oil vessel 6, which oil is supplied to the direct contact condenser 4 by means of a circulation pump 7.
De olie uit condensor 4 wordt in een warmtewisselaar 5 gekoeld 35 voor terugvoer naar olievat 6. Het verwijderen van warmte uit warmtewisselaar 5 vindt plaats door middel van beschikbaar koelwater toegevoerd door koel pomp 8 voor water.The oil from condenser 4 is cooled in a heat exchanger 5 for return to oil vessel 6. Heat is removed from heat exchanger 5 by means of available cooling water supplied by cooling pump 8 for water.
Indien het kookproces onder vacuüm uitgevoerd moet worden om een verdere vermindering van de kooktemperatuur te verkrijgen, zal het het-40 zij nodig zijn een straal condensor hetzij nodig zijn de afval gassen uit 85 0 2 65 5 7 de condensor te verwijderen via een vacuiimpomp.If the boiling process is to be carried out under vacuum to obtain a further reduction of the boiling temperature, it will be necessary either a jet condenser or the waste gases to be removed from the condenser through a vacuum pump.
Het wrijvings-verdampingsorgaan 1 zal thans aan de hand van fig. 2 van de tekening beschreven worden.The friction evaporator 1 will now be described with reference to Fig. 2 of the drawing.
Het wrijvings-verdampingsorgaan omvat een te verdelen cilindrische 5 houder 1 inwendig voorzien van langwerpige slijtribben 2. Binnen de houder 1 draait een rotor omvattende aandrijfas 3, rotorplaat 5 en slagarmen 4.The friction evaporating member comprises a cylindrical holder 1 to be distributed, provided internally with elongated wear ribs 2. Within the holder 1 a rotor comprising drive shaft 3, rotor plate 5 and striking arms 4 rotates.
De slagarmen 4 zijn zoals bekend uit gebruikelijke hamermolens ontworpen, maar deze zijn in het onderhavige geval breder gemaakt ten-10 einde onnodige verpoedering van de suspensiedeeltjes te voorkanen.The percussion arms 4 are, as known, designed from conventional hammer mills, but in the present case they have been made wider in order to preclude unnecessary pulverization of the suspension particles.
Indien de rotor draait (bij 15000/1400 opm) door middel van een elektrische motor, zal de suspensie naar buiten geslingerd worden naar de cilinderwand en zal een roterende ring vormen met aanzienlijke wrijving tussen de deeltjes. Bijgevolg wordt energie door wrijving tussen 15 deeltjes en tussen deeltjes en de slagarmen toegevoerd. Vermeld moet worden dat er geen aanraking zal zijn tussen suspensie en de rotorpla-ten waarop de slagarmen aangebracht zijn. Eveneens is het dit principe dat het mogelijk maakt ander oliehoudende materialen, bijv. olieschalie te verbrijzelen, teneinde olie daaruit te verwijderen.If the rotor rotates (at 15000/1400 rpm) by means of an electric motor, the suspension will be flung out to the cylinder wall and form a rotating ring with significant friction between the particles. As a result, energy is supplied by friction between particles and between particles and the impact arms. It should be mentioned that there will be no contact between suspension and the rotor plates on which the striking arms are mounted. It is also this principle that makes it possible to crush other oil-containing materials, e.g. oil shale, in order to remove oil therefrom.
20 Het vermogen van de elektrische motor wordt als wrijvingswarmte naar de suspensie oyergebracht.The power of the electric motor is transferred to the suspension as frictional heat.
Suspensie wordt door een inlaat 6 in een eindwand van de houder toegevoerd. Indien boorsuspensie continu toegevoerd wordt, zal dit met zodanige snelheid verdampen in het wrijvings-verdampingsorgaan, dat ro-25 terde ring in de houder in hoofdzaak geflufdiseerd droog poeder omvat. Dit poeder kan dan gemakkelijk continu onttrokken worden bij de andere eindwand van de houder via regel afsluiter 7, die bij voorkeur gestuurd wordt door de temperatuur 6 van afvaldamp.Suspension is fed through an inlet 6 into an end wall of the container. If drilling slurry is supplied continuously, it will evaporate at the rate of friction evaporator at such a rate that the stirring ring in the container will comprise substantially fluidized dry powder. This powder can then easily be continuously withdrawn from the other end wall of the container via control valve 7, which is preferably controlled by the temperature 6 of waste vapor.
De bevrijde damp zal dan naar het midden van de rotor bewegen en 30 stof in de damp zal zeer doelmatig door het cyclooneffect afgescheiden worden, terwijl de verhoudingsgewijs zuivere damp de verdamper door afval dampuit laat 8 verlaat.The freed vapor will then move to the center of the rotor and dust in the vapor will be very efficiently separated by the cyclone effect, while the relatively pure vapor leaves the evaporator through waste vapor outlet.
85 0 2 6 5 585 0 2 6 5 5
Claims (2)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NO844020 | 1984-10-08 | ||
| NO844020A NO155832C (en) | 1984-10-08 | 1984-10-08 | PROCEDURE FOR THE RECOVERY OF SLAM OIL CONSISTS OF FINALLY DISTRIBUTED INORGANIC AND / OR ORGANIC PARTICLES AND OIL AND WATER OR OTHER EVAPORABLE LIQUIDS. |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL8502655A true NL8502655A (en) | 1986-05-01 |
| NL189361B NL189361B (en) | 1992-10-16 |
| NL189361C NL189361C (en) | 1993-03-16 |
Family
ID=19887871
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NLAANVRAGE8502655,A NL189361C (en) | 1984-10-08 | 1985-09-27 | METHOD FOR SEPARATING A MIXTURE OF FINE FIXED PARTICLES. |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4869810A (en) |
| BR (1) | BR8504936A (en) |
| CA (1) | CA1235379A (en) |
| DE (1) | DE3535199A1 (en) |
| FR (1) | FR2571379B1 (en) |
| GB (1) | GB2165259B (en) |
| IT (1) | IT1214976B (en) |
| NL (1) | NL189361C (en) |
| NO (1) | NO155832C (en) |
Families Citing this family (30)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4747961A (en) * | 1986-12-19 | 1988-05-31 | Atlantic Richfield Company | Method and system for treating drill cutting slurries and the like |
| JPS63256200A (en) * | 1987-04-02 | 1988-10-24 | ヘイドン・シュワイツァ−・コ−ポレ−ション | Method and device for treating organic and inorganic mixed waste |
| US5269906A (en) * | 1987-07-27 | 1993-12-14 | Reynolds Victor R | Process for the recovery of oil from waste oil sludges |
| DE3738704A1 (en) * | 1987-11-14 | 1989-05-24 | Phytec Physikalisch Tech Anlag | Process and plant for the thermal decontamination of contaminated, excavated soil |
| NL8900077A (en) * | 1989-01-12 | 1990-08-01 | Tom Van Dijk | METHOD FOR REDUCING THE OIL CONTENT OF DRILLING CROSS AND APPARATUS FOR USING THAT METHOD |
| US5250175A (en) * | 1989-11-29 | 1993-10-05 | Seaview Thermal Systems | Process for recovery and treatment of hazardous and non-hazardous components from a waste stream |
| DE4200670C2 (en) * | 1992-01-14 | 1994-06-23 | Achenbach Buschhuetten Gmbh | Plant for the disposal of oil-containing filter cakes resulting from mechanical rolling oil filtration and recovery of the rolling oil |
| WO1993015361A2 (en) * | 1992-01-25 | 1993-08-05 | Bp Chemicals Limited | Removal of contaminants |
| CA2179295A1 (en) * | 1993-12-24 | 1995-07-06 | Derek Alan Colman | Contaminant removal |
| IT1291465B1 (en) * | 1997-01-24 | 1999-01-11 | So Ti S R L | PROCEDURE AND EQUIPMENT FOR THE TREATMENT OF SOLID MATRIX WASTE CONTAINING VAPORISABLE SUBSTANCES. |
| GB0110731D0 (en) * | 2001-05-02 | 2001-06-27 | Total Waste Man Alliance Plc | Apparatus and method |
| NO322684B1 (en) | 2001-05-16 | 2006-11-27 | Stord Bartz As | Method and apparatus for drying glue-containing materials |
| GB0415009D0 (en) * | 2004-07-03 | 2004-08-04 | Total Waste Man Alliance Plc | Method |
| US7722739B2 (en) * | 2006-03-29 | 2010-05-25 | Evaporite Systems, Inc. | Portable evaporation chamber |
| ITBO20060603A1 (en) * | 2006-08-11 | 2008-02-12 | Giorgio Pecci | DEVICE FOR THE TRANSFORMATION OF SOLID SUBSTANCES HAVING CHEMICAL BONDS IN LONG CHAINS IN MIXTURES OF SOLID AND / OR LIQUID AND / OR GASEOUS COMPONENTS WITH SHORT CHAINS. |
| GB2456153A (en) * | 2008-01-04 | 2009-07-08 | Ian Stephen Bell | Desalination method |
| US20100038143A1 (en) * | 2008-08-14 | 2010-02-18 | George Alexander Burnett | Drill cuttings treatment systems |
| SE534399C2 (en) | 2009-12-22 | 2011-08-09 | Anders Olsson | Reactor comprising a rotor |
| NO332327B1 (en) | 2010-10-12 | 2012-08-27 | Cubility As | Cleaning device |
| AU2013214847B2 (en) | 2012-02-02 | 2017-10-26 | Green Source Energy Llc | Methods for recovering and/or removing reagents from porous media |
| EP4159973A1 (en) | 2013-01-21 | 2023-04-05 | Halliburton Energy Services, Inc. | Drilling fluid sampling system and sampling heat exchanger |
| CN103041618B (en) * | 2013-01-23 | 2015-01-07 | 上海平延机械科技有限公司 | Centrifugal separation and purification system and method thereof |
| WO2015156679A1 (en) * | 2014-04-08 | 2015-10-15 | Thermtech Holding As | Improved process and reactor for drying a mixture containing solid or semi-solids |
| GB201406538D0 (en) * | 2014-04-11 | 2014-05-28 | Thermtech Holding As | Method of treating a material |
| US9677354B2 (en) * | 2014-05-27 | 2017-06-13 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods and processes to recycle base oil fluids from spent invert emulsion drilling fluids |
| NO341450B1 (en) * | 2015-04-08 | 2017-11-13 | Thermtech Holding As | Improved process and reactor for drying a mixture containing solid or semi-solids. |
| CN108343391A (en) * | 2018-04-19 | 2018-07-31 | 西南石油大学 | A kind of disposal of cuttings thermal release structure of drum-type |
| MX2022007001A (en) * | 2019-12-09 | 2022-09-19 | Hellenes Holding As | Method for continuous thermal separation of a multi-component substance. |
| CN114929357A (en) * | 2019-12-09 | 2022-08-19 | 赫伦斯控股有限公司 | Apparatus for continuous thermal separation of multicomponent materials |
| CN112849878B (en) * | 2020-12-31 | 2022-09-16 | 四川泰锐石油化工有限公司 | Automatic storage preparation method and system for drilling fluid distribution station |
Family Cites Families (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NL243055A (en) * | 1900-01-01 | |||
| US1183939A (en) * | 1913-03-29 | 1916-05-23 | Whittelsey Company | Vaporizing process. |
| US1961232A (en) * | 1931-01-20 | 1934-06-05 | Dorr Co Inc | Oil drill mud reclamation |
| US2266586A (en) * | 1938-02-15 | 1941-12-16 | Branum Elbert | Sampling apparatus |
| US2870990A (en) * | 1955-03-02 | 1959-01-27 | Taylor G Bergey | Drilling fluid method |
| US3350280A (en) * | 1963-10-31 | 1967-10-31 | Standard Oil Co | Retort for oil-bearing shales |
| US3393951A (en) * | 1967-05-12 | 1968-07-23 | Waterloo Valve Spring Compress | Recessed end cabinet construction |
| US3500943A (en) * | 1968-06-20 | 1970-03-17 | Shell Oil Co | Pressurized well drilling system |
| US3658015A (en) * | 1970-04-15 | 1972-04-25 | Dresser Ind | Explosive-proof method and incinerator for burning drill cuttings |
| US3860091A (en) * | 1973-03-12 | 1975-01-14 | William R Chesnut | Apparatus and methods for merchandise tallying and automatic bagging |
| JPS5331642B2 (en) * | 1975-02-10 | 1978-09-04 | ||
| US4139462A (en) * | 1976-07-12 | 1979-02-13 | Dresser Industries, Inc. | Method for thermally treating oil well drill cuttings |
| US4094769A (en) * | 1977-06-13 | 1978-06-13 | Mineral Concentrates & Chemical Company, Inc. | Method and apparatus for retorting oil shale |
| US4222988A (en) * | 1978-05-05 | 1980-09-16 | Oil Base Germany G.M.B.H. | Apparatus for removing hydrocarbons from drill cuttings |
| US4225392A (en) * | 1978-09-05 | 1980-09-30 | Taylor Leland T | Pyrolysis apparatus |
| JPS5645704A (en) * | 1979-09-21 | 1981-04-25 | Hitachi Ltd | Method and apparatus for removal of volatile substances from high-viscous substance |
| DE2943538A1 (en) * | 1979-10-27 | 1981-05-07 | Hermann Berstorff Maschinenbau Gmbh, 3000 Hannover | METHOD AND DEVICE FOR HIGH PRESSURE SEALING THE DRIVE-SIDED PART OF A TREATMENT OR HYDRATION CHAMBER FOR THE HYDRATION OF COAL WITH HYDROGEN TO HYDROCARBONS |
| DE2948550A1 (en) * | 1979-12-03 | 1981-06-04 | Hermann Berstorff Maschinenbau Gmbh, 3000 Hannover | METHOD AND DEVICE FOR MONITORING THE HYDRATING PRESSURE WHEN HYDROGENING COAL WITH HYDROGEN TO HYDROCARBONS |
| US4304609A (en) * | 1980-02-28 | 1981-12-08 | Morris James B N | Drill cuttings treatment apparatus and method |
| US4347119A (en) * | 1980-11-21 | 1982-08-31 | Thomas Delbert D | Horizontal oil shale and tar sands retort |
| GB2097017B (en) * | 1981-04-22 | 1984-07-04 | Shell Int Research | Extraction of hydrocarbons from a hydrocarbon-bearing substrate |
| GB2122635A (en) * | 1982-06-28 | 1984-01-18 | Tosco Corp | Retorting process and apparatus |
-
1984
- 1984-10-08 NO NO844020A patent/NO155832C/en not_active IP Right Cessation
-
1985
- 1985-09-25 GB GB8523696A patent/GB2165259B/en not_active Expired
- 1985-09-27 NL NLAANVRAGE8502655,A patent/NL189361C/en not_active IP Right Cessation
- 1985-10-02 DE DE19853535199 patent/DE3535199A1/en active Granted
- 1985-10-03 FR FR8514788A patent/FR2571379B1/en not_active Expired
- 1985-10-04 IT IT8584144A patent/IT1214976B/en active
- 1985-10-04 CA CA000492356A patent/CA1235379A/en not_active Expired
- 1985-10-07 BR BR8504936A patent/BR8504936A/en not_active IP Right Cessation
-
1987
- 1987-11-30 US US07/127,607 patent/US4869810A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| NL189361C (en) | 1993-03-16 |
| DE3535199C2 (en) | 1989-10-05 |
| GB2165259A (en) | 1986-04-09 |
| NO155832C (en) | 1987-06-10 |
| GB2165259B (en) | 1989-06-21 |
| US4869810A (en) | 1989-09-26 |
| GB8523696D0 (en) | 1985-10-30 |
| FR2571379B1 (en) | 1987-03-20 |
| BR8504936A (en) | 1986-08-19 |
| NO155832B (en) | 1987-03-02 |
| IT1214976B (en) | 1990-01-31 |
| CA1235379A (en) | 1988-04-19 |
| FR2571379A1 (en) | 1986-04-11 |
| NL189361B (en) | 1992-10-16 |
| DE3535199A1 (en) | 1986-04-10 |
| IT8584144A0 (en) | 1985-10-04 |
| NO844020L (en) | 1986-04-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NL8502655A (en) | METHOD FOR RECOVERING OIL FROM SUSPENSIONS, INCLUDING FINE GRANULAR INORGANIC AND / OR ORGANIC PARTICLES, AND OIL AND WATER OR OTHER VAPORABLE LIQUIDS. | |
| US4013516A (en) | Apparatus and process for the pyrolysis of waste solids concentrates | |
| EP0303339B1 (en) | Method and apparatus for treating sludges | |
| US5439489A (en) | Method and apparatus for producing a fuel composition | |
| US20190071340A1 (en) | Method(s) and Apparatus For Treating Waste | |
| NO317605B1 (en) | Method and apparatus for cleaning cuttings | |
| US4014780A (en) | Recovery of oil from refinery sludges by steam distillation | |
| US3692668A (en) | Process for recovery of oil from refinery sludges | |
| CA2818834C (en) | System and method for the treatment of oil sands | |
| WO2005054623A1 (en) | An apparatus and process for removing liquids from drill cuttings | |
| US20120279903A1 (en) | Steam drive non-direct contact steam generation | |
| US3365395A (en) | Process for treating sewage with a halogenated hydrocarbon solvent | |
| EP1390602B1 (en) | Apparatus and method for the treatment of waste products | |
| NO164077B (en) | PROCEDURE FOR THE TREATMENT OF SOLID MATERIAL FOR THE REMOVAL OF EVAPORABLE MATERIALS THEREOF. | |
| US4331532A (en) | Method for recovering bitumen from tar sand | |
| JP4043169B2 (en) | A thermal method for removing contaminants from oil. | |
| EP0403538A1 (en) | Process for treatment of drilling mud | |
| CA2776389C (en) | Non-direct contact steam generation | |
| RU2753356C1 (en) | Induction thermal desorption unit for thermal decontamination of industrial petroleum-containing waste | |
| JPH02180990A (en) | Method for treating petroleum refinery sludge to produce coke-like substance | |
| JPS6054798A (en) | Dehydrating method of sludge | |
| JPH034278B2 (en) | ||
| US1467757A (en) | Process and apparatus for the extraction of hydrocarbon oils from shale | |
| NO830526L (en) | PROCEDURE AND DEVICE FOR BREAKING COOKIES | |
| CA2381600A1 (en) | Indirect fired thermal hydrocarbon fluid recovery system |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| BA | A request for search or an international-type search has been filed | ||
| BB | A search report has been drawn up | ||
| BC | A request for examination has been filed | ||
| V4 | Discontinued because of reaching the maximum lifetime of a patent |
Effective date: 20050927 |