KR100355917B1

KR100355917B1 - Glass plate bending method

Info

Publication number: KR100355917B1
Application number: KR1019970708802A
Authority: KR
Inventors: 제프리 가너; 이안 테틀로우
Original assignee: 필킹턴 유나이티드 킹덤 리미티드
Priority date: 1995-06-07
Filing date: 1996-05-01
Publication date: 2003-01-29
Also published as: TW432022B; DE69601267D1; BR9609409A; JP4264132B2; AR002367A1; MX9709500A; KR19990022322A; DE69601267T2; CN1187173A; JP2001508386A; CN1144763C; TR199701523T1

Abstract

본 발명은 유리판을 굽히는 방법에 관한 것으로 상기 방법은 가열로의 중력 굽힘 영역에서 중력 굽힘 주형판상에 상승된 온도로 유리판을 중력 굽힘 하는 단계와, 가열로의 가압 굽힘 영역에서 하부 주형판으로서의 중력 굽힘 주형판에 의해 유리판이 지지되는 동안 상부 주형판으로 중력 굽힘된 유리판을 원하는 형상으로 가압 굽힘하는 단계 및 가압 굽힘 영역에서 분위기 온도를 제어하고 그에의해 유리판의 냉각속도를 제어하는 단계를 포함한다. 또한, 본 발명은 유리판을 가압 굽힘하는 방법을 제공하고, 상기 방법은 분절된 중력 굽힘 주형판상에 지지된 초기에 굽혀진 유리판을 제공하는 것과 상부 가압 굽힘 주형판에 의해 최종 굽힘 형상으로 상기 유리판을 가압 굽힘하는 것으로 구성되고, 상기 상부 가압 굽힘 주형판은 50 내지 150kg의 실중량을 갖고 상기 유리판의 상부에 내리 눌러진다.The present invention relates to a method of bending a glass plate, comprising the steps of gravity bending a glass plate at an elevated temperature on a gravity bending mold plate in a gravitational bending region of a furnace, gravity bending as a lower mold plate in a press bending region of the furnace, Bending the glass plate gravitationally bent by the upper mold plate into a desired shape while the glass plate is supported by the casting plate and controlling the ambient temperature in the press bending region thereby to control the cooling rate of the glass plate. The present invention also provides a method of press bending a glass plate, said method comprising providing an initially bent glass plate supported on segmented gravity bending mold plates and forming the glass plate in a final bend shape by an upper press bending mold plate Wherein the upper press bending cast plate has an actual weight of 50 to 150 kg and is pushed down onto the top of the glass plate.

Description

Glass plate bending method

차량의 창으로 사용되는 유리는 일반적으로 굴곡되어 있고, 이 굴곡은 굽힘 공정에 의해 평면 유리판으로부터 나누어진다. 이런 굽힘 공정 중 하나에서 평면 유리판은 암형 링 주형판상에 배치되고 유리 연화점까지 가열된다. 각각의 판은 자중하에서 유리판의 둘레가 상기 링 주형판과 접촉할 때까지 굽는다(처진다). 이런 굽힘 기술은 "처짐"이나 중력 굽힘으로 공지되고, 차량 제조의 필요성에 맞는 유리판을 굽히도록 다년간 개발되어왔다.The glass used as the window of the vehicle is generally curved, and this curvature is divided from the flat glass plate by a bending process. In one such bending process the flat glass plate is placed on a female ring mold plate and heated to the glass softening point. Each plate is bent (sagged) under its own weight until the periphery of the glass plate comes into contact with the ring mold plate. This bending technique is known as " deflection " or gravity bending, and has been developed for many years to bend a glass plate that meets the needs of vehicle manufacturing.

예로서, 더 깊이 굽혀진 유리가 필요해짐에 따라 상기 링 주형판은 힌지로 상기 주형판의 단부를 중앙부에 부착하는 것으로 변화되었고, 상기 힌지된 주형판 단부나 윙(wing)은 유리가 연화되고 굽힘이 진전됨에 따라 점진적으로 가까워진다. 이는 굽힘 동안 상기 유리판이 상기 주형판에 대해 미끄러지는 경향을 피하게 하고 그에의해 긁힘을 방지한다. 이런 주형판은 일반적으로 분절된(articulated) 주형판이라 불린다.By way of example, the ring mold plate has been changed to attaching the end of the mold plate to the center with a hinge as more deeper glass is needed, and the hinged mold plate end or wing is softened by the glass As the bending progresses, it gradually becomes closer. This avoids the tendency of the glass plate to slide relative to the mold plate during bending and thereby prevents scratching. Such a mold plate is generally referred to as an articulated mold plate.

상기 중력 굽힘 공정은 특히 층간 재료판을 가진 두 유리판을 조합함에 의해 연속적으로 적층될 유리의 제조에 적합함이 밝혀져 왔다. 상기 중력 굽힘 공정은 높은 광학적 특성을 가진 유리를 생산할수 있고, 또한 두 장의 유리를 굽히는 것이 가능하며 동시에 그에의해 적층판에 꼭 맞는 조화된 유리쌍을 생산할수 있다.It has been found that the gravity bending process is particularly suitable for the production of glass to be laminated continuously by combining two glass plates with interlayer material plates. The gravity bending process can produce glass with high optical properties, and it is also possible to bend two sheets of glass and thereby produce a pair of harmonized glass that fits into the laminate.

근래에 차량 디자인의 발전은 복합적으로 굴곡된 유리 즉, 일반적으로 상호 직각인 두 방향으로 굽혀진 유리를 필요로 한다. 하나의 유리판을 복합적인 굴곡의 매우 제한된 각도 이상으로 나누는 것은 중력 굽힘만으로는 불가능하다.Background of the Invention [0002] In recent years, the development of vehicle design requires complex curved glass, i.e., generally bi-directionally curved glass. It is impossible to divide one glass plate beyond a very limited angle of complex bending by gravity bending alone.

더욱이, 차량 제조업자에 의한 자동화된 조립체 사용의 증가는 더 엄밀한 유리의 치수 공차를 필요로한다. 상기 굽힘페인(pane)의 외주 형상은 이차원적 투영뿐만 아니라 삼차원에 관해서도 반드시 정밀해져야 한다. 즉, 상기 페인에 인접한 유리의 각은 반드시 정확해야만 한다. 만약, 본 기술의 숙련자들에게 공지된 바와 같이, 이 "삽입각"이 부정확하면 상기 굽힘페인은 맞지 않고 차량 차체의 수용 플랜지에 충분히 봉합되지 않을 것이다.Moreover, the increased use of automated assemblies by vehicle manufacturers requires a more rigid glass dimensional tolerance. The outer shape of the bending pane must be precise for three dimensional as well as two dimensional projections. That is, the angle of the glass adjacent to the pane must be correct. If this " angle of insertion " is inaccurate, as is known to those skilled in the art, the bending panes will not fit and will not be adequately sealed to the receiving flange of the vehicle body.

더욱이, 상기 창의 광학적 특성은 유리 중앙부의 형상에 의존하고 그 때문에 상기 유리 중앙부의 형상은 필요한 광학적 표준에 부합될 수 있도록 반드시 정밀하게 제어되어야 한다.Moreover, the optical properties of the window depend on the shape of the central portion of the glass, so that the shape of the central portion of the glass must be precisely controlled to meet the required optical standards.

더 깊게, 더 복합적으로 굽혀지는 경향과 함께 이 필요성은 중력 굽힘 기술만으로 굽혀진 유리에 의해서는 더 이상 만족될 수 없다. 따라서 이제 가압 굽힘 공정을 수반함에 의해 상기 형상의 굽힘을 완전하게 하는 것이 필수적이다. 이 단계는 단지 굽힘페인의 영역, 예로서 차체에 설치된 후 상기 차체의 바람막이 창에 인접될 영역의 한정된 부분에만 사용될수도있다. 다수의 현용 차량 디자인에서 페인의 이런 영역은 더 깊이 굴곡될 것을 필요로 하고, 본 명세서에서는 수반되는 가압 굽힘 공정에 의해 더 깊이 굽혀질 것이 필요한 페인의 영역을 깊은 굴곡부라 지칭한다.This need, along with a deeper, more complex tendency to bend, can no longer be satisfied by glass bent by gravitational bending techniques alone. Thus, it is now essential to complete the bending of the shape by involving a press bending process. This step may be used only in a region of the bending pane, for example, a limited portion of the area to be adjacent to the windshield of the vehicle body after being installed in the vehicle body. This area of the Fein in many current vehicle designs requires deeper bending, and in this specification refers to the area of the Fein required to bend deeper by the accompanying press bending process as a deep bend.

가압 굽힘 공정에서, 상부 주형판이나 다이는 상기 유리판의 상부면상에 내리 눌러지고, 그래서 상기 유리판은 상기 상부 주형판이 하부 주형판에 대해 유리판을 가압하는 작용에 의해 더 굽혀진다. 상기 가압 굽힘 공정이 초기 중력 굽힘이후 수행될 때 상기 하부 주형판으로 중력 굽힘 주형판을 사용할 수 있다.In the press bending process, the upper mold plate or die is pressed down on the upper surface of the glass plate, so that the glass plate is further bent by the action of the upper mold plate pressing the glass plate against the lower mold plate. The gravity bending casting plate may be used as the lower casting plate when the press bending process is performed after the initial gravity bending.

미국 특허 제4778507호는 가압 굽힘 공정이 중력 굽힘 공정에 수반되어 수행되는 유리판을 굽히는 방법을 발표하고 있다. 가압 영역이 500℃에서 660℃ 범위의 온도로 유지되는 것이 바람직함을 발표하고 있다. 또한, 가압 시간은 0 내지 60초가 바람직함을 발표하고 있다. 상기 가압 작업 이후 상기 유리판이 분당 20℃ 내지 200℃의 전형적인 냉각속도로 점진적으로 냉각되어야 함을 추가로 밝히고 있다. 또한 미국 특허 제5071461호는 가열로가 굽혀질 유리판을 550℃에서 650℃의 온도로 가열하는 유리판을 굽히는 방법에 관한 것이다. 유럽 특허 제0300416호는 중력 굽힘 장소가 621℃에서 638℃의 분위기 온도로 유지되고 하류 가압 굽힘 장소에서 상기 가압 주형판이 상기 가압 굽힘 장소의 분위기 온도에 근접한 지정된 상승 온도로 유지되는 인-레르(in-lehr) 가압 굽힘을 발표한다.U.S. Patent No. 4,778,507 discloses a method in which a press bending process bends a glass plate performed in conjunction with a gravity bending process. It is desirable that the pressurized region be maintained at a temperature ranging from 500 ° C to 660 ° C. Further, it is disclosed that the pressing time is preferably 0 to 60 seconds. The glass plate should be gradually cooled to a typical cooling rate of 20 [deg.] C to 200 [deg.] C per minute after the pressing operation. Also, U.S. Patent No. 5071461 relates to a method of bending a glass plate that heats a glass sheet to be bent by a heating furnace to a temperature of 550 ° C to 650 ° C. European Patent No. 0300416 discloses an in-line in which the gravity bending point is maintained at an atmospheric temperature of 631 ° C at 621 ° C and at a downstream pressure bending location, the press mold is maintained at a specified elevated temperature close to the ambient temperature of the press bending site. -lehr) pressure bending.

영국 특허 제2063851호는 중력 굽힘 영역의 분위기 온도가 621℃에서 638℃로 유지되고 가압 굽힘 영역의 분위기 온도가 582℃에 근접한 온도로 유지되는 유리판 굽힘 방법을 발표한다.British Patent No. 2063851 discloses a glass plate bending method in which the atmospheric temperature of the gravity bending region is maintained at 621 캜 at 638 캜 and the atmosphere temperature of the press bending region is maintained at a temperature close to 582 캜.

상술한 특허 명세서가 중력 굽힘 공정과 수반되는 가압 굽힘 공정에 사용되는 처리시간과 온도에 관한 다양한 처리 파라미터를 발표하지만 그럼에도 유리판의 초기 중력 굽힘과 수반되는 가압 굽힘이 유리판에 요구되는 광학적 특성과 요구되는 최대 응력 쓰레쇼울드(threshold)를 가진 깊은 굴곡부를 구비한 유리판을 생산하는데 신뢰성 있게 사용될 수 있는 제어가능한 유리 굽힘 방법이 본 기술에 필요하다. 부가적으로, 상기 공정을 신속히 제어가능하게 하는 적절한 공정 파라미터의 선택에 의해 생산 가열로에서 제조될 때 완성된 생산품에 필요한 특성을 갖게 하는 유리판 굽힘 방법이 본 기술에 필요하다.Although the above-mentioned patent specification discloses various processing parameters related to the processing time and temperature used in the gravity bending process and the subsequent press bending process, the initial gravity bending of the glass plate and the subsequent pressing bending are required to satisfy the required optical characteristics There is a need in the art for a controllable glass bending method that can be reliably used to produce glass plates with deep bends with a maximum stress threshold threshold. Additionally, there is a need in the art for a glass plate bending method that, when made in a production furnace, has the necessary properties for the finished product by selection of appropriate process parameters to enable rapid control of the process.

또한, 가압 굽힘은 본 기술에서 초기 중력 굽힘되지 않은 평면 유리판을 굽히는 것에도 사용된다. 그러나, 이는 적용된 가압 압력에 의해 두 개의 주형판 사이에서 개개의 판을 압착함으로서 적용되는 가압력에 의해 굽혀진 형상이 얻어지기 때문에 중력 굽힘에 비교할때 상기 유리판의 광학적, 물리적 특성이 감소된다는 단점을 갖는다. 또한, 유리판에 응력이 유발될 수 있고, 이는 파손의 원인이 되거나 이의 제거를 위해 부가적인 벼림 공정을 필요로 하게된다. 따라서, 가압 굽힘 만이 사용되는 즉, 중력 굽힘 공정을 수반하기 않는 방법 및 장치는 초기 중력 굽힘 후에 수반되는 가압 굽힘이 사용되는 방법 및 장치와는 다르다.In addition, the pressure bending is also used in the present technique to bend an initial gravity unbent flat glass plate. However, this has a disadvantage in that the optical and physical properties of the glass plate are reduced as compared with the gravity bending, because the bent shape is obtained by the pressing force applied by pressing the individual plates between the two mold plates by the applied pressure. . In addition, stress may be induced in the glass sheet, which may cause breakage or require additional thermal processing to remove it. Thus, a method and apparatus wherein only press bending is used, i.e., without a gravity bending process, is different from the method and apparatus in which press bending followed by initial gravity bending is used.

영국 특허 제2011377호는 평탄한 유리판이 상부 수형 다이와 하부 암형 다이 사이에서 굽혀지는 유리 굽힘 방법 및 공정을 발표한다. 상기 상부 다이는 200kg의유효 중량을 가진다. 이런 높은 중량의 다이를 사용하는 것은 유리면에 바람직하지 못한 자국을 남기고, 상기 유리에 응력을 유발한다.British Patent No. 2011377 discloses a glass bending method and process wherein a flat glass sheet is bent between an upper and a lower female die. The upper die has an effective weight of 200 kg. Using such a high weight die leaves an undesired mark on the glass surface and causes stress on the glass.

본 발명은 유리판을 굽히는 방법에 관한 것으로, 특히, 초기의 중력 굽힘 단계와, 수반되는 가압 굽힘 단계를 가지는 유리판 굽힘 방법에 관한 것이다. 특히, 상기 방법은 예로서, 차량 바람막이 유리 제조 등의 연속적인 적층판인 자동차의 유리를 굽히는데 유용하다.The present invention relates to a method of bending a glass plate, and more particularly to a glass plate bending method having an initial gravity bending step and a subsequent press bending step. In particular, the method is useful, for example, for bending a glass of automobile, which is a continuous laminate such as a vehicle windshield manufacture.

도 1은 중력 굽힘 작업에 앞서 한 쌍의 평탄한 유리판을 옮기는 중력 굽힘 주형판을 유리판 가열용 가열로를 통해 도시한 개략적인 부분 절단 측면도.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS Figure 1 is a schematic partial cutaway side view of a gravitational bending casting plate for transferring a pair of flat glass plates prior to a gravity bending operation, through a glass plate heating furnace.

도 2는 도 1에 도시된 하나의 윙 로킹 장치의 개략적인 부분 절단 확대 측면도.2 is a schematic partial cutaway enlarged side view of one wing locking device shown in Fig.

도 3은 도 2의 A-A선을 따른 개략적인 부분 절단 측면도.3 is a schematic partial cutaway side view along line A-A of Fig.

도 4는 도 1에 도시된 운반대 기부상에 장착된 중력 굽힘 주형판의 평면도.4 is a plan view of the gravity bending casting plate mounted on the carrier table shown in Fig.

도 5는 도 1과 유사하게 가열로내의 유리판을 가압 굽힘하는 장치를 가압 굽힘 작업 이전의 상태로 도시하는 개략적인 부분 절단 측면도.Fig. 5 is a schematic partial cut-away side view showing a device for press-bending a glass sheet in a heating furnace, similar to Fig. 1, in a state prior to a press bending operation.

도 6은 가압 굽힘 작업 중인 도 5의 장치를 도시하는 도면.6 is a view of the apparatus of FIG. 5 during a press bending operation;

도 7은 도 6에 도시된 한 이격 장치의 확대 측면도.Figure 7 is an enlarged side view of the spacing device shown in Figure 6;

도 8은 가압 굽힘 작업 이전과, 가압 굽힘 작업 동안과, 가압 굽힘 작업 이후의 유리판의 온도 변화를 나타내는 그래프.8 is a graph showing the temperature changes of the glass plate before the press bending operation, during the press bending operation, and after the press bending operation.

본 발명의 목적은 유리판에 응력을 유발하지 않고 바람직하지 못한 흠집을 회피하면서 생산에 사용되는 공정이 쉽게 가능하도록 공정이 제어될 수 있는 유리 굽힘 방법을 제공하는 것이다.An object of the present invention is to provide a glass bending method in which the process can be controlled so that the process used in production can be easily performed while avoiding undesirable scratches without causing stress on the glass plate.

또한, 본 발명의 목적은 높은 광학적 질과 낮은 응력을 굴곡된 유리판 생산에 실현할 수 있도록 가압 굽힘 공정을 제어하는 유리판 굽힘 방법을 제공하는 것이다.It is also an object of the present invention to provide a glass sheet bending method for controlling a press bending process so that high optical quality and low stress can be realized in the production of a bent glass sheet.

본 발명의 다른 목적은 종래 기술보다 가벼운 다이를 사용하는 것을 가능하게 하고 그에의해 유리판에 바람직하지 못한 흠집이 나는 것을 피할 수 있는 유리판 굽힘 방법을 제공하는 것이다.Another object of the present invention is to provide a method of bending a glass plate which makes it possible to use a lighter die than the prior art, thereby avoiding undesirable scratches on the glass plate.

본 발명의 다른 목적은 공정 파라미터를 제어함에 의해 종래 기술에 사용되는 다이보다 가벼운 다이를 사용하는 것을 가능하게 하는 유리판 굽힘 방법을 제공하는 것이다. 이는 유리판에 흠집이 나는 것을 최소화할 뿐만 아니라 유리에 바람직하지 못한 응력이 유발되지 않도록 공정이 쉽게 제어되는 것을 가능하게 한다.It is another object of the present invention to provide a method of bending a glass plate that makes it possible to use a lighter die than the die used in the prior art by controlling process parameters. This not only minimizes scratches on the glass plate, but also allows the process to be easily controlled such that undesirable stresses are not caused on the glass.

본 발명은 유리판 굽힘 방법을 제공하고, 상기 방법은 가열로의 중력 굽힘 영역에서 중력 굽힘 주형판상에 상승된 온도에서 유리판을 중력 굽힘 하는 단계와, 가열로의 가압 굽힘 영역에서 하부 주형판으로서의 중력 굽힘 주형판에 의해 유리판이 지지되는 동안 상부 주형판으로 원하는 형상으로 중력 굽힘된 유리판을 가압굽힘하는 단계와, 가압 굽힘 영역에서 유리판의 냉각속도를 제어하도록 가압 굽힘 영역의 분위기 온도를 제어하는 단계를 포함한다.The present invention provides a method for bending a glass plate, the method comprising: gravity bending a glass plate at an elevated temperature on a gravity bending mold plate in a gravitational bending region of a furnace; gravity bending as a lower mold plate in a press bending region of the furnace; Pressurizing the gravitationally bent glass plate to a desired shape with the upper mold plate while the glass plate is supported by the casting plate and controlling the ambient temperature of the press bending zone to control the cooling rate of the glass plate in the press bending zone do.

본 발명은 유리판을 가압 굽힘하는 방법을 추가로 제공하고, 상기 방법은 초기에 분절된 중력 굽힘 주형판에 상에 올려진 초기 굴곡된 유리판을 제공하는 단계와, 상기 유리판을 최종 굴곡된 형상으로 상기 유리판의 상부면상에 내려눌러지는 50에서 150kg의 실중량을 가진 상부 가압 굽힘 주형판으로 가압 굽힘하는 단계를 포함한다.The present invention further provides a method of press bending a glass plate, said method comprising the steps of providing an initially curved glass plate that is initially placed on segmented gravity bending mold plates, And pressing and bending the upper press bending mold plate with an actual weight of 50 to 150 kg pressed down onto the upper surface of the glass plate.

본 발명의 실시예가 첨부된 도면을 참조로 예로서 기술된다.Embodiments of the invention are described by way of example with reference to the accompanying drawings.

도 1을 참조로 굽힘 작업 이후에 예로서 자동차 바람막이 창의 제조를 위해 서로 적층될 일반적으로 한 쌍의 유리판(4)인 유리판을 굽히기 위한 터널 가열로(2)의 단면이 도시된다. 본 기술에서 공지된 이런 터널 가열로(2)는 긴 트랙(6; track)을 포함하고 그 위로 바퀴가 달리고 윗면이 개방된 운반대(8)의 연속부를 이송한다. 각 운반대(8)는 그 내부에 중력 굽힘 링 주형판(10)을 구비하고 기부(12)상에 장착된 상기 주형판(10)은 상기 운반대(8)의 견고한 기부벽(14)에 고정된다. 또한, 상기 운반대(8)는 환형 측벽(9)을 구비하고 상기 환형 측벽은 직사각형인 것이 바람직하다. 상기 운반대(8)는 상기 가열로(2)를 포함하는 루프(loop)둘레에서 순환 이동을 위해 연속부에 장착된다. 상기 루프(loop)는 유리를 실은 영역과, 중력 굽힘 주형판(10)상에서 가열된 유리판이 중력 굽힘되는 가열 영역과, 냉각 영역 및 유리를 싣지 않은 영역을 포함한다. 가열로(2)는 예로서 가열 영역과 냉각 영역 사이에서 굽힘 단계동안 발생한 응력을 감소시키도록 유리를 벼림하는 벼림 영역 등의 다른 영역을 구비할 수도 있다. 비록 본 발명이 박스(box) 가열로에 의해 예증되었지만 본 발명은 다른 형태의 모형(lehr)이 선택적으로 사용될 수 있다는 것이 숙련자들에게 이해될 것이다.Referring to Fig. 1, there is shown a section of a tunnel furnace 2 for bending a glass plate which is generally a pair of glass plates 4 to be laminated to each other, for example, for the manufacture of automotive windshield windows after a bending operation. This tunnel heating furnace 2 known in the art transports a continuous portion of the carrier 8 which includes a long track 6 and wheels over it and whose top surface is open. Each carrier 8 has a gravitationally bending ring mold plate 10 therein and the casting plate 10 mounted on the base 12 is fixed to the rigid base wall 14 of the carrier 8 . It is also preferred that the pallet 8 has an annular side wall 9 and the annular side wall is rectangular. The carrier 8 is mounted on a continuous portion for circulating movement around a loop including the heating furnace 2. [ The loop includes a region filled with glass, a heating region in which the glass plate heated on the gravity-bending mold plate 10 is gravity-bent, and a region in which the cooling region and the glass are not loaded. The furnace 2 may have other areas, such as, for example, a flush area, such as a flush area, between the heating area and the cooling area to reduce the stress generated during the bending step. Although the present invention has been illustrated by a box furnace, it will be understood by those skilled in the art that other types of lehrs may optionally be used.

본 발명은 특히 중력 굽힘의 사용만으로는 쉽게 획득될 수 없는 깊이 굴곡된 부분을 가진 유리판의 제조에 관한 것이다. 본 발명에 따라 루프의 중력 굽힘 영역 바로 하류에 가압 굽힘 영역을 추가적으로 구비한다. 가압 굽힘 영역에서 중력 굽힘된 유리판은 최종 설계 형상으로 유리판이 중력 굽힘 주형판상에 지지되는 동안 상반되는 상부 주형판에 의해 추가적으로 가압 굽힘 된다.The present invention relates in particular to the production of glass plates with deeply curved portions that are not readily obtainable only by the use of gravity bending. According to the present invention, a pressure bending region is additionally provided immediately downstream of the gravitational bending region of the loop. The gravitationally bent glass plate in the pressure bending region is further press bended by the opposing upper mold plate while the glass plate is supported on the gravitational bending mold plate in the final design configuration.

도 1은 중력 굽힘 작업 전에 운반대(8) 내의 주형판(10)상의 유리판(4)을 도시한다. 상기 운반대(8)는 도면의 평면에 직각 방향으로 가열로(2)를 따라 이동하도록 배열된다. 상기 주형판(10)은 복수개의 받침에 의해 주형판 기부(12)에 장착된 중앙 고정 주형판부(16)를 포함한다. 상기 주형판(8)의 중앙부(10)의 대향 측면은 각각의 분절된 윙부에 힌지결합된다. 비록 본 발명이 두 개의 대향한 윙부를 가진 중력굽힘 주형판을 참조로 기술되지만 본 기술의 숙련자에게 본 발명은 단지 하나의 분절된 윙부를 가진 중력 굽힘 주형판도 사용할수 있음이 명핵해질 것이다. 상기 윙 부분(20)은 도 1에 도시된 바와 같이 상기 주형판(10)이 상기 주형판(10)상에 하나 이상의 평탄한 유리판을 지지하도록 배치된 하부와, 최종적으로 굽혀질 때 유리판이나 유리판들(4)에 의해 도달되도록 표면을 한정하는 연속적으로 굴곡된 환형 림을 중앙부(16)와 함께 한정하는 윙부(20)를 가진 상부 사이에서 회전에 의해 움직이도록 배열된다. 상기 유리판(4)은 가열로의 가열 영역을 통과할 때 가열되고, 그래서 상기 유리판(4)은 상기 주형판(10)에 의해 한정된 설계 형상에 맞게 되도록 점진적으로 부드러워지고 중력의 영향하에 처진다. 상기 주형판의 중앙부(16) 위에서 상기 유리판(4)은 상부 주형판에 받쳐질 때 까지 처지고 그에의해 설계 형상을 얻는다. 상기 윙부(20) 위에서 상기 유리의 연화의 효과는 상기 중앙부(20)가 한 쌍의 평형추에 의해 제공된 적용력의 작용아래 상방으로 분절되는 것을 허용하고, 그래서 상기 유리판(4)이 상방으로 밀리고 점진적으로 상기유리판(4)의 저면이 상기 윙부(20)의 상부면에 받쳐질때까지 점진적으로 굽도록 각각의 윙부(20)는 중앙부(16)와 각각의 윙부(20) 사이의 접점에서 각각의 중추축(22)에 대해 회전한다. 하기에 기술될 바와 같이 유리판에 깊이 굴곡된 부분이 실현될 때 이 부분은 설계 형상이 하부 주형판에 의해 신뢰성 있게 한정되고 반복적으로 달성되도록 상부 다이나 주형판에 의해 하부 주형판에 대해 기계적으로 가압되는 것을 필요로한다. 본 발명이 "웨이트리스(weightless)"라 지칭되는 평형추가 없고 상기 주형판이 상기 유리판이 연화될 때 유리판의 무게의 작용하에서 분절하도록 특별히 형성된 주형판을 사용할 수 있음이 명백하다.Figure 1 shows the glass plate 4 on the mold plate 10 in the carrier 8 before the gravitational bending operation. The carrier 8 is arranged to move along the heating furnace 2 in a direction perpendicular to the plane of the drawing. The mold plate 10 includes a central stationary mold plate 16 mounted to the mold plate base 12 by a plurality of supports. The opposite sides of the central portion 10 of the casting plate 8 are hinged to respective segmented wing portions. Although the present invention is described with reference to gravity bending mold plates having two opposing wings, it will be apparent to those skilled in the art that the present invention may also use gravity bending mold plates having only one segmented wing. The wing portion 20 comprises a lower portion disposed on the casting plate 10 to support one or more flat glass plates as shown in Figure 1 and a lower portion disposed on the glass plate or glass plates < RTI ID = 0.0 > Is arranged to move by rotation between an upper portion having a wing portion (20) defining a continuously curved annular rim defining a surface to be reached by the central portion (4) together with the central portion (16). The glass plate 4 is heated as it passes through the heating zone of the furnace so that the glass plate 4 gradually softens to fit the design shape defined by the casting plate 10 and stays under the influence of gravity. Above the center portion 16 of the casting plate, the glass plate 4 sags until it is supported by the upper casting plate, thereby obtaining a design shape. The effect of the softening of the glass on the wing portion 20 allows the central portion 20 to be segmented upward under the action of the application force provided by the pair of counterweights so that the glass plate 4 is pushed upwards, Each wing portion 20 has a central portion 16 at the contact between the central portion 16 and each wing portion 20 so as to gradually bend until the bottom surface of the glass plate 4 is supported by the upper surface of the wing portion 20. [ And rotates about the axis 22. As described below, when a portion deeply bent on a glass sheet is realized, this portion is mechanically pressed against the lower mold by the upper die or the mold plate so that the design shape is reliably defined and repeatedly achieved by the lower mold plate . It is clear that the present invention can use a specially formed mold plate to be segmented under the action of the weight of the glass plate when the glass plate is softened without the addition of a balance referred to as " weightless ".

전형적인 주형판(10)이 도 4에 더욱 세부적으로 도시된다. 상기 주형판(10)은 상기 주형판 중앙부의 하면에 고정된 받침(18)에 의해 상기 기부(12) 위에 장착된다. 상기 기부는 충분히 강성적이고, 그래서 상기 수반되는 가압 굽힘 단계동안 휨을 최소화 한다. 상기 윙부(20)는 각각의 중추축에 의해 그 대향 측면상에서 중앙부에 연결된다. 각각의 윙부(20)는 그 대향 측면상에서 그곳에 장착된 한쌍의 평형추를 구비하고 각각의 평형추는 각각의 중추축(22)의 각각의 단부(28)에 고정된 각각의 암(26)에 장착된다. 중앙부(16)에 의해 형성된 주형판(10)의 림(30)의 상부면과 상기 윙부(20)는 상기 유리판(4)의 하면에 접촉하고 유리판(4)의 최종 설계 형상을 한정한다. 유리판(4)과 접촉하는 주형판(10)의 표면 영역은 최종적으로 굴곡된 유리판(4)에 바람직하지 못한 응력을 유발하며 및/또는 유리판(4)의 엣지에 가시적인 결함을 유발할수 있는 상기 유리판(4)과 상기 금속 주형판(10)사이의 열 전달에 사용되는 영역을 감소 시키도록 최소화 되는 것이 바람직하다. 이런 응력은상기 유리판(4)의 파손을 유발할 수 있다. 일반적으로 유리판의 인장 영역 응력을 7MPa 미만으로 유지하는 것이 바람직하다. 일반적으로 상기 중앙부의 상부면과 윙부에 의해 한정되는 주형판(10)의 환형 림(30)은 상기 유리와 주형판(10) 사이의 접촉 면적을 최소화 하도록 약 3 내지 4 mm의 두께를 갖는다. 그러나, 본 발명에 따라 상기 중력 굽힘 주형판(10)이 수반되는 가압 굽힘 작업에서 하부 주형판으로 사용될 때 상부 가압 주형판으로부터 작용된 가압력의 작용하에서 하부 주형판이 제어 불가능하게 휘거나 뒤틀리지 않도록 충분히 단단하고 강할것이 하부 평판에 요구된다. 또한 얇은 림이 상기 가압 굽힘 작업 동안 유리의 하면에 흠집을 남기지 않을 것이 요구된다.A typical mold plate 10 is shown in more detail in FIG. The casting plate 10 is mounted on the base 12 by a support 18 fixed to the lower surface of the central portion of the casting mold. The base is sufficiently rigid so that warping is minimized during the subsequent press bending step. The wing portions 20 are connected at their center on their opposite sides by respective central axes. Each wing portion 20 has a pair of counterweights mounted thereon on its opposite side and each counterweight is mounted to a respective arm 26 secured to a respective end 28 of a respective central axis 22 do. The upper surface of the rim 30 of the mold plate 10 formed by the central portion 16 and the wing portion 20 contact the lower surface of the glass plate 4 and define the final design shape of the glass plate 4. [ The surface area of the casting plate 10 in contact with the glass plate 4 may cause undesirable stresses on the finally curved glass plate 4 and / or cause defects in the edge of the glass plate 4 Is preferably minimized to reduce the area used for heat transfer between the glass plate (4) and the metal mold plate (10). Such stress may cause the glass plate 4 to break. In general, it is desirable to maintain the tensile region stress of the glass plate at less than 7 MPa. In general, the annular rim 30 of the mold plate 10 defined by the upper surface of the central portion and the wing portion has a thickness of about 3 to 4 mm to minimize the contact area between the glass and the mold plate 10. However, when used as a lower casting plate in a press bending operation involving the gravity bending casting plate 10 according to the present invention, under the action of a pressing force applied from the upper pressing casting plate, sufficient Rigid and strong is required on the bottom plate. It is also required that the thin rim not leave a scratch on the underside of the glass during the pressing bending operation.

본 발명에 따라 상기 유리판 굽힘 장치는 최종적으로 굴곡된 유리판 생산품의 높은 질 제어를 확보하는 한편 수반되는 가압 굽힘 공정에 사용될 각각의 얇은 환형 림을 구비한 종래의 처짐 굽힘 주형판을 허용하도록 특별히 적용된다. 이런 얇은 환형 림의 사용은 상술한 바와 같이 유리에 낮은 응력을 제공한다. 상기 주형판이 신뢰성 있게 필요한 최종 형상을 달성하고, 상기 주형판이 가압 굽힘 작업을 견딜수 있으며 부가적인 가압 굽힘 작업의 결과로 유리판에 바람직하지 못한 흠집이 나거나 다른 질적인 저하가 발생하지 않도록 주형판 및 장치의 잔여 부분에 변용이 만들어진다.The glass sheet bending apparatus according to the present invention is particularly adapted to allow a conventional deflection bending mold plate with each thin annular rim to be used in the subsequent press bending process while ensuring high quality control of the final curved glass sheet product . The use of such a thin annular rim provides low stress on the glass as described above. The mold plate achieves the required final shape reliably and the mold plate is able to withstand the press bending operation and to prevent undesirable scratching or other deterioration of the glass plate as a result of the additional pressure bending operation, Transformation is made in the remaining part.

도 1을 다시 참조하여, 상기 윙부(20)는 가압 굽힘 작업 동안 상기 윙부의 위치에 수직으로 로킹하기 위한 하나 이상의 로킹 디바이스를 각각 구비한다. 비록 도시된 실시예가 각각의 윙부에 하나의 로킹 디바이스를 구비하지만 선택적으로,각각의 윙부는 두 개의 로킹 디바이스를 갖는다. 기부(12)에 장착되고 상부 캠면을 제공하는 평판(34)의 상부면 위로 미끄러질 수 있도록 상기 로킹 디바이스는 각각의 윙부에 힌지 결합되고 그로부터 하방으로 현가되고 힌지된 로킹 암(32)을 포함한다.Referring again to FIG. 1, the wing portion 20 includes one or more locking devices for locking vertically to the position of the wing portion during a press bending operation. Although the illustrated embodiment has one locking device in each wing, alternatively, each wing has two locking devices. The locking device includes a locking arm 32 hinged to and suspended downwardly from and hinged to each wing so that it can be slid onto the top surface of the flat plate 34 mounted on the base 12 and providing an upper cam surface.

상기 로킹 암(32) 및 평판(34) 조립체가 도 2 및 도 3에 더욱 상세하게 도시된다. 상기 로킹 암(32)은 각각의 윙부에 고정된 연장 부재(38)에 그 단부가 힌지 결합된 한쌍의 긴 이격된 평판(36)과, 그 사이에 볼트 조립체(40)을 포함하는 중추 장착부 사이를 지나는 연장부재(38)를 포함한다. 상기 로킹 암(32)은 상기 윙부(20)로부터 하방으로 매달리고, 그 자유 기부 단부(42)는 상기 평판(36) 사이에 추가적인 볼트 조립체(46)로 고정된 원통형 이격장치(44)를 구비한다. 상기 원통형 이격장치(44)는 그에 관한 회전 이동을 방지하도록 상기 긴 평판(36) 사이에 클램프 된다. 추가적인 이격장치(48)와 볼트 조립체(50)는 대체로 상기 로킹 암(32)의 중앙에 제공된다.The locking arm 32 and flat plate 34 assembly are shown in greater detail in FIGS. 2 and 3. FIG. The locking arm 32 includes a pair of elongated spaced flat plates 36 hingedly coupled at their ends to an extension member 38 secured to each wing and a central mounting portion 40 including a bolt assembly 40 therebetween And an elongate member 38 passing through. The locking arm 32 is suspended downwardly from the wing portion 20 and its free base end portion 42 has a cylindrical spacing device 44 secured by an additional bolt assembly 46 between the flat plates 36 . The cylindrical spacing device 44 is clamped between the long plates 36 to prevent rotational movement therewith. An additional spacing device 48 and bolt assembly 50 are provided generally at the center of the locking arm 32.

상기 로킹 암(32)은 상기 연장부재 주변의 윙부(20)에 대한 선회축에 고정되어 있지 않고, 그 하부면(52)은 상기 로킹 암(32)의 자유 기부 단부(42)가 위로 미끄러질 수 있는 긴 캠면(54)을 포함하는 상기 평판의 상부면상에 놓여 있다. 상기 캠면(54)은 대체로 수평인 부분(56)과 인접하게 경사진 경사부(58)를 포함한다. 상기 경사부(58)는 수평에 대해 약 20°의 각도로 경사지는 것이 바람직하고, 만약 원한다면 대체로 수평인 부분(56)이 수평면에 대해 상기 경사부(58)와 동일한 방향으로 몇 도정도 약간 경사질 수 있다. 상기 평판(34)은 상기 평판(34)이 볼트 조립체(62)에 의해 분리 가능하게 고정된 장착판(60)으로 상기 기부(12)에 대해 직립된 형상으로 조절가능하게 장착된다. 상기 평판(34)은 높이와 경사가 쉽게 조절된다.The locking arm 32 is not fixed to the pivot axis with respect to the wing portion 20 around the extension member and the lower surface 52 thereof is configured such that the free base end portion 42 of the locking arm 32 can be slid up Which lies on the upper surface of the flat plate, The cam surface 54 includes a generally horizontal portion 56 and an inclined portion 58 that is inclined adjacent thereto. The inclined portion 58 is preferably inclined at an angle of about 20 degrees with respect to the horizontal, and if desired, the generally horizontal portion 56 is inclined a few degrees in the same direction as the inclined portion 58 with respect to the horizontal plane Can be. The flat plate 34 is adjustably mounted in an upright configuration relative to the base 12 with a mounting plate 60 with the flat plate 34 detachably secured by a bolt assembly 62. The flat plate 34 is easily adjusted in height and inclination.

도 1에서, 상기 윙부(20)는 내리 눌러진 형상으로 도시되고, 이 형상에서 상기 로킹 암(32)은 로킹되지 않은 위치에서 수평면에 대해 경사져있으며 그 자유단부(42)는 상기 평판(34)의 캠면(54)의 경사부(58)상에 놓인다. 도 2에 이런 형상이 가상으로 도시된다. 중력 굽힘 단계 동안 상기 윙부는 상기 유리판이 가열에 의해 연화됨에 따라 점진적으로 굽혀지는 것을 점진적으로 유발하는 평형추(24)의 작용하에 상방으로 회전한다. 상기 윙부(20)는 도 2에 도시된 가상 위치로부터 도 2에 실선으로 도시된 위치로 이동한다. 중력 굽힘 단계 동안 상기 윙부(20)가 올라감에따라 상기 로킹 암(32)의 자유단부(42)는 상기 로킹 암(32)을 위해 로킹 영역(64)을 한정하는 대체로 수평인 부분(56)에 이를 때 까지 상기 경사부(58)를 따라 상방으로 미끄러짐을 알 수 있다. 상기 로킹 암(32)은 상기 선회축(22)에 수직인 평면에서 이동한다. 도 4에 도시된 바와 같이 상기 캠면(54)을 한정하는 평판은 상기 윙부가 각각의 선회축(22)에 대해 상방으로 회전되도록 각각의 선회축과 상기 로킹 암(32)의 자유단부(42)와 특히 상기 이격장치(44)의 하부면에 대해 직각이고, 끊임없이 상기 경사부(58)를 그 자유단부(42)가 상기 로킹 영역(64)과 접촉하는 위치가되고 상기 로킹 암이 대체로 수직이될 때까지 미끄져 올라간다. 도 2에 도시된 바와 같이 상기 로킹 암(32)이 바람직하지 못하게 캠면(54)을 측면으로 벗어나지 못하도록 하기 위해 와이어(66)가 그 대향 단부(68)에서 상기 평판(34)의 대향 단부(70)으로 연결되어 있고, 이는 상기 로킹 암(32)의 이격된 평판 부재(36)의 사이를 지나갈 수 있게 한다.1, the wing portion 20 is shown in a depressed configuration in which the locking arm 32 is inclined with respect to a horizontal plane in an unlocked position and its free end 42 is in contact with the flat plate 34, On the inclined portion 58 of the cam surface 54 of the camshaft. Such a shape is shown in Fig. 2 in a virtual manner. During the gravity bending step, the wing rotates upward under the action of the counterweight 24, which progressively causes the glass plate to gradually bend as it is softened by heating. The wing portion 20 moves from a virtual position shown in Fig. 2 to a position shown by a solid line in Fig. As the wing portion 20 rises during the gravity bending phase, the free end 42 of the locking arm 32 is positioned in a generally horizontal portion 56 defining a locking region 64 for the locking arm 32 It can be seen that the slope is upwardly sloped along the slope portion 58 until this. The locking arm (32) moves in a plane perpendicular to the pivot shaft (22). 4, a flat plate defining the cam surface 54 defines a free end 42 of each locking pivot 32 and locking arm 32 such that the wing portion is rotated upwardly with respect to each pivot axis 22, And in particular to the lower surface of the separator 44 and is constantly positioned such that the free end 42 of the ramp 58 contacts the locking region 64 and the locking arm is substantially perpendicular It slides up until it becomes. A wire 66 is attached to the opposite end 70 of the flat plate 34 at its opposite end 68 to prevent the locking arm 32 from undesirably slipping sideways away from the cam surface 54, , Which allows it to pass between the spaced apart flat plate members 36 of the locking arm 32. As shown in FIG.

도 2에 도시된 바와 같이 그 로킹 위치에서 상기 로킹 암은 대체로 수직이다. 상기 평판(34)의 경사와 높이는 로킹 위치에서 상기 로킹 암(32)이 완전히 수직이 되지 않고 몇도정도 미세하게 수직에대해 경사질수 있도록 조절되는 것이 바람직하고, 상기 경사는 로킹되지 않은 위치와 동일한 방향이다. 로킹 위치에서 비회전 이격장치(44)의 하부면(52)은 상기 로킹 영역(64)에서 캠면을 마찰력으로 맞문다. 하기에 세부적으로 기술될 수반되는 가압 굽힘 작업 동안 상기 로킹 영역(64)이 대체로 수평이고 상기 로킹 암(32)이 대체로 수직이기 때문에 하향 가압력은 상기 윙부(20)에 상방으로 회전된 위치에서 작용되고, 대응하는 힘은 상기 로킹 암(32)을 통해 아래로 전달되고 그곳에서부터 상기 평판(34)와 상기 평판(34)이 장착된 장착판(60)을 통해 기부(12)로 전달된다. 상기 윙부(20)의 이런 하향 가압력은 최소의 윙부(20) 변형이나 하향 휨으로 전달된다. 상기 로킹 암(32)은 상기 로킹 암(32)과 상기 캠면(54)의 로킹 영역(64) 사이의 마찰 맞물림의 결과로 상기 윙부(20)를 위한 단단하고 로크된 지지돌기로서의 역할을 한다. 이는 수반되는 가압 굽힘 작업에 사용될 각각의 얇은 환형 림(30)을 가진 분절된 주형판(10)을 가능하게 한다.As shown in Figure 2, the locking arm in its locking position is generally vertical. Preferably, the slope and height of the flat plate 34 are adjusted such that the locking arm 32 is not completely vertical but slightly tilted about vertical to some degree at the locking position, and the slope is the same as the unlocked position Direction. In the locked position, the lower surface 52 of the non-rotating spacing device 44 frictionally engages the cam surface in the locking region 64. The downward biasing force acts on the wing portion 20 in an upwardly rotated position because the locking region 64 is substantially horizontal and the locking arm 32 is substantially vertical during a press bending operation to be described in detail below A corresponding force is transmitted downwardly through the locking arm 32 and from there to the base 12 through the plate 34 and the mounting plate 60 on which the plate 34 is mounted. This downward pressing force of the wing portion 20 is transmitted by the minimum wing portion 20 deformation or downward bending. The locking arm 32 serves as a rigid and locked support projection for the wing portion 20 as a result of frictional engagement between the locking arm 32 and the locking region 64 of the cam surface 54. This enables a segmented mold plate 10 with a respective thin annular rim 30 to be used in a subsequent press bending operation.

장치가 냉각되어 있을 때 상기 로킹 암(32) 및 평판(34) 조립체를 셋업하기 위해 오퍼레이터가 필요함이 인지될 것이다. 그러나 상기 장치는 가열로에서 예로서 약 600 내지 650℃로 충분히 그리고 신뢰성 있게 상승된 온도로 작동될 것이 필요하다. 상기 초기 셋업은 반드시 시간 동안 기계적 마모와 열 순환의 결과도 가열된 장치의 다양한 부분의 팽창을 고려해야만 한다. 상기 장치는 오퍼레이터에 의해 셋업되기 쉬워야 하는 것이 바람직함이 명백하다. 따라서, 상기 로킹 암(32) 및 평판(34) 조립체는 상기 로킹 암(32)이 가압 굽힘 단계에서 완전히 수직으로 되지 않도록 배열된다. 이는 비록 뒤틀림과 마모가 발생하더라도 상기 로킹 암(32)이 수직 위치를 지나 회전할 수 없고 상기 평판의 단부(70)를 벗어나 미끄러질수 없도록 한다. 이는 부가적으로 가열 사이클의 많은 회수에 걸쳐 상기 로킹 암(32)이 부착되는 윙부(20)의 미세하게 변화하는 높이(기부(12)에 대해)의 범위에 대응하는 로킹 영역(56)을 따라 한정될 잠재적인 로킹 부분의 범위를 허용한다. 이는 연속적인 가열 사이클의 결과로 발생할 수 있는 마모와 뒤틀림을 쉽게 보정할 수 있다. 최종 각 위치와 그에의한 상기 윙부(20)의 높이는 유리판의 최종 설계 형상에 대응하는 상기 주형판을 위한 최종 위치를 한정하는 평형추(24)를 이송하는 암(26)상의 정지 부재에 의해 한정된다. 그러나 상기 윙부(20)의 높이가 가열 사이클의 결과로 상기 기부(12)에 대해 미세하게 변화하는 것과, 상기 로킹 범위의 제공이 상기 로킹암이 상기 로킹 암(32)의 최종 각 위치의 미세한 변화를 일으키는 이런 가열 사이클에도 불구하고 상기 가압 굽힘 작업 동안 상기 주형판(10)의 윙부(20)를 위한 지지 받침대로서 작용하는 것을 확보하는 것이 가능하다. 이는 상기 로킹 디바이스의 정기적인 점검과 조절의 필요성을 미연에 방지한다. 상기 로킹 영역(56)은 상기 캠면(54)을 따라 상기 로킹 암(32)의 자유단부(42)의 캠 작용에 의한 원활한 미끄럼 이동을 허용하도록 미세하게 상방으로 경사지는 것이 바람직하다. 상기 로킹 암(32) 및 평판(34) 조립체는 단지 상기 기부(12)에 대해, 그리고, 그 때문에 각각의 윙부(20)상의 로킹 암(32)에 대해 상기 평판(34)의 방위와 높이를 조절하므로서 손으로 설정하기 쉽다.It will be appreciated that an operator is required to set up the locking arm 32 and flat plate 34 assembly when the apparatus is being cooled. However, it is necessary for the apparatus to operate at a sufficiently and reliably elevated temperature in the furnace to, for example, about 600 to 650 ° C. The initial set up must necessarily take into account the expansion of the various parts of the heated apparatus as a result of mechanical wear and thermal cycling for a period of time. It is clear that the device should preferably be easy to set up by the operator. Accordingly, the locking arm 32 and the flat plate 34 assembly are arranged such that the locking arm 32 is not completely vertical in the pressure bending step. This ensures that the locking arm 32 can not rotate past the vertical position and can not slip out of the end 70 of the plate, even if distortion and abrasion occurs. Which is additionally along the locking region 56 corresponding to the range of the slightly varying height (relative to the base 12) of the wing portion 20 to which the locking arm 32 is attached over a large number of times of the heating cycle Allows a range of potential locking parts to be defined. This can easily compensate for wear and torsion that can occur as a result of subsequent heating cycles. The final angular position and thereby the height of the wing portion 20 is limited by the stop member on the arm 26 carrying the counterweight 24 defining the final position for the casting plate corresponding to the final design shape of the glass sheet do. It should be understood, however, that the height of the wing portion 20 varies finely with respect to the base 12 as a result of the heating cycle, and that the provision of the locking range is such that the locking arm is subjected to a slight change in the final angular position of the locking arm 32 It is possible to ensure that it acts as a support pedestal for the wing portion 20 of the casting plate 10 during the pressure bending operation. This prevents the need for regular checking and adjustment of the locking device in advance. The locking region 56 is preferably tilted slightly upwardly to permit smooth sliding movement along the cam surface 54 by the cam action of the free end 42 of the locking arm 32. The locking arm 32 and the flat plate 34 assembly are arranged so that the orientation and height of the flat plate 34 relative to the base 12 and thus against the locking arm 32 on each wing 20 It is easy to set by hand by adjusting.

중력 굽힘 작업 이후, 그리고 상기 가압 굽힘 작업 이전의 상기 주형판(10)의 최종 형상이 도 5에 도시된다.The final shape of the casting plate 10 after the gravity bending operation and before the pressure bending operation is shown in Fig.

비록 도 1 내지 도 4에 도시된 실시예가 단지 각각의 윙부(20)에 하나의 로킹 암이 장착된 것을 도시하지만 만약 원한다면 두 개 이상의 로킹 암이 각각의 윙부상에 제공될 수 있다. 하기된 가압 굽힘 작업 이후 그리고 상기 유리를 싣지 않은 영역에서 상기 주형판으로 부터 가압 굽힘된 유리판이 제거된 후 상기 윙부(20)는 도 2에 가상으로 도시된 형상에 배치되도록 작업자가 손으로 상기 로킹 암(32)을 내부로 밀어서 그 초기 하부 형상으로 재설정될 수 있다. 만약 원한다면, 이 작업은 예로서 로봇에 의해 자동으로 수행될 수 있다.Although the embodiment shown in Figures 1-4 shows only one locking arm mounted on each wing 20, two or more locking arms can be provided on each wing if desired. After the press bending process described below and after the press-bent glass plate has been removed from the casting plate in the unloaded area, the wing portion 20 is manually locked And can be reset to its initial lower shape by pushing the arm 32 inward. If desired, this operation can be performed automatically by the robot as an example.

도 5를 참조로, 터널 가열로의 가압 굽힘 영역에서 일반적으로 72로 나타내진 가압 굽힘 장치가 도시되고, 상기 가압 굽힘 장치는 가압 굽임 작업 이전의 상태로 도시된다. 가압 굽힘 영역에서, 상술한 바와 같이 중력 굽힘된 유리판을 실은 상기 주형판(10)을 포함하고, 상기 윙부(20)가 상방으로 회전된 방위에 배치되며 상기 로킹 암이 대체로 수직 방위가 되고 각각의 평판(34)의 상부면에 대해 하방으로 지탱된 상기 운반대(8)는 상기 가압 굽힘 장치(72) 아래에 배치되도록 상기 유리판이 배치된 위치에서 사전 설정 위치로 운반된다. 상기 가압 굽힘 작업은 결과적인 최종 굴곡된 유리판(4)이 중력 굽힘 주형판(10)에 의해 한정된 형상을 갖도록 필요한 형상으로 상기 유리판(4)의 굽힘이 완성될 것이 요구될 때 사용된다.Referring to Fig. 5, there is shown a press bending apparatus generally indicated at 72 in the press bending region of a tunnel furnace, and the press bending apparatus is shown before the press bending operation. (10) in which a gravity-bent glass plate is placed in a pressure-bending region, as described above, and the wing portion (20) is disposed in an orientation in which the wing portion (20) is rotated upward and the locking arm The carrier 8 supported downward against the upper surface of the flat plate 34 is conveyed to a preset position at a position where the glass plate is disposed so as to be placed under the pressure bending device 72. The press bending operation is used when it is required to complete the bending of the glass plate 4 in the required shape so that the resulting final bent glass plate 4 has a shape defined by the gravity bending mold plate 10.

상기 가압 굽힘 장치(72)는 상기 중력 굽힘 주형판(10)에 의해 한정되는 암형 주형판면에 대체로 대응하는 수형 주형판면을 구성하는 하부 주형판면(76)을 가진 상부 주형판이나 다이(74)를 포함한다. 상기 유리판(4)은 필요한 형상을 얻도록 상기 중력 굽힘 주형판(10)과 상부 주형판(74) 사이에서 가압 굽힘된다. 상기 상부 주형판(74)은 시레믹 몸체를 포함하는 것이 바람직하다. 도 5에 도시된 바와 같이 상기 상부 주형판(74)은 단일 주형판으로 구성될 수 있다. 그러나, 선택적인 형상으로 상기 상부 주형판(74)은 깊이 굽혀지는 것이 필요한 부분, 즉, 윙부(20) 주변의 유리판 부분만에 대해 가압되는 배열로된 한 쌍의 이격된 주형판 부분으로 구성될 수 있다.The press bending device 72 comprises an upper casting plate or die 74 having a lower casting plate surface 76 which constitutes a male casting plate surface generally corresponding to the female casting plate surface defined by the gravitational bending casting plate 10 . The glass plate 4 is press-bent between the gravity-bending cast plate 10 and the upper cast plate 74 to obtain a desired shape. The upper mold plate 74 preferably includes a molded body. As shown in FIG. 5, the upper mold plate 74 may be composed of a single mold plate. However, in an alternative configuration, the upper mold plate 74 may be comprised of a pair of spaced apart mold plate portions in an arrangement in which it is necessary to bend depth, that is, to be pressed against only the glass plate portion around the wing portion 20 .

상기 상부 주형판(74)은 보조 프레임(78)에 의해 지지된다. 상기 보조 프레임(78)은 복수개의 체인(82)에 의해 지지 프레임(80)으로부터 하방으로 의지된다. 네 개의 체인이 있고(82) 상부 주형판의 각각의 코너에 각각 배치되는 것이 바람직하다. 금속 케이블이 체인 대신 사용될 수 있다. 상기 지지 프레임(80)은 상부면(84)에 연결되고 그로부터 상기 터널 가열로의 지붕(87)을 통해 지지프레임(80)의 중앙으로부터 상방으로 연장된 케이블(또는, 체인; 86)에 연결되며 대체로 수평이 되도록 제 1 풀리(88)을 거쳐서 수직 하방으로 상기 케이블(86)의 단부가 다이 이동 기구(94)에 결합된 제 1 평형추(92)에 결합되도록 제 2 풀리를 거쳐서 결합된다. 상기 평형추(92)와 상기 다이 이동 기구(94)는 상기 터널 가열로(2)의 공유한 하나의 세로측면에 옆으로 인접하게 배치된다. 상기 다이 이동 기구는 그 저면 단부가 상기 플로어(96)에 연결된 유압이나 공기압 피스톤 및 실린더 조립체를 포함하는 것이 바람직하다. 도 5에서, 상기 상부 주형판(74)은 상기 피스톤 및 실린더 조립체(94)가 수축된 형상의 올려진 상태로 도시된다. 상기 상부 주형판(74)의 올려진 상태에서, 상기 운반대(8)는 수반되는 가압 굽힘 작업에 앞서 상기 터널 가열로(2)의 상류부로부터 상기 상부 주형판(74)의 아래 위치로 이동될 수 있다. 상기 평형추(94)는 상기 피스톤 및 실린더 조립체의 파손된 경우에 상기 제 1 평형추의 무게가 충분히 높아서 상기 전체 장치가 그 밑으로 지나는 상기 운반대로부터 상방으로 상기 상부 주형판 조립체(74)를 안전히 당기는 것을 실패하는 경우를 제외하고는 상기 피스톤 및 실린더 조립체(94)에 의해 소비될 필요한 일을 최소화하도록 원하는 무게를 구비한다.The upper mold plate 74 is supported by an auxiliary frame 78. The auxiliary frame 78 is led downwardly from the support frame 80 by a plurality of chains 82. It is preferable that there are four chains 82 and are respectively disposed at respective corners of the upper mold plate. Metal cables can be used instead of chains. The support frame 80 is connected to a cable (or chain) 86 connected to the upper surface 84 and extending therefrom upwardly from the center of the support frame 80 through a roof 87 of the tunnel heating furnace The end of the cable 86 is connected to the first counterweight 92 coupled to the die moving mechanism 94 via the second pulley 88 in a vertically downward direction through the first pulley 88 so as to be substantially horizontal. The counterweight 92 and the die moving mechanism 94 are disposed laterally adjacent to one shared longitudinal side of the tunnel heating furnace 2. The die moving mechanism preferably includes a hydraulic or pneumatic piston and cylinder assembly, the bottom end of which is connected to the floor (96). In FIG. 5, the upper mold plate 74 is shown with the piston and cylinder assembly 94 in a raised configuration. In the raised state of the upper cast plate 74, the carrier 8 is moved from the upstream portion of the tunnel heating furnace 2 to the lower position of the upper cast plate 74 prior to the accompanying press bending operation . When the piston and cylinder assembly are broken, the weight of the counterweight 94 is sufficiently high so that the entire device can move upwardly from the carriage under which the entire device is moved, Has the desired weight to minimize the necessary work to be consumed by the piston and cylinder assembly 94, except when it fails to pull securely.

또한 제 2 평형추 조립체는 소정의 실중량으로 가압 굽힘 단계 동안 상기 유리판(4)상에 상기 상부 주형판(74)가 놓이는 것을 허용한다. 강체 금속 로드(98)는 상기 상부 주형판을 위해 상기 보조 프레임(78)의 상부면(100)의 중앙으로부터 상방으로 연장된다. 제 2 케이블(102)은 상기 로드(98)의 상부에 연결되며 연속적으로 상기 지지 프레임(80)과 상기 가열로 지붕(88)의 구멍(도시되지 않음)을 통하고 그곳에서 한쌍의 풀리(104, 106)위로 연장되고, 그래서, 수직으로 움직이는 것이 자유로운 제 2 평형추(108)에 그 다른 단부에서 연결된다. 만약 원한다면 제 1 및 제 2 평형추(92, 108) 양쪽을 위해 수직 레일이나 지지부(도시되지 않음)가 평형추(92, 108)가 바람직하지 못하게 옆으로 이동하는 것을 막도록 제공될 수 있다. 제 2 평형추(108)는 주형판(74)이 장착된 보조 프레임(78) 및 상부 주형판(74)의 결합된 조립체에 특성적인 소정 실중량을 제공하도록 선택된 특성적인 중량을갖는다. 상기 상부 다이 조립체의 실중량은 100 ＋/－ 50kg가 바람직하고, 더욱 일반적으로는 원하는 상기 굴곡된 유리판의 형상과 특정 주형판 형상 및 크기에 따라 50 내지 100kg가 바람직하다. 제 2 평형추(108)와 상기 상부 주형판(74) 사이의 상기 케이블(102)은 항상 인장력을 받는 상태이다. 상기 금속 로드(98)는 상기 가압 굽힘 영역의 분위기 온도가 높은 상부 주형판(74)의 주변에서 바람직하지 못한 상기 케이블의 변형이나 신장을 감소시키도록 상기 케이블(102)과 상기 보조 프레임(78) 사이에 제공된다. 상기 제 1 평형추와 상기 장착 프레임(80) 사이의 케이블(86)은 또한 항상 인장력을 받는다. 하기한 바와 같이, 가압 굽힘 단계 동안 상기 체인(82)은 가압 굽힘작업 동안 단지 상기 상부 주형판(74)과 그 조합된 보조 프레임(78)의 선택된 실중량 만이 상기 유리판(4)의 상부면에 적용되도록 이완되는 것이 허용된다.The second counterweight assembly also allows the upper mold plate 74 to be placed on the glass plate 4 during the pressure bending step at a predetermined net weight. A rigid metal rod 98 extends upwardly from the center of the upper surface 100 of the auxiliary frame 78 for the upper mold plate. The second cable 102 is connected to the upper portion of the rod 98 and successively passes through the support frame 80 and the hole (not shown) of the furnace roof 88 and there is a pair of pulleys 104 , 106, so that it is connected at its other end to a second counterweight 108 which is free to move vertically. If desired, a vertical rail or support (not shown) may be provided for both the first and second counterweights 92, 108 to prevent the counterweights 92, 108 from moving sideways in an undesirable manner. The second counterweight 108 has a characteristic weight selected to provide a characteristic net specific weight for the combined assembly of the auxiliary frame 78 and the upper mold plate 74 on which the casting plate 74 is mounted. The actual weight of the upper die assembly is preferably 100 +/- 50 kg, more preferably 50 to 100 kg depending on the desired shape of the curved glass plate and the shape and size of the particular cast plate. The cable 102 between the second counterweight 108 and the upper cast plate 74 is always subjected to a tensile force. The metal rod 98 is positioned between the cable 102 and the subframe 78 to reduce undesirable cable deformation or elongation at the periphery of the upper mold plate 74 where the ambient temperature of the pressure- / RTI > The cable 86 between the first counterweight and the mounting frame 80 is also always subjected to a tensile force. As described below, during the press bending step, the chain 82 only applies a selected net weight of the upper mold plate 74 and the associated auxiliary frame 78 to the upper surface of the glass plate 4 during a press bending operation It is allowed to relax as much as possible.

상기 상부 주형판(74)의 대향한 측면 및 그 인접부상에 복수개의 이격 디바이스(109)가 제공된다. 상기 이격 디바이스(109)는 각각 그 저면 단부에서 평판(14)에 대체로 수평으로 그에 고정된 수직 몸체(112)를 구비하는 상부 정지 부재(10)를 포함한다. 상기 상부 정지 부재(110)는 상기 보조 프레임(78)상에 견고하게 장착된다. 대응하는 상기 이격 디바이스의 복수개의 하부 정지 부재(116)는 상기 기부(12)에 장착된다. 각각의 하부 정지 부재(116)는 그 상부 단부에 장착된 수직으로 조절 가능한 이격 부재(120)를 구비한 상방으로 연장된 몸체(118)를 포함한다. 도 7을 참조로 더 세부적으로 도시된 바와 같이, 각각의 이격 부재(120)는 대체로 반구형인 둥근 헤드부(124)를 가진 볼트부(122)를 구비하고 상기 둥근 헤드부의 상부면은 가압 굽힘 작업 동안 각각의 상부 정지 부재(110)의 평판부(114)의 하부면(126)을 지탱하도록 배열된다. 상기 볼트부(122)는 높이를 쉽게 조절할 수 있도록 상방으로 연장된 몸체(118) 내부로 나사결합되고, 나사산을 가진 너트(128)가 상기 둥근 헤드부(124)를 필요한 높이에 고정할수 있도록 제공된다.상기 평판부(114)와 상기 둥근 헤드부(124)는 강철로 구성되는 것이 바람직하다. 상기 상부 및 하부 정지 부재(110, 116)는 쌍으로 제공된다. 세 쌍의 정지부재(110, 116)가 제공되는 것이 바람직하다. 이 형상에서, 도 4에 도시된 바와 같이, 두 쌍의 정지부재가 이격된 관계로 상기 주형판(10)의 한 긴 엣지(117)상에 제공되고 세 쌍의 정지 부재(110, 116)가 상기 주형판(10)의 대향한 긴 엣지(119)를 따라 중심으로 제공된다.A plurality of spacing devices 109 are provided on opposite sides and adjacent portions of the upper mold plate 74. The spacing device 109 includes an upper stationary member 10 having a vertical body 112 fixed to the flat plate 14 generally horizontally at its bottom end. The upper stop member 110 is rigidly mounted on the auxiliary frame 78. A plurality of lower stop members (116) of the corresponding spacing device are mounted to the base (12). Each lower stop member 116 includes an upwardly extending body 118 having a vertically adjustable spacing member 120 mounted at its upper end. 7, each spacing member 120 has a bolt portion 122 having a generally hemispherical rounded head portion 124, and the upper surface of the rounded head portion is provided with a press bending operation < RTI ID = 0.0 > While supporting the lower surface 126 of the flat plate portion 114 of each upper stationary member 110 for a period of time equal to or longer than a predetermined time. The bolt portion 122 is screwed into the upwardly extending body 118 so that the height of the bolt portion 122 can be easily adjusted and a nut 128 having a screw thread is provided to fix the round head portion 124 at a required height The flat plate portion 114 and the round head portion 124 are preferably made of steel. The upper and lower stationary members 110 and 116 are provided in pairs. Three pairs of stop members 110, 116 are preferably provided. In this configuration, two pairs of stop members are provided on one long edge 117 of the mold plate 10 in a spaced apart relationship and three pairs of stop members 110, 116 Is provided along the opposite long edge (119) of the mold plate (10).

상기 이격 디바이스(109)는 상부 및 하부 주형판(74, 10)이 대체로 그 전 영역에 걸쳐 유리판(4)의 최종 형상에서 두께에 대응하는 간격으로 이격되는 것을 확보하도록 제공된다. 이는 상기 환형 림(30)에 의해 상기 유리판(4)에 흠집을 남길수 있는 상기 유리판(4)이 초과 가압되는 것을 대체로 피할수 있게 한다. 하기에 더 상세히 기술된 바와 같이, 하부 중력 굽힘 주형판(10)에 대한 상부 주형판(74)의 수직위치가 바람직하지 못한 상기 주형판(74, 10)의 상대적인 로킹을 발생시키지 않고 결정되는 것을 확보하도록 세 이격 장치(109)가 제공되는 것이 바람직하다. 이는 정확한 이격이 신뢰성 있게 달성되는 것의 가능성을 증가시킨다. 상기 로킹 암(32)의 배열에서, 상기 장치가 냉각되어 있을 때 상기 이격장치(109)가 작업자에 의해 설정될 것이 필요하지만, 그러나 상기 이격장치(109)는 열 사이클의 결과로 바람직하지 못한 팽착이나 다른 변형을 남기는 가압 굽힘 작업 동안 상승된 온도에서 반드시 상기 상부 주형판(74)과 상기 하부 주형판(10)의 고유한 이격을 확보하여야한다. 세 쌍의 정지 부재(110, 116)의 제공은 상기 상부 및 하부 주형판(74, 10) 사이의 간격이 상기 주형판(10, 74)의 최종 가압 굽힘 형상에서 상기 하부 주형판(10)에 대한 상부 주형판(74)의 로킹 없이 신뢰성 있게 설정되는 것을 확보한다.The spacing device 109 is provided to ensure that the upper and lower casting plates 74, 10 are spaced at a distance corresponding to their thickness in the final shape of the glass plate 4 over its entire area. This allows the annular rim 30 to largely avoid overpressing the glass plate 4, which can leave a scratch on the glass plate 4. [ The vertical position of the upper mold plate 74 relative to the lower gravity bending mold plate 10 is determined without causing the undesirable relative locking of the mold plates 74 and 10, It is preferable that three spacing devices 109 are provided. This increases the likelihood that the correct spacing will be achieved reliably. In the arrangement of the locking arm 32, it is necessary that the separating device 109 be set by the operator when the device is cooled, but the separating device 109, however, The upper mold plate 74 and the lower mold plate 10 must be securely separated from each other at an elevated temperature during the pressure bending operation for leaving the molds or other deformations. The provision of the three pairs of stop members 110,116 ensures that the distance between the upper and lower casting plates 74,10 is greater than the distance between the upper and lower casting plates 74,10 on the lower casting plate 10 in the final press bending configuration of the casting plates 10, It is ensured that the upper mold plate 74 is reliably set without locking.

일반적인 터널 가열로(2)에서 복수개의 운반대(8)가 제공되고 각각의 중력 굽힘 주형판(10)을 각각 포함하는 것을 알수 있다. 일반적인 가열로(2)는 20개 이상의 운반대(8) 및 중력 굽힘 주형판(10) 조립체를 포함한다. 그러나 단지 하나의 가압 굽힘 상부 주형판(74)만이 제공된다. 각각의 하부 중력 굽힘 주형판(10)과 조합된 운반대가 작업시에 상기 단일 상부 가압 굽힘 주형판(74)에 대해 적절히 설정될 것이 필요하다. 따라서, 상기 주형판(10, 74) 사이의 간격을 정확히 조절가능하게 한정하기 위한 상기 이격 디바이스(109)는 각각의 개별적인 중력 굽힘 주형판(10)과 함께 제공되고, 그래서 각각의 중력 굽힘 주형판(10)은 상기 단일 상부 주형판(74)과 정확하게 작동되도록 독립적으로 설정될 수 있다. 각각의 이격 디바이스(109)는 개별적으로 상기 가열로의 초기 작업에 앞서 조절되고, 그래서 상기 가압 굽힘 작업동안 상기 상부 주형판(74)이 상기 중력 굽힘 주형판(10)상에 실린 상기 유리판(4)상에 내리 눌러질 때 상기 상부 및 하부 주형판(74, 10)이 유리판의 최종 굽힘 형상에서 상기 유리판의 두께에 대응하는 거리로 정확하게 서로 이격된다.It will be appreciated that in a typical tunnel furnace 2 a plurality of carriers 8 are provided and each includes a respective gravity bending cast plate 10. A typical furnace 2 includes more than twenty carrier 8 and gravity bending cast plate 10 assemblies. However, only one press bending upper mold plate 74 is provided. It is necessary that the carrier associated with each lower gravity bending cast plate 10 be set appropriately for the single upper press bending cast plate 74 in operation. Thus, the spacing device 109 for precisely and precisely delimiting the spacing between the casting plates 10, 74 is provided with each respective gravity-bending casting plate 10, so that each gravity- (10) can be independently set to operate correctly with the single upper mold plate (74). Each of the spacing devices 109 is individually adjusted prior to the initial operation of the furnace so that during the press bending operation the upper mold plate 74 is pressed against the glass plate 4 The upper and lower mold plates 74, 10 are precisely spaced from each other by a distance corresponding to the thickness of the glass sheet in the final bend shape of the glass sheet.

상기 가압 굽힘 작업이 도 6을 참조로 기술된다. 그 위에 유리판(4)을 실은 상기 하부 주형판(10)이 상기 상부 주형판(74) 아래에 존재할 때 상기 피스톤 및 실린더 조립체(94)는 작동되고, 그래서 상기 상부주형판(74)을 지지하는 상기 지지 프레임(80)을 상기 상부 주형판(74)이 상기 아래에 놓여진 중력 굽힘 주형판상의 유리판에 접촉할 때까지 내리 누른다. 상기 피스톤 및 실린더 조립체(94)의 스트로크는 단지 상기 상부 주형판(74)이 유리판(4)과 접촉하기 위해 필요한 것보다 크다. 그러므로, 상기 지지 프레임(80)은 도 5에 도시된 초기 형상에서 보다 상기 보조 프레임(78)에 근접하도록 상기 지지프레임(80)이 내리 눌러지게 상기 유리판(4)과 상기 상부 주형판(74)의 접촉 이후에도 계속 내리 눌러져 초과이동한다. 상기 지지 프레임(80)의 이 초과-내리 누름 이 상기 체인(82)을 이완되도록 한다. 이 형태에서, 상기 상부 주형판(74)과 그 조합된 보조 프레임(78)은 하방으로 상기 유리판상에 상기 제 2 평형추(108)를 위한 특정 무게의 선택 사용에 의해 선택된 상기 설계된 실중량으로 지탱된다. 그러므로 상기 상부 주형판(74)은 상기 유리판(4)의 상부면을 소정 실중량으로 가압한다.The press bending operation is described with reference to Fig. The piston and cylinder assembly 94 is operated when the lower casting plate 10 having the glass plate 4 thereon is present below the upper casting plate 74 so that the upper mold plate 74 The support frame 80 is pushed down until the upper mold plate 74 comes into contact with the glass plate on the gravity-bent mold plate placed under the mold. The stroke of the piston and cylinder assembly 94 is only greater than that required for the upper mold plate 74 to contact the glass plate 4. The support frame 80 is thus constructed so that the support frame 80 is pressed down to the glass plate 4 and the upper mold plate 74 so as to come closer to the auxiliary frame 78 than in the initial configuration shown in Fig. Even after the contact of the pusher is continued. This over-undulation of the support frame (80) relaxes the chain (82). In this configuration, the upper mold plate 74 and its associated subframe 78 are supported downwardly by the designed net weight selected on the glass plate by selective use of a particular weight for the second counterweight 108 do. Therefore, the upper casting plate 74 presses the upper surface of the glass plate 4 at a predetermined net weight.

더욱이, 상기 상부 주형판(74)이 상기 가압 굽힘 작업 동안 적어도 상기 가압 굽힘 작업의 단부를 향해 상부로부터 지지되지 않기 때문에, 상기 상부 주형판(74)의 실중량은 상기 상부 주형판(74)과 상기 아래에 놓인 유리판(4)의 전체 접촉면에 걸쳐, 일반적으로 1m²의 영역에 걸쳐 일정하게 분배된다. 이는 가압 굽힘 작업 동안 상기 유리판(4)에 고른 무게 분배를 확보한다. 이 가압 굽힘 작업은일반적으로 20초 동안 지속되고 더욱 일반적으로는 5 내지 15초 동안 지속되며, 더욱 일반적으로는 10 내지 15초 동안 지속된다. 유리판(4)이 상기 상부 주형판(74)에 의해 하부 중력 굽힘 주형판(10)과 그 전체 둘레에서 세밀히 접촉하게되는 가압 굽힘 작업의 마지막쯤 각각의 상기 이격장치에서 상기 둥근 헤드(124)는 상기 가압 굽힘된 유리판의 두께와 대응하는 상기 상부 및 하부 주형판(74, 10) 사이의 미리 조절된 간격을 대체로 상기 가압 굽힘 주형판의 전체 영역에 걸쳐 한정하도록 상기 평판 부재(114)에 대해 지탱된다. 상기 정지 부재의 제공은 상기 가압 굽힘작업동안 상기 유리판(4)의 초과 가압이 발생하지 않도록 한다. 이는 약 3 내지 4mm 정도의 두께를 가진 얇은 림을 구비한 중력 굽힘 주형판을 사용할 때 특별한 문제가 되는 중력 굽힘 주형판의 환형림(30)에의한 유리판(4)의 하부면의 엣지 흠집을 최소화 한다.Further, since the upper casting plate 74 is not supported from above at least during the pressing bending operation toward the end of the press bending work, the net weight of the upper casting plate 74 is lower than the actual weight of the upper casting plate 74 Over the entire contact surface of the underlying glass plate 4, is uniformly distributed over an area of typically 1 m ² . This ensures an even distribution of weight on the glass plate 4 during the pressure bending operation. This press bending operation generally lasts for 20 seconds, more usually for 5 to 15 seconds, and more typically for 10 to 15 seconds. At the end of the pressure bending operation in which the glass plate 4 is brought into close contact with the lower gravitational bending plate 10 and the entire periphery thereof by the upper mold plate 74, the round head 124 in each of the spacers To support the flat plate member (114) to define a pre-adjusted gap between the thickness of the press-bent glass plate and the corresponding upper and lower casting plates (74, 10) over the entire area of the press- do. The provision of the stopping member prevents the overpressure of the glass plate (4) from occurring during the pressing bending operation. This minimizes edge scratches on the underside of the glass plate (4) by the annular rim (30) of the gravitational bending casting plate, which is a particular problem when using a gravity bending casting plate with a thin rim having a thickness of about 3 to 4 mm do.

본 발명의 선택된 실시예의 방법에 따라, 상기 가압 굽힘 단계에서 예로서, 온도, 시간 등의 상기 가압 굽힘 단계의 처리 파라미터와 특히 상기 하부 중력 굽힘 주형판의 형상과 상기 상부 굽힘 주형판의 실중량 및 형상 등의 상기 기계적 장치는 종래 기술의 방법을 개선하도록 조화된다. 이 개선은 상기 가압 굽힘 단계의 양호한 조정력 뿐만 아니라 상기 유리 굽힘 방법에 의해 생산된 생산품의 잠재적이 질적 향상 또한 명백하다.In accordance with the method of the selected embodiment of the present invention, the process parameters of the pressure bending step, such as temperature, time and the like, and in particular the shape of the lower gravity bending mold plate and the actual weight and shape of the upper bending mold plate, Are matched to improve the prior art methods. This improvement is not only a good adjusting force of the pressure bending step but also a potential quality improvement of the product produced by the glass bending method.

도 8은 본 발명에 따른 유리 굽힘 실시예에서 시간과 온도 사이의 전형적인 관계를 도시한다. 도 8과 유리판 온도의 하기의 설명에서 온도는 수반되는 가압 굽힘 공정에 의해 깊이 굽혀져야하는 것이 필요한 유리판의 부분의 온도에 대해 설명하는 것임을 알수 있다. 전체판의 평면 유리 온도는 상기 상술된 깊이 굴곡될 영역부분의 온도보다 낮다. 상기 가열 영역은 예로서 차등 가열에 의해 상기 유리판의 영역에 필요한 온도 분배가 쉽게 달성되도록 형성된다. 가압 굽힘 작업에 앞선 한 준비된 실시예에서 상기 아래에 깔린 유리판(4)은 지붕 가열기에 의해 유리판(4)의 전체 표면에 걸쳐 다른 온도 형상을 제공하도록 가열될 수 있고, 그래서 유리판(4)이 상기 가압 굽힘 작업 동안 필요한 형상을 얻는 것을 돕는다. 이런 차등 지붕 가열 기술은 출원중인 유럽 특허 제 94309435.9호에 기술된다.Figure 8 shows a typical relationship between time and temperature in a glass bending embodiment according to the present invention. In Figure 8 and the following description of the glass plate temperature, it can be seen that the temperature describes the temperature of the portion of the glass plate that needs to be deflected by the accompanying press bending process. The flat glass temperature of the entire plate is lower than the temperature of the above-mentioned portion to be bent in depth. The heating zone is formed, for example, by differential heating so that the required temperature distribution in the region of the glass plate is easily achieved. In a prepared embodiment prior to the pressure bending operation, the underlying glass plate 4 can be heated by a roof heater to provide a different temperature profile over the entire surface of the glass plate 4, Helping to obtain the required shape during the pressure bending operation. This differential roof heating technique is described in the pending European patent application no. 94309435.9.

도 8에서 상기 온도는 일반적으로 세가지의 연속적인 단계로 변화하고, 상기 연속적인 단계는 (a)가열로의 상류 중력 굽힘 영역에서 유리판을 중력 굽힘하는 단계와, (b)가열로의 하류 가압 굽힘 영역에서 중력 굽힘된 유리판을 가압 굽힘 하는 단계와, (c)가열로의 보다 하류인 냉각 영역에서 유리판을 냉각 하는 단계이다. 중력 굽힘 영역에서 상기 유리판의 온도는 중력 굽힘 단계 동안과 상기 중력 굽힘된 유리판이 중력 굽힘 영역을 벗어날 때 증가하고 상기 유리판의 깊이 굴곡될 부분의 온도는 온도(T 최대) 에서 최대가 된다. 어떤 특별한 굴곡된 유리판 형성 동안 온도(T 최대)의 값은 주어진 유리판 구성과 두께를 위한 상기 유리 형상의 복잡성에 의해 결정된 상대적인 작은 범위 내에 존재한다. 일반적으로, 상기 유리판의 깊이 굴곡된 부분은 상기 유리판이 상기 중력 굽힘 영역을 벗어날 때 625 내지 640℃ 주변의 온도(T 최대)이다.8, the temperature generally varies in three successive steps, (a) gravity-bending the glass plate in the upstream gravitational bending region of the furnace, and (b) (C) cooling the glass plate in a cooling zone downstream of the heating furnace. In the gravity bending region, the temperature of the glass plate increases during the gravity bending step and when the gravity-bend glass plate is out of the gravitational bending region, and the temperature of the portion to be bent at the depth of the glass plate becomes maximum at the temperature (T max). The value of the temperature (Tmax) during the formation of a particular curved glass plate is within a relatively small range determined by the glass shape complexity for a given glass sheet construction and thickness. Generally, the depth-bending portion of the glass sheet is at a temperature (T max) around 625 to 640 캜 when the glass sheet is out of the gravity bending region.

중력 굽힘 영역 내의 상기 유리판의 온도는 유리판이 원하는 형상으로 정확히 처지도록 유리판의 점성이 충분히 낮아지도록 하기 위해 충분히 높아야 한다.그러나, 만약 상기 온도가 너무 높다면, 결과적인 생산물의 광학적 질이 낮아질수 있다. 일반적으로 상기 중력 굽힘 영역의 분위기 온도는 650℃ 주변이다.The temperature of the glass plate in the gravitationally bending region should be high enough to ensure that the glass plate is sufficiently low in viscosity so that the glass plate is accurately sagged to the desired shape. However, if the temperature is too high, the optical quality of the resulting product may be low . Generally, the atmospheric temperature of the gravity bending region is around 650 deg.

상기 유리판이 가압 굽힘 영역으로 들어갈 때 상기 유리판은 도 8에 도시된 바와 같이 즉시 냉각되기 시작한다. 본 발명의 방법에 따라 가압 굽힘 영역의 상기 유리판의 냉각속도는 상대적인 낮은 값을 유지하도록 제어된다. 상기 유리판이 상기 상부 가압 굽힘 주형판(74)의 아래에 배치되고 상기 주형판(74)이 상기 유리판의 상부 표면과 접촉하도록 내리 눌러지는 드로우 시간(t-드로우; draw)으로 지칭되는 시간의 주기 동안 가압 굽힘 영역에 상기 유리판이 존재한 후 가압 굽힘 작업이 시작된다. 상기 가압 굽힘 작업은 도 8에 도시된 바와 같이 주기(t-가압)동안 계속되고 그후 상기 다이는 유리판에서 제거된다. 상기 드로우 시간은 상부 주형판의 작업을 시작하기 위한 시간 및 유리판이 중력 굽힘 영역 외부로 이동하고 상부 주형판 아래 배치되도록 암형 주형판을 이송하기 위한 기계적인 운송 시스템에 의해 결정된다.When the glass sheet enters the pressure-bending region, the glass sheet immediately begins to cool as shown in Fig. According to the method of the present invention, the cooling rate of the glass plate in the pressure-bending region is controlled to maintain a relatively low value. Referred to as draw time (t-draw), in which the glass plate is disposed below the upper press bending mold plate 74 and the mold plate 74 is pressed down to contact the upper surface of the glass plate, The press bending operation is started after the glass plate is present in the press bending area. The press bending operation continues for a period (t-press) as shown in Fig. 8, after which the die is removed from the glass plate. The draw time is determined by a mechanical transport system for transporting the female mold plate so that the time for starting the operation of the upper mold plate and the glass plate are moved out of the gravity bending area and positioned below the upper mold plate.

상기 가압 굽힘 영역의 분위기 온도는 상대적으로 높게 되도록 일반적으로 500 내지 600℃로 설정되고 더욱 일반적으로는 550 내지 580℃로 제어된다. 이는 상기 유리판의 냉각 속도가 가압 굽힘 영역에서 낮은 분위기 온도를 사용하는 것과 비교해서 제어가능하게 구속되는 것을 제공한다. 상기 가압 굽힘 영역은 가압 굽힘될 유리판의 부분이 상대적으로 높은 온도 범위 내에 있을 때 최적으로 수행된다. 예로서, 도 8에서 가압 굽힘은 온도(T 시작)에서 시작되고 온도(T 정지)에서 끝난다. 상기 유리판이 가압 굽힘되는 상기 온도 범위는 가압 굽힘 동안 유리판에 유도된 일시적인 응력을 제어한다. 만약 상기 가압 굽힘이 상기 유리가 연화되는 온도보다 상대적으로 높은 온도에서 수행된다면, 응력 이완 시간 상수가 높은 온도에서 짧아지기 때문에 가압 굽힘 작업 동안 상기 유리판에 유도된 응력은 더욱 쉽게 이완된다. 그러므로, 본 발명의 선택된 방법에 따라 상기 가압 굽힘 단계는 가압 굽힘 영역에서 상대적으로 높은 가압 굽힘 온도로 수행된다. 상기 다이가 상기 유리로부터 제거되었을 때 상기 유리판은 상기 일시적인 가압 응력이 이완되기 때문에 원하는 굽힘 형상을 유지하고 또한 상기 유리 온도는 더 이상 중력 굽힘이 발생하지 않도록 충분히 낮아진다.The atmosphere temperature in the pressure-bending region is generally set at 500 to 600 DEG C, and more usually at 550 to 580 DEG C so as to be relatively high. This provides that the cooling rate of the glass plate is controllably constrained compared to using a lower atmospheric temperature in the press bending zone. The pressure-bending region is optimally performed when the portion of the glass plate to be pressure-bended is within a relatively high temperature range. By way of example, in FIG. 8, the pressure bending starts at a temperature (T start) and ends at a temperature (T stop). The temperature range in which the glass plate is press bending controls the transient stress induced in the glass plate during press bending. If the pressure bending is performed at a temperature relatively higher than the temperature at which the glass is softened, the stress induced in the glass plate during the press bending operation is more easily relaxed because the stress relaxation time constant becomes shorter at higher temperatures. Therefore, according to the selected method of the present invention, the pressure bending step is performed at a relatively high pressure bending temperature in the pressure bending area. When the die is removed from the glass, the glass plate maintains the desired bend shape because the temporary pressing stress is relaxed and the glass temperature is sufficiently low such that gravity bending no longer occurs.

가압 굽힘 동안 상대적으로 높은 유리의 온도의 필요성은 상기 유리판이 선택된 가압 굽힘 온도 영역 아래로 냉각되지 않도록 상기 중력 굽힘 영역을 벗어난후 짧은 시간내에 상기 유리판이 가압 굽힘되어야하는 필수적인 필요성 때문에 제어력의 문제를 잠재적으로 유발할 수 있다. 그러나, 상기 가압 굽힘 영역의 분위기 온도를 상대적으로 높게 유지함에 의해 상기 유리판의 냉각 속도는 저지되고 이것이 차례로 상기 가압 굽힘 작업이 만족스럽게 수행될수 있는 총괄적인 시간 기간(broad time window)을 제공한다. 따라서, 상기 가압 굽힘 영역 내부로 상기 유리판 도입의 초기에서 상기 유리판의 냉각 속도를 제어함에 의해 이는 수행될 가압 굽힘 작업을 위한 시간에 더 큰 자유가 있기 때문에 상기 가압 굽힘 영역의 향상된 처리 제어력을 제공한다. 더욱이 시간제어의 방법에서 가압 굽힘 동안 상대적으로 높은 온도의 제공은 상기 유리판이 상대적으로 천천히 굽혀지는 것을 가능하게 한다. 이는 상기 유리판에 유도되는 일시적인 가압 응력을 감소하도록 상대적으로 느린 가압 굽힘 단계의 사용 때문에 선택된다. 일반적으로, 도 8에 도시된 T-시작과 T-정지 사이의 가압 주기는 20초에 달하고, 더욱 바람직하게는 10 내지 15초에 이른다.The need for a relatively high glass temperature during the pressure bending has the potential to create problems of control forces due to the essential need for the glass plate to be pressure bended within a short time after leaving the gravitational bending zone such that the glass plate is not cooled below the selected pressure bending temperature zone . &Lt; / RTI > However, by keeping the ambient temperature of the press bending region relatively high, the cooling rate of the glass plate is blocked, which in turn provides a broad time window in which the press bending operation can be satisfactorily performed. Thus, by controlling the cooling rate of the glass plate at the beginning of the introduction of the glass into the press bending zone, this provides improved processing control of the press bending zone because there is greater freedom for the press bending operation to be performed . Moreover, the provision of a relatively high temperature during the pressure bending in the method of time control allows the glass plate to bend relatively slowly. This is chosen because of the use of a relatively slow pressure bending step to reduce the temporary pressing stress induced in the glass plate. Generally, the pressing period between the T-start and the T-stop shown in Fig. 8 reaches 20 seconds, more preferably 10 to 15 seconds.

긴 가압 주기용 설비의 제공은 차례로 일반적으로 가압 굽힘 에 사용되는 다이와 비교할 때 상대적으로 가벼운 다이의 사용을 가능하게 한다. 일반적으로 상기 상부 주형판에 의해 적용되는 가압 하중은 100 +／- 50kg이고, 더욱 일반적으로는 50 내지 100kg이다. 상기 가압 하중은 상기 굽혀진 유리판의 원하는 형상에 따라 선택된다. 상대적으로 가벼운 가압 하중의 사용은 차례로 상기 유리판에 유도되는 일시적인 가압 응력이나 유리판 파손의 발생율을 감소시키고 상기 주형판 특히, 하부 주형판이 약 3 내지 4mm 두께의 상술한 얇은 환형 림을 가진 종래의 중력 굽힘 주형판일 때 하부 주형판에 의해 유리판에 흠집이 남는 것을 감소시킨다. 또한 가벼운 가압 하중은 공지된 가압 굽힘 장치에 일반적으로 사용되는 무거운 하중의 사용과 비교해서 세공 마모와 정비가 감소된다.The provision of equipment for a long pressurization cycle in turn enables the use of relatively light dies, in comparison to the die generally used for press bending. Generally, the pressing load applied by the upper mold plate is 100 +/- 50 kg, more usually 50 to 100 kg. The pressing load is selected according to a desired shape of the bent glass plate. The use of a relatively light pressing load may in turn reduce the occurrence of transient pressing stress or glass plate breakage induced in the glass plate and cause the casting plate, especially the lower casting plate, to have a conventional gravity bend with a thin annular rim of about 3-4 mm thickness Reduced scratches on the glass plate by the lower mold plate when it is a mold plate. Also, the light press load is reduced compared to the use of heavy loads commonly used in known press bending devices.

상기 가압 굽힘 단계 이후 상기 유리판은 계속하여 조절가능한 방식으로 상기 가압 굽힘 영역에서 냉각된다. 상기 가압 굽힘 영역에서 상대적으로 높게 분위기 온도를 유지하는 것은 상기 가압 굽힘 작업 동안 유리판에 바람직하지 못하게 유도된 응력을 이완시키고 상기 유리판이 벼림되는 것을 허용하도록 냉각의 지속동안 충분히 높은 온도에서 상기 유리판을 유지하도록 가압 굽힘 후의 냉각 속도를 제어한다. 이 제어된 냉각은 차량 제조업자의 필요성에 부합되는 적층된 생산품을 확보하도록 유리판의 잔여 영역 응력을 특히, 상기 유리판의 엣지에서 제어하는 것을 허용한다.After the press bending step, the glass plate is cooled in the press bending zone in a continuously adjustable manner. Maintaining a relatively high ambient temperature in the press bending zone may cause the glass plate to remain at a sufficiently high temperature during the duration of cooling to relax the undesirable induced stress on the glass plate during the press bending operation and allow the glass plate to be tempered. So that the cooling rate after the pressure bending is controlled. This controlled cooling allows the residual zone stresses of the glass plate to be controlled, particularly at the edges of the glass plate, to ensure a laminated product that meets the needs of the vehicle manufacturer.

상기 가압 굽힘 영역에서 평균적인 유리판 냉각 속도는 분당 50℃ 미만이 바람직하고, 더욱 바람직하게는 분당 약 30℃, 더욱 바람직하게는 분당 약 10 내지 20℃이다. 가압 굽힘 영역에서 높은 분위기 온도의 사용에 의해 가압 굽힘 영역에서 억제된 냉각 속도의 제공은 가압 굽힘 작업이 시작되고 수행되는 속도 및 가압 굽힘 작업의 소요 시간을 늦춘다. 상기 유리판의 광학적 질을 향상시킬수 있는 억제된 냉각 범위를 사용하지 않고 특별한 가압 굽힘 온도 범위를 유지하는 데 필요한 것보다 예로서 625 내지 640℃의 범위에서 깊이 굴곡된 부분을 위한 상대적으로 낮은 온도에서 상기 중력 굽힘 가열로로부터 유리판이 제거되는 것을 가능하게 한다. 이 필요 시간의 이완은 상대적으로 가벼운 다이가 사용되는 것을 가능하게 하고, 이 상대적으로 가벼운 다이는 결과적인 가압 굽힘된 유리판의 광학적, 물리적 특성을 향상 시킬 수 있다.The average glass plate cooling rate in the pressure-bending region is preferably less than 50 DEG C per minute, more preferably about 30 DEG C per minute, more preferably about 10 to 20 DEG C per minute. The provision of a suppressed cooling rate in the press bending zone by the use of a high atmospheric temperature in the press bending zone slows down the speed at which the press bending operation is started and performed and the time required for the press bending operation. At a relatively low temperature for a portion having a depth of curvature in the range of 625 to 640 占 폚 than that required for maintaining a specific press bending temperature range without using a suppressed cooling range capable of improving the optical quality of the glass plate, Thereby enabling the glass plate to be removed from the gravity bending heating furnace. This relaxation of the required time enables a relatively light die to be used, and this relatively light die can improve the optical and physical properties of the resultant pressure-bend glass sheet.

상기 유리판은 그후 상기 가압 굽힘 영역으로부터 냉각 영역으로 이동되고 그곳에서 상기 유리판은 가압 굽힘 영역에서 보다 높은 냉각 속도로 냉각되는 것이 허용된다. 만약 원한다면, 상기 냉각 영역의 냉각 속도는 낮은 열 복사 수준의 제공에 의해 제어될 수 있다. 상기 냉각 속도는 어떤 지역 응력과 상기 유리판에 유도된 거친 응력이 상술한 범위내에 있도록 제어될 수 있다. 그러나, 한 번 상기 유리판이 유리의 변태점 보다 낮은 약 500℃ 아래로 내려가면 그후 상기 냉각 속도는 상기 유리판의 바람직하지 못한 응력의 도입 없이 상대적으로 높아질 수 있다.The glass plate is then moved from the press bending zone to the cooling zone where the glass plate is allowed to cool at a higher cooling rate in the press bending zone. If desired, the cooling rate of the cooling zone can be controlled by providing a low thermal radiation level. The cooling rate can be controlled so that any local stress and coarse stress induced in the glass sheet are within the above-mentioned range. However, once the glass plate has dropped below about 500 [deg.] C below the transformation point of the glass, the cooling rate can then be relatively high without introducing undesirable stresses of the glass plate.

본 발명의 선택죈 방법에 다라, 상기 가압 굽힘 영역의 분위기 온도는 높은수준에서 유지된다. 이는 차례로 상기 상부 주형판을 상기 상부 주형판에 필요한 가열 소자의 분리 없이 상대적으로 높은 작업 온도로 제공한다. 이는 상부 주형판의 자본 비용을 감소시키는 장점을 제공한다.According to the selection method of the present invention, the atmospheric temperature of the pressure bending region is maintained at a high level. Which in turn provides the upper mold plate with a relatively high working temperature without detaching the heating elements required for the upper mold plate. This offers the advantage of reducing the capital cost of the upper mold plate.

가압 굽힘 영역과 중력 굽힘 가열로에서 상기 분위기 온도는 공지된 방법으로 제어된다. 예로서 방사 히터나 뜨거운 공기 버너가 제공된다. 냉각 영역에서 예로서 상기 냉각 영역으로부터 열을 제거하도록 가열로 지붕뒤에 공기 흐름을 제공하고 유리판의 냉각으로부터 방사되는 열을 수용하기 위한 검은 표면을 제공하는 등의 공지된 냉각 형상이 사용될 수 있다.In the pressure bending region and the gravity bending heating furnace, the atmospheric temperature is controlled in a known manner. Radiant heaters or hot air burners are provided as examples. Known cooling shapes may be used, such as providing air flow behind the furnace roof to remove heat from the cooling zone, e. G., From the cooling zone, and providing a black surface for receiving heat radiated from cooling of the glass plate.

도 6을 다시 참조하여, 상기 이격 디바이스(109)는 상기 둥근 헤드(124)는 상기 평판 부재(114)를 상기 평판 부재(114)의 영역에 의해 둘러싸인 횡방향 위치의 선택된 범위에 걸쳐 결합할 수 있기 때문에 상부 주형판(74)와 하부 주형판(10)의 횡방향 위치 변화를 수용하도록 특별하게 형성된다. 이는 상기 굽힘 루프 둘레의 복수개의 중력 굽힘 주형판(10)의 위치의 변화가 가능함에도 불구하고 상기 주형판의 정확한 이격이 달성되는 것을 허용한다. 이 배열은 가압 굽힘 동안 상기 상부 다이(74)의 위치의 횡방향 자유를 한정하지 않는다.6, the spacing device 109 allows the round head 124 to engage the flat plate member 114 over a selected range of lateral positions surrounded by the area of the plate member 114 It is specially formed to accommodate the lateral positional change of the upper cast plate 74 and the lower cast plate 10. This allows the correct spacing of the mold plate to be achieved despite the possibility of varying the position of the plurality of gravity bending mold plates 10 around the bending loops. This arrangement does not define the lateral freedom of the position of the upper die 74 during press bending.

상기 상부 주형판(74)은 상기 지지 프레임(70)에 의해 체인(82)으로 지지되고 그에의해 상기 상부 주형판(74)은 가압 굽힘 작업 동안 횡방향 이동 병진운동과 회전 이동 양쪽에 대해 구속받지 않는다. 더욱이, 상기 지지 프레임(80)은 상기 가압 굽힘 작업 동안 횡방향 이동에 대해 상기 상부 주형판(74)을 구속하지 않는 상기 케이블(86)에 현가된다. 부가적으로, 한 쪽은 지지프레임(80)에 복수개의 체인으로 다른 한 쪽은 상기 지지프레임(80)과 상기 풀리(88)사이에 케이블(86)로 상기 상부주형판(74)을 지지하는 것은 가압 굽힘 작업 동안 상기 상부 주형판(74) 일부의 예로서 경사 등의 자유로운 수직 이동을 허용한다.The upper casting plate 74 is supported by the chain 82 by the support frame 70 so that the upper casting plate 74 is not constrained to both the lateral translation movement and the rotational movement during the press bending operation Do not. Moreover, the support frame 80 is suspended in the cable 86 which does not constrain the upper platen 74 against lateral movement during the press bending operation. In addition, one side supports the upper mold plate 74 with a cable 86 between the support frame 80 and the pulley 88 and the other with a plurality of chains on the support frame 80 This permits free vertical movement of the ramps, etc., as an example of a portion of the upper mold plate 74 during a press bending operation.

상기 상부 주형판(74)은 상기 터널 가열로를 포함하는 전체 루프에서 복수개의 중력 굽힘 주형판 각각에 대해 정밀하게 위치될 필요가 있다. 실제로, 각각의 중력 굽힘 주형판의 수평 및 수직 양쪽의 병진 운동 위치와, 수평 및 경사 양쪽의 회전 위치는 하나의 운반대로부터 다른 운반대로 가열로의 초기 설정 뿐 아니라 특히 가열로의 작동 이후에도 변화한다. 이는 열팽창과, 열 사이클의 결과로서 변형과, 예로서 레일 상의 운반대 휠의 마모등 장치의 마모를 초래한다.The upper mold plate 74 needs to be precisely positioned for each of the plurality of gravity bending mold plates in the entire loop including the tunnel furnace. In practice, the translational positions of both the horizontal and vertical sides of each gravity bending mold plate and the rotational positions of both the horizontal and the inclined vary from one carriage to another, as well as the initial setting of the furnace, especially after operation of the furnace . This results in thermal expansion, deformation as a result of thermal cycling, and wear of the device, e.g. wear of the carrier wheel on the rails.

상기 상부 주형판(74)이 그 횡방향이나 경사 이동의 구속 없이 상기 가압 굽힘 작업 동안 사이 유리판의 중력 굽힘 형상으로 자리잡는 것이 허용되기 때문에, 하나의 중력 굽힘 주형판(10)으로부터 다른 것으로 상기 유리판(4)의 상부 주형판(74)에 상대적인 위치 변화에 무관하게 아래에 놓인 상기 유리판에 대해 정밀한 가압 굽힘을 하기 위해 상기 상부 주형판(74)이 쉽게 그 정확한 위치를 찾을수 있다. 상기 가압 굽힘 작업 동안 상기 상부 주형판(74)의 이동의 자유를 제공하는 것은 복수개의 하부 중력 굽힘 주형판 사이의 위치 변화에 무관하게 정밀한 가압 굽힘이 달성되는 것을 확보한다. 상기 상기 상부 주형판(74)이 체인(82) 등의 유연한 부재에 매달려 있는 것은 구속되지 않은 이동을 허용한다.Since the upper casting plate 74 is allowed to be positioned in the gravity bending shape of the intervening glass sheet during the pressing bending operation without restraining its lateral or inclined movement, The upper mold plate 74 can easily find its exact position so as to make a precise press bending with respect to the underlying glass plate regardless of the positional change relative to the upper mold plate 74 of the mold 4. Providing freedom of movement of the upper mold plate 74 during the press bending operation ensures that precise press bending is achieved regardless of the change in position between the plurality of lower mold gravity bending mold plates. The upper mold plate 74 is suspended from a flexible member, such as the chain 82, to allow unrestrained movement.

부가적으로, 상기 굽힘 주형판(74)은 상기 체인(82)에 의해 지지되고, 그에의해 상기 상부 주형판(74)은 아래에 높인 유리판(4)과 미세하게 접촉하는 최소 범위로 감겨질 수 있다. 이는 상기 밑에 놓인 유리판(4)의 필요한 형상이 상기 밑에 놓인 유리판과 상기 상부 다이가 점진적으로 접촉한 결과인 점진적으로 미는 작용에 의해 달성될 수 있다. 상기 상부 주형판(74)은 상기 깊이 굴곡된 부분이 상기 상부 주형판(74)에 의해 먼저 형성되도록 상부 유리판 상에 말려지는 것이 바람직하다.In addition, the bending mold plate 74 is supported by the chain 82 so that the upper mold plate 74 can be wound to a minimum extent that makes fine contact with the glass plate 4 raised below have. This can be accomplished by the gradual pushing action of the underlying glass plate 4 as a result of the gradual contact of the underlying glass plate with the upper die. Preferably, the upper casting plate 74 is curved on the upper glass plate such that the depth curved portion is first formed by the upper casting plate 74.

상기 돔이 지탱하는 평판으로 구성된 상부 정지 부재와 반구형 돔 을 포함하는 하부 정지 부재를 가진 정지 부재의 제공은 상기 중력 굽힘 주형판(10)에 의한 유리판의 바람직하지 못한 흠집을 최소화 하도록 상기 하부 주형판과 상부 주형판의 신뢰성 있는 상대적인 수직 위치를 확보한다. 그러나 이는 가압 굽힘 작업 동안 자유로운 방식으로 상부 주형판(74)이 병진이나 회전 양쪽으로 횡방향 이동하는 것과 수직으로 상기 하부 주형판(10) 및 유리판(4)에 대해 경사지는 능력을 감소시키거나 제거함 없이 달성된다.The provision of a stationary member having an upper stationary member composed of a flat plate supported by the dome and a lower stationary member including a hemispherical dome is provided to minimize the undesirable scratches of the glass plate by the gravity- And a reliable relative vertical position of the upper mold plate. This, however, reduces or eliminates the ability of the upper mold plate 74 to tilt transversely to both translational and rotational movements in a free manner during the pressure bending operation and perpendicular to the lower mold plate 10 and the glass plate 4 .

본 발명은 굽은 부위가 1500mm 정도의 작은 반경을 가지고 제조되는 유리판도 제조할 수 있다. 이는 차등 가열 없이 중력 굽힘할 때 1000mm의 최소 반경을 갖고 유리판을 차등 가열을 사용하여 중력 굽힘할 때 최소 반경이 450mm인 것과 비교될 수 있다.The present invention can also produce a glass plate in which the bent portion is manufactured with a small radius of about 1500 mm. This can be compared to having a minimum radius of 1000 mm when gravity bending without differential heating and a minimum radius of 450 mm when gravity bending a glass plate using differential heating.

본 발명은 종래의 처짐 굽힘 기술을 사용하여 달성가능한 그것과 비교되는 엣지 응력을 가지고 제조되는 깊이 굴곡된 부분을 가진 유리판을 가능하게 한다. 본 발명은 일반적으로 7MPa 미만의 엣지 인장 응력을 가지고 제조되는 굴곡된 유리판을 가능하게 한다. 이는 가압 굽힘 공정 이후에 응력을 제거하도록 수반되는 벼림 이 필요하지 않은 굴곡된 유리판을 가능하게 한다.The present invention enables a glass plate with a deeply curved portion to be produced with an edge stress comparable to that achievable using conventional deflection bending techniques. The present invention enables curved glass sheets to be produced with an edge tensile stress generally less than 7 MPa. This allows for a curved glass plate that does not require tempering to accompany stress relief after the press bending process.

Claims

Gravity bending the glass plate (4) at a raised temperature on the gravity bending cast plate (10) in the gravity bending region of the heating furnace (2)

The gravity bending glass plate 4 is pressed and bent in a desired shape with the upper mold plate 74 while the glass plate 4 is supported by the gravity bending mold plate 10 as the lower mold plate in the pressure bending region of the heating furnace 2, , &Lt; / RTI &

And cooling the glass sheet (4) in the pressure-bending area at a controlled cooling rate on the inlet of the glass sheet (4) in the pressure-bending area by controlling the ambient temperature in the pressure-bending area.

The method according to claim 1, wherein the atmosphere temperature is controlled to be within a range of 500 to 600 占 폚 in the pressure bending region.

The glass plate bending method according to claim 2, wherein the atmospheric temperature in the press bending region is controlled to fall within a range of 550 to 580 캜.

The glass plate bending method according to any one of claims 1 to 3, wherein the cooling rate of the glass plate (4) in the pressure bending region is controlled at 50 캜 / minute.

The method according to claim 4, wherein the cooling rate of the glass plate (4) in the pressure bending region is controlled at 30 캜 / minute.

The glass plate bending method according to claim 5, wherein the cooling rate of the glass plate (4) in the pressure bending region is controlled to be 10 to 20 占 폚 per minute.

The method according to any one of claims 1 to 3, wherein the pressure bending step is performed for a period of up to 20 seconds.

8. The method according to claim 7, wherein the pressure bending step is performed for a period of 5 to 15 seconds.

The method according to claim 8, wherein the pressure bending step is performed for a period of 10 to 15 seconds.

The glass plate bending method according to any one of claims 1 to 3, wherein the upper mold plate (74) applies a pressing load of 50 to 150 kg on the upper surface of the glass plate (4).

The glass plate bending method according to claim 10, wherein the upper casting plate (74) applies a pressing load of 50 to 100 kg on the upper surface of the glass plate (4).

4. A method according to any one of claims 1 to 3, wherein the upper mold plate (74) is placed on the glass plate (4) at a selected net weight during the pressing bending step.

4. The apparatus according to any one of the preceding claims, wherein the upper mold plate permits tilting and lateral movement of the upper mold plate (74) relative to the gravitational bending mold plate (10) containing the glass plate (4) Is pressed down on the upper surface of the glass plate (4) by a suspension system (78, 80, 82) formed to form the glass plate (4).

A method according to any one of the preceding claims, wherein at the end of the pressure bending step the upper and lower gravitational plates (74) and (10) Are spaced apart from one another by a plurality of spacing devices (109) formed to permit lateral movement of the plate (74).

The method according to any one of claims 1 to 3, wherein the temperature of the portion of the glass plate (4) at the inlet from the gravitationally bent region to the pressure bending region is 625 to 640 캜.

4. Gravure bending mold plate (10) according to any one of claims 1 to 3, comprising a segmented mold plate having an annular rim (30) supporting the lower surface of the curved glass plate (4) And the annular rim (30) has a thickness of 3 to 4 mm.

Providing an initially curved glass plate (4) mounted on segmented gravity bending cast plate (10)

The glass plate 4 is pressed and bent at an ambient temperature of 500 to 600 DEG C in a final bent shape by pressing down on the upper surface of the glass plate 4 with an upper pressure bending mold plate 74 having an actual weight of 50 to 150 kg, And pressing the glass plate.

18. The method of claim 17, wherein the pressure bending is performed at an ambient temperature of 500 to 580 占 폚.

19. The method of any one of claims 17 to 18, wherein the pressure bending step is performed for a period of 5 to 15 seconds.

A bent glass sheet produced according to any one of claims 1 to 3,

Wherein said glass plate (4) has a maximum tensile stress of less than 7 MPa.

In the method of using the glass bending heating furnace (2) in the pressure bending region downstream of the gravity bending region of the heating furnace (2)

Wherein an atmospheric temperature of 500 to 600 占 폚 is used to control the cooling rate of the glass plate (4) in the pressure bending region within a range of 50 占 폚 / min.