JP2001508386A - Glass plate bending method - Google Patents

Glass plate bending method

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Abstract

(57)【要約】 ガラス板曲げ方法であって、炉の重力曲げゾーンにおいて高温で重力曲げモールド上でガラス板を重力で曲げる工程と、炉の圧力曲げゾーンにおいて、下モールドとしての重力曲げモールドによってガラス板が支持されている状態で、重力で曲げられたガラス板を目標形状まで上モールドを用いて圧力で曲げる工程と、圧力曲げゾーンにおける周囲温度を制御することによって、圧力曲げゾーンにおけるガラス板の冷却率を制御する工程とを備える方法。本発明は、ガラス板圧力曲げ方法であって、関節重力曲げモールドに載せられた最初に曲げられたガラス板を提供する工程と、ガラス板の上面まで下げられる上圧力曲げモールドであって、５０〜１５０ｋｇの正味重量を有する上圧力曲げモールドによって最終的な曲がり形状までガラス板を圧力で曲げる工程とを備える方法も提供する。 (57) [Abstract] A method for bending a glass sheet, comprising: a step of bending a glass sheet by gravity on a gravity bending mold at a high temperature in a gravity bending zone of a furnace; and a gravity bending mold as a lower mold in a pressure bending zone of the furnace. In the state where the glass sheet is supported by, the step of bending the glass sheet bent by gravity to the target shape by pressure using the upper mold, and controlling the ambient temperature in the pressure bending zone, the glass in the pressure bending zone Controlling the cooling rate of the plate. The present invention is a glass sheet pressure bending method, comprising: providing a first bent glass sheet placed on an articulated gravity bending mold; and Pressure bending the glass sheet to a final bent shape by a top pressure bending mold having a net weight of ~ 150 kg.

Description

【発明の詳細な説明】 ガラス板曲げ方法 本発明はガラス板曲げ方法に関するものであり、特に、最初に重力曲げ工程、 次に圧力曲げ工程のあるガラス板曲げに関する。この方法は、後で積層を行なう ように自動車のガラス板を曲げる際に、例えば車輌のフロントガラスを製造する ために特に有用である。 車輌の窓ガラスは通常曲がっており、その曲がりは曲げプロセスによって平ら なガラス板に与えられる。このような曲げプロセスの一つでは、平らなガラス板 が雌環状モールド(female ring moulds)に置かれ、ガラス軟化点まで加熱される 。各板は、そのガラス板の周縁部が環状モールドに接触するまで、ガラス自体の 重さで曲がる(「垂れ下がる」)。このような曲げ技術は「垂れ下がり」または重 力曲げとして知られており、かつ車輌製造業者の要求に応えるガラス板曲げを行 なうように、長年にわたって開発されてきた。 例えば、より深く曲がったガラスが必要とされたとき、ヒンジによってモール ドの端部を中心部に取り付けることによって環状モールドに変更が加えられ、ガ ラスが軟化して曲げが進むにつれて、ヒンジ付きモールドの端部もしくは翼部は 徐々に閉じた。このことが、曲げの間にガラス板がモールドに対して滑動すると いう傾向を防いだ。このようなモールドは一般に関節モールド(articulated mou ld)と呼ばれている。 重力曲げプロセスは、２枚のガラス板を１枚の中間層材料のシートと組み合わ せることによる積層を後で行なうためのガラスの生産に特に適しているというこ とが判明した。重力曲げプロセスは光学的品質の高いガラスを生産することがで き、また２枚のガラス板を同時に曲げることもでき、これによって、積層の際に まさに適合する調和した一対のガラスが生産される。 近年では、車輌デザインの発展により、複雑な曲げのガラス、すなわち互いに ほぼ直角な二方向に曲げられたガラスが要求されてきた。重力曲げのみによって ガラス板に非常に制限された範囲を超える複雑な曲げを与えることは不可能であ る。 また、車輌製造業者による自動組み立ての採用が増加することで、ガラスがよ り小さい寸法誤差が要求される。曲げられたガラス板の周縁部の形状は、二次元 的突出のみならず三次元的突出という点において正確でなければならない。すな わち、周縁部に隣接するガラスの角度は正確でなければならい。当業者にとって 公知であるこの「入射角(angle of entry)」が正確でないと、曲げられたガラス 板は車体の受けフランジに適合せず、満足に封着しないことになる。 さらに、窓の光学特性はガラスの中心領域の形状に左右され、よってガラスは 、要求される光学基準を満たすように正確に制御されなければならない。 より深くかつより複雑な曲げが求められる傾向と関連して、これらの要件は重 力曲げ技術のみによって曲げられたガラスではもはや満たされない。現在では、 後で圧力曲げ工程を行なうことによってかかる形状の曲げを完了することが必要 であるとみなされている。この工程は、曲げられたガラス板のうち制限された一 部の領域、例えば車体への取付の後に車体の前面ガラス枠に隣接する領域のみに 関わるものでもよい。最近の多くの車輌デザインでは、ガラス板のかかる領域は より深く曲げられることが要求されており、本明細書では、後の圧力曲げ工程に よってより深く曲げられることが要求されるガラス板の領域のことを深曲げ部分 という。 圧力曲げ工程において、上モールドまたはダイはガラス板の上面まで下げられ て、ガラス板を下モールドに対して押圧する上モールドのアクションによって、 ガラス板はさらに曲げられる。圧力曲げ工程が最初の重力曲げの後で行なわれる 場合、下モールドは重力曲げモールドを備えてもよい。 ＵＳ−Ａ−４７７８５０７は、圧力曲げ工程が重力曲げ工程の後で実施される ガラス板曲げ方法を開示する。押圧ゾーンが５００〜６６０℃の範囲内の温度に 維持されることが好ましいということが開示されている。また、押圧時間が０〜 ６０秒間であることが好ましいということも開示されている。さらに、押圧操作 の後に、ガラス板が毎分２０〜２００℃の典型的な冷却率で徐々に冷却されるこ とが開示されている。また、ＵＳ−Ａ−５０７１４６１は、加熱炉が５５０〜６ ５０℃の温度でガラス板が曲がるように加熱するガラス板曲げ方法に関するもの である。ＥＰ−Ａ−０３００４１６は、ガラス焼きなまし炉内圧力曲げ(in-lehr press bending)を開示しており、ここでは、重力曲げステーションは６２１〜６ ３８℃の周囲温度に維持され、下流の圧力曲げステーションでは、押圧モールド が、圧力曲げステーションの周囲温度に近い指定された高温に維持される。 ＧＢ−Ａ−２０６３８５１は、重力曲げゾーンの周囲温度が６２１〜６３８℃ に維持され、圧力曲げゾーンの周囲温度が約５８２℃に維持されるガラス板曲げ 方法を開示している。 上述の特許明細書が、重力曲げとその後の圧力曲げ工程とにおいて使用される 温度および加工時間に関係する多様なプロセスパラメータを開示している一方で 、それにもかかわらず関連技術では、ガラス板について要求される最高応力しき い値および要求される光学特性を達成する深曲げ部分を有するガラス板を生産す るためにガラス板の最初の重力曲げとその後の圧力曲げが確実に行なわれ得る、 制御可能なガラス曲げ方法が必要とされている。さらに関連技術では、適切なプ ロセスパラメータを選択することによって、プロセスを難なく制御可能なものと して、生産炉で製造された際に最終製品で要求される特性を達成するガラス板曲 げ方法もなお必要とされている。 圧力曲げは、最初の重力曲げなしに平らなガラス板を曲げる技術においても用 いられる。しかしこのことは、個々のガラス板を二つのモールドの間で押しつぶ すことによって与えられた圧力により曲がった輪郭が得られるため、重力曲げに 比べてガラス板の光学および物理的特性が低減し得るという問題を生じ得る。さ らに、ガラス板に応力が引き起こされるかもしれない。この応力は破損を生じし めたり、または応力を取り除くための追加の焼きなまし工程を必要とし得る。従 って、圧力曲げのみに用いられる、すなわち重力曲げ工程の後に行なわれるもの ではない装置および方法は、最初に重力曲げを行なった後で圧力曲げを行なう際 に用いられる装置および方法とは異なり得る。 ＧＢ−Ａ−２０１１３７７は、平らなガラス板が上雄ダイと下雌ダイとの間で 曲げられるガラス曲げプロセスおよび装置を開示する。上ダイは、２００ｋｇの 有効重量(effective weight)を有する。このように高い重量のダイを使用するこ とにより、偶然にガラス面に傷をつけたり、ガラスに応力が引き起こし得る。 本発明の目的は、望ましくないガラス板への傷つけやガラス板への応力の引き 起こしを確実に避ける一方で、プロセスが難なく生産に用いられるようにプロセ スを制御することが可能であるガラス板曲げ方法を提供することである。 また本発明の目的は、曲げられたガラス板製品に高い光学品質と低い応力の両 方が存在し得るように圧力曲げ工程を制御するガラス板曲げ方法を提供すること である。 さらに本発明の目的は、従来の技術で用いられるものよりも軽いダイを使用す ることを可能にすることにより、偶然にガラス板に傷を付けることを避けるガラ ス板曲げ方法を提供することである。 本発明の他の目的は、プロセスパラメータを制御することにより、従来の技術 に比べてより軽いダイを用いることを可能とするガラス板曲げ方法を提供するこ とである。このことはガラス板の傷つけを最小限に抑えるのみならず、ガラスに 望ましくない応力を偶然に引き起こさないようにプロセスを難なく制御可能なも のにすることができる。 本発明は、ガラス板曲げ方法であって、炉の重力曲げゾーンにおいて、高温で 重力曲げモールド上でガラス板を重力によって曲げる工程と、炉の圧力曲げゾー ンにおいて、下モールドとしての重力曲げモールドによってガラス板が支持され ている状態で、重力で曲げられたガラス板を目標形状まで上モールドを用いて圧 力で曲げる工程と、圧力曲げゾーンにおける周囲温度を制御することによって、 圧力曲げゾーンにおけるガラス板の冷却率を制御する工程と、を備える方法を提 供する。 さらに本発明は、ガラス板圧力曲げ方法であって、関節重力曲げモールドに載 せられた最初に曲げられたガラス板を提供する工程と、ガラス板の上面まで下げ られる上圧力曲げモールドであって、５０〜１５０ｋｇの正味重量を有する上圧 力曲げモールドによって最終的な曲がり形状までガラス板を圧力で曲げる工程と 、を備える方法を提供する。 次に添付の図面を参照として、例示のみによって本発明の実施態様を説明する 。 添付の図面とは以下のとおりである。 図１は、重力曲げ操作の前の、一対の平らなガラス板を載せた重力曲げモール ドを示す、ガラス板加熱用の炉を通して見た部分側断面略図である。 図２は、図１に示される翼ロック装置の一つの拡大部分側断面略図である。 図３は、図２の線Ａ−Ａで切断した部分側断面略図である。 図４は、図１に示される往復台中の基部に取り付けられた重力曲げモールドの 平面図である。 図５は、炉の中のガラス板を圧力曲げするための装置であり、圧力曲げ操作の 前の状態の装置を図示した、図１と同様の部分側断面略図である。 図６は、圧力曲げ操作中の図５の装置を示す。 図７は、図６に示されるスペーサ装置の一つの拡大側面図である。 図８は、圧力曲げ操作の前、間そして後におけるガラス板の温度の変化を表す グラフである。 図１では、ガラス板曲げ用のトンネル炉２を通して見た断面図が示されており 、このガラス板は一般に一対のガラス板４であって、例えば自動車のフロントガ ラスを製造するために、曲げ操作の後に積層することが意図されている。このよ うなトンネル炉２は関連業界では周知のものであり、車輪付きで蓋無しの往復台 ８が連続したものを載せる細長い軌道６からなる。各往復台８は、中に重力曲げ リングモールド１０を有し、このモールド１０は基部１２の上に取り付けられて おり、基部１２は往復台８の固い底壁１４に固定されている。往復台８はまた、 環状の、好ましくは矩形の側壁９を有している。往復台８は、炉２を含むループ の回りを循環するように連続して載せられている。このループは、ガラス・ロー ディング・ゾーンと、加熱されたガラス板が重力曲げモールド１０上で重力によ り曲げられる加熱ゾーンと、冷却ゾーンと、ガラス・アンローディング・ゾーン とを含む。炉２には他のゾーン、例えば加熱ゾーンと冷却ゾーンとの間に、曲げ 工程の間に生じる応力を低減するためにガラスを焼きなますための焼きなましゾ ーンを設けてもよい。本発明は箱形炉(box furnace)によって例示されるが、本 発明はまた、他のあらゆるタイプのガラス焼きなまし炉でも用いることができる ということを、当業者は理解するであろう。 本発明は特に、重力曲げのみを使用することによっては容易に達成されない深 曲げ部分を有するガラス板の製造に関する。本発明によると、圧力曲げゾーンが ループの重力曲げゾーンのすぐ下流に追加で設けられる。圧力曲げゾーンでは、 ガラス板が重力曲げモールド上に支持されている状態で、重力で曲げられたガラ ス板が、相対する(reciprocable)上モールドによって最終的な目標形状までさら に圧力で曲げられる。 図１は、重力曲げ操作の前の往復台８の中のモールド１０上のガラス板４を図 示している。往復台８は、図の面に直角の方向に炉２に沿って動くように配され ている。モールド１０は、複数の支柱１８によってモールド基部１２に取り付け られた中心固定モールド部１６を備えている。モールド８の中心部１０の向かい 合った両側部には、各関節翼部２０がヒンジ式に取り付けられている。本発明は 二つの向かい合った翼部を有する重力曲げモールドを参照して説明されるが、本 発明がただ一つの関節翼部を有する重力曲げモールドを利用することもできると いうことは、当業者にとって明白である。翼部２０は、図１に示されるように、 モールド１０上の１枚以上のガラス板４を支持するようにモールド１０が形成さ れている低位置と、翼部２０が中心部１６と共に、ガラス板４が最終的に曲げら れたときにガラス板４によって得られる面を画成する連続曲環状リムを画成する 高位置との間を回転によって動くように配されている。ガラス板４は、炉２の加 熱ゾーンを通過する際に加熱されて、ガラス板４は徐々に軟化し、モールド１０ によって画成されたとおりの目標形状に一致するように重力の影響で垂れ下がる 。モールドの中心部１６上では、ガラス板４が上モールドの表面で止まるまで垂 れ下がり、目標形状となる。翼部２０上では、ガラスの軟化の影響により、一対 の釣合重りによって加えられる力の作用で翼部２０は上向きに関節的に折れ曲げ られて、各翼部２０は、中心部１６と各翼部２０との間の接合部にある各ピボッ ト軸２２を中心として回転するため、ガラス板４は上方向に押され、かつガラス 板 ４の底面が翼部２０の上面で止まるまでガラス板４は徐々に曲げられる。以下に 説明するが、深曲げ部分がガラス板に存在する場合、下モールドによって画成さ れる目標形状が確実にかつ繰り返し達成されるように、かかる深曲げ部分は、上 ダイまたはモールドによって下モールドに対して機械的に押圧されることを要す る傾向がある。本発明が、釣合重りを有さないが、ガラスが軟化する際にガラス の重量の作用でモールドが関節的に折れ曲がるように特別に構成されているいわ ゆる「重りなし(weightless)」モールドを用いてもよいということは明白であろ う。 図４において典型的なモールド１０がより詳細に図示されている。モールド１ ０は支柱１８によって基部１２上に取り付けられており、この支柱１８は、モー ルド１０の中心部１６の下側に固定されている。基部は、後の圧力曲げ工程中の 撓みを最小限に抑えるために十分に硬いものとなっている。翼部２０は、各ピボ ット軸２２によって中心部１６の向かい合った両側部に接続されている。各翼部 ２０の向かい合った両側部には、一対の釣合重り２４が取り付けられており、各 釣合重り２４は、各ピボット軸２２の各端部２８に固定されている各アーム２６ に取り付けられている。中心部１６と翼部２０とによって形成されるモールド１ ０のリム３０の上面は、ガラス板４の下側に接触して、ガラス板４の最終的な目 標形状を画成する。ガラス板４と金属モールド１０との間の熱伝達がなされ得る 領域を低減するために、ガラス板４に接触するモールド１０の表面積は最小限に 抑えることが望ましい。この熱伝達は、最終的に曲げられたガラス板４に存在す る望ましくない応力および／またはガラス板４の縁辺に目に見える欠陥をもたら し得るものである。このような応力はガラス板４の破損をもたらし得る。一般的 に、ガラス板の引張り領域応力(tensile area stresses)を７ＭＰａ未満に維持 することが望ましい。一般的に、ガラスとモールド１０との接触領域を最低限に 抑えるために、中心部１０および翼部２０の上面によって画成されるモールド１ ０の環状リム３０は約３〜４mmの厚さを有する。しかし、本発明に従って重力曲 げモールド１０が後の圧力曲げ操作において下モールドとして用いられることが 意図された場合、下モールドが圧力曲げ用上モールドから加えられる圧力の作用 によって制御不能に撓んだり歪んだりしないように、下モールドは十分に硬くて 強いものであることが要求される。また、薄いリムが圧力曲げ操作の間にガラス の下側に傷をつけないことが要求される。 本発明に従って、ガラス板曲げ装置は、比較的薄い環状リムを有する従来の垂 れ下がり曲げモールドを後の圧力曲げ操作で利用できるようにしつつ、最終的に 曲げられたガラス板製品の高い品質管理を確保するように、特別に調整されてい る。このような薄い環状リムの使用は、以下に説明するとおりに、ガラスに低い 応力を与える。モールドが要求される最終形状を確実に達成すること、モールド が圧力曲げ操作に耐え得ること、そして追加の圧力曲げ操作の結果としてガラス 板に偶然に傷が付けられたり、またはその他の品質の劣化が生じないことを確保 するために、モールドと装置の残りの部分とに変更が加えられてきた。 再び図１に戻ると、翼部２０にはそれぞれ、圧力曲げ操作の間に翼部の位置を 垂直にロックするための少なくとも一つのロック装置が設けられている。任意的 に、各翼部は二つのロック装置を有するが、図示されている実施態様では、各翼 部について一つのロック装置が設けられている。ロック装置は、ヒンジ式ロック ・アーム３２を備え、このヒンジ式ロック・アーム３２は、各翼部２０にヒンジ 式に取り付けられており、基部１２に取り付けられたプレート３４の上面(カム 上面を提供する)の上を滑動できるように各翼部２０から下向きに下がっている 。 ロック・アーム３２／プレート３４のアセンブリが、図２および図３において より詳細に示されている。ロック・アーム３２は、一対の離間した細長いプレー ト３６を備え、このプレート３６はその上方端で、各翼部２０に固定された延長 部材３８にヒンジ式に取り付けられており、延長部材３８は両プレート３６の間 を通り、かつこれらの間のピボット取付はボルト・アセンブリ４０を備える。ロ ック・アーム３２は翼部２０から下向きに下がり、その自由下方端４２には、他 のボルト・アセンブリ４６によって両プレート３６の間に固定されている円筒形 スペーサ４４が設けられている。円筒形スペーサ４４は、細長いプレート３６に 対する回転動を防ぐために、両プレート３６の間に締め付けられる。さらなるス ペーサ４８とボルト・アセンブリ５０とが、ロック・アーム３２のほぼ中心に設 けられる。 ロック・アーム３２は、延長部材３８を中心として翼部２０に対して自由に枢 動することができ、その下面５２は、細長いカム面５４を備えるプレート３４の 上面の上にあり、このカム面５４の上をロック・アーム３２の自由下方端４２が 滑動することができる。カム面５４は、略水平部５６と隣接する傾斜ランプ部５ ８とを備える。ランプ部５８は、水平面に対して約２０度の角度で傾斜している ことが好ましく、また望ましい場合には、略水平部５６を、ランプ部５８と同じ 向きで、水平面に対して数度ほどわずかに傾斜させることができる。プレート３ ４は、取付板６０を介して基部１２に直立配置で調節可能に取り付けられており 、この取付板６０に、プレート３４がボルト・アセンブリ６２によって取り外し 可能に固定されている。プレート３４は難なく高さを調節して傾くことができる 。 図１では、翼部２０はその低い配置で示されており、この配置において、ロッ ク・アーム３２はロック解除位置で水平面に対して傾斜しており、その自由端４ ２はプレート３４のカム面５４のランプ部５８の上にある。このような配置は図 ２において想像線で示されている。重力曲げ工程の間、ガラス板が加熱されて軟 化しながら徐々にますます曲げられるようにする釣合重り２４の作用で、翼部２ ０は上方向に回転する。翼部２０は、図２に示される想像線位置から、図２にお いて実線で示される位置へと動く。重力曲げ工程の間に翼部２０が上昇するにつ れて、ロック・アーム３２の自由端４２が、ロック・アーム３２のためのロック ・ゾーン６４を画成する略水平部５６に到達するまで、ロック・アーム３２の自 由端４２がランプ部５８に沿って上方向に滑動することがわかるであろう。ロッ ク・アーム３２は、ピボット軸２２に対して垂直な面で動く。図４に示されると おり、カム面５４を画成するプレート３４は、各ピボット軸２２に対して直角で あるため、翼部２０が各ピボット軸２２を中心として上方向に回転すると、ロッ ク・アーム３２の自由端４２、特にスペーサ４４の下面５２は、ロック・アーム ３２がほぼ垂直になってその自由端４２がロック・ゾーン６４に接触する位置に なるまで、ランプ部５８の上へと着実に滑動する。図２に示される通り、ロック ・アーム３２が偶然にカム面５４を離れて横方向に動かないことを確実にするた めに、その向かい合った端部６８がプレート３４の向かい合った端部７０に接続 され、かつロック・アーム３２の離間したプレート部材３６の間を通るワイヤー ６６を設けてもよい。 図２に示されるとおり、ロック位置にあるロック・アーム３２はほぼ垂直であ る。ロック位置においてロック・アーム３２が完全に垂直ではなく、垂直面に対 してわずかに数度傾斜するように、プレート３４の高さおよび傾斜が調整される ことが好ましい。この傾斜とは、ロック解除位置での傾斜と同じ向きである。ロ ック位置では、回転不能のスペーサ４４の下面５２が、ロック・ゾーン６４のカ ム面５４に摩擦係止する。ロック・ゾーン６４はほぼ水平であり、かつロック・ アーム３２はほぼ垂直であるため、下方向の押圧力が上方向に回転した位置の翼 部２０に加えられるところの後の圧力曲げ操作(以下に詳細を説明する)の間に、 対応する力がロック・アーム３２を通ってからプレート３４とプレート３４が取 り付けられる取付板６０とを介して基部１２へと下に伝わる。翼部２０へのこの 下方向の押圧力は、翼部２０の最小限の下方向の撓みまたは歪みを伴って伝わる 。ロック・アーム３２は、ロック・アーム３２とカム面５４のロック・ゾーン６ ４との間の摩擦係止の結果として、翼部２０の硬くロックされた支柱として作用 する。これによって、比較的薄い環状リム３０を有する関節モールド６４を後の 圧力曲げ操作に用いることが可能となる。 装置が冷たいときに、オペレータがロック・アーム３２／プレート３４のアセ ンブリを設定することが要求されるということが認識されるであろう。しかし装 置は、炉の中の高温で、例えば約６００〜６５０℃で満足かつ確実に作動するこ とが要求される。最初の設定は、加熱の際の装置の様々な部分が膨張することと 、熱サイクルおよび時間の経過による機械の摩損の結果としての機械部分のわず かな歪みとを考慮に入れなければならない。オペレータによる装置の設定は容易 であることが好ましいということは明かである。従って、ロック・アーム３２が 圧力曲げ工程において完全に垂直でないように、ロック・アーム３２／プレート ３４のアセンブリを形成することが好ましい。こうすることによって、歪みや摩 損が生じたとしても、ロック・アーム３２は垂直位置を過ぎて回転したり、プレ ート３４の端部７０から滑り落ちたりしないことを確実なものとする。さらにこ のことは、何回もの加熱サイクルを経て、ロック・アーム３２が取り付けられる 翼部２０の僅かに変わる高さ(基部１２に対して)の範囲に対応して、可能なロッ ク位置の範囲がロック・ゾーン５６に沿って画成されるようにする。このことは 、連続的熱サイクルの結果として生じ得る歪みや摩損を難なく補うことができる 。最終的な角度位置(angular position)、従って翼部２０の高さは、釣合重り２ ４を担持するアーム２６の止め部材によって画成され、この釣合重り２４は、ガ ラス板の最終的目標形状に対応するモールドの最終位置を画成する。しかし、熱 サ イクルの結果として基部１２に関する翼部２０の高さが僅かに変わることは可能 であり、またロック範囲を提供することは、かかる熱サイクルがロック・アーム ３２の最終的な角度位置に僅かな変化を生じさせたとしてもそれにかかわらず、 圧力曲げ操作の間にロック・アームがモールド１０の翼部２０の支柱として作用 するように作動することを確実なものとする。このことは、ロック装置の定期的 点検および調節を不要にする。ロック・アーム３２の自由端４２がカム作用によ ってカム面５４に沿って滑らかに滑動することを可能にするように、ロック・ゾ ーン５６が僅かに上方向に傾斜することが好ましい。基部１２に対する、従って 各翼部２０上のロック・アーム３２に対するプレート３４の高さおよび配置方向 を単に調節することにより、ロック・アーム３２／プレート３４のアセンブリを 手動で設定することは容易である。 重力曲げ操作の後で、かつ圧力曲げ操作の前のモールド１０の最終的配置が図 ５に示されている。 図１ないし図４に示されている実施態様は、各翼部２０につきただ一つのロッ ク・アームが取り付けられている様子を示しているが、望ましい場合には、各翼 部に二つ以上のロック・アームを設けてもよい。以下に説明する圧力曲げ操作の 後で、かつ圧力で曲げられたガラス板がアンローディング・ゾーンでモールドか ら取り外された後で、図２の想像線で図示される配置に配されるようにロック・ アーム３２を手動で内側に押すことによって、オペレータは翼部２０を最初の低 配置にリセットすることができる。望ましい場合には、この操作は例えばロボッ トによって自動的に行なうこともできる。 図５では、トンネル炉２中の圧力曲げゾーンにおいて、概して７２と指定され ている圧力曲げ装置が示されている。この圧力曲げ装置７２は、圧力曲げ操作の 前の状態が示されている。圧力曲げゾーンでは、翼部２０が上向きに回転した配 置方向で、かつロック・アーム３２がほぼ垂直の配置方向で、かつ上述のとおり 各プレート３４の上面に対して下方向に圧迫している状態で、重力で曲げられた ガラス板４を載せたモールド１０を含む往復台８がプリセット位置まで運ばれ、 このプリセット位置で、ガラス板は圧力曲げ装置７２の下に置かれるように位置 づけられる。結果として得られる最終的に曲げられたガラス板４が、重力曲げモ ールド１０によって画成される形状を有するように、ガラス板４の望ましい形状 までの曲げを完了することが望ましい場合に、圧力曲げ操作が行なわれる。 圧力曲げ装置７２は、下モールド面７６を有する上モールドもしくはダイ７４ を備え、この下モールド面７６は、重力曲げモールド１０によって画成される雌 モールド面にほぼ対応する雄モールド面をなす。ガラス板４は、望ましい形状を 得るために、上モールド７４と重力曲げモールド１０との間で圧力で曲げられる ことが意図されている。上モールド７４は、セラミック体を備えることが好まし い。図５に示されるように、上モールド７４は一体形モールド(unitary mold)を 備えてもよい。しかし、もう一つの配置では、上モールド７４は、ガラス板４の 中で深く曲げられる必要のある部分、すなわち翼部２０の付近の部分に対して押 しあてられるように配された一対の離間したモールド部分を備えてもよい。 上モールド７４はサブフレーム７８によって支持される。サブフレーム７８は 、複数の鎖８２によって支持フレーム８０から下方向に垂れ下がっている。上モ ールド７４の各々の角に、それぞれ置かれた４本の鎖があることが好ましい。鎖 の代わりに金属ケーブルを用いてもよい。支持フレーム８０は、その上面８４に 接続されたケーブル(または鎖)８６を有しており、このケーブル(または鎖)８６ は、支持フレーム８０の中心からトンネル炉２の屋根８７を通って上方向に延び 、第一滑車８８を過ぎてほぼ水平になり、第二滑車９０を過ぎて下方向に垂直に 垂れ下がり、ケーブル８６の端部は第一釣合重り９２に接続されており、この第 一釣 合重り９２は、ダイ可動メカニズム９４に接続されている。釣合重り９２とダイ 可動メカニズム９４は、トンネル炉２の共通した長手方向側(common longitundi nal side)の隣接した横側に置かれる。ダイ可動メカニズム９４は、その下方端 が床９６に接続されている水圧または空気圧ピストン／シリンダ・アセンブリを 備えることが好ましい。図５では、ピストン／シリンダ・アセンブリ９４が収縮 した配置になっている状態で、上モールド７４が持ち上げられた配置で図示され ている。上モールド７４が持ち上げられた配置では、後の圧力曲げ操作の前に、 トンネル炉２の上流部から上モールド７４の下の位置まで往復台８を動かすこと ができる。釣合重り９２には、上モールド７４を上げたり下げたりする際にピス トン／シリンダ・アセンブリ９４によって費やされる必要のある仕事量を最小限 に抑えるために、望ましい重量が与えられる。但し、ピストン／シリンダ・アセ ンブリ９４が故障した場合には、上モールド・アセンブリ７４の下を通過する往 復台８から離れて上方向に上モールド・アセンブリ７４を引き上げるために装置 全体が安全に停止するように、第一釣合重り９２の重量は十分に重いものである ことを条件とする。 圧力曲げ工程の間に所定の正味重量で上モールド７４がガラス板４の上に載っ ていることができるように、第二釣合重りアセンブリも設けられる。上モールド ７４のサブフレーム７８の上面１００の中心から上方向に硬い金属ロッド９８が 延びる。第二ケーブル１０２がロッド９８の上部に接続されて、引き続き支持フ レーム８０と炉の屋根８８とにある穴(図示されていない)を通して延び、それか ら一対の滑車１０４および１０６を過ぎて、その他方端で、自由に垂直に動くこ とのできる第二釣合重り１０８に接続される。望ましい場合には、第一釣合重り ９２および第二釣合重り１０８の両方について、釣合重り９２および１０８の偶 然の横方向の動きを防ぐために垂直レールまたはサポート(図示されていない)を 設けてもよい。第二釣合重り１０８は、上モールド７４とモールド７４が取り付 けられるサブフレーム７８との組合せアセンブリに特定の所定正味重量を与える ために選ばれた特定の重量を有する。上ダイ・アセンブリの正味重量は、特定の モールド配置と曲げられたガラス板のサイズおよび目標形状とによって、好まし くは１００±５０ｋｇ、より好ましくは５０〜１００ｋｇである。第二釣合重り １０８と上モールド７４との間のケーブル１０２は常に引張状態にある。金属ロ ッド９８がケーブル１０２とサブフレーム７８との間に設けられて、加熱ゾーン の周囲温度が高くなっている上モールドの付近でケーブル１０２が偶然に伸びた り変形したりすることを減らすようにしている。取付板８０と第一釣合重り９２ との間のケーブル８６も、常に引張状態にある。以下に説明するとおり、圧力曲 げ工程の間、鎖８２は緩むようになっているので、圧力曲げ操作の間に、ガラス 板４の上面に加えられるのは、上モールド７４とこれに連結されたサブフレーム ７８の選ばれた正味重量のみである。 上モールド７４の向かい合った側部とその隣接部には、複数のスペーサ装置１ ０９が設けられている。スペーサ装置１０９はそれぞれ、上方止め部材１１０を 含み、その下方端に固定されている略水平プレート１１４を有する垂直体１１２ を備える。上方止め部材１１０は、しっかりとサブフレーム７８に取り付けられ ている。スペーサ装置の対応する複数の下方止め部材１１６が基部１２に取り付 けられている。各下方止め部材１１６は、その上方端に垂直方向に調節可能なス ペーサ部材１２０が取り付けられた上方向延長体１１８を備える。図７において より詳細に示されるとおり、各スペーサ部材１２０は、ドーム状ヘッド部１２４ を有するボルト部１２２を備え、このドーム状ヘッド部１２４はほぼ半球状で、 かつその上面は圧力曲げ操作の間に各上方止め部材１１０のプレート部１１４の 下面１２６を圧迫するように配されている。ボルト部１２２は、上方向延長体１ １８の中にねじ込まれているので、難なく高さを調節することが可能であり、か つねじ込みナット１２８が設けられているので、ドーム状ヘッド部１２４を必要 な高さに固定することができる。プレート部１１４およびドーム状ヘッド部１２ ４はスチールで構成することが好ましい。上方止め部材１１０および下方止め部 材１１６は、対で位置合せされて設けられる。三対の止め部材１１０および１１ ６が設けられることが好ましい。このような構成では、図４に示されるとおり、 二対の止め部材がモールド１０の一方の長い縁１１７に設けられ、三番目の対の 止め部材１１０および１１６がモールド１０の反対側の長い縁１１９にそってそ の中心に設けられる。 スペーサ装置１０９か設けられて、最終的に形作られる形態のガラス板４の厚 さに相当するギャップによって、上モールド７４と下モールド１０がその領域の ほぼ全体にわたって離間されることを確実にする。これによって、環状リム３０ によるガラス板４への傷つけをもたらし得るガラス板４の過度の押圧を実質的に 避けることを確実にする。以下に詳細を説明するとおり、三つのスペーサ装置１ ０９が設けられることが好ましく、こうすることによって、モールド７４および １０の偶然の相対揺動が生じることなしに、重力曲げ下モールド１０に関する上 モールド７４の垂直位置が決定されることを確実にする。これによって、正しい 間隔保持が確実に達成される可能性が高まる。ロック・アーム３２のアレンジメ ントについては、装置が冷たいときにオペレータによってスペーサ装置１０９が 設定される必要があるが、スペーサ装置１０９は、圧力曲げ操作中の高温におい て上モールド７４と下モールド１０との適正な間隔保持を確保しなければならず 、これは、熱サイクルの結果生じる偶然の膨張またはその他の変形を必然的に伴 い得る。三対の止め部材１１０および１１６を設けることが、モールド１０およ び７４の最終的圧力曲げ配置において上モールド７４が下モールド１０に対して 揺 動することなしに、上モールド７４と下モールド１０との間のギャップが確実に 設けられることを確保する。 典型的なトンネル炉２では複数の往復台８が設けられ、それぞれが各重力曲げ モールド１０を含むことが認められるであろう。典型的な炉２は、少なくとも２ 台０の往復台８／重力曲げモールド10のアセンブリを含む。しかし、ただ１台の 圧力曲げ上モールド７４が設けられる。操作の際には、各重力曲げ下モールド１ ０およびその連結された往復台８が、単一の圧力曲げ上モールド７４に対して適 切に設定される必要がある。従って、モールド１０および７４の間の正しい調節 可能なギャップを画成するスペーサ装置１０９が各重力曲げモールド１０と共に 設けられるので、各重力曲げモールド１０は、単一の上モールド７４と正しく作 動するように個別に設定することができる。各スペーサ装置１０９は、炉が最初 に操作される前に個別に調節されるので、圧力曲げ操作の間は、上モールド７４ が、重力曲げモールド１０の上に載せられたガラス板４まで下げられたときに、 上モールド７４と下モールド１０との間隔は、最終的に曲げられた形態のガラス 板４の厚さに相当する距離だけ正しく保持される。 次に図６を参照して圧力曲げ操作について説明する。上にガラス板４を載せた 下モールド１０が上モールド７４の下に置かれたとき、ピストン／シリンダ・ア センブリ９４が作動されて、上モールド７４がその下に置かれた重力曲げモール ド１０上のガラス板４に接触するまで、上モールド７４を支持する支持フレーム ８０を下ろす。ピストン／シリンダ・アセンブリ９４の往復運動は、単に上モー ルド７４とガラス板４との接触を生じさせるために要する場合よりも大きい。従 って支持フレーム８０は、上モールド７４がガラス板４に接触した後も下がり続 けるように過度に移動する(overtravels)ので、支持フレーム８０は、図５に示 される最初の配置よりもサブフレーム７８により近くなるように下げられる。こ のように支持フレーム８０を過度に下げることにより、鎖８２が緩む。この配置 で、上モールド７４およびその連結されたサブフレーム７８は、第二釣合重り１ ０８の特定の重量を適切に選択することによって選ばれた所望の正味重量でガラ ス板４を下方向に圧迫する。よって上モールド７４は、所定の正味重量でガラス 板４の上面を押圧する。 さらに、圧力曲げ操作中、少なくとも圧力曲げ操作の終了までは、上モールド ７４は上から支持されていないので、上モール７４の重量は上モールド７４とそ の下に置かれたガラス板４との接触面全体にわたって、典型的に約１m2の面積に わたって均等に分散される。これによって、圧力曲げ操作の間、ガラス板４全体 にわって均等な重量分散が確保される。圧力曲げ操作は典型的には２０秒間まで 、より典型的には５〜１５秒間、さらに典型的には１０〜１５秒間続く。上モー ルド７４によってガラス板が押圧されてその周縁全体において重力曲げ下モール ド１０と密に接触する圧力曲げ操作の終了まで、スペース装置１０９のそれぞれ につき、ドーム状ヘッド１２４はプレート部材１１４を圧迫して、圧力曲げモー ルドのほぼ全領域にわたって、圧力で曲げられたガラス板の厚さに相当する上モ ールド７４と下モールド１０との間の予め設定されたギャップを画成する。止め 部材を設けることで、圧力曲げ操作中にガラス板４の過度の押圧が生じないこと を確実とする。こうすることによって、約３〜４ｍｍの厚さを有する薄いリムの ある重力曲げモールドを用いる場合に特に問題となる重力曲げモールド１０の環 状リム３０によるガラス板４の下面への縁の傷つきを最小限に抑える。 本発明の好適実施態様に従って、圧力曲げ工程では、圧力曲げ工程のプロセス パラメータ、例えば温度、時間等、および機械的装置、特に下重力曲げモールド の配置と、上曲げモールドの配置および正味重量、が調整されて、従来技術の方 法の改良を提供する。この改良は、圧力曲げ工程のより良い可制御性のみならず 、 ガラス曲げ方法によって生産される製品の品質の改良の可能性という点で明示さ れる。 図８は、本発明によるガラス曲げプロセスの一実施態様における温度と時間と の典型的な関係を図示している。図８およびガラス板の温度についての以下の説 明において、温度についての言及は、後の圧力曲げプロセスによって深く曲げら れる必要のあるガラス板の部分の温度について言及しているものであるというこ とが理解されなければならない。ガラス板全体の平均ガラス温度は、深く曲げら れることが意図される部分の特定される温度よりも低くなるであろう。加熱ゾー ンは、例えば示差加熱(differential heating)によって、ガラス板の領域全体に わたって必要な温度分散が難なく達成されるように構成されている。圧力曲げ操 作の前の一好適実施態様では、ガラス板４の表面全体にわたって示差温度プロフ ィル(differential temperature profile)を提供して、圧力曲げ操作の間にガラ ス板４が所望の形状となることを助けるために、圧力曲げ操作の前に、下に置か れたガラス板４をルーフ・ヒーターで加熱してもよい。このようなルーフ示差加 熱技術(differential roof heating technique)は、共に係属中にヨーロッパ特 許出願第９４３０９４３５.９号に説明されている。 図８から、温度は概して(ａ)炉の上流の重力曲げゾーンにおいてガラス板を重 力で曲げる工程と、(ｂ)炉の下流の圧力曲げゾーンにおいて重力で曲げられたガ ラス板を圧力で曲げる工程と、(ｃ)炉のさらに下流の冷却ゾーンにおいてガラス 板を冷却する工程、という三つの連続する工程と共に変化するということがわか るであろう。重力曲げゾーンでは、重力曲げ工程の間にガラス板の温度が上昇し 、そして重力で曲げられたガラス板が重力曲げゾーンを出ると、深く曲げられる べきガラス板の部分の温度が温度Ｔmaxの最大値まで上げられる。いずれの特定 の曲がりガラス板の構成についても、Ｔmaxの値は、所定のガラス板の構成内容 お よび厚さについてのガラスの形状の複雑さによって決められる比較的小さい範囲 内となる。一般的に、ガラス板が重力曲げゾーンを出る際に、ガラス板の深く曲 げられた部分は約６２５〜６４０℃の温度Ｔmaxである。 ガラス板がその目標形状に正しく垂れ下がることができるようにガラス板の粘 度が十分に低くなることを確保するために、重力曲げゾーンのガラス板の温度は 十分に高いことが要求される。しかし、温度が高すぎると、結果として得られる 製品の光学品質が落ちるかもしれない。一般的に、重力曲げゾーンの周囲温度は 約６５０℃である。 ガラス板が圧力曲げゾーンに入ると、図８に示されるとおりにガラス板は直ち に冷え始める。本発明の方法に従って、圧力曲げゾーンのガラス板の冷却率は、 比較的低い値に維持されるように制御される。ガラス板が上圧力曲げモールド７ ４の下に置かれて、モールド７４が下げられてガラス板の上面に接触するという 、ガラス板が圧力曲げゾーンの中にある期間、この期間を延伸時間ｔ−ｄｒａｗ という、が過ぎた後、圧力曲げ操作が開始される。圧力曲げ操作は、図８に示さ れるとおりに期間ｔ−ｐｒｅｓｓの間続き、この後にダイはガラス板から取り外 される。延伸時間は、ガラス板が重力曲げゾーンから移動して上モールドの下の 位置へと動かされることを可能とする雌モールド用の機械的運搬システムと、上 モールドの操作を開始する時間とによって決められる。 圧力曲げゾーンにおける周囲温度は比較的高く、典型的には５００〜６００℃ 、より典型的には５５０〜５８０℃になるように制御される。こうすることによ って、ガラス板の冷却率は、圧力曲げゾーンにおいてより低い周囲温度を用いた 場合に比べて、制御可能に抑止される。圧力曲げ操作は、圧力で曲げられるべき ガラス板の部分について比較的高温の範囲内で最適に実施される。例えば、図８ において、圧力曲げは温度Ｔｓｔａｒｔで開始され、より低い温度Ｔｓｔｏｐで 終 了される。ガラス板が圧力で曲げられる温度範囲は、圧力曲げの間にガラス板に 引き起こされる過渡応力(transient stresses)を制御する。圧力曲げが比較的高 いガラス温度で実施されると、ガラスはより軟らかくなる傾向があり、かつ圧力 曲げ操作の間にガラス板に引き起こされる応力はより容易に緩和される。なぜな らば、応力緩和時定数は、より高温ではより短いからである。よって本発明の好 適方法に従い、圧力曲げ工程は、圧力曲げゾーンにおいて比較的高い圧力曲げ温 度で実施される。ダイがガラスから取り外されるとき、ガラス板は目標曲がり形 状を保持する。なぜならば過渡押圧応力が緩和されているからである。またガラ ス温度は十分に下げられているので、それ以上の重力曲げは生じない。 圧力曲げの間のガラス板の温度を比較的高くするという上記の要件は、可制御 性の問題を生じ得る。なぜならば、ガラス板が好適圧力曲げ温度域より下に冷え ていないようにガラス板が重力曲げゾーンを出たすぐ後に、ガラス板を圧力で曲 げる必要性が結果として生じるからである。しかし、圧力曲げゾーンにおける周 囲温度を比較的高く維持することによって、ガラス板の冷却率は抑止され、これ によって、圧力曲げ操作が満足に行なわれ得る広いタイム・ウインドー(time wi ndow)が提供される。従って、ガラス板が圧力曲げゾーンに入る最初の時点でガ ラス板の冷却率を制御することにより、圧力曲げ操作の改良されたプロセス可制 御性が与えられる。なぜならば、行なわれるべき圧力曲げ操作について時間がよ り自由になるからである。さらに、圧力曲げの間に時間を制御する態様で比較的 高温を提供することが、ガラスを比較的ゆっくりと曲げることを可能とする。比 較的ゆっくりな圧力曲げ工程の使用は、ガラス板に引き起こされる過渡押圧応力 を低減する傾向にあるため、上記のとおりすることが好ましい。一般的に、図８ に示されるt-startとt-stopとの間の押圧時間は２０秒間まで、より好ましくは １０〜１５秒間である。 このようにより長い押圧時間のための設備を設けることは、圧力曲げに一般的 に用いられるダイに比べて、比較的低重量のダイを利用することを可能にする。 上モールドによってかけられる押圧負荷は典型的に１００±５０ｋｇ、より典型 的には５０〜１００ｋｇである。特定のモールド構成と、曲がりガラス板のサイ ズおよび目標形状とによって、押圧負荷は選択される。比較的低重量の押圧負荷 を使用することにより、ガラス板の破損の発生やガラス板への過渡押圧応力の引 き起こしが低減され、またガラス板がモールドによって、特に下モールドが上述 のとおりに約３〜４ｍｍの厚さの好適な薄い環状リムを有する従来の重力曲げモ ールドを備える場合には下モールドによって、傷をつけられるという傾向をも低 減する。低重量の押圧負荷は、公知の押圧曲げ装置において一般的に用いられて いるより重い負荷を使用した場合に比べて、工具の摩損およびメンテナンスも低 減する。 押圧曲げ工程の後、ガラス板は圧力曲げゾーンにおいて制御可能な態様で冷え 続ける。圧力曲げゾーンにおける比較的高い周囲温度の維持により、圧力曲げの 後の冷却率を制御して、圧力曲げ操作の間とガラス板の焼きなましの間において もガラス板に偶然に引き起こされた応力を緩和させるために、ガラス板が上記の 継続される冷却の間、十分に高い温度を維持させられるようにする。このような 制御冷却は、ガラス板における、特にガラス板の縁辺における残留領域応力の制 御を可能にし、結果として得られる積層製品が車輌製造業者の要求を満たすこと を可能にする。 圧力曲げゾーンにおいて、ガラス板の平均冷却率が毎分５０℃未満であること が好ましく、より好ましくは約毎分３０℃までであり、さらにより好ましくは毎 分約１０〜２０℃である。圧力曲げゾーンにおいて高い周囲温度を用いることに よってこのように圧力曲げゾーンで抑止された冷却率を提供することは、圧力曲 げ操作のタイミング要件と、圧力曲げ操作が開始されて実行される範囲の速度を 緩和する。またこのことは、深曲げ部分について、抑止された冷却率を使用せず に特定の圧力曲げ温度を維持するために要求されるであろう温度よりも比較的低 い温度で、例えば６２５℃〜６４０℃の範囲で、ガラス板が重力曲げ炉から取り 外されることを可能にする。これによって、ガラス板の光学品質を改善すること ができる。このようにタイミング要件を緩和することは、比較的低重量のダイを 用いることを可能にし、これによって結果として得られる圧力曲げガラス板の物 理的かつ光学特性を改善することができる。 次にガラス板は圧力曲げゾーンから冷却ゾーンへと移される。この冷却ゾーン において、ガラス板は圧力曲げゾーンにおけるよりも高い冷却率で冷めさせられ る。望ましい場合には、低レベルの放射熱を与えることによって冷却ゾーンの冷 却率を制御してもよい。ガラス板に引き起こされた領域応力および靭性応力(tou ghening stresses)が規定の範囲内となるように、冷却率は制御される。しかし 、一旦ガラス板がガラスのひずみ点(strain point)より低い、約５００℃未満に なると、ガラス板に望ましくない応力を生じることなく、冷却率は比較的高くな り得る。 本発明の好適な方法に従い、圧力曲げゾーンの周囲温度は高いレベルに維持さ れる。このことは、上モールドに別の加熱要素を要することなく、上モールドに 比較的高い使用温度を与える。これは、上モールドの資本費用の低減という効果 をもたらす。 重力曲げ炉と圧力曲げゾーンとにおいて、周囲温度は公知の方法で制御される 。例えば、熱風バーナーまたは放射熱ヒーターを設けることによる。冷却ゾーン では、例えば冷めるガラス板からの放射を受けるための黒面を設けたり、冷却ゾ ーンからの熱を取り除くために炉の屋根の後ろにエア・フロー(air flows)を設 け るなどの公知の冷却構成を用いてもよい。 図６に戻ると、スペーサ装置１０９は、上モールド７４と下モールド１０との 横位置のバリエーションに対応するように特別に形成されている。なぜならば、 円柱形ヘッド１２４は、プレート部材１１４の領域によって包含される選ばれた 範囲の横位置全体にわたってプレート部材１１４を係止できるからである。これ によって、曲げループの回りの複数の重力曲げモールド１０の位置にバリエーシ ョンが可能であるにもかかわらず、両モールドの間の正確な間隔保持を達成する ことができる。このアレンジメントは、圧力曲げの間の上ダイ７４の位置決めに おける横方向の自由度を制限しない。 上モールド７４は鎖８２によって支持フレーム７０で支持され、これによって 、上モールド７４は、圧力曲げ操作の間に回転および並進の両方の横方向の動き に拘束されない。また、支持フレーム８０はケーブル８６から吊り下げられ、こ のケーブル８６は、圧力曲げ操作中に横方向の動きに対して上モールド７４を拘 束しない。さらに、一方で複数の鎖８２によって上モールド７４が支持フレーム ８０に支持され、かつ他方で支持フレーム８０と滑車８８との間のケーブル８６ によって上モールド７４が支持されることにより、圧力曲げ操作の間に上モール ド７４の部品が傾斜する等の拘束されない垂直方法の動きが可能となる。 上モールド７４は、トンネル炉を含むループ全体において複数の重力曲げモー ルドのそれぞれについて正確に位置づけられることが要求される。実際に、各重 力曲げモールド１０の並進位置(水平と垂直の両方)と回転位置(水平と傾斜の両 方)は、炉の最初の設定後のみならず、特に炉の作動後についても往復台によっ て異なる。これは、熱膨張、熱サイクルの結果による変形、およびレール上の往 復台の車輪の摩損などの装置の摩損による。 上モールド７４は、横方向または傾斜の動きの拘束なしに、圧力曲げ操作の間 にガラス板４の重力曲げ形状に落ちつくようになされているので、重力曲げモー ルド１０の一方から他方までガラス板４の上モールド７４に対する位置のバリエ ーションがあるにもかかわらず、上モールド７４は、下に置かれたガラス板４に 関して正確な圧力曲げを行なうための正確な位置を難なく見つけることができる 。このように圧力曲げ操作の間に上モールド７４が自由に動くようにすることで 、複数の重力曲げ下モールドの間の位置のバリエーションに関係なく、正確な圧 力曲げが達成される。鎖８２のような可撓部材による上モールド７４の吊り下げ は、このような拘束されない動きを可能とする。 さらに、上モールド７４は鎖８２によって支持されているので、上モールド７ ４は、下に置かれたガラス板４と僅かに接触して小さく横揺れさせることができ る。これによって、下に置かれたガラス板４の所望の形状は、上ダイが、前記下 に置かれたガラス板４と徐々に接触するようになる結果として得られる累進的な 押し作用により、達成されることができる。上モールド７４によって深曲げ部分 が最初に形作られるように、上ダイ７４をガラス上面の上で横揺れさせることが 好ましい。 下方止め部材が半球状のドームを含み、かつ上方止め部材がドームを圧迫する 平らなプレートからなる止め部材を設けることにより、重力曲げモールド１０に よるガラス板への偶然による傷つけを最小限に抑えるように、上モールドと下モ ールドとの確実な相対的垂直方向の位置決めを確保する。しかし、この位置決め は、圧力曲げ操作の間に、並進的及び回転的な両方の横方向に動き、かつ拘束さ れない態様で下モールド１０およびガラス板４に関して垂直方向に傾斜する上モ ールド７４の能力を取り除くか低減することなしに達成される。 本発明は、曲げ部分が１５０ｍｍほどの小ささの半径を有するようにガラス板 を製造することを可能とする。これに比べて、ガラス板を示差加熱して重力曲げ が行なわれた場合の最低半径は４５０ｍｍであり、示差加熱なしに重力曲げが行 なわれた場合の最低半径は１０００ｍｍである。 本発明は、従来の垂れ下がり曲げ技術を用いて達成可能なエッジ応力に匹敵す るエッジ応力を有する深曲げ部分つきのガラス板を製造することを可能にする。 本発明は一般的に、７ＭＰａ未満のエッジ引張り応力を有する曲がりガラス板の 製造を可能にする。このことは、圧力曲げ工程の後で、応力を取り除くために後 の焼きなましを要することなく、ガラス板を曲げることを可能にする。The present invention relates to a method for bending a glass sheet, In particular, First, the gravity bending process, Next, it relates to glass sheet bending with a pressure bending step. This method When bending a car glass plate to laminate later, It is particularly useful, for example, for manufacturing vehicle windshields. Vehicle windows are usually bent, The bend is imparted to a flat glass sheet by a bending process. In one such bending process, A flat glass plate is placed in a female ring molds, Heat to the glass softening point. Each board is Until the periphery of the glass plate contacts the annular mold, It bends under the weight of the glass itself ("hangs down"). Such bending techniques are known as "hangover" or gravity bending, And bend the glass plate to meet the requirements of the vehicle manufacturer, Has been developed for many years. For example, When more deeply bent glass was needed, A change is made to the annular mold by attaching the ends of the mold to the center with hinges, As the glass softens and bends, The ends or wings of the hinged mold gradually closed. This is This prevented the tendency of the glass sheet to slide against the mold during bending. Such a mold is generally called an articulated mold. The gravity bending process It has been found to be particularly suitable for the production of glass for subsequent lamination by combining two glass sheets with one sheet of interlayer material. The gravity bending process can produce optical quality glass, You can also bend two glass plates at the same time, by this, A harmonious pair of glasses is produced that are just right for lamination. in recent years, With the development of vehicle design, Complex bending glass, That is, there has been a demand for glasses bent in two directions substantially perpendicular to each other. It is not possible to give a glass sheet a complex bending beyond a very limited range by gravity bending alone. Also, With the increasing adoption of automatic assembly by vehicle manufacturers, Glass requires smaller dimensional errors. The shape of the edge of the bent glass plate is It must be accurate in terms of three-dimensional protrusion as well as two-dimensional protrusion. That is, The angle of the glass adjacent to the periphery must be accurate. If this `` angle of entry '', known to those skilled in the art, is not accurate, The bent glass sheet does not fit the receiving flange of the car body, It will not seal satisfactorily. further, The optical properties of the window depend on the shape of the central area of the glass, So the glass It must be precisely controlled to meet the required optical standards. In connection with the trend to require deeper and more complex bending, These requirements are no longer met with glass bent by gravity bending techniques alone. Currently, It is deemed necessary to complete the bending of such shapes by performing a pressure bending step later. This step is Restricted area of the bent glass sheet, For example, it may be related to only the area adjacent to the front glass frame of the vehicle body after mounting on the vehicle body. In many modern vehicle designs, Such areas of the glass plate are required to be bent deeper, In this specification, The region of the glass sheet that is required to be bent deeper by the subsequent pressure bending process is called a deep bent portion. In the pressure bending process, The upper mold or die is lowered to the top of the glass plate, By the action of the upper mold pressing the glass plate against the lower mold, The glass sheet is further bent. If the pressure bending step is performed after the first gravity bending, The lower mold may comprise a gravity bending mold. US-A-4778507, A glass sheet bending method is disclosed in which the pressure bending step is performed after the gravity bending step. It is disclosed that the pressing zone is preferably maintained at a temperature in the range of 500-660 ° C. Also, It is also disclosed that the pressing time is preferably from 0 to 60 seconds. further, After the pressing operation, It is disclosed that the glass sheet is gradually cooled at a typical cooling rate of 20-200C per minute. Also, US-A-5071461 is The present invention relates to a glass sheet bending method in which a heating furnace is heated so that the glass sheet is bent at a temperature of 550 to 650 ° C. EP-A-0300416 is Disclose the pressure annealing in the glass annealing furnace (in-lehr press bending), here, The gravity bending station is maintained at an ambient temperature of 621-638 ° C., At the downstream pressure bending station, Press mold, Maintain at a specified high temperature near the ambient temperature of the pressure bending station. GB-A-2063851, The ambient temperature of the gravity bending zone is maintained at 621-638 ° C., A glass sheet bending method is disclosed wherein the ambient temperature of the pressure bending zone is maintained at about 582 ° C. The above patent specification, While disclosing various process parameters related to the temperature and processing time used in the gravity bending and subsequent pressure bending steps, Nevertheless, in the related technology, Initial gravitational bending and subsequent pressure bending of the glass sheet can be reliably performed to produce a glass sheet having a deep bending portion that achieves the required maximum stress threshold and required optical properties for the glass sheet , There is a need for a controllable glass bending method. In related technology, By choosing the appropriate process parameters, As a process that can be controlled without difficulty, There is still a need for a glass sheet bending method that achieves the properties required of the final product when manufactured in a production furnace. Pressure bending is It is also used in the art of bending flat glass sheets without initial gravity bending. But this is Since the pressure given by crushing the individual glass sheets between the two molds gives a bent profile, A problem can arise that the optical and physical properties of the glass sheet can be reduced compared to gravity bending. further, Stress may be induced in the glass sheet. This stress can cause breakage, Or it may require an additional annealing step to relieve the stress. Therefore, Used for pressure bending only, That is, devices and methods not performed after the gravity bending step include: The apparatus and method used to perform the pressure bending after the initial gravity bending may be different. GB-A-2011377 is A glass bending process and apparatus is disclosed wherein a flat glass plate is bent between an upper male die and a lower female die. The upper die is It has an effective weight of 200 kg. By using such a high weight die, Accidentally scratching the glass surface, Glass can be stressed. The purpose of the present invention is While avoiding undesired damage to the glass plate and causing stress on the glass plate, It is an object of the present invention to provide a glass sheet bending method capable of controlling the process so that the process can be used for production without difficulty. The object of the present invention is An object of the present invention is to provide a glass sheet bending method for controlling a pressure bending process so that both high optical quality and low stress can be present in a bent glass sheet product. Further objects of the present invention are: By allowing the use of lighter dies than those used in the prior art, It is an object of the present invention to provide a method for bending a glass sheet which avoids accidentally scratching the glass sheet. Another object of the present invention is to By controlling process parameters, It is an object of the present invention to provide a method for bending a glass sheet, which makes it possible to use a lighter die as compared with the prior art. This not only minimizes damage to the glass plate, The process can be made easily controllable so as not to inadvertently introduce unwanted stresses in the glass. The present invention A glass sheet bending method, In the gravity bending zone of the furnace, A process of bending a glass plate by gravity on a gravity bending mold at a high temperature, In the pressure bending zone of the furnace, While the glass plate is supported by the gravity bending mold as the lower mold, A step of bending the glass plate bent by gravity to a target shape with pressure using an upper mold, By controlling the ambient temperature in the pressure bending zone, Controlling the cooling rate of the glass sheet in the pressure bending zone; Providing a method comprising: Furthermore, the present invention A glass sheet pressure bending method, Providing an initially bent glass sheet placed on an articulating gravity bending mold; An upper pressure bending mold that can be lowered to the upper surface of the glass plate, Pressure bending the glass sheet to a final bent shape by a top pressure bending mold having a net weight of 50-150 kg; Providing a method comprising: Next, referring to the attached drawings, The embodiments of the present invention will be described by way of example only. The attached drawings are as follows. FIG. Before the gravity bending operation, Shows a gravity bending mold with a pair of flat glass plates, It is the partial side sectional schematic diagram seen through the furnace for glass plate heating. FIG. FIG. 2 is an enlarged partial side sectional schematic view of one of the wing lock devices shown in FIG. 1. FIG. FIG. 3 is a schematic partial sectional side view taken along line AA of FIG. 2. FIG. FIG. 2 is a plan view of a gravity bending mold attached to a base in the carriage shown in FIG. 1. FIG. A device for pressure bending a glass plate in a furnace, The apparatus in a state before the pressure bending operation is illustrated, FIG. 2 is a schematic partial sectional side view similar to FIG. 1. FIG. 6 shows the apparatus of FIG. 5 during a pressure bending operation. FIG. FIG. 7 is an enlarged side view of one of the spacer devices shown in FIG. 6. FIG. Before the pressure bending operation, 4 is a graph showing the change in the temperature of the glass sheet during and after. In FIG. A cross-sectional view as seen through a tunnel furnace 2 for bending glass sheets is shown, This glass plate is generally a pair of glass plates 4, For example, to manufacture the windshield of a car, It is intended to be laminated after the bending operation. Such a tunnel furnace 2 is well known in the related industry, It consists of an elongated track 6 on which a continuous carriage 8 with wheels and without lid is placed. Each carriage 8 Having a gravity bending ring mold 10 therein, This mold 10 is mounted on a base 12, The base 12 is fixed to a solid bottom wall 14 of the carriage 8. The carriage 8 also Annular, It preferably has a rectangular side wall 9. The carriage 8 It is placed continuously so as to circulate around a loop including the furnace 2. This loop is Glass loading zone, A heating zone in which the heated glass plate is bent by gravity on the gravity bending mold 10; A cooling zone, And a glass unloading zone. Furnace 2 has other zones, For example, between the heating zone and the cooling zone, An annealing zone may be provided for annealing the glass to reduce stresses generated during the bending process. Although the present invention is exemplified by a box furnace, The present invention also provides That it can be used with any other type of glass annealing furnace, One skilled in the art will understand. The present invention, in particular, It relates to the production of glass sheets having deeply bent parts that are not easily achieved by using only gravity bending. According to the present invention, A pressure bending zone is additionally provided immediately downstream of the gravity bending zone of the loop. In the pressure bending zone, With the glass plate supported on the gravity bending mold, A glass plate bent by gravity, The opposing (reciprocable) mold further bends with pressure to the final target shape. FIG. FIG. 3 illustrates the glass plate 4 on the mold 10 in the carriage 8 before the gravity bending operation. The carriage 8 It is arranged to move along the furnace 2 in a direction perpendicular to the plane of the drawing. Mold 10 It has a center fixed mold part 16 attached to the mold base 12 by a plurality of columns 18. On opposite sides of the center 10 of the mold 8, Each joint wing 20 is hingedly mounted. Although the present invention is described with reference to a gravity bending mold having two opposing wings, That the present invention can utilize a gravity bending mold having only one articulated wing, It will be apparent to those skilled in the art. The wings 20 As shown in FIG. A low position where the mold 10 is formed so as to support one or more glass plates 4 on the mold 10; The wings 20 together with the center 16 When the glass sheet 4 is finally bent, it is arranged to move by rotation between a high position defining a continuous curved annular rim defining the surface obtained by the glass sheet 4. The glass plate 4 Heated when passing through the heating zone of the furnace 2, The glass plate 4 gradually softens, It sags under the influence of gravity to conform to the target shape as defined by the mold 10. On the center 16 of the mold, The glass plate 4 hangs down until it stops at the surface of the upper mold, It becomes the target shape. On the wing section 20, Due to the softening of the glass, The wings 20 are articulated upward and bent by the action of the force applied by the pair of counterweights, Each wing 20 In order to rotate around each pivot shaft 22 at the joint between the center portion 16 and each wing portion 20, The glass plate 4 is pushed upward, The glass plate 4 is gradually bent until the bottom surface of the glass plate 4 stops at the upper surface of the wing portion 20. As explained below, If there is a deep bend in the glass plate, To ensure that the target shape defined by the lower mold is achieved repeatedly and repeatedly, Such a deep bending part, There is a tendency for the upper die or mold to need to be mechanically pressed against the lower mold. The present invention Although it does not have a counterweight, It will be apparent that a so-called "weightless" mold may be used, which is specially configured so that the mold articulates under the effect of the weight of the glass as it softens. FIG. 4 illustrates a typical mold 10 in more detail. The mold 10 is mounted on the base 12 by struts 18, This support 18 It is fixed below the central portion 16 of the mold 10. The base is It is sufficiently hard to minimize deflection during the subsequent pressure bending process. The wings 20 Each pivot shaft 22 is connected to opposite sides of the central portion 16. On opposite sides of each wing 20, A pair of counterweights 24 are attached, Each counterweight 24 It is attached to each arm 26 fixed to each end 28 of each pivot shaft 22. The upper surface of the rim 30 of the mold 10 formed by the center portion 16 and the wing portion 20 By touching the lower side of the glass plate 4, The final target shape of the glass plate 4 is defined. To reduce the area where heat transfer between the glass plate 4 and the metal mold 10 can take place, It is desirable to minimize the surface area of the mold 10 that contacts the glass plate 4. This heat transfer is This can result in undesirable stresses present in the finally bent glass sheet 4 and / or visible defects at the edges of the glass sheet 4. Such stress can cause the glass plate 4 to break. Typically, It is desirable to maintain the tensile area stresses of the glass sheet below 7 MPa. Typically, To minimize the contact area between the glass and the mold 10, The annular rim 30 of the mold 10 defined by the center 10 and the upper surface of the wing 20 has a thickness of about 3-4 mm. But, If the gravity bending mold 10 according to the present invention is intended to be used as a lower mold in a subsequent pressure bending operation, To prevent the lower mold from uncontrollably bending or distorting due to the action of the pressure applied from the upper mold for pressure bending, The lower mold is required to be sufficiently hard and strong. Also, It is required that the thin rim does not scratch the underside of the glass during the pressure bending operation. According to the present invention, Glass sheet bending equipment While making a conventional sag bending mold with a relatively thin annular rim available for subsequent pressure bending operations, To ensure high quality control of the finally bent glass sheet products, Specially tuned. The use of such thin annular rims As explained below, Gives low stress to glass. Ensuring that the final shape required by the mold is achieved, The mold can withstand the pressure bending operation, And the glass plate is accidentally scratched as a result of the additional pressure bending operation, Or to ensure that no other quality degradation occurs. Changes have been made to the mold and the rest of the equipment. Returning to FIG. 1 again, Each wing 20 At least one locking device is provided for vertically locking the position of the wing during the pressure bending operation. Optionally, Each wing has two locking devices, In the illustrated embodiment, One locking device is provided for each wing. The locking device is A hinged lock arm 32, This hinged lock arm 32 Each wing 20 is hingedly mounted, It descends downwardly from each wing 20 so that it can slide on the upper surface of the plate 34 (providing the upper cam surface) mounted on the base 12. The lock arm 32 / plate 34 assembly This is shown in more detail in FIGS. The lock arm 32 A pair of spaced-apart elongated plates 36; This plate 36 is at its upper end, Hinged to an extension member 38 fixed to each wing 20; The extension member 38 passes between the two plates 36, And the pivot mount therebetween includes a bolt assembly 40. The lock arm 32 descends downward from the wing 20, At its free lower end 42, A cylindrical spacer 44 is provided fixed between the plates 36 by another bolt assembly 46. The cylindrical spacer 44 In order to prevent rotational movement with respect to the elongated plate 36, It is clamped between both plates 36. Additional spacer 48 and bolt assembly 50 It is provided substantially at the center of the lock arm 32. The lock arm 32 Can freely pivot with respect to the wing 20 about the extension member 38, The lower surface 52 is On the upper surface of the plate 34 with the elongated cam surface 54, On this cam surface 54 the free lower end 42 of the locking arm 32 can slide. The cam surface 54 A substantially horizontal portion 56 and an adjacent inclined ramp portion 58 are provided. The ramp unit 58 Preferably, it is inclined at an angle of about 20 degrees with respect to the horizontal plane, If desired, The substantially horizontal portion 56 is In the same direction as the ramp 58, It can be slightly tilted by a few degrees with respect to the horizontal plane. Plate 34 is Adjustably mounted in an upright position on the base 12 via a mounting plate 60, On this mounting plate 60, Plate 34 is removably secured by bolt assembly 62. The plate 34 can be adjusted in height and tilted without difficulty. In FIG. The wing 20 is shown in its low position, In this arrangement, The lock arm 32 is inclined with respect to the horizontal plane in the unlocked position, Its free end 42 is on the ramp 58 of the cam surface 54 of the plate 34. Such an arrangement is shown in phantom in FIG. During the gravity bending process, By the action of the counterweight 24, which allows the glass plate to be heated and softened and gradually bent while being softened, The wings 20 rotate upward. The wings 20 From the position of the imaginary line shown in FIG. It moves to the position shown by the solid line in FIG. As the wings 20 rise during the gravity bending process, The free end 42 of the lock arm 32 Until it reaches a substantially horizontal portion 56 which defines a lock zone 64 for the lock arm 32 It will be seen that the free end 42 of the lock arm 32 slides upwardly along the ramp 58. The lock arm 32 It moves in a plane perpendicular to the pivot axis 22. As shown in FIG. The plate 34 defining the cam surface 54 Because it is perpendicular to each pivot axis 22, As the wings 20 rotate upward about each pivot axis 22, The free end 42 of the lock arm 32, In particular, the lower surface 52 of the spacer 44 Until the lock arm 32 is substantially vertical and its free end 42 is in contact with the lock zone 64. It slides steadily over the ramp 58. As shown in FIG. To ensure that the locking arm 32 does not accidentally move laterally off the cam surface 54, Its opposite end 68 is connected to the opposite end 70 of the plate 34, In addition, a wire 66 may be provided between the plate members 36 of the lock arm 32 that are separated from each other. As shown in FIG. The locking arm 32 in the locked position is substantially vertical. When the lock arm 32 is not completely vertical in the lock position, To incline a few degrees with respect to the vertical, Preferably, the height and tilt of the plate 34 are adjusted. This slope is The direction is the same as the inclination at the unlock position. In the locked position, The lower surface 52 of the non-rotatable spacer 44 It is frictionally locked to the cam surface 54 of the lock zone 64. Lock zone 64 is substantially horizontal, And since the lock arm 32 is almost vertical, During a subsequent pressure bending operation (described in detail below), where a downward pressing force is applied to the wing 20 in the upwardly rotated position, A corresponding force is transmitted down through the locking arm 32 to the base 12 via the plate 34 and the mounting plate 60 on which the plate 34 is mounted. This downward pressure on the wings 20 It travels with minimal downward deflection or distortion of the wings 20. The lock arm 32 As a result of the friction lock between the lock arm 32 and the lock zone 64 of the cam surface 54, Acts as a hard, locked post on wing 20. by this, The joint mold 64 having the relatively thin annular rim 30 can be used in a subsequent pressure bending operation. When the device is cold, It will be appreciated that the operator is required to set up the lock arm 32 / plate 34 assembly. But the device is At high temperatures in the furnace, For example, it is required to operate satisfactorily and reliably at about 600 to 650 ° C. The first setting is The various parts of the device expand upon heating; Small distortions of the machine parts as a result of thermal cycling and wear of the machine over time must be taken into account. Obviously, it is preferable that the setting of the device by the operator is easy. Therefore, So that the lock arm 32 is not completely vertical in the pressure bending process Preferably, a lock arm 32 / plate 34 assembly is formed. By doing this, Even if distortion or wear occurs, The lock arm 32 can rotate past the vertical position, It ensures that it does not slip off the end 70 of the plate 34. Furthermore, this After a number of heating cycles, Corresponding to a range of slightly varying heights (relative to base 12) of wing 20 to which locking arm 32 is attached, The range of possible locking positions is defined along the locking zone 56. This means The distortion and wear that can occur as a result of successive thermal cycling can be easily compensated. Final angular position, Therefore, the height of the wing portion 20 is Defined by a stop on the arm 26 carrying the counterweight 24; This counterweight 24 The final position of the mold corresponding to the final target shape of the glass sheet is defined. But, It is possible that the height of the wings 20 with respect to the base 12 will change slightly as a result of the thermal cycle, Providing a lock range also Even though such thermal cycling may cause a slight change in the final angular position of the lock arm 32, Ensure that the locking arm operates to act as a post for the wings 20 of the mold 10 during the pressure bending operation. This means Eliminates the need for regular inspection and adjustment of the locking device. To allow the free end 42 of the lock arm 32 to slide smoothly along the cam surface 54 by camming, Preferably, the lock zone 56 is slightly upwardly inclined. For the base 12, Thus, by simply adjusting the height and orientation of plate 34 relative to lock arm 32 on each wing 20, It is easy to manually set the lock arm 32 / plate 34 assembly. After the gravity bending operation, 5 and the final arrangement of the mold 10 before the pressure bending operation is shown in FIG. The embodiment shown in FIGS. The figure shows that only one lock arm is attached to each wing 20. If desired, There may be more than one locking arm on each wing. After the pressure bending operation described below, And after the glass sheet bent by pressure is removed from the mold in the unloading zone, By manually pushing the locking arm 32 inward so as to be arranged in the arrangement shown in phantom in FIG. The operator can reset the wings 20 to the initial low configuration. If desired, This operation can be automatically performed by, for example, a robot. In FIG. In the pressure bending zone in the tunnel furnace 2, A pressure bending device, generally designated 72, is shown. This pressure bending device 72 The state before the pressure bending operation is shown. In the pressure bending zone, In the arrangement direction in which the wings 20 are rotated upward, And the lock arm 32 is arranged almost vertically, And, as described above, in a state of pressing downward on the upper surface of each plate 34, The carriage 8 including the mold 10 on which the glass plate 4 bent by gravity is placed is carried to the preset position, At this preset position, The glass sheet is positioned to be placed under the pressure bending device 72. The resulting finally bent glass plate 4 is To have the shape defined by the gravity bending mold 10, If it is desired to complete the bending of the glass plate 4 to the desired shape, A pressure bending operation is performed. The pressure bending device 72 includes: An upper mold or die 74 having a lower mold surface 76; This lower mold surface 76 The male mold surface substantially corresponds to the female mold surface defined by the gravity bending mold 10. The glass plate 4 To get the desired shape, It is intended to be bent under pressure between the upper mold 74 and the gravity bending mold 10. The upper mold 74 is Preferably, it comprises a ceramic body. As shown in FIG. The upper mold 74 may comprise a unitary mold. But, In another arrangement, The upper mold 74 is The part of the glass plate 4 that needs to be bent deeply, That is, a pair of spaced mold portions arranged to be pressed against a portion near the wing portion 20 may be provided. The upper mold 74 is supported by the sub-frame 78. Subframe 78 is A plurality of chains 82 hang downward from the support frame 80. At each corner of the upper mold 74, Preferably there are four chains each placed. Metal cables may be used instead of chains. The support frame 80 It has a cable (or chain) 86 connected to its upper surface 84, This cable (or chain) 86 Extending upwardly from the center of the support frame 80 through the roof 87 of the tunnel furnace 2; After passing the first pulley 88, it is almost horizontal, Hanging vertically downwards past the second pulley 90, The end of the cable 86 is connected to the first counterweight 92, This first counterweight 92, It is connected to a die movable mechanism 94. The balance weight 92 and the die movable mechanism 94 It is located on the adjacent lateral side of the common longitudinal side of the tunnel furnace 2. The die movable mechanism 94 Preferably, it comprises a hydraulic or pneumatic piston / cylinder assembly whose lower end is connected to the floor 96. In FIG. With the piston / cylinder assembly 94 in the contracted configuration, The upper mold 74 is shown in a raised configuration. In the arrangement where the upper mold 74 is lifted, Before the later pressure bending operation, The carriage 8 can be moved from the upstream part of the tunnel furnace 2 to a position below the upper mold 74. In the counterweight 92, To minimize the amount of work that needs to be spent by the piston / cylinder assembly 94 when raising and lowering the upper mold 74, The desired weight is given. However, If the piston / cylinder assembly 94 fails, So that the entire apparatus is safely stopped to lift the upper mold assembly 74 upwards away from the carriage 8 passing below the upper mold assembly 74; The first counterweight 92 must be sufficiently heavy. To allow the upper mold 74 to rest on the glass plate 4 with a predetermined net weight during the pressure bending process, A second counterweight assembly is also provided. A hard metal rod 98 extends upward from the center of the upper surface 100 of the subframe 78 of the upper mold 74. A second cable 102 is connected to the top of the rod 98, Extending through holes (not shown) in support frame 80 and furnace roof 88; Then past a pair of pulleys 104 and 106, At the other end, It is connected to a second counterweight 108 which can move freely vertically. If desired, For both the first counterweight 92 and the second counterweight 108, Vertical rails or supports (not shown) may be provided to prevent accidental lateral movement of the counterweights 92 and 108. The second counterweight 108 is It has a particular weight chosen to provide a particular predetermined net weight to the combined assembly of the upper mold 74 and the subframe 78 on which the mold 74 is mounted. The net weight of the upper die assembly is Depending on the specific mold arrangement and the size and target shape of the bent glass sheet, Preferably 100 ± 50 kg, More preferably, the weight is 50 to 100 kg. The cable 102 between the second counterweight 108 and the upper mold 74 is always in tension. A metal rod 98 is provided between the cable 102 and the subframe 78, The cable 102 is prevented from being accidentally stretched or deformed near the mold where the ambient temperature of the heating zone is high. The cable 86 between the mounting plate 80 and the first counterweight 92 is also Always in tension. As explained below, During the pressure bending process, Since the chain 82 is loosened, During the pressure bending operation, What is added to the upper surface of the glass plate 4 is Only the selected net weight of the upper mold 74 and the sub-frame 78 connected thereto. The opposing sides of the upper mold 74 and their adjacent parts A plurality of spacer devices 109 are provided. Each of the spacer devices 109 Including an upper stop member 110, It comprises a vertical body 112 having a substantially horizontal plate 114 fixed at its lower end. The upper stop member 110 is It is securely attached to the subframe 78. A corresponding plurality of lower stop members 116 of the spacer device are mounted on the base 12. Each lower stop member 116 At its upper end there is an upward extension 118 with a vertically adjustable spacer member 120 attached. As shown in more detail in FIG. Each spacer member 120 is A bolt portion 122 having a dome-shaped head portion 124; This dome-shaped head portion 124 is substantially hemispherical, The upper surface thereof is arranged to press the lower surface 126 of the plate portion 114 of each upper stopper member 110 during the pressure bending operation. The bolt 122 is Since it is screwed into the upward extension 118, It is possible to adjust the height without difficulty, And since the screw-in nut 128 is provided, The dome-shaped head portion 124 can be fixed at a required height. The plate portion 114 and the dome-shaped head portion 124 are preferably made of steel. The upper stop member 110 and the lower stop member 116 It is provided aligned in pairs. Preferably, three pairs of stop members 110 and 116 are provided. In such a configuration, As shown in FIG. Two pairs of stop members are provided on one long edge 117 of the mold 10, A third pair of stop members 110 and 116 are provided centrally along the opposite long edge 119 of the mold 10. A spacer device 109 is provided, By the gap corresponding to the thickness of the glass plate 4 in the form finally formed, Ensure that the upper mold 74 and the lower mold 10 are spaced over substantially the entire area. by this, This ensures that excessive pressing of the glass sheet 4 that can cause damage to the glass sheet 4 by the annular rim 30 is substantially avoided. As explained in detail below, Preferably, three spacer devices 109 are provided, By doing this, Without accidental relative swinging of the molds 74 and 10, Ensure that the vertical position of the upper mold 74 with respect to the gravity bending lower mold 10 is determined. by this, It is more likely that correct spacing is achieved. Regarding the arrangement of the lock arm 32, The spacer device 109 needs to be set by the operator when the device is cold, The spacer device 109 includes: At a high temperature during the pressure bending operation, it is necessary to secure an appropriate distance between the upper mold 74 and the lower mold 10. this is, Accidental expansion or other deformation resulting from thermal cycling may be involved. Providing three pairs of stop members 110 and 116, In the final pressure bending arrangement of the molds 10 and 74, without the upper mold 74 swinging with respect to the lower mold 10, It is ensured that a gap between the upper mold 74 and the lower mold 10 is provided. In a typical tunnel furnace 2, a plurality of carriages 8 are provided, It will be appreciated that each includes a respective gravity bending mold 10. A typical furnace 2 is Including at least two carriages 8 / gravity bending mold 10 assemblies. But, Only one pressure bending mold 74 is provided. During operation, Each gravity bending mold 10 and its connected carriage 8 are It needs to be set appropriately for a single pressure bending upper mold 74. Therefore, Since a spacer device 109 is provided with each gravity bending mold 10 that defines the correct adjustable gap between the molds 10 and 74, Each gravity bending mold 10 It can be individually set to work properly with a single upper mold 74. Each spacer device 109 includes: Since the furnace is adjusted individually before the first operation, During the pressure bending operation, The upper mold 74 is When lowered to the glass plate 4 placed on the gravity bending mold 10, The distance between the upper mold 74 and the lower mold 10 is The glass plate 4 is finally held correctly by a distance corresponding to the thickness of the bent glass plate 4. Next, the pressure bending operation will be described with reference to FIG. When the lower mold 10 on which the glass plate 4 is placed is placed under the upper mold 74, When the piston / cylinder assembly 94 is activated, Until the upper mold 74 contacts the glass plate 4 on the gravity bending mold 10 placed thereunder, The support frame 80 supporting the upper mold 74 is lowered. The reciprocating motion of the piston / cylinder assembly 94 is It is larger than required simply to cause the contact between the upper mold 74 and the glass plate 4. Therefore, the support frame 80 Since the upper mold 74 moves excessively so as to continue lowering even after contacting the glass plate 4 (overtravels), The support frame 80 It is lowered to be closer to the subframe 78 than the initial arrangement shown in FIG. By excessively lowering the support frame 80 in this way, The chain 82 becomes loose. With this arrangement, The upper mold 74 and the connected sub-frame 78 The glass plate 4 is squeezed downward at the desired net weight selected by appropriately selecting the particular weight of the second counterweight 108. Therefore, the upper mold 74 The upper surface of the glass plate 4 is pressed with a predetermined net weight. further, During the pressure bending operation, At least until the end of the pressure bending operation Since the upper mold 74 is not supported from above, The weight of the upper molding 74 covers the entire contact surface between the upper mold 74 and the glass plate 4 placed thereunder. Typically distributed evenly over an area of about 1 m2. by this, During the pressure bending operation, Even weight distribution is ensured over the entire glass plate 4. The pressure bending operation typically takes up to 20 seconds. More typically for 5-15 seconds More typically lasts 10 to 15 seconds. Until the end of the pressure bending operation in which the glass plate is pressed by the upper mold 74 and the entire periphery thereof is brought into close contact with the gravity bending lower mold 10, For each of the space devices 109, The dome-shaped head 124 presses the plate member 114, Over almost the entire area of the pressure bending mold, A predetermined gap is defined between the upper mold 74 and the lower mold 10 corresponding to the thickness of the glass sheet bent by pressure. By providing a stop member, Ensure that no excessive pressing of the glass sheet 4 occurs during the pressure bending operation. By doing this, Minimizing edge damage to the lower surface of the glass plate 4 by the annular rim 30 of the gravity bending mold 10, which is particularly problematic when using a gravity bending mold with a thin rim having a thickness of about 3-4 mm. According to a preferred embodiment of the present invention, In the pressure bending process, Process parameters of pressure bending process, Eg temperature, Time etc. And mechanical devices, Especially the arrangement of the lower gravity bending mold, Top bending mold placement and net weight, Has been adjusted, An improvement over the prior art method is provided. This improvement is In addition to better controllability of the pressure bending process, It is manifested in the potential for improving the quality of the products produced by the glass bending method. FIG. 1 illustrates a typical relationship between temperature and time in one embodiment of a glass bending process according to the present invention. In FIG. 8 and the following description of the temperature of the glass plate, References to temperature are: It has to be understood that this refers to the temperature of the part of the glass sheet that needs to be bent deep by a later pressure bending process. The average glass temperature of the entire glass plate is It will be lower than the specified temperature of the part intended to be bent deep. The heating zone is For example, by differential heating (differential heating), It is configured such that the required temperature distribution over the entire area of the glass sheet is achieved without difficulty. In one preferred embodiment prior to the pressure bending operation, Providing a differential temperature profile over the entire surface of the glass plate 4; To help the glass sheet 4 to have the desired shape during the pressure bending operation, Before the pressure bending operation, The glass plate 4 placed below may be heated by a roof heater. Such a roof differential heating technique (differential roof heating technique), European Patent Application No. 94309435, co-pending. This is described in No. 9. From FIG. 8, it can be seen from FIG. 8 that the temperature is generally (a) gravity bending the glass sheet in the gravity bending zone upstream of the furnace, and (b) pressure bending the glass sheet bent in the pressure bending zone downstream of the furnace. And (c) cooling the glass sheet in a cooling zone further downstream of the furnace. In the gravity bending zone, the temperature of the glass sheet rises during the gravity bending process, and when the glass sheet bent by gravity exits the gravity bending zone, the temperature of the portion of the glass sheet to be bent deeply becomes the temperature T. max To the maximum value of. For any particular bent glass sheet configuration, T max Is within a relatively small range determined by the complexity of the glass shape for a given glass plate configuration and thickness. Generally, as the glass sheet exits the gravity bending zone, the deeply bent portion of the glass sheet will have a temperature T of about 625-640 ° C. max It is. The temperature of the glass sheet in the gravity bending zone is required to be sufficiently high to ensure that the viscosity of the glass sheet is low enough so that the glass sheet can properly hang down to its target shape. However, if the temperature is too high, the optical quality of the resulting product may be reduced. Typically, the ambient temperature of the gravity bending zone is about 650 ° C. As soon as the glass sheet enters the pressure bending zone, it begins to cool as shown in FIG. In accordance with the method of the present invention, the cooling rate of the glass sheet in the pressure bending zone is controlled to be maintained at a relatively low value. While the glass sheet is in the pressure bending zone, where the glass sheet is placed under the upper pressure bending mold 74 and the mold 74 is lowered to contact the upper surface of the glass sheet, this period is taken as the stretching time t- After the draw, the pressure bending operation is started. The pressure bending operation lasts for a period t-press as shown in FIG. 8, after which the die is removed from the glass sheet. The stretching time is determined by the mechanical transport system for the female mold that allows the glass sheet to move out of the gravity bending zone and to a position below the upper mold, and the time to start operation of the upper mold. Can be The ambient temperature in the pressure bending zone is controlled to be relatively high, typically between 500 and 600C, more typically between 550 and 580C. In this way, the cooling rate of the glass sheet is controllably suppressed compared to using a lower ambient temperature in the pressure bending zone. The pressure bending operation is optimally performed within a relatively high temperature range for the part of the glass sheet to be bent under pressure. For example, in FIG. 8, pressure bending begins at a temperature Tstart and ends at a lower temperature Tstop. The temperature range over which the glass sheet is bent under pressure controls the transient stresses induced on the glass sheet during pressure bending. When pressure bending is performed at relatively high glass temperatures, the glass tends to become softer and the stresses induced on the glass sheet during the pressure bending operation are more easily relieved. This is because the stress relaxation time constant is shorter at higher temperatures. Thus, in accordance with the preferred method of the present invention, the pressure bending step is performed at a relatively high pressure bending temperature in the pressure bending zone. When the die is removed from the glass, the glass sheet retains the desired bent shape. This is because the transient pressing stress is reduced. Also, since the glass temperature is sufficiently lowered, no further gravitational bending occurs. The above requirement of relatively high glass sheet temperatures during pressure bending can cause controllability issues. This is because the need to bend the glass sheet with pressure shortly after the glass sheet exits the gravity bending zone so that the glass sheet has not cooled below the preferred pressure bending temperature range. However, by keeping the ambient temperature in the pressure bending zone relatively high, the cooling rate of the glass sheet is suppressed, thereby providing a wide time window in which the pressure bending operation can be performed satisfactorily. You. Thus, by controlling the rate of cooling of the glass sheet the first time the sheet enters the pressure bending zone, improved process controllability of the pressure bending operation is provided. This is because there is more time for the pressure bending operation to be performed. Further, providing a relatively high temperature in a time controlled manner during pressure bending allows the glass to be bent relatively slowly. The use of a relatively slow pressure bending process is preferred as described above because it tends to reduce the transient pressing stresses induced on the glass sheet. Generally, the pressing time between t-start and t-stop shown in FIG. 8 is up to 20 seconds, more preferably 10-15 seconds. Providing equipment for such longer press times allows the use of relatively low weight dies as compared to dies commonly used for pressure bending. The pressing load applied by the upper mold is typically 100 ± 50 kg, more typically 50-100 kg. The pressing load is selected according to the specific mold configuration and the size and target shape of the bent glass sheet. The use of a relatively low weight pressing load reduces the occurrence of breakage of the glass sheet and the occurrence of transient pressing stress on the glass sheet. The lower mold also reduces the tendency to be scratched when provided with a conventional gravity bending mold having a suitable thin annular rim of ４4 mm thickness. The low weight pressing load also reduces tool wear and maintenance as compared to using heavier loads commonly used in known pressing bending equipment. After the press bending step, the glass sheet continues to cool in a controllable manner in the pressure bending zone. Maintain a relatively high ambient temperature in the pressure bending zone to control the rate of cooling after pressure bending to relieve accidentally induced stresses in the glass sheet both during the pressure bending operation and during annealing of the glass sheet To ensure that the glass sheet is maintained at a sufficiently high temperature during the continued cooling. Such controlled cooling allows for control of residual area stresses in the glass sheet, especially at the edges of the glass sheet, and allows the resulting laminated product to meet the requirements of vehicle manufacturers. In the pressure bending zone, the average cooling rate of the glass sheet is preferably less than 50C per minute, more preferably up to about 30C per minute, even more preferably about 10-20C per minute. Providing such a suppressed cooling rate in the pressure bending zone by using a high ambient temperature in the pressure bending zone depends on the timing requirements of the pressure bending operation and the speed at which the pressure bending operation is initiated and performed. To relax. This also means that for deep bends, at temperatures relatively lower than would be required to maintain a particular pressure bending temperature without using a suppressed cooling rate, for example, 625 ° C to 640 ° C. In the range of ° C., the glass sheet can be removed from the gravity bending furnace. Thereby, the optical quality of the glass plate can be improved. Reducing timing requirements in this manner allows the use of relatively low weight dies, which can improve the physical and optical properties of the resulting pressure-bent glass sheet. The glass sheet is then transferred from the pressure bending zone to a cooling zone. In this cooling zone, the glass sheet is cooled at a higher cooling rate than in the pressure bending zone. If desired, the cooling rate of the cooling zone may be controlled by providing a low level of radiant heat. The cooling rate is controlled so that the regional stress and toughening stresses induced in the glass sheet are within specified ranges. However, once the glass sheet is below the glass's strain point, below about 500 ° C., the cooling rate can be relatively high without creating undesirable stresses on the glass sheet. In accordance with the preferred method of the present invention, the ambient temperature of the pressure bending zone is maintained at a high level. This gives the upper mold a relatively high use temperature without requiring a separate heating element in the upper mold. This has the effect of reducing the capital cost of the upper mold. In the gravity bending furnace and the pressure bending zone, the ambient temperature is controlled in a known manner. For example, by providing a hot air burner or a radiant heat heater. In the cooling zone, known cooling methods such as providing a black surface for receiving radiation from the cooling glass sheet and providing air flows behind the furnace roof to remove heat from the cooling zone. A configuration may be used. Referring back to FIG. 6, the spacer device 109 is specially formed so as to correspond to variations in the lateral position of the upper mold 74 and the lower mold 10. Because the cylindrical head 124 can lock the plate member 114 over a selected range of lateral positions encompassed by the area of the plate member 114. This allows precise spacing to be maintained between the two gravitational bending molds 10 while allowing for variations in the position of the plurality of gravity bending molds 10 around the bending loop. This arrangement does not limit the lateral freedom in positioning the upper die 74 during pressure bending. The upper mold 74 is supported on the support frame 70 by the chains 82, so that the upper mold 74 is not restrained by both rotational and translational lateral movement during the pressure bending operation. Also, the support frame 80 is suspended from a cable 86, which does not restrain the upper mold 74 against lateral movement during the pressure bending operation. Further, the upper mold 74 is supported on the support frame 80 by the plurality of chains 82 on the one hand, and the upper mold 74 is supported by the cable 86 between the support frame 80 and the pulley 88 on the other hand, so that the pressure bending operation can be performed. Unconstrained vertical movement is possible, such as tilting of components of the upper mold 74 in between. The upper mold 74 is required to be accurately positioned for each of the plurality of gravity bending molds in the entire loop including the tunnel furnace. In fact, the translational position (both horizontal and vertical) and the rotational position (both horizontal and tilt) of each gravity bending mold 10 are controlled by the carriage not only after the initial setting of the furnace, but also especially after the operation of the furnace. different. This is due to wear of the equipment, such as thermal expansion, deformation as a result of thermal cycling, and wear of the carriage wheels on the rails. The upper mold 74 is adapted to settle to the gravity bending shape of the glass sheet 4 during the pressure bending operation without restraint of lateral or tilting movement, so that the glass sheet 4 extends from one side of the gravity bending mold 10 to the other. Despite the variations in position with respect to the upper mold 74, the upper mold 74 can easily find the exact position for accurate pressure bending with respect to the underlying glass sheet 4. By allowing the upper mold 74 to move freely during the pressure bending operation in this manner, accurate pressure bending is achieved regardless of positional variations between the plurality of gravity bending lower molds. Suspension of the upper mold 74 by a flexible member such as a chain 82 allows for such unrestrained movement. Further, since the upper mold 74 is supported by the chain 82, the upper mold 74 can be slightly rolled in slight contact with the glass plate 4 placed below. Thereby, the desired shape of the underlying glass sheet 4 is achieved by a progressive pressing action resulting from the upper die gradually coming into contact with said underlying glass sheet 4. Can be done. Preferably, the upper die 74 is rolled over the glass top so that the deep bend is initially formed by the upper mold 74. By providing a stop member comprising a hemispherical dome for the lower stop member and a flat plate for the upper stop member pressing on the dome, accidental damage to the glass plate by the gravity bending mold 10 is minimized. In addition, secure relative vertical positioning of the upper mold and the lower mold is ensured. However, this positioning does provide the ability of the upper mold 74 to move both translationally and rotationally laterally during the pressure bending operation and to tilt vertically with respect to the lower mold 10 and the glass sheet 4 in an unconstrained manner. Achieved without removal or reduction. The invention makes it possible to manufacture a glass sheet such that the bent part has a radius as small as 150 mm. In contrast, the minimum radius when gravity bending is performed by differentially heating the glass plate is 450 mm, and the minimum radius when gravity bending is performed without differential heating is 1000 mm. The present invention makes it possible to produce glass sheets with deep bends having edge stresses comparable to those achievable using conventional sag bending techniques. The present invention generally allows for the production of bent glass sheets having an edge tensile stress of less than 7 MPa. This allows the glass sheet to be bent after the pressure bending step without the need for subsequent annealing to relieve stress.

【手続補正書】特許法第１８４条の８第１項 【提出日】平成９年７月２３日（１９９７．７．２３） 【補正内容】 また本発明の目的は、曲げられたガラス板製品に高い光学品質と低い応力の両 方が存在し得るように圧力曲げ工程を制御するガラス板曲げ方法を提供すること である。 さらに本発明の目的は、従来の技術で用いられるものよりも軽いダイを使用す ることを可能にすることにより、偶然にガラス板に傷を付けることを避けるガラ ス板曲げ方法を提供することである。 本発明の他の目的は、プロセスパラメータを制御することにより、従来の技術 に比べてより軽いダイを用いることを可能とするガラス板曲げ方法を提供するこ とである。このことはガラス板の傷つけを最小限に抑えるのみならず、ガラスに 望ましくない応力を偶然に引き起こさないようにプロセスを難なく制御可能なも のにすることができる。 本発明は、ガラス板曲げ方法であって、炉の重力曲げゾーンにおいて高温で重 力曲げモールド上でガラス板を重力によって曲げる工程と、炉の圧力曲げゾーン において、下モールドとしての重力曲げモールドによってガラス板が支持されて いる状態で、重力で曲げられたガラス板を目標形状まで上モールドを用いて圧力 で曲げる工程と、圧力曲げゾーンにおける周囲温度を制御することによって、ガ ラス板が圧力曲げゾーンに入る際に、圧力曲げゾーンにおけるガラス板を制御さ れた冷却率で冷却する工程とを備える方法を提供する。 さらに本発明は、ガラス板圧力曲げ方法であって、関節重力曲げモールドに載 せられた最初に曲げられたガラス板を提供する工程と、ガラス板の上面まで下げ られる上圧力曲げモールドであって、５０〜１５０ｋｇの正味重量を有する上圧 力曲げモールドによって最終的な曲がり形状までガラス板を圧力で曲げる工程と を備える方法を提供する。請求の範囲 １. ガラス板曲げ方法であって、炉（２）の重力曲げゾーンにおいて高温で重 力曲げモールド（１０）上でガラス板（４）を重力で曲げる工程と、炉（２）の 圧力曲げゾーンにおいて、下モールドとしての重力曲げモールド（１０）によっ てガラス板（４）が支持されている状態で、重力で曲げられたガラス板（４）を 上モールド（７４）で目標形状まで圧力で曲げる工程と、圧力曲げゾーンにおけ る周囲温度を制御することによって、ガラス板（４）が圧力曲げゾーンに入る際 に、圧力曲げゾーンにおけるガラス板（４）を制御された冷却率で冷却する工程 とを備える方法。 ２. 圧力曲げゾーンにおける周囲温度が５００〜６００℃の範囲内になるよう に制御される請求項１記載の方法。 ３. 圧力曲げゾーンにおける周囲温度が５５０〜５８０℃の範囲内になるよう に制御される請求項２記載の方法。 ４. 圧力曲げゾーンにおけるガラス板（４）の冷却率が毎分５０℃までとなる ように制御される請求項１ないし請求項３のいずれかに記載の方法。 ５. 圧力曲げゾーンにおけるガラス板（４）の冷却率が毎分３０℃までとなる ように制御される請求項４に記載の方法。 ６. 圧力曲げゾーンにおけるガラス板（４）の冷却率が毎分１０〜２０℃とな るように制御される請求項５に記載の方法。 ７. 圧力曲げ工程が２０秒間まで実施される上記の請求項のいずれかに記載の 方法。 ８. 圧力曲げ工程が５〜１５秒間実施される請求項７に記載の方法。 ９. 圧力曲げ工程が１０〜１５秒間実施される請求項８に記載の方法。 10. 上モールド（７４）が、ガラス板（４）の上面に対して５０〜１５０ｋｇ の押圧負荷をかける上記の請求項のいずれかに記載の方法。 11. 上モールド（７４）が、ガラス板（４）の上面に対して５０〜１００ｋｇ の押圧負荷をかける請求項１０に記載の方法。 12. 圧力曲げ工程の間、上モールド（７４）が選ばれた正味重量でガラス板（ ４）上に載っている上記の請求項のいずれかに記載の方法。 13. 上モールド（７４）が、サスペンション・システム（７８、８０、８２） によってガラス板（４）の上面まで下げられるように適合させられており、該サ スペンション・システムは、ガラス板（４）を載せた重力曲げモールド（１０） に関する上モールドの横方向および傾斜の動きを可能にするように形成されてい る、上記の請求項のいずれかに記載の方法。 14. 圧力曲げ工程の最後に、上モールド（７４）と重力曲げモールド（１０） とが、複数のスペーサ装置(１０９)によって互いに選ばれた距離だけ離間され、 該スペーサ装置(１０９)は、重力曲げモールド（１０）に関する上モールド（７ ４）の横方向の動きを可能にするように形成されている、上記の請求項のいずれ かに記載の方法。 15. 重力曲げゾーンから圧力曲げゾーンに入る際の、曲げられるべきガラス板 （４）の部分の温度が６２５〜６４０℃である、上記の請求項のいずれかに記載 の方法。 16. 重力曲げモールド（１０）が、曲げられたガラス板（４）の下面を圧迫す る環状リム（３０）を有する関節モールドを備え、該環状リム（３０）が３〜４ ｍｍの厚さを有する、上記の請求項のいずれかに記載の方法。 17. ガラス板圧力曲げ方法であって、関節重力曲げモールド（１０）に載せら れた最初に曲げられたガラス板（４）を提供する工程と、ガラス板の上面まで下 げられる上圧力曲げモールド（７４）によって最終的な曲がり形状まで、５００ 〜６００℃の周囲温度でガラス板（４）を圧力で曲げる工程とを備え、該上圧力 曲げモールド（７４）が５０〜１５０ｋｇの正味重量を有する方法。 18. ５００〜６００℃の周囲温度で圧力曲げが実施される請求項１７記載の方 法。 19. 圧力曲げ工程が５〜１５秒間実施される請求項１７または請求項１８に記 載の方法。 20. ガラス板（４）が７ＭＰａ未満の最高引張り領域応力を有する、上記の請 求項のいずれかの方法によって生産される曲がりガラス板。 21. 圧力曲げゾーンのガラス板（４）の冷却率が毎分５０℃までの範囲内とな るように制御するために、炉（２）の重力曲げゾーンの下流にあるガラス曲げ炉 （２）の圧力曲げゾーンにおける、５００〜６００℃の周囲温度の使用。[Procedural Amendment] Article 184-8, Paragraph 1 of the Patent Act [Submission Date] July 23, 1997 (1997.7.23) [Content of Amendment] The purpose of the present invention is to provide a bent glass sheet product It is an object of the present invention to provide a glass sheet bending method for controlling a pressure bending process so that both high optical quality and low stress can be present. It is a further object of the present invention to provide a glass sheet bending method that avoids accidentally scratching the glass sheet by allowing the use of a lighter die than that used in the prior art. . It is another object of the present invention to provide a method of bending a glass sheet that allows the use of a lighter die as compared to the prior art by controlling process parameters. This not only minimizes damage to the glass sheet, but also makes the process easily controllable so as not to inadvertently cause undesirable stresses in the glass. The present invention relates to a method for bending a glass sheet, comprising: a step of bending a glass sheet by gravity on a gravity bending mold at a high temperature in a gravity bending zone of a furnace; While the plate is supported, the glass plate is bent to the pressure bending zone by controlling the ambient temperature in the pressure bending zone by controlling the ambient temperature in the pressure bending zone by bending the glass plate bent by gravity to the target shape using the upper mold. Upon entry, cooling the glass sheet in the pressure bending zone at a controlled cooling rate. Further, the present invention is a glass sheet pressure bending method, comprising providing an initially bent glass sheet placed on an articulated gravity bending mold, and an upper pressure bending mold lowered to the upper surface of the glass sheet, Pressure bending the glass sheet to a final bent shape by a top pressure bending mold having a net weight of 50-150 kg. Claims 1. A method for bending a glass sheet, comprising bending a glass sheet (4) by gravity on a gravity bending mold (10) at an elevated temperature in a gravity bending zone of a furnace (2); In the bending zone, while the glass plate (4) is supported by the gravity bending mold (10) as the lower mold, the glass plate (4) bent by gravity is pressed to the target shape by the upper mold (74). Bending and cooling the glass sheet (4) in the pressure bending zone at a controlled cooling rate as the glass sheet (4) enters the pressure bending zone by controlling the ambient temperature in the pressure bending zone. A method comprising: 2. The method of claim 1, wherein the ambient temperature in the pressure bending zone is controlled to be in the range of 500-600C. 3. The method of claim 2, wherein the ambient temperature in the pressure bending zone is controlled to be in the range of 550-580C. 4. The method according to any of the preceding claims, wherein the cooling rate of the glass sheet (4) in the pressure bending zone is controlled to be up to 50 ° C per minute. 5. The method according to claim 4, wherein the cooling rate of the glass sheet (4) in the pressure bending zone is controlled to be up to 30C per minute. 6. The method according to claim 5, wherein the cooling rate of the glass sheet (4) in the pressure bending zone is controlled to be 10 to 20C per minute. 7. The method according to any of the preceding claims, wherein the pressure bending step is performed for up to 20 seconds. 8. The method of claim 7, wherein the pressure bending step is performed for 5 to 15 seconds. 9. The method of claim 8, wherein the pressure bending step is performed for 10 to 15 seconds. 10. The method according to any of the preceding claims, wherein the upper mold (74) applies a pressing load of 50 to 150 kg on the upper surface of the glass plate (4). 11. The method according to claim 10, wherein the upper mold (74) applies a pressing load of 50 to 100 kg to the upper surface of the glass plate (4). 12. A method according to any of the preceding claims, wherein the upper mold (74) rests on the glass plate (4) at a selected net weight during the pressure bending step. 13. The upper mold (74) is adapted to be lowered by the suspension system (78, 80, 82) to the top surface of the glass sheet (4), the suspension system being adapted to remove the glass sheet (4). A method according to any of the preceding claims, configured to allow lateral and tilting movement of the upper mold with respect to the loaded gravity bending mold (10). 14. At the end of the pressure bending step, the upper mold (74) and the gravity bending mold (10) are separated by a selected distance from each other by a plurality of spacer devices (109). A method according to any of the preceding claims, configured to allow lateral movement of the upper mold (74) with respect to the bending mold (10). 15. The method according to any of the preceding claims, wherein the temperature of the part of the glass sheet (4) to be bent when entering the pressure bending zone from the gravity bending zone is 625-640C. 16. A gravity bending mold (10) comprises an articulated mold having an annular rim (30) pressing on the underside of a bent glass sheet (4), said annular rim (30) having a thickness of 3-4 mm. A method according to any of the preceding claims, comprising: 17. A glass sheet pressure bending method, comprising: providing an initially bent glass sheet (4) placed on an articulated gravity bending mold (10); and an upper pressure bending mold ( 74) bending the glass sheet (4) by pressure at an ambient temperature of 500-600 ° C. to a final bent shape according to (74), wherein said upper pressure bending mold (74) has a net weight of 50-150 kg. . 18. The method of claim 17, wherein the pressure bending is performed at an ambient temperature of 500-600C. 19. The method according to claim 17 or claim 18, wherein the pressure bending step is performed for 5 to 15 seconds. 20. A bent glass sheet produced by the method of any of the preceding claims, wherein the glass sheet (4) has a maximum tensile area stress of less than 7 MPa. 21. The glass bending furnace (2) downstream of the gravity bending zone of the furnace (2) to control the cooling rate of the glass sheet (4) in the pressure bending zone to be within 50 ° C./min. Use of an ambient temperature of 500-600 ° C. in the pressure bending zone.

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＤＥ， ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，ＩＴ，Ｌ Ｕ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ，ＣＦ ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＭＬ，ＭＲ，ＮＥ， ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＫＥ，ＬＳ，ＭＷ，ＳＤ，Ｓ Ｚ，ＵＧ)，ＥＡ(ＡＭ，ＡＺ，ＢＹ，ＫＧ，ＫＺ，ＭＤ ，ＲＵ，ＴＪ，ＴＭ)，ＡＬ，ＡＭ，ＡＴ，ＡＵ，ＡＺ ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，ＣＺ， ＤＥ，ＤＫ，ＥＥ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ，ＧＥ，ＨＵ，Ｉ Ｓ，ＪＰ，ＫＥ，ＫＧ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＫ，ＬＲ ，ＬＳ，ＬＴ，ＬＵ，ＬＶ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＫ，ＭＮ， ＭＷ，ＭＸ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ，ＲＯ，ＲＵ，Ｓ Ｄ，ＳＥ，ＳＧ，ＳＩ，ＳＫ，ＴＪ，ＴＭ，ＴＲ，ＴＴ ，ＵＡ，ＵＧ，ＵＺ，ＶＮ (72)発明者 テトロウ，イアン イギリス国，コヴェントリー シーヴィー ５ ６ディーエフ，アールスドン，ビーチ ウッド アヴェニュー 21────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of front page    (81) Designated countries EP (AT, BE, CH, DE, DK, ES, FI, FR, GB, GR, IE, IT, L U, MC, NL, PT, SE), OA (BF, BJ, CF) , CG, CI, CM, GA, GN, ML, MR, NE, SN, TD, TG), AP (KE, LS, MW, SD, S Z, UG), EA (AM, AZ, BY, KG, KZ, MD , RU, TJ, TM), AL, AM, AT, AU, AZ , BB, BG, BR, BY, CA, CH, CN, CZ, DE, DK, EE, ES, FI, GB, GE, HU, I S, JP, KE, KG, KP, KR, KZ, LK, LR , LS, LT, LU, LV, MD, MG, MK, MN, MW, MX, NO, NZ, PL, PT, RO, RU, S D, SE, SG, SI, SK, TJ, TM, TR, TT , UA, UG, UZ, VN (72) Inventor Tetrow, Ian             Coventry Shivie, United Kingdom             56 DF, Earlsdon, Beach             Wood Avenue 21

Claims (1)

【特許請求の範囲】 １. ガラス板曲げ方法であって、炉の重力曲げゾーンにおいて高温で重力曲げ モールド上でガラス板を重力で曲げる工程と、炉の圧力曲げゾーンにおいて、下 モールドとしての重力曲げモールドによってガラス板が支持されている状態で、 重力で曲げられたガラス板を目標形状まで圧力で曲げる工程と、圧力曲げゾーン における周囲温度を制御することによって、圧力曲げゾーンにおけるガラス板の 冷却率を制御する工程とを備える方法。 ２. 前記圧力曲げゾーンにおける周囲温度が５００〜６００℃の範囲内になる ように制御される請求項１記載の方法。 ３. 前記圧力曲げゾーンにおける周囲温度が５５０〜５８０℃の範囲内になる ように制御される請求項２記載の方法。 ４. 前記圧力曲げゾーンにおけるガラス板の冷却率が毎分５０℃までとなるよ うに制御される請求項１ないし請求項３のいずれかに記載の方法。 ５. 前記圧力曲げゾーンにおけるガラス板の冷却率が毎分３０℃までとなるよ うに制御される請求項４に記載の方法。 ６. 前記圧力曲げゾーンにおけるガラス板の冷却率が毎分１０〜２０℃となる ように制御される請求項５に記載の方法。 ７. 前記圧力曲げ工程が２０秒間まで実施される上記の請求項のいずれかに記 載の方法。 ８. 前記圧力曲げ工程が５〜１５秒間実施される請求項７に記載の方法。 ９. 前記圧力曲げ工程が１０〜１５秒間実施される請求項８に記載の方法。 10. 前記上モールドが、ガラス板の上面に対して５０〜１５０ｋｇの押圧負荷 をかける上記の請求項のいずれかに記載の方法。 11. 前記上モールドが、ガラス板の上面に対して５０〜１００ｋｇの押圧負荷 をかける請求項１０に記載の方法。 12. 前記圧力曲げ工程の間、上モールドが選ばれた正味重量でガラス板上に載 っている上記の請求項のいずれかに記載の方法。 13. 前記上モールドが、サスペンション・システムによってガラス板の上面ま で下げられるように適合させられており、該サスペンション・システムは、ガラ ス板を載せた重力曲げモールドに関する上モールドの横方向および傾斜の動きを 可能にするように形成されている、上記の請求項のいずれかに記載の方法。 14. 前記圧力曲げ工程の最後に、上モールドと重力曲げモールドとが、複数の スペーサ装置によって互いに選ばれた距離だけ離間され、該スペーサ装置は、重 力曲げモールドに関する上モールドの横方向の動きを可能にするように形成され ている、上記の請求項のいずれかに記載の方法。 15. 前記重力曲げゾーンから圧力曲げゾーンに入る際の、曲げられるべきガラ ス板の部分の温度が６２５〜６４０℃である、上記の請求項のいずれかに記載の 方法。 16. 前記重力曲げモールドが、曲げられたガラス板の下面を圧迫する環状リム を有する関節モールドを備え、該環状リムが３〜４ｍｍの厚さを有する、上記の 請求項のいずれかに記載の方法。 17. ガラス板圧力曲げ方法であって、関節重力曲げモールドに載せられた最初 に曲げられたガラス板を提供する工程と、ガラス板の上面まで下げられる上圧力 曲げモールドによって最終的な曲がり形状までガラス板を圧力で曲げる工程とを 備え、該上圧力曲げモールドが５０〜１５０ｋｇの正味重量を有する方法。 18. ５００〜６００℃の周囲温度で、前記圧力曲げが実施される請求項１７記 載の方法。 19. ５５０〜５８０℃の周囲温度で、前記圧力曲げが実施される請求項１８記 載の方法。 20. 前記圧力曲げ工程が５〜１５秒間実施される請求項１７ないし請求項１９ のいずれかに記載の方法。 21. 前記ガラス板が７ＭＰａ未満の最高引張り領域応力を有する、上記の請求 項のいずれかの方法によって生産される曲がりガラス板。 22. 圧力曲げゾーンのガラス板の冷却率が毎分５０℃までの範囲内となるよう に制御するために、炉の重力曲げゾーンの下流にあるガラス曲げ炉の圧力曲げゾ ーンにおける、５００〜６００℃の周囲温度の使用。[Claims] 1. A glass sheet bending method, wherein gravity bending is performed at a high temperature in a gravity bending zone of a furnace. In the process of bending the glass plate by gravity on the mold and in the pressure bending zone of the furnace, While the glass plate is supported by the gravity bending mold as a mold, A process of bending a glass sheet bent by gravity to a target shape with pressure, and a pressure bending zone Of the glass sheet in the pressure bending zone by controlling the ambient temperature at Controlling the cooling rate. 2. The ambient temperature in the pressure bending zone is in the range of 500 to 600 ° C. The method of claim 1, wherein the method is controlled as follows. 3. The ambient temperature in the pressure bending zone is in the range of 550-580 ° C 3. The method of claim 2, wherein the method is controlled as follows. 4. The cooling rate of the glass sheet in the pressure bending zone is up to 50 ° C per minute. 4. The method according to claim 1, wherein the method is controlled as follows. 5. The cooling rate of the glass sheet in the pressure bending zone is up to 30 ° C./min. 5. The method of claim 4, wherein the method is controlled as follows. 6. The cooling rate of the glass sheet in the pressure bending zone is 10 to 20 ° C./min. 6. The method according to claim 5, wherein the method is controlled as follows. 7. The method according to any of the preceding claims, wherein the pressure bending step is performed for up to 20 seconds. The method described. 8. The method of claim 7, wherein said pressure bending step is performed for 5 to 15 seconds. 9. The method of claim 8, wherein the pressure bending step is performed for 10 to 15 seconds. 10. The upper mold has a pressing load of 50 to 150 kg against the upper surface of the glass plate. A method according to any of the preceding claims, wherein 11. The upper mold has a pressing load of 50 to 100 kg on the upper surface of the glass plate. 11. The method of claim 10, wherein 12. During the pressure bending step, the upper mold rests on the glass plate at the selected net weight. A method according to any of the preceding claims, wherein the method comprises: 13. The upper mold is moved to the upper surface of the glass plate by the suspension system. The suspension system is adapted to be lowered Lateral and tilt movement of the upper mold with respect to the gravity bending mold with A method according to any of the preceding claims, wherein the method is configured to enable. 14. At the end of the pressure bending step, the upper mold and the gravity bending mold The spacer device is separated from each other by a selected distance, the spacer device Formed to allow lateral movement of the upper mold relative to the force bending mold A method according to any of the preceding claims. 15. The glass to be bent when entering the pressure bending zone from the gravity bending zone The temperature of the part of the board | substrate is 625-640 degreeC, The claim in any one of said claim. Method. 16. An annular rim wherein the gravity bending mold presses against the lower surface of the bent glass sheet Wherein the annular rim has a thickness of 3-4 mm. A method according to any of the claims. 17. Glass plate pressure bending method, first placed on a joint gravity bending mold The process of providing a bent glass sheet and the upper pressure lowered to the upper surface of the glass sheet The process of bending the glass plate with pressure to the final bent shape by bending mold Wherein the upper pressure bending mold has a net weight of 50-150 kg. 18. The pressure bending is performed at an ambient temperature of 500-600C. The method described. 19. The pressure bend is performed at an ambient temperature of 550-580 ° C. The method described. 20. The pressure bending step is performed for 5 to 15 seconds. The method according to any of the above. 21. The above claim, wherein the glass plate has a maximum tensile area stress of less than 7 MPa. A bent glass sheet produced by the method of any of the preceding items. 22. Ensure that the cooling rate of the glass sheet in the pressure bending zone is within 50 ° C per minute To control the pressure bending zone of the glass bending furnace downstream of the gravity bending zone of the furnace. Use of an ambient temperature of 500-600 ° C.
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