JPH02123710A - 磁心およびその製造方法 - Google Patents
磁心およびその製造方法Info
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- JPH02123710A JPH02123710A JP63278388A JP27838888A JPH02123710A JP H02123710 A JPH02123710 A JP H02123710A JP 63278388 A JP63278388 A JP 63278388A JP 27838888 A JP27838888 A JP 27838888A JP H02123710 A JPH02123710 A JP H02123710A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の目的］
（産業上の利用分野）
この発明は、金属薄帯を巻回積層してなる磁心およびそ
の製造方法に関する。
の製造方法に関する。
（従来の技術）
近年、トランス用磁心や磁気増幅器用磁心を構成する材
料として、その極めて優れた磁気特性から非晶質磁性金
属薄帯が注目されている。
料として、その極めて優れた磁気特性から非晶質磁性金
属薄帯が注目されている。
このようなり１品質金属薄帯を用いた磁心は、金属薄帯
を所望の形状となるように巻回したものとして用いられ
ており、用途に応じてトロイダルコアやカットコアとし
て使い分けられている。
を所望の形状となるように巻回したものとして用いられ
ており、用途に応じてトロイダルコアやカットコアとし
て使い分けられている。
たとえば非晶質金属薄帯を用いたカットコアは、以下の
ようにして製造される。
ようにして製造される。
すなわち、まず非晶質金属薄帯を巻治具に所望の形状と
なるように巻回積層し、次いで非晶質金属薄帯の歪を除
去するとともに、良好な磁気特性を得るために結晶化温
度以下で熱処理を施した後、適当な箇所で切断してカッ
トコア形状とする。
なるように巻回積層し、次いで非晶質金属薄帯の歪を除
去するとともに、良好な磁気特性を得るために結晶化温
度以下で熱処理を施した後、適当な箇所で切断してカッ
トコア形状とする。
ところで、このように切断して用いる場合には、巻回体
の層間を固定していないと切断時などに加工面の薄帯の
変形や巻回体形状の崩れなどが発生するため、巻回体の
層間間隙にエポキシ系樹脂などを含浸させ、この樹脂を
硬化させることによって巻回体を固定した後に加工を行
っている。
の層間を固定していないと切断時などに加工面の薄帯の
変形や巻回体形状の崩れなどが発生するため、巻回体の
層間間隙にエポキシ系樹脂などを含浸させ、この樹脂を
硬化させることによって巻回体を固定した後に加工を行
っている。
しかし、上述したように非晶質金属薄帯の固定を樹脂含
浸によって行うと、樹脂の硬化時に発生する収縮力によ
り非晶質金属薄帯に歪みが加わることによって非晶質金
属薄帯の内部応力が増大し、得られた磁心の鉄損が増大
するなどの問題があった。特に、エポキシ系樹脂は硬化
時の収縮率が大きいために問題となっている。
浸によって行うと、樹脂の硬化時に発生する収縮力によ
り非晶質金属薄帯に歪みが加わることによって非晶質金
属薄帯の内部応力が増大し、得られた磁心の鉄損が増大
するなどの問題があった。特に、エポキシ系樹脂は硬化
時の収縮率が大きいために問題となっている。
そこで、含浸用樹脂の種類を代えるなどして硬化時の収
縮率を低減させるなどの方策が成されており、比較的幅
の狭い非晶質金属薄帯を用いたものについてはある程度
の効果が得られているが、幅の広い非晶質金属薄帯を用
いた磁心については充分な効果が得られておらず、巻磁
心の低鉄損化が急務とされている。
縮率を低減させるなどの方策が成されており、比較的幅
の狭い非晶質金属薄帯を用いたものについてはある程度
の効果が得られているが、幅の広い非晶質金属薄帯を用
いた磁心については充分な効果が得られておらず、巻磁
心の低鉄損化が急務とされている。
（発明が解決しようとする課題）
上述したように、非晶質金属薄帯の巻回体を用いた磁心
は、含浸樹脂の硬化時における収縮力などによって鉄損
が増大するなどの問題があり、また単に樹脂の収縮力を
減少させただけでは、特に幅の広い非晶質金属薄帯を用
いた場合に低鉄損化できないという問題がある。
は、含浸樹脂の硬化時における収縮力などによって鉄損
が増大するなどの問題があり、また単に樹脂の収縮力を
減少させただけでは、特に幅の広い非晶質金属薄帯を用
いた場合に低鉄損化できないという問題がある。
このような問題に対して、この発明の発明者らは非晶質
金属薄帯自体の形状に着目して検討を重ねた結果、非晶
質金属薄帯の製造方法として一般的に用いられている単
ロール法による超急冷法によって作製した非晶質金属薄
帯は、幅方向の板厚変動が大きいために、巻回体の積層
方向における断面形状がたとえば台形となり、この形状
不良が鉄損を増大させる原因であることを見出した。
金属薄帯自体の形状に着目して検討を重ねた結果、非晶
質金属薄帯の製造方法として一般的に用いられている単
ロール法による超急冷法によって作製した非晶質金属薄
帯は、幅方向の板厚変動が大きいために、巻回体の積層
方向における断面形状がたとえば台形となり、この形状
不良が鉄損を増大させる原因であることを見出した。
すなわち、非晶質金属薄帯の幅方向における両端部の膜
厚に差が生じていると、巻回後に板厚の薄い方に応力が
集中し、極めて大きな応力が印加され、また巻回体全体
としての応力が不均一となり、鉄損が増大するものと推
定される。また、このような形状不良が発生すると、樹
脂による層間絶縁も充分に行うことができず、これによ
っても鉄損が増大する。
厚に差が生じていると、巻回後に板厚の薄い方に応力が
集中し、極めて大きな応力が印加され、また巻回体全体
としての応力が不均一となり、鉄損が増大するものと推
定される。また、このような形状不良が発生すると、樹
脂による層間絶縁も充分に行うことができず、これによ
っても鉄損が増大する。
また、このような非晶質金属薄帯の幅方向の板厚変動に
よる鉄損の増大は、カットコアに限らずトロイダルコア
などにおいても同様に発生するものと考えられる。
よる鉄損の増大は、カットコアに限らずトロイダルコア
などにおいても同様に発生するものと考えられる。
この発明は、このような知見に基づいてなされたもので
、単ロール法によって形成した金属薄帯の幅方向におけ
る板厚の変動を吸収することによって、低鉄損化を実現
した磁心およびその製造方法を提供することを目的とし
ている。
、単ロール法によって形成した金属薄帯の幅方向におけ
る板厚の変動を吸収することによって、低鉄損化を実現
した磁心およびその製造方法を提供することを目的とし
ている。
［発明の構成］
（課題を解決するための手段）
この発明の磁心は、単ロール法によって形成した金属薄
帯の巻回積層体からなる磁心において、前記巻回積層体
の少なくとも一部が、前記金属薄帯のロール面どうしま
たは自由面どうしが隣接して対向配置された積層部であ
ることを特徴とＩ−でいる。
帯の巻回積層体からなる磁心において、前記巻回積層体
の少なくとも一部が、前記金属薄帯のロール面どうしま
たは自由面どうしが隣接して対向配置された積層部であ
ることを特徴とＩ−でいる。
また、この発明の磁心の製造方法は、単ロール法によっ
て形成した金属薄帯を巻き治具に所要形状となるように
巻回積層して磁心を製造するにあたり、少なくとも ２
条の前記金属薄帯をロール面どうしまたは自由面どうし
を対向させて重ね合せ、この状態で巻回積層することを
特徴としている。
て形成した金属薄帯を巻き治具に所要形状となるように
巻回積層して磁心を製造するにあたり、少なくとも ２
条の前記金属薄帯をロール面どうしまたは自由面どうし
を対向させて重ね合せ、この状態で巻回積層することを
特徴としている。
この発明に用いられる金属薄帯は、単ロール法による超
急冷法によって形成されたものであり、用いる金属薄帯
の形状としては、幅方向における両端部の板厚の差が平
均としておおよそ ２μｍ以上ある場合に特に効果的で
あり、さらに金属薄帯の幅がＬｏａｎ以上、厚さが１０
μ＋ｉ〜５０μｍ１また巻回層数が５０層以上である場
合に効果的である。
急冷法によって形成されたものであり、用いる金属薄帯
の形状としては、幅方向における両端部の板厚の差が平
均としておおよそ ２μｍ以上ある場合に特に効果的で
あり、さらに金属薄帯の幅がＬｏａｎ以上、厚さが１０
μ＋ｉ〜５０μｍ１また巻回層数が５０層以上である場
合に効果的である。
上記金属薄帯の材質としては、特に限定はないが、たと
えば 一般式’ Ｐ ｅ ａ Ｍ ｂ Ｙ ｃ（式中、Ｈ
はＴＩ、Ｖ ｓ Ｃｒ、Ｍｎｓ Ｃｏ、旧、Ｚｒ、 Ｎ
ｂ。
えば 一般式’ Ｐ ｅ ａ Ｍ ｂ Ｙ ｃ（式中、Ｈ
はＴＩ、Ｖ ｓ Ｃｒ、Ｍｎｓ Ｃｏ、旧、Ｚｒ、 Ｎ
ｂ。
Ｍｏ、 ＩＩＩ’、Ｔａｓ Ｗ ｓ Ｒｅｓ
Ｇａｓ Ｒｕ、ＲｈＳ Ｐｄｓ Ｏｓｑ Ｉｒ
。
Ｇａｓ Ｒｕ、ＲｈＳ Ｐｄｓ Ｏｓｑ Ｉｒ
。
Ｐｔ１希土類元素の群から選ばれた少なくとも１種の元
素を、ＹはＳｌ、Ｂ、Ｐ、Ｃの群から選ばれた少なくと
も １種の元素を示し、ａｓ ｂｓ ｃはそれぞれ
６５≦ａ≦８５．０≦ｂ≦１５．５≦Ｃ≦３５の関係を
満足する数を示す。）で表される磁歪の大きいＰｅ基非
晶質合金や、 一般式：ＣｏＭ’Ｙ ｘ ｙ ｚ （式中、Ｍ゛はＴｉｓ Ｖ ５Ｃｒｓ Ｍｎ５Ｆｅｓ
Ｎｉｓ Ｚｒｓ Ｎｂ５Ｍ０％ ＨｆＳＴａ５ｗ ％
Ｒｅ５Ｇａｓ Ｒｕ、 Ｒｈ５ＰｄＳＰｔｑ希土類元素
の群から選ばれた少なくとも １種の元素を、Ｙは５Ｉ
ＳＢ ＳＰ ＳＣの群から選ばれた少なくとも１種の元
素を示し、Ｘ５ｙＳＺはそれぞれ６５≦Ｘ≦８０．０≦
ｙ≦１５、ＩＯ≦Ｃ≦３５を満足する数を示す。）で表
され、磁歪定数の絶対値が２×１０ ”’以下のＣｏ基
非晶質合金からなるものなどを使用する際に有効である
。
素を、ＹはＳｌ、Ｂ、Ｐ、Ｃの群から選ばれた少なくと
も １種の元素を示し、ａｓ ｂｓ ｃはそれぞれ
６５≦ａ≦８５．０≦ｂ≦１５．５≦Ｃ≦３５の関係を
満足する数を示す。）で表される磁歪の大きいＰｅ基非
晶質合金や、 一般式：ＣｏＭ’Ｙ ｘ ｙ ｚ （式中、Ｍ゛はＴｉｓ Ｖ ５Ｃｒｓ Ｍｎ５Ｆｅｓ
Ｎｉｓ Ｚｒｓ Ｎｂ５Ｍ０％ ＨｆＳＴａ５ｗ ％
Ｒｅ５Ｇａｓ Ｒｕ、 Ｒｈ５ＰｄＳＰｔｑ希土類元素
の群から選ばれた少なくとも １種の元素を、Ｙは５Ｉ
ＳＢ ＳＰ ＳＣの群から選ばれた少なくとも１種の元
素を示し、Ｘ５ｙＳＺはそれぞれ６５≦Ｘ≦８０．０≦
ｙ≦１５、ＩＯ≦Ｃ≦３５を満足する数を示す。）で表
され、磁歪定数の絶対値が２×１０ ”’以下のＣｏ基
非晶質合金からなるものなどを使用する際に有効である
。
また、
一般式：
％式％
（式中、ＸはＮｉ、Ｃｏから選ばれた少なくとも １種
の元素を、ＦｏはＮｂ５Ｎｏから選ばれた少なくとも１
種の元素を表し、ＷＩＳｎＳｐＳＱｓｒはそれぞれ０≦
１≦０．３．０．１≦ｎ≦５．０．１≦ｐ≦５．５≦９
≦２５．３≦ｒ≦１５．１５≦ｑ＋ｒ≦３０を満足する
数を示す。）で表され、５０人〜３００人程度の微細結
晶粒を有する軟磁性合金からなる軟磁性金属薄帯などを
使用する際にも有効である。
の元素を、ＦｏはＮｂ５Ｎｏから選ばれた少なくとも１
種の元素を表し、ＷＩＳｎＳｐＳＱｓｒはそれぞれ０≦
１≦０．３．０．１≦ｎ≦５．０．１≦ｐ≦５．５≦９
≦２５．３≦ｒ≦１５．１５≦ｑ＋ｒ≦３０を満足する
数を示す。）で表され、５０人〜３００人程度の微細結
晶粒を有する軟磁性合金からなる軟磁性金属薄帯などを
使用する際にも有効である。
この発明の磁心は、たとえば以下のようにして製造され
る。
る。
まず、上述したような材質からなる金属薄帯を単ロール
法を適用して作製する。次に、得られた同一成形ロット
の少なくとも ２条の金属薄帯をロール面どうし、ある
いは自由面どうしを重ね合せ、この状態で所望の磁心形
状となるように巻治具に巻回積層し、巻回端部を耐熱テ
ープなどで固定して巻回体を作製する。なお、必ずしも
巻回体全体を上述した２層巻きとする必要はなく、主要
部分をこの方法で巻回したものであってもよい。
法を適用して作製する。次に、得られた同一成形ロット
の少なくとも ２条の金属薄帯をロール面どうし、ある
いは自由面どうしを重ね合せ、この状態で所望の磁心形
状となるように巻治具に巻回積層し、巻回端部を耐熱テ
ープなどで固定して巻回体を作製する。なお、必ずしも
巻回体全体を上述した２層巻きとする必要はなく、主要
部分をこの方法で巻回したものであってもよい。
そして、たとえばトロイダルコアの場合には、得られた
巻回体に歪除去と磁気特性向上のための熱処理を施すこ
とにより得られる。また、カットコアの場合には、得ら
れた巻回体に歪除去と磁気特性向上のための熱処理を施
した後、エポキシ系樹脂や無機ポリマーなどを含浸させ
、硬化処理を施して巻回体の層間を固定する。なお、無
機ポリマーを用いる際には特性向上のための熱処理と硬
化処理とを同時に行うことも可能である。この後、所望
の最終形状となるように切断してカットコアが得られる
。
巻回体に歪除去と磁気特性向上のための熱処理を施すこ
とにより得られる。また、カットコアの場合には、得ら
れた巻回体に歪除去と磁気特性向上のための熱処理を施
した後、エポキシ系樹脂や無機ポリマーなどを含浸させ
、硬化処理を施して巻回体の層間を固定する。なお、無
機ポリマーを用いる際には特性向上のための熱処理と硬
化処理とを同時に行うことも可能である。この後、所望
の最終形状となるように切断してカットコアが得られる
。
（作 用）
一般に、単ロール法を適用して得られる金属薄帯は、幅
方向における両端部の板厚の差が５μ■程度生じてしま
う。そこで、同一成形ロットの金属薄帯をロール面どう
し、あるいは自由面どうしを対向させて重ね合せ、巻回
積層することにより、巻回体全体として板厚の差を吸収
することが可能となる。よって、はぼ均一に応力が印加
された巻回体となり、応力の不均一さや局部的に印加さ
れる極めて大きな応力に起因する鉄損の増大を防止する
ｍ；とができる。また、巻回体の層間に樹脂を含浸する
ような場合においては、層間への樹脂の浸透を良好に行
うことができ、このことからも鉄損の増大を防止できる
。
方向における両端部の板厚の差が５μ■程度生じてしま
う。そこで、同一成形ロットの金属薄帯をロール面どう
し、あるいは自由面どうしを対向させて重ね合せ、巻回
積層することにより、巻回体全体として板厚の差を吸収
することが可能となる。よって、はぼ均一に応力が印加
された巻回体となり、応力の不均一さや局部的に印加さ
れる極めて大きな応力に起因する鉄損の増大を防止する
ｍ；とができる。また、巻回体の層間に樹脂を含浸する
ような場合においては、層間への樹脂の浸透を良好に行
うことができ、このことからも鉄損の増大を防止できる
。
（実施例）
次に、本発明の実施例について説明する。
実施例１
（Ｐｃ 、Ｃｒ ） ８１ ＢＯ，９７０
，０３７９１０１１ で表される合金組成を有する幅５０ｍｍの非晶質合金薄
帯を単ロール法によって作製した。得られた非晶質合金
薄帯の幅方向における両端部の板厚は、はぼ平均として
１８μｌと２３μｍであり、変動がみられた。
，０３７９１０１１ で表される合金組成を有する幅５０ｍｍの非晶質合金薄
帯を単ロール法によって作製した。得られた非晶質合金
薄帯の幅方向における両端部の板厚は、はぼ平均として
１８μｌと２３μｍであり、変動がみられた。
次に、この非晶質合金薄帯を長手方向に２分割し、ロー
ル面どうしくあるいは自由面どうし）を重ね合せ、２層
同時に所要形状の巻治具に巻回層厚が２ｈｍとなるよう
に巻回積層して巻回体を作製した。
ル面どうしくあるいは自由面どうし）を重ね合せ、２層
同時に所要形状の巻治具に巻回層厚が２ｈｍとなるよう
に巻回積層して巻回体を作製した。
次いで、この巻回体に４２０℃、８０分の条件で熱処理
を施した後、エポキシ樹脂を含浸させるとともに硬化処
理を施して、巻回体を固定した。
を施した後、エポキシ樹脂を含浸させるとともに硬化処
理を施して、巻回体を固定した。
この後、この樹脂により層間を固定した巻回体を所定位
置より切断して２分割し、高周波トランス用の矩形カッ
トコアを得た。
置より切断して２分割し、高周波トランス用の矩形カッ
トコアを得た。
第１図は、このようにして得たカットコアの積層方向の
断面を示す図である。同図に示すように、得られた巻回
体１は、非晶質合金薄帯２のロール面２ａどうしおよび
自由面２ｂどうしが隣接して対向配置されており、これ
によって薄帯の幅方向における両端部の巻回層厚がほぼ
等しくなっており、これによって巻回体全体の応力分布
もほぼ均一となっている。
断面を示す図である。同図に示すように、得られた巻回
体１は、非晶質合金薄帯２のロール面２ａどうしおよび
自由面２ｂどうしが隣接して対向配置されており、これ
によって薄帯の幅方向における両端部の巻回層厚がほぼ
等しくなっており、これによって巻回体全体の応力分布
もほぼ均一となっている。
次に、このようにして得た高周波トランス用の矩形カッ
トコアを用い、第１表に示す測定条件で鉄損を測定した
。その結果を第１表に示す。
トコアを用い、第１表に示す測定条件で鉄損を測定した
。その結果を第１表に示す。
また、この発明との比較として、上記実施例１で作製し
た非晶質合金薄帯を用い、１層巻きで同形状の巻回体を
作製し、同様にしてトランス用の矩形カットコアを得た
。
た非晶質合金薄帯を用い、１層巻きで同形状の巻回体を
作製し、同様にしてトランス用の矩形カットコアを得た
。
第２図は、このようにして得た比較例１のカットコアの
積層方向の断面を示す図である。同図に示すように、得
られた巻回体１は、非晶質合金薄帯２のロール面２ａと
自由面２ｂとが隣接して対向配置されており、これによ
って薄帯の幅方向における両端部の巻回層厚が大幅に異
なっており、これによって薄帯の幅方向の板厚が薄いほ
うに応力が集中している。
積層方向の断面を示す図である。同図に示すように、得
られた巻回体１は、非晶質合金薄帯２のロール面２ａと
自由面２ｂとが隣接して対向配置されており、これによ
って薄帯の幅方向における両端部の巻回層厚が大幅に異
なっており、これによって薄帯の幅方向の板厚が薄いほ
うに応力が集中している。
この比較例１のトランス用の矩形カットコアについても
、実施例１と同一条件で鉄損を測定した。
、実施例１と同一条件で鉄損を測定した。
その結果を合せて第１表に示す。
第 １ 表
第１表の結果からも明らかなように、この実施例の磁心
は鉄損が約３０％低減されていることかわかる。また、
実施例１の磁心は２層同時巻きとしているので、巻回体
の成形時間も短縮することができた。
は鉄損が約３０％低減されていることかわかる。また、
実施例１の磁心は２層同時巻きとしているので、巻回体
の成形時間も短縮することができた。
実施例２
”’７３．５Ｃｕ１．５ Ｎｂ３．Ｏ５１１５，５Ｂ６
．５で表される合金組成の非晶質合金薄帯を幅２５ｍｍ
１１の試料として単ロール法によって作製した。得られ
た非晶質合金薄帯の幅方向における両端部の板厚は、は
ぼ平均として２１μｌと２５μｍであり、変動がみられ
た。
．５で表される合金組成の非晶質合金薄帯を幅２５ｍｍ
１１の試料として単ロール法によって作製した。得られ
た非晶質合金薄帯の幅方向における両端部の板厚は、は
ぼ平均として２１μｌと２５μｍであり、変動がみられ
た。
次に、この非晶質合金薄帯を長手方向に２分割し、ロー
ル面どうしくあるいは自由面どうし）を重ね合せ、２層
同時に所要形状の巻治具に巻回層厚が２０ｍｍとなるよ
うに巻回積層して巻回体を作製した。
ル面どうしくあるいは自由面どうし）を重ね合せ、２層
同時に所要形状の巻治具に巻回層厚が２０ｍｍとなるよ
うに巻回積層して巻回体を作製した。
次いで、この巻回体にこの合金薄帯の結晶化温度５２３
℃よりも高い５５０℃で、窒素雰囲気中において６０分
の条件で熱処理を施した後、エポキシ樹脂を含浸させる
とともに硬化処理を施して、巻回体を固定した。
℃よりも高い５５０℃で、窒素雰囲気中において６０分
の条件で熱処理を施した後、エポキシ樹脂を含浸させる
とともに硬化処理を施して、巻回体を固定した。
この後、この樹脂により層間を固定した巻回体を所定位
置より切断して２分割し、高周波トランス用の矩形カッ
トコアを得た。
置より切断して２分割し、高周波トランス用の矩形カッ
トコアを得た。
このカットコアについても、第２表に示す、ｌｌ１ｊ定
条件で鉄損を測定した。
条件で鉄損を測定した。
また、上記実施例２で作製した非晶質合金薄：；２を用
いて、１層巻きで同形状の巻回体を作製し、同一条件で
熱処理を施し、高周波トランス用の矩形カットコア（比
較例２）を作製し、このカットコアについても同様に鉄
損を評価した。その結果を第２表に示す。
いて、１層巻きで同形状の巻回体を作製し、同一条件で
熱処理を施し、高周波トランス用の矩形カットコア（比
較例２）を作製し、このカットコアについても同様に鉄
損を評価した。その結果を第２表に示す。
第 ２ 表
第２表の結果からも明らかなように、この実施例の磁心
は鉄損が約１５２６低減されていることがわかる。
は鉄損が約１５２６低減されていることがわかる。
実施例３
［（Ｃ００，９５Ｆ８０．０５） ０．９［ｉ
”０．０４コ ７４Ｓ１１４Ｂ １２で表される合金組
成の非晶質合金薄帯を幅２０＋＋＋ｍの試料として単ロ
ール法によって作製した。得られた非晶質合金薄帯の幅
方向における両端部の板厚は、はぼ平均として１８μｍ
と２２μｍであり、変動がみられた。
”０．０４コ ７４Ｓ１１４Ｂ １２で表される合金組
成の非晶質合金薄帯を幅２０＋＋＋ｍの試料として単ロ
ール法によって作製した。得られた非晶質合金薄帯の幅
方向における両端部の板厚は、はぼ平均として１８μｍ
と２２μｍであり、変動がみられた。
次に、この非晶質合金薄帯を長手方向に２分割し、ロー
ル面どうしくあるいは自由面どうし）を重ね合せ、２層
同時に所要形状の巻治具に巻回積層し、外径８００ａｉ
Ｘ内径４００ｍｍｘ高さ４０ｓｖの巻回体を作製した
。
ル面どうしくあるいは自由面どうし）を重ね合せ、２層
同時に所要形状の巻治具に巻回積層し、外径８００ａｉ
Ｘ内径４００ｍｍｘ高さ４０ｓｖの巻回体を作製した
。
次いで、この巻回体に４３０℃、４０分の条件で熱処理
を施してトロイダルコアを作製した。
を施してトロイダルコアを作製した。
また、比較例３として上記非晶質合金薄帯を用いて、１
層巻きで同形状の巻回体を作製し、同一条件で熱処理を
施してトロイダルコアを作製した。
層巻きで同形状の巻回体を作製し、同一条件で熱処理を
施してトロイダルコアを作製した。
これら実施例３および比較例３のトロイダルコアを用い
、それぞれ鉄損を測定した。その結果を第３表に示す。
、それぞれ鉄損を測定した。その結果を第３表に示す。
（以下余白）
第 ３ 表
第３表の結果からも明らかなように、この実施例のトロ
イダルコアは鉄損が約１５％低減されていることがわか
る。また、実施例３のトロイダルコアは寸法精度に優れ
ていたのに対して、比較例３のトロイダルコアは非晶質
合金薄帯の幅方向における一方の側面は密に巻かれてい
たが、他方の側面は層間が開き気味になっていた。
イダルコアは鉄損が約１５％低減されていることがわか
る。また、実施例３のトロイダルコアは寸法精度に優れ
ていたのに対して、比較例３のトロイダルコアは非晶質
合金薄帯の幅方向における一方の側面は密に巻かれてい
たが、他方の側面は層間が開き気味になっていた。
実施例４
Ｐｅ７ａ８１９Ｂ ｔｓ
で表される合金組成を有する非晶質合金薄帯を幅５０ｍ
５の試料として単ロール法によって作製した。
５の試料として単ロール法によって作製した。
次に、この非晶質合金薄帯を各種の幅となるように長手
方向に切断し、幅の異なる複数種の非晶質合金薄帯を作
製した。次いで、これら非晶質合金薄帯を長手方向に２
分割し、ロール面どうしくあるいは自由面どうし）を重
ね合せ、２層同時に所要形状の巻治具に巻回積層し、谷
幅と巻回層厚カ月＝１となるように巻回体をそれぞれ作
製した。
方向に切断し、幅の異なる複数種の非晶質合金薄帯を作
製した。次いで、これら非晶質合金薄帯を長手方向に２
分割し、ロール面どうしくあるいは自由面どうし）を重
ね合せ、２層同時に所要形状の巻治具に巻回積層し、谷
幅と巻回層厚カ月＝１となるように巻回体をそれぞれ作
製した。
次いで、これら巻回体に４００℃、２時間の条件で熱処
理を施した後、樹脂モールドを行ってトロイダルコアを
作製した。
理を施した後、樹脂モールドを行ってトロイダルコアを
作製した。
また、上記実施例で使用した幅の異なる複数種の非晶質
合金薄帯をそれぞれ用い、これら非晶質合金薄帯を１層
巻きとして巻回体を形成する以外は同様にしてトロイダ
ルコアを作製した。
合金薄帯をそれぞれ用い、これら非晶質合金薄帯を１層
巻きとして巻回体を形成する以外は同様にしてトロイダ
ルコアを作製した。
これら実施例および比較例のトロイダルコアを用い、そ
れぞれｆ−１０ｋＨｚ 、 Ｂ−０，８Ｔの条件で鉄損
を測定した。その結果を第３図に、非晶質合金薄帯の幅
と、同一幅の非晶質合金薄帯を用いた際の実施例のトロ
イダルコアの鉄損Ｐと比較例のトロイダルコアの鉄損Ｐ
ｏとの比（Ｐｏ ／ Ｐ）との関係として示す。
れぞれｆ−１０ｋＨｚ 、 Ｂ−０，８Ｔの条件で鉄損
を測定した。その結果を第３図に、非晶質合金薄帯の幅
と、同一幅の非晶質合金薄帯を用いた際の実施例のトロ
イダルコアの鉄損Ｐと比較例のトロイダルコアの鉄損Ｐ
ｏとの比（Ｐｏ ／ Ｐ）との関係として示す。
同図からも明らかなように、幅が１０１ｍ以上の非晶質
合金薄帯を用いた際に、鉄損の低減効果が顕著に現れて
おり、また非晶質合金薄帯の幅が広いもの程その効果が
大きいことがわかる。
合金薄帯を用いた際に、鉄損の低減効果が顕著に現れて
おり、また非晶質合金薄帯の幅が広いもの程その効果が
大きいことがわかる。
実施例５
（”０．９１”０．０３Ｍｎ０．０４ＮｂＯ，０２）７
４”１４Ｂ１２で表される組成を有する合金を用い、単
ロール法によって、薄帯作製条件を代えて幅方向におけ
る板厚の差を変化させた複数種の非晶質合金薄帯を作製
した。なお、薄帯の幅は２５ＩＩｇ＋とじた。
４”１４Ｂ１２で表される組成を有する合金を用い、単
ロール法によって、薄帯作製条件を代えて幅方向におけ
る板厚の差を変化させた複数種の非晶質合金薄帯を作製
した。なお、薄帯の幅は２５ＩＩｇ＋とじた。
次に、これら非晶質合金薄帯を長手方向に２分割し、ロ
ール面どうしくあるいは自由面どうし）を重ね合せ、２
層同時に所要形状の巻治具に巻回積層し、外径６０■×
内径４０ａｓの巻回体を作製した。
ール面どうしくあるいは自由面どうし）を重ね合せ、２
層同時に所要形状の巻治具に巻回積層し、外径６０■×
内径４０ａｓの巻回体を作製した。
次いで、これら巻回体に４４０℃、４０分の条件で熱処
理を施してトロイダルコアを作製した。
理を施してトロイダルコアを作製した。
また、上記実施例で使用した板厚の差が異なる複数種の
非晶質合金薄帯をそれぞれ用い、これら非晶質合金薄帯
を１層巻きとして巻回体を形成する以外は同様にしてト
ロイダルコアをそれぞれ作製した。
非晶質合金薄帯をそれぞれ用い、これら非晶質合金薄帯
を１層巻きとして巻回体を形成する以外は同様にしてト
ロイダルコアをそれぞれ作製した。
これら実施例および比較例のトロイダルコアを用い、そ
れぞれｒ−１００ｋＨｚ、 Ｂ−０，ＩＴの条件で鉄損
を１１）Ｊ定した。その結果を第４図に、非晶質合金薄
帯の板厚の差と、同一の板厚差の非晶質合金薄帯を用い
た際の実施例のトロイダルコアの鉄損Ｐと比較例のトロ
イダルコアの鉄損ＰＯとの比（Ｐｏ／Ｐ）との関係とし
て示す。
れぞれｒ−１００ｋＨｚ、 Ｂ−０，ＩＴの条件で鉄損
を１１）Ｊ定した。その結果を第４図に、非晶質合金薄
帯の板厚の差と、同一の板厚差の非晶質合金薄帯を用い
た際の実施例のトロイダルコアの鉄損Ｐと比較例のトロ
イダルコアの鉄損ＰＯとの比（Ｐｏ／Ｐ）との関係とし
て示す。
同図からも明らかなように、幅方向における板厚の差が
２μｍ以上の非晶質合金薄帯を用いた際に、鉄損の低減
効果が顕著に現れており、また非晶質合金薄帯の幅方向
における板厚の差が大きいもの程その効果が大きいこと
がわかる。
２μｍ以上の非晶質合金薄帯を用いた際に、鉄損の低減
効果が顕著に現れており、また非晶質合金薄帯の幅方向
における板厚の差が大きいもの程その効果が大きいこと
がわかる。
［発明の効果］
以上説明したようにこの発明によれば、金属薄帯の幅方
向における両側部の寸法精度に優れた巻回体が得られ、
よって巻回体全体の応力分布が均一となり、鉄損の小さ
い優れた磁気特性を有する磁心が得られる。
向における両側部の寸法精度に優れた巻回体が得られ、
よって巻回体全体の応力分布が均一となり、鉄損の小さ
い優れた磁気特性を有する磁心が得られる。
第１図はこの発明の一実施例のカットコアの断面を示す
図、第２図は比較例によって作製したカットコアの断面
を示す図、第３図はこの発明の実施例において作製した
トロイダルコアの非晶質合金薄帯の幅と同一幅の薄帯を
用いて１層巻きで作製したトロイダルコアとの鉄損の比
との関係を示すグラフ、第４図はこの発明の実施例にお
いて作製したトロイダルコアの非晶質合金薄帯の板厚の
差と同一板厚差の薄帯を用いて１層巻きで作製したトロ
イダルコアとの鉄損の比との関係を示すグラフである。 １・・・・・・巻回体、２・・・・・・非晶質合金薄帯
、２ａ・・・・・・ロール面、２ｂ・・・・・・自由面
。 出願人 株式会社 東芝
図、第２図は比較例によって作製したカットコアの断面
を示す図、第３図はこの発明の実施例において作製した
トロイダルコアの非晶質合金薄帯の幅と同一幅の薄帯を
用いて１層巻きで作製したトロイダルコアとの鉄損の比
との関係を示すグラフ、第４図はこの発明の実施例にお
いて作製したトロイダルコアの非晶質合金薄帯の板厚の
差と同一板厚差の薄帯を用いて１層巻きで作製したトロ
イダルコアとの鉄損の比との関係を示すグラフである。 １・・・・・・巻回体、２・・・・・・非晶質合金薄帯
、２ａ・・・・・・ロール面、２ｂ・・・・・・自由面
。 出願人 株式会社 東芝
Claims (4)
- （１）単ロール法によって形成した金属薄帯の巻回積層
体からなる磁心において、 前記巻回積層体の少なくとも一部が、前記金属薄帯のロ
ール面どうしまたは自由面どうしが隣接して対向配置さ
れた積層部であることを特徴とする磁心。 - （２）前記金属薄帯は、幅方向における両端部の板厚の
差が２μｍ以上であることを特徴とする請求項１記載の
磁心。 - （３）前記金属薄帯は、幅が１０ｍｍ以上で厚さが１０
μｍ〜５０μｍの範囲であり、かつ前記巻回積層体の巻
回層数が５０層以上であることを特徴とする請求項２記
載の磁心。 - （４）単ロール法によって形成した金属薄帯を巻き治具
に所要形状となるように巻回積層して磁心を製造するに
あたり、 少なくとも２条の前記金属薄帯をロール面どうしまたは
自由面どうしを対向させて重ね合せ、この状態で巻回積
層することを特徴とする磁心の製造方法。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63278388A JPH02123710A (ja) | 1988-11-02 | 1988-11-02 | 磁心およびその製造方法 |
| US07/429,067 US4983943A (en) | 1988-11-02 | 1989-10-25 | Magnetic core and method of manufacturing same |
| DE68912880T DE68912880T2 (de) | 1988-11-02 | 1989-11-02 | Magnetkerne. |
| KR1019890015854A KR930010640B1 (ko) | 1988-11-02 | 1989-11-02 | 자심 및 그 제조방법 |
| EP89311350A EP0367602B1 (en) | 1988-11-02 | 1989-11-02 | Improvements in magnetic cores |
| US07/585,638 US5086554A (en) | 1988-11-02 | 1990-09-20 | Method of manufacturing a magnetic core |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63278388A JPH02123710A (ja) | 1988-11-02 | 1988-11-02 | 磁心およびその製造方法 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7234698A Division JP2772265B2 (ja) | 1995-08-21 | 1995-08-21 | 高周波用磁心の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02123710A true JPH02123710A (ja) | 1990-05-11 |
Family
ID=17596649
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63278388A Pending JPH02123710A (ja) | 1988-11-02 | 1988-11-02 | 磁心およびその製造方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US4983943A (ja) |
| EP (1) | EP0367602B1 (ja) |
| JP (1) | JPH02123710A (ja) |
| KR (1) | KR930010640B1 (ja) |
| DE (1) | DE68912880T2 (ja) |
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| US4847987A (en) * | 1988-08-29 | 1989-07-18 | General Electric Company | Method of making a core and coil assembly |
-
1988
- 1988-11-02 JP JP63278388A patent/JPH02123710A/ja active Pending
-
1989
- 1989-10-25 US US07/429,067 patent/US4983943A/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-11-02 DE DE68912880T patent/DE68912880T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1989-11-02 EP EP89311350A patent/EP0367602B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-11-02 KR KR1019890015854A patent/KR930010640B1/ko not_active IP Right Cessation
-
1990
- 1990-09-20 US US07/585,638 patent/US5086554A/en not_active Expired - Lifetime
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5935411A (ja) * | 1982-08-24 | 1984-02-27 | Toshiba Corp | 巻鉄心の製造方法 |
| JPS59115508A (ja) * | 1982-12-23 | 1984-07-04 | Takaoka Ind Ltd | 変圧器鉄心の製作方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE68912880D1 (de) | 1994-03-17 |
| KR930010640B1 (ko) | 1993-11-02 |
| EP0367602B1 (en) | 1994-02-02 |
| US5086554A (en) | 1992-02-11 |
| KR900008549A (ko) | 1990-06-04 |
| US4983943A (en) | 1991-01-08 |
| EP0367602A1 (en) | 1990-05-09 |
| DE68912880T2 (de) | 1994-05-26 |
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