JP2009114023A - 製鋼スラグの処理方法 - Google Patents

Abstract

【課題】溶銑予備処理や脱炭処理等により発生する製鋼スラグの処理方法において、金属酸化物から鉄や有価金属等の回収を行うとともに、ｆ−ＣａＯを低減させる反応を促進させ、さらに、還元剤の燃焼によるＣＯ_２発生を低減させる。
【解決手段】本発明は、反応容器に装入された溶融状態の製鋼スラグにＳｉＯ_２含有物質および還元用物質を添加し、製鋼スラグの改質処理および還元処理を行う製鋼スラグの処理方法であって、還元用物質の一部または全部として、Ｋ値（＝ （Ｈ−Ｏ／２）／Ｃ）が１以上である廃プラスチックを使用する。
【選択図】図１

Description

本発明は、製鋼スラグの処理方法に関し、特に、溶銑予備処理や脱炭処理等により発生する製鋼スラグを溶融状態で改質処理および還元処理する方法に関する。

溶銑予備処理および脱炭処理等により生成される製鋼スラグは、遊離ＣａＯ（以下、「ｆ−ＣａＯ」という。）の濃度が高いため、このｆ−ＣａＯの水和反応により体積が膨張しやすく、多くの微小な亀裂や開気孔を発生する場合がある。このようなｆ−ＣａＯを多く含む製鋼スラグは体積安定性が低い。従って、路盤材や建築用材料等には用いられにくい。

また、製鋼スラグ中には、酸化鉄、ＭｎＯ、Ｐ_２Ｏ_５等の有価金属の酸化物が含有されるが、現状では、これらの金属酸化物から有価成分を十分に回収することができていない。

これに対して、製鋼スラグを、路盤材や建築用材料等の用途に有効利用すべく、従来から、製鋼スラグ中のｆ−ＣａＯを低減させたり、金属酸化物を還元して有価金属を回収したりすることが行われている。

例えば、非特許文献１には、転炉から排出された脱炭スラグを溶融状態のまま改質する方法が記載されている。この方法は、溶融スラグ中に酸素とＳｉＯ_２含有改質材を浸漬ランスにより吹き込み、スラグ中のＦｅＯをＦｅ_２Ｏ_３に酸化させて、その際の反応熱で昇熱し、溶融状態を維持しながら改質材によってスラグの塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ_２）を低減、すなわち、ｆ−ＣａＯ濃度の低いスラグに変化させるものである。

また、例えば、特許文献１には、製鋼スラグにＳｉＯ_２含有改質材、炭素含有還元材および鉄スクラップを混合し、酸素ガス含有気体を供給しつつ、還元性雰囲気に維持しながら加熱溶解する方法が記載されている。このとき、製鋼スラグとしては溶融状態のスラグを使用してもよい。

Ｍ．Ｋｕｅｈｎ、 ｅｔ ａｌ．， ２ｎｄ Ｅｕｒｏｐｅａｎ Ｓｔｅｅｌｍａｋｉｎｇ Ｃｏｎｇｒｅｓｓ， Ｔａｒａｎｔｏ（１９９７年）ｐ４４５〜４５３ 特開平６−１１５９８４号公報

しかしながら、非特許文献１に記載の方法では、スラグを還元せずに２価の酸化鉄を３価に酸化する方法であるために、鉄源である酸化鉄からの鉄資源の回収がなされていない、という問題があった。また、スラグを還元しないので、改質処理後のスラグ中のＦｅＯを低減できずトータル鉄（以下、「Ｔ・Ｆｅ」と記載する場合もある。）の含有率は高いままである。併せて、スラグに含まれるリンやマンガン等の有価金属の回収ができない、という問題もあった。

また、特許文献１に記載の方法では、スラグの還元処理は行われるが、製鋼スラグを加熱するための熱源が、コークス、石炭等の炭素含有還元剤の燃焼熱だけでは、ｆ−ＣａＯを低減させるための改質反応が十分に進みにくい、という問題があった。なお、製鋼スラグを加熱するための熱源として、コークスや石炭等の炭素を多く含有する還元剤を使用していることから、これらの還元剤が燃焼することによりＣＯ_２ガスが発生し、地球温暖化防止という観点から望ましくない、という問題もあった。

そこで、本発明は、このような問題に鑑みてなされたもので、溶銑予備処理や脱炭処理等により発生する製鋼スラグの処理方法において、金属酸化物から鉄や有価金属等の回収を行うとともに、ｆ−ＣａＯを低減させる反応を促進させ、さらに、還元剤の燃焼によるＣＯ_２発生を低減させることを目的とする。

本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意研究を重ねた結果、ＳｉＯ_２含有物質および還元用物質を用いて製鋼スラグの改質処理および還元処理を行う際に、還元用物質の一部または全部として、水素を多く含む廃プラスチックを使用することにより、金属酸化物から鉄や有価金属等の回収を行うとともに、ｆ−ＣａＯを低減させる反応を促進させ、さらに、還元剤の燃焼によるＣＯ_２発生を低減させることができることを見出し、この知見に基づいて本発明を完成するに至った。

すなわち、本発明の要旨とするところは、以下のとおりである。
（１） 反応容器に装入された溶融状態の製鋼スラグにＳｉＯ_２含有物質および還元用物質を添加し、前記製鋼スラグの溶融状態を維持したまま前記製鋼スラグの改質処理および還元処理を溶融状態で行う製鋼スラグの処理方法であって、前記還元用物質の一部または全部として、下記式（Ｉ）で表されるＫ値が１以上である廃プラスチックを使用することを特徴とする、製鋼スラグの処理方法。
Ｋ値 ＝ （Ｈ−Ｏ／２）／Ｃ ・・・（Ｉ）
前記式（Ｉ）で、Ｈ、Ｏ、Ｃは、それぞれ、廃プラスチック中に含有される水素、酸素、炭素のモル数である（酸素のモル数が０の場合も含む）。
（２） 前記溶融状態の製鋼スラグは、溶銑が保持された前記反応容器に装入されることを特徴とする、（１）に記載の製鋼スラグの処理方法。
（３） 前記廃プラスチックの前記製鋼スラグへの添加は、浸漬ランスを用い、キャリアガスと共に水平より下方に吹き込む方法により行われることを特徴とする、（２）に記載の製鋼スラグの処理方法。
（４） 前記廃プラスチックの前記製鋼スラグへの添加は、底吹羽口を用い、下記式（ＩＩ）を満足する条件で吹き込む方法により行われることを特徴とする、（２）に記載の製鋼スラグの処理方法。
Ｑ／Ｎ ≦ １３×（ρ_ｇ／ρ_ｓ）^−１／２×Ｈ^３／２×ｄ ・・・（ＩＩ）
Ｑ：羽口全体からのガス流量（Ｎｍ^３／分）
Ｎ：羽口本数
ρ_ｇ：吹き込み物とキャリアガスの平均密度（ｋｇ／ｍ^３）
ρ_ｓ：スラグ密度（ｋｇ／ｍ^３）
ｄ：羽口径（ｍ）
Ｈ：吹き抜け高さ（ｍ）

本発明によれば、溶銑予備処理や脱炭処理等により発生する製鋼スラグの処理方法において、還元用物質の一部または全部として、Ｋ値（＝ （Ｈ−Ｏ／２）／Ｃ）が１以上である廃プラスチックを使用することで、金属酸化物から鉄や有価金属等の回収を行うとともに、ｆ−ＣａＯを低減させる反応を促進させることが可能となる。したがって、本発明によれば、製鋼スラグを路盤材や建築用材料等の用途に使用することができる。

また、本発明によれば、還元剤の燃焼によるＣＯ_２発生を低減させることも可能となるので、地球温暖化の防止に寄与することもできる。

以下に添付図面を参照しながら、本発明の好適な実施の形態について詳細に説明する。

本発明の製鋼スラグの処理方法は、上述したように、反応容器に装入された溶融状態の製鋼スラグにＳｉＯ_２含有物質および還元用物質を添加し、製鋼スラグの改質処理および還元処理を行う製鋼スラグの処理方法であって、還元用物質の一部または全部として、Ｋ値が１以上である廃プラスチックを使用するものである。以下、各構成要素について詳細に説明する。

（製鋼スラグの種類）
本発明は製鋼スラグを改質処理の対象としており、改質対象の製鋼スラグとしては、特に限定されるものではなく、例えば、脱炭スラグ、溶銑予備処理スラグ、電気炉スラグ等を使用することができる。

なお、本発明では、溶融状態の製鋼スラグを使用して、溶融状態を維持するようにして（製鋼スラグの温度が融点よりも低くなって、一旦固化したものを再加熱して溶融状態にする場合も含む）改質処理および還元処理を行う。このように溶融状態で処理を行うことで、ｆ−ＣａＯの低減およびスラグの還元反応を促進できる。

（ＳｉＯ_２含有物質について）
本発明におけるＳｉＯ_２含有物質としては、例えば、珪砂等を使用することができる。また，本発明におけるＳｉＯ_２含有改質材として，Ａｌ_２Ｏ_３をさらに含有する改質材を使用してもよい。ＳｉＯ_２のほかＡｌ_２Ｏ_３をスラグに添加することにより，スラグの溶融温度を低下させて、スラグの改質反応を促進することができる。このような改質材としては，例えば，石炭灰（フライアッシュ）などがある。

（還元用物質について）
本発明における還元用物質とは、金属酸化物に対する還元力があり、かつ、酸素などとの反応により反応熱を発生するものを指す。この還元用物質としては、一般には、炭素や炭化水素系燃料も用いられるが、本発明においては、以下に述べる理由により、K値が１以上の廃プラスチックを使用する。

スラグ加熱を行うための燃焼用物質や還元処理を行うための還元用物質としては、炭材を利用するのが一般的である。しかし、炭材は、燃焼反応や還元反応の結果、最終的には二酸化炭素となって放出される。従って、現在、地球温暖化を防止するために、二酸化炭素の放出量を低減すべく、種々の技術開発が進められているが、本発明においては、還元用物質として利用する炭材として、その一部または全部に廃プラスチックを用いる。そのため、廃プラスチック中に含まれる水素が炭素の一部を代替することができる。すなわち、酸化鉄や、リン、マンガン等の有価成分を含む金属酸化物の還元に、炭素ではなく水素が用いられる。金属酸化物を還元した水素は酸化されて水蒸気となるので、発生した水蒸気によりスラグの攪拌が促進されるとともに、二酸化炭素の発生量も抑制することができる。

ここで、廃プラスチック中の炭素（以下、Ｃと記載する。）と水素（以下、Ｈ_２と記載する。）の酸化熱ΔＨは、下記式で表される。
Ｃ＋Ｏ_２＝ＣＯ_２ △Ｈ＝−３９４ｋＪ／ｍｏｌ ・・・（Ａ）
Ｈ_２＋（１／２）Ｏ_２＝Ｈ_２Ｏ △Ｈ＝−４９２ｋＪ／ｍｏｌ・・・（Ｂ）

従って、金属酸化物の還元に関しては、Ｃが１ｍｏｌに対してＨが４ｍｏｌあれば同量の金属酸化物を還元することができる。また、熱付与の観点からは、Ｃの８０％のモル数のＨで同一の発熱量を得ることができ、モル質量が炭素１２ｇ／ｍｏｌに対して水素１ｇ／ｍｏｌであることを考えれば、Ｃの７％程度の質量で同等の発熱量を有することがわかる。

この知見から、本発明者らは、実際には、廃プラスチックとしてどの程度の水素を含んでいるものを使用すればよいかの検討を行った。

関 佳子氏らの都市型廃プラスチック(「収集の違いによるごみ中のプラスチック組成の分析」；http://www.wit.pref.chiba.jp/bank/rd/file/11-11.pdf)の分別によると、都市ごみ中に含まれる廃プラスチックは、概ね以下の５種類に分類される。
ポリエチレン （Ｃ_２Ｈ_４）_ｎ Ｋ＝２
ポリ塩化ビニル （Ｃ_２Ｈ_３Ｃｌ）_ｎ Ｋ＝１．５
ポリエチレンテレフタレート （Ｃ_１０・４Ｈ_２Ｏ）_ｎ Ｋ＝０
ポリプロピレン （Ｃ_３Ｈ_６）_ｎ Ｋ＝２
ポリスチレン （Ｃ_８Ｈ_８）_ｎ Ｋ＝１

ここで、上に示したK値は、廃プラスチック中の水素と炭素とのモル数の比を示すものである。ただし、重合元素の中に酸素が含まれるポリエチレンテレフタレート等の場合は、水素は、単純にＨ_２Ｏとして系外に排出されるため、水分として酸素とバランスする水素分は、Ｋ値の計算から除外することとし、Ｋ値を下記式（Ｉ）で定義した。
Ｋ値 ＝ （Ｈ−Ｏ／２）／Ｃ ・・・（Ｉ）

還元反応を促進するためのＫ値の範囲について、実機による本試験の前に、坩堝による予備実験を実施した。

この予備実験は、図１に示すような実験装置を使用して、モリブデン坩堝１の内部に合成スラグを入れ、合成スラグを抵抗発熱体３を用いて１４００℃に加熱及び溶融し、合成スラグ中に浸漬させた耐火物ランス２から粉末化した廃プラスチックを吹き込む実験を行った。実験に用いた合成スラグ（以下、「実験スラグ」という。）は、製鋼スラグにＳｉＯ_２含有物質を添加して改質し、還元処理を行うことを模擬するため、ＦｅＯを２０質量％、塩基度ＣａＯ／ＳｉＯ_２（ＣａＯとＳｉＯ_２との質量比）＝１．１、ＭｎＯ＝５質量％、ＭｇＯ＝４質量％を目標に粉末試薬をあらかじめ混合したものを１ｋｇずつ用いた。表１に溶融後の実験スラグの組成分析例を示す。

なお、スラグの組成分析方法としては、例えば、遊離ＣａＯの分析にはエチレングリコール抽出法ＩＣＰ発光分光分析を、他の成分の分析には蛍光Ｘ線分析（ＪＩＳ Ｋ ０１１９）を用いることが出来る。遊離ＣａＯの分析において同時に遊離ＣａＯを抽出する方法としてＴＢＰ（トリブロムフェノール）法等があり、抽出が正しく出来ればいずれの方法を用いても良い。

実験スラグを溶融後、Ｋ＝０の還元用物質として粉末黒鉛およびポリエチレンテレフタレート、Ｋ＝１の還元用物質としてポリスチレン、Ｋ＝１．５の還元用物質としてポリ塩化ビニル、Ｋ＝２の還元用物質としてポリエチレンおよびポリスチレンを粉末化したものを、それぞれ、キャリアガスとして窒素ガスを用いて５０ｇずつ吹き込んだ。

その結果を、試験後にメタル分（すなわち、還元されたＦｅ）を磁選した後のスラグ中Ｔ．Ｆｅ（すなわち、ＦｅＯやＦｅ_２Ｏ_３等の酸化鉄）とＫ値との関係として図２に示す。図２に示すように、Ｋ値が１．０以上になると急激にＴ．Ｆｅが減少しており、ＦｅＯ還元が促進されていることがわかる。この結果から、Ｋ値が１以上の場合に反応が促進されていると考えられる。

一方、この実験では粉末のＣａＯを用いたために、未溶解のｆ−ＣａＯはいずれの水準でも０．５質量％以下であった。しかし、実際のスラグでは粒状の石灰分も含まれているため、石灰分の溶解挙動を調査するために溶解原料を一部変更した実験を行った。すなわち、上記の実験において、スラグ試薬混合時にＣａＯ分の半量を実機で用いられる１０ｍｍ篩下の石灰粒（粒径８〜１０ｍｍ）に置換した。これを、各々１ｋｇを実験用スラグとして加熱及び溶解した後、上記還元材を５０ｋｇ吹込み、ただちに冷却後、化学分析によってｆ−ＣａＯの測定を行った。その結果を、ｆ−ＣａＯとＫ値との関係として図３に示す。ちなみに、実験用スラグのｆ−ＣａＯは、５質量％程度であった。図３に示すように、Ｋ値が高いほどｆ−ＣａＯの低減が見られ、Ｋ値が１以上の範囲でｆ−ＣａＯは０．５質量％以下に低減できていた。これは、Ｋ値が高いほど、発生する水蒸気による気泡量も多いため、スラグの攪拌力が強くなっているためと考えられる。

以上の実験結果から、本発明に用いる廃プラスチック中のＫ値を１以上と規定した。Ｋ値の上限は、特に規定するものではないが、一般的には、産業ゴミに含まれる廃プラスチック等の実績から、高々３〜４程度である。

（操業設備の第１の例）
次に、図４及び図５を参照しながら、上述したような本発明に係る製鋼スラグの処理方法を実施するための操業設備の第１の例について説明する。なお、図４及び図５は、本発明に係る製鋼スラグの処理方法を実施するための操業設備の構成の一例を示す説明図である。

図４に示すように、上記第１の例に係る操業設備は、鉄皮の内壁にアルミナ系耐火物を施した反応容器の一例としての排滓鍋１０と、羽口２２を有する浸漬ランス２０とを備えるものである。この操業設備を用いた製鋼スラグの改質処理及び還元処理は、排滓鍋１０に溶融状態の転炉スラグＳを装入し、排滓鍋１０中の転炉スラグＳ中に浸漬ランス２０を浸漬させ、ＳｉＯ_２含有物質（改質材）の一例としてのフライアッシュ（アルミナとシリカを主成分とする）と酸素とを、羽口２２から転炉スラグＳ中に吹き込むとともに、還元用物質を吹き込むことにより行われる。

このとき、この第１の例においては、浸漬ランス２０の羽口２２は、例えば、下向きに４５度の角度で４孔設けられている。すなわち、本発明において還元用物質として用いる廃プラスチックは、コークスや石炭等の炭材と比較すると比重が小さいため、スラグ面上からの吹きつけでは飛散率が高くなることから、キャリアガスを伴って、スラグ内へ吹込むことが好ましい。廃プラスチックを吹き込む方法としては、還元用物質をスラグ内に均一に分散させるという観点から、この第１の例のように、浸漬ランス２０の羽口２２を介して、水平方向より下方に吹き込むことが好ましい。また、廃プラスチックをスラグ内へ吹き込む際のキャリアガスとしては、例えば、アルゴンガス、窒素ガスなどが挙げられる。

なお、この第１の例においては、底部に溶銑Ｍが保持された状態の排滓鍋１０に、転炉スラグＳを装入する例を示している。

また、図５に示すように、底部に溶銑Ｍが保持された状態の転炉１００にスラグＳを装入し、スラグＳ中にランス２１０を浸漬させ、酸素（図５では、酸素の気泡Ｂとして示している。）とともに還元用物質Ｒとしての廃プラスチックをスラグＳ中に吹き込んでもよい。

（操業設備の第２の例）
次に、図６を参照しながら、上述したような本発明に係る製鋼スラグの処理方法を実施するための操業設備の第２の例について説明する。なお、図６は、本発明に係る製鋼スラグの処理方法を実施するための操業設備の構成の一例を示す説明図である。

図６に示すように、上記第２の例に係る操業設備は、出鋼後、排滓前の状態の転炉において改質処理及び還元処理を行う例を示したものであり、鉄皮の内壁にアルミナ系耐火物を施した反応容器の一例としての転炉１００と、転炉１００の底部に設けられた底吹き羽口２２０と、を備えるものである。この操業設備を用いた製鋼スラグの改質処理及び還元処理は、転炉１００に溶融状態のスラグＳを装入し、転炉１００中のスラグＳ中に、底吹き羽口２２０から、ＳｉＯ_２含有物質（改質材）の一例としてのフライアッシュ（アルミナとシリカを主成分とする）と酸素（図６では、酸素の気泡Ｂとして示している。）とを吹き込むとともに、還元用物質Ｒとしての廃プラスチックを吹き込むことにより行われる。

このとき、この第２の例においては、スラグＳ中において還元用物質Ｒと金属酸化物との反応を効率的に進めて、還元処理を十分に行うという観点から、底吹き羽口２２０から吹き込まれるキャリアガスによるスラグＳの吹き抜け限界以下の範囲で操業することが好ましい。このときの底吹き羽口２２０からのキャリアガスによる吹き抜け限界は、以下の式（ＩＩ）（鉄鋼便覧 第４版（２００２） 第２巻 ８．４．２ ８．４式を参照）で表される。
Ｑ／Ｎ ≦ １３×（ρ_ｇ／ρ_ｓ）^−１／２×Ｈ^３／２×ｄ ・・・（ＩＩ）
Ｑ：羽口２２０全体からのガス流量（Ｎｍ^３／分）
Ｎ：羽口２２０の本数
ρ_ｇ：吹き込み物とキャリアガスの平均密度（ｋｇ／ｍ^３）
ρ_ｓ：スラグ密度（ｋｇ／ｍ^３）
ｄ：羽口２２０の径（ｍ）
Ｈ：吹き抜け高さ（ｍ）

なお、この第２の例においては、底部に溶銑Ｍが保持された状態の排滓鍋１０に、転炉スラグＳを装入する例を示している。

（反応容器中に溶銑が保持されている場合について）
以上、述べてきた製鋼スラグの処理方法について、反応容器中に溶銑を保持しておき、保持された溶銑の上に製鋼スラグを投入した後に、改質処理および還元処理を行い、溶銑中に金属成分を回収してもよい。

このように、溶融状態の製鋼スラグを種湯としての溶銑が保持された反応容器に装入することで、第１に、製鋼スラグの改質還元反応の際、溶融状態の製鋼スラグの顕熱だけでなく、種湯溶銑の顕熱を利用でき、吸熱反応である還元反応中もスラグの溶融状態を良好に維持することができる。その結果、スラグ中の遊離ＣａＯの低減を促進し、スラグの還元速度を維持することもできる。

第２に、還元反応のサイトとして溶銑／スラグ界面を利用することができる。製鋼スラグの還元反応は、スラグ／還元用炭素源界面よりも、主に溶銑／スラグ界面で進行する。言い換えると、還元反応速度はスラグ／還元用炭素源界面よりも、溶銑／スラグ界面で大きいので、溶銑を保持した容器内に製鋼スラグを装入することにより、溶銑／スラグ界面を還元反応サイトとして利用して、製鋼スラグの還元反応速度を大きくする（還元反応を促進する）ことができる。

第３に、製鋼スラグ中の有価成分（鉄、リン、マンガン等）を、種湯として用いた溶銑中に高効率で回収することができる。製鋼スラグ中のリンやマンガン等の有価成分の酸化物は、還元されて種湯溶銑中に移行する。種湯溶銑は、上述したように、還元反応界面積を最大化する観点から、少なくとも反応容器の底面全体を覆うために、反応容器内に多量に保持されている。したがって、製鋼スラグ中のリンやマンガン等の有価成分は、量の多い種湯溶銑に移行しても、種湯溶銑中の有価成分の濃度は低い状態であるので、製鋼スラグからの有価成分の移行速度、言い換えると、製鋼スラグ中の有価成分の酸化物の還元速度を維持することができる。一方、種湯溶銑が少量である場合には、リンやマンガン等の有価成分の酸化物の還元速度は低下してしまう。

なお、上述したように、種湯溶銑を再利用して、製鋼スラグの還元反応を同一の種湯が保持された反応容器で繰り返すことにより溶銑中のリン濃度が高められる。このように、種湯溶銑中のリン濃度を高めた後に脱リンを行うと、従来よりも高濃度のリン酸を含む高リン酸スラグとして高効率で回収することができるという利点も有する。

（加熱手段）
本発明では、改質処理および還元処理を行う際に同一の処理温度を維持するために、加熱用バーナー等による加熱、または、燃焼用炭材を供給しながらランス等により酸素を吹き込むことによる加熱を行うことが好ましい。加熱用バーナーの燃料としては、例えば、重油、ＬＰＧなどを使用することができる。また、加熱用バーナーの代わりに、燃焼用炭材を供給しながら、酸素を吹き込むことにより炭材を燃焼させた燃焼熱により加熱してもよい。

（ガス撹拌によるスラグの均熱化）
また、改質処理及び還元処理の際、上述したような加熱はスラグ上面側から行われるため、スラグ上面側では改質反応や還元反応が十分に進む一方で、スラグ下面側（溶銑側）ではスラグ上面側からの加熱の効果が及びにくいため、改質反応や還元反応が十分に進まないことがある。そこで、改質処理及び還元処理中の製鋼スラグを均熱化するため、製鋼スラグ中に上吹きランス等からガスの吹込みを行って、処理中のスラグを撹拌するようにしてもよい。このような撹拌に使用するガス種としては、例えば、アルゴンなどの不活性ガスを使用することができるが、スラグに燃焼用炭材が供給される場合には、撹拌用ガスとしてＯ_２を含むガスを使用することにより、撹拌用のＯ_２含有ガスが燃焼用炭材を燃焼させることができるため、スラグ撹拌と同時にスラグ温度の維持を効率的に行うことができる。

ここで、本発明においては、還元用物質として、K値が１以上の廃プラスチックを使用しているため、金属酸化物の還元反応により廃プラスチックが酸化されて水蒸気が発生し、この水蒸気が上述したようなスラグ攪拌の役割の一部を担うことができるため、改質反応や還元反応を促進して、ｆ−ＣａＯを十分に低減させることができるとともに、鉄や有価金属等を回収することができる。

以下に、実施例により本発明をさらに具体的に説明する。ただし、本発明は、下記実施例にのみ限定されるものではない。

本実施例では、上述した本発明の効果を実証するために、３トン規模のスラグ処理炉を用いて検証実験を行った。

まず、別の溶解炉で溶製した製鋼スラグ１トンを溶融状態のまま、スラグ処理炉に装入した。このとき、装入後のスラグ温度が１３００℃となるように加熱温度をバーナーを用いて調整した。また、これとは別に、製鋼スラグ１トンを溶融状態のまま、１３５０℃の溶銑が２トン保持されたスラグ処理炉に装入した。その結果、バーナーを用いることなく、装入後のスラグ温度を１３００℃とすることができた。本実験の実験条件を表２に、また、改質材として用いた石炭灰及び珪砂の組成を表３に示す。

表２に示すように、まず、比較例として、珪砂を添加した後、浸漬ランスよりコークス及び石炭灰を、キャリアガスとして酸素ガスを用いてスラグ内に吹き込んだ。このときの添加量は、石炭灰については１００ｋｇ／Ｔ（スラグ１トンに対して石炭灰１００ｋｇ）で一定とし、珪砂については、処理前のスラグ組成から塩基度１になるように算出した量とした。コークス量は、熱バランス計算から１００ｋｇ／Ｔを目安に吹き込み、処理後のスラグ温度１５００℃を目標に、処理中のスラグの測温結果に応じて調整した。この例では、コークス吹込み量１０５ｋｇ／Ｔ、酸素量１１４ｍ^３／Ｔの時点でスラグ浴温度が１５００℃を超えたため、処理を終了した。炉内発生ガスは、ＯＧ方式の未燃焼ガス回収装置にて除塵・冷却・回収するとともに、連続的にガス成分分析を行い、得られたガス成分と流量から、発生したＣＯ_２量を評価した。結果を指数にして表４に示した。なお、表４における「発生ＣＯ_２指数」とは、比較例で発生したＣＯ_２の容量（１とする）に対する実施例で発生したＣＯ_２の容量の比を示している。

また、改質及び還元処理後のスラグは排滓ポットに排出後、冷却し分析を行った。その結果を表５に示す。

表５に示すように、還元材にコークスのみを用いた比較例では、Ｔ．Ｆｅは１２．１質量％までしか低下せず、ｆ．ＣａＯも３．５質量％までしか低下しなかった。

これに対して、実施例１ではポリスチレンを、実施例２ではポリ塩化ビニルを、実施例３ではポリプロピレンを還元材として、浸漬ランスよりスラグ中に吹き込んだが、いずれもＴ．Ｆｅは５質量％以下まで低下しており、ｆ．ＣａＯも１質量％未満まで低下した。また、還元処理により発生したＣＯ_２量も比較例に対して半分以下となった。

実施例４〜６では、還元材としてコークスとプラスチックを混合して用いたが、プラスチックの配合比率を増加させると、ほぼ同じ還元材原単位であっても、より低いＴ．Ｆｅ量、及び、より低いｆ．ＣａＯ量まで低減されていることがわかる。

また、実施例７では、ポリエチレンを炉底部に設けた底吹き羽口から表６に示す吹き込み条件で吹き込んだ。表６中、Ｑｃａｌは上述した（ＩＩ）式による吹き抜け限界流量、Ｑａｃｔは実際の吹き込み流量であり、（ＩＩ）式の範囲内で吹き込みを行った結果、特に異常もなく安定した吹き込みが可能であり、Ｔ．Ｆｅ量、ｆ．ＣａＯ量ともに低い値となった。また、還元処理により発生したＣＯ_２量も比較例に対して半分以下であった。

なお、本実施例では、予め選別されてＫ値が既知の廃プラスチックを用いたが、産業ゴミなどとして収集される廃プラスチックには不純物やＫ値の小さい物質も含まれることから、予めこれらの値を把握しておき、適宜、配合して使用することで実施できる。

以上、添付図面を参照しながら本発明の好適な実施形態について説明したが、本発明はかかる例に限定されないことは言うまでもない。当業者であれば、特許請求の範囲に記載された範疇内において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、それらについても当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。

Ｋ値の範囲を検討するための予備実験に使用した実験装置を示す説明図である。 同予備実験による改質及び還元処理後のＴ．ＦｅとＫ値との関係を示すグラフである。 同予備実験による改質及び還元処理後のｆ−ＣａＯとＫ値との関係を示すグラフである。 本発明に係る製鋼スラグの処理方法を実施するための操業設備の構成の一例を示す説明図である。 本発明に係る製鋼スラグの処理方法を実施するための操業設備の構成の一例を示す説明図である。 本発明に係る製鋼スラグの処理方法を実施するための操業設備の構成の一例を示す説明図である。

Claims (4)

1. 反応容器に装入された溶融状態の製鋼スラグにＳｉＯ_２含有物質および還元用物質を添加し、前記製鋼スラグの改質処理および還元処理を溶融状態で行う製鋼スラグの処理方法であって、
   前記還元用物質の一部または全部として、下記式（Ｉ）で表されるＫ値が１以上である廃プラスチックを使用することを特徴とする、製鋼スラグの処理方法。
   Ｋ値 ＝ （Ｈ−Ｏ／２）／Ｃ ・・・（Ｉ）
   前記式（Ｉ）で、Ｈ、Ｏ、Ｃは、それぞれ、廃プラスチック中に含有される水素、酸素、炭素のモル数である。
2. 前記溶融状態の製鋼スラグは、溶銑が保持された前記反応容器に装入されることを特徴とする、請求項１に記載の製鋼スラグの処理方法。
3. 前記廃プラスチックの前記製鋼スラグへの添加は、浸漬ランスを用い、キャリアガスと共に水平より下方に吹き込む方法により行われることを特徴とする、請求項１又は２に記載の製鋼スラグの処理方法。
4. 前記廃プラスチックの前記製鋼スラグへの添加は、底吹羽口を用い、下記式（ＩＩ）を満足する条件で吹き込む方法により行われることを特徴とする、請求項１又は２に記載の製鋼スラグの処理方法。
   Ｑ／Ｎ ≦ １３×（ρ_ｇ／ρ_ｓ）^−１／２×Ｈ^３／２×ｄ ・・・（ＩＩ）
   Ｑ：羽口全体からのガス流量（Ｎｍ^３／分）
   Ｎ：羽口本数
   ρ_ｇ：吹き込み物とキャリアガスの平均密度（ｋｇ／ｍ^３）
   ρ_ｓ：スラグ密度（ｋｇ／ｍ^３）
   ｄ：羽口径（ｍ）
   Ｈ：吹き抜け高さ（ｍ）