EP2299124A1

EP2299124A1 - Rotor blade for an axial compressor

Info

Publication number: EP2299124A1
Application number: EP09011392A
Authority: EP
Inventors: Christian Dr. Cornelius; Georg Kröger; Eberhard Nicke
Original assignee: Deutsches Zentrum fuer Luft und Raumfahrt eV; Siemens AG
Current assignee: Deutsches Zentrum fuer Luft und Raumfahrt eV; Siemens AG
Priority date: 2009-09-04
Filing date: 2009-09-04
Publication date: 2011-03-23
Also published as: CN102483072B; EP2473743A1; CN102483072A; US20120230834A1; RU2012112930A; HUE025789T2; JP5678066B2; ES2548254T3; US8911215B2; EP2473743B1; WO2011026714A1; JP2013503999A; RU2534190C2

Abstract

The vane has a vane blade with a suction side wall, which is extended towards a vane blade tip by forming span width by an attached vane blade end. The blade comprises a profile (28) and a blade tip side profile (30) with a suction side contour (42) and a pressure side contour (40), and a partially curved skeleton line (32), and a linear chord (34) for vane blade height. The contours, the skeleton line and the chord are extended from a front edge point (24) to a rear edge point. The skeleton line of the blade tip side profile comprises two inflection points (36, 38).

Description

Die Erfindung betrifft eine Verdichterlaufschaufel für einen Axialverdichter gemäß den Merkmalen des Oberbegriffs von Anspruch 1.The invention relates to a compressor blade for an axial compressor according to the features of the preamble of claim 1.

Verdichterschaufeln für Axialverdichter sind aus dem Stand der Technik in umfangreicher Art bekannt. Beispielsweise offenbart die EP 0 991 866 B1 eine Verdichterschaufel mit einem Profil, dessen Saugseitenkontur an einen Saugseitenschnittpunkt mit einer die Profilsehne bei 5% der Länge der Profilsehne senkrecht schneidenden Bezugsgeraden einen Krümmungsradius aufweist, der kleiner als die Hälfte der Länge der Profilsehne ist. Dadurch soll erreicht werden, dass nach vergleichsweise kurzer Strecke der Umströmung des Schaufelblatts auf der Saugseite das Geschwindigkeitsmaximum erreicht wird und der Ort des Umschlages der Strömung von laminar nach turbulent mit dem Ort des Geschwindigkeitsmaximums zusammenfällt, wodurch dieses Profil einen besonders großen Arbeitsbereich aufweist, in dem es effizient die Gasströmung verdichtet.Compressor blades for axial compressors are known from the prior art in a large scale. For example, the EP 0 991 866 B1 a compressor blade having a profile whose suction side contour has a radius of curvature smaller than half the length of the chord on a suction side intersection with a reference line perpendicular to the chord at 5% of the chord length. This is to be achieved that after a comparatively short distance of the flow around the blade on the suction side, the maximum velocity is reached and the location of the envelope of flow from laminar to turbulent coincides with the location of the maximum velocity, whereby this profile has a particularly large work area in the It efficiently compresses the gas flow.

Des Weiteren ist bekannt, dass an den Schaufelblattspitzen von Verdichterlaufschaufeln sogenannte Radialspaltverluste auftreten. Hierbei geht ein Teil des Druckgewinns beim Betrieb des Axialverdichters dadurch verloren, dass über die Schaufelblattspitze hinweg von einer Druckseite des Schaufelblatts zu einer Saugseite des Schaufelblatts sich eine Leckageströmung einstellt. Um diese Leckageströmung zu reduzieren, ist es bekannt, dass ein zwischen den Schaufelblattspitzen und einer dieser gegenüberliegenden Ringwand des Verdichterkanals ausgebildeter Radialspalt stets möglichst klein zu halten ist. Nichtsdestotrotz müssen dabei Mindestgrößen von Spaltmaßen eingehalten werden, um ein Anstreifen von Schaufelblattspitzen an der Ringwand zu vermeiden. Dies gilt dabei insbesondere für instationäre Betriebszustände, bei denen thermisch bedingte Dehnungen sowohl von Kanalwand als auch Laufschaufeln noch nicht abgeschlossen sind.Furthermore, it is known that so-called radial gap losses occur at the blade tips of compressor rotor blades. In this case, part of the pressure gain during operation of the axial compressor is lost in that a leakage flow is established across the blade tip from a pressure side of the blade to a suction side of the blade. In order to reduce this leakage flow, it is known that a radial gap formed between the blade blade tips and an annular wall of the compressor channel opposite this is always to be kept as small as possible. Nevertheless, minimum sizes of gaps must be adhered to in order to avoid tarnishing of blade tips on the annular wall. This applies especially for transient operating conditions in which thermally induced strains of both the channel wall and blades are not yet completed.

Zudem war es häufig so, dass die bisherige Profilierung von Schaufelblattspitzen lediglich auf die besonderen Zuströmbedingungen im Bereich der Ringwand angepasst war. Die eigentliche Profilierung erfolgte allerdings nicht unter Berücksichtigung der tatsächlichen dreidimensionalen Strömungseffekte an der Schaufelblattspitze. Konventionell ausgelegte Schaufelblattprofilierungen wurden daher nicht optimal an die komplexen Strömungsbedingungen im Bereich der Schaufelblattspitze angepasst. Dadurch besteht insbesondere bei Verdichterlaufschaufeln mit kleiner Spannweite und großen relativen Spalthöhen (in Bezug auf Spannweite) ein beachtliches Verbesserungspotential.In addition, it was often the case that the previous profiling of blade tips was adapted only to the particular inflow conditions in the area of the annular wall. The actual profiling, however, did not take into account the actual three-dimensional flow effects at the blade tip. Conventionally designed airfoil profilings were therefore not optimally adapted to the complex flow conditions in the area of the blade tip. As a result, there is a considerable potential for improvement in particular with compressor wings with a small span and large relative gap heights (in terms of span).

Da moderne, wie aus der EP 0 991 866 B1 bekannte Turbomaschinenbeschaufelungen mittlerweile eine sehr hohe aerodynamische Effizienz erreicht haben, entsteht mit der Tendenz zu immer höheren Profilbelastungen ein zunehmender Anteil an den Gesamtverlusten durch diese Radialspaltverluste, die im äußeren wandnahen Bereich des Ringraums auftreten. Eine Reduktion dieser erheblichen Verluste bewirkt somit eine signifikante Verbesserung des Wirkungsgrades von Turbomaschinen und von Axialverdichtern.Because modern, like from the EP 0 991 866 B1 known Turbomachinery Blades have now reached a very high aerodynamic efficiency, arises with the tendency to ever higher profile loads an increasing proportion of the total losses caused by these radial gap losses that occur in the outer wall near the annulus area. A reduction of these significant losses thus causes a significant improvement in the efficiency of turbomachinery and axial compressors.

Um diese Radialspaltverluste zu reduzieren, ist beispielsweise aus der SU 1 751 430-A1 bekannt, die Schaufelblattspitze von Laufschaufeln eines Axialverdichters nach Form eines S auszubilden. Die Skelettlinie des Profils wird von zwei zueinander gegenläufigen Kreisbögen gebildet, die an einem Wendepunkt ineinander übergehen. Der Wendepunkt befindet sich dabei im Bereich zwischen 5% und 15% der relativen Sehnenlänge. Hierdurch werden Sekundärströmungsverluste und Ungleichförmigkeiten der Strömung am Ausgang von subsonischen Verdichterschaufeln vermindert aufgrund der Reduzierung des Druckgradienten. Insbesondere soll dabei der Druckgradient im vorderen und mittleren Bereich in den Passagen zwischen den Laufschaufeln reduziert werden. Gemäß der SU 1 751 430-A1 ist der Vorderkantenbereich in Richtung der Saugseite des Schaufelblatts gedreht, wodurch der vordere, d.h. stromaufwärtige Bereich des Profils eine umgekehrte Wölbung im Vergleich zu dem hinteren, d.h. stromabwärtigen Bereich des Schaufelprofils aufweist.To reduce these Radialspaltverluste is, for example, from SU 1 751 430-A1 known to form the blade tip of blades of an axial compressor S shape. The skeleton line of the profile is formed by two mutually opposite circular arcs, which merge into one another at a turning point. The inflection point is in the range between 5% and 15% of the relative chord length. This reduces secondary flow losses and flow non-uniformities at the exit of subsonic compressor blades due to the reduction in the pressure gradient. In particular, while the pressure gradient in front and middle area in the passages between the blades are reduced. According to the SU 1 751 430-A1 For example, the leading edge portion is rotated toward the suction side of the airfoil, whereby the forward, ie upstream, portion of the profile has a reverse curvature as compared to the aft, ie, downstream, portion of the airfoil.

Ungeachtet der bereits vorhandenen Lösungen besteht weiterhin ein großes Interesse an der Reduzierung von Radialspaltverlusten von Turbomaschinen, um die Effizienz dieser Maschinen weiter zu vergrößern.Regardless of existing solutions, there is still a great deal of interest in reducing radial gap losses of turbomachinery in order to further increase the efficiency of these machines.

Aufgabe der Erfindung ist die Bereitstellung einer Verdichterlaufschaufel mit einer Schaufelblattspitze, die besonders geringe Leckageströmungen und Radialspaltverluste beim Betrieb in einer Turbomaschine aufweist.The object of the invention is to provide a compressor blade with a blade tip, which has particularly low leakage currents and radial gap losses during operation in a turbomachine.

Diese Aufgabe wird mit einer Verdichterlaufschaufel für einen Axialverdichter, mit einem gekrümmten Schaufelblatt gelöst, welches eine Druckseitenwand und eine Saugseitenwand umfasst, die sich zum einen jeweils von einer gemeinsamen Vorderkante zu einer gemeinsamen Hinterkante und zum anderen unter Bildung einer Spannweite von einem befestigungsseitigen Schaufelblattende zur einer Schaufelblattspitze erstrecken, wobei für jede entlang der Spannweite vorhandene Schaufelblatthöhe das Schaufelblatt ein Profil mit einer Saugseitenkontur und einer Druckseitenkontur, eine zumindest teilweise gewölbte Skelettlinie und eine geradlinige Profilsehne aufweist, welche Konturen, Skelettlinie und Profilsehne sich jeweils von einem auf der Vorderkante angeordneten Vorderkantenpunkt zu einem auf der Hinterkante angeordneten Hinterkantenpunkt erstrecken, wobei dass zumindest einige der Skelettlinien der schaufelspitzseitigen Profile mindestens zwei Wendepunkte aufweisen.This object is achieved with a compressor rotor blade for an axial compressor, with a curved blade, which comprises a pressure side wall and a suction side wall, which in each case from a common leading edge to a common trailing edge and on the other hand to form a span from a mounting side end of the blade to a For each span along the span, the airfoil has a profile with a suction side contour and a pressure side contour, an at least partially curved skeleton line, and a straight chord, which contours, skeleton line, and chord each extend from a leading edge point located on the leading edge to an airfoil extend on the trailing edge arranged rear edge point, wherein that at least some of the skeleton lines of the blade point profile have at least two inflection points.

Der Erfindung liegt die Erkenntnis zugrunde, dass Verluste im Radialspalt reduziert werden können, wenn ein für die Verluste auch verantwortlicher Spaltwirbel entsprechend beeinflusst wird. Erfindungsgemäß soll der Spaltwirbel, welcher von dem Spaltmassenstrom erzeugt und angetrieben wird, verglichen mit einem herkömmlichen Schaufelblattspitzenprofil, nun später, d. h. an einer stromabwärtigeren Stelle, entstehen. Der somit relativ zum herkömmlichen Profil später entstehende Spaltwirbel lässt sich durch eine geringere Belastung des verbesserten Profils an der Vorderkante erklären. Entgegen dem bisherigen generellen Bestreben, den Spaltwirbel insgesamt zu schwächen, soll erfindungsgemäß nun ein stärkerer lokaler Impuls zur Erzeugung des Spaltwirbels generiert werden, wobei dann dessen strömungstechnische Unterstützung jedoch wesentlich stärker abnehmen soll als beim herkömmlichen Profil. Insgesamt führt dies zu geringen Strömungsverlusten im Radialspalt. Um den gewünschten Spaltwirbel zu erzeugen, weisen zumindest einige der Skelettlinien, vorzugsweise alle Skelettlinien der schaufelspitzseitigen Profile mindestens zwei Wendepunkte auf. Durch das Vorhandensein zweier Wendepunkte in der Skelettlinie und durch die Verwendung einer herkömmlichen Dickenverteilung weisen die schaufelspitzseitigen Profile, und auch die Saugseitenkontur und die Druckseitenkontur einen für das fachmännische Auge eher außergewöhnlichen Knick auf, welcher in Bezug für das betreffende Profil nachfolgend als Profilknick bezeichnet wird. Der Profilknick an sich verursacht an seiner Stelle einen lokalen Anstieg des Spaltmassenstroms, der den Spaltwirbel, wie gewünscht, stärker als bisher antreibt und ihn von der Saugseite des Schaufelblatts wegtreibt. In der stromabwärtigen Zone hinter dem Knick in der Saugseitenkontur fällt die Massenstromdichte im Radialspalt wesentlich stärker ab als beim Verwenden von bisherigen Profilierungen an der Schaufelblattspitze. Insgesamt ergibt sich so ein verringerter Spaltmassenstrom, verglichen mit den herkömmlichen Profilierungen. Durch die saugseitige Kontur des Profilknicks entwickelt sich der Spaltwirbel entlang einer Linie, welche ebenfalls einen Knick stromab des Knicks der Saugseitenkontur aufweist. Das frühe Abknicken des Spaltwirbels fällt mit dem starken Anstieg der Massenstromdichte im Radialspalt zu ihrem Maximum und dem darauf folgenden Absinken desselben zusammen. Die Spaltwirbellinie steht nach ihrem Knick unter einem größeren Winkel von der Saugseitenwand ab als dies bei dem herkömmlichen Profil der Fall ist. Hierdurch läuft fortan der Spaltwirbel mit größer werdendem Abstand von der Saugseite weg als bei der herkömmlichen Profilierung. Der größere Winkel ist dem größeren Gradienten der Massenstromdichte der Spaltströmung sowohl beim Anstieg als auch beim Abfall geschuldet. Insgesamt verursacht die erfindungsgemäße Profilierung weniger Radialspaltverluste und eine geringere Verblockung des Strömungsfeldes am Austritt der Laufschaufelreihe.The invention is based on the finding that losses in the radial gap can be reduced if one for the losses also responsible crevice vertebrae is influenced accordingly. According to the invention, the gap vortex, which is generated and driven by the gap mass flow, compared to a conventional airfoil tip profile, now later, ie at a downstream point, arise. The thus resulting relative to the conventional profile gap vortex can be explained by a lower load on the improved profile at the front edge. Contrary to the previous general effort to weaken the crevice vertebrae as a whole, according to the invention, a stronger local impulse for generating the crevice vertebra should now be generated, in which case its fluidic support should decrease considerably more than in the conventional profile. Overall, this leads to low flow losses in the radial gap. In order to produce the desired gap vortex, at least some of the skeleton lines, preferably all the skeleton lines of the blade tip-side profiles, have at least two inflection points. Due to the presence of two inflection points in the skeleton line and the use of a conventional thickness distribution, the blade tip-side profiles, and also the suction side contour and the pressure side contour have a rather unusual for the expert eye kink, which is hereinafter referred to as profile bend with respect to the relevant profile. The profile crease itself causes in its place a local increase in the split mass flow, which drives the crevice vortex more than before, as desired, and expels it from the suction side of the airfoil. In the downstream zone behind the bend in the suction side contour, the mass flow density in the radial gap drops considerably more than when using previous profilings on the blade tip. Overall, this results in a reduced gap mass flow, compared with the conventional profilings. Due to the suction-side contour of the profile bend, the gap vortex develops along a line which also has a bend downstream of the bend of the suction side contour. The early kinking of the crevice vortex coincides with the sharp increase in the mass flow density in the radial gap to its maximum and the subsequent drop of the same together. The gap vortex line is after her kink at a larger angle from the suction side wall than in the conventional profile of the case. As a result, from now on, the gap vortex with increasing distance from the suction side away than in the conventional profiling. The larger angle is due to the larger gradient of mass flow density of the slit flow in both ascent and waste. Overall, the profiling according to the invention causes less radial gap losses and less blocking of the flow field at the outlet of the blade row.

Durch die erzielte Verminderung der Radialspaltverluste lassen sich der Wirkungsgrad der Beschaufelung und somit auch der Wirkungsgrad einer mit der Verdichterlaufschaufel ausgestatteten Turbomaschine wesentlich verbessern.By reducing the radial gap losses achieved, the efficiency of the blading and thus also the efficiency of a turbomachine equipped with the compressor blade can be substantially improved.

Vorteilhafte Ausgestaltungen sind in den Unteransprüchen angegeben.Advantageous embodiments are specified in the subclaims.

Bevorzugtermaßen gibt der erste der beiden Wendepunkte bei senkrechter Projektion auf die Profilsehne auf dieser einen ersten Projektionspunkt vor, welcher vom Vorderkantenpunkt zwischen 10% und 30% der Länge der Profilsehne entfernt ist. Gleichzeitig gibt der zweite der beiden Wendepunkte bei senkrechter Projektion auf die Profilsehne auf dieser einen zweiten Projektionspunkt vor, welcher vom Vorderkantenpunkt zwischen 30% und 50% der Länge der Profilsehne entfernt ist. Insbesondere treten bei derartig angeordneten Wendepunkten die mit der Erfindung einhergehenden Vorteile in besonders großem Maße auf. Die beiden Wendepunkte liegen dabei mindestens 3 % der Länge der Profilsehne auseinander.Preferred dimensions of the first of the two turning points in the case of perpendicular projection on the chord on this one first projection point, which is removed from the leading edge point between 10% and 30% of the length of the chord. At the same time, the second of the two inflection points in the case of perpendicular projection onto the chord on this one second projection point, which is located from the leading edge point between 30% and 50% of the length of the chord. In particular, with such arranged inflection points, the advantages associated with the invention occur to a particularly great extent. The two turning points are at least 3% of the length of the profile chord apart.

Gemäß einer weiteren bevorzugten Ausgestaltung der Erfindung umfassen die Skelettlinien der Profile einen vorderen Abschnitt, welcher sich jeweils vom Vorderkantenpunkt bis zu einem Endpunkt des vorderen Abschnitts erstreckt, dessen Projektionspunkt bei senkrechter Projektion auf die Profilsehne vom Vorderkantenpunkt zwischen 2% und 10% der Länge der Profilsehne entfernt ist, wobei zumindest einige der vorderen Abschnitte, vorzugsweise alle der vorderen Abschnitte der schaufelspitzseitigen Profile einen Krümmungsradius aufweisen, welche größer als das 100-fache der Profilsehne ist. Mit anderen Worten gesagt entsprechen die vorderen Abschnitte der Skelettlinie von schaufelspitzseitigen Profilen jeweils einer Geraden, oder zumindest nahezu. Dementsprechend ist das Profil im betreffenden vorderen Abschnitt symmetrisch - praktisch ohne Wölbung -, was bedeutet, dass auch aus der lokalen Geschwindigkeitsverteilung um den schaufelspitzseitigen Vorderkantenbereich des Schaufelblatts praktisch kein Druckpotential von Druckseite zur Saugseite entsteht. Da das Druckpotential zwischen Druckseite und Saugseite im Vorderkantenbereich als Ursache für das Entstehen des Spaltwirbels und somit als eine Ursache für die Spaltverluste angesehen wird, bewirkt hier diese Entlastung des Vorderkantenbereichs eine Abschwächung und ein verzögertes, d. h. stromabwärtiges Auftreten des Spaltwirbels. Vorzugsweise sind die Saugseitenkontur und die Druckseitenkontur von schaufelspitzseitigen Profilen im vorderen Abschnitt der Skelettlinie dabei symmetrisch ausgebildet oder auch in einer Keilform mit nahezu geradlinigen Konturabschnitten auf Saugseite und Druckseite.According to a further preferred embodiment of the invention, the skeleton lines of the profiles comprise a front section, which extends in each case from the leading edge point to an end point of the front section, the projection point of which projects perpendicularly onto the chord from the leading edge point is between 2% and 10% of the length of the chord, with at least some of the front portions, preferably all of the front portions of the blade tip side profiles having a radius of curvature greater than 100 times the chord. In other words, the front portions of the skeleton line of blade tip side profiles respectively correspond to a straight line, or at least almost. Accordingly, the profile in the respective front section is symmetrical-virtually without buckling-which means that even the local velocity distribution around the blade tip-side leading edge region of the blade leaves virtually no pressure potential from the pressure side to the suction side. Since the pressure potential between the pressure side and the suction side in the leading edge region is considered as the cause of the crevice vortex and thus as a cause for the gap losses, this relief of the leading edge region causes a weakening and a delayed, ie downstream occurrence of the crevice vortex. Preferably, the suction side contour and the pressure side contour of blade tip side profiles in the front portion of the skeleton line are symmetrical or in a wedge shape with almost straight contour sections on the suction side and pressure side.

Gemäß einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung weist jeder vordere Abschnitt einen Anstellwinkel gegenüber einer ankommenden Gasströmung auf, wobei in Ergänzung oder anstelle des nahezu geraden vorderen Skelettlinienabschnitts zumindest einige der Anstellwinkel, vorzugsweise jedoch alle Anstellwinkel der schaufelspitzseitigen Profile kleiner sind als die Anstellwinkel der übrigen Profile des Schaufelblattes. Vorzugsweise sind die Anstellwinkel des vorderen Skelettlinienabschnitts schaufelspitzseitiger Profile dabei kleiner als 5°, vorzugsweise sogar gleich 0°. Es kann somit gesagt werden, dass der Vorderkantenbereich der Schaufelblattspitze, im Widerspruch zur Lösung gemäß SU 1751430 A1 , in die Anströmung eingedreht wird, was gleichfalls dafür sorgt, dass ein Druckpotential zwischen Druck- und Saugseite im Vorderkantenbereich schaufelspitzseitig vermieden wird. Auch dies verhindert die Erzeugung des Spaltwirbels im Vorderkantenbereich.According to a further advantageous embodiment, each front section has an angle of attack with respect to an incoming gas flow, wherein in addition to or instead of the almost straight front skeleton line section at least some of the angles, but preferably all angles of attack of the blade tip side profiles are smaller than the angle of attack of the other profiles of the airfoil. Preferably, the angle of attack of the front skeleton line section blade tip-side profiles are less than 5 °, preferably even equal to 0 °. It can thus be said that the leading edge region of the blade tip, in contradiction to the solution according to SU 1751430 A1 , is screwed into the flow, which also ensures that a pressure potential between the pressure and suction side in the leading edge area shovel tip side is avoided. This also prevents the generation of the gap vortex in the leading edge region.

Alternativ oder ergänzend zu den vorgeschlagenen Weiterbildungen können vorzugsweise zumindest einige der Vorderkantenpunkte, vorzugsweise alle Vorderkantenpunkte der schaufelspitzseitigen Profile weiter stromauf angeordnet sein als die Vorderkantenpunkte der übrigen Profile des Schaufelblatts. Mit anderen Worten: die Vorderkante der Profile für Schaufelblattspitzen ist durch eine Verlängerung des Profils nach vorne - in stromaufwärtiger Richtung - gegenüber der übrigen Vorderkante vorgelagert. Dies hat zur Folge, dass kein radialer Druckgradient im Vorderkantenbereich der Schaufelblattspitze wirken kann, so dass es auch bei der radialen Druckverteilung nicht zu einem Potential zwischen Druckseite und Saugseite kommen kann.As an alternative or in addition to the proposed further developments, preferably at least some of the leading edge points, preferably all the leading edge points of the blade tip-side profiles, can be arranged further upstream than the leading edge points of the remaining profiles of the blade leaf. In other words, the leading edge of the profiles for blade tips is preceded by an extension of the profile to the front - in the upstream direction - compared to the rest of the leading edge. This has the consequence that no radial pressure gradient can act in the leading edge region of the blade tip, so that it can not come to a potential between the pressure side and suction side even with the radial pressure distribution.

Vorzugsweise weisen ausschließlich die Skelettlinien der im Bereich der Schaufelblattspitze vorhandenen Profile zwei Wendepunkte auf, wobei die Schaufelblattspitzenseite einen Bereich von maximal 20% der Spannweite von der Schaufelblattspitze aus umfasst. Der übrige Bereich des Schaufelblatts, von einem befestigungsseitigen Schaufelblattende bis zu einer Schaufelblatthöhe von minimal 80% der Spannweite, kann nach herkömmlicher Art profiliert sein.Preferably, only the skeleton lines of the profiles present in the area of the blade tip have two points of inflection, wherein the blade tip area comprises a maximum of 20% of the span width of the blade tip. The remaining area of the airfoil, from a mounting-side airfoil end to a blade height of at least 80% of the span, may be profiled in a conventional manner.

Dementsprechend betrifft die Erfindung prinzipiell eine modifizierte Schaufelblattspitze von in einem Kranz angeordneten Verdichterlaufschaufeln für Axialverdichter.Accordingly, in principle, the invention relates to a modified airfoil tip of compressor rotor blades arranged in a rim for axial compressors.

Gemäß einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung umfassen die Skelettlinien einen hinteren Abschnitt, welcher sich jeweils von einem Anfangspunkt des hinteren Abschnitts bis zum Hinterkantenpunkt erstreckt, wobei der hintere Abschnitt von zumindest einigen, vorzugsweise allen schaufelspitzseitigen Skelettlinien eine größere Krümmung aufweist als die hinteren Abschnitte von Skelettlinien der übrigen Profile des Schaufelblatts. Demzufolge sind die Austrittsmetallwinkel von schaufelspitzseitigen Profilen kleiner als die Austrittsmetallwinkel von Profilen auf Höhe der halben Spannweite oder im Bereich des befestigungsseitigen, d.h. nabenseitigen Schaufelblattendes. Bevorzugtermaßen gibt der Abschnittsanfangspunkt des hinteren Skelettlinienabschnitts bei senkrechter Projektion auf die Profilsehne einen auf der Profilsehne angeordneten Projektionspunkt vor, welcher vom Vorderkantenpunkt maximal 60% der Länge der Profilsehne entfernt ist. Die Hinterkante ist im schaufelspitzseitigen Bereich folglich mehr gewölbt als im übrigen Bereich des Schaufelblatts. Die erhöhte Wölbung führt zu einer größeren Arbeitsumsetzung in den vorzugsweise hinteren 40% des Schaufelblatts, so dass insgesamt die Belastung des Schaufelblatts nach hinten verlagert wird. Diese Ausgestaltung kann als Ausgleich der Entlastung an der Vorderkante dienen, um trotz der Entlastung des schaufelspitzenseitigen Profils im vorderen Bereich der Profilsehne noch eine hohe Arbeitsumsetzung zu erreichen. Insgesamt kann damit auch durch die Reduktion der Blockade im Schaufelblattspitzenbereich der Verdichterlaufschaufel die Anströmung der nachfolgenden Leitschaufel im äußeren Ringwandbereich verbessert werden. Dies reduziert die lokale Fehlanströmung der nachgeordneten Leitschaufeln.According to a further advantageous embodiment, the skeleton lines comprise a rear portion which extends from a starting point of the rear portion to the trailing edge point, wherein the rear portion of at least some, preferably all blade tip side skeleton lines has a greater curvature than the rear portions of skeleton lines of the rest Profiles of the airfoil. As a result, the exit metal angles of shovel point-side profiles smaller than the outlet metal angle of profiles at the level of half the span or in the region of the mounting side, ie hub side airfoil end. Preferably, the section starting point of the rear skeleton line section, when projected perpendicularly onto the chord, predetermines a projection point located on the chord, which is at most 60% of the length of the chord from the leading edge point. The trailing edge is therefore more curved in the blade tip area than in the remaining area of the blade. The increased curvature leads to a larger work conversion in the preferably rear 40% of the airfoil, so that overall the load of the airfoil is displaced to the rear. This embodiment can serve as a balance of relief on the leading edge to achieve despite the relief of the blade tip side profile in the front region of the chord still a high work transformation. Overall, the flow of the following guide blade in the outer annular wall region can thus also be improved by reducing the blockage in the blade tip region of the compressor blade. This reduces the local misfire of the downstream vanes.

Bevorzugtermaßen sind zumindest einige, vorzugsweise alle der schaufelspitzseitigen Profile im "Aft-Loaded-Design" und die übrigen, d. h. nicht schaufelspitzseitigen Profile im "Front-Loaded-Design" ausgestaltet.Preferred dimensions are at least some, preferably all of the blade tip side profiles in the "Aft-Loaded Design" and the rest, d. H. not blade tip-side profiles in the "front-loaded design" designed.

Der für die Spaltverluste verantwortliche Spaltwirbel kann äußerst effizient beeinflusst werden, wenn auch die Saugseitenkontur und die Druckseitenkontur zumindest drei aufeinanderfolgende Krümmungsabschnitte mit alternierenden Vorzeichen aufweisen, welche benachbarten Krümmungsabschnitte in jeweils einem Wendepunkt angrenzen. Dies kann mit einer geeigneten Dickenverteilung erreicht werden, die nach herkömmlicher Art senkrecht und symmetrisch, d.h. beidseitig zu gleichen Teilen auf die Skelettlinie aufgetragen wird. Derartige Maßnahmen führen auf der Saugseite zu konkaven Konturabschnitten und auf der Druckseite zu konvexen Konturabschnitten, mit denen die Spaltwirbel in besonders einfachem Maße ideegemäß beeinflusst werden können.The gap vortex responsible for the gap losses can be influenced very efficiently, although the suction side contour and the pressure side contour have at least three successive curved sections with alternating signs, which adjoin adjacent curved sections in each case a turning point. This can be achieved with a suitable thickness distribution, which is applied in a conventional manner perpendicular and symmetrical, ie on both sides in equal parts on the skeleton line. Such measures lead on the suction side to concave contour sections and on the pressure side to convex contour sections, with which the slit vertebrae can be influenced ideegemäß to a particularly simple extent.

Zweckmäßigerweise ist die Schaufelblattspitze freistehend ausgebildet.Conveniently, the blade tip is freestanding.

Wenn sich entlang der Saugseitenkontur vom Vorderkantenpunkt zum Hinterkantenpunkt bei einer Umströmung mit einem Gas eine Geschwindigkeitsverteilung des Gases einstellt, sind zumindest einige, vorzugsweise alle schaufelspitzseitigen Profile so gewählt, dass an einem Maximumort ein Geschwindigkeitsmaximum auftritt, dessen Projektionspunkt bei senkrechter Projektion auf die Profilsehne auf dieser vom Vorderkantenpunkt zwischen 15% und 40% der Länge der Profilsehne entfernt ist. Diese Maßnahme gewährleistet einen besonders großen Impuls zur Entstehung des Spaltwirbels. Um dann die Radialspaltverluste möglichst gering zu halten, ist vorgesehen, dass die Energiezufuhr für den Spaltwirbel besonders schnell, d. h. auf besonders kurzer Länge, in besonders starkem Maße abnimmt. Dazu ist vorgesehen, dass die betreffenden Profile so gewählt sind, dass sich in einem an dem Maximumort anschließenden Saugseitenabschnitt der Saugseitenkontur mit einer Länge von maximal 15% der Länge der Profilsehne sich ein Gradient der Geschwindigkeit einstellt, dessen Gefälle maximal ist. Dies führt dazu, dass der Spaltwirbel für seine Größe stark unterversorgt wird, was dazu führt, dass sich dieser in einem größeren Winkel von der Oberfläche der Saugseite entfernt. Dies führt zu besonders geringen Spaltverlusten bei einem Axialverdichter, dessen Rotor mit den erfindungsgemäßen Verdichterlaufschaufeln ausgestattet ist.If a velocity distribution of the gas adjusts along the suction side contour from the leading edge point to the trailing edge point in the case of a flow around a gas, at least some, preferably all blade tip-side profiles are selected such that a maximum velocity occurs at a maximum location, the projection point of which projects perpendicularly onto the chord on it from the leading edge point is between 15% and 40% of the length of the chord. This measure ensures a particularly large impulse for the formation of the crevice vortex. In order to keep the radial gap losses as low as possible, it is provided that the energy supply for the gap vortex particularly fast, d. H. on a particularly short length, particularly decreases. For this purpose, it is provided that the relevant profiles are selected so that in a subsequent to the maximum location suction side portion of Saugseitenenkontur with a maximum length of 15% of the length of the chord, a gradient of the speed sets, the slope is maximum. As a result, the gap vortex is severely underserved for its size, which causes it to move away from the surface of the suction side at a larger angle. This leads to particularly low gap losses in an axial compressor whose rotor is equipped with the compressor rotor blades according to the invention.

Die weitere Erläuterung der Erfindung erfolgt anhand der in der Zeichnung dargestelltem Ausführungsbeispiel.The further explanation of the invention is based on the illustrated in the drawing embodiment.

Im Einzelnen zeigen:

FIG 1: ein erfindungsgemäßes Profil und ein aus dem Stand der Technik bekanntes Profil für eine Verdichterlaufschaufel;
FIGs 2, 3, 6: die Geschwindigkeitsverteilungen entlang der Saugseitenkontur und der Druckseitenkontur des erfindungsgemäßen Profils und des herkömmli- chen Profils aus FIG 1;
FIG 4: die Kontur von Saugseite und Druckseite des erfindungsgemäßen Profils für eine Verdichter- laufschaufel;
FIG 5: den Krümmungsverlauf des erfindungsgemäßen Profils entlang der Saugseite und Druckseite;
FIG 7: die Massenstromdichte des Massenstrom in einem Radialspalt bei Verwendung eines erfindungsge- mäßen Profils für eine freistehende Schaufel- blattspitze;
FIG 8: die Topologie der Spaltwirbeltrajektoren für das erfindungsgemäße Profil und das konventio- nelle Profil und
FIG 9, 10: perspektivische Darstellungen auf die freiste- hende Schaufelblattspitze einer erfindungsge- mäßen Verdichterlaufschaufel.

In detail show:

FIG. 1: an inventive profile and a known from the prior art profile for a compressor blade;
FIGS. 2, 3, 6: the velocity distributions along the suction side contour and the pressure side contour of the profile according to the invention and of the conventional profile FIG. 1 ;
FIG. 4: the contour of the suction side and pressure side of the profile according to the invention for a compressor blade;
FIG. 5: the curvature of the profile according to the invention along the suction side and pressure side;
FIG. 7: the mass flow density of the mass flow in a radial gap when using a profile according to the invention for a free-standing blade tip;
FIG. 8: the topology of the Spaltwirbeltrajektoren for the profile according to the invention and the conventional profile and
9, 10: perspective views of the freestanding blade tip of a compressor blade according to the invention.

FIG 9 und FIG 10 zeigen jeweils eine freistehende Verdichterlaufschaufel 10 aus unterschiedlichen Perspektiven. Deren Schaufelblatt 12 umfasst eine Druckseitenwand 14 sowie eine Saugseitenwand 16, die sich zum einen jeweils von einer gemeinsamen, von der Gasströmung angeströmten Vorderkante 18 zu einer gemeinsamen Hinterkante 20 und zum anderen unter Bildung einer Spannweite von einem in FIG 9 und FIG 10 nicht weiter dargestellten befestigungsseitigen Schaufelblattende zu einer Schaufelblattspitze 22 erstrecken. 9 and FIG. 10 each show a freestanding compressor blade 10 from different perspectives. Their blade leaf 12 comprises a pressure side wall 14 and a suction side wall 16, which on the one hand in each case by a common, flowed by the gas flow leading edge 18 to a common trailing edge 20 and on the other under education a span of one in 9 and FIG. 10 not shown fastening side airfoil end to a blade tip 22 extend.

In FIG 9 ist die Perspektive so gewählt, dass der Blick auf die Hinterkante 20 des Schaufelblattes 12 fällt, in FIG 10 fällt der Blick auf die Vorderkante 18 des Schaufelblatts 12. Am befestigungsseitigen Schaufelblattende kann in bekannter Art und Weise eine Plattform sowie ein daran angeordneter Schaufelfuß vorgesehen sein. Je nach Art und Weise der Befestigung ist der Schaufelfuß der Verdichterlaufschaufel 10 entweder schwalbenschwanz-, tannenbaum- oder hammerförmig ausgestaltet. Die Verdichterlaufschaufel kann auch an einem Rotor angeschweißt sein.In FIG. 9 the perspective is chosen so that the view of the trailing edge 20 of the airfoil 12 falls, in FIG. 10 the view of the leading edge 18 of the blade 12 falls on the attachment side airfoil end can be provided in a known manner, a platform and arranged thereon a blade root. Depending on the manner of attachment of the blade root of the compressor blade 10 is designed either dovetail, fir-tree or hammer-shaped. The compressor blade may also be welded to a rotor.

In dem Rotor eines Axialverdichters befestigt ist die Orientierung des Schaufelblatts 12 dergestalt, dass sich das Schaufelblatt 12 von der Vorderkante 18 zur Hinterkante 20 in etwa der Axialrichtung des Axialverdichters erstreckt, welche in dem zu FIG 9 und FIG 10 zugehörigen Koordinatensystem mit der Achse X bezeichnet ist. Die Radialrichtung des Axialverdichters fällt mit der Z-Achse des dargestellten Koordinatensystems zusammen und die Tangentialrichtung, d. h. die Umfangsrichtung mit der Y-Achse.Mounted in the rotor of an axial compressor is the orientation of the airfoil 12 such that the airfoil 12 extends from the leading edge 18 to the trailing edge 20 in approximately the axial direction of the axial compressor which is in the 9 and FIG. 10 associated coordinate system with the axis X is designated. The radial direction of the axial compressor coincides with the Z axis of the illustrated coordinate system and the tangential direction, ie the circumferential direction with the Y axis.

Eine Spannweite des Schaufelblatts 12 wird somit in Richtung der Z-Achse erfasst.A span of the airfoil 12 is thus detected in the Z-axis direction.

Bekanntermaßen werden Verdichterlaufschaufeln 10 für Axialverdichter dergestalt ausgelegt, dass entlang einer nicht dargestellten geradlinigen oder auch geringfügig gekrümmten Stapelachse unterschiedliche oder auch identische Profile aneinandergereiht werden, deren eingeschlossener Raum das Schaufelblatt 12 vorgeben. Jedes Profil weist prinzipiell einen Flächenschwerpunkt auf, der auf der Stapelachse liegt.As is known, compressor blades 10 for axial compressors are designed in such a way that different or even identical profiles are strung together along an unillustrated rectilinear or even slightly curved stacking axis whose enclosed space predetermines the blade 12. In principle, each profile has a centroid on the stack axis.

Unter einem Profil wird im Detail ein endloser Linienzug verstanden, welcher eine Saugseitenkontur und eine Druckseitenkontur eines Schaufelblatts umfasst. Die Konturen treffen sich einerseits in einem Vorderkantenpunkt und andererseits in einem Hinterkantenpunkt, welche auch Teil des Profils sind und dabei auf der entsprechenden Kante des Schaufelblatts liegen. Für jede entlang der Spannweite vorhandene Schaufelblatthöhe existiert ein solches Profil. Insofern stellt das Profil die Kontur eines Querschnitts durch das Schaufelblatt für eine bestimmte Schaufelblatthöhe dar, wobei der Querschnitt entweder senkrecht zur Radialrichtung des Axialverdichters oder auch dazu geringfügig geneigt - entsprechend einer Ringkanalkontraktion - orientiert sein kann. In FIG 9 sind Druckseitenkonturen 40 von drei Profilen 28, 30 in Volllinie gezeigt. In FIG 10 sind mehrere Saugseitenkonturen 42 von Profilen 28, 30 unterschiedlicher Schaufelblatthöhen ebenfalls in Volllinien dargestellt.A profile is understood in detail to mean an endless polyline which has a suction side contour and a pressure side contour an airfoil. The contours meet on the one hand in a leading edge point and on the other hand in a trailing edge point, which are also part of the profile and lie on the corresponding edge of the airfoil. For each existing along the span blade height exists such a profile. In this respect, the profile represents the contour of a cross section through the blade for a particular blade height, wherein the cross section either perpendicular to the radial direction of the axial compressor or even slightly inclined - may be oriented - according to an annular channel contraction. In FIG. 9 are printed page contours 40 of three profiles 28, 30 shown in full line. In FIG. 10 a plurality of suction side contours 42 of profiles 28, 30 different blade heights are also shown in solid lines.

Das in FIG 9 und FIG 10 dargestellte gekrümmte Schaufelblatt 12 weist einen gegenüber dem Stand der Technik erfindungsgemäß modifizierten Schaufelblattspitzenbereich 43 auf, dessen konkrete Ausgestaltung und Wirkungsweise nachfolgend näher im Detail beschrieben wird.This in 9 and FIG. 10 illustrated curved airfoil 12 has a comparison with the prior art according to the invention modified blade tip region 43, the specific configuration and operation will be described in more detail below in detail.

In FIG 1 sind zwei grundlegend unterschiedliche Profile 28, 30 gezeigt. Das erste, in gepunkteter Linienart dargestellte Profil 28 zeigt einen Querschnitt durch die Verdichterlaufschaufel 10 gemäß FIG 10 in einer Schaufelblatthöhe von der halben Spannweite des Schaufelblatts 12. Das Profil 28 kann ein konventionelles, aus dem Stand der Technik bekanntes Profil sein. Das in Volllinie dargestellte Profil 30 zeigt einen Querschnitt durch die erfindungsgemäße Verdichterlaufschaufel 10 gemäß FIG 10 im Bereich 43 der Schaufelblattspitze 22. Jedes Profil 28, 30 gemäß FIG 1 weist eine ihr zugehörige Skelettlinie auf, wobei aus Gründen der Übersichtlichkeit in FIG 1 lediglich die eine Skelettlinie 32 des schaufelspitzseitigen Profils 30 in gestrichelter Linienart dargestellt ist. Die Skelettlinie 32 beginnt in einem Vorderkantenpunkt 24, endet in einem zugehörigen Hinterkantenpunkt 26 und befindet sich stets mittig zwischen der Druckseitenkontur 40 und Saugseitenkontur 42. Sie ist auch als Profilmittenlinie bekannt.In FIG. 1 two fundamentally different profiles 28, 30 are shown. The first profile 28 shown in dotted line style shows a cross section through the compressor blade 10 according to FIG FIG. 10 at an airfoil height of half the span of the airfoil 12. The profile 28 may be a conventional profile known in the art. The profile 30 shown in full line shows a cross section through the compressor blade 10 according to the invention FIG. 10 in the area 43 of the blade tip 22. Each profile 28, 30 according to FIG. 1 has a skeleton line associated with it, for reasons of clarity in FIG. 1 only one skeleton line 32 of the blade tip side profile 30 is shown in dashed line style. The skeleton line 32 begins at a leading edge point 24, terminates at an associated trailing edge point 26, and is always centered between the printing page contour 40 and suction side contour 42. It is also known as profile centerline.

Neben der Skelettlinie 32 werden im Stand der Technik Profile auch mit Hilfe einer geradlinigen Profilsehne definiert. Die Profilsehne ist eine Gerade, welche sich vom Vorderkantenpunkt bis zum Hinterkantenpunkt erstreckt. In FIG 1 ist nur die eine Profilsehne 34 für das schaufelspitzseitige Profil 30 gezeigt. Da die Profilsehne 34 nachfolgend zur geometrischen Definition von signifikanten Punkten des Profils 30 herangezogen wird, wird deren Länge auf Eins normiert, wobei im Vorderkantenpunkt 24 die Länge der Profilsehne 0% beträgt und im Hinterkantenpunkt 26 die Länge der Profilsehne 100%. Darunter wird auch eine relative Sehnenlänge verstanden.In addition to the skeleton line 32, profiles are also defined in the prior art with the aid of a straight chord. The chord is a straight line which extends from the leading edge point to the trailing edge point. In FIG. 1 only one profile chord 34 for the blade tip-side profile 30 is shown. Since the profile chord 34 is subsequently used for the geometric definition of significant points of the profile 30, its length is normalized to one, wherein in the leading edge point 24, the length of the chord 0% and in the trailing edge point 26, the length of the chord 100%. This also means a relative chord length.

Selbstverständlich existiert auch für das aus dem Stand der Technik bekannte Profil 28 eine Profilsehne. Diese Profilsehne ist jedoch der Klarheit halber in FIG 1 nicht dargestellt.Of course, there is also a profile chord for the profile 28 known from the prior art. However, this chord is in for the sake of clarity FIG. 1 not shown.

Die normierte Profilsehne 34 wird dabei mit x/c angegeben. Das in FIG 1 dargestellte Profil 30 steht dabei repräsentativ für die radial äußersten der schaufelspitzseitigen Profile 30. Das in FIG 1 dargestellte herkömmliche Profil 28 steht einerseits repräsentativ für die aus dem Stand der Technik bekannten Profile und andererseits für die übrigen Profile der Verdichterlaufschaufel 10. Unter den übrigen Profilen 28 sind diejenigen zu verstehen, welche nicht schaufelspitzseitig angeordnet sind und somit beispielsweise im befestigungsseitigen Bereich des Schaufelblatts 12 oder mittig zwischen Schaufelblattspitze 22 und dem befestigungsseitigen Schaufelblattende angeordnet sein können. Der Übergang vom herkömmlichen Profil 28 zum schaufelspitzseitigen Profil 30 erfolgt dabei, wie FIG 10 zeigt, stufenfrei.The normalized chord 34 is indicated by x / c. This in FIG. 1 represented profile 30 is representative of the radially outermost of the blade tip-side profiles 30. Das in FIG. 1 The conventional profile 28 illustrated on the one hand is representative of the profiles known from the prior art and on the other hand for the remaining profiles of the compressor blade 10. The other profiles 28 are understood to mean those which are not arranged on the blade tip side and thus, for example, in the attachment-side region of the blade 12 or can be arranged centrally between the blade tip 22 and the attachment-side blade end. The transition from the conventional profile 28 to the blade tip-side profile 30 takes place, as FIG. 10 shows, stepless.

Kennzeichnend für eine erfindungsgemäße Verdichterlaufschaufel 10 ist, dass die Skelettlinien 32 der schaufelspitzseitigen Profile 30 mindestens zwei Wendepunkte 36, 38 aufweisen. Das bedeutet, dass die Skelettlinie 32 stromauf des vordersten Wendepunkts 36 einen ersten Krümmungsabschnitt A mit einer ersten Krümmung aufweist und stromab des ersten Wendepunkts 36 bis zum zweiten Wendepunkt 38 einen zweiten Krümmungsabschnitt B mit einer zweiten Krümmung. Die Vorzeichen der ersten Krümmung und der zweiten Krümmung sind dabei unterschiedlich. Stromab des zweiten Krümmungsabschnitts B schließt sich im zweiten Wendepunkt 38 ein dritter Krümmungsabschnitt C an, dessen Krümmung wiederum ein anderes Vorzeichen aufweist als das der zweiten Krümmung. Durch die unterschiedlichen Vorzeichen der Krümmungen der Krümmungsabschnitte A, B, C weisen auch Saugseitenkontur 42 und Druckseitenkontur 40 entsprechende Krümmungsabschnitte auf: die hauptsächlich konvex gekrümmte Saugseitenkontur 42 weist in einem Abschnitt D zwischen 35% und 50% der relativen Sehnenlänge eine konkave Gestalt auf. Die hauptsächlich konkav gekrümmte Druckseitenkontur 40 weist einen Abschnitt E auf, welcher konvex ist. Entgegen den bisherigen, aus dem Stand der Technik bekannten Profilformen für Verdichterlaufschaufeln von Axialverdichtern führt dieser konkave Saugseitenkonturabschnitt D und konvexe Druckseitenkonturabschnitt E zu einer lokal abknickenden Profilierung, die hier als Profilknick bezeichnet wird.Characteristic of a compressor blade 10 according to the invention is that the skeleton lines 32 of the blade tip-side profiles 30 have at least two turning points 36, 38. That is, the skeleton line 32 upstream of the foremost inflection point 36 has a first curvature portion A of a first curvature and downstream of the first inflection point 36 to the second inflection point 38 a second curvature portion B of a second curvature. The signs of the first curvature and the second curvature are different. Downstream of the second curvature section B, in the second inflection point 38, a third curvature section C follows, whose curvature in turn has a different sign than that of the second curvature. Due to the different signs of the curvatures of the curved sections A, B, C, suction side contour 42 and pressure side contour 40 also have corresponding curved sections: the predominantly convex curved suction side contour 42 has a concave shape in a section D between 35% and 50% of the relative chord length. The mainly concave curved pressure side contour 40 has a portion E which is convex. Contrary to the previous known from the prior art profile shapes for compressor blades of axial compressors this concave Saugseitenenkonturabschnitt D and convex pressure side contour section E leads to a locally kinking profiling, which is referred to here as a profile kink.

Es ist dabei vorgesehen, dass der erste der beiden Wendepunkte 36 bei senkrechter Projektion auf die Profilsehne auf dieser einen ersten Projektionspunkt AP vorgibt, welcher vom Vorderkantenpunkt 24 zwischen 10 % und 30% der Länge der Profilsehne 34 entfernt ist und bei der der zweite der beiden Wendepunkte 38 bei senkrechter Projektion auf die Profilsehne 34 auf dieser einen zweiten Projektionspunkt BP vorgibt, welcher vom Vorderkantenpunkt 24 zwischen 30% und 50% der Länge der Profilsehne 34 entfernt ist. Des Weiteren geht aus FIG 1 klar hervor, dass das schaufelspitzseitige Profil 30 gegenüber dem herkömmlichen Profil 28 eine zur anströmenden Gasströmung hin vorverlagerte Vorderkante 18 aufweist. Die vorverlagerte Vorderkante 18 des schaufelspitzseitigen Profils 30 ist besonders in den perspektivischen Ansichten gemäß FIG 9 und FIG 10 erkennbar.It is provided that the first of the two turning points 36 predestinates on perpendicular to the chord on this a first projection point AP, which is removed from the leading edge point 24 between 10% and 30% of the length of the chord 34 and at the second of the two Turning points 38 in perpendicular projection on the chord 34 on this one second projection point BP pretending, which is removed from the leading edge point 24 between 30% and 50% of the length of the chord 34. Furthermore goes out FIG. 1 clearly shows that the blade tip-side profile 30 relative to the conventional profile 28 has a forwardly displaced leading edge 18 toward the oncoming gas flow. The vorverlagerte leading edge 18 of the blade tip profile 30 is particularly in the perspective views according to 9 and FIG. 10 recognizable.

Des Weiteren ist vorgesehen, dass die Skelettlinie 32 von schaufelspitzseitigen Profilen 30 in einem hinteren Abschnitt G eine größere Krümmung aufweist als die hinteren Abschnitte von Skelettlinien der übrigen Profile 28 des Schaufelblatts 12. Der hintere Abschnitt G der Skelettlinie 32 erstreckt sich vom Abschnittsanfangspunkt GA bis zu dem Hinterkantenpunkt 26 der Skelettlinie 32, welcher Abschnittsanfangspunkt GA bei Projektion auf die Profilsehne 34 auf dieser einen Projektionspunkt GP vorgibt, welcher vom Vorderkantenpunkt 24 maximal 60 % der Länge der Profilsehne 34 entfernt ist.Furthermore, it is provided that the skeleton line 32 of blade tip side profiles 30 in a rear portion G has a greater curvature than the rear portions of skeleton lines of the remaining profiles 28 of the airfoil 12. The rear portion G of the skeleton line 32 extends from the section starting point GA up to the trailing edge point 26 of the skeleton line 32, which section start point GA when projecting onto the chord 34 on this one projection point GP, which is removed from the leading edge point 24 a maximum of 60% of the length of the chord 34.

Des Weiteren geht aus der FIG 1 hervor, dass das schaufelspitzseitige Profil 30 eine Skelettlinie 32 mit einem vorderen Abschnitt H umfasst. Der vordere Abschnitt H der Skelettlinie 32 erstreckt sich vom Vorderkantenpunkt 24 bis zu einem Projektionspunkt HP der Skelettlinie 32, welcher bei 10% der Länge der Profilsehne 34 angeordnet ist. Der Projektionspunkt HP ergibt sich dabei durch die Projektion eines Endpunktes HE des vorderen Abschnitts H senkrecht zur Profilsehne 34. In diesem vorderen Abschnitt H der Skelettlinie 32 ist die Skelettlinie 32 nahezu ungewölbt, d. h. annähernd gerade. Gleichfalls ist die Dickenverteilung, welche bekanntermaßen senkrecht auf die Skelettlinie 32 beidseitig zu gleichen Teilen aufgetragen wird, hier so gewählt, dass sich ein im Prinzip keilförmiger Vorderkantenbereich für die schaufelspitzseitigen Profile 30 ergibt. Allgemein ist im vorderen Abschnitt H von schaufelspitzseitigen Profilen 30 ein symmetrischer Verlauf der Saugseitenkontur 42 und Druckseitenkontur 40 symmetrisch wünschenswert.Furthermore, goes from the FIG. 1 that the blade tip-side profile 30 comprises a skeleton line 32 with a front portion H. The front portion H of the skeleton line 32 extends from the leading edge point 24 to a projection point HP of the skeleton line 32, which is located at 10% of the length of the chord 34. The projection point HP results from the projection of an end point HE of the front portion H perpendicular to the chord 34. In this front portion H of the skeleton line 32, the skeleton line 32 is almost not arched, ie approximately straight. Likewise, the thickness distribution, which is known to be applied perpendicular to the skeleton line 32 on both sides in equal parts, chosen here so that there is a wedge-shaped leading edge region for the blade tip side profiles 30 in principle. In general, in the front section H of blade tip-side profiles 30, a symmetrical course of the suction side contour 42 and pressure side contour 40 is symmetrically desirable.

In FIG 2 sind die Geschwindigkeitsverteilungen entlang des schaufelspitzseitigen Profils 30 und entlang des herkömmlichen Profils 28 sowohl für die Saugseitenströmung als auch für die Druckseitenströmung gegenübergestellt. Jede Geschwindigkeitsverteilung ist dabei entlang der normierten Profilsehne x/c aufgetragen. Die Geschwindigkeiten sind dabei in Machzahlen angegeben, wobei Mach = 1 die Schallgeschwindigkeit für eine gegebene Temperatur bedeutet. Die Geschwindigkeitsverteilung wurde dabei auf derjenigen Schaufelblatthöhe von Verdichterlaufschaufeln erfasst, welche 0,5% des Spaltmaßes eines Radialspaltes zwischen der Schaufelblattspitze 22 und der diese umgebenden Ringwand des Axialverdichters von der Schaufelblattspitze 22 entfernt ist. In gestrichelter Linienart sind in FIG 2, FIG 3 und FIG 6 die Geschwindigkeitsverteilungen 48, 50 eines herkömmlichen Profils 28 für die Saugseitenwand 16 und Druckseitenwand 14 dargestellt. Die Geschwindigkeitsverteilungen 44, 46 für die Saugseitenwand 16 und Druckseitenwand 14 des schaufelspitzseitigen Profils 30 ist in Volllinie dargestellt. Die jeweils untere Linie stellt die Geschwindigkeitsverteilung für die entsprechende Druckseite dar, die jeweils obere Linie stellt die Geschwindigkeitsverteilung für die entsprechende Saugseite dar. Die Saugseitengeschwindigkeitsverteilung für das schaufelspitzseitige Profil 30 ist mit 44 bezeichnet, die Druckseitengeschwindigkeitsverteilung für das schaufelspitzseitige Profil mit 46, die Saugseitengeschwindigkeitsverteilung für das herkömmliche Profil 28 mit 48 und die Druckseitengeschwindigkeitsverteilung für das herkömmliche Profil 28 mit 50. Je größer der Abstand zwischen dem Verlauf der saugseitigen Geschwindigkeitsverteilung 44, 48 und der druckseitigen Geschwindigkeitsverteilung 46, 50 für jede Stelle der normierten Profilsehne 34 ist, umso größer ist der Druckunterschied und somit die Belastung an der jeweiligen betrachteten Stelle der Profilsehne des jeweiligen betrachteten Profils 28, 30. Aus FIG 2 geht hervor, dass mit Hilfe des erfindungsgemäß modifizierten Schaufelblattspitzenbereichs 43 das Schaufelblatt 12 in der vorderen Hälfte, d. h. insbesondere auf den ersten 15% der Profilsehne 34 vom Vorderkantenpunkt 24 aus gesehen, entlastet worden ist.In FIG. 2 The velocity distributions along the blade tip side profile 30 and along the conventional profile 28 are contrasted for both the suction side flow and the pressure side flow. Each velocity distribution is along the normalized chord x / c applied. The speeds are given in Mach numbers, where Mach = 1 means the speed of sound for a given temperature. The velocity distribution was detected at that blade height of compressor blades, which is 0.5% of the gap of a radial gap between the blade tip 22 and the surrounding annular wall of the axial compressor of the blade tip 22 away. In dashed line style are in FIG. 2 . 3 and FIG. 6 the velocity distributions 48, 50 of a conventional profile 28 for the suction side wall 16 and pressure side wall 14 are shown. The velocity distributions 44, 46 for the suction side wall 16 and pressure side wall 14 of the blade tip-side profile 30 are shown in full line. The lower line represents the velocity distribution for the corresponding pressure side, the upper line represents the velocity distribution for the corresponding suction side. The suction side velocity distribution for the blade tip side profile 30 is denoted 44, the pressure side velocity distribution for the blade tip profile 46, the suction side velocity distribution for the conventional profile 28 at 48 and the pressure side velocity distribution for the conventional profile 28 with 50. The greater the distance between the profile of the suction side velocity distribution 44, 48 and the pressure side velocity distribution 46, 50 for each position of the normalized chord 34, the greater Pressure difference and thus the load at the respective considered location of the chord of the respective considered profile 28, 30th FIG. 2 shows that with the aid of the present invention modified blade tip portion 43, the blade 12 in the front half, ie in particular on the first 15% of the chord 34 seen from the leading edge point 24, has been relieved.

Durch die sich einstellenden Geschwindigkeitsverteilungen 44, 46 tritt eine höhere Belastung im hinteren Abschnitt G des schaufelspitzseitigen Profils 30 auf, da die Fläche zwischen saugseitiger Geschwindigkeitsverteilung 44 und druckseitiger Geschwindigkeitsverteilung 46 für einen hinteren Profilabschnitt von 60% der Profilsehne 34 bis 100% der Profilsehne 34 größer ist als die entsprechende Fläche zwischen den entsprechenden Geschwindigkeitsverteilungen 48, 50 des aus dem Stand der Technik bekannten herkömmlichen Profils 28. Da das herkömmliche Profil 28 für nicht schaufelspitzseitige Bereiche der Verdichterlaufschaufel 10 vorgesehen ist, tritt somit entlang der Schaufelblatthöhe ein Wechsel der Belastung vom vorderen Abschnitt ("Front-Loaded-Design") zum hinteren Abschnitt des Schaufelblattes ("Aft-Loaded-Design"). Charakteristisch ist, dass die Profilform des Schaufelblatts 12 schaufelspitzseitig so gewählt ist, dass der Geschwindigkeitsanstieg zu einem Geschwindigkeitsmaximum in einem Maximumsort bei ca. 20% der Länge der Profilsehne 34 in einem möglichst kurzen Profilsehnenabschnitt erreicht wird. Weiter ist in den sich an den Maximumsort anschließenden nachfolgenden 15% der Profilsehne 34 eine vergleichsweise große Abnahme der Geschwindigkeit der saugseitigen Gasströmung in einem möglichst kurzen Profilsehnenabschnitt gewünscht. Insbesondere dieser Geschwindigkeitsverlauf entlang der Saugseitenwand 16 führt dazu, dass ein für die Spaltverluste verantwortlicher Spaltwirbel mit vergleichsweise mehr Energie erzeugt wird, wobei durch den großen Geschwindigkeitsrückgang nach dem Erreichen des Geschwindigkeitsmaximums diesem jedoch nur vergleichsweise wenig Energie weiter zugeführt wird, was ihn dann umso mehr schwächt. Dies führt insgesamt zu reduzierten Radialspaltverlusten.Due to the self-adjusting speed distributions 44, 46 occurs a higher load in the rear portion G of the blade tip-side profile 30, since the area between suction side velocity distribution 44 and pressure side velocity distribution 46 for a rear profile section from 60% of the chord 34 to 100% of the chord 34 is greater than the corresponding area between the corresponding velocity distributions 48, 50 of the known from the prior art conventional profile 28. Since the conventional Profile 28 is provided for non blade tip portions of the compressor blade 10, thus, along the blade blade height, a change of load from the front portion ("front-loaded design") to the rear portion of the airfoil ("aft-loaded design") occurs. It is characteristic that the profile shape of the blade 12 is selected blade tip side so that the speed increase is achieved to a maximum speed in a maximum location at about 20% of the length of the chord 34 in the shortest possible chord section. Furthermore, a comparatively large decrease in the speed of the suction-side gas flow in a profile chord section that is as short as possible is desired in the subsequent 15% of the chord 34 following the maximum location. In particular, this speed course along the suction side wall 16 causes a gap vortex responsible for the gap losses is generated with comparatively more energy, but the comparatively low energy is further supplied to this by the large deceleration after reaching the maximum speed, which weakens him all the more , Overall, this leads to reduced radial gap losses.

Die Abbildungen 3 bis 8 geben einen weiteren Überblick über die durch den Profilknick auftretenden Effekte. In FIG 3 und FIG 6 sind erneut die Machzahlverteilungen des herkömmlichen Profils 28 und des schaufelspitzseitigen Profils 30 über die relative Sehnenlänge dargestellt. FIG 4 beschreibt das schaufelspitzseitige Profil 30 im ungestaffelten m'-theta Koordinatensystem. Die untere Abbildung, FIG 5, stellt eine Krümmung 52 der Saugseitenkontur 42 und eine Krümmung 54 der Druckseitenkontur 40 über der m'-Koordinate dar. Es ist deutlich zu sehen, dass im Bereich eines Druckseitenknicks 56 ein starker Anstieg der Machzahldifferenz und somit des Druckpotentials zwischen Saugseitenkontur 42 und Druckseitenkontur 40 entsteht.Figures 3 to 8 give a further overview of the effects caused by the profile bend. In 3 and FIG. 6 Again, the Mach number distributions of the conventional profile 28 and the blade tip side profile 30 are represented by the relative chord length. FIG. 4 describes the blade tip-side profile 30 in the un-graded m'-theta coordinate system. The lower picture, FIG. 5 , represents a curvature 52 of the suction side contour 42 and a curvature 54 of the pressure side contour 40 above the m 'coordinate. It is clear to see that in the region of a Druckseitenknicks 56 a sharp increase in Machzahldifferenz and thus the pressure potential between Saugseitenenkontur 42 and pressure side contour 40 is formed.

FIG 7 zeigt die Massenstromdichte des Massenstroms, der orthogonal zur Profilsehne 34 durch den Radialspalt strömt, bezogen auf die betrachtete lokale Fläche. Die Massenstromdichte für ein herkömmliches Profil 28 ist mit 58 bezeichnet, die für das schaufelspitzseitige Profil 30 mit 60. Für das schaufelspitzseitige Profil 30 ist einen klarer Zusammenhang zwischen dem Anstieg des Druckpotentials und dem Anstieg der Massenstromdichte im Radialspalt erkennen. Die Massenstromdichte im Radialspalt erreicht außerdem ihr globales Maximum kurz nach dem beschriebenen Profilknick. Das globale Maximum der Massenstromdichte für das schaufelspitzseitige Profil 30 liegt höher als im herkömmlichen Fall. Der Abfall der Massenstromdichte im Radialspalt nach ihrem Maximum ist ebenfalls größer als bei der herkömmlichen Profilierung 28. FIG. 7 shows the mass flow density of the mass flow, which flows orthogonal to the chord 34 through the radial gap, based on the considered local area. The mass flow density for a conventional profile 28 is indicated at 58, that for the blade tip-side profile 30 at 60. For the blade tip-side profile 30 is a clear relationship between the increase of the pressure potential and the increase in the mass flow density in the radial gap recognize. The mass flow density in the radial gap also reaches its global maximum shortly after the described profile break. The global maximum of the mass flow density for the blade tip-side profile 30 is higher than in the conventional case. The drop in the mass flow density in the radial gap to its maximum is also greater than in the conventional profiling 28th

FIG 8 zeigt die Topologie der Spaltwirbeltrajektoren (Spaltwirbellinien) für die beiden Profile 28, 30. Die Spaltwirbellinie für das herkömmliche Profil 28 ist mit 62 bezeichnet, die Spaltwirbellinie für das schaufelspitzseitige Profil mit 64. Relativ zur Vorderkante 18 entsteht der Spaltwirbel beim schaufelspitzseitigen Profil 30 deutlich später - bezogen auf die relative Sehnenlänge des bestreffenden Profils - und knickt dann von der Saugseitenwand 16 mit einem größeren Winkel ab als bei der herkömmlichen Profilierung 28. Das frühe Abknicken des Spaltwirbels fällt mit dem starken Anstieg der Massenstromdichte zu ihrem Maximum und dem darauf folgenden Absinken desselben zusammen. Der größere Winkel ist dem größeren Gradienten sowohl beim Anstieg als auch beim Abfall der Massenstromdichte geschuldet. Das zum herkömmlichen Profil 28 relativ späte Entstehen des Spaltwirbels lässt sich durch die geringe Belastung des verbesserten Profils 30 an der Vorderkante 18 erklären. FIG. 8 shows the topology of the Spaltwirbeltrajektoren (slit vortex lines) for the two profiles 28, 30. The gap vortex line for the conventional profile 28 is designated 62, the gap vortex line for the blade tip profile with 64. Relative to the leading edge 18 of the gap vortex occurs at the blade tip side profile 30 much later - Based on the relative chord length of the profile concerned - and then kinks from the suction side wall 16 with a larger angle than in the conventional profiling 28. The early kinking of the crevasse vortex coincides with the sharp increase in mass flow density to its maximum and the subsequent decrease of the same together. The larger angle is due to the larger gradient in both the increase and decrease in mass flow density. The relative to the conventional profile 28 relatively late emergence of the crevice vertebra can be explained by the low load on the improved profile 30 at the front edge 18.

Durch die Entlastung der Schaufelblattspitze 22 im Vorderkantenbereich wird die Bildung des Spaltwirbels verzögert. Anschließend folgt im Bereich des saugseitigen Profilknicks ein starker Anstieg des Spaltmassenstroms, der den Spaltwirbel antreibt und von der Saugseitenwand 16 des schaufelspitzseitigen Profils 30 wegtreibt. In der Zone nach dem saugseitigen Profilknick fällt die Massenstromdichte im Radialspalt wesentlich stärker ab als bei der herkömmlichen Profilierung 28. Insgesamt ergibt sich so ein geringerer Spaltmassenstrom. Die Spaltwirbellinie knickt nach dem saugseitigen Profilknick mit einem höheren Winkel von der Saugseitenwand 16 ab als dies bei der herkömmlichen Profilierung 28 der Fall ist. Sie läuft fortan mit einem größeren Abstand von der Saugseitenwand 16 weg als bei der herkömmlichen Profilierung 28. Insgesamt verursacht die Spaltströmung bei der modifizierten Profilierung 30 somit weniger Verluste und eine geringere Verblockung des Strömungsfeldes am Austritt der Laufschaufelreihe. Um trotz der Entlastung des Profils 30 in der vorderen Hälfte der Profilsehne 34 noch eine hohe Arbeitsumsetzung zu erreichen, wird die Belastung durch eine höhere Wölbung des Profils 30 in den hinteren 40% der Profilsehne 34 erhöht.By relieving the blade tip 22 in the leading edge region, the formation of the gap vortex is delayed. This is followed in the region of the suction-side profile bend by a strong increase in the gap mass flow, which drives the gap vortex and expels it from the suction side wall 16 of the blade tip-side profile 30. In the zone downstream of the suction-side profile bend, the mass flow density in the radial gap drops considerably more than in conventional profiling 28. Overall, this results in a lower gap mass flow. The gap vortex line bends after the suction-side profile bend at a higher angle from the suction side wall 16 than in the conventional profiling 28 is the case. From now on, it runs away from the suction sidewall 16 at a greater distance than in the conventional profiling 28. Overall, the split flow in the modified profiling 30 thus causes less losses and less blockage of the flow field at the outlet of the blade row. In order to achieve a high work conversion despite the relief of the profile 30 in the front half of the chord 34, the load is increased by a higher curvature of the profile 30 in the rear 40% of the chord 34.

Besonders bevorzugt ist die Ausgestaltung, bei der das Zusammenspiel der Verschiebung der Belastung von vorne nach hinten mit der besonderen Krümmungsverteilung des neuen Profils 30 bei etwa 20% der Profilsehne 34 ausmacht.Particularly preferred is the embodiment in which the interaction of the displacement of the load from front to back with the particular curvature distribution of the new profile 30 accounts for about 20% of the chord 34.

Insgesamt betrifft die Erfindung somit eine Verdichterlaufschaufel 10 für axial durchströmte Verdichter vorzugsweise stationärer Gasturbinen. Die Erfindung sieht vor, dass zur Reduzierung von Radialspaltverlusten die Skelettlinie 32 der schaufelspitzseitigen Profile 30 des Schaufelblatts 12 der Verdichterlaufschaufel 10 mindestens zwei Wendepunkte 36, 38 aufweisen. Durch das Vorhandensein zweier Wendepunkte 36, 38 ergeben sich für die Saugseitenkontur 42 im Abschnitt von 35% bis 50% ein Saugseitenkonturabschnitt D, der konkav ausgebildet ist und für die Druckseitenkontur 40 ein Druckseitenkonturabschnitt E, welcher konvex ausgebildet ist. Mit Hilfe dieser Geometrie ist es möglich, verlustärmere Spaltwirbel zu generieren, um den Gesamtwirkungsgrad eines mit diesen Verdichterlaufschaufeln 10 ausgestatteten Axialverdichters zu erhöhen.Overall, the invention thus relates to a compressor blade 10 for axially flowed compressor preferably stationary gas turbines. The invention provides that in order to reduce radial gap losses, the skeleton line 32 of the blade tip-side profiles 30 of the blade 12 of the compressor blade 10 have at least two inflection points 36, 38. Due to the presence of two inflection points 36, 38, a suction side contour section D which is concave and for the pressure side contour 40 a pressure side contour section results for the suction side contour 42 in the section of 35% to 50% E, which is convex. With the aid of this geometry, it is possible to generate lower-loss splitter vortices in order to increase the overall efficiency of an axial compressor equipped with these compressor rotor blades 10.

Claims

A compressor blade (10) for an axial compressor, comprising a curved airfoil (12) comprising a pressure sidewall (14) and a suction sidewall (16) extending from a common leading edge (18) to a common trailing edge (20) on the other hand, to form a span from a fastener side airfoil end to a blade tip (22),
wherein, for each blade height present along the span, the airfoil (12) A profile (28, 30) having a suction side contour (42) and a pressure side contour (40),

An at least partially curved skeleton line (32) and

• a straight chord (34) which contours (40, 42), skeleton line (32) and chord (34) each extend from a leading edge point (24) to a trailing edge point (26),
characterized in that
at least some of the skeleton lines (32) of the blade tip-side profiles (30) have at least two inflection points (36, 38).

A compressor blade (10) according to claim 1,
in which the first of the two turning points (36) when projecting perpendicularly onto the chord (34) on this a first projection point (AP), which is from the leading edge point (24) between 10% and 30% of the length of the chord (34) removed and
in which the second of the two inflection points (38) when projecting perpendicularly onto the chord (34) on this a second projection point (BP), which is from the leading edge point (24) between 30% and 50% of the length of the chord (34) removed ,

A compressor blade (10) according to claim 1 or 2, wherein the skeleton lines (32) include a front portion (H) extending from the leading edge point (24) to a section end point (HE) whose projection point (HP) is projected perpendicularly the chord (34) is removed from the leading edge point (24) by between 2% and 10% of the length of the chord (34),
wherein at least some of the front portions (H) of the blade tip side profiles (30) have a radius of curvature greater than 100 times the chord (34).

A compressor blade (10) according to claim 3,
wherein each front section (H) has an angle of incidence with respect to an incoming gas flow, wherein at least some of the angles of attack of the blade tip side profiles (30) are smaller than the angles of incidence of the remaining profiles (28) of the airfoil (12).

A compressor blade (10) according to claim 4,
in which the angle of attack of the front portion (H) blade tip side profile (30) is less than 5 °.

A compressor blade (10) according to any one of claims 3 to 5,
the suction side contour (42) and pressure side contour (40) of blade tip-side profiles (30) in the front portion (H) of the skeleton line (32) are formed symmetrically.

A compressor blade (10) according to any one of claims 1 to 6,
wherein at least some of the leading edge points (24) of the blade tip side profiles (30) are located further upstream than the leading edge points (24) of the remaining profiles (28) of the airfoil (12).

A compressor blade (10) according to any one of claims 1 to 7,
in which exclusively the skeleton lines (32) of the profiles (30) present in the area of the blade tip (22) have two turning points (36, 38).

A compressor blade (10) according to any one of claims 1 to 8,
wherein the skeleton lines (32) include a rear portion (G) extending from a section start point (GA) and to the trailing edge point (26),
wherein the rear portion (G) of at least some of the blade tip side skeleton lines (32) has a greater curvature than the rear portions of skeleton lines (32) of the remaining profiles of the airfoil (12).

A compressor blade (10) according to claim 9,
in which the section start point (GA) in the case of perpendicular projection onto the chord (34) defines a projection point (GP) arranged on the chord (34) which is at most 60% of the length of the chord (34) removed from the leading edge point (24).

A compressor blade (10) according to any one of claims 1 to 10,
in which the suction side contour (42) and the pressure side contour (40) of blade tip-side profiles (30) each have at least two inflection points.

A compressor blade (10) according to any one of claims 1 to 11,
in which the blade tip (22) is free-standing.

A compressor blade (10) according to any one of claims 1 to 12,
in which at least some of the blade tip-side profiles (30) are designed in "Aft-Loaded Design" and the other profiles (28) in the "front-loaded design".

A compressor blade (10) according to any one of claims 1 to 13,
wherein the airfoil tip side comprises a region (43) of at most 20% of the span from the airfoil tip (22).

A compressor blade (10) according to any one of claims 1 to 14,
wherein a velocity distribution (44) of the gas is established along the suction side contour (42) from the leading edge point (24) to the trailing edge point (26) when flowing around with a gas,
wherein at least some of the blade tip-side profiles (30) are selected so that at a maximum location a maximum velocity occurs whose projection point at a vertical projection on the chord (34) from the leading edge point (24) between 15% and 40% of the length of the chord (34) is removed.

A compressor blade (10) according to claim 15,
in which the relevant profiles (30) are selected such that in a subsequent to the maximum location suction side portion of the Saugseitenenkontur (42) with a maximum length of 15% of the length of the chord (34) adjusts a gradient of speed, the maximum gradient is.

Axial compressor with a rotor,
on the outer circumference of which at least one blade ring with compressor blades (10) according to one of claims 1 to 16 is formed.