WO2025100464A1 - 光学系、光学装置、および光学系の製造方法 - Google Patents

光学系、光学装置、および光学系の製造方法 Download PDF

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optical
lens
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    • G02B15/08—Optical objectives with means for varying the magnification by changing, adding, or subtracting a part of the objective, e.g. convertible objective by changing a part by changing the rear part
    • H—ELECTRICITY
    • H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
    • H04N—PICTORIAL COMMUNICATION, e.g. TELEVISION
    • H04N23/00—Cameras or camera modules comprising electronic image sensors; Control thereof
    • H04N23/60—Control of cameras or camera modules

Definitions

  • the present disclosure relates to an optical system, an optical device, and a method for manufacturing an optical system.
  • An optical device has been proposed that separates light from a subject that passes through a photographic lens into visible light and infrared light, and forms a visible light image and an infrared light image at different positions (see, for example, Patent Document 1).
  • the optical system of the present disclosure includes, in order from the object side, a first optical system having a front lens group having negative refractive power, an optical path branching member having a branching surface that transmits a portion of the incident light and reflects at least a portion different from the portion of the incident light, and a first rear lens group into which a first light that is at least a portion of the light reflected at the branching surface is incident, and a second optical system having, in order from the object side, a front lens group, an optical path branching member, and a second rear lens group into which a second light that is at least a portion of the light transmitted at the branching surface is incident, and the second optical system has an overall focal length different from the overall focal length of the first optical system.
  • the manufacturing method of the optical system disclosed herein is a manufacturing method of an optical system having a branching surface that transmits a portion of the incident light and reflects at least a portion different from the portion of the incident light, and forms an image of a first light that is at least a portion of the light reflected by the branching surface, and a second light that is at least a portion of the light transmitted by the branching surface, in which the first optical system is arranged to include, in order from the object side, a front lens group having negative refractive power, an optical path branching member having a branching surface, and a first rear lens group into which the first light is incident, and the second optical system is arranged to include, in order from the object side, a front lens group, an optical path branching member, and a second rear lens group into which the second light is incident, and the second optical system is configured to have an overall system focal length different from that of the first optical system.
  • FIG. 1 is a schematic diagram illustrating an example of the overall configuration of an optical system according to this embodiment.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view of a first optical system included in the optical system of the first embodiment.
  • FIG. 3 is a diagram showing various aberrations of the first optical system of the optical system of the first embodiment.
  • FIG. 4 is a cross-sectional view of the second optical system included in the optical system of the first embodiment.
  • FIG. 5 is a diagram showing various aberrations of the second optical system included in the optical system of the first embodiment.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view of a first optical system included in the optical system of the second embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram showing various aberrations of the first optical system of the optical system of the second embodiment.
  • FIG. 1 is a schematic diagram illustrating an example of the overall configuration of an optical system according to this embodiment.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view of a first optical system included in the optical system of the first embodiment.
  • FIG. 8 is a cross-sectional view of the second optical system included in the optical system of the second embodiment.
  • FIG. 9 is a diagram showing various aberrations of the second optical system of the optical system of the second embodiment.
  • FIG. 10 is a cross-sectional view of a first optical system included in the optical system of the third embodiment.
  • FIG. 11 is a diagram showing various aberrations of the first optical system of the optical system of the third embodiment.
  • FIG. 12 is a cross-sectional view of the second optical system included in the optical system of the third embodiment.
  • FIG. 13 is a diagram showing various aberrations of the second optical system of the optical system of the third embodiment.
  • FIG. 14 is a cross-sectional view of a first optical system included in the optical system of the fourth embodiment.
  • FIG. 15 is a diagram showing various aberrations of the first optical system of the optical system of the fourth embodiment.
  • FIG. 16 is a cross-sectional view of the second optical system included in the optical system of the fourth embodiment.
  • FIG. 17 is a diagram showing various aberrations of the second optical system of the optical system of the fourth embodiment.
  • FIG. 18 is a cross-sectional view of the first optical system included in the optical system of the fifth embodiment.
  • FIG. 19 is a diagram showing various aberrations of the first optical system of the optical system of the fifth embodiment.
  • FIG. 20 is a cross-sectional view of the second optical system included in the optical system of the fifth embodiment.
  • FIG. 21 is a diagram showing various aberrations of the second optical system of the optical system of the fifth embodiment.
  • FIG. 22 is a cross-sectional view of the first optical system included in the optical system of the sixth embodiment.
  • FIG. 23 is a diagram showing various aberrations of the first optical system of the optical system of the sixth embodiment.
  • FIG. 24 is a cross-sectional view of the second optical system included in the optical system of the sixth embodiment.
  • FIG. 25 is a diagram showing various aberrations of the second optical system of the optical system of the sixth embodiment.
  • FIG. 26 is a schematic diagram for explaining the overall configuration of the optical system of the seventh embodiment.
  • FIG. 27 is a cross-sectional view of the first optical system included in the optical system of the seventh embodiment.
  • FIG. 28 is a diagram showing various aberrations of the first optical system of the optical system of the seventh embodiment.
  • FIG. 29 is a cross-sectional view of the second optical system included in the optical system of the seventh embodiment.
  • FIG. 30 is a diagram showing various aberrations of the second optical system included in the optical system of the seventh embodiment.
  • FIG. 31 is a schematic diagram for explaining the overall configuration of the optical system of the eighth embodiment.
  • FIG. 32 is a cross-sectional view of the first optical system included in the optical system of the 8-1 example.
  • FIG. 33 is a diagram showing various aberrations of the first optical system of the optical system of Example 8-1.
  • FIG. 34 is a cross-sectional view of the second optical system included in the optical system of the 8-1 example.
  • FIG. 35 is a diagram showing various aberrations of the second optical system of the optical system of Example 8-1.
  • FIG. 36 is a cross-sectional view of the first optical system included in the optical system of the 8-2 embodiment.
  • FIG. 37 is a diagram showing various aberrations of the first optical system of the optical system of Example 8-2.
  • FIG. 38 is a cross-sectional view of the second optical system included in the optical system of the 8-2 embodiment.
  • FIG. 39 is a diagram showing various aberrations of the second optical system of the optical system of the 8-2 example.
  • FIG. 40 is a cross-sectional view of the second optical system included in the optical system of the 9-1 example.
  • FIG. 41 is a diagram showing various aberrations of the second optical system of the optical system of the 9-1 example.
  • FIG. 42 is a cross-sectional view of the second optical system included in the optical system of the 9-2 embodiment.
  • optical system optical system
  • optical device optical device
  • method for manufacturing the optical system according to the embodiments of the present application.
  • FIG. 1 is a schematic diagram illustrating an example of the overall configuration of the optical system of this embodiment.
  • the optical system 1 of this embodiment has a first optical system OS1 including, from the object side, a front lens group GF, an optical path branching member OB having a branching surface BP1, and a first rear lens group GR1 into which light incident on the front lens group GF and the optical path branching member OB and reflected by the branching surface BP1 is incident.
  • the optical system 1 of this embodiment also has a second optical system OS2 including, from the object side, a front lens group GF, an optical path branching member OB, and a second rear lens group GR2 into which light incident on the front lens group GF and the optical path branching member OB and reflected by the branching surface BP1 is incident.
  • the front lens group GF has negative refractive power.
  • the first optical axis AX1 of the first optical system OS1 and the second optical axis AX2 of the second optical system OS2 are drawn so as not to overlap with each other on the object side of the split surface BP for the sake of explanation.
  • the light emitted from the front lens group GF is incident on the light path branching member OB.
  • the light path branching member OB is a cube-type beam splitter (prism) having a branching surface BP1 that transmits a portion of the incident light and reflects at least a portion different from the portion of the incident light.
  • the light path branching member OB may also be a flat beam splitter (half mirror) having a branching surface BP1.
  • first optical system OS1 of the optical system 1 of this embodiment light emitted from the front lens group GF and incident on the optical path branching member OB is reflected by the branching surface BP1, enters the first rear lens group GR1, and is imaged on the first image plane I1.
  • second optical system OS2 of the optical system 1 of this embodiment light emitted from the front lens group GF and incident on the optical path branching member OB is transmitted by the branching surface BP1, enters the second rear lens group GR2, and is imaged on the second image plane I2.
  • the second optical system OS2 has an overall focal length different from the overall focal length of the first optical system OS1.
  • the front lens group GF has a negative refractive power, which makes it possible to adequately widen the angle of view of the wide-angle optical system, which is the one of the first optical system OS1 and the second optical system OS2 that has the shorter total system focal length, and to adequately increase the magnification of the telephoto optical system, which is the one of the first optical system OS1 and the second optical system OS2 that has the longer total system focal length, while allowing the incident light to be appropriately imaged by each optical system.
  • the optical system 1 of this embodiment satisfies the following conditional expression. (1) 1.20 ⁇ fB/fA ⁇ 13.00 however, fB: the longer of the total focal length of the first optical system OS1 and the total focal length of the second optical system OS2. fA: the shorter of the total focal length of the first optical system OS1 and the total focal length of the second optical system OS2.
  • Conditional formula (1) defines the ratio between the total focal length of the telephoto-side optical system and the total focal length of the wide-angle-side optical system.
  • conditional expression (1) in the optical system 1 of this embodiment exceeds the upper limit, it is not possible to sufficiently widen the angle of view of the wide-angle optical system and to sufficiently increase the magnification ratio of the telephoto optical system.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the upper limit value of conditional formula (1) to 13.00. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the upper limit value of conditional formula (1) to 12.55, 12.05, 11.62, 11.16, 10.70, or even 10.00.
  • conditional formula (1) falls below the lower limit, it becomes difficult to appropriately correct various aberrations, such as axial chromatic aberration, lateral chromatic aberration, and distortion.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the lower limit of conditional formula (1) to 1.20. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the lower limit of conditional formula (1) to 1.35, 1.50, 1.65, 1.80, 1.95, or even 2.00.
  • the optical system 1 of this embodiment satisfies the following conditional expression. (2) 0.20 ⁇ -fF/fA ⁇ 10.00 however, fF: focal length of the front lens group GF; fA: the focal length of the entire system of the first optical system OS1 or the focal length of the entire system of the second optical system OS2, whichever is shorter.
  • Conditional formula (2) defines the ratio between the focal length of the front lens group GF and the focal length of the entire wide-angle optical system. By satisfying conditional formula (2), the optical system 1 of this embodiment can appropriately correct various aberrations.
  • conditional expression (2) if the value of conditional expression (2) exceeds the upper limit, it becomes difficult to appropriately correct aberrations such as field curvature, astigmatism, and distortion.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the upper limit value of conditional expression (2) to 10.00. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the upper limit value of conditional expression (2) to 9.60, 9.20, 8.805, 8.40, 8.00, or even 7.00.
  • conditional expression (2) falls below the lower limit, it becomes difficult to appropriately correct various aberrations such as field curvature, astigmatism, and distortion.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the lower limit value of conditional expression (2) to 0.20. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the lower limit value of conditional expression (2) to 0.26, 0.32, 0.38, 0.44, 0.50, or even 1.00.
  • the optical system 1 of this embodiment satisfies the following conditional expression. (3) 0.05 ⁇ -fF/fB ⁇ 3.50 however, fF: focal length of the front lens group GF; fB: the total focal length of the first optical system OS1 or the total focal length of the second optical system OS2, whichever is longer.
  • Conditional formula (3) defines the ratio between the focal length of the front lens group GF and the focal length of the telephoto optical system.
  • conditional expression (3) if the value of conditional expression (3) exceeds the upper limit, it becomes difficult to appropriately correct various aberrations such as field curvature and astigmatism.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the upper limit value of conditional expression (3) to 3.50. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the upper limit value of conditional expression (3) to 3.30, 3.10, 2.90, 2.70, 2.50, or even 2.00.
  • conditional expression (3) falls below the lower limit, the negative power of the front lens group GF becomes too strong, and the overall focal length of the telephoto optical system becomes long, increasing the overall optical length of the telephoto optical system.
  • various aberrations such as field curvature, astigmatism, axial chromatic aberration, and chromatic aberration of magnification.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the lower limit value of conditional expression (3) to 0.05. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the lower limit value of conditional expression (3) to 0.06, 0.07, 0.08, 0.09, 0.10, or even 0.20.
  • the optical system 1 of this embodiment satisfies the following conditional expression. (4) 3.50 ⁇ -f1/fA ⁇ 50.30 however, f1: focal length of the lens arranged closest to the object in the front lens group GF; fA: the total focal length of the first optical system OS1 or the total focal length of the second optical system OS2, whichever is shorter.
  • Conditional expression (4) defines the ratio between the focal length of the lens in the front lens group GF that is located closest to the object and the focal length of the wide-angle optical system.
  • conditional expression (4) if the value of conditional expression (4) exceeds the upper limit, the lens in the front lens group GF that is positioned closest to the object becomes large, making it difficult to appropriately correct various aberrations such as field curvature, astigmatism, and distortion.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the upper limit value of conditional expression (4) to 50.30. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the upper limit value of conditional expression (4) to 49.00, 46.00, 43.00, 40.00, or even 36.00.
  • conditional expression (4) falls below the lower limit, it becomes difficult to appropriately correct various aberrations such as field curvature, astigmatism, and distortion.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the lower limit of conditional expression (4) to 3.50. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (4) to 3.74, 3.98, 4.22, 4.46, 4.70, or even 6.50.
  • the optical system 1 of this embodiment satisfies the following conditional expression. (5) 0.25 ⁇ -f1/fB ⁇ 15.00 however, f1: focal length of the lens in the front lens group GF that is located closest to the object side; fB: the total focal length of the first optical system OS1 or the total focal length of the second optical system OS2, whichever is longer.
  • Conditional formula (5) defines the ratio between the focal length of the lens in the front lens group GF that is located closest to the object and the focal length of the telephoto optical system.
  • conditional expression (5) if the value of conditional expression (5) exceeds the upper limit, the lens in the front lens group GF that is positioned closest to the object becomes large, making it difficult to appropriately correct various aberrations such as field curvature and astigmatism.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the upper limit value of conditional expression (5) to 15.00. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the upper limit value of conditional expression (5) to 14.40, 13.80, 13.20, 12.60, 12.00, or even 11.50.
  • conditional expression (5) falls below the lower limit, the negative power of the front lens group GF becomes too strong, and the overall focal length of the telephoto optical system becomes long, increasing the overall optical length of the telephoto optical system.
  • various aberrations such as field curvature, astigmatism, axial chromatic aberration, and chromatic aberration of magnification.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the lower limit of conditional expression (5) to 0.25. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (5) to 0.30, 0.35, 0.40, 0.45, 0.50, or even 1.00.
  • the optical system 1 of this embodiment satisfies the following conditional expression. (6) 0.04 ⁇ -D12/f1 ⁇ 1.50 however, D12: The distance on the optical axis between the image-side lens surface of the lens located closest to the object in the front lens group GF and the object-side lens surface of the lens located adjacent to the image-side lens located closest to the object in the front lens group GF. f1: The focal length of the lens located closest to the object in the front lens group GF.
  • Conditional formula (6) specifies the ratio of the distance on the optical axis between the lens located closest to the object in the front lens group GF and the lens located adjacent to that lens on the image plane side, to the focal length of the lens located closest to the object in the front lens group GF.
  • conditional expression (6) in the optical system 1 of this embodiment exceeds the upper limit, the lens in the front lens group GF that is located closest to the object side becomes larger, the overall optical length of the wide-angle and telephoto optical systems increases, and it becomes difficult to appropriately correct various aberrations such as field curvature, coma, and chromatic aberration of magnification.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the upper limit value of conditional expression (6) to 1.50. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the upper limit value of conditional expression (6) to 1.44, 1.38, 1.32, 1.26, 1.20, or even 0.85.
  • conditional expression (6) falls below the lower limit, it becomes difficult to appropriately correct various aberrations, such as field curvature, coma, and lateral chromatic aberration.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the lower limit value of conditional expression (6) to 0.04. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the lower limit value of conditional expression (6) to 0.05, 0.06, 0.07, 0.08, 0.09, or even 0.11.
  • the optical system 1 of this embodiment satisfies the following conditional expression. (7) 0.30 ⁇ TLB/TLA ⁇ 3.50 however, TLB: total optical length of the optical system having the longer total system focal length out of the first optical system OS1 and the second optical system OS2. TLA: total optical length of the optical system having the shorter total system focal length out of the first optical system OS1 and the second optical system OS2.
  • Conditional expression (7) defines the ratio between the total optical length of the telephoto side optical system and the total optical length of the wide-angle side optical system.
  • conditional expression (7) if the value of conditional expression (7) exceeds the upper limit, the total optical length of the telephoto optical system increases. In addition, it becomes difficult to appropriately correct various aberrations such as field curvature, astigmatism, and distortion in the wide-angle optical system.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the upper limit value of conditional expression (7) to 3.50. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the upper limit value of conditional expression (7) to 3.30, 3.10, 2.90, 2.70, 2.50, or even 2.25.
  • conditional expression (7) falls below the lower limit, the total optical length of the wide-angle optical system increases. In addition, it becomes difficult to appropriately correct various aberrations such as field curvature, astigmatism, and coma in the wide-angle optical system.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the lower limit of conditional expression (7) to 0.30. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (7) to 0.38, 0.46, 0.54, 0.62, 0.70, or even 0.85.
  • the optical system 1 of this embodiment satisfies the following conditional expression. (8) 0.30 ⁇ -(r12+r11)/(r12-r11) ⁇ 4.70 however, r12: radius of curvature of the image-side lens surface of the lens arranged closest to the object in the front lens group GF. r11: radius of curvature of the object-side lens surface of the lens arranged closest to the object in the front lens group GF.
  • Conditional formula (8) defines the shape factor of the lens in the front lens group GF that is located closest to the object.
  • the optical system 1 of this embodiment can appropriately correct various aberrations such as field curvature, astigmatism, distortion, and coma.
  • conditional expression (8) if the value of conditional expression (8) exceeds the upper limit, it becomes difficult to appropriately correct aberrations such as field curvature, astigmatism, and distortion.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the upper limit value of conditional expression (8) to 4.70. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the upper limit value of conditional expression (8) to 4.60, 4.50, 4.40, 4.30, 4.20, or even 3.50.
  • conditional expression (8) falls below the lower limit, it becomes difficult to appropriately correct various aberrations such as field curvature, astigmatism, and coma.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the lower limit value of conditional expression (8) to 0.30. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the lower limit value of conditional expression (8) to 0.34, 0.38, 0.42, 0.46, 0.50, or even 0.90.
  • the optical system 1 of this embodiment satisfies the following conditional expression. (9) 0.10 ⁇ (r21+r12)/(r21-r12) ⁇ 3.30 however, r21: radius of curvature of the object-side lens surface of the lens arranged adjacent to the image surface side of the lens arranged closest to the object in the front lens group GF. r12: radius of curvature of the image surface side of the lens arranged closest to the object in the front lens group GF.
  • Conditional formula (9) defines the shape factor of the air lens configured between the lens located closest to the object in the front lens group GF and the lens located adjacent to the image surface side of the lens located closest to the object in the front lens group GF.
  • conditional expression (9) if the value of conditional expression (9) exceeds the upper limit, it becomes difficult to appropriately correct various aberrations such as field curvature and astigmatism.
  • the upper limit value of conditional expression (9) is set to 3.30, thereby making it possible to ensure the effect of this embodiment. In order to ensure the effect of this embodiment, it is preferable to set the upper limit value of conditional expression (9) to 3.00, 2.90, 2.60, 2.30, or even 2.00.
  • conditional expression (9) falls below the lower limit, it becomes difficult to appropriately correct various aberrations such as field curvature and astigmatism.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the lower limit of conditional expression (9) to 0.10. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (9) to 0.14, 0.18, 0.22, 0.26, or even 0.29.
  • the optical system 1 of this embodiment satisfies the following conditional expression. (10) 0.30 ⁇ D12/fA ⁇ 11.30 however, D12: the distance on the optical axis between the image-side lens surface of the lens arranged closest to the object in the front lens group GF and the object-side lens surface of the lens arranged adjacent to the image-side surface of the lens arranged closest to the object in the front lens group GF. fA: the total focal length of the first optical system OS1 or the total focal length of the second optical system OS1, whichever is shorter.
  • Conditional formula (10) defines the ratio of the distance on the optical axis between the lens in the front lens group GF that is located closest to the object and the lens that is located adjacent to that lens on the image plane side, to the overall focal length of the wide-angle optical system.
  • conditional expression (10) if the value of conditional expression (10) exceeds the upper limit, the total optical length of the wide-angle optical system increases. In addition, it becomes difficult to appropriately correct various aberrations such as field curvature and coma.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the upper limit value of conditional expression (10) to 11.30. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the upper limit value of conditional expression (10) to 10.80, 10.30, 9.80, 9.30, 8.85, or even 8.40.
  • conditional expression (10) falls below the lower limit, it becomes difficult to appropriately correct various aberrations, including coma.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the lower limit of conditional expression (10) to 0.30. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (10) to 0.35, 0.40, 0.45, 0.50, 0.55, or even 1.00.
  • the optical system 1 of this embodiment satisfies the following conditional expression. (11) 0.07 ⁇ D12/fB ⁇ 4.30 however, D12: the distance on the optical axis between the image-side lens surface of the lens arranged closest to the object in the front lens group GF and the object-side lens surface of the lens arranged adjacent to the image-side surface of the lens arranged closest to the object in the front lens group GF. fB: the total focal length of the first optical system OS1 or the total focal length of the second optical system OS2, whichever is longer.
  • Conditional formula (11) defines the ratio of the distance on the optical axis between the lens in the front lens group GF that is located closest to the object and the lens that is located adjacent to that lens on the image plane side, to the total focal length of the telephoto optical system.
  • conditional expression (11) if the value of conditional expression (11) exceeds the upper limit, the total optical length of the telephoto optical system increases. In addition, it becomes difficult to appropriately correct various aberrations such as field curvature and coma.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the upper limit value of conditional expression (11) to 4.30. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the upper limit value of conditional expression (11) to 4.05, 3.80, 3.55, 3.30, 3.00, or even 2.70.
  • conditional expression (11) falls below the lower limit, it becomes difficult to appropriately correct various aberrations, such as coma, axial chromatic aberration, and chromatic aberration of magnification.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the lower limit of conditional expression (11) to 0.07. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (11) to 0.08, 0.09, 0.11, 0.12, 0.13, or even 0.35.
  • the optical system 1 of this embodiment satisfies the following conditional expression. (12) 1.20 ⁇ ⁇ A/ ⁇ B ⁇ 15.00 however, ⁇ A: half angle of view of the optical system having a shorter total system focal length out of the first optical system OS1 and the second optical system OS2. ⁇ B: half angle of view of the optical system having a longer total system focal length out of the first optical system OS1 and the second optical system OS2.
  • Conditional formula (12) defines the ratio between the half angle of view of the wide-angle optical system and the half angle of view of the telephoto optical system.
  • conditional expression (12) if the value of conditional expression (12) exceeds the upper limit, it becomes difficult to properly correct various aberrations such as field curvature, astigmatism, and distortion in the wide-angle optical system, and it becomes difficult to properly correct various aberrations such as field curvature, astigmatism, axial chromatic aberration, and chromatic aberration of magnification in the telephoto optical system.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the upper limit value of conditional expression (12) to 15.00. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the upper limit value of conditional expression (12) to 14.60, 14.20, 13.80, 13.40, 13.00, or even 11.40.
  • conditional expression (12) falls below the lower limit, it is not possible to sufficiently increase the magnification ratio of the telephoto optical system while simultaneously making the angle of view of the wide-angle optical system sufficiently wide.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the lower limit of conditional expression (12) to 1.20. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (12) to 1.31, 1.42, 1.53, 1.64, 1.75, or even 2.00.
  • the optical system 1 of this embodiment satisfies the following conditional expression. (13) 0.20 ⁇ fpA/fpB ⁇ 2.50 however, fpA: a composite focal length of a positive lens component arranged continuously from the positive lens component arranged closest to the object to the image surface side in a rear lens group included in the optical system of the first optical system OS1 or the second optical system OS2, whichever has a shorter total system focal length, of the first rear lens group GR1 and the second rear lens group GR2.
  • fpB a composite focal length of a positive lens component arranged continuously from the positive lens component arranged closest to the object to the image surface side in a rear lens group included in the optical system of the first optical system OS1 or the second optical system OS2, whichever has a longer total system focal length, of the first rear lens group GR1 and the second rear lens group GR2.
  • Conditional expression (13) specifies the ratio between the composite focal length of the positive lens components arranged in succession from the positive lens component arranged closest to the object in the rear lens group included in the wide-angle optical system to the positive lens components arranged in succession from the positive lens component arranged closest to the object in the rear lens group included in the telephoto optical system to the positive lens components arranged in succession from the positive lens component arranged closest to the object in the rear lens group included in the telephoto optical system.
  • conditional expression (13) if the value of conditional expression (13) exceeds the upper limit, it becomes difficult to appropriately correct various aberrations such as spherical aberration and coma.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the upper limit value of conditional expression (13) to 2.50. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the upper limit value of conditional expression (13) to 2.40, 2.30, 2.20, 2.10, or even 2.00.
  • conditional expression (13) falls below the lower limit, it becomes difficult to appropriately correct various aberrations such as spherical aberration and coma.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the lower limit of conditional expression (13) to 0.20. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (13) to 0.24, 0.28, 0.32, 0.36, or even 0.40.
  • the optical system 1 of this embodiment satisfies the following conditional expression. (14) 0.33 ⁇
  • Conditional formula (14) defines the ratio between the focal length of the rear lens group included in the telephoto optical system and the focal length of the rear lens group included in the wide-angle optical system.
  • conditional expression (14) if the value of conditional expression (14) exceeds the upper limit, it becomes difficult to appropriately correct various aberrations such as spherical aberration and coma.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the upper limit value of conditional expression (14) to 65.00. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the upper limit value of conditional expression (14) to 63.70, 62.40, 61.10, 59.80, 58.50, or even 50.50.
  • conditional expression (14) falls below the lower limit, it becomes difficult to appropriately correct various aberrations such as spherical aberration and coma.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the lower limit of conditional expression (14) to 0.33. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (14) to 0.39, 0.45, 0.51, 0.57, 0.63, or even 0.75.
  • the optical system 1 of this embodiment satisfies the following conditional expression. (15) 7.00 ⁇ TLB/fA ⁇ 110.00 however, TLB: total optical length of the optical system having the longer total system focal length of the first optical system OS1 or the second optical system OS2. fA: the shorter total system focal length of the first optical system OS1 or the second optical system OS2.
  • Conditional formula (15) defines the ratio between the total optical length of the telephoto optical system and the total focal length of the wide-angle optical system.
  • conditional expression (15) exceeds the upper limit, the total optical length of the telephoto optical system increases. In addition, it becomes difficult to appropriately correct various aberrations such as field curvature, astigmatism, and coma.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the upper limit value of conditional expression (15) to 110.00. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the upper limit value of conditional expression (15) to 107.50, 105.00, 102.50, 100.00, or even 97.50.
  • conditional expression (15) falls below the lower limit, it becomes difficult to appropriately correct various aberrations, such as distortion, curvature of field, and astigmatism, particularly in the wide-angle optical system.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the lower limit of conditional expression (15) to 7.00. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (15) to 8.16, 9.32, 10.48, 11.64, 12.80, or even 20.00.
  • the optical system 1 of this embodiment satisfies the following conditional expression. (16) 0.30 ⁇ TLA/fB ⁇ 20.50 however, TLA: the total optical length of the optical system having the shorter total system focal length of either the first optical system OS1 or the second optical system OS2. fB: the longer total system focal length of either the first optical system OS1 or the second optical system OS2.
  • Conditional formula (16) defines the ratio between the total optical length of the wide-angle optical system and the total focal length of the telephoto optical system.
  • conditional expression (16) if the value of conditional expression (16) exceeds the upper limit, the total optical length of the wide-angle optical system increases. In addition, it becomes difficult to appropriately correct various aberrations such as field curvature, astigmatism, and coma.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the upper limit value of conditional expression (16) to 20.50. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the upper limit value of conditional expression (16) to 19.80, 19.10, 18.40, 17.80, or even 16.50.
  • conditional expression (16) falls below the lower limit, it becomes difficult to appropriately correct various aberrations, such as field curvature, astigmatism, axial chromatic aberration, and chromatic aberration of magnification, particularly in the telephoto optical system.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the lower limit of conditional expression (16) to 0.30. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (16) to 0.35, 0.40, 0.45, 0.50, 0.55, or even 2.05.
  • the optical system 1 of this embodiment satisfies the following conditional expression. (17) 1.70 ⁇ nd1 ⁇ 2.01 however, nd1: refractive index for the d-line of the lens arranged closest to the object in the front lens group GF
  • Conditional formula (17) specifies the refractive index for the d-line of the lens in the front lens group GF that is located closest to the object.
  • conditional expression (17) in the optical system 1 of this embodiment exceeds the upper limit, the degree of freedom in selecting the glass material used in the lens decreases, making color correction difficult.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the upper limit value of conditional expression (17) to 2.01. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the upper limit value of conditional expression (17) to 1.97, 1.93, 1.88, 1.84, or even 1.80.
  • conditional formula (17) falls below the lower limit, the power of the lens located closest to the object in the front lens group GF becomes weak, making it difficult to correct the curvature of field, particularly in the wide-angle optical system.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the lower limit of conditional expression (17) to 1.70. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (17) to 1.71.
  • the optical system 1 of this embodiment satisfies the following conditional expression. (18) 1.50 ⁇ nd2 ⁇ 2.01 however, nd2: refractive index for the d-line of the lens arranged adjacent to the image plane side of the lens arranged closest to the object side in the front lens group GF
  • Conditional formula (18) specifies the refractive index for the d-line of the lens arranged adjacent to the image plane side of the lens arranged closest to the object in the front lens group GF.
  • conditional expression (18) in the optical system 1 of this embodiment exceeds the upper limit, the degree of freedom in selecting the glass material used in the lens decreases, making color correction difficult.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the upper limit value of conditional expression (18) to 2.01. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the upper limit value of conditional expression (18) to 1.95, 1.89, 1.82, 1.76, or even 1.70.
  • conditional formula (18) falls below the lower limit, the power of the lens arranged adjacent to the image surface side of the lens arranged closest to the object in the front lens group GF becomes weak, making it difficult to correct the curvature of field, particularly in the wide-angle optical system.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the lower limit of conditional expression (18) to 1.50. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (18) to 1.55.
  • the optical system 1 of this embodiment satisfies the following conditional expression. (19) 1.55 ⁇ ndaveF ⁇ 2.01 however, ndaveF: average refractive index for the d-line of the lenses in the front lens group GF
  • Conditional formula (19) specifies the average refractive index for the d-line of the lenses in the front lens group GF. By satisfying conditional formula (19), the optical system 1 of this embodiment can appropriately correct various aberrations.
  • conditional formula (19) if the value of conditional formula (19) exceeds the upper limit, the degree of freedom in selecting the glass material used for the lenses of the front lens GF decreases, making color correction difficult.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the upper limit value of conditional expression (19) to 2.01. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the upper limit value of conditional expression (19) to 1.95, 1.89, 1.83, 1.77, or even 1.71.
  • conditional expression (19) falls below the lower limit, it becomes difficult to correct various aberrations.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the lower limit of conditional expression (19) to 1.55. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (19) to 1.55, 1.57, 1.59, 1.61, 1.63, or even 1.65.
  • the optical system 1 of this embodiment satisfies the following conditional expression. (20) 45° ⁇ ⁇ A ⁇ 120° however, ⁇ A: half angle of view of the optical system having the shorter total focal length out of the first optical system OS1 and the second optical system OS2
  • Conditional formula (20) defines the half angle of view of the wide-angle optical system.
  • the optical system 1 of this embodiment can satisfactorily correct various aberrations such as field curvature, astigmatism, and distortion while providing a sufficiently wide angle of view of the wide-angle optical system.
  • conditional expression (20) if the value of conditional expression (20) exceeds the upper limit, it becomes difficult to appropriately correct various aberrations such as field curvature, astigmatism, and distortion.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the upper limit value of conditional expression (20) to 120°. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the upper limit value of conditional expression (20) to 118°, 115°, 110°, 105°, or even 100°.
  • conditional expression (20) falls below the lower limit, the angle of view of the wide-angle optical system cannot be made sufficiently wide.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the lower limit of conditional expression (20) to 45°. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (20) to 50°, 55°, 60°, 65°, or even 70°.
  • the optical system 1 of this embodiment satisfies the following conditional expression. (21) 3° ⁇ ⁇ B ⁇ 30° however, ⁇ B: half angle of view of the optical system having the longer total focal length out of the first optical system OS1 and the second optical system OS2
  • Conditional expression (21) defines the half angle of view of the telephoto optical system.
  • conditional expression (21) in the optical system 1 of this embodiment exceeds the upper limit, the magnification ratio of the telephoto optical system cannot be made sufficiently large.
  • the upper limit value of conditional expression (21) is set to 30°, thereby making it possible to ensure the effect of this embodiment. In order to ensure the effect of this embodiment, it is preferable to set the upper limit value of conditional expression (21) to 28°, 26°, 24°, 22°, or even 20°.
  • conditional expression (21) falls below the lower limit, chromatic aberration cannot be appropriately corrected.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the lower limit of conditional expression (21) to 3°. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (21) to 4°, 5°, 6°, 7°, or even 8°.
  • the optical system 1 of this embodiment satisfies the following conditional expression. (22) 0.10 ⁇ Wi/(1-Wi) ⁇ 1.00 however, Wi: When the optical path of the first optical system OS1 or the second optical system OS2, whichever has the shorter total system focal length, is reflected by the branching surface BP, the reflectance of the branching surface BP; when the optical path of the first optical system OS1 or the second optical system OS2, whichever has the shorter total system focal length, is transmitted by the branching surface BP, the transmittance of the branching surface BP.
  • Conditional formula (22) specifies the ratio between the reflectance or transmittance when the optical path of the wide-angle side optical system is reflected or transmitted by the splitting surface BP and the proportion of the optical path of the wide-angle side optical system that is not reflected or transmitted when it is reflected or transmitted by the splitting surface BP.
  • conditional formula (22) the optical system 1 of this embodiment can keep the difference in brightness between the image formed on the image plane by the wide-angle side optical system with a smaller F-number and the image formed on the image plane by the telephoto side optical system with a larger F-number within an appropriate range.
  • conditional expression (22) if the value of conditional expression (22) exceeds the upper limit, the image formed on the image plane by the telephoto optical system becomes too dark.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the upper limit value of conditional expression (22) to 1.00. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the upper limit value of conditional expression (22) to 0.94, 0.88, 0.82, 0.76, or even 0.70.
  • conditional expression (22) falls below the lower limit, the image formed on the image plane by the wide-angle optical system becomes too dark.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the lower limit value of conditional expression (22) to 0.10. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the lower limit value of conditional expression (22) to 0.11.
  • the optical path branching member OB is preferably a prism.
  • the optical system 1 of this embodiment which has such a configuration, can appropriately correct the field curvature and can also increase the precision of the branching surface BP1 of the optical path branching member OB.
  • the lens in the front lens group GF that is positioned closest to the object has negative refractive power.
  • the optical system 1 of this embodiment which has such a configuration, can provide a sufficiently wide angle of view for the wide-angle optical system.
  • the front lens group GF is made up of three or more lens components.
  • a lens component refers to a single lens or a cemented lens.
  • the optical system 1 of this embodiment can be configured to be compact.
  • At least one of the first rear lens group GR1 and the second rear lens group GR2 has a second optical path branching member having a second branching surface that reflects a portion of the incident light and transmits at least a portion different from the portion of the incident light, a third rear lens group into which at least a portion of the light reflected at the second branching surface is incident, and a fourth rear lens group into which at least a portion of the light transmitted by the second branching surface is incident.
  • the optical system 1 of this embodiment having such a configuration can form multiple images using the first optical system OS1 or the second optical system OS2.
  • the lens group having the second optical path branching member, the third rear lens group, and the fourth rear lens group among the first rear lens group GR1 and the second rear lens group GR2 has an intermediate lens group having a positive refractive power between the optical path branching member OB and the second optical path branching member.
  • the optical system 1 of this embodiment having such a configuration can be made compact by reducing the number of lens components constituting the rear lens group having the intermediate lens group among the first rear lens group GR1 and the second rear lens group GR2.
  • the image plane of the first optical system OS1 and the image plane of the second optical system OS2 are arranged on the same plane.
  • the optical system 1 of this embodiment having such a configuration can receive the image obtained by the first optical system OS1 and the image obtained by the second optical system OS2 using a single light receiving section arranged on the image plane, making it possible to miniaturize an optical device including the optical system. Furthermore, in an optical device including an optical system having such a configuration, it is easy to synchronize the timing of capturing the two images.
  • the overall focal length of the first optical system OS1 is longer than the overall focal length of the second optical system OS2.
  • the optical system 1 of this embodiment which has such a configuration, can shorten the distance from the lens surface closest to the object to the image plane.
  • the first optical system OS1 further has, between the optical path branching member OB and the image plane, a first optical path changing member that changes the optical path of the light reflected at the branching surface BP1 so that it is parallel to the optical path of the light transmitted by the branching surface BP1, and a second optical path changing member that changes the optical path of the light reflected at the branching surface BP1 changed by the first optical path changing member so that the distance between the optical path of the light transmitted by the branching surface BP1 is shortened.
  • the optical system 1 of this embodiment which has such a configuration, can form two images close to each other, making it possible to configure an optical device that receives each image using a single light receiving section.
  • the above configuration makes it possible to realize an optical system that splits the incoming light and appropriately focuses each of the light into an image.
  • the optical device of this embodiment has an optical system with the above-mentioned configuration. This makes it possible to split the incident light and obtain image data corresponding to each light.
  • the optical device of this embodiment preferably has a drive unit that changes the orientation of the optical system based on image information representing the image of the optical system having the shorter total system focal length out of the first optical system OS1 and the second optical system OS2.
  • the optical device of this embodiment has such a configuration that it can appropriately change the orientation of the optical system based on the wide range of conditions represented in the image obtained by the wide-angle optical system.
  • the drive unit changes the orientation of the optical system so that an object detected from image information is within the angle of view of the optical system having the longer total system focal length out of the first optical system OS1 and the second optical system OS2.
  • the optical device of this embodiment has such a configuration that it is possible to change the orientation of the optical system so that the image obtained by the telephoto optical system represents an object contained within a wide range represented by the image obtained by the wide-angle optical system.
  • the optical device of this embodiment preferably has a synthesis unit that synthesizes first image information that is an enlarged portion of the image of the optical system having the shorter total system focal length out of the first optical system OS1 and the second optical system OS2, and second image information that represents at least a portion of the image of the optical system having the longer total system focal length out of the first optical system OS1 and the second optical system OS2.
  • the optical device of this embodiment which has such a configuration, makes it possible to compare the portion contained in the image obtained by the wide-angle optical system with the portion contained in the image obtained by the telephoto optical system.
  • the manufacturing method of the optical system of this embodiment is a manufacturing method of an optical system that has a branching surface BP1 that transmits a part of the incident light and reflects at least a part different from the part of the incident light, and forms an image of a first light that is at least a part of the light reflected by the branching surface BP1 and a second light that is at least a part of the light transmitted by the branching surface BP1, and arranges a first optical system OS1 to have, in order from the object side, a front lens group GF having a negative refractive power, an optical path branching member OB having the branching surface BP1, and a first rear lens group GR1 into which the first light is incident, and arranges a second optical system OS2 to have, in order from the object side, a front lens group GF, an optical path branching member OB, and a second rear lens group GR2 into which the second light is incident, and configures the second optical system OS2 to have a total system focal length different from the
  • This method of manufacturing an optical system makes it possible to produce an optical system that splits the incoming light and properly focuses each of the split light into an image.
  • the second optical system OS2 has an overall focal length longer than that of the first optical system OS1. That is, the first optical system OS1 corresponds to the wide-angle side optical system, and the second optical system OS2 corresponds to the telephoto side optical system.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view of the first optical system OS1 of the optical system 1 of the first embodiment.
  • the first optical system OS1 of this embodiment has, in order from the object side, a meniscus negative lens L1 with a convex surface facing the object side, a meniscus negative lens L2 with a convex surface facing the object side, an optical path branching member OB, an aperture stop ST1, a biconvex positive lens L11, a meniscus negative lens L12 with a convex surface facing the object side, a cemented negative lens consisting of a biconvex positive lens L13 and a biconcave negative lens L14, and a biconvex positive lens L15.
  • a first image sensor (not shown) composed of a CCD or CMOS or the like is disposed on the image plane I1.
  • the negative lens L1 and the negative lens L2 are included in the front lens group GF.
  • the positive lens L11, the negative lens L12, the cemented negative lens of the positive lens L13 and the negative lens L14, and the positive lens L15 are included in the first rear lens group GR1.
  • Table 1-1 lists the specifications of the first optical system OS1 in this embodiment.
  • fA is the overall focal length of the first optical system OS1
  • TLA is the total optical length of the first optical system OS1
  • FnoA is the F-number of the first optical system OS1
  • YmaxA is the maximum image height
  • ⁇ A is the half angle of view (degrees)
  • Wi is the reflectance of the branching surface BP1. Note that these values listed in [Overall Specifications] are values for the d-line (wavelength 587.6 nm).
  • m is the order of the optical surface counted from the object side
  • r is the radius of curvature
  • d is the surface spacing
  • n(d) is the refractive index for the d-line
  • ⁇ d is the Abbe number for the d-line.
  • an optical surface marked with an "*" indicates that it is aspheric.
  • the focal length, radius of curvature and other lengths listed in Table 1-1 are in units of "mm". However, this is not limited to this because the optical system can achieve the same optical performance even when proportionally enlarged or reduced.
  • FIG. 3 shows various aberration diagrams of the first optical system OS1 in the optical system 1 of the first embodiment.
  • the spherical aberration diagram shows the ratio to the maximum aperture
  • the astigmatism diagram shows the half angle of view value
  • the coma diagram shows the ratio to the maximum image height.
  • Each aberration diagram shows values for the d-line and g-line (wavelength 435.8 nm).
  • S indicates the sagittal image plane
  • T indicates the meridional image plane.
  • the first optical system OS1 of this embodiment properly corrects various aberrations and has high optical performance.
  • FIG. 4 is a cross-sectional view of the second optical system OS2 of the optical system 1 of the first embodiment.
  • the second optical system OS2 of this embodiment has, in order from the object side, a meniscus negative lens L1 with a convex surface facing the object side, a meniscus negative lens L2 with a convex surface facing the object side, an optical path branching member OB, a biconvex positive lens L21, an aperture stop ST2, a cemented positive lens of a biconvex positive lens L22 and a meniscus negative lens L23 with a concave surface facing the object side, a cemented negative lens of a biconvex positive lens L24 and a biconcave negative lens L25, a cemented negative lens of a meniscus negative lens L26 with a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L27, and a meniscus positive lens L28 with a concave surface facing the object side.
  • An imaging element such as a CCD or CMOS is placed on image plane I2.
  • the negative lens L1 and the negative lens L2 are included in the front lens group GF.
  • the front lens group GF is common to the first optical system OS1, and this is also the case in each embodiment described below.
  • the front lens group GF is shown with a smaller aperture than the front lens group GF in FIG. 2, and this is also true in the cross-sectional views of the second optical system OS2 in each embodiment described below.
  • the positive lens L21, the aperture stop ST2, the cemented positive lens of the positive lens L22 and the negative lens L23, the cemented negative lens of the positive lens L24 and the negative lens L25, the cemented negative lens of the negative lens L26 and the positive lens L27, and the positive lens L28 are included in the second rear lens group GR2.
  • Table 1-2 below lists the specifications of the second optical system OS2 in this embodiment.
  • fB is the overall focal length of the second optical system OS2
  • TLB is the total optical length of the second optical system OS2
  • FnoB is the F-number of the second optical system OS2
  • YmaxB is the maximum image height
  • ⁇ B is the half angle of view (degrees). Note that these values listed in [Overall Specifications] are values for the d-line.
  • FIG. 5 shows various aberration diagrams of the second optical system OS2 in the optical system 1 of the first embodiment.
  • the second optical system OS2 of this embodiment appropriately corrects various aberrations and has high optical performance.
  • the second optical system OS2 has an overall focal length longer than that of the first optical system OS1. That is, the first optical system OS1 corresponds to the wide-angle side optical system, and the second optical system OS2 corresponds to the telephoto side optical system.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view of the first optical system OS1 of the optical system 1 of the second embodiment.
  • the first optical system OS1 of this embodiment has, in order from the object side, a meniscus negative lens L1 with a convex surface facing the object side, a meniscus negative lens L2 with a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L3, an optical path branching member OB, an aperture stop ST1, a biconvex positive lens L11, a meniscus negative lens L12 with a convex surface facing the object side, a cemented positive lens consisting of a biconvex positive lens L13 and a biconcave negative lens L14, and a biconvex positive lens L15.
  • a first image sensor (not shown) composed of a CCD or CMOS or the like is disposed on the image plane I1.
  • the negative lens L1, negative lens L2, and negative lens L3 are included in the front lens group GF.
  • the positive lens L11, the negative lens L12, the cemented positive lens of the positive lens L13 and the negative lens L14, and the positive lens L15 are included in the first rear lens group GR1.
  • Table 2-1 lists the specifications of the first optical system OS1 in this embodiment.
  • m is the optical surface that corresponds to the aspheric data
  • K is the conic constant
  • A4 to A10 are the aspheric coefficients.
  • the aspheric surface is expressed by the following formula (a), where y is the height in the direction perpendicular to the optical axis, S(y) is the distance along the optical axis from the tangent plane of the apex of each aspheric surface at height y to each aspheric surface (amount of sag), r is the radius of curvature (paraxial radius of curvature) of the reference spherical surface, K is the conic constant, and An is the n-th order aspheric coefficient. In each embodiment, the second order aspheric coefficient A2 is 0. Also, "En” represents " ⁇ 10 -n ".
  • FIG. 7 shows various aberration diagrams of the first optical system OS1 in the optical system 1 of the second embodiment.
  • the first optical system OS1 of this embodiment properly corrects various aberrations and has high optical performance.
  • FIG. 8 is a cross-sectional view of the second optical system OS2 of the optical system 1 of the second embodiment.
  • the second optical system OS2 of this embodiment has, in order from the object side, a meniscus negative lens L1 with a convex surface facing the object side, a meniscus negative lens L2 with a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L3, an optical path branching member OB, a biconvex positive lens L21, an aperture stop ST2, a meniscus negative lens L22 with a convex surface facing the object side, a cemented positive lens of a biconvex positive lens L23 and a meniscus negative lens L24 with a concave surface facing the object side, a cemented negative lens of a biconcave negative lens L25 and a biconvex positive lens L26, and a cemented positive lens of a meniscus negative lens L27 with a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L28.
  • An imaging element such as a CCD or CMOS is placed on image plane I2.
  • the negative lens L1, the negative lens L2, and the negative lens L3 are included in the front lens group GF.
  • the positive lens L21, the aperture stop ST2, the negative lens L22, the cemented positive lens of the positive lens L23 and the negative lens L24, the cemented negative lens of the negative lens L25 and the positive lens L26, and the cemented positive lens of the negative lens L27 and the positive lens L28 are included in the second rear lens group GR2.
  • Table 2-2 lists the specifications of the second optical system OS2 in this embodiment.
  • FIG. 9 shows various aberration diagrams of the second optical system OS2 in the optical system 1 of the second embodiment.
  • the second optical system OS2 of this embodiment appropriately corrects various aberrations and has high optical performance.
  • the second optical system OS2 has an overall focal length longer than that of the first optical system OS1. That is, the first optical system OS1 corresponds to the wide-angle side optical system, and the second optical system OS2 corresponds to the telephoto side optical system.
  • FIG. 10 is a cross-sectional view of the first optical system OS1 of the optical system 1 of the third embodiment.
  • the first optical system OS1 of this embodiment has, in order from the object side, a meniscus negative lens L1 with a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L2, an optical path branching member OB, an aperture stop ST1, a meniscus positive lens L11 with a concave surface facing the object side, a cemented positive lens consisting of a biconvex positive lens L12 and a biconcave negative lens L13, and a meniscus positive lens L14 with a convex surface facing the object side.
  • a first image sensor (not shown) composed of a CCD or CMOS or the like is disposed on the image plane I1.
  • the negative lens L1 and the negative lens L2 are included in the front lens group GF.
  • the positive lens L11, the negative lens L12, the cemented positive lens of the positive lens L13 and the negative lens L14, and the positive lens L15 are included in the first rear lens group GR1.
  • Table 3-1 below lists the specifications of the first optical system OS1 in this embodiment.
  • FIG. 11 shows various aberration diagrams of the first optical system OS1 in the optical system 1 of the third embodiment.
  • the first optical system OS1 of this embodiment properly corrects various aberrations and has high optical performance.
  • FIG. 12 is a cross-sectional view of the second optical system OS2 of the optical system 1 of the third embodiment.
  • the second optical system OS2 of this embodiment has, in order from the object side, a meniscus negative lens L1 with a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L2, an optical path branching member OB, a meniscus positive lens L21 with a concave surface facing the object side, an aperture stop ST2, a meniscus negative lens L22 with a convex surface facing the object side, a cemented positive lens of a biconvex positive lens L23 and a meniscus negative lens L24 with a concave surface facing the object side, a cemented negative lens of a biconcave negative lens L25 and a biconvex positive lens L26, and a cemented positive lens of a meniscus negative lens L27 with a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L28.
  • An imaging element such as a CCD or CMOS is placed on image plane I2.
  • the negative lens L1 and the negative lens L2 are included in the front lens group GF.
  • the positive lens L21, the aperture stop ST2, the negative lens L22, the cemented positive lens of the positive lens L23 and the negative lens L24, the cemented negative lens of the negative lens L25 and the positive lens L26, and the cemented positive lens of the negative lens L27 and the positive lens L28 are included in the second rear lens group GR2.
  • Table 3-2 lists the specifications of the second optical system OS2 in this embodiment.
  • FIG. 13 shows various aberration diagrams of the second optical system OS2 in the optical system 1 of the third embodiment.
  • the second optical system OS2 of this embodiment appropriately corrects various aberrations and has high optical performance.
  • the second optical system OS2 has an overall focal length longer than that of the first optical system OS1. That is, the first optical system OS1 corresponds to the wide-angle side optical system, and the second optical system OS2 corresponds to the telephoto side optical system.
  • FIG. 14 is a cross-sectional view of the first optical system OS1 of the optical system 1 of the fourth embodiment.
  • the first optical system OS1 of this embodiment has, in order from the object side, a meniscus negative lens L1 with a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L2, a meniscus positive lens L3 with a concave surface facing the object side, an optical path branching member OB, a meniscus positive lens L11 with a convex surface facing the object side, an aperture stop ST1, a meniscus negative lens L12 with a convex surface facing the object side, a cemented positive lens consisting of a biconvex positive lens L13 and a biconcave negative lens L14, a meniscus negative lens L15 with a convex surface facing the object side, and a meniscus positive lens L16 with a convex surface facing the object side.
  • a first image sensor (not shown) composed of a CCD or CMOS or the like is disposed on the image plane I1.
  • the negative lens L1, the negative lens L2, and the negative lens L3 are included in the front lens group GF.
  • the positive lens L11, the aperture stop ST1, the negative lens L12, the cemented positive lens of the positive lens L13 and the negative lens L14, the negative lens L15, and the positive lens L16 are included in the first rear lens group GR1.
  • Table 4-1 below lists the specifications of the first optical system OS1 in this embodiment.
  • FIG. 15 shows various aberration diagrams of the first optical system OS1 in the optical system 1 of the fourth embodiment.
  • the first optical system OS1 of this embodiment properly corrects various aberrations and has high optical performance.
  • FIG. 16 is a cross-sectional view of the second optical system OS2 of the optical system 1 of the fourth embodiment.
  • the second optical system OS2 of this embodiment has, in order from the object side, a meniscus negative lens L1 with a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L2, a meniscus positive lens L3 with a concave surface facing the object side, an optical path branching member OB, a biconvex positive lens L21, an aperture stop ST2, a meniscus negative lens L22 with a convex surface facing the object side, a cemented negative lens consisting of a biconvex positive lens L23 and a biconcave negative lens L24, a biconvex positive lens L25, a meniscus negative lens L26 with a convex surface facing the object side, and a meniscus positive lens L27 with a concave surface facing the object side.
  • An imaging element such as a CCD or CMOS is placed on image plane I2.
  • the negative lens L1, the negative lens L2, and the negative lens L3 are included in the front lens group GF.
  • the positive lens L21, the aperture stop ST2, the negative lens L22, the cemented negative lens of the positive lens L23 and the negative lens L24, the positive lens L25, the negative lens L26, and the positive lens L27 are included in the second rear lens group GR2.
  • Table 4-2 below lists the specifications of the second optical system OS2 in this embodiment.
  • FIG. 17 shows various aberration diagrams of the second optical system OS2 in the optical system 1 of the fourth embodiment.
  • the second optical system OS2 of this embodiment appropriately corrects various aberrations and has high optical performance.
  • the second optical system OS2 has an overall focal length longer than the overall focal length of the first optical system OS1. That is, the first optical system OS1 corresponds to the wide-angle side optical system, and the second optical system OS2 corresponds to the telephoto side optical system.
  • FIG. 18 is a cross-sectional view of the first optical system OS1 of the optical system 1 of the fifth embodiment.
  • the first optical system OS1 of this embodiment has, in order from the object side, a meniscus negative lens L1 with a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L2, a meniscus positive lens L3 with a convex surface facing the object side, an optical path branching member OB, a biconvex positive lens L11, an aperture stop ST1, a cemented negative lens consisting of a biconvex positive lens L12 and a biconcave negative lens L13, a biconvex positive lens L14, and a meniscus positive lens L15 with a convex surface facing the object side.
  • a first image sensor (not shown) composed of a CCD or CMOS or the like is disposed on the image plane I1.
  • the negative lens L1, negative lens L2, and negative lens L3 are included in the front lens group GF.
  • the positive lens L11, the aperture stop ST1, the cemented negative lens of the positive lens L12 and the negative lens L13, the positive lens L14, and the positive lens L15 are included in the first rear lens group GR1.
  • Table 5-1 below lists the specifications of the first optical system OS1 in this embodiment.
  • FIG. 19 shows various aberration diagrams of the first optical system OS1 in the optical system 1 of the fifth embodiment.
  • the first optical system OS1 of this embodiment properly corrects various aberrations and has high optical performance.
  • FIG. 20 is a cross-sectional view of the second optical system OS2 of the optical system 1 of the fifth embodiment.
  • the second optical system OS2 of this embodiment has, in order from the object side, a meniscus negative lens L1 with a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L2, a meniscus positive lens L3 with a convex surface facing the object side, an optical path branching member OB, a biconvex positive lens L21, an aperture stop ST2, a meniscus negative lens L22 with a convex surface facing the object side, a cemented negative lens consisting of a biconvex positive lens L23 and a biconcave negative lens L24, a biconvex positive lens L25, a meniscus negative lens L26 with a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L27.
  • An imaging element such as a CCD or CMOS is placed on image plane I2.
  • the negative lens L1, the negative lens L2, and the negative lens L3 are included in the front lens group GF.
  • the positive lens L21, the aperture stop ST2, the negative lens L22, the cemented negative lens of the positive lens L23 and the negative lens L24, the positive lens L25, the negative lens L26, and the positive lens L27 are included in the second rear lens group GR2.
  • Table 5-2 below lists the specifications of the second optical system OS2 in this embodiment.
  • FIG. 21 shows various aberration diagrams of the second optical system OS2 in the optical system 1 of the fifth embodiment.
  • the second optical system OS2 of this embodiment appropriately corrects various aberrations and has high optical performance.
  • the second optical system OS2 has an overall focal length longer than the overall focal length of the first optical system OS1. That is, the first optical system OS1 corresponds to the wide-angle side optical system, and the second optical system OS2 corresponds to the telephoto side optical system.
  • FIG. 22 is a cross-sectional view of the first optical system OS1 of the optical system 1 of the sixth embodiment.
  • the first optical system OS1 of this embodiment has, in order from the object side, a meniscus negative lens L1 with a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L2, a meniscus positive lens L3 with a concave surface facing the object side, an optical path branching member OB, a biconvex positive lens L11, an aperture stop ST1, a meniscus negative lens L12 with a convex surface facing the object side, a cemented positive lens consisting of a biconvex positive lens L13 and a biconcave negative lens L14, a biconvex positive lens L15, and a meniscus negative lens L16 with a convex surface facing the object side.
  • a first image sensor (not shown) composed of a CCD or CMOS or the like is disposed on the image plane I1.
  • the negative lens L1, negative lens L2, and negative lens L3 are included in the front lens group GF.
  • the positive lens L11, the aperture stop ST1, the positive lens L12, the cemented positive lens of the positive lens L13 and the negative lens L14, the positive lens L15, and the negative lens L16 are included in the first rear lens group GR1.
  • Table 6-1 below lists the specifications of the first optical system OS1 in this embodiment.
  • FIG. 23 shows various aberration diagrams of the first optical system OS1 in the optical system 1 of the sixth embodiment.
  • the first optical system OS1 of this embodiment properly corrects various aberrations and has high optical performance.
  • FIG. 24 is a cross-sectional view of the second optical system OS2 of the optical system 1 of the sixth embodiment.
  • the second optical system OS2 of this embodiment has, in order from the object side, a meniscus negative lens L1 with a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L2, a meniscus positive lens L3 with a concave surface facing the object side, an optical path branching member OB, a biconvex positive lens L21, an aperture stop ST2, a meniscus negative lens L22 with a convex surface facing the object side, a cemented positive lens consisting of a biconvex positive lens L23 and a biconcave negative lens L24, a biconvex positive lens L25, and a meniscus negative lens L26 with a concave surface facing the object side.
  • An imaging element such as a CCD or CMOS is placed on image plane I2.
  • the negative lens L1, the negative lens L2, and the negative lens L3 are included in the front lens group GF.
  • the positive lens L21, the aperture stop ST2, the negative lens L22, the cemented positive lens of the positive lens L23 and the negative lens L24, the positive lens L25, and the negative lens L26 are included in the second rear lens group GR2.
  • Table 6-2 lists the specifications of the second optical system OS2 in this embodiment.
  • FIG. 25 shows various aberration diagrams of the second optical system OS2 in the optical system 1 of the sixth embodiment.
  • the second optical system OS2 of this embodiment appropriately corrects various aberrations and has high optical performance.
  • FIG. 26 is a schematic diagram for explaining the overall configuration of the optical system 1 of the seventh embodiment.
  • the first optical system OS1 has an overall focal length that is longer than the overall focal length of the second optical system OS2.
  • the first optical system OS1 corresponds to the telephoto optical system
  • the second optical system OS2 corresponds to the wide-angle optical system.
  • the image plane I1 of the first optical system OS1 and the image plane I2 of the second optical system OS2 are arranged on the same plane.
  • the first optical system OS1 in this embodiment has a first optical path changing member between the optical path branching member OB and the image surface I1, which changes the optical path of the light reflected by the branching surface BP1 so that it is parallel to the optical path of the light transmitted by the branching surface BP1.
  • the first optical path changing member is composed of a right-angle prism RAP1 having a reflecting surface that changes the incident light so that it is parallel to the optical path of the light transmitted by the branching surface BP1.
  • the first optical path changing member may also be composed of a mirror having a reflecting surface that changes the incident light so that it is parallel to the optical path of the light transmitted by the branching surface BP1.
  • the first optical system OS1 in this embodiment has a second optical path changing member between the first optical path changing member and the image plane, which changes the optical path of the light reflected by the branching surface BP1 changed by the first optical path changing member so that the distance between the optical path of the light transmitted by the branching surface BP1 is shortened.
  • the second optical path changing member is composed of a right-angle prism RAP2 having a reflecting surface that emits the incident light in a direction approaching the optical path of the light transmitted by the splitting surface BP1, and a right-angle prism RAP3 that changes the incident light to be parallel to the optical path of the light transmitted by the splitting surface BP1 and emits it toward the image surface I1.
  • At least one of the right-angle prisms RAP2 and RAP3 may be composed of a mirror.
  • FIG. 27 is a cross-sectional view of the first optical system OS1 of the optical system 1 of the seventh embodiment.
  • the first optical system OS1 of this embodiment has, in order from the object side, a meniscus negative lens L1 with a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L2, a meniscus positive lens L3 with a concave surface facing the object side, an optical path branching member OB, a right-angle prism RAP1, a biconvex positive lens L11, an aperture stop ST1, a meniscus negative lens L12 with a convex surface facing the object side, a cemented positive lens consisting of a biconvex positive lens L13 and a biconcave negative lens L14, a biconvex positive lens L15, a meniscus negative lens L16 with a concave surface facing the object side, a right-angle prism RAP2, and a right-angle prism RAP3.
  • An imaging element such as a CCD or CMOS is placed on the image plane I1.
  • the negative lens L1, negative lens L2, and negative lens L3 are included in the front lens group GF.
  • the positive lens L11, the aperture stop ST1, the negative lens L12, the cemented positive lens of the positive lens L13 and the negative lens L14, the positive lens L15, and the negative lens L16 are included in the first rear lens group GR1.
  • Table 7-1 below lists the specifications of the first optical system OS1 in this embodiment.
  • FIG. 28 shows various aberration diagrams of the first optical system OS1 in the optical system 1 of the seventh embodiment.
  • the first optical system OS1 of this embodiment properly corrects various aberrations and has high optical performance.
  • FIG. 29 is a cross-sectional view of the second optical system OS2 in the optical system 1 of the seventh embodiment.
  • the second optical system OS2 of this embodiment has, in order from the object side, a meniscus negative lens L1 with a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L2, a meniscus positive lens L3 with a concave surface facing the object side, an optical path branching member OB, a meniscus positive lens L21 with a convex surface facing the object side, an aperture stop ST2, a meniscus negative lens L22 with a convex surface facing the object side, a cemented positive lens consisting of a biconvex positive lens L23 and a biconcave negative lens L24, a biconvex positive lens L25, and a meniscus negative lens L26 with a convex surface facing the object side.
  • a first image sensor (not shown) composed of a CCD or CMOS or the like is disposed on image plane I2.
  • the negative lens L1, the negative lens L2, and the negative lens L3 are included in the front lens group GF.
  • the positive lens L21, the aperture stop ST1, the negative lens L22, the cemented positive lens of the positive lens L23 and the negative lens L24, the positive lens L25, and the negative lens L26 are included in the second rear lens group GR2.
  • Table 7-2 below lists the specifications of the second optical system OS2 in this embodiment.
  • FIG. 30 shows various aberration diagrams of the second optical system OS2 in the optical system 1 of the seventh embodiment.
  • the second optical system OS2 of this embodiment appropriately corrects various aberrations and has high optical performance.
  • FIG. 31 is a schematic diagram for explaining the overall configuration of the optical system of the eighth embodiment.
  • the light incident on the front lens group GF is split into reflected light and transmitted light by the splitting surface BP1 of the optical path splitting member OB.
  • the light reflected by the splitting surface BP1 enters an optical path splitting member OBx having a splitting surface BPx that transmits a portion of the incident light and reflects at least a portion different from the portion of the incident light, and is further split by the splitting surface BPx into reflected light and transmitted light.
  • the optical path splitting member OBx is a cube-type beam splitter (prism) having the splitting surface BPx.
  • the optical path splitting member OBx may also be a flat beam splitter (half mirror) having the splitting surface BPx.
  • the light (optical axis AXa) transmitted by the splitting surface BPx enters the lens group Ga and is imaged on the image plane Ia.
  • the light (optical axis AXb) reflected by the splitting surface BPx enters the lens group Gb and is imaged on the image plane Ib.
  • the light transmitted by the splitting surface BP1 passes through the intermediate lens group GM and enters an optical path splitting member OBy having a splitting surface BPy that transmits a portion of the incident light and reflects at least a portion different from the portion of the incident light, and is further split by the splitting surface BPy into reflected light and transmitted light.
  • the optical path splitting member OBy is a cube-type beam splitter (prism) having the splitting surface BPy.
  • the optical path splitting member OBy may also be a flat-plate beam splitter (half mirror) having the splitting surface BPy.
  • the light reflected by the splitting surface BPy enters the lens group Gc and is imaged on the image plane Ic.
  • the light transmitted by the splitting surface BPy (optical axis AXd) enters the lens group Gd and is imaged on the image plane Id.
  • the first rear lens group GR1 into which the first light (optical axis AXa, AXb), which is at least a portion of the light reflected by the splitting surface BP, is incident, has an optical path splitting member OBx, a lens group Ga, and a lens group Gb.
  • the optical path splitting member OBx is an example of a second optical path splitting member having a second splitting surface that reflects a portion of the incident light and transmits at least a portion different from the portion of the incident light.
  • the lens group Gb is an example of a third rear lens group into which at least a portion (optical axis AXb) of the light reflected by the second splitting surface is incident.
  • the lens group Ga is an example of a fourth rear lens group into which at least a portion (optical axis AXa) of the light transmitted by the second splitting surface is incident.
  • the second rear lens group GR2 into which the second light (optical axis AXc, AXd), which is at least a portion of the light transmitted by the splitting surface BP, is incident, has an intermediate lens group GM, an optical path splitting member OBy, a lens group Gc, and a lens group Gd.
  • the optical path splitting member OBy is another example of a second optical path splitting member having a second splitting surface that reflects a portion of the incident light and transmits at least a portion different from the portion of the incident light.
  • the lens group Gc is another example of a third rear lens group into which at least a portion (optical axis AXc) of the light reflected by the second splitting surface is incident.
  • the lens group Gd is another example of a fourth rear lens group into which at least a portion (optical axis AXd) of the light transmitted by the second splitting surface is incident.
  • An optical system having an optical system OSa including a front lens group GF, an optical path branching member OB, an optical path branching member OBx, and a lens group Ga as a first optical system OS1, and an optical system OSd including a front lens group GF, an optical path branching member OB, an intermediate lens group GM, an optical path branching member OBy, and a lens group Gd as a second optical system OS2 is called an optical system of Example 8-1.
  • the lens group Ga corresponds to the first rear lens group GR1
  • the intermediate lens group GM, the optical path branching member OBy, and the lens group Gd correspond to the second rear lens group GR2.
  • the second optical system OS2 has a total system focal length longer than the total system focal length of the first optical system OS1.
  • the first optical system OS1 corresponds to the wide-angle optical system
  • the second optical system OS2 corresponds to the telephoto optical system.
  • An optical system having an optical system OSb including a front lens group GF, an optical path branching member OB, an optical path branching member OBx, and a lens group Gb as a first optical system OS1, and an optical system OSc including a front lens group GF, an optical path branching member OB, an intermediate lens group GM, an optical path branching member OBy, and a lens group Gc as a second optical system OS2 is called an optical system of Example 8-2.
  • the lens group Gb corresponds to the first rear lens group GR1
  • the intermediate lens group GM, the optical path branching member OBy, and the lens group Gc correspond to the second rear lens group GR2.
  • the second optical system OS2 has a total system focal length longer than the total system focal length of the first optical system OS1.
  • the first optical system OS1 corresponds to the wide-angle optical system
  • the second optical system OS2 corresponds to the telephoto optical system.
  • FIG. 32 is a cross-sectional view of a first optical system OS1 included in the optical system of Example 8-1.
  • the first optical system OS1 of this embodiment has, in order from the object side, a meniscus negative lens L1 with a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L2, a biconcave negative lens L3, an optical path branching member OB, an optical path branching member OBx, an aperture stop STa, a biconvex positive lens La1, a meniscus negative lens La2 with a convex surface facing the object side, a cemented positive lens consisting of a biconvex positive lens La3 and a biconcave negative lens La4, and a biconvex positive lens La5.
  • a first image sensor (not shown) composed of a CCD or CMOS or the like is disposed on the image plane Ia.
  • the negative lens L1, the negative lens L2, and the negative lens L3 are included in the front lens group GF.
  • the positive lens La1, the negative lens La2, the cemented positive lens of the positive lens La3 and the negative lens La4, and the positive lens La5 are included in the first rear lens group GR1.
  • Table 8-1-1 lists the specifications of the first optical system OS1 in this embodiment.
  • FIG. 33 shows various aberration diagrams of the first optical system OS1 in the optical system of Example 8-1.
  • the first optical system OS1 of this embodiment properly corrects various aberrations and has high optical performance.
  • FIG. 34 is a cross-sectional view of the second optical system OS2 in the optical system of Example 8-1.
  • the second optical system OS2 of this embodiment includes, in order from the object side, a meniscus negative lens L1 with a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L2, a biconcave negative lens L3, an optical path branching member OB, an aperture stop STM, a biconvex positive lens LM1, a meniscus negative lens LM2 with a convex surface facing the object side, a cemented positive lens of a biconvex positive lens LM3 and a meniscus negative lens LM4 with a concave surface facing the object side, an optical path branching member OBy, a cemented negative lens of a meniscus negative lens Ld1 with a convex surface facing the object side and a meniscus positive lens Ld2 with a convex surface facing the object side, and a cemented positive lens of a meniscus negative lens Ld3 with a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens Ld4.
  • An imaging element such as a CCD or CMOS is placed on the image plane Id.
  • the negative lens L1, the negative lens L2, and the negative lens L3 are included in the front lens group GF.
  • the positive lens LM1, the negative lens LM2, the cemented positive lens of the positive lens LM3 and the negative lens LM4, the optical path branching member OBy, the cemented negative lens of the negative lens Ld1 and the positive lens Ld2, and the cemented positive lens of the negative lens Ld3 and the positive lens Ld4 are included in the second rear lens group GR2.
  • Table 8-1-2 below lists the specifications of the second optical system OS2 in this embodiment.
  • FIG. 35 shows various aberration diagrams of the second optical system OS2 in the optical system of Example 8-1.
  • the second optical system OS2 of this embodiment appropriately corrects various aberrations and has high optical performance.
  • FIG. 36 is a cross-sectional view of a first optical system OS1 included in the optical system of Example 8-2.
  • the first optical system OS1 of this embodiment has, in order from the object side, a meniscus negative lens L1 with a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L2, a biconcave negative lens L3, an optical path branching member OB, an optical path branching member OBx, an aperture stop STb, a meniscus positive lens Lb1 with a concave surface facing the object side, a meniscus negative lens Lb2 with a convex surface facing the object side, a cemented positive lens consisting of a biconvex positive lens Lb3 and a biconcave negative lens Lb4, and a biconvex positive lens Lb5.
  • a first image sensor (not shown) composed of a CCD or CMOS or the like is disposed on the image plane Ib.
  • the negative lens L1, negative lens L2, and negative lens L3 are included in the front lens group GF.
  • the positive lens Lb1, the negative lens Lb2, the cemented positive lens of the positive lens Lb3 and the negative lens Lb4, and the positive lens Lb5 are included in the first rear lens group GR1.
  • Table 8-2-1 below lists the specifications of the first optical system OS1 in this embodiment.
  • FIG. 37 shows various aberration diagrams of the first optical system OS1 in the optical system of Example 8-2.
  • the first optical system OS1 of this embodiment properly corrects various aberrations and has high optical performance.
  • FIG. 38 is a cross-sectional view of the second optical system OS2 in the optical system of Example 8-2.
  • the second optical system OS2 of this embodiment includes, in order from the object side, a meniscus negative lens L1 with a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L2, a biconcave negative lens L3, an optical path branching member OB, an aperture stop STM, a biconvex positive lens LM1, a meniscus negative lens LM2 with a convex surface facing the object side, a cemented positive lens of a biconvex positive lens LM3 and a meniscus negative lens LM3 with a concave surface facing the object side, an optical path branching member OBy, a cemented positive lens of a meniscus negative lens Lc1 with a convex surface facing the object side and a meniscus positive lens Lc2 with a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens Lc3, and a cemented negative lens of a biconcave negative lens Lc4 and a biconvex positive lens Lc5.
  • An imaging element such as a CCD or CMOS is placed on the image plane Ic.
  • the negative lens L1, the negative lens L2, and the negative lens L3 are included in the front lens group GF.
  • the positive lens LM1, the negative lens LM2, the cemented positive lens of the positive lens LM3 and the negative lens LM4, the optical path branching member OBy, the cemented positive lens of the negative lens Lc1 and the positive lens Lc2, the positive lens Lc3, and the cemented negative lens of the negative lens Lc4 and the positive lens Lc5 are included in the second rear lens group GR2.
  • Table 8-2-2 below lists the specifications of the second optical system OS2 in this embodiment.
  • FIG. 39 shows various aberration diagrams of the second optical system OS2 in the optical system of Example 8-2.
  • the second optical system OS2 of this embodiment appropriately corrects various aberrations and has high optical performance.
  • optical system of this embodiment has the same overall configuration as the optical system of the eighth embodiment shown in FIG.
  • An optical system having an optical system OSa including a front lens group GF, an optical path branching member OB, an optical path branching member OBx, and a lens group Ga as a first optical system OS1, and an optical system OSd including a front lens group GF, an optical path branching member OB, an intermediate lens group GM, an optical path branching member OBy, and a lens group Gd as a second optical system OS2 is called an optical system of the 9-1 embodiment.
  • the lens group Ga corresponds to the first rear lens group GR1
  • the intermediate lens group GM, the optical path branching member OBy, and the lens group Gd correspond to the second rear lens group GR2.
  • the second optical system OS2 has a total system focal length longer than the total system focal length of the first optical system OS1.
  • the first optical system OS1 corresponds to the wide-angle optical system
  • the second optical system OS2 corresponds to the telephoto optical system.
  • An optical system having an optical system OSb including a front lens group GF, an optical path branching member OB, an optical path branching member OBx, and a lens group Gb as a first optical system OS1, and an optical system OSc including a front lens group GF, an optical path branching member OB, an intermediate lens group GM, an optical path branching member OBy, and a lens group Gc as a second optical system OS2 is called an optical system of the 9-2 example.
  • the lens group Gb corresponds to the first rear lens group GR1
  • the intermediate lens group GM, the optical path branching member OBy, and the lens group Gc correspond to the second rear lens group GR2.
  • the second optical system OS2 has a total system focal length longer than the total system focal length of the first optical system OS1.
  • the first optical system OS1 corresponds to the wide-angle optical system
  • the second optical system OS2 corresponds to the telephoto optical system.
  • the front lens group GF, optical path branching member OB, optical path branching member OBx, lens group Ga, and lens group Gb of this embodiment are the same as the front lens group GF, optical path branching member OB, optical path branching member OBx, lens group Ga, and lens group Gb of the eighth embodiment. That is, the first optical system OS1 of the 9-1 embodiment and the first optical system OS1 of the 9-2 embodiment are the same as the first optical system OS1 of the 8-1 embodiment and the first optical system OS1 of the 8-2 embodiment, respectively. Therefore, explanations of the configurations and various aberration diagrams for these optical systems will be omitted.
  • FIG. 40 is a cross-sectional view of the second optical system OS2 in the optical system of Example 9-1.
  • the second optical system OS2 of this embodiment has, in order from the object side, a meniscus negative lens L1 with a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L2, a biconcave negative lens L3, an optical path branching member OB, a biconvex positive lens LM1, an aperture stop STM, a meniscus negative lens LM2 with a convex surface facing the object side, a cemented positive lens of a biconvex positive lens LM3 and a meniscus negative lens LM4 with a concave surface facing the object side, an optical path branching member OBy, a cemented negative lens of a biconcave negative lens Ld1 and a biconvex positive lens Ld2, and a cemented positive lens of a meniscus negative lens Ld3 with a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens Ld4.
  • An imaging element such as a CCD or CMOS is placed on the image plane Id.
  • the negative lens L1, the negative lens L2, and the negative lens L3 are included in the front lens group GF.
  • the positive lens LM1, the aperture stop STM, the negative lens LM2, the cemented positive lens of the positive lens LM3 and the negative lens LM4, the optical path branching member OBy, the cemented negative lens of the negative lens Ld1 and the positive lens Ld2, and the cemented positive lens of the negative lens Ld3 and the positive lens Ld4 are included in the second rear lens group GR2.
  • Table 9-1-2 below lists the specifications of the second optical system OS2 in this embodiment.
  • FIG. 41 shows various aberration diagrams of the second optical system OS2 in the optical system of Example 9-1.
  • the second optical system OS2 of this embodiment appropriately corrects various aberrations and has high optical performance.
  • FIG. 42 is a cross-sectional view of the second optical system OS2 included in the optical system of the 9-2 example.
  • the second optical system OS2 of this embodiment has, in order from the object side, a meniscus negative lens L1 with a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L2, a biconcave negative lens L3, an optical path branching member OB, a biconvex positive lens LM1, an aperture stop STM, a meniscus negative lens LM2 with a convex surface facing the object side, a cemented positive lens of a biconvex positive lens LM3 and a meniscus negative lens LLM4 with a concave surface facing the object side, an optical path branching member OBy, a cemented positive lens of a meniscus negative lens Lc1 with a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens Lc2, and a cemented positive lens of a meniscus negative lens Lc3 with a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens Lc4.
  • An imaging element such as a CCD or CMOS is placed on the image plane Ic.
  • the negative lens L1, the negative lens L2, and the negative lens L3 are included in the front lens group GF.
  • the positive lens LM1, the negative lens LM2, the cemented positive lens of the positive lens LM3 and the negative lens LM4, the optical path branching member OBy, the cemented positive lens of the negative lens Lc1 and the positive lens Lc2, and the cemented positive lens of the negative lens Lc3 and the positive lens Lc4 are included in the second rear lens group GR2.
  • Table 9-2-2 below lists the specifications of the second optical system OS2 in this embodiment.
  • FIG. 43 shows various aberration diagrams of the second optical system OS2 in the optical system of Example 9-2.
  • the second optical system OS2 of this embodiment appropriately corrects various aberrations and has high optical performance.
  • the second optical system OS2 has an overall focal length longer than the overall focal length of the first optical system OS1. That is, the first optical system OS1 corresponds to the wide-angle side optical system, and the second optical system OS2 corresponds to the telephoto side optical system.
  • FIG. 44 is a cross-sectional view of the first optical system OS1 of the optical system 1 of the tenth embodiment.
  • the first optical system OS1 of this embodiment has, in order from the object side, a meniscus negative lens L1 with a convex surface facing the object side, a meniscus negative lens L2 with a convex surface facing the object side, an optical path branching member OB, an aperture stop ST1, a meniscus positive lens L11 with a concave surface facing the object side, a meniscus negative lens L12 with a convex surface facing the object side, a cemented positive lens consisting of a biconvex positive lens L13 and a biconcave negative lens L14, and a meniscus positive lens L15 with a convex surface facing the object side.
  • a first image sensor (not shown) composed of a CCD or CMOS or the like is disposed on the image plane I1.
  • the negative lens L1 and the negative lens L2 are included in the front lens group GF.
  • the positive lens L11, the negative lens L12, the cemented positive lens of the positive lens L13 and the negative lens L14, and the positive lens L15 are included in the first rear lens group GR1.
  • Table 10-1 below lists the specifications of the first optical system OS1 in this embodiment.
  • FIG. 45 shows various aberration diagrams of the first optical system OS1 in the optical system 1 of the tenth embodiment.
  • the first optical system OS1 of this embodiment properly corrects various aberrations and has high optical performance.
  • FIG. 46 is a cross-sectional view of the second optical system OS2 of the optical system 1 of the tenth embodiment.
  • the second optical system OS2 of this embodiment has, in order from the object side, a meniscus-shaped negative lens L1 with a convex surface facing the object side, a meniscus-shaped negative lens L2 with a convex surface facing the object side, an optical path branching member OB, an aperture stop ST2, a meniscus-shaped negative lens L21 with a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L22, a biconvex positive lens L23, and a cemented negative lens consisting of a meniscus-shaped negative lens L24 with a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L25.
  • An imaging element such as a CCD or CMOS is placed on image plane I2.
  • the negative lens L1 and the negative lens L2 are included in the front lens group GF.
  • the negative lens L21, the positive lens L22, the positive lens L23, and the cemented negative lens of the negative lens L24 and the positive lens L25 are included in the second rear lens group GR2.
  • Table 10-2 below lists the specifications of the second optical system OS2 in this embodiment.
  • FIG. 47 shows various aberration diagrams of the second optical system OS2 in the optical system 1 of the tenth embodiment.
  • the second optical system OS2 of this embodiment appropriately corrects various aberrations and has high optical performance.
  • fA is the focal length of the entire system of the wide-angle optical system
  • fB is the focal length of the entire system of the telephoto optical system
  • fF is the focal length of the front lens group GF
  • f1 is the focal length of the lens in the front lens group GF that is located closest to the object.
  • D12 is the distance on the optical axis between the lens in the front lens group GF that is located closest to the object and the lens that is adjacent to that lens on the image plane side.
  • TLA is the total optical length of the wide-angle optical system
  • TLB is the total optical length of the telephoto optical system
  • r11 is the radius of curvature of the object-side lens surface of the lens located closest to the object in the front lens group GF
  • r12 is the radius of curvature of the image-side lens surface of the lens located closest to the object in the front lens group GF
  • r21 is the radius of curvature of the object-side lens surface of the lens located adjacent to the image-side of the lens located closest to the object in the front lens group GF.
  • ⁇ A is the half angle of view of the wide-angle optical system
  • ⁇ B is the half angle of view of the telephoto optical system.
  • fpA is the composite focal length of the positive lens components arranged in succession from the positive lens component arranged closest to the object in the rear lens group included in the wide-angle optical system to the positive lens components arranged on the image side
  • fpB is the composite focal length of the positive lens components arranged in succession from the positive lens component arranged closest to the object in the rear lens group included in the telephoto optical system to the positive lens components arranged on the image side
  • fRA is the focal length of the rear lens group included in the wide-angle optical system
  • fRB is the focal length of the rear lens group included in the telephoto optical system.
  • nd1 is the refractive index for the d-line of the lens located closest to the object in the front lens group GF
  • nd2 is the refractive index for the d-line of the lens located adjacent to the image plane side of the lens located closest to the object in the front lens group GF
  • ndaveF is the average refractive index for the d-line of the lenses in the front lens group GF.
  • Wi is the reflectance or transmittance when the optical path of the wide-angle optical system is reflected or transmitted by the branching surface BP.
  • Example number Conditional formula No. 7 No. 8-1 No. 8-2 No. 9-1 No. 9-2 No. 10 (1) fB/fA 3.412 8.696 2.121 8.813 2.104 2.308 (2) -fF/fA 3.894 2.983 2.128 2.983 2.128 3.780 (3) -fF/fB 1.141 0.343 1.003 0.339 1.011 1.637 (4) -f1/fA 8.186 32.286 23.030 32.286 23.030 9.381 (5) -f1/fB 2.399 3.713 10.856 3.664 10.947 4.064 (6) -D12/f1 0.652 0.243 0.243 0.243 0.138 (7) TLB/TLA 1.187 1.642 1.300 1.977 1.438 1.051 (8) -(r12+r11)/(r12-r11) 1.422 2.820 2.820 2.820 2.820 2.820 2.820 2.820 2.820 2.820 2.820 2.820 2.006
  • the optical system of this embodiment may have an optical component such as a filter between the lens surface closest to the image surface and the image surface.
  • the lens surface may be formed as a spherical or flat surface, or as an aspheric surface. If the lens surface is spherical or flat, this is preferable because it facilitates lens processing and assembly adjustment, and prevents degradation of optical performance due to errors in processing and assembly adjustment. In addition, if the lens surface is spherical or flat, this is preferable because there is less degradation in imaging performance when the image plane is shifted.
  • the aspheric surface may be formed by grinding glass or by glass molding using a mold having an aspheric shape, or may be formed on the surface of a resin bonded to the surface of the glass.
  • the lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • GRIN lens gradient index lens
  • An anti-reflection coating with high transmittance over a wide wavelength range may be applied to the lens surfaces of the lenses that make up the optical system of this embodiment. This reduces flare and ghosting, and achieves high-contrast optical performance.
  • the role of the lens frame or the like may be substituted.
  • FIG. 48 is a schematic diagram of an optical device 10 equipped with the optical system 1 of this embodiment.
  • the optical device 10 includes the optical system 1 of the first embodiment described above, an information processing device 2, a drive unit 3, a first image sensor IS1, and a second image sensor IS2.
  • the first image sensor IS1 and the second image sensor IS2 are image sensors composed of a CCD or a CMOS, etc.
  • the first image sensor IS1 and the second image sensor IS2 are disposed on the image plane I1 and the image plane I2, respectively, of the optical system 1, and output image information corresponding to the incident light.
  • the information processing device 2 executes processing using the image information output by each of the first image sensor IS1 and the second image sensor IS2.
  • the driving unit 3 has, for example, an actuator, and changes the orientation of the optical system 1 according to a control signal received from the information processing device 2.
  • the information processing device 2 may generate the control signal based on image information representing the image of the wide-angle optical system.
  • Figure 49 is a diagram illustrating an example of the operation of the drive unit 3 in the optical device 10 of this embodiment.
  • the first optical system OS1 that forms an image on the image plane I1 is a wide-angle optical system
  • the second optical system OS2 that forms an image on the image plane I2 is a telephoto optical system. Therefore, the range represented by the image information PW1 output by the first image sensor IS1 is wider than the range represented by the image information PT1 output by the second image sensor IS2.
  • object OBJ is included in image information PW1 but not in image information PT1.
  • Information processing device 2 detects object OBJ from image information PW1 and identifies the direction of object OBJ based on the position of object OBJ in image information PW1 and the focal length of first optical system OS1. Then, information processing device 2 generates a control signal to drive unit 3 to change the orientation of optical system 1 so that it faces the identified object OBJ.
  • the optical device 10 can obtain image information PT2 including the object OBJ by using the telephoto optical system of the optical system 1, the orientation of which has been changed by the operation of the drive unit 3 in accordance with such a control signal. In this way, the optical device 10 of this embodiment can appropriately change the orientation of the optical system 1 based on the wide range of situations represented in the image obtained by the wide-angle optical system.
  • the drive unit 3 may be configured to change the orientation of the optical system 1 by changing the orientation of the optical device 10.
  • the optical device 10 may generate image information based on image information representing an image of the wide-angle optical system and image information representing an image of the telephoto optical system.
  • Figure 50 is an example of image information generated by the optical device 10 of this embodiment.
  • the information processing device 2 generates an enlarged image PWE by enlarging a portion of the image information PW3 representing the image of the wide-angle optical system.
  • the enlarged image PWE is an example of first image information in which a portion of the image of the wide-angle optical system is enlarged.
  • the information processing device 2 generates a composite image PS including the enlarged image PWE and image information PT3 representing an image of the telephoto side optical system.
  • the image information PT3 is an example of second image information representing at least a portion of the image of the telephoto side optical system.
  • the information processing device 2 operates as a synthesis unit that synthesizes the first image information and the second image information.
  • the information processing device 2 generates an image with an angle of view between the angle of view of the wide-angle optical system and the angle of view of the telephoto optical system by enlarging image information PW3 representing the image of the wide-angle optical system.
  • enlarging image information PW3 representing the image of the wide-angle optical system.
  • a composite image PS with a clearly displayed center can be obtained.
  • the information processing device 2 may generate the composite image PS using an image obtained by reducing at least a part of image information PT3.
  • the composite image PS output by the optical device 10 of this embodiment makes it possible to compare the portion contained in the image obtained by the wide-angle optical system with the portion contained in the image obtained by the telephoto optical system.
  • FIG. 51 is a flow chart showing an outline of the method for manufacturing the optical system 1 of this embodiment.
  • the first manufacturing method of the optical system 1 of this embodiment shown in FIG. 51 includes the following steps S1 to S4.
  • Step S1 Prepare a front lens group GF having negative refractive power, an optical path splitting member OB having a splitting surface BP, a first rear lens group GR1, and a second rear lens group GR2.
  • Step S2 The first optical system OS1 is arranged to include a front lens group GF, an optical path splitting member OB, and a first rear lens group GR1 onto which the first light reflected by the splitting surface BP is incident.
  • Step S3 The second optical system OS2 is arranged to include a front lens group GF, an optical path splitting member OB, and a second rear lens group GR2 onto which the second light transmitted through the splitting surface BP is incident.
  • Step S4 The second optical system OS2 is configured to have an overall focal length different from the overall focal length of the first optical system OS1.
  • the manufacturing method for the optical system of this embodiment makes it possible to manufacture an optical system that splits incident light and appropriately images each of the split light.

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Abstract

物体側から順に、負の屈折力を有する前側レンズ群と、入射した光の一部を透過するとともに入射した光の前記一部と異なる少なくとも一部を反射する分岐面を有する光路分岐部材と、分岐面で反射される光の少なくとも一部である第１の光が入射する第１後側レンズ群とを有する第１光学系と、物体側から順に、前側レンズ群と、光路分岐部材と、分岐面で透過される光の少なくとも一部である第２の光が入射する第２後側レンズ群とを有する第２光学系と、を備え、第２光学系は、第１光学系の全系焦点距離と異なる全系焦点距離を有するよう、光学系を構成する。

Description

光学系、光学装置、および光学系の製造方法
　本開示は、光学系、光学装置および光学系の製造方法に関する。
　撮影レンズを通った被写体からの光を可視光と赤外光とに分離し、可視光像および赤外光像を互いに異なる位置に結像させる光学装置が提案されている（例えば特許文献１参照）。
特開２０１０－１０２２８１号公報
　本開示の光学系は、物体側から順に、負の屈折力を有する前側レンズ群と、入射した光の一部を透過するとともに入射した光の一部と異なる少なくとも一部を反射する分岐面を有する光路分岐部材と、分岐面で反射される光の少なくとも一部である第１の光が入射する第１後側レンズ群とを有する第１光学系と、物体側から順に、前側レンズ群と、光路分岐部材と、分岐面で透過される光の少なくとも一部である第２の光が入射する第２後側レンズ群とを有する第２光学系と、を備え、第２光学系は、第１光学系の全系焦点距離と異なる全系焦点距離を有する。
　本開示の光学系の製造方法は、入射した光の一部を透過するとともに入射した光の一部と異なる少なくとも一部を反射する分岐面を有し、分岐面で反射される光の少なくとも一部である第１の光と、分岐面で透過される光の少なくとも一部である第２の光とをそれぞれ結像させる光学系の製造方法であって、物体側から順に、負の屈折力を有する前側レンズ群と、分岐面を備える光路分岐部材と、第１の光が入射する第１後側レンズ群とを備えるよう第１光学系を配置し、物体側から順に、前側レンズ群と、光路分岐部材と、第２の光が入射する第２後側レンズ群とを備えるよう第２光学系を配置し、第２光学系を、第１光学系の全系焦点距離と異なる全系焦点距離を有するよう構成する。
図１は、本実施形態の光学系の全体構成の一例を説明する模式図である。 図２は、第１実施例の光学系が有する第１光学系の断面図である。 図３は、第１実施例の光学系が有する第１光学系の諸収差図である。 図４は、第１実施例の光学系が有する第２光学系の断面図である。 図５は、第１実施例の光学系が有する第２光学系の諸収差図である。 図６は、第２実施例の光学系が有する第１光学系の断面図である。 図７は、第２実施例の光学系が有する第１光学系の諸収差図である。 図８は、第２実施例の光学系が有する第２光学系の断面図である。 図９は、第２実施例の光学系が有する第２光学系の諸収差図である。 図１０は、第３実施例の光学系が有する第１光学系の断面図である。 図１１は、第３実施例の光学系が有する第１光学系の諸収差図である。 図１２は、第３実施例の光学系が有する第２光学系の断面図である。 図１３は、第３実施例の光学系が有する第２光学系の諸収差図である。 図１４は、第４実施例の光学系が有する第１光学系の断面図である。 図１５は、第４実施例の光学系が有する第１光学系の諸収差図である。 図１６は、第４実施例の光学系が有する第２光学系の断面図である。 図１７は、第４実施例の光学系が有する第２光学系の諸収差図である。 図１８は、第５実施例の光学系が有する第１光学系の断面図である。 図１９は、第５実施例の光学系が有する第１光学系の諸収差図である。 図２０は、第５実施例の光学系が有する第２光学系の断面図である。 図２１は、第５実施例の光学系が有する第２光学系の諸収差図である。 図２２は、第６実施例の光学系が有する第１光学系の断面図である。 図２３は、第６実施例の光学系が有する第１光学系の諸収差図である。 図２４は、第６実施例の光学系が有する第２光学系の断面図である。 図２５は、第６実施例の光学系が有する第２光学系の諸収差図である。 図２６は、第７実施例の光学系の全体構成を説明する模式図である。 図２７は、第７実施例の光学系が有する第１光学系の断面図である。 図２８は、第７実施例の光学系が有する第１光学系の諸収差図である。 図２９は、第７実施例の光学系が有する第２光学系の断面図である。 図３０は、第７実施例の光学系が有する第２光学系の諸収差図である。 図３１は、第８実施例の光学系の全体構成を説明する模式図である。 図３２は、第８－１実施例の光学系が有する第１光学系の断面図である。 図３３は、第８－１実施例の光学系が有する第１光学系の諸収差図である。 図３４は、第８－１実施例の光学系が有する第２光学系の断面図である。 図３５は、第８－１実施例の光学系が有する第２光学系の諸収差図である。 図３６は、第８－２実施例の光学系が有する第１光学系の断面図である。 図３７は、第８－２実施例の光学系が有する第１光学系の諸収差図である。 図３８は、第８－２実施例の光学系が有する第２光学系の断面図である。 図３９は、第８－２実施例の光学系が有する第２光学系の諸収差図である。 図４０は、第９－１実施例の光学系が有する第２光学系の断面図である。 図４１は、第９－１実施例の光学系が有する第２光学系の諸収差図である。 図４２は、第９－２実施例の光学系が有する第２光学系の断面図である。 図４３は、第９－２実施例の光学系が有する第２光学系の諸収差図である。 図４４は、第１０実施例の光学系が有する第１光学系の断面図である。 図４５は、第１０実施例の光学系が有する第１光学系の諸収差図である。 図４６は、第１０実施例の光学系が有する第２光学系の断面図である。 図４７は、第１０実施例の光学系が有する第２光学系の諸収差図である。 図４８は、本実施形態の光学系を備えた光学機器の模式図である。 図４９は、本実施形態の光学機器における駆動部の動作の一例を説明する図である。 図５０は、本実施形態の光学機器により生成される画像情報の例を表す図である。 図５１は、本実施形態の光学系の製造方法の概略を示すフローチャートである。
　以下、本願の実施形態の光学系、光学機器、および光学系の製造方法について説明する。
　図１は、本実施形態の光学系の全体構成の一例を説明する模式図である。
　本実施形態の光学系１は、物体側から順に、前側レンズ群ＧＦと、分岐面ＢＰ１を有する光路分岐部材ＯＢと、前側レンズ群ＧＦおよび光路分岐部材ＯＢに入射し分岐面ＢＰ１で反射される光が入射する第１後側レンズ群ＧＲ１と、を備える第１光学系ＯＳ１を有する。また、本実施形態の光学系１は、物体側から順に、前側レンズ群ＧＦと、光路分岐部材ＯＢと、前側レンズ群ＧＦおよび光路分岐部材ＯＢに入射し分岐面ＢＰ１で反射される光が入射する第２後側レンズ群ＧＲ２と、を備える第２光学系ＯＳ２を有する。前側レンズ群ＧＦは負の屈折力を有する。
　図１では、第１光学系ＯＳ１の第１光軸ＡＸ１および第２光学系ＯＳ２の第２光軸ＡＸ２は、分岐面ＢＰよりも物体側において、説明のため互いに重ならないように記載されている。
　本実施形態の光学系１において、前側レンズ群ＧＦから出射された光は、光路分岐部材ＯＢに入射する。光路分岐部材ＯＢは、入射した光の一部を透過し、入射した光の一部と異なる少なくとも一部を反射する分岐面ＢＰ１を有するキューブ型ビームスプリッター（プリズム）である。光路分岐部材ＯＢは、分岐面ＢＰ１を有する平板型ビームスプリッター（ハーフミラー）であってもよい。
　本実施形態の光学系１の第１光学系ＯＳ１において、前側レンズ群ＧＦから出射され、光路分岐部材ＯＢに入射した光は、分岐面ＢＰ１で反射されて第１後側レンズ群ＧＲ１に入射し、第１像面Ｉ１に結像する。本実施形態の光学系１の第２光学系ＯＳ２において、前側レンズ群ＧＦから出射され、光路分岐部材ＯＢに入射した光は、分岐面ＢＰ１で透過されて第２後側レンズ群ＧＲ２に入射し、第２像面Ｉ２に結像する。
　本実施形態の光学系１において、第２光学系ＯＳ２は、第１光学系ＯＳ１の全系焦点距離と異なる全系焦点距離を有する。
　本実施形態の光学系１は、前側レンズ群ＧＦが負の屈折力を有することで、第１光学系ＯＳ１および第２光学系ＯＳ２のうち全系焦点距離が短い方である広角側光学系の画角を十分広くするとともに、第１光学系ＯＳ１および第２光学系ＯＳ２のうち全系焦点距離が長い方である望遠側光学系の拡大率を十分大きくしつつ、それぞれの光学系により入射した光を適切に結像させることができる。
　本実施形態の光学系１は、以下の条件式を満足することが好ましい。
（１）　　１．２０　＜　ｆＢ／ｆＡ　＜　１３．００
但し、
　ｆＢ　：　第１光学系ＯＳ１の全系焦点距離および第２光学系ＯＳ２の全系焦点距離のうち長い方
　ｆＡ　：　第１光学系ＯＳ１の全系焦点距離および第２光学系ＯＳ２の全系焦点距離のうち短い方
　条件式（１）は、望遠側光学系の全系焦点距離と広角側光学系の全系焦点距離との比を規定する。本実施形態の光学系１は、条件式（１）を満足することで、広角側光学系の画角を十分広くするとともに望遠側光学系の拡大率を十分大きくしつつ、諸収差を適切に補正することができる。
　本実施形態の光学系１において条件式（１）の値が上限値を上回ると、広角側光学系の画角を十分広くするとともに望遠側光学系の拡大率を十分大きくすることができない。
　本実施形態の光学系１では、条件式（１）の上限値を１３．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１）の上限値を１２．５５、１２．０５、１１．６２、１１．１６、１０．７０、さらに１０．００に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の光学系１において条件式（１）の値が下限値を下回ると、軸上色収差、倍率色収差、歪曲収差といった諸収差の適切な補正が困難となる。
　本実施形態の光学系１では、条件式（１）の下限値を１．２０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１）の下限値を１．３５、１．５０、１．６５、１．８０、１．９５、さらに２．００に設定することが好ましい。
　本実施形態の光学系１は、以下の条件式を満足することが好ましい。
（２）　０．２０　＜　－ｆＦ／ｆＡ　＜　１０．００
但し、
　ｆＦ　：　前側レンズ群ＧＦの焦点距離
　ｆＡ　：　第１光学系ＯＳ１の全系焦点距離および第２光学系ＯＳ２の全系焦点距離のうち短い方
　条件式（２）は、前側レンズ群ＧＦの焦点距離と広角側光学系の全系焦点距離との比を規定する。本実施形態の光学系１は、条件式（２）を満足することで、諸収差を適切に補正することができる。
　本実施形態の光学系１において条件式（２）の値が上限値を上回ると、像面湾曲、非点収差、歪曲収差といった諸収差の適切な補正が困難となる。
　本実施形態の光学系１では、条件式（２）の上限値を１０．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（２）の上限値を９．６０、９．２０、８．８０５、８．４０、８．００、さらに７．００に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の光学系１において条件式（２）の値が下限値を下回ると、像面湾曲、非点収差、歪曲収差といった諸収差の適切な補正が困難となる。
　本実施形態の光学系１では、条件式（２）の下限値を０．２０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（２）の下限値を０．２６、０．３２、０．３８、０．４４、０．５０、さらに１．００に設定することが好ましい。
　本実施形態の光学系１は、以下の条件式を満足することが好ましい。
（３）　０．０５　＜　－ｆＦ／ｆＢ　＜　３．５０
但し、
　ｆＦ　：　前側レンズ群ＧＦの焦点距離
　ｆＢ　：　第１光学系ＯＳ１の全系焦点距離および第２光学系ＯＳ２の全系焦点距離のうち長い方
　条件式（３）は、前側レンズ群ＧＦの焦点距離と望遠側光学系の焦点距離との比を規定する。本実施形態の光学系１は、条件式（３）を満足することで、光学全長の増大を抑制しつつ、諸収差を適切に補正することができる。
　本実施形態の光学系１において条件式（３）の値が上限値を上回ると、像面湾曲、非点収差といった諸収差の適切な補正が困難となる。
　本実施形態の光学系１では、条件式（３）の上限値を３．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（３）の上限値を３．３０、３．１０、２．９０、２．７０、２．５０、さらに２．００に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の光学系１において条件式（３）の値が下限値を下回ると、前側レンズ群ＧＦの負のパワーが強くなりすぎ、また、望遠側光学系の全系焦点距離が長くなって、望遠側光学系の光学全長が増大する。また、像面湾曲、非点収差、軸上色収差、倍率色収差といった諸収差の適切な補正が困難となる。
　本実施形態の光学系１では、条件式（３）の下限値を０．０５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（３）の下限値を０．０６、０．０７、０．０８、０．０９、０．１０、さらに０．２０に設定することが好ましい。
　本実施形態の光学系１は、以下の条件式を満足することが好ましい。
（４）　３．５０　＜　－ｆ１／ｆＡ　＜　５０．３０
但し、
　ｆ１　：　前側レンズ群ＧＦの最も物体側に配置されるレンズの焦点距離
　ｆＡ　：　第１光学系ＯＳ１の全系焦点距離および第２光学系ＯＳ２の全系焦点距離のうち短い方
　条件式（４）は、前側レンズ群ＧＦの最も物体側に配置されるレンズの焦点距離と、広角側光学系の焦点距離との比を規定する。本実施形態の光学系１は、条件式（４）を満足することで、前側レンズ群ＧＦの最も物体側に配置されるレンズの大型化を抑制しつつ、諸収差を適切に補正することができる。
　本実施形態の光学系１において条件式（４）の値が上限値を上回ると、前側レンズ群ＧＦの最も物体側に配置されるレンズが大型化し、像面湾曲、非点収差、歪曲収差といった諸収差の適切な補正が困難となる。
　本実施形態の光学系１では、条件式（４）の上限値を５０．３０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（４）の上限値を４９．００、４６．００、４３．００、４０．００、さらに３６．００に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の光学系１において条件式（４）の値が下限値を下回ると、像面湾曲、非点収差、歪曲収差といった諸収差の適切な補正が困難となる。
　本実施形態の光学系１では、条件式（４）の下限値を３．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（４）の下限値を３．７４、３．９８、４．２２、４．４６、４．７０、さらに６．５０に設定することが好ましい。
　本実施形態の光学系１は、以下の条件式を満足することが好ましい。
（５）　０．２５　＜　－ｆ１／ｆＢ　＜　１５．００
但し、
　ｆ１　：　前側レンズ群ＧＦの最も物体側に配置されるレンズの焦点距離
　ｆＢ　：　第１光学系ＯＳ１の全系焦点距離および第２光学系ＯＳ２の全系焦点距離のうち長い方
　条件式（５）は、前側レンズ群ＧＦの最も物体側に配置されるレンズの焦点距離と、望遠側光学系の焦点距離との比を規定する。本実施形態の光学系１は、条件式（５）を満足することで、前側レンズ群ＧＦの最も物体側に配置されるレンズの大型化および光学全長の増大を抑制しつつ、諸収差を適切に補正することができる。
　本実施形態の光学系１において条件式（５）の値が上限値を上回ると、前側レンズ群ＧＦの最も物体側に配置されるレンズが大型化し、像面湾曲、非点収差といった諸収差の適切な補正が困難となる。
　本実施形態の光学系１では、条件式（５）の上限値を１５．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（５）の上限値を１４．４０、１３．８０、１３．２０、１２．６０、１２．００、さらに１１．５０に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の光学系１において条件式（５）の値が下限値を下回ると、前側レンズ群ＧＦの負のパワーが強くなりすぎ、また、望遠側光学系の全系焦点距離が長くなって、望遠側光学系の光学全長が増大する。また、像面湾曲、非点収差、軸上色収差、倍率色収差といった諸収差の適切な補正が困難となる。
　本実施形態の光学系１では、条件式（５）の下限値を０．２５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（５）の下限値を０．３０、０．３５、０．４０、０．４５、０．５０、さらに１．００に設定することが好ましい。
　本実施形態の光学系１は、以下の条件式を満足することが好ましい。
（６）　０．０４　＜　－Ｄ１２／ｆ１　＜　１．５０
但し、
　Ｄ１２　：　前側レンズ群ＧＦの最も物体側に配置されるレンズの像面側のレンズ面と、前側レンズ群ＧＦの最も物体側に配置されるレンズの像面側に隣接して配置されるレンズの物体側のレンズ面との間の光軸上の距離
　ｆ１　　：　前側レンズ群ＧＦの最も物体側に配置されるレンズの焦点距離
　条件式（６）は、前側レンズ群ＧＦの最も物体側に配置されるレンズと当該レンズの像面側に隣接して配置されるレンズとの光軸上の間隔と、前側レンズ群ＧＦの最も物体側に配置されるレンズの焦点距離との比を規定する。本実施形態の光学系１は、条件式（６）を満足することで、前側レンズ群ＧＦの最も物体側に配置されるレンズの大型化および光学全長の増大を抑制しつつ、諸収差を適切に補正することができる。
　本実施形態の光学系１において条件式（６）の値が上限値を上回ると、前側レンズ群ＧＦの最も物体側に配置されるレンズが大型化し、広角側および望遠側光学系の光学全長が増大し、像面湾曲、コマ収差、倍率色収差といった諸収差の適切な補正が困難となる。
　本実施形態の光学系１では、条件式（６）の上限値を１．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（６）の上限値を１．４４、１．３８、１．３２、１．２６、１．２０、さらに０．８５に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の光学系１において条件式（６）の値が下限値を下回ると、像面湾曲、コマ収差、倍率色収差といった諸収差の適切な補正が困難となる。
　本実施形態の光学系１では、条件式（６）の下限値を０．０４に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（６）の下限値を０．０５、０．０６、０．０７、０．０８、０．０９、さらに０．１１に設定することが好ましい。
　本実施形態の光学系１は、以下の条件式を満足することが好ましい。
（７）　０．３０　＜　ＴＬＢ／ＴＬＡ　＜　３．５０
但し、
　ＴＬＢ　　：　第１光学系ＯＳ１および第２光学系ＯＳ２のうち全系焦点距離が長い方の光学系の光学全長
　ＴＬＡ　　：　第１光学系ＯＳ１および第２光学系ＯＳ２のうち全系焦点距離が短い方の光学系の光学全長
　条件式（７）は、望遠側光学系の光学全長と広角側光学系の光学全長との比を規定する。本実施形態の光学系１は、条件式（７）を満足することで、光学全長の増大を抑制しつつ、諸収差を適切に補正することができる。
　本実施形態の光学系１において条件式（７）の値が上限値を上回ると、望遠側光学系の光学全長が増大する。また、広角側光学系における像面湾曲、非点収差、歪曲収差といった諸収差の適切な補正が困難となる。
　本実施形態の光学系１では、条件式（７）の上限値を３．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（７）の上限値を３．３０、３．１０、２．９０、２．７０、２．５０、さらに２．２５に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の光学系１において条件式（７）の値が下限値を下回ると、広角側光学系の光学全長が増大する。また、広角側光学系における像面湾曲、非点収差、コマ収差といった諸収差の適切な補正が困難となる。
　本実施形態の光学系１では、条件式（７）の下限値を０．３０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（７）の下限値を０．３８、０．４６、０．５４、０．６２、０．７０、さらに０．８５に設定することが好ましい。
　本実施形態の光学系１は、以下の条件式を満足することが好ましい。
（８）　０．３０　＜　－（ｒ１２＋ｒ１１）／（ｒ１２－ｒ１１）　＜　４．７０
但し、
　ｒ１２　：　前側レンズ群ＧＦの最も物体側に配置されるレンズの像面側のレンズ面の曲率半径
　ｒ１１　：　前側レンズ群ＧＦの最も物体側に配置されるレンズの物体側のレンズ面の曲率半径
　条件式（８）は、前側レンズ群ＧＦの最も物体側に配置されるレンズのシェイプファクターを規定する。本実施形態の光学系１は、条件式（８）を満足することで、像面湾曲、非点収差、歪曲収差、コマ収差といった諸収差を適切に補正することができる。
　本実施形態の光学系１において条件式（８）の値が上限値を上回ると、像面湾曲、非点収差、歪曲収差といった諸収差の適切な補正が困難となる。
　本実施形態の光学系１では、条件式（８）の上限値を４．7０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（８）の上限値を４．６０、４．５０、４．４０、４．３０、４．２０、さらに３．５０に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の光学系１において条件式（８）の値が下限値を下回ると、像面湾曲、非点収差、コマ収差といった諸収差の適切な補正が困難となる。
　本実施形態の光学系１では、条件式（８）の下限値を０．３０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（８）の下限値を０．３４、０．３８、０．４２、０．４６、０．５０、さらに０．９０に設定することが好ましい。
　本実施形態の光学系１は、以下の条件式を満足することが好ましい。
（９）　０．１０　＜　（ｒ２１＋ｒ１２）／（ｒ２１－ｒ１２）　＜　３．３０
但し、
　ｒ２１　：　前側レンズ群ＧＦの最も物体側に配置されるレンズの像面側に隣接して配置されるレンズの物体側のレンズ面の曲率半径
　ｒ１２　：　前側レンズ群ＧＦの最も物体側に配置されるレンズの像面側のレンズ面の曲率半径
　条件式（９）は、前側レンズ群ＧＦの最も物体側に配置されるレンズと前側レンズ群ＧＦの最も物体側に配置されるレンズの像面側に隣接して配置されるレンズとの間に構成される空気レンズのシェイプファクターを規定する。本実施形態の光学系１は、条件式（９）を満足することで、像面湾曲、非点収差といった諸収差を適切に補正することができる。
　本実施形態の光学系１において条件式（９）の値が上限値を上回ると、像面湾曲、非点収差といった諸収差の適切な補正が困難となる。
　本実施形態の光学系１では、条件式（９）の上限値を３．３０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（９）の上限値を３．００、２．９０、２．６０、２．３０、さらに２．００に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の光学系１において条件式（９）の値が下限値を下回ると、像面湾曲、非点収差といった諸収差の適切な補正が困難となる。
　本実施形態の光学系１では、条件式（９）の下限値を０．１０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（９）の下限値を０．１４、０．１８、０．２２、０．２６、さらに０．２９に設定することが好ましい。
　本実施形態の光学系１は、以下の条件式を満足することが好ましい。
（１０）　０．３０　＜　Ｄ１２／ｆＡ　＜　１１．３０
但し、
　Ｄ１２　：　前側レンズ群ＧＦの最も物体側に配置されるレンズの像面側のレンズ面と、前側レンズ群ＧＦの最も物体側に配置されるレンズの像面側に隣接して配置されるレンズの物体側のレンズ面との間の光軸上の距離
　ｆＡ　　：　第１光学系ＯＳ１の全系焦点距離および第２光学系ＯＳ１の全系焦点距離のうち短い方
　条件式（１０）は、前側レンズ群ＧＦの最も物体側に配置されるレンズと当該レンズの像面側に隣接して配置されるレンズとの光軸上の間隔と、広角側光学系の全系焦点距離との比を規定する。本実施形態の光学系１は、条件式（１０）を満足することで、光学全長の増大を抑制しつつ、諸収差を適切に補正することができる。
　本実施形態の光学系１において条件式（１０）の値が上限値を上回ると、広角側光学系の光学全長が増大する。また、像面湾曲、コマ収差といった諸収差の適切な補正が困難となる。
　本実施形態の光学系１では、条件式（１０）の上限値を１１．３０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１０）の上限値を１０．８０、１０．３０、９．８０、９．３０、８．８５、さらに８．４０に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の光学系１において条件式（１０）の値が下限値を下回ると、コマ収差をはじめとする諸収差の適切な補正が困難となる。
　本実施形態の光学系１では、条件式（１０）の下限値を０．３０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１０）の下限値を０．３５、０．４０、０．４５、０．５０、０．５５さらに１．００に設定することが好ましい。
　本実施形態の光学系１は、以下の条件式を満足することが好ましい。
（１１）　０．０７　＜　Ｄ１２／ｆＢ　＜　４．３０
但し、
　Ｄ１２　：　前側レンズ群ＧＦの最も物体側に配置されるレンズの像面側のレンズ面と、前側レンズ群ＧＦの最も物体側に配置されるレンズの像面側に隣接して配置されるレンズの物体側のレンズ面との間の光軸上の距離
　ｆＢ　　：　第１光学系ＯＳ１の全系焦点距離および第２光学系ＯＳ２の全系焦点距離のうち長い方
　条件式（１１）は、前側レンズ群ＧＦの最も物体側に配置されるレンズと当該レンズの像面側に隣接して配置されるレンズとの光軸上の間隔と、望遠側光学系の全系焦点距離との比を規定する。本実施形態の光学系１は、条件式（１１）を満足することで、光学全長の増大を抑制しつつ、諸収差を適切に補正することができる。
　本実施形態の光学系１において条件式（１１）の値が上限値を上回ると、望遠側光学系の光学全長が増大する。また、像面湾曲、コマ収差といった諸収差の適切な補正が困難となる。
　本実施形態の光学系１では、条件式（１１）の上限値を４．３０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１１）の上限値を４．０５、３．８０、３．５５、３．３０、３．００、さらに２．７０に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の光学系１において条件式（１１）の値が下限値を下回ると、コマ収差、軸上色収差、倍率色収差といった諸収差の適切な補正が困難となる。
　本実施形態の光学系１では、条件式（１１）の下限値を０．０７に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１１）の下限値を０．０８、０．０９、０．１１、０．１２、０．１３、さらに０．３５に設定することが好ましい。
　本実施形態の光学系１は、以下の条件式を満足することが好ましい。
（１２）　１．２０　＜　ωＡ／ωＢ　＜　１５．００
但し、
　ωＡ　：　第１光学系ＯＳ１および第２光学系ＯＳ２のうち全系焦点距離が短い方の光学系の半画角
　ωＢ　：　第１光学系ＯＳ１および第２光学系ＯＳ２のうち全系焦点距離が長い方の光学系の半画角
　条件式（１２）は、広角側光学系の半画角と望遠側光学系の半画角との比を規定する。本実施形態の光学系１は、条件式（１２）を満足することで、広角側光学系の画角を十分広くするとともに望遠側光学系の拡大率を十分大きくしつつ、諸収差を適切に補正することができる。
　本実施形態の光学系１において条件式（１２）の値が上限値を上回ると、広角側光学系における像面湾曲、非点収差、歪曲収差といった諸収差の適切な補正が困難となり、望遠側光学系における像面湾曲、非点収差、軸上色収差、倍率色収差といった諸収差の適切な補正が困難となる。
　本実施形態の光学系１では、条件式（１２）の上限値を１５．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１２）の上限値を１４．６０、１４．２０、１３．８０、１３．４０、１３．００、さらに１１．４０に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の光学系１において条件式（１２）の値が下限値を下回ると、広角側光学系の画角を十分広くしつつ望遠側光学系の拡大率を十分大きくすることができない。
　本実施形態の光学系１では、条件式（１２）の下限値を１．２０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１２）の下限値を１．３１、１．４２、１．５３、１．６４、１．７５、さらに２．００に設定することが好ましい。
　本実施形態の光学系１は、以下の条件式を満足することが好ましい。
（１３）　０．２０　＜　ｆｐＡ／ｆｐＢ　＜　２．５０
但し、
　ｆｐＡ　　：　第１後側レンズ群ＧＲ１および第２後側レンズ群ＧＲ２のうち、第１光学系ＯＳ１および第２光学系ＯＳ２のうち全系焦点距離が短い方の光学系に含まれる後側レンズ群において、最も物体側に配置される正レンズ成分から像面側に連続して配置される正レンズ成分の合成焦点距離
　ｆｐＢ　　：　第１後側レンズ群ＧＲ１および第２後側レンズ群ＧＲ２のうち、第１光学系ＯＳ１および第２光学系ＯＳ２のうち全系焦点距離が長い方の光学系に含まれる後側レンズ群において、最も物体側に配置される正レンズ成分から像面側に連続して配置される正レンズ成分の合成焦点距離
　条件式（１３）は、広角側光学系に含まれる後側レンズ群において最も物体側に配置される正レンズ成分から像面側に連続して配置される正レンズ成分の合成焦点距離と、望遠側光学系に含まれる後側レンズ群において最も物体側に配置される正レンズ成分から像面側に連続して配置される正レンズ成分の合成焦点距離との比を規定する。本実施形態の光学系１は、条件式（１３）を満足することで諸収差を適切に補正することができる。
　本実施形態の光学系１において条件式（１３）の値が上限値を上回ると、球面収差、コマ収差といった諸収差の適切な補正が困難となる。
　本実施形態の光学系１では、条件式（１３）の上限値を２．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１３）の上限値を２．４０、２．３０、２．２０、２．１０、さらに２．００に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の光学系１において条件式（１３）の値が下限値を下回ると、球面収差、コマ収差といった諸収差の適切な補正が困難となる。
　本実施形態の光学系１では、条件式（１３）の下限値を０．２０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１３）の下限値を０．２４、０．２８、０．３２、０．３６、さらに０．４０に設定することが好ましい。
　本実施形態の光学系１は、以下の条件式を満足することが好ましい。
（１４）　０．３３　＜　｜ｆＲＢ／ｆＲＡ｜　＜　６５．００
但し、
　ｆＲＢ　：　第１後側レンズ群ＧＲ１および第２後側レンズ群ＧＲ２のうち、第１光学系ＯＳ１および第２光学系ＯＳ２のうち全系焦点距離が長い方の光学系に含まれる後側レンズ群の焦点距離
　ｆＲＡ　：　第１後側レンズ群ＧＲ１および第２後側レンズ群ＧＲ２のうち、第１光学系ＯＳ１および第２光学系ＯＳ２のうち全系焦点距離が短い方の光学系に含まれる後側レンズ群の焦点距離
　条件式（１４）は、望遠側光学系に含まれる後側レンズ群の焦点距離と、広角側光学系に含まれる後側レンズ群の焦点距離との比を規定する。本実施形態の光学系１は、条件式（１４）を満足することで、諸収差を適切に補正することができる。
　本実施形態の光学系１において条件式（１４）の値が上限値を上回ると、球面収差、コマ収差といった諸収差の適切な補正が困難となる。
　本実施形態の光学系１では、条件式（１４）の上限値を６５．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１４）の上限値を６３．７０、６２．４０、６１．１０、５９．８０、５８．５０、さらに５０．５０に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の光学系１において条件式（１４）の値が下限値を下回ると、球面収差、コマ収差といった諸収差の適切な補正が困難となる。
　本実施形態の光学系１では、条件式（１４）の下限値を０．３３に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１４）の下限値を０．３９、０．４５、０．５１、０．５７、０．６３、さらに０．７５に設定することが好ましい。
　本実施形態の光学系１は、以下の条件式を満足することが好ましい。
（１５）　７．００　＜　ＴＬＢ／ｆＡ　＜　１１０．００
但し、
　ＴＬＢ　：　第１光学系ＯＳ１および第２光学系ＯＳ２のうち全系焦点距離が長い方の光学系の光学全長
　ｆＡ　　：　第１光学系ＯＳ１の全系焦点距離および第２光学系ＯＳ２の全系焦点距離のうち短い方
　条件式（１５）は、望遠側光学系の光学全長と広角側光学系の全系焦点距離との比を規定する。本実施形態の光学系１は、条件式（１５）を満足することで、光学全長の増大を抑制しつつ、諸収差を適切に補正することができる。
　本実施形態の光学系１において条件式（１５）の値が上限値を上回ると、望遠側光学系の光学全長が増大する。また、像面湾曲、非点収差、コマ収差といった諸収差の適切な補正が困難となる。
　本実施形態の光学系１では、条件式（１５）の上限値を１１０．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１５）の上限値を１０７．５０、１０５．００、１０２．５０、１００．００、さらに９７．５０に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の光学系１において条件式（１５）の値が下限値を下回ると、特に広角側光学系における歪曲収差、像面湾曲、非点収差といった諸収差の適切な補正が困難となる。
　本実施形態の光学系１では、条件式（１５）の下限値を７．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１５）の下限値を８．１６、９．３２、１０．４８、１１．６４、１２．８０、さらに２０．００に設定することが好ましい。
　本実施形態の光学系１は、以下の条件式を満足することが好ましい。
（１６）　０．３０　＜　ＴＬＡ／ｆＢ　＜　２０．５０
但し、
　ＴＬＡ　：　第１光学系ＯＳ１および第２光学系ＯＳ２のうち全系焦点距離が短い方の光学系の光学全長
　ｆＢ　　：　第１光学系ＯＳ１の全系焦点距離および第２光学系ＯＳ２の全系焦点距離のうち長い方
　条件式（１６）は、広角側光学系の光学全長と望遠側光学系の全系焦点距離との比を規定する。本実施形態の光学系１は、条件式（１６）を満足することで、光学全長の増大を抑制しつつ、諸収差を適切に補正することができる。
　本実施形態の光学系１において条件式（１６）の値が上限値を上回ると、広角側光学系の光学全長が増大する。また、像面湾曲、非点収差、コマ収差といった諸収差の適切な補正が困難となる。
　本実施形態の光学系１では、条件式（１６）の上限値を２０．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１６）の上限値を１９．８０、１９．１０、１８．４０、１７．８０、さらに１６．５０に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の光学系１において条件式（１６）の値が下限値を下回ると、特に望遠側光学系における像面湾曲、非点収差、軸上色収差、倍率色収差といった諸収差の適切な補正が困難となる。
　本実施形態の光学系１では、条件式（１６）の下限値を０．３０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１６）の下限値を０．３５、０．４０、０．４５、０．５０、０．５５、さらに２．０５に設定することが好ましい。
　本実施形態の光学系１は、以下の条件式を満足することが好ましい。
（１７）　１．７０　＜　ｎｄ１　＜　２．０１
但し、
　ｎｄ１　：　前側レンズ群ＧＦの最も物体側に配置されるレンズのｄ線に対する屈折率
　条件式（１７）は、前側レンズ群ＧＦの最も物体側に配置されるレンズのｄ線に対する屈折率を規定する。本実施形態の光学系１は、条件式（１７）を満足することで、諸収差を適切に補正することができる。
　本実施形態の光学系１において条件式（１７）の値が上限値を上回ると、当該レンズに用いる硝材の選択における自由度が低下し、色の補正が困難となる。
　本実施形態の光学系１では、条件式（１７）の上限値を２．０１に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１７）の上限値を１．９７、１．９３、１．８８、１．８４、さらに１．８０に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の光学系１において条件式（１７）の値が下限値を下回ると、前側レンズ群ＧＦの最も物体側に配置されるレンズのパワーが弱くなり、特に広角側光学系において像面湾曲の補正が困難となる。
　本実施形態の光学系１では、条件式（１７）の下限値を１．７０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１７）の下限値を１．７１に設定することが好ましい。
　本実施形態の光学系１は、以下の条件式を満足することが好ましい。
（１８）　１．５０　＜　ｎｄ２　＜　２．０１
但し、
　ｎｄ２　：　前側レンズ群ＧＦの最も物体側に配置されるレンズの像面側に隣接して配置されるレンズのｄ線に対する屈折率
　条件式（１８）は、前側レンズ群ＧＦの最も物体側に配置されるレンズの像面側に隣接して配置されるレンズのｄ線に対する屈折率を規定する。本実施形態の光学系１は、条件式（１８）を満足することで、諸収差を適切に補正することができる。
　本実施形態の光学系１において条件式（１８）の値が上限値を上回ると、当該レンズに用いる硝材の選択における自由度が低下し、色の補正が困難となる。
　本実施形態の光学系１では、条件式（１８）の上限値を２．０１に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１８）の上限値を１．９５、１．８９、１．８２、１．７６、さらに１．７０に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の光学系１において条件式（１８）の値が下限値を下回ると、前側レンズ群ＧＦの最も物体側に配置されるレンズの像面側に隣接して配置されるレンズのパワーが弱くなり、特に広角側光学系において像面湾曲の補正が困難となる。
　本実施形態の光学系１では、条件式（１８）の下限値を１．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１８）の下限値を１．５５に設定することが好ましい。
　本実施形態の光学系１は、以下の条件式を満足することが好ましい。
（１９）　１．５５　＜　ｎｄａｖｅＦ　＜２．０１
但し、
　ｎｄａｖｅＦ　：　前側レンズ群ＧＦが有するレンズのｄ線に対する屈折率の平均
　条件式（１９）は、前側レンズ群ＧＦが有するレンズのｄ線に対する屈折率の平均を規定する。本実施形態の光学系１は、条件式（１９）を満足することで、諸収差を適切に補正することができる。
　本実施形態の光学系１において条件式（１９）の値が上限値を上回ると、前側レンズＧＦが有するレンズに用いる硝材の選択における自由度が低下し、色の補正が困難となる。
　本実施形態の光学系１では、条件式（１９）の上限値を２．０１に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１９）の上限値を１．９５、１．８９、１．８３、１．７７、さらに１．７１に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の光学系１において条件式（１９）の値が下限値を下回ると、諸収差の補正が困難となる。
　本実施形態の光学系１では、条件式（１９）の下限値を１．５５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１９）の下限値を１．５５、１．５７、１．５９、１．６１、１．６３、さらに１．６５に設定することが好ましい。
　本実施形態の光学系１は、以下の条件式を満足することが好ましい。
（２０）　４５°　＜　ωＡ　　＜１２０°
但し、
　ωＡ　：　第１光学系ＯＳ１および第２光学系ＯＳ２のうち全系焦点距離が短い方の光学系の半画角
　条件式（２０）は、広角側光学系の半画角を規定する。本実施形態の光学系１は、条件式（２０）を満足することで、像面湾曲、非点収差、歪曲収差といった諸収差を良好に補正しつつ、広角側光学系の画角を十分広くすることができる。
　本実施形態の光学系１において条件式（２０）の値が上限値を上回ると、像面湾曲、非点収差、歪曲収差といった諸収差の適切な補正が困難となる。
　本実施形態の光学系１では、条件式（２０）の上限値を１２０°に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（２０）の上限値を１１８°、１１５°、１１０°、１０５°、さらに１００°に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の光学系１において条件式（２０）の値が下限値を下回ると、広角側光学系の画角を十分広くすることができない。
　本実施形態の光学系１では、条件式（２０）の下限値を４５°に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（２０）の下限値を５０°、５５°、６０°、６５°、さらに７０°に設定することが好ましい。
　本実施形態の光学系１は、以下の条件式を満足することが好ましい。
（２１）　３°　＜　ωＢ　＜　３０°
但し、
　ωＢ　：　第１光学系ＯＳ１および第２光学系ＯＳ２のうち全系焦点距離が長い方の光学系の半画角
　条件式（２１）は、望遠側光学系の半画角を規定する。本実施形態の光学系１は、条件式（２１）を満足することで、色収差を良好に補正しつつ、望遠側光学系の拡大率を十分大きくすることができる。
　本実施形態の光学系１において条件式（２１）の値が上限値を上回ると、望遠側光学系の拡大率を十分大きくすることができない。
　本実施形態の光学系１では、条件式（２１）の上限値を３０°に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（２１）の上限値を２８°、２６°、２４°、２２°、さらに２０°に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の光学系１において条件式（２１）の値が下限値を下回ると、色収差を適切に補正することができない。
　本実施形態の光学系１では、条件式（２１）の下限値を３°に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（２１）の下限値を４°、５°、６°、７°、さらに８°に設定することが好ましい。
　本実施形態の光学系１は、以下の条件式を満足することが好ましい。
（２２）　０．１０　＜　Ｗｉ／（１－Ｗｉ）　≦　１．００
但し、
　Ｗｉ　：　第１光学系ＯＳ１および第２光学系ＯＳ２のうち全系焦点距離が短い方の光路が分岐面ＢＰにより反射される場合は、分岐面ＢＰの反射率、第１光学系ＯＳ１および第２光学系ＯＳ２のうち全系焦点距離が短い方の光路が分岐面ＢＰにより透過される場合は、分岐面ＢＰの透過率。
　条件式（２２）は、広角側光学系の光路が分岐面ＢＰにより反射または透過されるときの反射率または透過率と、広角側光学系の光路が分岐面ＢＰにより反射または透過されるときにそれぞれ反射または透過されない割合との比を規定する。本実施形態の光学系１は、条件式（２２）を満足することで、Ｆ値のより小さい広角側光学系によって像面に形成される像の明るさと、Ｆ値のより大きい望遠側光学系によって像面に形成される像の明るさとの相違を、適切な範囲内とすることができる。
　本実施形態の光学系１において条件式（２２）の値が上限値を上回ると、望遠側光学系により像面に形成される像が暗くなりすぎる。
　本実施形態の光学系１では、条件式（２２）の上限値を１．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（２２）の上限値を０．９４、０．８８、０．８２、０．７６、さらに０．７０に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の光学系１において条件式（２２）の値が下限値を下回ると、広角側光学系により像面に形成される像が暗くなりすぎる。
　本実施形態の光学系１では、条件式（２２）の下限値を０．１０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（２２）の下限値を０．１１に設定することが好ましい。
　本実施形態の光学系１では、光路分岐部材ＯＢはプリズムであることが好ましい。
　かかる構成を有する本実施形態の光学系１は、像面湾曲を適切に補正することができ、また、光路分岐部材ＯＢが有する分岐面ＢＰ１の精度を高くすることができる。
　本実施形態の光学系１では、前側レンズ群ＧＦの最も物体側に配置されるレンズは負の屈折力を有することが好ましい。
　かかる構成を有する本実施形態の光学系１は、広角側光学系の画角を十分広くすることができる。
　本実施形態の光学系１では、前側レンズ群ＧＦは３枚以上のレンズ成分からなることが好ましい。なお、レンズ成分とは、単レンズまたは接合レンズのことをいう。
　かかる構成を有することにより、本実施形態の光学系１は、小型に構成することができる。
　本実施形態の光学系１では、第１後側レンズ群ＧＲ１および第２後側レンズ群ＧＲ２の少なくとも一方は、入射した光の一部を反射するとともに入射した光の一部と異なる少なくとも一部を透過する第２分岐面を有する第２光路分岐部材と、第２分岐面で反射される光のうち少なくとも一部が入射する第３後側レンズ群と、第２分岐面で透過される光のうち少なくとも一部が入射する第４後側レンズ群とを有することが好ましい。
　かかる構成を有する本実施形態の光学系１は、第１光学系ＯＳ１または第２光学系ＯＳ２により複数の像を結像させることができる。
　本実施形態の光学系１では、第１後側レンズ群ＧＲ１および第２後側ＧＲ２のうち、第２光路分岐部材と第３後側レンズ群と第４後側レンズ群とを有するレンズ群は、光路分岐部材ＯＢと第２光路分岐部材との間に正の屈折力を有する中間レンズ群を有することが好ましい。
　かかる構成を有する本実施形態の光学系１は、第１後側レンズ群ＧＲ１および第２後側レンズ群ＧＲ２のうち中間レンズ群を有する後側レンズ群を構成するレンズ成分の数を削減し、小型に構成することができる。
　本実施形態の光学系１では、第１光学系ＯＳ１の像面および第２光学系ＯＳ２の像面は同一平面上に配置されることが好ましい。
　かかる構成を有する本実施形態の光学系１は、第１光学系ＯＳ１により得られる像と第２光学系ＯＳ２により得られる像とを、像面に配置された一つの受光部により受光することができるため、光学系を備える光学機器を小型化することができる。また、かかる構成を有する光学系を備える光学機器においては、２つの像の撮像のタイミングを合わせやすい。
　第１光学系ＯＳ１の像面および第２光学系ＯＳ２の像面が同一平面上に配置される光学系１では、第１光学系ＯＳ１の全系焦点距離は、第２光学系ＯＳ２の全系焦点距離よりも長いことが好ましい。
　かかる構成を有する本実施形態の光学系１は、最も物体側のレンズ面から像面までの距離を短くすることができる。
　第１光学系ＯＳ１の像面および第２光学系ＯＳ２の像面が同一平面上に配置される光学系１では、第１光学系ＯＳ１は、光路分岐部材ＯＢと像面との間に、分岐面ＢＰ１で反射された光の光路を分岐面ＢＰ１で透過された光の光路と平行となるように変更する第１光路変更部材と、第１光路変更部材により変更された分岐面ＢＰ１で反射された光の光路を、分岐面ＢＰ１で透過された光の光路との間隔が短くなるように変更する第２光路変更部材とをさらに有することが好ましい。
　かかる構成を有する本実施形態の光学系１は、二つの像を近くに結像できるので、一つの受光部によりそれぞれの像を受光する光学機器を構成することができる。
　以上の構成により、入射した光を分岐させ、それぞれを適切に結像させる光学系を実現することができる。
　本実施形態の光学機器は、上述した構成の光学系を有している。これにより、入射した光を分岐させ、それぞれの光に対応する画像データを取得することができる。
　本実施形態の光学機器は、第１光学系ＯＳ１および第２光学系ＯＳ２のうち全系焦点距離が短い方の光学系の像を表す画像情報に基づいて、光学系の向きを変更させる駆動部を有することが好ましい。
　本実施形態の光学機器は、かかる構成を有することで、広角側光学系により得られる像に表される広い範囲の状況に基づいて、光学系の向きを適切に変更することができる。
　駆動部を有する本実施形態の光学機器において、駆動部は、画像情報から検出された物体が、第１光学系ＯＳ１および第２光学系ＯＳ２のうち全系焦点距離が長い方の光学系の画角内に入るように光学系の向きを変更させることが好ましい。
　本実施形態の光学機器は、かかる構成を有することで、広角側光学系により得られる像に表される広い範囲に含まれる物体を、望遠側光学系により得られる像が表すように、光学系の向きを変更することができる。
　本実施形態の光学機器は、第１光学系ＯＳ１および第２光学系ＯＳ２のうち全系焦点距離が短い方の光学系の像の一部を拡大した第１画像情報と、第１光学系ＯＳ１および第２光学系ＯＳ２のうち全系焦点距離が長い方の光学系の像の少なくとも一部を表す第２画像情報とを合成する合成部を有することが好ましい。
　かかる構成を有する本実施形態の光学機器によると、広角側光学系により得られる像に含まれる部分と望遠側光学系により得られる像に含まれる像とを対比することができる。
　本実施形態の光学系の製造方法は、入射した光の一部を透過するとともに入射した光の一部と異なる少なくとも一部を反射する分岐面ＢＰ１を有し、分岐面ＢＰ１で反射される光の少なくとも一部である第１の光と、分岐面ＢＰ１で透過される光の少なくとも一部である第２の光とをそれぞれ結像させる光学系の製造方法であって、物体側から順に、負の屈折力を有する前側レンズ群ＧＦと、分岐面ＢＰ１を備える光路分岐部材ＯＢと、第１の光が入射する第１後側レンズ群ＧＲ１とを備えるよう第１光学系ＯＳ１を配置し、物体側から順に、前側レンズ群ＧＦと、光路分岐部材ＯＢと、第２の光が入射する第２後側レンズ群ＧＲ２とを備えるよう第２光学系ＯＳ２を配置し、第２光学系ＯＳ２を、第１光学系ＯＳ１の全系焦点距離と異なる全系焦点距離を有するよう構成する
　このような光学系の製造方法により、入射した光を分岐させ、それぞれを適切に結像させる光学系を製造することができる。
　（数値実施例）
　以下、本願の実施例を図面に基づいて説明する。
　（第１実施例）
　第１実施例の光学系１において、第２光学系ＯＳ２は、第１光学系ＯＳ１の全系焦点距離よりも長い全系焦点距離を有する。すなわち、第１光学系ＯＳ１は広角側光学系に該当し、第２光学系ＯＳ２は望遠側光学系に該当する。
　図２は、第１実施例の光学系１が有する第１光学系ＯＳ１の断面図である。
　本実施例の第１光学系ＯＳ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２と、光路分岐部材ＯＢと、開口絞りＳＴ１と、両凸形状の正レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１２と、両凸形状の正レンズＬ１３と両凹形状の負レンズＬ１４との接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬ１５とを有している。
　像面Ｉ１上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された第１撮像素子（不図示）が配置される。
　本実施例の第１光学系ＯＳ１において、負レンズＬ１と負レンズＬ２とは、前側レンズ群ＧＦに含まれる。
　本実施例の第１光学系ＯＳ１において、正レンズＬ１１と、負レンズＬ１２と、正レンズＬ１３と負レンズＬ１４との接合負レンズと、正レンズＬ１５とは、第１後側レンズ群ＧＲ１に含まれる。
　以下の表１－１に、本実施例の第１光学系ＯＳ１の諸元の値を掲げる。
　表１－１の［全体諸元］において、fAは第１光学系ＯＳ１の全系焦点距離、TLAは第１光学系ＯＳ１の光学全長、FnoAは第１光学系ＯＳ１のF値、YmaxAは最大像高、ωAは半画角(度)、Wiは分岐面ＢＰ１の反射率を示す。なお、［全体諸元］に記載されるこれらの値は、ｄ線（波長587.6nm）についての値である。
　表１－１の［レンズ諸元］において、mは物体側から数えた光学面の順番、rは曲率半径、dは面間隔、n(d)はｄ線に対する屈折率、νdはｄ線に対するアッベ数を示す。曲率半径r=∞は平面を示している。また、［レンズ諸元］において、「*」の付された光学面は非球面であることを示している。
　表１－１の［各群焦点距離データ］において、
　表１－１に記載される焦点距離、曲率半径およびその他の長さの単位は「mm」である。しかし、光学系は比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるため、これに限られるものではない。
　以上に述べた表１－１の符号は、本実施例の第２光学系ＯＳ２の表、および、後述する実施例のそれぞれの表においても同様に使用する。
　（表１－１）
［全体諸元］
fA　　　1.89
TLA　　71.74
FnoA　　2.77
YmaxA 　2.31
ωA　　95.0°
Wi　　　0.20

［レンズ諸元］
　m　　　　r　　　　　d　　　n(d)　　　νd
　1)　　75.05511　　2.000　　1.755　　52.34
　2)　　12.40126　　9.500
　3)　　38.83349　　1.500　　1.618　　63.34
　4)　　 8.17008　　5.930
　5)　　　∞　　　 15.000　　1.517　　63.88　　（光路分岐部材ＯＢ）
　6)　　　∞　　　 19.600
　7>　　　∞　　　　0.300　　　　　　　　　　　（開口絞りＳＴ１）
　8)　　17.19965　　1.450　　1.744　　44.80
　9)　 -36.23617　　0.300
 10)　　 5.67181　　2.850　　1.755　　27.57
 11)　　 3.52376　　0.850
 12)　　 6.74559　　2.750　　1.498　　82.57
 13)　　-4.11947　　0.400　　1.755　　27.57
 14)　　10.60417　　0.300
 15)　　10.05953　　3.350　　1.593　　67.90
 16)　　-5.51384　　5.657

［各群焦点距離データ］
群　　始面　　焦点距離
GF 　　 1　　　-7.17 
GR1　　 8　　　10.92
　図３は、第１実施例の光学系１が有する第１光学系ＯＳ１の諸収差図である。
　各収差図において、球面収差図（LONGITUDINAL SPHERICAL ABER.）では最大口径に対する割合を示し、非点収差図（ASTIGMATIC FIELD CURVES）および歪曲収差図（DISTORTION）では半画角の値を示し、コマ収差図では最大像高に対する割合を示す。各収差図は、ｄ線およびｇ線（波長435.8nm）の値を示す。非点収差図において、Ｓはサジタル像面、Ｔはメリディオナル像面をそれぞれ示す。後述する他の実施例の諸収差図においても、本実施例の諸収差図と同様の符号を使用する。
　各収差図より、本実施例の第１光学系ＯＳ１は、諸収差を適切に補正し、高い光学性能を有していることがわかる。
　図４は、第１実施例の光学系１が有する第２光学系ＯＳ２の断面図である。
　本実施例の第２光学系ＯＳ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２と、光路分岐部材ＯＢと、両凸形状の正レンズＬ２１と、開口絞りＳＴ２と、両凸形状の正レンズＬ２２と物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２３との接合正レンズと、両凸形状の正レンズＬ２４と両凹形状の負レンズＬ２５との接合負レンズと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２６と両凸形状の正レンズＬ２７との接合負レンズと、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ２８とを有している。
　像面Ｉ２上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された撮像素子が配置される。
　本実施例の第２光学系ＯＳ２において、負レンズＬ１と負レンズＬ２とは、前側レンズ群ＧＦに含まれる。前側レンズ群ＧＦは第１光学系ＯＳ１と共通であり、後述する各実施例でも同様である。
　図４において、前側レンズ群ＧＦは、図２における前側レンズ群ＧＦの口径よりも小さい口径で表されており、後述する各実施例における第２光学系ＯＳ２の断面図でも同様である。
　本実施例の第２光学系ＯＳ２において、正レンズＬ２１と、開口絞りＳＴ２と、正レンズＬ２２と負レンズＬ２３との接合正レンズと、正レンズＬ２４と負レンズＬ２５との接合負レンズと、負レンズＬ２６と正レンズＬ２７との接合負レンズと、正レンズＬ２８とは、第２後側レンズ群ＧＲ２に含まれる。
　以下の表１－２に、本実施例の第２光学系ＯＳ２の諸元の値を掲げる。
　表１－２の［全体諸元］において、fBは第２光学系ＯＳ２の全系焦点距離、TLBは第２光学系ＯＳ２の光学全長、FnoBは第２光学系ＯＳ２のF値、YmaxBは最大像高、ωBは半画角(度)を示す。なお、［全体諸元］に記載されるこれらの値は、ｄ線についての値である。
　以上に述べた表１－２の符号は、後述する実施例のそれぞれにおける第２光学系ＯＳ２の表においても同様に使用する。
　（表１－２）
［全体諸元］
fB　　 12.91
TLB　　78.71
FnoB　　6.32
YmaxB 　2.39
ωB　　10.5°

［レンズ諸元］
　m　　　　r　　　　　d　　　n(d)　　　νd
　1)　　75.05511　　2.000　　1.755　　52.340
　2)　　12.40126　　9.500
　3)　　38.83349　　1.500　　1.618　　63.340
　4)　　 8.17008　　5.930
　5)　　　∞　　　 15.000　　1.517　　63.880　　（光路分岐部材ＯＢ）
　6)　　　∞　　　　0.300
　7)　 134.58685　　2.450　　1.498　　82.570
　8)　 -14.30327　　0.300
　9>　　　∞　　　　0.300　　　　　　　　　　　（開口絞りＳＴ２）
 10)　　16.40331　　2.450　　1.498　　82.570
 11)　 -32.55198　　0.650　　1.697　　55.520
 12)　 -58.63655　　4.830
 13)　　16.96489　　3.800　　1.498　　82.570
 14)　 -11.72973　　0.400　　1.744　　44.800
 15)　　17.71501　　15.750
 16)　 201.11629　　0.400　　1.744　　44.800
 17)　　 5.19003　　2.150　　1.487　　70.320
 18)　 -31.23476　　6.500
 19)　-242.08751　　1.450　　1.620　　36.400
 20)　 -13.28229　　3.049

［各群焦点距離データ］
群　　始面　　焦点距離
GF 　　 1　　　-7.17 
GR2　　 7　　　57.12 
　図５は第１実施例の光学系１が有する第２光学系ＯＳ２の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例の第２光学系ＯＳ２は、諸収差を適切に補正し、高い光学性能を有していることがわかる。
　（第２実施例）
　第２実施例の光学系１において、第２光学系ＯＳ２は、第１光学系ＯＳ１の全系焦点距離よりも長い全系焦点距離を有する。すなわち、第１光学系ＯＳ１は広角側光学系に該当し、第２光学系ＯＳ２は望遠側光学系に該当する。
　図６は、第２実施例の光学系１が有する第１光学系ＯＳ１の断面図である。
　本実施例の第１光学系ＯＳ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２と、両凹形状の負レンズＬ３と、光路分岐部材ＯＢと、開口絞りＳＴ１と、両凸形状の正レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１２と、両凸形状の正レンズＬ１３と両凹形状の負レンズＬ１４との接合正レンズと、両凸形状の正レンズＬ１５とを有している。
　像面Ｉ１上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された第１撮像素子（不図示）が配置される。
　本実施例の第１光学系ＯＳ１において、負レンズＬ１と、負レンズＬ２と、負レンズＬ３とは、前側レンズ群ＧＦに含まれる。
　本実施例の第１光学系ＯＳ１において、正レンズＬ１１と、負レンズＬ１２と、正レンズＬ１３と負レンズＬ１４との接合正レンズと、正レンズＬ１５とは、第１後側レンズ群ＧＲ１に含まれる。
　以下の表２－１に、本実施例の第１光学系ＯＳ１の諸元の値を掲げる。
　表２－１の［非球面データ］において、mは非球面データに対応する光学面、Kは円錐定数、A4～A10は非球面係数を示す。
　非球面は、光軸に垂直な方向の高さをyとし、高さyにおける各非球面の頂点の接平面から各非球面までの光軸に沿った距離（サグ量）をS(y)とし、基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）をrとし、円錐定数をKとし、n次の非球面係数をAnとしたとき、以下の式（ａ）で表される。なお、各実施例において、２次の非球面係数A2は０である。また、「E-n」は「×10－ｎ」を示す。
（ａ）　S(y) = (y２/r) / ｛ 1 + (1-(K+1)×y２/r２)１／２ ｝
　　　　　　　 + A4×y４ + A6×y６ + A8×y８ + A10×y１０
　以上に述べた表２－１の符号は、本実施例の第２光学系ＯＳ２の表、および、後述する実施例のそれぞれの表においても同様に使用する。
　（表２－１）
［全体諸元］
fA　　　1.48
TLA　　72.20
FnoA　　2.77
YmaxA 　2.40
ωA　　97.0°
Wi　　　0.20

［レンズ諸元］
　m　　　　r　　　　　d　　　n(d)　　　νd
　1)　　42.23761　　2.000　　1.773　　49.62
　2)　　18.35239　 12.350
* 3)　 213.21931　　1.500　　1.694　　53.20
* 4)　　10.55620　　6.400
　5)　 -18.79738　　0.400　　1.593　　67.90
　6)　　13.14408　　1.350
　7)　　　∞　　　 15.000　　1.517　　63.88　　（光路分岐部材ＯＢ）
　8)　　　∞　　　 12.250
　9>　　　∞　　　　0.100　　　　　　　　　　　（開口絞りＳＴ１）
 10)　　33.48408　　1.000　　1.744　　44.80
 11)　-103.76024　　0.300
 12)　　 7.49600　　5.100　　1.755　　27.57
 13)　　 4.43565　　0.300
 14)　　 3.99229　　5.250　　1.519　　69.89
 15)　　-3.14423　　0.400　　1.755　　27.57
 16)　　 9.94355　　0.300
*17)　　 4.05633　　5.900　　1.694　　53.20
*18)　 -25.33643　　2.300

［非球面データ］
　m　　 K　　　　A4　　　　 A6　　　　 A8　　　　A10
 3)　 5.7420　 2.20E-04　-1.62E-06　 4.03E-09　 2.36E-19
 4)　 0.3929　 3.75E-04　 6.37E-07　 3.65E-16　 3.68E-19
17)　-0.3515　-7.02E-04　 2.51E-05　-1.55E-06　-3.91E-08
18)　-2.8412　 3.85E-03　 9.41E-04　-1.14E-04　 1.77E-05

［各群焦点距離データ］
群　　始面　　焦点距離
GF 　　 1　　　-3.95
GR1　　10　　　10.21
　図７は、第２実施例の光学系１が有する第１光学系ＯＳ１の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例の第１光学系ＯＳ１は、諸収差を適切に補正し、高い光学性能を有していることがわかる。
　図８は、第２実施例の光学系１が有する第２光学系ＯＳ２の断面図である。
　本実施例の第２光学系ＯＳ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２と、両凹形状の負レンズＬ３と、光路分岐部材ＯＢと、両凸形状の正レンズＬ２１と、開口絞りＳＴ２と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２４との接合正レンズと、両凹形状の負レンズＬ２５と両凸形状の正レンズＬ２６との接合負レンズと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２７と両凸形状の正レンズＬ２８との接合正レンズとを有している。
　像面Ｉ２上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された撮像素子が配置される。
　本実施例の第２光学系ＯＳ２において、負レンズＬ１と、負レンズＬ２と、負レンズＬ３とは、前側レンズ群ＧＦに含まれる。
　本実施例の第２光学系ＯＳ２において、正レンズＬ２１と、開口絞りＳＴ２と、負レンズＬ２２と、正レンズＬ２３と負レンズＬ２４との接合正レンズと、負レンズＬ２５と正レンズＬ２６との接合負レンズと、負レンズＬ２７と正レンズＬ２８との接合正レンズとは、第２後側レンズ群ＧＲ２に含まれる。
　以下の表２－２に、本実施例の第２光学系ＯＳ２の諸元の値を掲げる。
　（表２－２）
［全体諸元］
fB　　 12.85
TLB　 112.18
FnoB　　6.32
YmaxB 　2.28
ωB　　10.0°

［レンズ諸元］
　m　　　　r　　　　　d　　　n(d)　　　νd
　1)　　42.23761　　2.000　　1.773　　49.62
　2)　　18.35239　 12.350
* 3)　 213.21931　　1.500　　1.694　　53.20
* 4)　　10.55620　　6.400
　5)　 -18.79738　　0.400　　1.593　　67.90
　6)　　13.14408　　1.350
　7)　　　∞　　　 15.000　　1.517　　63.88　　（光路分岐部材ＯＢ）
　8)　　　∞　　　　0.300
　9)　　33.83714　　2.170　　1.603　　60.69
 10)　 -15.49196　　3.700
 11>　　　∞　　　　0.000　　　　　　　　　　　（開口絞りＳＴ２）
 12)　　15.63559　　0.600　　1.744　　44.80
 13)　　 9.50756　　0.300
 14)　　 9.04713　　3.300　　1.498　　82.57
 15)　 -10.90940　　0.400　　1.744　　44.80
 16)　 -35.61306　　11.400
 17)　 -19.84006　　0.400　　1.744　　44.80
 18)　　 8.37976　　1.120　　1.620　　36.40
 19)　 -33.60000　 41.450
 20)　　11.10000　　0.420　　1.755　　27.57
 21)　　 5.35000　　1.700　　1.498　　82.57
 22)　 -21.60000　　5.919

［非球面データ］
　m　　 K　　　　A4　　　　 A6　　　　 A8　　　　A10
 3)　 5.7420　 2.20E-04　-1.62E-06　 4.03E-09　 2.36E-19
 4)　 0.3929　 3.75E-04　 6.37E-07　 3.65E-16　 3.68E-19

［各群焦点距離データ］
群　　始面　　焦点距離
GF 　　 1　　　-3.95
GR2　　 9　　 -12.32
　図９は第２実施例の光学系１が有する第２光学系ＯＳ２の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例の第２光学系ＯＳ２は、諸収差を適切に補正し、高い光学性能を有していることがわかる。
　（第３実施例）
　第３実施例の光学系１において、第２光学系ＯＳ２は、第１光学系ＯＳ１の全系焦点距離よりも長い全系焦点距離を有する。すなわち、第１光学系ＯＳ１は広角側光学系に該当し、第２光学系ＯＳ２は望遠側光学系に該当する。
　図１０は、第３実施例の光学系１が有する第１光学系ＯＳ１の断面図である。
　本実施例の第１光学系ＯＳ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１と、両凹形状の負レンズＬ２と、光路分岐部材ＯＢと、開口絞りＳＴ１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１１と、両凸形状の正レンズＬ１２と両凹形状の負レンズＬ１３との接合正レンズと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１４とを有している。
　像面Ｉ１上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された第１撮像素子（不図示）が配置される。
　本実施例の第１光学系ＯＳ１において、負レンズＬ１と負レンズＬ２とは、前側レンズ群ＧＦに含まれる。
　本実施例の第１光学系ＯＳ２において、正レンズＬ１１と、負レンズＬ１２と、正レンズＬ１３と負レンズＬ１４との接合正レンズと、正レンズＬ１５とは、第１後側レンズ群ＧＲ１に含まれる。
　以下の表３－１に、本実施例の第１光学系ＯＳ１の諸元の値を掲げる。
　（表３－１）
［全体諸元］
fA　　　2.06
TLA　　44.69
FnoA　　2.00
YmaxA 　2.45
ωA　　78.0°
Wi　　　0.10

［レンズ諸元］
　m　　　　r　　　　　d　　　n(d)　　　νd
　1)　　23.88511　　2.000　　1.755　　52.34
　2)　　 9.94429　　6.700
　3)　 -83.42533　　1.500　　1.618　　63.34
　4)　　 4.78676　　5.280
　5)　　　∞　　　 10.000　　1.517　　63.88　　（光路分岐部材ＯＢ）
　6)　　　∞　　　　1.500
　7>　　　∞　　　　0.100　　　　　　　　　　　（開口絞りＳＴ１）
　8)　-242.51150　　3.130　　1.744　　44.80
　9)　 -13.46579　　1.890
 10)　　 4.81511　　6.000　　1.519　　69.89
 11)　　-4.20835　　0.400　　1.755　　27.57
 12)　　 6.09372　　0.300
*13)　　 3.54046　　2.340　　1.583　　59.46
*14)　 -80.74067　　3.553

［非球面データ］
　m　　 K　　　　A4　　　　 A6　　　　 A8　　　　A10
13)　-0.5664　-5.22E-04　 3.18E-05　 1.03E-05　-6.79E-07
14)　 6.1480　 3.31E-03　 1.12E-05　 4.52E-05　-3.75E-06

［各群焦点距離データ］
群　　始面　　焦点距離
GF 　　 1　　　-4.60
GR1　　 8　　　 7.17 
　図１１は、第３実施例の光学系１が有する第１光学系ＯＳ１の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例の第１光学系ＯＳ１は、諸収差を適切に補正し、高い光学性能を有していることがわかる。
　図１２は、第３実施例の光学系１が有する第２光学系ＯＳ２の断面図である。
　本実施例の第２光学系ＯＳ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１と、両凹形状の負レンズＬ２と、光路分岐部材ＯＢと、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ２１と、開口絞りＳＴ２と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２４との接合正レンズと、両凹形状の負レンズＬ２５と両凸形状の正レンズＬ２６との接合負レンズと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２７と両凸形状の正レンズＬ２８との接合正レンズとを有している。
　像面Ｉ２上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された撮像素子が配置される。
　本実施例の第２光学系ＯＳ２において、負レンズＬ１と負レンズＬ２とは、前側レンズ群ＧＦに含まれる。
　本実施例の第２光学系ＯＳ２において、正レンズＬ２１と、開口絞りＳＴ２と、負レンズＬ２２と、正レンズＬ２３と負レンズＬ２４との接合正レンズと、負レンズＬ２５と正レンズＬ２６との接合負レンズと、負レンズＬ２７と正レンズＬ２８との接合正レンズとは、第２後側レンズ群ＧＲ２に含まれる。
　以下の表３－２に、本実施例の第２光学系ＯＳ２の諸元の値を掲げる。
　（表３－２）
［全体諸元］
fB　　 12.90
TLB　　84.32
FnoB　　6.57
YmaxB 　2.28
ωB　　10.0°

［レンズ諸元］
　m　　　　r　　　　　d　　　n(d)　　　νd
　1)　　23.88511　　2.000　　1.755　　52.34
　2)　　 9.94429　　6.700
　3)　 -83.42533　　1.500　　1.618　　63.34
　4)　　 4.78676　　5.280
　5)　　　∞　　　 10.000　　1.517　　63.88　　（光路分岐部材ＯＢ）
　6)　　　∞　　　　0.300
　7) -6118.32762　　2.000　　1.603　　60.69
　8)　　-9.74192　　1.850
　9>　　　∞　　　　0.110　　　　　　　　　　　（開口絞りＳＴ２）
 10)　　15.72367　　0.400　　1.744　　44.80
 11)　　 8.88523　　0.300
 12)　　 7.99714　　3.000　　1.498　　82.57
 13)　　-8.68959　　0.120　　1.744　　44.80
 14)　 -25.95611　　8.600
 15)　 -18.47079　　0.400　　1.744　44.80
 16)　　 7.52706　　1.180　　1.620　　36.40
 17)　 -33.60000　 33.800
 18)　　11.10000　　0.400　　1.755　　27.57
 19)　　 5.35000　　1.570　　1.498　　82.57
 20)　 -21.60000　　4.805

［各群焦点距離データ］
群　　始面　　焦点距離
GF 　　 1　　　-4.60
GR2　　 7　　 -21.79 
　図１３は第３実施例の光学系１が有する第２光学系ＯＳ２の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例の第２光学系ＯＳ２は、諸収差を適切に補正し、高い光学性能を有していることがわかる。
　（第４実施例）
　第４実施例の光学系１において、第２光学系ＯＳ２は、第１光学系ＯＳ１の全系焦点距離よりも長い全系焦点距離を有する。すなわち、第１光学系ＯＳ１は広角側光学系に該当し、第２光学系ＯＳ２は望遠側光学系に該当する。
　図１４は、第４実施例の光学系１が有する第１光学系ＯＳ１の断面図である。
　本実施例の第１光学系ＯＳ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１と、両凹形状の負レンズＬ２と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３と、光路分岐部材ＯＢと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１１と、開口絞りＳＴ１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１２と、両凸形状の正レンズＬ１３と両凹形状の負レンズＬ１４との接合正レンズと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１５と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１６とを有している。
　像面Ｉ１上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された第１撮像素子（不図示）が配置される。
　本実施例の第１光学系ＯＳ１において、負レンズＬ１と、負レンズＬ２と、負レンズＬ３とは、前側レンズ群ＧＦに含まれる。
　本実施例の第１光学系ＯＳ２において、正レンズＬ１１と、開口絞りＳＴ１と、負レンズＬ１２と、正レンズＬ１３と負レンズＬ１４との接合正レンズと、負レンズＬ１５と、正レンズＬ１６とは、第１後側レンズ群ＧＲ１に含まれる。
　以下の表４－１に、本実施例の第１光学系ＯＳ１の諸元の値を掲げる。
　（表４－１）
［全体諸元］
fA　　　2.16
TLA　 101.18
FnoA　　2.78
YmaxA 　2.28
ωA　　91.0°
Wi　　　0.20

［レンズ諸元］
　m　　　　r　　　　　d　　　n(d)　　　νd
　1)　 113.14209　　1.500　　1.744　　44.80
　2)　　15.03926　 10.100
　3)　 -36.13818　　1.000　　1.487　　70.32
　4)　　13.38947　　5.000
　5)　 -77.29143　　2.000　　1.755　　27.57
　6)　 -31.72172　　0.100
　7)　　　∞　　　 20.000　　1.517　　63.88　　（光路分岐部材ＯＢ）
　8)　　　∞　　　 37.400
　9)　　13.50027　　2.650　　1.750　　35.25
 10)　　54.25029　　4.610
 11>　　　∞　　　　0.160　　　　　　　　　　　（開口絞りＳＴ１）
 12)　　 9.05782　　0.550　　1.755　　27.57
 13)　　 5.17965　　0.110
 14)　　 5.22254　　4.500　　1.519　　69.89
 15)　 -11.42347　　0.300　　1.755　　27.57
 16)　　32.62581　　0.100
 17)　　 8.22833　　7.550　　1.620　　60.24
 18)　　 6.68071　　0.410
 19)　　 7.50400　　1.540　　1.620　　60.24
 20)　　37.41418　　1.598

［各群焦点距離データ］
群　　始面　　焦点距離
GF 　　 1　　 -12.06
GR1　　 9　　　12.20
　図１５は、第４実施例の光学系１が有する第１光学系ＯＳ１の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例の第１光学系ＯＳ１は、諸収差を適切に補正し、高い光学性能を有していることがわかる。
　図１６は、第４実施例の光学系１が有する第２光学系ＯＳ２の断面図である。
　本実施例の第２光学系ＯＳ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１と、両凹形状の負レンズＬ２と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３と、光路分岐部材ＯＢと、両凸形状の正レンズＬ２１と、開口絞りＳＴ２と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と両凹形状の負レンズＬ２４との接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬ２５と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２６と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ２７とを有している。
　像面Ｉ２上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された撮像素子が配置される。
　本実施例の第２光学系ＯＳ２において、負レンズＬ１と、負レンズＬ２と、負レンズＬ３とは、前側レンズ群ＧＦに含まれる。
　本実施例の第２光学系ＯＳ２において、正レンズＬ２１と、開口絞りＳＴ２と、負レンズＬ２２と、正レンズＬ２３と負レンズＬ２４との接合負レンズと、正レンズＬ２５と、負レンズＬ２６と、正レンズＬ２７とは、第２後側レンズ群ＧＲ２に含まれる。
　以下の表４－２に、本実施例の第２光学系ＯＳ２の諸元の値を掲げる。
　（表４－２）
［全体諸元］
fB　　 13.07
TLB　 100.39
FnoB　　5.25
YmaxB 　2.28
ωB　　10.0°

［レンズ諸元］
　m　　　　r　　　　　d　　　n(d)　　　νd
　1)　 113.14209　　1.500　　1.744　　44.80
　2)　　15.03926　 10.100
　3)　 -36.13818　　1.000　　1.487　　70.32
　4)　　13.38947　　5.000
　5)　 -77.29143　　2.000　　1.755　　27.57
　6)　 -31.72172　　0.100
　7)　　　∞　　　 20.000　　1.517　　63.88
　8)　　　∞　　　　0.100
　9)　　20.67358　　1.660　　1.699　　30.13
 10)　 -69.69443　　4.450
 11)　　　∞　　　　2.050
 12)　　18.45580　　3.940　　1.750　　35.25
 13)　　 8.14654　　0.100
 14)　　 6.40148　　5.450　　1.487　　70.32
 15)　　-9.26710　　0.350　　1.850　　32.35
 16)　　 6.70776　　0.170
 17)　　 7.36263　　2.050　　1.589　　61.22
 18)　 -18.62826　 17.900
 19)　　13.55205　　5.500　　1.755　　27.57
 20)　　10.51263　　2.000
 21)　-204.26697　　4.320　　1.755　　27.57
 22)　 -16.00927　 10.651

［各群焦点距離データ］
群　　始面　　焦点距離
GF 　　 1　　 -12.06
GR2　　 9　　　53.94
　図１７は第４実施例の光学系１が有する第２光学系ＯＳ２の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例の第２光学系ＯＳ２は、諸収差を適切に補正し、高い光学性能を有していることがわかる。
　（第５実施例）
　第５実施例の光学系１において、第２光学系ＯＳ２は、第１光学系ＯＳ１の全系焦点距離よりも長い全系焦点距離を有する。すなわち、第１光学系ＯＳ１は広角側光学系に該当し、第２光学系ＯＳ２は望遠側光学系に該当する。
　図１８は、第５実施例の光学系１が有する第１光学系ＯＳ１の断面図である。
　本実施例の第１光学系ＯＳ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１と、両凹形状の負レンズＬ２と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３と、光路分岐部材ＯＢと、両凸形状の正レンズＬ１１と、開口絞りＳＴ１と、両凸形状の正レンズＬ１２と両凹形状の負レンズＬ１３との接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬ１４と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１５とを有している。
　像面Ｉ１上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された第１撮像素子（不図示）が配置される。
　本実施例の第１光学系ＯＳ１において、負レンズＬ１と、負レンズＬ２と、負レンズＬ３とは、前側レンズ群ＧＦに含まれる。
　本実施例の第１光学系ＯＳ２において、正レンズＬ１１と、開口絞りＳＴ１と、正レンズＬ１２と負レンズＬ１３との接合負レンズと、正レンズＬ１４と、正レンズＬ１５とは、第１後側レンズ群ＧＲ１に含まれる。
　以下の表５－１に、本実施例の第１光学系ＯＳ１の諸元の値を掲げる。
　（表５－１）
［全体諸元］
fA　　　1.91
TLA　　50.00
FnoA　　1.90
YmaxA 　2.29
ωA　　91.0°
Wi　　　0.10

［レンズ諸元］
　m　　　　r　　　　　d　　　n(d)　　　νd
　1)　　52.94033　　1.500　　1.720　　50.27
　2)　　10.22772　　6.940
* 3)　 -86.42248　　1.000　　1.553　　71.68
* 4)　　 7.86002　　3.110
　5)　　10.21092　　2.000　　1.847　　23.80
　6)　　10.22927　　1.916
　7)　　　∞　　　 12.000　　1.517　　63.88　　（光路分岐部材ＯＢ）
　8)　　　∞　　　　3.600
　9)　　13.72573　　2.250　　1.755　　27.57
 10) -1445.37868　　1.970
 11>　　　∞　　　　1.550　　　　　　　　　　　（開口絞りＳＴ１）
 12)　　 6.35540　　3.000　　1.519　　69.89
 13)　　-8.00624　　0.400　　1.847　　23.80
 14)　　10.34236　　0.300
 15)　　 6.40110　　2.050　　1.640　　60.19
 16) -1099.36165　　1.500
*17)　　 4.48330　　2.860　　1.801　　45.45
*18)　　 4.93022　　2.052

［非球面データ］
　m　　 K　　　　A4　　　　 A6　　　　 A8　　　　A10
 3)　-9.3823　 7.30E-06　 5.43E-11　 6.84E-24　 0.00E+00
 4)　 0.4220　 6.82E-06　-1.39E-11　 2.07E-28　 0.00E+00
17)　-0.2893　-4.86E-05　-5.84E-05　 4.78E-06　-7.43E-07
18)　-2.5897　 7.06E-03　-2.43E-04　 6.71E-05　-1.12E-05

［各群焦点距離データ］
群　　始面　　焦点距離
GF 　　 1　　　-6.07 
GR1　　 9　　　 7.14
　図１９は、第５実施例の光学系１が有する第１光学系ＯＳ１の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例の第１光学系ＯＳ１は、諸収差を適切に補正し、高い光学性能を有していることがわかる。
　図２０は、第５実施例の光学系１が有する第２光学系ＯＳ２の断面図である。
　本実施例の第２光学系ＯＳ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１と、両凹形状の負レンズＬ２と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３と、光路分岐部材ＯＢと、両凸形状の正レンズＬ２１と、開口絞りＳＴ２と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と両凹形状の負レンズＬ２４との接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬ２５と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２６と、両凸形状の正レンズＬ２７とを有している。
　像面Ｉ２上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された撮像素子が配置される。
　本実施例の第２光学系ＯＳ２において、負レンズＬ１と、負レンズＬ２と、負レンズＬ３とは、前側レンズ群ＧＦに含まれる。
　本実施例の第２光学系ＯＳ２において、正レンズＬ２１と、開口絞りＳＴ２と、負レンズＬ２２と、正レンズＬ２３と負レンズＬ２４との接合負レンズと、正レンズＬ２５と、負レンズＬ２６と、正レンズＬ２７とは、第２後側レンズ群ＧＲ２に含まれる。
　以下の表５－２に、本実施例の第２光学系ＯＳ２の諸元の値を掲げる。
　（表５－２）
［全体諸元］
fB　　 12.91
TLB　　79.52
FnoB　　6.25
YmaxB 　2.28
ωB　　10.0°

［レンズ諸元］
　m　　　　r　　　　　d　　　n(d)　　　νd
　1)　　52.94033　　1.500　　1.720　　50.27
　2)　　10.22772　　6.940
* 3)　 -86.42248　　1.000　　1.553　　71.68
* 4)　　 7.86002　　3.110
　5)　　10.21092　　2.000　　1.847　　23.80
　6)　　10.22927　　1.916
　7)　　　∞　　　 12.000　　1.517　　63.88　　（光路分岐部材ＯＢ）
　8)　　　∞　　　　0.100
　9)　　30.93140　　1.310　　1.699　　30.13
 10)　 -18.03001　　0.300
 11>　　　∞　　　　0.400　　　　　　　　　　　（開口絞りＳＴ２）
 12)　　12.63426　　3.940　　1.750　　35.25
 13)　　 6.79988　　0.100
 14)　　 6.13728　　5.450　　1.487　　70.32
 15)　　-8.01512　　0.350　　1.850　　32.35
 16)　　 7.58006　　0.260
 17)　　 8.09915　　1.660　　1.487　　70.32
 18)　　-9.37886　 17.900
 19)　　74.85170　　5.500　　1.755　　27.57
 20)　　 7.26414　　2.000
 21)　　42.09757　　4.320　　1.755　　27.57
 22)　　-9.31976　　7.460

［非球面データ］
　m　　 K　　　　A4　　　　 A6　　　　 A8　　　　A10
 3)　-9.3823　 7.30E-06　 5.43E-11　 6.84E-24　 0.00E+00
 4)　 0.4220　 6.82E-06　-1.39E-11　 2.07E-28　 0.00E+00

［各群焦点距離データ］
群　　始面　　焦点距離
GF 　　 1　　　-6.07
GR2　　 9　　-300.89
　図２１は第５実施例の光学系１が有する第２光学系ＯＳ２の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例の第２光学系ＯＳ２は、諸収差を適切に補正し、高い光学性能を有していることがわかる。
　（第６実施例）
　第６実施例の光学系１において、第２光学系ＯＳ２は、第１光学系ＯＳ１の全系焦点距離よりも長い全系焦点距離を有する。すなわち、第１光学系ＯＳ１は広角側光学系に該当し、第２光学系ＯＳ２は望遠側光学系に該当する。
　図２２は、第６実施例の光学系１が有する第１光学系ＯＳ１の断面図である。
　本実施例の第１光学系ＯＳ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１と、両凹形状の負レンズＬ２と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３と、光路分岐部材ＯＢと、両凸形状の正レンズＬ１１と、開口絞りＳＴ１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１２と、両凸形状の正レンズＬ１３と両凹形状の負レンズＬ１４との接合正レンズと、両凸形状の正レンズＬ１５と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１６とを有している。
　像面Ｉ１上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された第１撮像素子（不図示）が配置される。
　本実施例の第１光学系ＯＳ１において、負レンズＬ１と、負レンズＬ２と、負レンズＬ３とは、前側レンズ群ＧＦに含まれる。
　本実施例の第１光学系ＯＳ１において、正レンズＬ１１と、開口絞りＳＴ１と、正レンズＬ１２と、正レンズＬ１３と負レンズＬ１４との接合正レンズと、正レンズＬ１５と、負レンズＬ１６とは、第１後側レンズ群ＧＲ１に含まれる。
　以下の表６－１に、本実施例の第１光学系ＯＳ１の諸元の値を掲げる。
　（表６－１）
［全体諸元］
fA　　　1.92
TLA　　69.94
FnoA　　2.31
YmaxA 　2.28
ωA　　90.5°
Wi　　　0.30

［レンズ諸元］
　m　　　　r　　　　　d　　　n(d)　　　νd
　1)　　55.24628　　2.009　　1.755　　27.57
　2)　　 9.61973　 10.260
　3)　 -17.84622　　1.500　　1.618　　63.34
　4)　　11.21493　　6.270
　5)　 -71.15753　　1.800　　1.755　　27.57
　6)　 -22.22626　　1.080
　7)　　　∞　　　 13.000　　1.517　　63.88
　8)　　　∞　　　　9.420
　9)　　18.37359　　2.070　　1.750　　35.25
 10)　-522.06366　　4.950
 11)　　　∞　　　　2.370
 12)　　 8.49437　　1.420　　1.755　　27.57
 13)　　 5.23094　　1.650
 14)　　 5.83639　　2.570　　1.519　　69.89
 15)　　-8.16757　　0.350　　1.755　　27.57
 16)　　17.26271　　0.100
 17)　　 5.85248　　2.740　　1.620　　60.24
 18)　 -26.28387　　1.370
*19)　　 6.96368　　0.350　　1.589　　61.25
*20)　　 6.13135　　4.665

［非球面データ］
　m　　 K　　　　A4　　　　 A6　　　　 A8　　　　A10
19)　-9.3396　 1.38E-03　-6.73E-04　 1.64E-05　-9.36E-07
20)　-0.2775　 7.44E-06　-3.66E-04　 6.94E-06　 2.95E-07

［各群焦点距離データ］
群　　始面　　焦点距離
GF 　　 1　　　-7.39
GR1　　 9　　　11.73
　図２３は、第６実施例の光学系１が有する第１光学系ＯＳ１の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例の第１光学系ＯＳ１は、諸収差を適切に補正し、高い光学性能を有していることがわかる。
　図２４は、第６実施例の光学系１が有する第２光学系ＯＳ２の断面図である。
　本実施例の第２光学系ＯＳ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１と、両凹形状の負レンズＬ２と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３と、光路分岐部材ＯＢと、両凸形状の正レンズＬ２１と、開口絞りＳＴ２と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と両凹形状の負レンズＬ２４との接合正レンズと、両凸形状の正レンズＬ２５と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２６とを有している。
　像面Ｉ２上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された撮像素子が配置される。
　本実施例の第２光学系ＯＳ２において、負レンズＬ１と、負レンズＬ２と、負レンズＬ３とは、前側レンズ群ＧＦに含まれる。
　本実施例の第２光学系ＯＳ２において、正レンズＬ２１と、開口絞りＳＴ２と、負レンズＬ２２と、正レンズＬ２３と負レンズＬ２４との接合正レンズと、正レンズＬ２５と、負レンズＬ２６とは、第２後側レンズ群ＧＲ２に含まれる。
　以下の表６－２に、本実施例の第２光学系ＯＳ２の諸元の値を掲げる。
　（表６－２）
［全体諸元］
fB　　　6.59
TLB　　75.00
FnoB　　4.15
YmaxB 　2.28
ωB　　20.0°

［レンズ諸元］
　m　　　　r　　　　　d　　　n(d)　　　νd
　1)　　55.24628　　2.009　　1.755　　27.57
　2)　　 9.61973　 10.260
　3)　 -17.84622　　1.500　　1.618　　63.34
　4)　　11.21493　　6.270
　5)　 -71.15753　　1.800　　1.755　　27.57
　6)　 -22.22626　　1.080
　7)　　　∞　　　 13.000　　1.517　　63.88　　（光路分岐部材ＯＢ）
　8)　　　∞　　　　0.830
　9)　　14.43212　　2.650　　1.658　　50.83
 10)　 -66.29208　　4.560
 11>　　　∞　　　　0.100　　　　　　　　　　　（開口絞りＳＴ２）
 12)　　20.00592　　5.500　　1.744　　44.80
 13)　　 5.22811　　0.100
 14)　　 4.64067　　3.780　　1.487　　70.32
 15)　　-4.78843　　0.350　　1.750　　35.25
 16)　　24.84195　　0.100
 17)　　 6.34924　　3.540　　1.487　　70.32
 18)　 -53.28985　　1.400
*19)　 -26.24408　　3.200　　1.553　　71.68
*20)　 -31.44606　 12.970

［非球面データ］
　m　　 K　　　　A4　　　　 A6　　　　 A8　　　　A10
19)　 9.4243　-1.46E-03　-5.94E-05　 3.96E-06　-5.04E-07
20) -10.0000　-7.02E-04　 4.07E-06　 5.37E-08　-3.82E-10

［各群焦点距離データ］
群　　始面　　焦点距離
GF 　　 1　　　-7.39
GR2　　 9　　　16.75
　図２５は第６実施例の光学系１が有する第２光学系ＯＳ２の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例の第２光学系ＯＳ２は、諸収差を適切に補正し、高い光学性能を有していることがわかる。
　（第７実施例）
　図２６は、第７実施例の光学系１の全体構成を説明する模式図である。
　本実施例の光学系１において、第１光学系ＯＳ１は、第２光学系ＯＳ２の全系焦点距離よりも長い全系焦点距離を有する。すなわち、第１光学系ＯＳ１は望遠側光学系に該当し、第２光学系ＯＳ２は広角側光学系に該当する。
　本実施例において、第１光学系ＯＳ１の像面Ｉ１および第２光学系ＯＳ２の像面Ｉ２は、同一平面上に配置される。
　本実施例の第１光学系ＯＳ１は、光路分岐部材ＯＢと像面Ｉ１との間に、分岐面ＢＰ１で反射された光の光路を分岐面ＢＰ１で透過された光の光路と平行となるように変更する第１光路変更部材を有する。
　本実施例において、第１光路変更部材は、入射した光を分岐面ＢＰ１で透過された光の光路と平行となるように変更する反射面を有する直角プリズムＲＡＰ１により構成される。第１光路変更部材は、入射した光を分岐面ＢＰ１で透過された光の光路と平行となるように変更する反射面を有するミラーにより構成されてもよい。
　本実施例の第１光学系ＯＳ１は、第１光路変更部材と像面との間に、第１光路変更部材により変更された分岐面ＢＰ１で反射された光の光路を、分岐面ＢＰ１で透過された光の光路との間隔が短くなるように変更する第２光路変更部材を有する。
　本実施例において、第２光路変更部材は、入射した光を分岐面ＢＰ１で透過された光の光路に近づく方向に射出する反射面を有する直角プリズムＲＡＰ２、および、入射した光を分岐面ＢＰ１で透過された光の光路と平行となるように変更して像面Ｉ１に向けて射出する直角プリズムＲＡＰ３により構成される。直角プリズムＲＡＰ２およびＲＡＰ３のうち少なくとも一方は、ミラーにより構成されてもよい。
　図２７は、第７実施例の光学系１が有する第１光学系ＯＳ１の断面図である。
　本実施例の第１光学系ＯＳ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１と、両凹形状の負レンズＬ２と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３と、光路分岐部材ＯＢと、直角プリズムＲＡＰ１と、両凸形状の正レンズＬ１１と、開口絞りＳＴ１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１２と、両凸形状の正レンズＬ１３と両凹形状の負レンズＬ１４との接合正レンズと、両凸形状の正レンズＬ１５と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１６と、直角プリズムＲＡＰ２と、直角プリズムＲＡＰ３とを有している。
　像面Ｉ1上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された撮像素子が配置される。
　本実施例の第１光学系ＯＳ１において、負レンズＬ１と、負レンズＬ２と、負レンズＬ３とは、前側レンズ群ＧＦに含まれる。
　本実施例の第１光学系ＯＳ１において、正レンズＬ１１と、開口絞りＳＴ１と、負レンズＬ１２と、正レンズＬ１３と負レンズＬ１４との接合正レンズと、正レンズＬ１５と、負レンズＬ１６とは、第１後側レンズ群ＧＲ１に含まれる。
　以下の表７－１に、本実施例の第１光学系ＯＳ１の諸元の値を掲げる。
　（表７－１）
［全体諸元］
fB　　　6.55
TLB　　83.09
FnoB　　6.34
YmaxB 　2.28
ωB　　20.0°

［レンズ諸元］
　m　　　　r　　　　　d　　　n(d)　　　νd
　1)　　55.24628　　2.000　　1.755　　27.57
　2)　　 9.61973　 10.250
　3)　 -17.84622　　1.500　　1.618　　63.34
　4)　　11.21493　　7.200
　5)　 -71.15753　　1.150　　1.755　　27.57
　6)　 -22.22626　　1.080
　7)　　　∞　　　 13.000　　1.517　　63.88　　（光路分岐部材ＯＢ）
　8)　　　∞　　　 10.000　　1.517　　63.88　　（直角プリズムＲＡＰ１）
　9)　　　∞　　　　0.100
 10)　　13.67209　　1.250　　1.487　　70.32
 11)　 -36.76898　　9.620
 12>　　　∞　　　　0.100　　　　　　　　　　　（開口絞りＳＴ１）
 13)　　 7.88779　　1.980　　1.700　　48.10
 14)　　 3.58263　　0.100
 15)　　 2.98620　　3.700　　1.487　　70.32
 16)　　-2.83913　　3.690　　1.744　　44.80
 17)　　 4.49639　　0.100
 18)　　 2.48008　　1.410　　1.517　　52.20
 19)　　-3.50305　　0.100
*20)　　-3.69419　　3.410　　1.801　　45.45
*21)　-101.19485　　11.353

［非球面データ］
　m　　 K　　　　A4　　　　 A6　　　　 A8　　　　A10
20)　 1.4129　-1.82E-03　-6.13E-04　 1.07E-04　 1.97E-05
21) -10.0000　 1.59E-03　-1.76E-04　 3.12E-04　-3.67E-05

［各群焦点距離データ］
群　　始面　　焦点距離
GF 　　 1　　　-7.48 
GR1　　10　　　15.40
　図２８は第７実施例の光学系１が有する第１光学系ＯＳ１の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例の第１光学系ＯＳ１は、諸収差を適切に補正し、高い光学性能を有していることがわかる。
　図２９は、第７実施例の光学系１が有する第２光学系ＯＳ２の断面図である。
　本実施例の第２光学系ＯＳ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１と、両凹形状の負レンズＬ２と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３と、光路分岐部材ＯＢと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ２１と、開口絞りＳＴ２と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と両凹形状の負レンズＬ２４との接合正レンズと、両凸形状の正レンズＬ２５と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２６とを有している。
　像面Ｉ２上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された第１撮像素子（不図示）が配置される。
　本実施例の第２光学系ＯＳ２において、負レンズＬ１と、負レンズＬ２と、負レンズＬ３とは、前側レンズ群ＧＦに含まれる。
　本実施例の第２光学系ＯＳ２において、正レンズＬ２１と、開口絞りＳＴ１と、負レンズＬ２２と、正レンズＬ２３と負レンズＬ２４との接合正レンズと、正レンズＬ２５と、負レンズＬ２６とは、第２後側レンズ群ＧＲ２に含まれる。
　以下の表７－２に、本実施例の第２光学系ＯＳ２の諸元の値を掲げる。
　（表７－２）
［全体諸元］
fA　　　1.92
TLA　　70.00
FnoA　　2.50
YmaxA 　2.28
ωA　　90.0°
Wi　　　0.10

［レンズ諸元］
　m　　　　r　　　　　d　　　n(d)　　　νd
　1)　　55.24628　　2.000　　1.755　　27.57
　2)　　 9.61973　 10.250
　3)　 -17.84622　　1.500　　1.618　　63.34
　4)　　11.21493　　7.200
　5)　 -71.15753　　1.150　　1.755　　27.57
　6)　 -22.22626　　1.080
　7)　　　∞　　　 13.000　　1.517　　63.88　　（光路分岐部材ＯＢ）
　8)　　　∞　　　 12.400
　9)　　11.78881　　2.150　　1.717　　29.57
 10)　　64.32439　　4.930
 11>　　　∞　　　　0.100　　　　　　　　　　　（開口絞りＳＴ２）
 12)　　10.16492　　1.370　　1.755　　27.57
 13)　　 4.67717　　0.125
 14)　　 5.03005　　2.200　　1.519　　69.89
 15)　　-6.87158　　0.350　　1.755　　27.57
 16)　　27.60947　　0.100
 17)　　 5.84371　　4.590　　1.620　　60.24
 18)　 -28.71086　　0.400
*19)　　 5.57062　　0.350　　1.620　　60.24
*20)　　 4.72991　　4.755

［非球面データ］
　m　　 K　　　　A4　　　　 A6　　　　 A8　　　　A10
19)　-0.5510　-7.61E-04　-1.43E-04　 1.23E-05　-3.04E-07
20)　-0.1419　-1.46E-04　-1.09E-04　 1.55E-05　 7.86E-07

［各群焦点距離データ］
群　　始面　　焦点距離
GF 　　 1　　　-7.48
GR2　　 9　　　10.99
　図３０は、第７実施例の光学系１が有する第２光学系ＯＳ２の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例の第２光学系ＯＳ２は、諸収差を適切に補正し、高い光学性能を有していることがわかる。
　（第８実施例）
　図３１は、第８実施例の光学系の全体構成を説明する模式図である。
　本実施例の前側レンズ群ＧＦに入射する光は、光路分岐部材ＯＢの有する分岐面ＢＰ１により、反射される光と透過される光とに分岐する。
　分岐面ＢＰ１により反射される光は、入射した光の一部を透過し、入射した光の一部と異なる少なくとも一部を反射する分岐面ＢＰｘを有する光路分岐部材ＯＢｘに入射し、分岐面ＢＰｘにより、反射される光と透過される光とにさらに分岐する。光路分岐部材ＯＢｘは、分岐面ＢＰｘを有するキューブ型ビームスプリッター（プリズム）である。光路分岐部材ＯＢｘは、分岐面ＢＰｘを有する平板型ビームスプリッター（ハーフミラー）であってもよい。
　分岐面ＢＰｘにより透過される光（光軸ＡＸａ）はレンズ群Ｇａに入射し像面Ｉａに結像する。また、分岐面ＢＰｘにより反射される光（光軸ＡＸｂ）はレンズ群Ｇｂに入射し像面Ｉｂに結像する。
　分岐面ＢＰ１により透過される光は、中間レンズ群ＧＭを介して、入射した光の一部を透過し、入射した光の一部と異なる少なくとも一部を反射する分岐面ＢＰｙを有する光路分岐部材ＯＢｙに入射し、分岐面ＢＰｙにより、反射される光と透過される光とにさらに分岐する。光路分岐部材ＯＢｙは、分岐面ＢＰｙを有するキューブ型ビームスプリッター（プリズム）である。光路分岐部材ＯＢｙは、分岐面ＢＰｙを有する平板型ビームスプリッター（ハーフミラー）であってもよい。
　分岐面ＢＰｙにより反射される光（光軸ＡＸｃ）はレンズ群Ｇｃに入射し像面Ｉｃに結像する。また、分岐面ＢＰｙにより透過される光（光軸ＡＸｄ）はレンズ群Ｇｄに入射し像面Ｉｄに結像する。
　第８実施例の光学系において、分岐面ＢＰで反射される光の少なくとも一部である第１の光（光軸ＡＸａ、ＡＸｂ）が入射する第１後側レンズ群ＧＲ１は、光路分岐部材ＯＢｘと、レンズ群Ｇａと、レンズ群Ｇｂとを有する。光路分岐部材ＯＢｘは、入射した光の一部を反射するとともに入射した光の一部と異なる少なくとも一部を透過する第２分岐面を有する第２光路分岐部材の一例である。レンズ群Ｇｂは、第２分岐面で反射される光のうち少なくとも一部（光軸ＡＸｂ）が入射する第３後側レンズ群の一例である。レンズ群Ｇａは、第２分岐面で透過される光のうち少なくとも一部（光軸ＡＸａ）が入射する第４後側レンズ群の一例である。
　第８実施例の光学系において、分岐面ＢＰで透過される光の少なくとも一部である第２の光（光軸ＡＸｃ、ＡＸｄ）が入射する第２後側レンズ群ＧＲ２は、中間レンズ群ＧＭと、光路分岐部材ＯＢｙと、レンズ群Ｇｃと、レンズ群Ｇｄとを有する。光路分岐部材ＯＢｙは、入射した光の一部を反射するとともに入射した光の一部と異なる少なくとも一部を透過する第２分岐面を有する第２光路分岐部材の他の一例である。レンズ群Ｇｃは、第２分岐面で反射される光のうち少なくとも一部（光軸ＡＸｃ）が入射する第３後側レンズ群の他の一例である。レンズ群Ｇｄは、第２分岐面で透過される光のうち少なくとも一部（光軸ＡＸｄ）が入射する第４後側レンズ群の他の一例である。
　前側レンズ群ＧＦと、光路分岐部材ＯＢと、光路分岐部材ＯＢｘと、レンズ群Ｇａとを備える光学系ＯＳａを第１光学系ＯＳ１として有し、前側レンズ群ＧＦと、光路分岐部材ＯＢと、中間レンズ群ＧＭと、光路分岐部材ＯＢｙと、レンズ群Ｇｄとを備える光学系ＯＳｄを第２光学系ＯＳ２として有する光学系を、第８－１実施例の光学系と呼ぶ。第８－１実施例の光学系において、レンズ群Ｇａは第１後側レンズ群ＧＲ１に該当し、中間レンズ群ＧＭと光路分岐部材ＯＢｙとレンズ群Ｇｄとは第２後側レンズ群ＧＲ２に該当する。第８－１実施例の光学系において、第２光学系ＯＳ２は、第１光学系ＯＳ１の全系焦点距離よりも長い全系焦点距離を有する。すなわち、第１光学系ＯＳ１は広角側光学系に該当し、第２光学系ＯＳ２は望遠側光学系に該当する。
　前側レンズ群ＧＦと、光路分岐部材ＯＢと、光路分岐部材ＯＢｘと、レンズ群Ｇｂとを備える光学系ＯＳｂを第１光学系ＯＳ１として有し、前側レンズ群ＧＦと、光路分岐部材ＯＢと、中間レンズ群ＧＭと、光路分岐部材ＯＢｙと、レンズ群Ｇｃとを備える光学系ＯＳｃを第２光学系ＯＳ２として有する光学系を、第８－２実施例の光学系と呼ぶ。第８－２実施例の光学系において、レンズ群Ｇｂは第１後側レンズ群ＧＲ１に該当し、中間レンズ群ＧＭと光路分岐部材ＯＢｙとレンズ群Ｇｃとは第２後側レンズ群ＧＲ２に該当する。　第８－２実施例の光学系において、第２光学系ＯＳ２は、第１光学系ＯＳ１の全系焦点距離よりも長い全系焦点距離を有する。すなわち、第１光学系ＯＳ１は広角側光学系に該当し、第２光学系ＯＳ２は望遠側光学系に該当する。
　（第８－１実施例）
　図３２は、第８－１実施例の光学系が有する第１光学系ＯＳ１の断面図である。
　本実施例の第１光学系ＯＳ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１と、両凹形状の負レンズＬ２と、両凹形状の負レンズＬ３と、光路分岐部材ＯＢと、光路分岐部材ＯＢｘと、開口絞りＳＴａと、両凸形状の正レンズＬａ１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬａ２と、両凸形状の正レンズＬａ３と両凹形状の負レンズＬａ４との接合正レンズと、両凸形状の正レンズＬａ５とを有している。
　像面Ｉａ上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された第１撮像素子（不図示）が配置される。
　本実施例の第１光学系ＯＳ１において、負レンズＬ１と、負レンズＬ２と、負レンズＬ３とは、前側レンズ群ＧＦに含まれる。
　本実施例の第１光学系ＯＳ１において、正レンズＬａ１と、負レンズＬａ２と、正レンズＬａ３と負レンズＬａ４との接合正レンズと、正レンズＬａ５は、第１後側レンズ群ＧＲ１に含まれる。
　以下の表８－１－１に、本実施例の第１光学系ＯＳ１の諸元の値を掲げる。
　（表８－１－１）
［全体諸元］
fA　　　1.49
TLA　　72.51
FnoA　　2.55
YmaxA 　2.29
ωA　　91.0°
Wi　　　0.20

［レンズ諸元］
　m　　　　r　　　　　d　　　n(d)　　　νd
　1)　　39.16597　　2.000　　1.773　　49.62
　2)　　18.66022　 11.700
* 3)　 -38.70105　　1.500　　1.694　　53.20
* 4)　　13.43728　　6.400
　5)　 -32.89788　　0.400　　1.593　　67.90
　6)　　14.35387　　1.350
　7)　　　∞　　　 13.000　　1.569　　56.00　　（光路分岐部材ＯＢ）
　8)　　　∞　　　　0.000
　9)　　　∞　　　 13.000　　1.569　　56.00　　（光路分岐部材ＯＢｘ）
 10)　　　∞　　　　5.772
 11>　　　∞　　　　0.100　　　　　　　　　　　（開口絞りＳＴ１）
 12)　　44.44798　　0.720　　1.744　　44.80
 13)　 -32.08087　　0.300
 14)　　 6.77592　　3.730　　1.755　　27.57
 15)　　 4.60673　　0.600
 16)　　 3.92339　　4.350　　1.519　　69.89
 17)　　-3.61688　　0.400　　1.755　　27.57
 18)　　 5.04451　　0.300
*19)　　 3.69377　　4.290　　1.694　　53.20
*20)　 -22.98903　　2.600

［非球面データ］
　m　　 K　　　　A4　　　　 A6　　　　 A8　　　　A10
 3)　 5.7420　 3.95E-04　-2.07E-06　 2.93E-09　 5.51E-12
 4)　 0.2784　 6.62E-04　-4.55E-06　 3.07E-07　-1.97E-09
19)　-0.2736　-9.10E-04　 7.22E-06　-4.67E-06　 2.19E-07
20)　 4.5259　 3.65E-03　 6.68E-04　-7.89E-05　 1.06E-05

［各群焦点距離データ］
群　　始面　　焦点距離
GF 　　 1　　　-4.45
GR1　　12　　　 9.01
　図３３は、第８－１実施例の光学系が有する第１光学系ＯＳ１の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例の第１光学系ＯＳ１は、諸収差を適切に補正し、高い光学性能を有していることがわかる。
　図３４は、第８－１実施例の光学系が有する第２光学系ＯＳ２の断面図である。
　本実施例の第２光学系ＯＳ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１と、両凹形状の負レンズＬ２と、両凹形状の負レンズＬ３と、光路分岐部材ＯＢと、開口絞りＳＴＭと、両凸形状の正レンズＬＭ１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬＭ２と、両凸形状の正レンズＬＭ３と物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬＭ４との接合正レンズと、光路分岐部材ＯＢｙと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬｄ１と物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬｄ２との接合負レンズと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬｄ３と両凸形状の正レンズＬｄ４との接合正レンズとを有している。
　像面Ｉｄ上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された撮像素子が配置される。
　本実施例の第２光学系ＯＳ２において、負レンズＬ１と、負レンズＬ２と、負レンズＬ３とは、前側レンズ群ＧＦに含まれる。
　本実施例の第２光学系ＯＳ２において、正レンズＬＭ１と、負レンズＬＭ２と、正レンズＬＭ３と負レンズＬＭ４との接合正レンズと、光路分岐部材ＯＢｙと、負レンズＬｄ１と正レンズＬｄ２との接合負レンズと、負レンズＬｄ３と正レンズＬｄ４との接合正レンズとは、第２後側レンズ群ＧＲ２に含まれる。
　以下の表８－１－２に、本実施例の第２光学系ＯＳ２の諸元の値を掲げる。
　（表８－１－２）
［全体諸元］
fB　　 12.98
TLB　 119.03
FnoB　　6.24
YmaxB 　2.26
ωB　　10.0°

［レンズ諸元］
　m　　　　r　　　　　d　　　n(d)　　　νd
　1)　　39.16597　　2.000　　1.773　　49.62
　2)　　18.66022　 11.700
　3)　 -38.70105　　1.500　　1.694　　53.20
　4)　　13.43728　　6.400
　5)　 -32.89788　　0.400　　1.593　　67.90
　6)　　14.35387　　1.350
　7)　　　∞　　　 13.000　　1.569　　56.00　　（光路分岐部材ＯＢ）
　8)　　　∞　　　　2.000
　9>　　　∞　　　　0.000　　　　　　　　　　　（開口絞りＳＴＭ）
 10)　　41.72564　　5.000　　1.603　　60.69
 11)　 -19.13995　　0.120
 12)　　28.95936　　1.000　　1.744　　44.80
 13)　　12.91167　　0.300
 14)　　13.46515　　5.000　　1.498　　82.57
 15)　 -18.53975　　0.350　　1.744　　44.80
 16)　 -29.76038　　8.990
 17)　　　∞　　　 13.000　　1.569　　56.00　　（光路分岐部材ＯＢｙ）
 18)　　　∞　　　　7.665
 19)　　20.30377　　0.666　　1.700　　48.10
 20)　　 8.14493　　4.634　　1.518　　58.82
 21)　　21.41908　 28.790
 22)　　12.24203　　0.350　　1.755　　27.57
 23)　　 4.03397　　3.110　　1.498　　82.57
 24)　　-8.72384　　1.708

［非球面データ］
　m　　 K　　　　A4　　　　 A6　　　　 A8　　　　A10
 3)　 5.7420　 3.95E-04　-2.07E-06　 2.93E-09　 5.51E-12
 4)　 0.2784　 6.62E-04　-4.55E-06　 3.07E-07　-1.97E-09

［各群焦点距離データ］
群　　始面　　焦点距離
GF 　　 1　　　-4.45
GR2　　10　　 -10.02 
　図３５は第８－１実施例の光学系が有する第２光学系ＯＳ２の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例の第２光学系ＯＳ２は、諸収差を適切に補正し、高い光学性能を有していることがわかる。
　（第８－２実施例）
　図３６は、第８－２実施例の光学系が有する第１光学系ＯＳ１の断面図である。
　本実施例の第１光学系ＯＳ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１と、両凹形状の負レンズＬ２と、両凹形状の負レンズＬ３と、光路分岐部材ＯＢと、光路分岐部材ＯＢｘと、開口絞りＳＴｂと、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬｂ１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬｂ２と、両凸形状の正レンズＬｂ３と両凹形状の負レンズＬｂ４との接合正レンズと、両凸形状の正レンズＬｂ５とを有している。
　像面Ｉｂ上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された第１撮像素子（不図示）が配置される。
　本実施例の第１光学系ＯＳ１において、負レンズＬ１と、負レンズＬ２と、負レンズＬ３とは、前側レンズ群ＧＦに含まれる。
　本実施例の第１光学系ＯＳ１において、正レンズＬｂ１と、負レンズＬｂ２と、正レンズＬｂ３と負レンズＬｂ４との接合正レンズと、正レンズＬｂ５は、第１後側レンズ群ＧＲ１に含まれる。
　以下の表８－２－１に、本実施例の第１光学系ＯＳ１の諸元の値を掲げる。
　（表８－２－１）
［全体諸元］
fA　　　2.09
TLA　　71.81
FnoA　　2.86
YmaxA 　2.56
ωA　　70.0°
Wi　　　0.20

［レンズ諸元］
　m　　　　r　　　　　d　　　n(d)　　　νd
　1)　　39.16597　　2.000　　1.773　　49.62
　2)　　18.66022　 11.700
* 3)　 -38.70105　　1.500　　1.694　　53.20
* 4)　　13.43728　　6.400
　5)　 -32.89788　　0.400　　1.593　　67.90
　6)　　14.35387　　1.350
　7)　　　∞　　　 13.000　　1.569　　56.00　　（光路分岐部材ＯＢ）
　8)　　　∞　　　　0.000
　9)　　　∞　　　 13.000　　1.569　　56.00　　（光路分岐部材ＯＢｘ）
 10)　　　∞　　　　0.570
 11>　　　∞　　　　0.300　　　　　　　　　　　（開口絞りＳＴｂ）
 12)　-584.04520　　0.730　　1.744　　44.80
 13)　 -17.93216　　0.100
 14)　　 6.09856　　3.885　　1.755　　27.57
 15)　　 3.68968　　0.650
 16)　　 4.10048　　5.500　　1.519　　69.89
 17)　　-3.59835　　1.100　　1.755　　27.57
 18)　　 6.16444　　0.300
*19)　　 5.60057　　5.500　　1.694　　53.20
*20)　　-6.43550　　3.824

［非球面データ］
　m　　 K　　　　A4　　　　 A6　　　　 A8　　　　A10
 3)　 5.7420　 3.95E-04　-2.07E-06　 2.93E-09　 5.51E-12
 4)　 0.2784　 6.62E-04　-4.55E-06　 3.07E-07　-1.97E-09
19)　-0.2252　-1.17E-04　 7.10E-05　-3.93E-06　 3.88E-08
20)　-2.8412　-1.16E-04　 1.71E-04　-1.51E-05　 1.11E-06

［各群焦点距離データ］
群　　始面　　焦点距離
GF 　　 1　　　-4.45
GR1　　12　　　13.33
　図３７は、第８－２実施例の光学系が有する第１光学系ＯＳ１の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例の第１光学系ＯＳ１は、諸収差を適切に補正し、高い光学性能を有していることがわかる。
　図３８は、第８－２実施例の光学系が有する第２光学系ＯＳ２の断面図である。
　本実施例の第２光学系ＯＳ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１と、両凹形状の負レンズＬ２と、両凹形状の負レンズＬ３と、光路分岐部材ＯＢと、開口絞りＳＴＭと、両凸形状の正レンズＬＭ１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬＭ２と、両凸形状の正レンズＬＭ３と物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬＭ３との接合正レンズと、光路分岐部材ＯＢｙと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬｃ１と物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬｃ２との接合正レンズと、両凸形状の正レンズＬｃ３と、両凹形状の負レンズＬｃ４と両凸形状の正レンズＬｃ５との接合負レンズとを有している。
　像面Ｉｃ上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された撮像素子が配置される。
　本実施例の第２光学系ＯＳ２において、負レンズＬ１と、負レンズＬ２と、負レンズＬ３とは、前側レンズ群ＧＦに含まれる。
　本実施例の第２光学系ＯＳ２において、正レンズＬＭ１と、負レンズＬＭ２と、正レンズＬＭ３と負レンズＬＭ４との接合正レンズと、光路分岐部材ＯＢｙと、負レンズＬｃ１と正レンズＬｃ２との接合正レンズと、正レンズＬｃ３と、負レンズＬｃ４と正レンズＬｃ５との接合負レンズとは、第２後側レンズ群ＧＲ２に含まれる。
　以下の表８－２－２に、本実施例の第２光学系ＯＳ２の諸元の値を掲げる。
　（表８－２－２）
［全体諸元］
fB　　　4.44
TLB　　93.35
FnoB　　2.13
YmaxB 　2.26
ωB　　30.0°

［レンズ諸元］
　m　　　　r　　　　　d　　　n(d)　　　νd
　1)　　39.16597　　2.000　　1.773　　49.62
　2)　　18.66022　 11.700
* 3)　 -38.70105　　1.500　　1.694　　53.20
* 4)　　13.43728　　6.400
　5)　 -32.89788　　0.400　　1.593　　67.90
　6)　　14.35387　　1.350
　7)　　　∞　　　 13.000　　1.569　　56.00　　（光路分岐部材ＯＢ）
　8)　　　∞　　　　2.000
　9>　　　∞　　　　0.000　　　　　　　　　　　（開口絞りＳＴＭ）
 10)　　41.72564　　5.000　　1.603　　60.69
 11)　 -19.13995　　0.120
 12)　　28.95936　　1.000　　1.744　　44.80
 13)　　12.91167　　0.300
 14)　　13.46515　　5.000　　1.498　　82.57
 15)　 -18.53975　　0.350　　1.744　　44.80
 16)　 -29.76038　　8.990
 17)　　　∞　　　 13.000　　1.569　　56.00　　（光路分岐部材ＯＢｙ）
 18)　　　∞　　　　0.100
 19)　　10.30493　　0.350　　1.744　　44.80
 20)　　 6.39955　　2.000　　1.603　　60.69
 21)　　16.50553　 10.890
 22)　　 7.20048　　3.280　　1.603　　65.44
 23)　　-9.50515　　0.100
 24)　　-9.57283　　0.300　　1.755　　27.57
 25)　　 4.00000　　2.500　　1.589　　61.25
*26)　-556.35436　　1.724

［非球面データ］
　m　　 K　　　　A4　　　　 A6　　　　 A8　　　　A10
 3)　 5.7420　 3.95E-04　-2.07E-06　 2.93E-09　 5.51E-12
 4)　 0.2784　 6.62E-04　-4.55E-06　 3.07E-07　-1.97E-09
26)　-4.5724　-9.34E-04　 1.47E-04　 6.10E-07　 0.00E+00

［各群焦点距離データ］
群　　始面　　焦点距離
GF 　　 1　　　-4.45
GR2　　10　　　38.19
　図３９は第８－２実施例の光学系が有する第２光学系ＯＳ２の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例の第２光学系ＯＳ２は、諸収差を適切に補正し、高い光学性能を有していることがわかる。
　（第９実施例）
　本実施例の光学系は、図３１に示す第８実施例の光学系の全体構成と同様の全体構成を有している。
　前側レンズ群ＧＦと、光路分岐部材ＯＢと、光路分岐部材ＯＢｘと、レンズ群Ｇａとを備える光学系ＯＳａを第１光学系ＯＳ１として有し、前側レンズ群ＧＦと、光路分岐部材ＯＢと、中間レンズ群ＧＭと、光路分岐部材ＯＢｙと、レンズ群Ｇｄとを備える光学系ＯＳｄを第２光学系ＯＳ２として有する光学系を、第９－１実施例の光学系と呼ぶ。第８－１実施例の光学系において、レンズ群Ｇａは第１後側レンズ群ＧＲ１に該当し、中間レンズ群ＧＭと光路分岐部材ＯＢｙとレンズ群Ｇｄとは第２後側レンズ群ＧＲ２に該当する。第９－１実施例の光学系において、第２光学系ＯＳ２は、第１光学系ＯＳ１の全系焦点距離よりも長い全系焦点距離を有する。すなわち、第１光学系ＯＳ１は広角側光学系に該当し、第２光学系ＯＳ２は望遠側光学系に該当する。
　前側レンズ群ＧＦと、光路分岐部材ＯＢと、光路分岐部材ＯＢｘと、レンズ群Ｇｂとを備える光学系ＯＳｂを第１光学系ＯＳ１として有し、前側レンズ群ＧＦと、光路分岐部材ＯＢと、中間レンズ群ＧＭと、光路分岐部材ＯＢｙと、レンズ群Ｇｃとを備える光学系ＯＳｃを第２光学系ＯＳ２として有する光学系を、第９－２実施例の光学系と呼ぶ。第８－２実施例の光学系において、レンズ群Ｇｂは第１後側レンズ群ＧＲ１に該当し、中間レンズ群ＧＭと光路分岐部材ＯＢｙとレンズ群Ｇｃとは第２後側レンズ群ＧＲ２に該当する。第９－２実施例の光学系において、第２光学系ＯＳ２は、第１光学系ＯＳ１の全系焦点距離よりも長い全系焦点距離を有する。すなわち、第１光学系ＯＳ１は広角側光学系に該当し、第２光学系ＯＳ２は望遠側光学系に該当する。
　本実施例の前側レンズ群ＧＦ、光路分岐部材ＯＢ、光路分岐部材ＯＢｘ、レンズ群Ｇａ、およびレンズ群Ｇｂは、第８実施例の前側レンズ群ＧＦ、光路分岐部材ＯＢ、光路分岐部材ＯＢｘ、レンズ群Ｇａ、およびレンズ群Ｇｂと同じである。すなわち、第９－１実施例の第１光学系ＯＳ１および第９－２実施例の第１光学系ＯＳ１は、第８－１実施例の第１光学系ＯＳ１および第８－２実施例の第１光学系ＯＳ１とそれぞれ同じである。したがって、これらの光学系についての構成および諸収差図の説明は省略する。
　（第９－１実施例）
　図４０は、第９－１実施例の光学系が有する第２光学系ＯＳ２の断面図である。
　本実施例の第２光学系ＯＳ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１と、両凹形状の負レンズＬ２と、両凹形状の負レンズＬ３と、光路分岐部材ＯＢと、両凸形状の正レンズＬＭ１と、開口絞りＳＴＭと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬＭ２と、両凸形状の正レンズＬＭ３と物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬＭ４との接合正レンズと、光路分岐部材ＯＢｙと、両凹形状の負レンズＬｄ１と両凸形状の正レンズＬｄ２との接合負レンズと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬｄ３と両凸形状の正レンズＬｄ４との接合正レンズとを有している。
　像面Ｉｄ上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された撮像素子が配置される。
　本実施例の第２光学系ＯＳ２において、負レンズＬ１と、負レンズＬ２と、負レンズＬ３とは、前側レンズ群ＧＦに含まれる。
　本実施例の第２光学系ＯＳ２において、正レンズＬＭ１と、開口絞りＳＴＭと、負レンズＬＭ２と、正レンズＬＭ３と負レンズＬＭ４との接合正レンズと、光路分岐部材ＯＢｙと、負レンズＬｄ１と正レンズＬｄ２との接合負レンズと、負レンズＬｄ３と正レンズＬｄ４との接合正レンズとは、第２後側レンズ群ＧＲ２に含まれる。
　以下の表９－１－２に、本実施例の第２光学系ＯＳ２の諸元の値を掲げる。
　（表９－１－２）
［全体諸元］
fB　　 13.15
TLB　 143.34
FnoB　　6.34
YmaxB 　2.26
ωB　　10.0°

［レンズ諸元］
　m　　　　r　　　　　d　　　n(d)　　　νd
　1)　　39.16597　　2.000　　1.773　　49.62
　2)　　18.66022　 11.700
* 3)　 -38.70105　　1.500　　1.694　　53.20
* 4)　　13.43728　　6.400
　5)　 -32.89788　　0.400　　1.593　　67.90
　6)　　14.35387　　1.350
　7)　　　∞　　　 26.000　　1.569　　56.00　　（光路分岐部材ＯＢ）
　8)　　　∞　　　　0.300
　9)　　42.94581　　2.330　　1.603　　60.69
 10)　 -19.44804　　0.100
 11>　　　∞　　　　0.100　　　　　　　　　　　（開口絞りＳＴＭ）
 12)　　24.51982　　3.900　　1.744　　44.80
 13)　　11.82353　　0.100
 14)　　10.94909　　3.660　　1.498　　82.57
 15)　 -12.75472　　0.350　　1.744　　44.80
 16)　 -96.09217　　2.830
 17)　　　∞　　　 14.000　　1.569　　56.00　　（光路分岐部材ＯＢｙ）
 18)　　　∞　　　　2.820
 19)　 -83.25237　　0.400　　1.744　　44.80
 20)　　 9.82815　　3.000　　1.620　　36.40
 21)　 -33.60000　　52.050
 22)　　18.65139　　0.350　　1.755　　27.57
 23)　　 4.22340　　5.500　　1.498　　82.57
 24)　　-6.86700　　2.204

［非球面データ］
　m　　 K　　　　A4　　　　 A6　　　　 A8　　　　A10
 3)　 5.7420　 3.95E-04　-2.07E-06　 2.93E-09　 5.51E-12
 4)　 0.2784　 6.62E-04　-4.55E-06　 3.07E-07　-1.97E-09

［各群焦点距離データ］
群　　始面　　焦点距離
GF 　　 1　　　-4.45
GR2　　 9　　　-7.91
　図４１は第９－１実施例の光学系が有する第２光学系ＯＳ２の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例の第２光学系ＯＳ２は、諸収差を適切に補正し、高い光学性能を有していることがわかる。
　（第９－２実施例）
　図４２は、第９－２実施例の光学系が有する第２光学系ＯＳ２の断面図である。
　本実施例の第２光学系ＯＳ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１と、両凹形状の負レンズＬ２と、両凹形状の負レンズＬ３と、光路分岐部材ＯＢと、両凸形状の正レンズＬＭ１と、開口絞りＳＴＭと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬＭ２と、両凸形状の正レンズＬＭ３と物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬＬＭ４との接合正レンズと、光路分岐部材ＯＢｙと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬｃ１と両凸形状の正レンズＬｃ２との接合正レンズと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬｃ３と両凸形状の正レンズＬｃ４との接合正レンズとを有している。
　像面Ｉｃ上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された撮像素子が配置される。
　本実施例の第２光学系ＯＳ２において、負レンズＬ１と、負レンズＬ２と、負レンズＬ３とは、前側レンズ群ＧＦに含まれる。
　本実施例の第２光学系ＯＳ２において、正レンズＬＭ１と、負レンズＬＭ２と、正レンズＬＭ３と負レンズＬＭ４との接合正レンズと、光路分岐部材ＯＢｙと、負レンズＬｃ１と正レンズＬｃ２との接合正レンズと、負レンズＬｃ３と正レンズＬｃ４との接合正レンズとは、第２後側レンズ群ＧＲ２に含まれる。
　以下の表９－２－２に、本実施例の第２光学系ＯＳ２の諸元の値を掲げる。
　（表９－２－２）
［全体諸元］
fB　　　4.40
TLB　 103.27
FnoB　　2.24
YmaxB 　2.26
ωB　　30.0°

［レンズ諸元］
　m　　　　r　　　　　d　　　n(d)　　　νd
　1)　　39.16597　　2.000　　1.773　　49.62
　2)　　18.66022　 11.700
* 3)　 -38.70105　　1.500　　1.694　　53.20
* 4)　　13.43728　　6.400
　5)　 -32.89788　　0.400　　1.593　　67.90
　6)　　14.35387　　1.350
　7)　　　∞　　　 26.000　　1.569　　56.00　　（光路分岐部材ＯＢ）
　8)　　　∞　　　　0.300
　9)　　42.94581　　2.330　　1.603　　60.69
 10)　 -19.44804　　0.100
 11>　　　∞　　　　0.100　　　　　　　　　　　（開口絞りＳＴＭ）
 12)　　24.51982　　3.900　　1.744　　44.80
 13)　　11.82353　　0.100
 14)　　10.94909　　3.660　　1.498　　82.57
 15)　 -12.75472　　0.350　　1.744　　44.80
 16)　 -96.09217　　2.830
 17)　　　∞　　　 14.000　　1.569　　56.00　　（光路分岐部材ＯＢｙ）
 18)　　　∞　　　　0.100
 19)　　19.80441　　0.350　　1.744　　44.80
 20)　　 7.06065　　3.000　　1.581　　40.98
 21)　 -91.20537　　14.735
 22)　　23.62158　　0.350　　1.755　　27.57
 23)　　 4.00000　　2.660　　1.589　　61.25
*24)　 -10.42435　　5.052

［非球面データ］
　m　　 K　　　　A4　　　　 A6　　　　 A8　　　　A10
 3)　 5.7420　 3.95E-04　-2.07E-06　 2.93E-09　 5.51E-12
 4)　 0.2784　 6.62E-04　-4.55E-06　 3.07E-07　-1.97E-09
24)　 3.4924　 1.33E-04　 9.88E-06　 8.35E-08　-9.66E-08

［各群焦点距離データ］
群　　始面　　焦点距離
GF 　　 1　　　-4.45
GR2　　 9　　 153.04
　図４３は第９－２実施例の光学系が有する第２光学系ＯＳ２の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例の第２光学系ＯＳ２は、諸収差を適切に補正し、高い光学性能を有していることがわかる。
　（第１０実施例）
　第１０実施例の光学系１において、第２光学系ＯＳ２は、第１光学系ＯＳ１の全系焦点距離よりも長い全系焦点距離を有する。すなわち、第１光学系ＯＳ１は広角側光学系に該当し、第２光学系ＯＳ２は望遠側光学系に該当する。
　図４４は、第１０実施例の光学系１が有する第１光学系ＯＳ１の断面図である。
　本実施例の第１光学系ＯＳ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２と、光路分岐部材ＯＢと、開口絞りＳＴ１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１２と、両凸形状の正レンズＬ１３と両凹形状の負レンズＬ１４との接合正レンズと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１５とを有している。
　像面Ｉ１上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された第１撮像素子（不図示）が配置される。
　本実施例の第１光学系ＯＳ１において、負レンズＬ１と負レンズＬ２とは、前側レンズ群ＧＦに含まれる。
　本実施例の第１光学系ＯＳ１において、正レンズＬ１１と、負レンズＬ１２と、正レンズＬ１３と負レンズＬ１４との接合正レンズと、正レンズＬ１５とは、第１後側レンズ群ＧＲ１に含まれる。
　以下の表１０－１に、本実施例の第１光学系ＯＳ１の諸元の値を掲げる。
　（表１０－１）
［全体諸元］
fA　　　2.80
TLA　　68.48
FnoA　　3.01
YmaxA 　2.28
ωA　　45.0°
Wi　　　0.40

［レンズ諸元］
　m　　　　r　　　　　d　　　n(d)　　　νd
　1)　　39.35335　　1.500　　1.773　　49.62
　2)　　13.16971　　3.620
　3)　　54.65836　　1.500　　1.618　　63.34
　4)　　10.24103　　3.750
　5)　　　∞　　　 15.000　　1.517　　63.88　　（光路分岐部材ＯＢ）
　6)　　　∞　　　 20.150
　7>　　　∞　　　　0.300　　　　　　　　　　　（開口絞りＳＴ１）
　8)　 -33.44797　　3.090　　1.744　　44.80
　9)　 -19.90034　　0.300
 10)　　 9.22913　　5.190　　1.755　　27.57
 11)　　 7.29360　　0.100
 12)　　 5.06967　　5.000　　1.519　　69.89
 13)　　-4.98655　　0.400　　1.755　　27.57
 14)　　 8.28160　　0.300
*15)　　 4.27050　　5.500　　1.694　　53.20
*16)　　11.53216　　2.781

［非球面データ］
　m　　 K　　　　A4　　　　 A6　　　　 A8　　　　A10
15)　-0.5510　-7.61E-04　-1.43E-04　 1.23E-05　-3.04E-07
16)　-0.1419　-1.46E-04　-1.09E-04　 1.55E-05　 7.86E-07

［各群焦点距離データ］
群　　始面　　焦点距離
GF 　　 1　　 -10.59 
GR1　　 8　　　 9.57
　図４５は、第１０実施例の光学系１が有する第１光学系ＯＳ１の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例の第１光学系ＯＳ１は、諸収差を適切に補正し、高い光学性能を有していることがわかる。
　図４６は、第１０実施例の光学系１が有する第２光学系ＯＳ２の断面図である。
　本実施例の第２光学系ＯＳ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２と、光路分岐部材ＯＢと、開口絞りＳＴ２と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２１と、両凸形状の正レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２４と両凸形状の正レンズＬ２５との接合負レンズとを有している。
　像面Ｉ２上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された撮像素子が配置される。
　本実施例の第２光学系ＯＳ２において、負レンズＬ１と負レンズＬ２とは、前側レンズ群ＧＦに含まれる。
　本実施例の第２光学系ＯＳ２において、負レンズＬ２１と、正レンズＬ２２と、正レンズＬ２３と、負レンズＬ２４と正レンズＬ２５との接合負レンズとは、第２後側レンズ群ＧＲ２に含まれる。
　以下の表１０－２に、本実施例の第２光学系ＯＳ２の諸元の値を掲げる。
　（表１０－２）
［全体諸元］
fB　　　6.47
TLB　　71.98
FnoB　　3.94
YmaxB 　2.26
ωB　　20.0°

［レンズ諸元］
　m　　　　r　　　　　d　　　n(d)　　　νd
　1)　　39.35335　　1.500　　1.773　　49.62
　2)　　13.16971　　3.620
　3)　　54.65836　　1.500　　1.618　　63.34
　4)　　10.24103　　3.750
　5)　　　∞　　　 15.000　　1.517　　63.88　　（光路分岐部材ＯＢ）
　6)　　　∞　　　 12.660
　7)　　　∞　　　　0.100　　　　　　　　　　　（開口絞りＳＴ２）
　8)　　33.53774　　5.500　　1.744　　44.80
　9)　　14.64236　　0.360
 10)　　47.95935　　1.000　　1.498　　82.57
 11)　 -25.09306　　0.100
 12)　　12.03523　　1.180　　1.744　　44.80
 13)　-169.40203　　6.750
 14)　　37.30592　　1.000　　1.755　　27.57
 15)　　 6.38587　　4.000　　1.498　　82.57
 16)　 -34.22061　　13.956

［各群焦点距離データ］
群　　始面　　焦点距離
GF 　　 1　　 -10.59
GR2　　 8　　　16.01
　図４７は第１０実施例の光学系１が有する第２光学系ＯＳ２の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例の第２光学系ＯＳ２は、諸収差を適切に補正し、高い光学性能を有していることがわかる。
　上記各実施例によれば、入射した光を分岐させ、それぞれを適切に結像させる光学系を実現することができる。
　以下に、各実施例の条件式対応値を示す。
　fAは広角側光学系の全系焦点距離であり、fBは望遠側光学系の全系焦点距離であり、fFは前側レンズ群ＧＦの焦点距離であり、f1は前側レンズ群ＧＦの最も物体側に配置されるレンズの焦点距離である。D12は前側レンズ群ＧＦの最も物体側に配置されるレンズと当該レンズの像面側に隣接して配置されるレンズとの光軸上の間隔である。
　TLAは広角側光学系の光学全長であり、TLBは望遠側光学系の光学全長である。r11は前側レンズ群ＧＦの最も物体側に配置されるレンズの物体側のレンズ面の曲率半径であり、r12は前側レンズ群ＧＦの最も物体側に配置されるレンズの像面側のレンズ面の曲率半径であり、r21は前側レンズ群ＧＦの最も物体側に配置されるレンズの像面側に隣接して配置されるレンズの物体側のレンズ面の曲率半径である。ωAは広角側光学系の半画角であり、ωBは望遠側光学系の半画角である。
　fpAは広角側光学系に含まれる後側レンズ群において最も物体側に配置される正レンズ成分から像面側に連続して配置される正レンズ成分の合成焦点距離であり、fpB望遠側光学系に含まれる後側レンズ群において最も物体側に配置される正レンズ成分から像面側に連続して配置される正レンズ成分の合成焦点距離である。fRAは広角側光学系に含まれる後側レンズ群の焦点距離であり、fRBは望遠側光学系に含まれる後側レンズ群の焦点距離である。
　nd1は前側レンズ群ＧＦの最も物体側に配置されるレンズのｄ線に対する屈折率であり、nd2は前側レンズ群ＧＦの最も物体側に配置されるレンズの像面側に隣接して配置されるレンズのｄ線に対する屈折率であり、ndaveFは前側レンズ群ＧＦが有するレンズのｄ線に対する屈折率の平均である。Wiは広角側光学系の光路が分岐面ＢＰにより反射または透過されるときの反射率または透過率である。
［条件式対応値］
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　実施例
番号 　条件式　　　　　　　　　第１　　第２　　第３　　第４　　第５　　第６
（１）　fB/fA 　　　　　　　　 6.843　 8.691　 6.260　 6.039　 6.768　 3.429
（２）　-fF/fA　　　　　　　　 3.800　 2.670　 2.233　 5.576　 3.182　 3.842
（３）　-fF/fB　　　　　　　　 0.555　 0.307　 0.357　 0.923　 0.470　 1.120
（４）　-f1/fA　　　　　　　　10.576　29.494　11.672　10.846　 9.367　 8.176
（５）　-f1/fB　　　　　　　　 1.546　 3.393　 1.864　 1.796　 1.384　 2.384
（６）　-D12/f1 　　　　　　　 0.476　 0.283　 0.279　 0.430　 0.388　 0.653
（７）　TLB/TLA　　　　　　　　1.097　 1.554　 1.887　 0.992　 1.590　 1.072
（８）　-(r12+r11)/(r12-r11)　 1.396　 2.537　 2.427　 1.307　 1.479　 1.422
（９）　(r21+r12)/(r21-r12) 　 1.938　 1.188　 0.787　 0.412　 0.788　 0.300
（10）　D12/fA　　　　　　　　 5.036　 8.354　 3.251　 4.668　 3.638　 5.336
（11）　D12/fB　　　　　　　　 0.736　 0.961　 0.519　 0.773　 0.538　 1.556
（12）　ωA/ωB 　　　　　　　 9.048　 9.700　 7.800　 9.100　 9.100　 4.525
（13）　fpA/fpB 　　　　　　　 1.149　 1.905　 0.443　 1.015　 1.093　 1.301
（14）　|fRB/fRA| 　　　　　　 5.230　 1.206　 3.041　 4.421　42.160　 1.428
（15）　TLB/fA　　　　　　　　41.726　75.880　40.917　46.401　41.681　39.006
（16）　TLA/fB　　　　　　　　 5.558　 5.619　 3.464　 7.744　 3.872　10.608
（17）　nd1 　　　　　　　　　 1.755　 1.773　 1.755　 1.744　 1.720　 1.755
（18）　nd2 　　　　　　　　　 1.618　 1.694　 1.618　 1.487　 1.553　 1.618
（19）　ndaveF　　　　　　　　 1.687　 1.686　 1.687　 1.662　 1.707　 1.709
（20）　ωA 　　　　　　　　　95.0°　97.0°　78.0°　91.0°　91.0°　90.5°
（21）　ωB 　　　　　　　　　10.5°　10.0°　10.0°　10.0°　10.0°　20.0°
（22）　Wi/(1-Wi) 　　　　　　 0.250　 0.250　 0.111　 0.250　 0.111　 0.429 
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　実施例
番号 　条件式　　　　　　　　　第７　　第８-1　第８-2　第９-1　第９-2　第10
（１）　fB/fA 　　　　　　　　 3.412　 8.696　 2.121　 8.813　 2.104　 2.308
（２）　-fF/fA　　　　　　　　 3.894　 2.983　 2.128　 2.983　 2.128　 3.780
（３）　-fF/fB　　　　　　　　 1.141　 0.343　 1.003　 0.339　 1.011　 1.637
（４）　-f1/fA　　　　　　　　 8.186　32.286　23.030　32.286　23.030　 9.381
（５）　-f1/fB　　　　　　　　 2.399　 3.713　10.856　 3.664　10.947　 4.064
（６）　-D12/f1 　　　　　　　 0.652　 0.243　 0.243　 0.243　 0.243　 0.138
（７）　TLB/TLA 　　　　　　　 1.187　 1.642　 1.300　 1.977　 1.438　 1.051
（８）　-(r12+r11)/(r12-r11)　 1.422　 2.820　 2.820　 2.820　 2.820　 2.006
（９）　(r21+r12)/(r21-r12) 　 0.300　 0.349　 0.349　 0.349　 0.349　 1.635
（10）　D12/fA　　　　　　　　 5.337　 7.839　 5.592　 7.839　 5.592　 1.292
（11）　D12/fB　　　　　　　　 1.564　 0.901　 2.636　 0.890　 2.658　 0.560
（12）　ωA/ωB 　　　　　　　 4.500　 9.100　 2.333　 9.100　 2.333　 2.250
（13）　fpA/fpB 　　　　　　　 0.960　 1.120　 1.107　 1.117　 1.104　　－
（14）　|fRB/fRA| 　　　　　　 1.401　 1.112　 2.864　 0.878　11.478　 1.674
（15）　TLB/fA　　　　　　　　43.269　79.756　44.619　96.045　49.357　25.694
（16）　TLA/fB　　　　　　　　10.683　 5.587　16.179　 5.513　16.314　10.590
（17）　nd1 　　　　　　　　　 1.755　 1.773　 1.773　 1.773　 1.773　 1.773
（18）　nd2 　　　　　　　　　 1.618　 1.694　 1.694　 1.694　 1.694　 1.618
（19）　ndaveF　　　　　　　　 1.709　 1.686　 1.686　 1.686　 1.686　 1.695
（20）　ωA 　　　　　　　　　90.0°　91.0°　70.0°　91.0°　70.0°　45.0°
（21）　ωB 　　　　　　　　　20.0°　10.0°　30.0°　10.0°　30.0°　20.0°
（22）　Wi/(1-Wi) 　　　　　　 0.111　 0.250　 0.250　 0.111　 0.111　 0.667
　上記各実施例は、本発明の一具体例を示しているものであり、本発明はこれらに限定されない。以下の内容は、本実施形態の光学系の光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。
　本実施形態の光学系は、最も像面側のレンズ面と像面との間に、フィルタなどの光学部材を有していてもよい。
　本実施形態の光学系において、レンズ面は、球面または平面で形成されていてもよく、非球面で形成されていてもよい。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工および組立調整が容易となり、加工および組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、レンズ面が球面または平面の場合、像面がずれたときの描写性能の劣化が少ないので好ましい。
　レンズ面が非球面の場合において、非球面は、ガラスの研削加工または非球面形状を有する型を用いたガラスモールドにより形成されてもよく、ガラスの表面に接合された樹脂の表面に形成されてもよい。また、本実施形態の光学系において、レンズ面は回折面としてもよく、レンズは屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）またはプラスチックレンズとしてもよい。
　本実施形態の光学系を構成するレンズのレンズ面に、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。これにより、フレアやゴーストを軽減し、コントラストの高い光学性能を達成することができる。
　本実施形態の光学系において、開口絞りとして独立した部材を設けずに、レンズの枠等によりその役割を代用してもよい。
　次に、本実施形態の光学系１を備えた光学機器を、図４８に基づいて説明する。図４８は、本実施形態の光学系１を備えた光学機器１０の模式図である。
　光学機器１０は、上記第１実施例の光学系１と、情報処理装置２と、駆動部３と、第１撮像素子ＩＳ１と、第２撮像素子ＩＳ２とを備える。
　第１撮像素子ＩＳ１および第２撮像素子ＩＳ２は、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された撮像素子である。光学機器１０において、第１撮像素子ＩＳ１および第２撮像素子ＩＳ２は、光学系１の像面Ｉ１および像面Ｉ２にそれぞれ配置され、入射した光に対応する画像情報を出力する。情報処理装置２は、第１撮像素子ＩＳ１および第２撮像素子ＩＳ２のそれぞれが出力する画像情報を用いた処理を実行する。
　駆動部３は、例えばアクチュエータを有し、情報処理装置２から受信する制御信号に従って光学系１の向きを変更する。このとき、情報処理装置２は、広角側光学系の像を表す画像情報に基づいて制御信号を生成してよい。
　図４９は、本実施形態の光学機器１０における駆動部３の動作の一例を説明する図である。第１実施例の光学系１において、像面Ｉ１に結像する第１光学系ＯＳ１は広角側光学系であり、像面Ｉ２に結像する第２光学系ＯＳ２は望遠側光学系である。そのため、第１撮像素子ＩＳ１が出力する画像情報ＰＷ１に表される範囲は、第２撮像素子ＩＳ２が出力する画像情報ＰＴ１に表される範囲よりも広い。
　図４９の例において、物体ＯＢＪは、画像情報ＰＷ１に含まれるが、画像情報ＰＴ１には含まれない。情報処理装置２は、画像情報ＰＷ１から物体ＯＢＪを検出し、画像情報ＰＷ１における物体ＯＢＪの位置および第１光学系ＯＳ１の焦点距離に基づいて物体ＯＢＪの方向を特定する。そして、情報処理装置２は、特定された物体ＯＢＪに向かうように光学系１の向きを駆動部３に変更させるための制御信号を生成する。
　このような制御信号に従って駆動部３が動作することにより向きが変更された光学系１の望遠側光学系により、光学機器１０は、物体ＯＢＪを含む画像情報ＰＴ２を取得することができる。このように、本実施形態の光学機器１０は、広角側光学系により得られる像に表される広い範囲の状況に基づいて、光学系１の向きを適切に変更することができる。
　駆動部３は、光学機器１０の向きを変更することにより光学系１の向きを変更するよう構成されてもよい。
　光学機器１０は、広角側光学系の像を表す画像情報および望遠側光学系の像を表す画像情報のそれぞれに基づいて画像情報を生成してもよい。図５０は、本実施形態の光学機器１０により生成される画像情報の例である。
　情報処理装置２は、広角側光学系の像を表す画像情報ＰＷ３の一部を拡大することで、拡大画像ＰＷＥを生成する。拡大画像ＰＷＥは、広角側光学系の像の一部を拡大した第１画像情報の一例である。
　情報処理装置２は、拡大画像ＰＷＥおよび望遠側光学系の像を表す画像情報ＰＴ３を含む合成画像ＰＳを生成する。画像情報ＰＴ３は、望遠側光学系の像の少なくとも一部を表す第２画像情報の一例である。情報処理装置２は、第１画像情報と第２画像情報とを合成する合成部として動作する。
　図５０の例では、情報処理装置２は、広角側光学系の画角と望遠側光学系の画角との間の画角の画像を、広角側光学系の像を表す画像情報ＰＷ３を拡大することにより生成する。画像中央部の画像を、広角側光学系の像を表す画像情報ＰＷ３を拡大して得られた画像に変えて望遠側光学系の像を表す画像情報ＰＴ３の少なくとも一部を用いることで、中央部が鮮明に表された合成画像ＰＳを得ることができる。このとき、情報処理装置２は、画像情報ＰＴ３の少なくとも一部を縮小した画像を用いて合成画像ＰＳを生成してもよい。
　本実施形態の光学機器１０が出力する合成画像ＰＳによると、広角側光学系により得られる像に含まれる部分と望遠側光学系により得られる像に含まれる像とを対比することができる。
　最後に、本実施形態の光学系１の製造方法の概略を、図５１に基づいて説明する。図５１は本実施形態の光学系１の製造方法の概略を示すフローチャートである。
　図５１に示す本実施形態の光学系１の第１の製造方法は、以下のステップＳ１ないしＳ４を含む。
　ステップＳ１：負の屈折力を有する前側レンズ群ＧＦと、分岐面ＢＰを有する光路分岐部材ＯＢと、第１後側レンズ群ＧＲ１と、第２後側レンズ群ＧＲ２とを準備する。
　ステップＳ２：前側レンズ群ＧＦと、光路分岐部材ＯＢと、分岐面ＢＰで反射される第１の光が入射する第１後側レンズ群ＧＲ１とを備えるよう第１光学系ＯＳ１を配置する。
　ステップＳ３：前側レンズ群ＧＦと、光路分岐部材ＯＢと、分岐面ＢＰで透過される第２の光が入射する第２後側レンズ群ＧＲ２とを備えるよう第２光学系ＯＳ２を配置する。
　ステップＳ４：第２光学系ＯＳ２を、第１光学系ＯＳ１の全系焦点距離と異なる全系焦点距離を有するよう構成する。
　本実施形態の光学系の製造方法によれば、入射した光を分岐させ、それぞれを適切に結像させる光学系を製造することができる。
　当業者は、本開示の精神および範囲から外れることなく、種々の変更、置換および修正をこれに加えることが可能であることを理解されたい。
　１　　光学系
　ＯＳ１　　第１光学系
　ＯＳ２　　第２光学系
　ＯＢ、ＯＢｘ、ＯＢｙ　　光路分岐部材
　ＢＰ、ＢＰｘ、ＢＰｙ　　分岐面
　ＳＴ１、ＳＴ２、ＳＴＭ、ＳＴａ、ＳＴｂ　　開口絞り
　Ｉ１、Ｉ２、Ｉａ、Ｉｂ、Ｉｃ、Ｉｄ　　像面
　ＲＡＰ１、ＲＡＰ２、ＲＡＰ３　　直角プリズム
　ＩＳ１　　第１撮像素子
　ＩＳ２　　第２撮像素子
　１０　　光学機器
　２　　情報処理装置
　３　　駆動部

Claims (33)

  1. 　物体側から順に、負の屈折力を有する前側レンズ群と、入射した光の一部を透過するとともに前記入射した光の前記一部と異なる少なくとも一部を反射する分岐面を有する光路分岐部材と、前記分岐面で反射される光の少なくとも一部である第１の光が入射する第１後側レンズ群とを有する第１光学系と、
    　物体側から順に、前記前側レンズ群と、前記光路分岐部材と、前記分岐面で透過される光の少なくとも一部である第２の光が入射する第２後側レンズ群とを有する第２光学系と、を備え、
    　前記第２光学系は、前記第１光学系の全系焦点距離と異なる全系焦点距離を有する光学系。
  2. 　以下の条件式を満足する請求項１に記載の光学系。
    　１．２０　＜　ｆＢ／ｆＡ　＜　１３．００
    但し、
    　ｆＢ　：　前記第１光学系の全系焦点距離および前記第２光学系の全系焦点距離のうち長い方
    　ｆＡ　：　前記第１光学系の全系焦点距離および前記第２光学系の全系焦点距離のうち短い方
  3. 　以下の条件式を満足する請求項１または２に記載の光学系。
    　０．２０　＜　－ｆＦ／ｆＡ　＜　１０．００
    但し、
    　ｆＦ　：　前記前側レンズ群の焦点距離
    　ｆＡ　：　前記第１光学系の全系焦点距離および前記第２光学系の全系焦点距離のうち短い方
  4. 　以下の条件式を満足する請求項１－３のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．０５　＜　－ｆＦ／ｆＢ　＜　３．５０
    但し、
    　ｆＦ　：　前記前側レンズ群の焦点距離
    　ｆＢ　：　前記第１光学系の全系焦点距離および前記第２光学系の全系焦点距離のうち長い方
  5. 　以下の条件式を満足する請求項１－４のいずれか一項に記載の光学系。
    　３．５０　＜　－ｆ１／ｆＡ　＜　－５０．３０
    但し、
    　ｆ１　：　前記前側レンズ群の最も物体側に配置されるレンズの焦点距離
    　ｆＡ　：　前記第１光学系の全系焦点距離および前記第２光学系の全系焦点距離のうち短い方
  6. 　以下の条件式を満足する請求項１－５のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．２５　＜　－ｆ１／ｆＢ　＜　１５．００
    但し、
    　ｆ１　：　前記前側レンズ群の最も物体側に配置されるレンズの焦点距離
    　ｆＢ　：　前記第１光学系の全系焦点距離および前記第２光学系の全系焦点距離のうち長い方
  7. 　以下の条件式を満足する請求項１－６のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．０４　＜　－Ｄ１２／ｆ１　＜　１．５０
    但し、
    　Ｄ１２　：　前記前側レンズ群の最も物体側に配置されるレンズの像面側のレンズ面と、前記前側レンズ群の最も物体側に配置されるレンズの像面側に隣接して配置されるレンズの物体側のレンズ面との間の光軸上の距離
    　ｆ１　　：　前記前側レンズ群の最も物体側に配置されるレンズの焦点距離
  8. 　以下の条件式を満足する請求項１－７のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．３０　＜　ＴＬＢ／ＴＬＡ　＜　３．５０
    但し、
    　ＴＬＢ　　：　前記第１光学系および前記第２光学系のうち全系焦点距離が長い方の光学系の光学全長
    　ＴＬＡ　　：　前記第１光学系および前記第２光学系のうち全系焦点距離が短い方の光学系の光学全長
  9. 　以下の条件式を満足する請求項１－８のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．３０　＜　－（ｒ１２＋ｒ１１）／（ｒ１２－ｒ１１）　＜　４．７０
    但し、
    　ｒ１２　：　前記前側レンズ群の最も物体側に配置されるレンズの像面側のレンズ面の曲率半径
    　ｒ１１　：　前記前側レンズ群の最も物体側に配置されるレンズの物体側のレンズ面の曲率半径
  10. 　以下の条件式を満足する請求項１－９のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．１０　＜　（ｒ２１＋ｒ１２）／（ｒ２１－ｒ１２）　＜　３．３０
    但し、
    　ｒ２１　：　前記前側レンズ群の最も物体側に配置されるレンズの像面側に隣接して配置されるレンズの物体側のレンズ面の曲率半径
    　ｒ１２　：　前記前側レンズ群の最も物体側に配置されるレンズの像面側のレンズ面の曲率半径
  11. 　以下の条件式を満足する請求項１－１０のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．３０　＜　Ｄ１２／ｆＡ　＜　１１．３０
    但し、
    　Ｄ１２　：　前記前側レンズ群の最も物体側に配置されるレンズの像面側のレンズ面と、前記前側レンズ群の最も物体側に配置されるレンズの像面側に隣接して配置されるレンズの物体側のレンズ面との間の光軸上の距離
    　ｆＡ　　：　前記第１光学系の全系焦点距離および前記第２光学系の全系焦点距離のうち短い方
  12. 　以下の条件式を満足する請求項１－１１のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．０７　＜　Ｄ１２／ｆＢ　＜　４．３０
    但し、
    　Ｄ１２　：　前記前側レンズ群の最も物体側に配置されるレンズの像面側のレンズ面と、前記前側レンズ群の最も物体側に配置されるレンズの像面側に隣接して配置されるレンズの物体側のレンズ面との間の光軸上の距離
    　ｆＢ　　：　前記第１光学系の全系焦点距離および前記第２光学系の全系焦点距離のうち長い方
  13. 　以下の条件式を満足する請求項１－１２のいずれか一項に記載の光学系。
    　１．２０　＜　ωＡ／ωＢ　＜　１５．００
    但し、
    　ωＡ　：　前記第１光学系および前記第２光学系のうち全系焦点距離が短い方の光学系の半画角
    　ωＢ　：　前記第１光学系および前記第２光学系のうち全系焦点距離が長い方の光学系の半画角
  14. 　以下の条件式を満足する請求項１－１３のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．２０　＜　ｆｐＡ／ｆｐＢ　＜　２．５０
    但し、
    　ｆｐＡ　　：　前記第１後側レンズ群および前記第２後側レンズ群のうち、前記第１光学系および前記第２光学系のうち全系焦点距離が短い方の光学系に含まれる後側レンズ群において、最も物体側に配置される正レンズ成分から像面側に連続して配置される正レンズ成分の合成焦点距離
    　ｆｐＢ　　：　前記第１後側レンズ群および前記第２後側レンズ群のうち、前記第１光学系および前記第２光学系のうち全系焦点距離が長い方の光学系に含まれる後側レンズ群において、最も物体側に配置される正レンズ成分から像面側に連続して配置される正レンズ成分の合成焦点距離
  15. 　以下の条件式を満足する請求項１－１４のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．３３　＜　｜ｆＲＢ／ｆＲＡ｜　＜　６５．００
    但し、
    　ｆＲＢ　：　前記第１後側レンズ群および前記第２後側レンズ群のうち、前記第１光学系および前記第２光学系のうち全系焦点距離が長い方の光学系に含まれる後側レンズ群の焦点距離
    　ｆＲＡ　：　前記第１後側レンズ群および前記第２後側レンズ群のうち、前記第１光学系および前記第２光学系のうち全系焦点距離が短い方の光学系に含まれる後側レンズ群の焦点距離
  16. 　以下の条件式を満足する請求項１－１５のいずれか一項に記載の光学系。
    　７．００　＜　ＴＬＢ／ｆＡ　＜　１１０．００
    但し、
    　ＴＬＢ　：　前記第１光学系および前記第２光学系のうち全系焦点距離が長い方の光学系の光学全長
    　ｆＡ　　：　前記第１光学系の全系焦点距離および前記第２光学系の全系焦点距離のうち短い方
  17. 　以下の条件式を満足する請求項１－１６のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．３０　＜　ＴＬＡ／ｆＢ　＜　２０．５０
    但し、
    　ＴＬＡ　：　前記第１光学系および前記第２光学系のうち全系焦点距離が短い方の光学系の光学全長
    　ｆＢ　　：　前記第１光学系の全系焦点距離および前記第２光学系の全系焦点距離のうち長い方
  18. 　以下の条件式を満足する請求項１－１７のいずれか一項に記載の光学系。
    　１．７０　＜　ｎｄ１　＜　２．０１
    但し、
    　ｎｄ１　：　前記前側レンズ群の最も物体側に配置されるレンズのｄ線に対する屈折率
  19. 　以下の条件式を満足する請求項１－１７のいずれか一項に記載の光学系。
    　１．５０　＜　ｎｄ２　＜　２．０１
    但し、
    　ｎｄ２　：　前記前側レンズ群の最も物体側に配置されるレンズの像面側に隣接して配置されるレンズのｄ線に対する屈折率
  20. 　以下の条件式を満足する請求項１－１９のいずれか一項に記載の光学系。
    　１．５５　＜　ｎｄａｖｅＦ　＜２．０１
    但し、
    　ｎｄａｖｅＦ　：　前記前側レンズ群が有するレンズのｄ線に対する屈折率の平均
  21. 　以下の条件式を満足する請求項１－２０のいずれか一項に記載の光学系。
    　４５°　＜　ωＡ　　＜１２０°
    但し、
    　ωＡ　：　前記第１光学系および前記第２光学系のうち全系焦点距離が短い方の光学系の半画角
  22. 　以下の条件式を満足する請求項１－２０のいずれか一項に記載の光学系。
    　３°　＜　ωＢ　＜　３０°
    但し、
    　ωＢ　：　前記第１光学系および前記第２光学系のうち全系焦点距離が長い方の光学系の半画角
  23. 　以下の条件式を満足する請求項１－２２のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．１０　＜　Ｗｉ／（１－Ｗｉ）　≦　１．００
    但し、
    　Ｗｉ　：　前記第１光学系および前記第２光学系のうち全系焦点距離が短い方の光路が前記分岐面により反射される場合は、前記分岐面の反射率、前記第１光学系および前記第２光学系のうち全系焦点距離が短い方の光路が前記分岐面により透過される場合は、前記分岐面の透過率。
  24. 　前記第１後側レンズ群および前記第２後側レンズ群の少なくとも一方は、入射した光の一部を反射するとともに入射した光の前記一部と異なる少なくとも一部を透過する第２分岐面を有する第２光路分岐部材と、前記第２分岐面で反射される光のうち少なくとも一部が入射する第３後側レンズ群と、前記第２分岐面で透過される光のうち少なくとも一部が入射する第４後側レンズ群とを有する請求項１－２３のいずれか一項に記載の光学系。
  25. 　前記第１後側レンズ群および前記第２後側レンズ群のうち、前記第２光路分岐部材と前記第３後側レンズ群と前記第４後側レンズ群とを有するレンズ群は、前記光路分岐部材と前記第２光路分岐部材との間に正の屈折力を有する中間レンズ群を有する請求項２４に記載の光学系。
  26. 　前記第１光学系の像面および前記第２光学系の像面は同一平面上に配置される請求項１－２５のいずれか一項に記載の光学系。
  27. 　前記第１光学系の全系焦点距離は、前記第２光学系の全系焦点距離よりも長い請求項２６に記載の光学系。
  28. 　前記第１光学系は、前記光路分岐部材と像面との間に、前記分岐面で反射された光の光路を前記分岐面で透過された光の光路と平行となるように変更する第１光路変更部材と、前記第１光路変更部材により変更された前記分岐面で反射された光の光路を、前記分岐面で透過された光の光路との間隔が短くなるように変更する第２光路変更部材とをさらに有する、請求項２７に記載の光学系。
  29. 　請求項１－２８のいずれか一項に記載の光学系を備える光学機器。
  30. 　前記第１光学系および前記第２光学系のうち全系焦点距離が短い方の光学系の像を表す画像情報に基づいて、前記光学系の向きを変更させる駆動部を有する請求項２９に記載の光学機器。
  31. 　前記駆動部は、前記画像情報から検出された物体が、前記第１光学系および前記第２光学系のうち全系焦点距離が長い方の光学系の画角内に入るように前記光学系の向きを変更させる請求項３０に記載の光学機器。
  32. 　前記第１光学系および前記第２光学系のうち全系焦点距離が短い方の光学系の像の一部を拡大した第１画像情報と、前記第１光学系および前記第２光学系のうち全系焦点距離が長い方の光学系の像の少なくとも一部を表す第２画像情報とを合成する合成部を有する請求項２９－３１のいずれか一項に記載の光学機器。
  33. 　入射した光の一部を透過するとともに前記入射した光の前記一部と異なる少なくとも一部を反射する分岐面を有し、前記分岐面で反射される光の少なくとも一部である第１の光と、前記分岐面で透過される光の少なくとも一部である第２の光とをそれぞれ結像させる光学系の製造方法であって、
    　物体側から順に、負の屈折力を有する前側レンズ群と、前記分岐面を備える光路分岐部材と、前記第１の光が入射する第１後側レンズ群とを備えるよう第１光学系を配置し、
    　物体側から順に、前記前側レンズ群と、前記光路分岐部材と、前記第２の光が入射する第２後側レンズ群とを備えるよう第２光学系を配置し、
    　前記第２光学系を、前記第１光学系の全系焦点距離と異なる全系焦点距離を有するよう構成する光学系の製造方法。
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