WO2024256310A1 - Procede de detection de la presence ou de l'absence d'une ligne conductrice de neutre dans une source de tension electrique alternative multiphasee - Google Patents

Procede de detection de la presence ou de l'absence d'une ligne conductrice de neutre dans une source de tension electrique alternative multiphasee Download PDF

Info

Publication number
WO2024256310A1
WO2024256310A1 PCT/EP2024/065869 EP2024065869W WO2024256310A1 WO 2024256310 A1 WO2024256310 A1 WO 2024256310A1 EP 2024065869 W EP2024065869 W EP 2024065869W WO 2024256310 A1 WO2024256310 A1 WO 2024256310A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
voltage
synchronous rectifier
bidirectional synchronous
voltage source
multiphase
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/EP2024/065869
Other languages
English (en)
Inventor
Jérôme LACHAIZE
Morgan Drouyer
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Vitesco Technologies GmbH
Original Assignee
Vitesco Technologies GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Vitesco Technologies GmbH filed Critical Vitesco Technologies GmbH
Priority to KR1020267000784A priority Critical patent/KR20260021752A/ko
Publication of WO2024256310A1 publication Critical patent/WO2024256310A1/fr
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M7/00—Conversion of AC power input into DC power output; Conversion of DC power input into AC power output
    • H02M7/66—Conversion of AC power input into DC power output; Conversion of DC power input into AC power output with possibility of reversal
    • H02M7/68—Conversion of AC power input into DC power output; Conversion of DC power input into AC power output with possibility of reversal by static converters
    • H02M7/72—Conversion of AC power input into DC power output; Conversion of DC power input into AC power output with possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
    • H02M7/79—Conversion of AC power input into DC power output; Conversion of DC power input into AC power output with possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
    • H02M7/797—Conversion of AC power input into DC power output; Conversion of DC power input into AC power output with possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60L—PROPULSION OF ELECTRICALLY-PROPELLED VEHICLES; SUPPLYING ELECTRIC POWER FOR AUXILIARY EQUIPMENT OF ELECTRICALLY-PROPELLED VEHICLES; ELECTRODYNAMIC BRAKE SYSTEMS FOR VEHICLES IN GENERAL; MAGNETIC SUSPENSION OR LEVITATION FOR VEHICLES; MONITORING OPERATING VARIABLES OF ELECTRICALLY-PROPELLED VEHICLES; ELECTRIC SAFETY DEVICES FOR ELECTRICALLY-PROPELLED VEHICLES
    • B60L3/00—Electric devices on electrically-propelled vehicles for safety purposes; Monitoring operating variables, e.g. speed, deceleration or energy consumption
    • B60L3/0023—Detecting, eliminating, remedying or compensating for drive train abnormalities, e.g. failures within the drive train
    • B60L3/0069—Detecting, eliminating, remedying or compensating for drive train abnormalities, e.g. failures within the drive train relating to the isolation, e.g. ground fault or leak current
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60L—PROPULSION OF ELECTRICALLY-PROPELLED VEHICLES; SUPPLYING ELECTRIC POWER FOR AUXILIARY EQUIPMENT OF ELECTRICALLY-PROPELLED VEHICLES; ELECTRODYNAMIC BRAKE SYSTEMS FOR VEHICLES IN GENERAL; MAGNETIC SUSPENSION OR LEVITATION FOR VEHICLES; MONITORING OPERATING VARIABLES OF ELECTRICALLY-PROPELLED VEHICLES; ELECTRIC SAFETY DEVICES FOR ELECTRICALLY-PROPELLED VEHICLES
    • B60L53/00—Methods of charging batteries, specially adapted for electric vehicles; Charging stations or on-board charging equipment therefor; Exchange of energy storage elements in electric vehicles
    • B60L53/10—Methods of charging batteries, specially adapted for electric vehicles; Charging stations or on-board charging equipment therefor; Exchange of energy storage elements in electric vehicles characterised by the energy transfer between the charging station and the vehicle
    • B60L53/14—Conductive energy transfer
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M1/00—Details of apparatus for conversion
    • H02M1/10—Arrangements incorporating converting means for enabling loads to be operated at will from different kinds of power supplies, e.g. from AC or DC
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M1/00—Details of apparatus for conversion
    • H02M1/36—Means for starting or stopping converters
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M1/00—Details of apparatus for conversion
    • H02M1/42—Circuits or arrangements for compensating for or adjusting power factor in converters or inverters
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M1/00—Details of apparatus for conversion
    • H02M1/42—Circuits or arrangements for compensating for or adjusting power factor in converters or inverters
    • H02M1/4208—Arrangements for improving power factor of AC input
    • H02M1/4233—Arrangements for improving power factor of AC input using a bridge converter comprising active switches
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60L—PROPULSION OF ELECTRICALLY-PROPELLED VEHICLES; SUPPLYING ELECTRIC POWER FOR AUXILIARY EQUIPMENT OF ELECTRICALLY-PROPELLED VEHICLES; ELECTRODYNAMIC BRAKE SYSTEMS FOR VEHICLES IN GENERAL; MAGNETIC SUSPENSION OR LEVITATION FOR VEHICLES; MONITORING OPERATING VARIABLES OF ELECTRICALLY-PROPELLED VEHICLES; ELECTRIC SAFETY DEVICES FOR ELECTRICALLY-PROPELLED VEHICLES
    • B60L2210/00—Converter types
    • B60L2210/30—AC to DC converters
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60Y—INDEXING SCHEME RELATING TO ASPECTS CROSS-CUTTING VEHICLE TECHNOLOGY
    • B60Y2200/00—Type of vehicle
    • B60Y2200/90—Vehicles comprising electric prime movers
    • B60Y2200/91—Electric vehicles
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
    • Y02B70/00—Technologies for an efficient end-user side electric power management and consumption
    • Y02B70/10—Technologies improving the efficiency by using switched-mode power supplies [SMPS], i.e. efficient power electronics conversion e.g. power factor correction or reduction of losses in power supplies or efficient standby modes
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
    • Y02T90/00—Enabling technologies or technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
    • Y02T90/10—Technologies relating to charging of electric vehicles
    • Y02T90/12—Electric charging stations

Definitions

  • the invention relates to a method, implemented by a system for controlling a bidirectional synchronous rectifier connected to a multiphase alternating electrical voltage source, for detecting the presence or absence of a neutral conductive line in the multiphase alternating electrical voltage source.
  • the multiphase alternating electrical voltage source is a three-phase sinusoidal electrical current power supply network.
  • the invention further relates to an assembly comprising a bidirectional synchronous rectifier and a system for controlling the bidirectional synchronous rectifier configured to implement the steps of such a method.
  • the invention also relates to an electric charger for an electric or hybrid vehicle, comprising such an assembly, as well as to an electric or hybrid vehicle, in particular an automobile, comprising such an electric charger.
  • an electric charger for electric or hybrid vehicles, embedded in such a vehicle and intended to be connected to a terminal or to an electric charging station, itself connected to a sinusoidal electric voltage source (such as a three-phase electrical power supply network) for the electrical power supply of the vehicle.
  • Such an electric charger conventionally comprises a bidirectional synchronous rectifier capable of converting a first alternating electrical voltage into a second direct electrical voltage, a system for controlling the bidirectional synchronous rectifier, as well as a converter 30 configured to convert at high frequency the second direct electrical voltage into a third direct electrical voltage.
  • the bidirectional synchronous rectifier comprises an active power factor correction stage and a direct voltage bus connected to the output of the active power factor correction stage.
  • the active correction stage of power factor allows a transfer of power between the sinusoidal electrical voltage source and the DC voltage bus.
  • the synchronous rectifier is called "bidirectional" because it allows the electric current to flow in both directions by controlling reversible controllable electronic switches (as opposed to diodes for example) acting in the switching branches of the rectifier, the direction of current flow being a function of the power balance produced by the voltage regulation loop controller acting to maintain the DC voltage bus at its nominal voltage: 10 - if current from the DC to DC converter arrives at the DC voltage bus, the voltage increases and the controller acts to cause the current to flow in phase opposition to the input voltage in order to discharge the DC voltage bus; - conversely, if the DC to DC converter draws 15 current, the voltage loop controller draws current from the power supply network and the current is in phase with the input voltage.
  • the high-frequency DC to DC converter (typically a chopper) is connected to the output of the rectifier.
  • the electric charger it is preferable for the electric charger to be compatible with any multiphase AC electric power supply system or network (connected to the electric charging station or terminal), whether or not it has a neutral conductor line.
  • the presence or absence of a neutral conductor line in the electric power supply system or network has a very significant impact on the control strategy of the active correction stage of the bidirectional synchronous rectifier, implemented by the control system. Indeed, depending on whether or not a neutral conductor line is present in the electric power supply system or network, the control strategies of the active correction stage of the rectifier are completely different in their implementation.
  • a phase-by-phase control strategy of the “a, b, c” type is typically used.
  • a vector control of the type "dq0" is advantageously used.
  • the rectifier control strategy implemented by the control system must include special functions, which become useless when the neutral conductor line is present 5 (thereby unnecessarily increasing the computational load when no means of detecting the presence or absence of the neutral conductor line is provided).
  • a degraded solution that is used today consists in starting from the principle that the neutral conductor line is always absent in the multiphase AC electrical voltage source 5.
  • the electrical charger always operates as a "neutralless" electrical charger.
  • this solution has the main drawback that such an electrical charger cannot manage the maximum power that it is possible to draw from the phases of the voltage source, phase by phase.
  • such a functionality can be particularly useful for example in a context where it is necessary to complete the phases independently of each other (if necessary by unbalancing them), allowing faster charging, or to rebalance the power supply network (from one phase to another), or to allow distribution of the power seen, balancing and homogenization within the active power factor correction stage of the rectifier in order to slow down the aging of the components.
  • the aim of the invention is to overcome the drawbacks of the prior art by proposing a method, implemented by a control system of a bidirectional synchronous rectifier connected to a multiphase AC electrical voltage source, for detecting the presence or absence of a neutral conductive line in the multiphase AC electrical voltage source, which allows precise detection by the control system of the presence or absence of a neutral conductive line, while being robust to variations in amplitude and frequency of the electrical voltage supplied by the voltage source.
  • the invention thus relates, in its broadest sense, to a method, implemented by a system for controlling a bidirectional synchronous rectifier connected to a multiphase AC electrical voltage source, for detecting the presence or absence of a neutral conductor line in the multiphase AC electrical voltage source, the bidirectional synchronous rectifier comprising a neutral input terminal capable of being connected to a neutral conductor line of the multiphase AC electrical voltage source, an active power factor correction stage and a DC voltage bus connected in output of the power factor correction stage, the active power factor correction stage being provided with several electronic switching branches, at least one half-branch of each of the electronic switching branches comprising at least one switching member, the number of electronic switching branches being equal to the number of phases in the multiphase alternating electric voltage source, the direct voltage bus comprising two half-branches connected in series at an intermediate terminal, said intermediate terminal being connected to the neutral input terminal, the control system comprising means for measuring at least one quantity relating to a current capable of flowing in the direct voltage bus, the method comprising the following steps:
  • the control system of the bidirectional synchronous rectifier is capable of autonomously and precisely determining whether a neutral conductive line is present in the multiphase AC electrical voltage source, and this without any communication with a possible electrical charging station or terminal connected to the voltage source.
  • the detection method according to the invention is also robust to variations in the amplitude and frequency of the electrical voltage supplied by the voltage source; and the detection can advantageously be carried out by comparing the measured quantity both to a relative and absolute threshold.
  • the method can also be used for a possible plausibility check as to the presence of a neutral conductor line, which would possibly be provided by an electric charging station or terminal connected to the voltage source.
  • said at least one first measured quantity is the amplitude and/or the frequency of the voltage in the DC voltage bus at the end of the pre-charging phase of the bidirectional synchronous rectifier
  • said at least one second measured quantity is the effective amplitude U eff1 and/or the frequency f 1 of the voltage supplied by the multiphase AC electrical voltage source at the end of the pre-charging phase of the bidirectional synchronous rectifier, said at least one second measured quantity being supplied by a third-party measuring system.
  • This first embodiment of the invention is advantageous when a measurement of the effective amplitude and/or the frequency of the voltage supplied by the multiphase AC electrical voltage source is available for the rectifier control system.
  • the voltage threshold value is between a first value equal to ⁇ 3. ⁇ 2. ⁇ ⁇ and a second value equal to 2. ⁇ 2. ⁇ ⁇ , and is preferably equal to 0.5. (2 + ⁇ 3) ⁇ 2.
  • the frequency threshold value is between a first value equal to 3.
  • ⁇ ⁇ and is preferably equal to 4.5. ⁇ ⁇ .
  • said at least one first measured quantity is the voltage in the voltage bus at the end of the pre-charging phase of the bidirectional synchronous rectifier
  • the presence of a neutral conductive line in the multiphase AC electrical voltage source is detected if, during the comparison step, the measured value of the voltage in the DC voltage bus at the end of the pre-charging phase is greater than said voltage threshold value
  • said at least one first measured quantity is the frequency of the voltage in the DC voltage bus at the end of the pre-charging phase of the bidirectional synchronous rectifier
  • the presence of a neutral conductive line in the multiphase AC electrical voltage source is detected if, during the comparison step, the measured value of the frequency of the voltage in the DC voltage bus at the end of the pre-charging phase is less than said frequency threshold value.
  • the bidirectional synchronous rectifier 15 further comprises a controllable electronic switch connected between the neutral input terminal and the intermediate terminal, and capable of being controlled by the control system, and the step of measuring at least a first quantity relating to a current flowing in the DC voltage bus at the end of the pre-charging phase of the bidirectional synchronous rectifier 20 comprises a first sub-step during which the electronic switch is controlled to be in the open state, and said at least one first measured quantity is the voltage in the DC voltage bus during this first sub-step, and a second sub-step during which the electronic switch is controlled to be in the closed state, said at least one second measured quantity at the end of the pre-charging phase of the bidirectional synchronous rectifier being the voltage in the DC voltage bus during this second sub-step.
  • This second embodiment of the invention is advantageous when no measurement of the effective amplitude and frequency of the voltage 30 provided by the multiphase AC electrical voltage source is available for the rectifier control system.
  • the detection of the presence or absence of a neutral conductive line in the AC electrical voltage source multiphase is independent of the effective amplitude and frequency of the voltage supplied by the voltage source.
  • the presence of a neutral conductor line in the multiphase AC electrical voltage source 5 is detected if, during the comparison step, the measured value of the voltage in the DC voltage bus during the first substep is distinct from the measured value of the voltage in the DC voltage bus during the second substep.
  • the invention also relates to an assembly comprising a bidirectional synchronous rectifier and a system for controlling the bidirectional synchronous rectifier, the bidirectional synchronous rectifier being capable of being connected to a multiphase alternating electrical voltage source and comprising a neutral input terminal capable of being connected to a neutral conductor line of the multiphase alternating electrical voltage source, an active power factor correction stage and a direct voltage bus connected to the output of the active power factor correction stage, the active power factor correction stage being provided with several electronic switching branches, at least one half-branch of each of the electronic switching branches comprising at least one switching member, the number of electronic switching branches being equal to the number of phases in the multiphase alternating electrical voltage source, the direct voltage bus comprising two half-branches connected in series at an intermediate terminal, said intermediate terminal being connected to the neutral input terminal, the control system comprising means of measurement of at least one quantity relating to a current capable of flowing in the DC voltage bus, the bidirectional synchronous rectifier control system being configured to implement the steps of a method for detecting the presence or absence
  • the invention also relates to an electric charger for an electric or hybrid vehicle intended to be connected to a terminal or to an electric charging station connected to an electrical voltage source multiphase alternative, for electric of said electric or hybrid vehicle, the electric charger comprising an assembly as described above.
  • the invention also relates to an electric or hybrid vehicle, in particular an automobile, comprising an electric charger as described above.
  • Embodiments of the present invention will be described below, as non-limiting examples, with reference to the appended figures in which: 10 - [Fig. 1] is a schematic representation of an assembly comprising a bidirectional synchronous rectifier and a rectifier control system, the control system being configured to implement the steps of a detection method according to the present invention; - [Fig.
  • FIG. 2 is a flowchart representing a detection method according to a first embodiment of the present invention, implemented by the control system of FIG. 1; - [Fig. 3] is a flowchart representing a detection method according to a second embodiment of the present invention, implemented by a system for controlling an assembly according to the invention.
  • 20 [020] With reference to FIG. 1, an assembly 2 is illustrated comprising a bidirectional synchronous rectifier 4 and a system 6 for controlling the bidirectional synchronous rectifier 4.
  • the assembly 2 is connected on the one hand to a multiphase AC electrical voltage source 7 (such as for example a three-phase electrical power supply network with neutral N1 in the particular embodiment example 25 of FIG.
  • a multiphase AC electrical voltage source 7 such as for example a three-phase electrical power supply network with neutral N1 in the particular embodiment example 25 of FIG.
  • the three-phase electrical power supply network 7 comprises, in addition to the neutral conductor line N1, three 30 phase conductor lines P1, P2, P3. However, it happens that the three-phase electrical power supply network 7 does not comprise a neutral conductor line, but only phase conductor lines P1, P2, P3 (this configuration not being shown in the figures).
  • the assembly 2 is within an electric or hybrid motor vehicle, more precisely within an electric charger intended to be connected to a terminal or to an electric charging station, itself connected to the source of alternating electric voltage 7, for the power supply of the vehicle (neither the vehicle, nor the terminal or the charging station, nor the charger as a whole being shown in the figures for reasons of clarity).
  • the direct electric voltage U2 makes it possible to power an electric storage battery of the vehicle, after transformation by one or more other stage(s) of the electric charger (such as for example a step-down and step-up chopper).
  • the assembly 2 thus supplies the direct electric voltage U2 on an output bus 5 to which the load 8 is connected, the value of this direct electric voltage U2 being for example of the order of 400 Vdc or 800 Vdc.
  • the bidirectional synchronous rectifier 4 also comprises a neutral input terminal 9 and an active power factor correction stage 10, the output bus 5 being connected to the output of the active power factor correction stage 10 via at least one resistor (in this case via two resistors R1, R2 in the exemplary embodiment of FIG. 1).
  • the resistor in this case via two resistors R1, R2 in the exemplary embodiment of FIG.
  • the bidirectional synchronous rectifier 4 also comprises an electromagnetic interference filtering stage 12, the active power factor correction stage 10 being connected to the output of the electromagnetic interference filtering stage 12 via three inductors L1, L2, L3 and three resistors R3, R4, R5.
  • the neutral input terminal 9 is then an input terminal of the electromagnetic interference filtering stage 12.
  • Each pair of an inductance L1, L2, respectively L3, and a resistor R3, R4, respectively R5, corresponds to a separate phase conductive line P1, P2, P3, the inductance L1, L2, L3 and the resistor R3, R4, R5 30 of each pair being connected in series.
  • the bidirectional synchronous rectifier 4 also comprises a controllable electronic switch 14.
  • the synchronous rectifier bidirectional 4 may not have a controllable electronic switch 14.
  • two third-party measurement systems 11A, 11B make it possible to measure respectively the effective amplitude Ueff1 and the frequency f1 of the voltage supplied by the AC electrical voltage source 7.
  • the system 11B for measuring the frequency f1 of the current supplied by the AC electrical voltage source 7 is for example connected between the active power factor correction stage 10 and the electromagnetic disturbance filtering stage 12.
  • the system 11B for measuring the frequency f1 of the current is for example a phase-locked loop measurement system.
  • the two third-party measurement systems 11A, 11B are connected to the control system 6, making it possible to provide their measurements to this system 6.
  • the neutral input terminal 9 is capable of being connected to the neutral conductive line N1 of the AC electrical voltage source 7, when the connection between the electric charger of the vehicle and the electric charging station or terminal is made. When the AC electrical voltage source 7 does not have a neutral conductive line (which the assembly 2 embedded in the electric charger does not “know”, the neutral input terminal 9 is not physically connected to any element).
  • the electromagnetic interference filtering stage 12 is capable of being connected to the AC electrical voltage source 7, when the connection between the electric charger of the vehicle and the electric charging station or terminal is made.
  • the electromagnetic interference filtering stage 12 comprises as many input terminals as there are phase conductive lines P1, P2, P3 in the three-phase electrical power supply network 7.
  • the electromagnetic interference filtering stage 12 comprises as many output terminals as there are phase conductive lines 30 P1, P2, P3 in the three-phase electrical power supply network 7.
  • the active power factor correction stage 10 comprises several electronic switching branches 16, 18, 20, in this case three electronic switching branches 16, 18, 20 in the particular embodiment of FIG. 1. Each electronic switching branch switching 16, 18, 20 separate phase conductive line P1, P2, P3 of the three-phase electrical power supply network 7.
  • Each electronic switching branch 16, 18, 20 comprises two switching half-branches 16A, 16B; 18A, 18B; 20A, 20B connected in series 5 at an intermediate terminal 22, 24, 26. Each intermediate terminal 22, 24, 26 is connected to one end of one of the inductances L1, L2, L3.
  • Each switching half-branch 16A, 16B, 18A, 18B, 20A, 20B comprises a switching member 28.
  • each half-branch 16A, 16B, 18A, 18B, 20A, 20B comprises a number N2 of switching members 10 28, N2 being an integer greater than or equal to two.
  • the switching of the switching members 28 is controlled by a control unit 29 of the control system 6.
  • the control unit 29 is also capable of controlling the switching of the controllable electronic switch 14, as will be described later.
  • each switching member 28 is bidirectional in current and unidirectional in voltage.
  • Each switching member 28 comprises a controllable electronic switch 30 and a diode 32 connected in antiparallel, thus ensuring bidirectional current flow paths.
  • Each switch 30 is, for example, formed of an insulated gate bipolar transistor, also called an IGBT transistor (from the English “Insulated Gate Bipolar Transistor”). All the IGBT transistors 30 are, for example, identical.
  • the gate of each IGBT transistor 30 is connected to the control system 6 to receive a corresponding control signal.
  • the IGBT transistor 30 is replaced 25 by any semiconductor electronic component comprising a control electrode and two conduction electrodes, such as a bipolar transistor, a field effect transistor, a thyristor, a gate-turn-off thyristor, an IGCT thyristor (from the English "Insulated Gate Commutated Thysistor”), or a MCT thyristor (from the English "MOS Controlled 30 Thyristor”) for example.
  • the output bus 5 comprises two half-branches 5A, 5B connected in series at an intermediate terminal 34.
  • each half-branch 5A, respectively 5B comprises a capacitor C1, respectively C2 and a resistor R6, respectively R7.
  • the control system 6 comprises means 26 for measuring at least one quantity relating to a current specific to flow in the DC voltage bus 5.
  • the measuring means 26 are configured to measure the amplitude and/or the frequency of the voltage in the DC voltage bus 5 at the end of a pre-charging phase of the synchronous rectifier.
  • bidirectional 4 (such a 15 phase being a natural or passive pre-charging phase, during which no switching member 28 is controlled by the control system 6).
  • the measuring means 26 are configured to measure both the amplitude and the frequency of the voltage in the DC voltage bus 5 at the end of the pre-charging phase of the bidirectional synchronous rectifier 4.
  • the measuring means 26 are configured to measure the voltage in the DC voltage bus 5 at the end of the pre-charging phase of the bidirectional synchronous rectifier 4.
  • the bidirectional synchronous rectifier 4 is initially in a pre-charge phase, during which no switching member 28 is driven by the drive system 6 (the rectifier 4 then operates as a bridge and the electrical voltage delivered on the DC voltage bus 5 is gradually and naturally brought to an intermediate voltage value).
  • the bidirectional synchronous rectifier 4 then enters a “classic” charging phase 5 during which the control system 6 controls the switching of the switching members 28 in the branches 16, 18, 20 (and the electrical voltage delivered on the DC voltage bus 5 is gradually brought from its intermediate value at the end of the pre-charging phase to its nominal value), such a charging phase not being detailed 10 subsequently.
  • the method in the first embodiment of the invention comprises an initial step 40 of measuring, by the control system 6, the amplitude and/or the frequency of the voltage in the DC voltage bus 15 5 at the end of the pre-charging phase of the bidirectional synchronous rectifier 4.
  • the method comprises a following step 42 during which the control system 6 of the bidirectional synchronous rectifier 4 receives the measurement of the effective amplitude U eff1 and/or the frequency f 1 of the voltage supplied by the AC electrical voltage source 7 at the end of the pre-charging phase of the rectifier 4, these two measurements being supplied by the third-party measurement systems 11A, 11B.
  • the method then comprises a following step 44 during which the system 6 for controlling the bidirectional synchronous rectifier 4 compares the measured value of the amplitude and/or frequency of the voltage in the DC voltage bus 5 at the end of the pre-charging phase of the bidirectional synchronous rectifier 4 to a threshold value.
  • the voltage threshold value is typically between a first value equal to ⁇ 3. ⁇ 2. ⁇ ⁇ and a second value equal to 2. ⁇ 2. ⁇ ⁇ , and is preferably equal to 0.5. (2 + ⁇ 3) ⁇ 2. ⁇ ⁇ .
  • the frequency threshold value is typically between a first value equal to 3. ⁇ ⁇ and a second value equal to 6.
  • step 44 if the measured value of the voltage in the DC voltage bus 5 at the end of the pre-charging phase of the bidirectional synchronous rectifier 4 is greater than the voltage threshold value and/or if the measured value of the frequency of the voltage in the DC voltage bus 5 at the end of the pre-charging phase of the bidirectional synchronous rectifier 4 is less than the frequency threshold value, then the presence of a neutral conductive line N1 in the AC electrical voltage source 7 is detected by the control system 6 during a final step 46 (as is the case in the configuration illustrated in FIG. 1).
  • the control system 6 detects an absence of a neutral conductive line in the AC electrical voltage source 7, during a final step 58.
  • a neutral conductive line N1 is present in the AC electrical voltage source 7 (as is the case in the configuration illustrated in FIG. 1)
  • the voltage in the DC voltage bus 5 at the end of the pre-charging phase of the bidirectional synchronous rectifier 4 is substantially equal to 2.
  • ⁇ 2. ⁇ ⁇ and the frequency of the voltage in the DC voltage bus 5 at the end of the pre-charging phase of the bidirectional synchronous rectifier 4 is substantially equal to 3.
  • the method in the second embodiment of the invention comprises an initial step 50 of measuring, by the control system 6, the voltage in the DC voltage bus 5 at the end of the pre-charging phase of the bidirectional synchronous rectifier 4. More [039] The method then comprises a next step 52 during which the system 6 for controlling the bidirectional synchronous rectifier 4 compares the first voltage value (measured during the first substep 50A) with the first voltage value (measured during the first substep 50A). the second voltage value (measured during the second substep 15 50B). [040] At the end of the comparison step 52, if the first measured voltage value is distinct from the second measured voltage value, then the presence of a neutral conductive line N1 in the AC electrical voltage source 7 is detected by the control system 6 during a final step 56.
  • control system 6 detects an absence of a neutral conductive line in the AC electrical voltage source 7, during a final step 58.
  • a neutral conductive line N1 is present in the AC electrical voltage source 7, the value of the voltage in the DC voltage bus 5 at the end of the pre-charging phase of the bidirectional synchronous rectifier 4 undergoes a sudden “jump” when the electronic switch 14 closes, due to the electrical voltage present on the neutral line N1.
  • the system 6 for controlling the bidirectional synchronous rectifier 4 is capable of determining autonomously and precisely whether a neutral conductor line N1 is present in the multiphase alternating electric voltage source 7, and this without any communication with a possible electrical charging station or terminal connected to the voltage source 7.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Transportation (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Sustainable Development (AREA)
  • Sustainable Energy (AREA)
  • Rectifiers (AREA)

Abstract

L'invention concerne un procédé, mis en œuvre par un système de pilotage d'un redresseur synchrone bidirectionnel relié à une source de tension électrique alternative multiphasée, de détection de la présence ou de l'absence d'une ligne conductrice de neutre dans la source de tension, le procédé comportant les étapes suivantes : - une mesure (40) d'au moins une première grandeur relative à un courant circulant dans un bus de tension continue à la fin d'une phase de pré-charge du redresseur; - une réception (42) d'au moins une deuxième grandeur mesurée à la fin de la phase de pré-charge du redresseur; - une comparaison (44) de ladite au moins une première grandeur mesurée à une valeur seuil basée sur la deuxième grandeur mesurée; et - en fonction du résultat de la comparaison (44), une détection (46, 48) de la présence ou de l'absence d'une ligne conductrice de neutre dans la source de tension.

Description

DESCRIPTION PROCEDE DE DETECTION DE LA PRESENCE OU DE L’ABSENCE D’UNE LIGNE 5 CONDUCTRICE DE NEUTRE DANS UNE SOURCE DE TENSION ELECTRIQUE ALTERNATIVE MULTIPHASEE [001] L’invention se rapporte à un procédé, mis en œuvre par un système de pilotage d’un redresseur synchrone bidirectionnel relié à une source de 10 tension électrique alternative multiphasée, de détection de la présence ou de l’absence d’une ligne conductrice de neutre dans la source de tension électrique alternative multiphasée. De préférence, la source de tension électrique alternative multiphasée est un réseau d’alimentation électrique à courant électrique sinusoïdal triphasé. L’invention se rapporte en outre à un 15 ensemble comprenant un redresseur synchrone bidirectionnel et un système de pilotage du redresseur synchrone bidirectionnel configuré pour mettre en œuvre les étapes d’un tel procédé. L’invention se rapporte également à un chargeur électrique pour véhicule électrique ou hybride, comprenant un tel ensemble, ainsi qu’à un véhicule électrique ou hybride, notamment 20 automobile, comprenant un tel chargeur électrique. [002] Il est connu de l’état de la technique des chargeurs électriques pour véhicules électriques ou hybrides, embarqués au sein d’un tel véhicule et destinés à être connectés à une borne ou à une station de recharge électrique, elle-même reliée à une source de tension électrique sinusoïdale (tel qu’un 25 réseau d’alimentation électrique triphasé) pour l’alimentation électrique du véhicule. Un tel chargeur électrique comporte classiquement un redresseur synchrone bidirectionnel apte à convertir une première tension électrique alternative en une deuxième tension électrique continue, un système de pilotage du redresseur synchrone bidirectionnel, ainsi qu’un convertisseur 30 configuré pour convertir à haute fréquence la deuxième tension électrique continue en une troisième tension électrique continue. Le redresseur synchrone bidirectionnel comporte un étage de correction active de facteur de puissance et un bus de tension continue connecté en sortie de l’étage de correction active de facteur de puissance. L’étage de correction active de facteur de puissance permet de un transfert de puissance entre la source de tension électrique sinusoïdale et le bus de tension continue. Le redresseur synchrone est dit « bidirectionnel » car il permet de faire circuler le courant électrique dans les deux sens par pilotage d’interrupteurs 5 électroniques commandables réversibles (par opposition à des diodes par exemple) agissant dans des branches de commutation du redresseur, le sens de circulation du courant étant fonction du bilan de puissance réalisé par le contrôleur de la boucle de régulation en tension agissant pour maintenir le bus de tension continue à sa tension nominale : 10 - si du courant provenant du convertisseur de courant continu en courant continu arrive au niveau du bus de tension continue, la tension augmente et le contrôleur agit pour faire transiter le courant en opposition de phase de la tension d’entrée afin de décharger le bus de tension continue ; - à l’inverse, si le convertisseur de courant continu en courant continu tire 15 du courant, le contrôleur de la boucle en tension prélève du courant au réseau électrique d’alimentation et le courant est en phase avec la tension d’entrée. [003] Le convertisseur haute fréquence de courant continu en courant continu (typiquement un hacheur) est connecté en sortie du redresseur. 20 [004] Il est préférable que le chargeur électrique soit compatible avec tout système ou réseau d’alimentation électrique à courant électrique alternatif multiphasé (relié à la borne ou la station de recharge électrique), que celui- ci dispose d’une ligne conductrice de neutre ou non. Or, la présence ou l'absence d’une ligne conductrice de neutre dans le système ou le réseau 25 d’alimentation électrique a un impact très important sur la stratégie de commande de l’étage de correction active du redresseur synchrone bidirectionnel, mise en œuvre par le système de pilotage. En effet, selon qu’une ligne conductrice de neutre est présente ou non dans le système ou le réseau d’alimentation électrique, les stratégies de commande de l’étage de 30 correction active du redresseur sont complètement différentes dans leur mise en œuvre. Par exemple, lorsqu’une ligne conductrice de neutre est présente, une stratégie de commande phase par phase du type « a, b, c » est typiquement utilisée. Au contraire, lorsque la ligne conductrice de neutre est absente, une commande vectorielle du type « dq0 » est avantageusement utilisée. En outre, lorsque la ligne de neutre est absente du réseau d’alimentation électrique, la stratégie de commande du redresseur mise en œuvre par le système de pilotage doit inclure des fonctions spéciales, qui deviennent inutiles lorsque la ligne conductrice de neutre est présente 5 (augmentant alors inutilement la charge de calcul lorsqu’aucun moyen de détection de la présence ou de l’absence de la ligne conductrice de neutre n’est fourni). Parmi de telles fonctions spéciales on peut notamment citer : - une compensation de la composante homopolaire du courant électrique ; et 10 - une injection de la troisième harmonique du courant pour permettre le démarrage de l’étage de correction active du redresseur synchrone bidirectionnel, et pour permettre au convertisseur haute fréquence de fonctionner en mode survolteur (ou « boost » en anglais). [005] Enfin et surtout, l'équilibrage de la charge d'une phase à l'autre n'est pas 15 possible lorsque la ligne conductrice de neutre n’est pas connectée au chargeur électrique, alors que cette fonctionnalité doit être fournie lorsque la ligne conductrice de neutre est connectée au chargeur électrique (afin de se conformer aux exigences normatives). [006] Or, jusqu’à maintenant, rien n’oblige la borne ou la station de recharge 20 électrique à fournir au chargeur électrique l’information relative à la présence ou à l'absence d’une ligne conductrice de neutre dans la source de tension électrique alternative multiphasée. Il existe donc un besoin de pouvoir disposer, au niveau du chargeur électrique et en particulier au niveau du redresseur synchrone bidirectionnel, de l’information quant à la présence ou 25 l’absence d’une ligne conductrice de neutre dans la source de tension électrique alternative multiphasée. En outre, une telle information doit être disponible très tôt après le raccordement du chargeur électrique au réseau d’alimentation électrique, afin de permettre au système de pilotage du redresseur de sélectionner la stratégie de commande qui sera utilisée, pour 30 activer ou non des fonctions spéciales telles que la compensation de la composante homopolaire et l’injection de la troisième harmonique du courant qui sont nécessaires au tout début de la phase de charge dans le but d’alimenter l’étage de correction active de facteur de puissance du redresseur, et pour autoriser ou de la charge d'une phase à l'autre. [007] Une solution dégradée qui est utilisée aujourd’hui consiste à partir du principe que la ligne conductrice de neutre est toujours absente dans la source 5 de tension électrique alternative multiphasée. Ainsi, le chargeur électrique fonctionne toujours comme un chargeur électrique « sans neutre ». Toutefois, cette solution a comme principal inconvénient qu’un tel chargeur électrique ne peut pas gérer la puissance maximale qu’il est possible de tirer des phases de la source de tension, phase par phase. Or, une telle fonctionnalité peut 10 s’avérer particulièrement utile par exemple dans un contexte où il est nécessaire de compléter les phases indépendamment les unes des autres (au besoin en les déséquilibrant), permettant une charge plus rapide, ou bien pour effectuer un rééquilibrage du réseau d’alimentation (d’une phase à l’autre), ou encore pour permettre une répartition de la puissance vue, un équilibrage 15 et une homogénéisation au sein de l’étage de correction active de facteur de puissance du redresseur afin de ralentir le vieillissement des composants. [008] Le but de l’invention est de pallier les inconvénients de l’art antérieur en proposant un procédé, mis en œuvre par un système de pilotage d’un redresseur synchrone bidirectionnel relié à une source de tension électrique 20 alternative multiphasée, de détection de la présence ou de l’absence d’une ligne conductrice de neutre dans la source de tension électrique alternative multiphasée, qui permette une détection précise par le système de pilotage de la présence ou de l’absence d’une ligne conductrice de neutre, tout en étant robuste aux variations d’amplitude et de fréquence de la tension 25 électrique fournie par la source de tension. [009] Pour ce faire, l’invention se rapporte ainsi, dans son acceptation la plus large, à un procédé, mis en œuvre par un système de pilotage d’un redresseur synchrone bidirectionnel relié à une source de tension électrique alternative multiphasée, de détection de la présence ou de l’absence d’une ligne 30 conductrice de neutre dans la source de tension électrique alternative multiphasée, le redresseur synchrone bidirectionnel comprenant une borne d’entrée de neutre apte à être reliée à une ligne conductrice de neutre de la source de tension électrique alternative multiphasée, un étage de correction active de facteur de puissance et un bus de tension continue connecté en sortie de l’étage de correction de facteur de puissance, l’étage de correction active de facteur de puissance étant muni de plusieurs branches électroniques de commutation, au moins une demi-branche de chacune des branches électroniques de commutation comprenant au moins un organe de 5 commutation, le nombre de branches électroniques de commutation étant égal au nombre de phases dans la source de tension électrique alternative multiphasée, le bus de tension continue comprenant deux demi-branches reliées en série en une borne intermédiaire, ladite borne intermédiaire étant reliée à la borne d’entrée de neutre, le système de pilotage comprenant des 10 moyens de mesure d’au moins une grandeur relative à un courant propre à circuler dans le bus de tension continue, le procédé comportant les étapes suivantes : - une étape de mesure d’au moins une première grandeur relative à un courant circulant dans le bus de tension continue à la fin d’une phase de 15 pré-charge du redresseur synchrone bidirectionnel, au cours de laquelle aucun organe de commutation n’est piloté par le système de pilotage, ladite étape de mesure fournissant une première grandeur mesurée ; - une étape de réception d’au moins une deuxième grandeur mesurée à la fin de la phase de pré-charge du redresseur synchrone bidirectionnel ; 20 - une étape de comparaison de ladite au moins une première grandeur mesurée à une valeur seuil basée sur ladite au moins une deuxième grandeur mesurée ; et - en fonction du résultat de la comparaison, une étape de détection de la présence ou de l’absence d’une ligne conductrice de neutre dans la source 25 de tension électrique alternative multiphasée. [010] Grâce au procédé de détection selon l’invention, le système de pilotage du redresseur synchrone bidirectionnel est capable de déterminer de manière autonome et précise si une ligne conductrice de neutre est présente dans la source de tension électrique alternative multiphasée, et ce sans aucune 30 communication avec une éventuelle borne ou station de recharge électrique reliée à la source de tension. Le procédé de détection selon l’invention est également robuste aux variations d’amplitude et de fréquence de la tension électrique fournie par la source de tension ; et la détection peut avantageusement être effectuée par comparaison de la grandeur mesurée aussi bien à un seuil relatif qu’à absolu. Le procédé peut en outre être également utilisé pour un éventuel contrôle de plausibilité quant à la présence d’une ligne conductrice de neutre, qui seraient éventuellement fournies par une borne ou station de recharge électrique reliée à la source de 5 tension. Le procédé peut enfin être facilement adapté à différents types de configurations matérielles et à différents types d'acquisitions disponibles : par exemple une détection basée sur le courant (par comparaison à la fréquence du courant), sur la tension, ou sur les deux à la fois. [011] Selon un premier mode de réalisation de l’invention, ladite au moins une 10 première grandeur mesurée est l’amplitude et/ou la fréquence de la tension dans le bus de tension continue à la fin de la phase de pré-charge du redresseur synchrone bidirectionnel, et ladite au moins une deuxième grandeur mesurée est l’amplitude efficace Ueff1 et/ou la fréquence f1 de la tension fournie par la source de tension électrique alternative multiphasée à 15 la fin de la phase de pré-charge du redresseur synchrone bidirectionnel, ladite au moins une deuxième grandeur mesurée étant fournie par un système de mesure tiers. Ce premier mode de réalisation de l’invention est avantageux lorsqu’une mesure l’amplitude efficace et/ou de la fréquence de la tension fournie par la source de tension électrique alternative multiphasée est 20 disponible pour le système de pilotage du redresseur. [012] De préférence, lors de l’étape de comparaison de ladite au moins une première grandeur mesurée à une valeur seuil, si ladite au moins une première grandeur mesurée est la tension dans le bus de tension continue à la fin de la phase de pré-charge du redresseur synchrone bidirectionnel, la valeur seuil de 25 tension est comprise entre une première valeur égale à √3. √2. ^^^^^^ et une deuxième valeur égale à 2. √2. ^^^^^^, et est de préférence égale à 0,5. (2 + √3)√2. ^^^^^^ ; et, si ladite au moins une première grandeur mesurée est la fréquence de la tension dans le bus de tension continue à la fin de la phase de pré-charge du redresseur synchrone bidirectionnel, la valeur seuil de 30 fréquence est comprise entre une première valeur égale à 3. ^^^ et une deuxième valeur égale à 6. ^^^, et est de préférence égale à 4,5. ^^^. [013] Selon une caractéristique technique particulière de ce premier mode de réalisation, si ladite au moins une première grandeur mesurée est la tension dans le bus de tension fin de la phase de pré-charge du redresseur synchrone bidirectionnel, la présence d’une ligne conductrice de neutre dans la source de tension électrique alternative multiphasée est détectée si, au cours de l’étape de comparaison, la valeur mesurée de la 5 tension dans le bus de tension continue à la fin de la phase de pré-charge est supérieure à ladite valeur seuil de tension ; et, si ladite au moins une première grandeur mesurée est la fréquence de la tension dans le bus de tension continue à la fin de la phase de pré-charge du redresseur synchrone bidirectionnel, la présence d’une ligne conductrice de neutre dans la source 10 de tension électrique alternative multiphasée est détectée si, au cours de l’étape de comparaison, la valeur mesurée de la fréquence de la tension dans le bus de tension continue à la fin de la phase de pré-charge est inférieure à ladite valeur seuil de fréquence. [014] Selon un deuxième mode de réalisation de l’invention, le redresseur 15 synchrone bidirectionnel comporte en outre un interrupteur électronique commandable connecté entre la borne d’entrée de neutre et la borne intermédiaire, et apte à être piloté par le système de pilotage, et l’étape de mesure d’au moins une première grandeur relative à un courant circulant dans le bus de tension continue à la fin de la phase de pré-charge du redresseur 20 synchrone bidirectionnel comporte une première sous-étape au cours de laquelle l’interrupteur électronique est commandé pour être à l’état ouvert, et ladite au moins une première grandeur mesurée est la tension dans le bus de tension continue au cours de cette première sous-étape, et une seconde sous-étape au cours de laquelle l’interrupteur électronique est commandé 25 pour être à l’état fermé, ladite au moins une deuxième grandeur mesurée à la fin de la phase de pré-charge du redresseur synchrone bidirectionnel étant la tension dans le bus de tension continue au cours de cette seconde sous- étape. Ce deuxième mode de réalisation de l’invention est avantageux lorsqu’aucune mesure de l’amplitude efficace et de la fréquence de la tension 30 fournie par la source de tension électrique alternative multiphasée n’est disponible pour le système de pilotage du redresseur. Dans ce deuxième mode de réalisation en effet, la détection de la présence ou de l’absence d’une ligne conductrice de neutre dans la source de tension électrique alternative multiphasée est indépendante valeur l’amplitude efficace et de la fréquence de la tension fournie par la source de tension. [015] Selon une caractéristique technique particulière de ce deuxième mode de réalisation, la présence d’une ligne conductrice de neutre dans la source 5 de tension électrique alternative multiphasée est détectée si, au cours de l’étape de comparaison, la valeur mesurée de la tension dans le bus de tension continue au cours de la première sous-étape est distincte de la valeur mesurée de la tension dans le bus de tension continue au cours de la seconde sous- étape. 10 [016] L’invention se rapporte également à un ensemble comprenant un redresseur synchrone bidirectionnel et un système de pilotage du redresseur synchrone bidirectionnel, le redresseur synchrone bidirectionnel étant apte à être relié à une source de tension électrique alternative multiphasée et comprenant une borne d’entrée de neutre apte à être reliée à une ligne 15 conductrice de neutre de la source de tension électrique alternative multiphasée, un étage de correction active de facteur de puissance et un bus de tension continue connecté en sortie de l’étage de correction active de facteur de puissance, l’étage de correction active de facteur de puissance étant muni de plusieurs branches électroniques de commutation, au moins une 20 demi-branche de chacune des branches électroniques de commutation comprenant au moins un organe de commutation, le nombre de branches électroniques de commutation étant égal au nombre de phases dans la source de tension électrique alternative multiphasée, le bus de tension continue comprenant deux demi-branches reliées en série en une borne intermédiaire, 25 ladite borne intermédiaire étant reliée à la borne d’entrée de neutre, le système de pilotage comprenant des moyens de mesure d’au moins une grandeur relative à un courant propre à circuler dans le bus de tension continue, le système de pilotage du redresseur synchrone bidirectionnel étant configuré pour mettre en œuvre les étapes d’un procédé de détection de la 30 présence ou de l’absence d’une ligne conductrice de neutre dans la source de tension électrique alternative multiphasée tel que décrit ci-dessus. [017] L’invention se rapporte également à un chargeur électrique pour véhicule électrique ou hybride destiné à être connecté à une borne ou à une station de recharge électrique reliée à une source de tension électrique alternative multiphasée, pour électrique dudit véhicule électrique ou hybride, le chargeur électrique comprenant un ensemble tel que décrit ci-dessus. [018] L’invention se rapporte également à un véhicule électrique ou hybride, 5 notamment automobile, comportant un chargeur électrique tel que décrit ci- dessus. [019] On décrira ci-après, à titre d’exemples non limitatifs, des formes d’exécution de la présente invention, en référence aux figures annexées sur lesquelles : 10 - [Fig.1] est une représentation schématique d’un ensemble comprenant un redresseur synchrone bidirectionnel et un système de pilotage du redresseur, le système de pilotage étant configuré pour mettre en œuvre les étapes d’un procédé de détection selon la présente invention ; - [Fig.2] est un organigramme représentant un procédé de détection selon un 15 premier mode de réalisation de la présente invention, mis en œuvre par le système de pilotage de la figure 1 ; - [Fig.3] est un organigramme représentant un procédé de détection selon un deuxième mode de réalisation de la présente invention, mis en œuvre par un système de pilotage d’un ensemble selon l’invention. 20 [020] En référence à la figure 1 est illustré un ensemble 2 comprenant un redresseur synchrone bidirectionnel 4 et un système 6 de pilotage du redresseur synchrone bidirectionnel 4. L’ensemble 2 est relié d’une part à une source de tension électrique alternative multiphasée 7 (telle que par exemple un réseau d’alimentation électrique triphasé avec neutre N1 dans l’exemple 25 de réalisation particulier de la figure 1) fournissant une tension électrique alternative multiphasée (de préférence sinusoïdale), et d’autre part à une charge 8 débitant entre ses bornes tension électrique continue U2. Dans l’exemple de réalisation particulier de la figure 1, le réseau d’alimentation électrique triphasé 7 comprend, outre la ligne conductrice de neutre N1, trois 30 lignes conductrices de phases P1, P2, P3. Il arrive toutefois que le réseau d’alimentation électrique triphasé 7 ne comporte pas de ligne conductrice de neutre, mais uniquement des lignes conductrices de phases P1, P2, P3 (cette configuration n’étant pas représentée sur les figures). [021] L’ensemble 2 est au sein d’un véhicule automobile électrique ou hybride, plus précisément au sein d’un chargeur électrique destiné à être connecté à une borne ou à une station de recharge électrique, elle-même relié à la source de tension électrique alternative 7, pour 5 l’alimentation électrique du véhicule (ni le véhicule, ni la borne ou la station de recharge, ni le chargeur dans son ensemble n’étant représentés sur les figures pour des raisons de clarté). De préférence, la tension électrique continue U2 permet d’alimenter une batterie de stockage électrique du véhicule, après transformation par un ou plusieurs autre(s) étage(s) du 10 chargeur électrique (tel(s) que par exemple un hacheur abaisseur et élévateur). L’ensemble 2 fournit ainsi la tension électrique continue U2 sur un bus de sortie 5 auquel est connecté la charge 8, la valeur de cette tension électrique continue U2 étant par exemple de l’ordre de 400 Vcc ou de 800 Vcc. 15 [022] Outre le bus de sortie 5, le redresseur synchrone bidirectionnel 4 comporte également une borne d’entrée de neutre 9 et un étage de correction active de facteur de puissance 10, le bus de sortie 5 étant connecté en sortie de l’étage de correction active de facteur de puissance 10 via au moins une résistance (en l’occurrence via deux résistances R1, R2 dans l’exemple de 20 réalisation de la figure 1). De préférence, et comme illustré sur la figure 1, le redresseur synchrone bidirectionnel 4 comporte également un étage de filtrage de perturbations électromagnétiques 12, l’étage de correction active de facteur de puissance 10 étant connecté en sortie de l’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques 12 via trois inductances L1, L2, L3 et trois 25 résistances R3, R4, R5. La borne d’entrée de neutre 9 est alors une borne d’entrée de l’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques 12. Chaque couple d’une inductance L1, L2, respectivement L3, et d’une résistance R3, R4, respectivement R5, correspond à une ligne conductrice de phase distincte P1, P2, P3, l’inductance L1, L2, L3 et la résistance R3, R4, R5 30 de chaque couple étant connectées en série. Dans l’exemple de réalisation particulier représenté sur la figure 1, le redresseur synchrone bidirectionnel 4 comporte également un interrupteur électronique commandable 14. En variante non représentée sur les figures, le redresseur synchrone bidirectionnel 4 peut ne pas d’interrupteur électronique commandable 14. [023] Dans le mode de réalisation particulier représenté sur la figure 1, deux systèmes de mesure tiers 11A, 11B permettent de mesurer respectivement 5 l’amplitude efficace Ueff1 et la fréquence f1 de la tension fournie par la source de tension électrique alternative 7. Comme illustré sur la figure 1, le système 11B de mesure de la fréquence f1 du courant délivré par la source de tension électrique alternative 7 est par exemple connecté entre l’étage de correction active de facteur de puissance 10 et l’étage de filtrage de perturbations 10 électromagnétiques 12. Le système 11B de mesure de la fréquence f1 du courant est par exemple un système de mesure à boucle à phase asservie (« Phase-Locked Loop » en anglais). Les deux systèmes de mesure tiers 11A, 11B sont reliés au système de pilotage 6, permettant de fournir leurs mesures à ce système 6. 15 [024] La borne d’entrée de neutre 9 est apte à être reliée à la ligne conductrice de neutre N1 de la source de tension électrique alternative 7, lorsque la connexion entre le chargeur électrique du véhicule et la borne ou la station de recharge électrique est effectuée. Lorsque la source de tension électrique alternative 7 ne comporte pas de ligne conductrice de neutre (ce que ne 20 « sait » pas l’ensemble 2 embarqué au sein du chargeur électrique, la borne d’entrée de neutre 9 n’est physiquement reliée à aucun élément). [025] L’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques 12 est propre à être relié à la source de tension électrique alternative 7, lorsque la connexion entre le chargeur électrique du véhicule et la borne ou la station de recharge 25 électrique est effectuée. L’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques 12 comporte autant de bornes d’entrée qu’il y a de lignes conductrices de phases P1, P2, P3 dans le réseau d’alimentation électrique triphasé 7. L’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques 12 comporte autant de bornes de sortie qu’il y a de lignes conductrices de phases 30 P1, P2, P3 dans le réseau d’alimentation électrique triphasé 7. [026] L’étage de correction active de facteur de puissance 10 comporte plusieurs branches électroniques de commutation 16, 18, 20, en l’occurrence trois branches électroniques de commutation 16, 18, 20 dans l’exemple de réalisation particulier de la figure 1. Chaque branche électronique de commutation 16, 18, 20 ligne conductrice de phase distincte P1, P2, P3 du réseau d’alimentation électrique triphasé 7. [027] Chaque branche électronique de commutation 16, 18, 20 comprend deux demi-branches de commutation 16A, 16B ; 18A, 18B ; 20A, 20B reliées en série 5 en une borne intermédiaire 22, 24, 26. Chaque borne intermédiaire 22, 24, 26 est reliée à une extrémité d’une des inductances L1, L2, L3. Chaque demi- branche de commutation 16A, 16B, 18A, 18B, 20A, 20B comprend un organe de commutation 28. En variante non représentée, chaque demi-branche 16A, 16B, 18A, 18B, 20A, 20B comprend un nombre N2 d’organes de commutation 10 28, N2 étant un nombre entier supérieur ou égal à deux. La commutation des organes de commutation 28 est commandée par une unité de commande 29 du système de pilotage 6. L’unité de commande 29 est également apte à commander la commutation de l’interrupteur électronique commandable 14, comme cela sera décrit par la suite. 15 [028] Comme connu en soi, chaque organe de commutation 28 est bidirectionnel en courant et unidirectionnel en tension. Chaque organe de commutation 28 comprend un interrupteur électronique commandable 30 et une diode 32 connectée en antiparallèle assurant ainsi des trajets de circulation bidirectionnelle de courant. Chaque interrupteur 30 est par 20 exemple formé d’un transistor bipolaire à grille isolée, également appelé transistor IGBT (de l’anglais « Insulated Gate Bipolar Transistor »). Tous les transistors IGBT 30 sont, par exemple, identiques. La grille de chaque transistor IGBT 30 est reliée au système de pilotage 6 pour recevoir un signal de commande correspondant. En variante, le transistor IGBT 30 est remplacé 25 par tout composant électronique semi-conducteur comprenant une électrode de commande et deux électrodes de conduction, tel qu’un transistor bipolaire, un transistor à effet de champ, un thyristor, un thyristor à extinction par la gâchette, un thyristor IGCT (de l’anglais « Insulated Gate Commutated Thysistor »), ou un thyristor MCT (de l’anglais « MOS Controlled 30 Thyristor ») par exemple. [029] Le bus de sortie 5 comporte deux demi-branches 5A, 5B reliées en série en une borne intermédiaire 34. Dans l’exemple de réalisation particulier de la figure 1, chaque demi-branche 5A, respectivement 5B comporte un condensateur C1, respectivement C2 et une résistance R6, respectivement R7 connectées en série. De valeur de capacité du condensateur C1 est égale à la valeur de capacité du condensateur C2, afin d’équilibrer le bus de sortie 5. La borne intermédiaire 34 est reliée à la borne d’entrée de neutre 9. Dans l’exemple de réalisation particulier représenté sur la figure 1, la borne 5 intermédiaire 34 est reliée à la borne d’entrée de neutre 9 via l’interrupteur électronique commandable 14 qui est connecté en série entre la borne d’entrée de neutre 9 et la borne intermédiaire 34. [030] Outre l’unité de commande 29, le système de pilotage 6 comporte des moyens 26 de mesure d’au moins une grandeur relative à un courant propre à 10 circuler dans le bus de tension continue 5. Dans un premier mode de réalisation de l’invention, correspondant à la configuration représentée sur la figure 1, les moyens de mesure 26 sont configurés pour mesurer l’amplitude et/ou la fréquence de la tension dans le bus de tension continue 5 à la fin d’une phase de pré-charge du redresseur synchrone bidirectionnel 4 (une telle 15 phase étant une phase de pré-charge naturelle ou passive, au cours de laquelle aucun organe de commutation 28 n’est piloté par le système de pilotage 6). De préférence, les moyens de mesure 26 sont configurés pour mesurer à la fois l’amplitude et la fréquence de la tension dans le bus de tension continue 5 à la fin de la phase de pré-charge du redresseur synchrone bidirectionnel 4. 20 Dans un deuxième mode de réalisation de l’invention, correspondant à une configuration non représentée sur les figures pour laquelle le système de pilotage 6 ne dispose pas de la mesure de l’amplitude efficace Ueff1 ni de la fréquence f1 de la tension fournie par la source de tension électrique alternative 7 (pas de systèmes de mesure tiers 11A, 11B), les moyens de 25 mesure 26 sont configurés pour mesurer la tension dans le bus de tension continue 5 à la fin de la phase de pré-charge du redresseur synchrone bidirectionnel 4. [031] Le procédé de détection de la présence ou de l’absence d’une ligne conductrice de neutre dans la source de tension électrique alternative 30 multiphasée 7, mis en œuvre par le système 6 de pilotage du redresseur synchrone bidirectionnel 4, va maintenant être décrit. [032] On suppose que le redresseur synchrone bidirectionnel 4 est initialement dans une phase de pré-charge, au cours de laquelle aucun organe de commutation 28 n’est piloté par le système de pilotage 6 (le redresseur 4 fonctionne alors comme un pont et la tension électrique délivrée sur le bus de tension continue 5 est amenée progressivement et naturellement à une valeur de tension intermédiaire). Après la phase de pré-charge, le redresseur synchrone bidirectionnel 4 entre ensuite dans une phase de charge 5 « classique » au cours de laquelle le système de pilotage 6 pilote la commutation des organes de commutation 28 dans les branches 16, 18, 20 (et la tension électrique délivrée sur le bus de tension continue 5 est amenée progressivement de sa valeur intermédiaire à l’issue de la phase de pré-charge jusqu’à sa valeur nominale), une telle phase de charge n’étant pas détaillée 10 par la suite. [033] En référence à la figure 2, le procédé dans le premier mode de réalisation de l’invention (correspondant à la configuration représentée sur la figure 1) comporte une étape initiale 40 de mesure, par le système de pilotage 6, de l’amplitude et/ou la fréquence de la tension dans le bus de tension continue 15 5 à la fin de la phase de pré-charge du redresseur synchrone bidirectionnel 4. [034] Dans ce premier mode de réalisation de l’invention, le procédé comporte une étape suivante 42 au cours de laquelle le système 6 de pilotage du redresseur synchrone bidirectionnel 4 reçoit la mesure de l’amplitude efficace Ueff1 et/ou de la fréquence f1 de la tension fournie par la source de tension 20 électrique alternative 7 à la fin de la phase de pré-charge du redresseur 4, ces deux mesures étant fournies par les systèmes de mesure tiers 11A, 11B. [035] Le procédé comporte ensuite une étape suivante 44 au cours de laquelle le système 6 de pilotage du redresseur synchrone bidirectionnel 4 compare la valeur mesurée de l’amplitude et/ou de la fréquence de la tension dans le bus 25 de tension continue 5 à la fin de la phase de pré-charge du redresseur synchrone bidirectionnel 4 à une valeur seuil. Pour la comparaison des valeurs de tension, la valeur seuil de tension est typiquement comprise entre une première valeur égale à √3. √2. ^^^^^ et une deuxième valeur égale à 2. √2. ^^^^^^, et est de préférence égale à 0,5. (2 + √3)√2. ^^^^^^. Pour la 30 comparaison des valeurs de fréquence, la valeur seuil de fréquence est typiquement comprise entre une première valeur égale à 3. ^^^ et une deuxième valeur égale à 6. ^^^, et est de préférence égale à 4,5. ^^^.
Figure imgf000016_0001
[036] A l’issue de l’étape de 44, si la valeur mesurée de la tension dans le bus de tension continue 5 à la fin de la phase de pré-charge du redresseur synchrone bidirectionnel 4 est supérieure à la valeur seuil de tension et/ou si la valeur mesurée de la fréquence de la tension dans le bus 5 de tension continue 5 à la fin de la phase de pré-charge du redresseur synchrone bidirectionnel 4 est inférieure à la valeur seuil de fréquence, alors la présence d’une ligne conductrice de neutre N1 dans la source de tension électrique alternative 7 est détectée par le système de pilotage 6 au cours d’une étape finale 46 (comme c’est le cas dans la configuration illustrée à la 10 figure 1). Sinon, le système de pilotage 6 détecte une absence de ligne conductrice de neutre dans la source de tension électrique alternative 7, au cours d’une étape finale 58. [037] En effet, lorsqu’une ligne conductrice de neutre N1 est présente dans la source de tension électrique alternative 7 (comme c’est le cas dans la 15 configuration illustrée à la figure 1), la tension dans le bus de tension continue 5 à la fin de la phase de pré-charge du redresseur synchrone bidirectionnel 4 est sensiblement égale à 2. √2. ^^^^^^ et la fréquence de la tension dans le bus de tension continue 5 à la fin de la phase de pré-charge du redresseur synchrone bidirectionnel 4 est sensiblement égale à 3. ^^^. Lorsqu’aucune ligne 20 conductrice de neutre n’est présente dans la source de tension électrique alternative 7, la tension dans le bus de tension continue 5 à la fin de la phase de pré-charge du redresseur synchrone bidirectionnel 4 est sensiblement égale à √3. √2. ^^^^^^ et la fréquence de la tension dans le bus de tension continue 5 à la fin de la phase de pré-charge du redresseur synchrone bidirectionnel 4 est 25 sensiblement égale à 6. ^^^. Ainsi, en ajustant les valeurs seuils de tension et de fréquence entre ces deux paires de valeurs limites (de préférence à « mi- chemin » entre ces valeurs limites), il est possible de détecter précisément la présence ou l’absence d’une ligne conductrice de neutre dans la source de tension électrique alternative 7. 30 [038] En référence à la figure 3, le procédé dans le deuxième mode de réalisation de l’invention comporte une étape initiale 50 de mesure, par le système de pilotage 6, de la tension dans le bus de tension continue 5 à la fin de la phase de pré-charge du redresseur synchrone bidirectionnel 4. Plus précisément, l’étape initiale de 50 comporte une première sous-étape 50A au cours de laquelle l’interrupteur électronique 14 est commandé par le système de pilotage 6 pour être à l’état ouvert, et le système de pilotage 6 mesure une première valeur de tension dans le bus de tension continue 5 à la 5 fin de la phase de pré-charge du redresseur synchrone bidirectionnel 4. L’étape initiale de mesure 50 comporte ensuite une seconde sous-étape 50B au cours de laquelle l’interrupteur électronique 14 est commandé par le système de pilotage 6 pour être à l’état fermé, et le système de pilotage 6 mesure une seconde valeur de tension dans le bus de tension continue 5 à la 10 fin de la phase de pré-charge du redresseur synchrone bidirectionnel 4. [039] Le procédé comporte ensuite une étape suivante 52 au cours de laquelle le système 6 de pilotage du redresseur synchrone bidirectionnel 4 compare la première valeur de tension (mesurée au cours de la première sous-étape 50A) à la seconde valeur de tension (mesurée au cours de la seconde sous-étape 15 50B). [040] A l’issue de l’étape de comparaison 52, si la première valeur de tension mesurée est distincte de la seconde valeur de tension mesurée, alors la présence d’une ligne conductrice de neutre N1 dans la source de tension électrique alternative 7 est détectée par le système de pilotage 6 au cours 20 d’une étape finale 56. Sinon, le système de pilotage 6 détecte une absence de ligne conductrice de neutre dans la source de tension électrique alternative 7, au cours d’une étape finale 58. [041] En effet, lorsqu’une ligne conductrice de neutre N1 est présente dans la source de tension électrique alternative 7, la valeur de la tension dans le bus 25 de tension continue 5 à la fin de la phase de pré-charge du redresseur synchrone bidirectionnel 4 subit un brusque « saut » lors de la fermeture de l’interrupteur électronique 14, du fait de la tension électrique présente sur la ligne de neutre N1. [042] Grâce au procédé de détection selon l’invention, le système 6 de 30 pilotage du redresseur synchrone bidirectionnel 4 est capable de déterminer de manière autonome et précise si une ligne conductrice de neutre N1 est présente dans la source de tension électrique alternative multiphasée 7, et ce sans aucune communication avec une éventuelle borne ou station de recharge électrique reliée à la source de tension 7.

Claims

REVENDICATIONS 1. Procédé, mis en œuvre par un système (6) de pilotage d’un redresseur synchrone bidirectionnel (4) relié à une source de tension électrique alternative 5 multiphasée (7), de détection de la présence ou de l’absence d’une ligne conductrice de neutre (N1) dans la source de tension électrique alternative multiphasée (7), le redresseur synchrone bidirectionnel (4) comprenant une borne d’entrée de neutre (9) apte à être reliée à une ligne conductrice de neutre (N1) de la source de tension électrique alternative multiphasée (7), un 10 étage de correction active de facteur de puissance (10) et un bus de tension continue (5) connecté en sortie de l’étage de correction active de facteur de puissance (10), l’étage de correction active de facteur de puissance (10) étant muni de plusieurs branches électroniques de commutation (16, 18, 20), au moins une demi-branche (16A, 16B, 18A, 18B, 20A, 20B) de chacune des 15 branches électroniques de commutation (16, 18, 20) comprenant au moins un organe de commutation (28), le nombre de branches électroniques de commutation (16, 18, 20) étant égal au nombre de phases (P1, P2, P3) dans la source de tension électrique alternative multiphasée (7), le bus de tension continue (5) comprenant deux demi-branches (5A, 5B) reliées en série en une 20 borne intermédiaire (34), ladite borne intermédiaire (34) étant reliée à la borne d’entrée de neutre (9), le système de pilotage (6) comprenant des moyens de mesure d’au moins une grandeur relative à un courant propre à circuler dans le bus de tension continue (5), caractérisé en ce que le procédé comporte les étapes de : 25 - une étape de mesure (40 ; 50) d’au moins une première grandeur relative à un courant circulant dans le bus de tension continue (5) à la fin d’une phase de pré-charge du redresseur synchrone bidirectionnel (4), au cours de laquelle aucun organe de commutation (28) n’est piloté par le système de pilotage (6), ladite étape de mesure (40 ; 50) fournissant une première 30 grandeur mesurée ; - une étape de réception (42 ; 50B) d’au moins une deuxième grandeur mesurée à la fin de la phase de pré-charge du redresseur synchrone bidirectionnel (4) ; - une étape de comparaison de ladite au moins une première grandeur mesurée à une valeur seuil basée sur ladite au moins une deuxième grandeur mesurée ; et - en fonction du résultat de la comparaison (44 ; 52), une étape de détection 5 (46, 48 ; 56, 58) de la présence ou de l’absence d’une ligne conductrice de neutre (N1) dans la source de tension électrique alternative multiphasée (7), et - en ce que ladite au moins une première grandeur mesurée est l’amplitude et/ou la fréquence de la tension dans le bus de tension continue (5) à la 10 fin de la phase de pré-charge du redresseur synchrone bidirectionnel (4), et - en ce que ladite au moins une deuxième grandeur mesurée est l’amplitude efficace Ueff1 et/ou la fréquence f1 de la tension fournie par la source de tension électrique alternative multiphasée (7) à la fin de la phase de pré- 15 charge du redresseur synchrone bidirectionnel (4), ladite au moins une deuxième grandeur mesurée étant fournie par un système de mesure tiers (11A, 11B).
2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que, lors de l’étape de comparaison (44) de ladite au moins une première grandeur mesurée à une 20 valeur seuil, si ladite au moins une première grandeur mesurée est la tension dans le bus de tension continue (5) à la fin de la phase de pré-charge du redresseur synchrone bidirectionnel (4), la valeur seuil de tension est comprise entre une première valeur égale à √3. √2. ^^^^^^ et une deuxième valeur égale à 2. √2. ^^^^^^, et est de préférence égale à 0,5. (2 + √3)√2. ^^^^^^ ; et, si ladite au 25 moins une première grandeur mesurée est la fréquence de la tension dans le bus de tension continue (5) à la fin de la phase de pré-charge du redresseur synchrone bidirectionnel (4), la valeur seuil de fréquence est comprise entre une première valeur égale à
3. ^^^ et une deuxième valeur égale à 6. ^^^, et est de préférence égale à 4,5. ^^^. 30 3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que, si ladite au moins une première grandeur mesurée est la tension dans le bus de tension continue (5) à la fin de la phase de pré-charge du redresseur synchrone bidirectionnel (4), la présence d’une ligne conductrice de neutre (N1) dans la source de tension électrique multiphasée (7) est détectée si, au cours de l’étape de comparaison (44), la valeur mesurée de la tension dans le bus de tension continue (5) à la fin de la phase de pré-charge est supérieure à ladite valeur seuil de tension ; et, si ladite au moins une première grandeur 5 mesurée est la fréquence de la tension dans le bus de tension continue (5) à la fin de la phase de pré-charge du redresseur synchrone bidirectionnel (4), la présence d’une ligne conductrice de neutre (N1) dans la source de tension électrique alternative multiphasée (7) est détectée si, au cours de l’étape de comparaison (44), la valeur mesurée de la fréquence de la tension dans le bus 10 de tension continue (5) à la fin de la phase de pré-charge est inférieure à ladite valeur seuil de fréquence.
4. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le redresseur synchrone bidirectionnel (4) comporte en outre un interrupteur électronique commandable (14) connecté entre la borne d’entrée de neutre (9) et la borne 15 intermédiaire (34), et apte à être piloté par le système de pilotage (6), et en ce que l’étape (50) de mesure d’au moins une première grandeur relative à un courant circulant dans le bus de tension continue (5) à la fin de la phase de pré-charge du redresseur synchrone bidirectionnel (4) comporte une première sous-étape (50A) au cours de laquelle l’interrupteur électronique (14) est 20 commandé pour être à l’état ouvert, et ladite au moins une première grandeur mesurée est la tension dans le bus de tension continue (5) au cours de cette première sous-étape (50A), et une seconde sous-étape (50B) au cours de laquelle l’interrupteur électronique (14) est commandé pour être à l’état fermé, ladite au moins une deuxième grandeur mesurée à la fin de la phase de 25 pré-charge du redresseur synchrone bidirectionnel (4) étant la tension dans le bus de tension continue (5) au cours de cette seconde sous-étape (50B).
5. Procédé selon la revendication 4 caractérisé en ce que la présence d’une ligne conductrice de neutre (N1) dans la source de tension électrique alternative multiphasée (7) est détectée si, au cours de l’étape de comparaison 30 (52), la valeur mesurée de la tension dans le bus de tension continue (5) au cours de la première sous-étape (50A) est distincte de la valeur mesurée de la tension dans le bus de tension continue (5) au cours de la seconde sous-étape (50B).
6. Ensemble (2) comprenant synchrone bidirectionnel (4) et un système (6) de pilotage du redresseur synchrone bidirectionnel (4), le redresseur synchrone bidirectionnel (4) étant apte à être relié à une source de tension électrique alternative multiphasée (7) et comprenant une borne 5 d’entrée de neutre (9) apte à être reliée à une ligne conductrice de neutre (N1) de la source de tension électrique alternative multiphasée (7), un étage de correction active de facteur de puissance (10) et un bus de tension continue (5) connecté en sortie de l’étage de correction active de facteur de puissance (10), l’étage de correction active de facteur de puissance (10) étant muni de 10 plusieurs branches électroniques de commutation (16, 18, 20), au moins une demi-branche (16A, 16B, 18A, 18B, 20A, 20B) de chacune des branches électroniques de commutation (16, 18, 20) comprenant au moins un organe de commutation (28), le nombre de branches électroniques de commutation (16, 18, 20) étant égal au nombre de phases (P1, P2, P3) dans la source de tension 15 électrique alternative multiphasée (7), le bus de tension continue (5) comprenant deux demi-branches (5A, 5B) reliées en série en une borne intermédiaire (34), ladite borne intermédiaire (34) étant reliée à la borne d’entrée de neutre (9), le système de pilotage (6) comprenant des moyens de mesure d’au moins une grandeur relative à un courant propre à circuler dans le 20 bus de tension continue (5), caractérisé en ce que le système (6) de pilotage du redresseur synchrone bidirectionnel (4) est configuré pour mettre en œuvre les étapes d’un procédé de détection de la présence ou de l’absence d’une ligne conductrice de neutre (N1) dans la source de tension électrique alternative multiphasée (7) selon l’une quelconque des revendications 1 à 5. 25 7. Chargeur électrique pour véhicule électrique ou hybride destiné à être connecté à une borne ou à une station de recharge électrique reliée à une source de tension électrique alternative multiphasée (7), pour l’alimentation électrique dudit véhicule électrique ou hybride, caractérisé en ce qu’il comporte un ensemble (2) selon la revendication 6. 30 8. Véhicule électrique ou hybride, notamment automobile, caractérisé en ce qu’il comporte un chargeur électrique selon la revendication 7.
PCT/EP2024/065869 2023-06-13 2024-06-10 Procede de detection de la presence ou de l'absence d'une ligne conductrice de neutre dans une source de tension electrique alternative multiphasee Ceased WO2024256310A1 (fr)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020267000784A KR20260021752A (ko) 2023-06-13 2024-06-10 다상 ac 전압원에서 중성 전도선의 존재 여부를 검출하는 방법

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR2305948A FR3150056B1 (fr) 2023-06-13 2023-06-13 Procede de detection de la presence ou de l’absence d’une ligne conductrice de neutre dans une source de tension electrique alternative multiphasee
FRFR2305948 2023-06-13

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2024256310A1 true WO2024256310A1 (fr) 2024-12-19

Family

ID=88413206

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/EP2024/065869 Ceased WO2024256310A1 (fr) 2023-06-13 2024-06-10 Procede de detection de la presence ou de l'absence d'une ligne conductrice de neutre dans une source de tension electrique alternative multiphasee

Country Status (3)

Country Link
KR (1) KR20260021752A (fr)
FR (1) FR3150056B1 (fr)
WO (1) WO2024256310A1 (fr)

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5485413B2 (ja) * 2010-12-14 2014-05-07 本田技研工業株式会社 車両
US20170117749A1 (en) * 2014-06-27 2017-04-27 Huawei Technologies Co., Ltd. Three-Phase Uninterruptible Power Supply Control Method and Apparatus, and Three-Phase Uninterruptible Power Supply
US20170131341A1 (en) * 2013-10-08 2017-05-11 Rockwell Automation Technologies, Inc. System and method for ground fault detection
DE102019131410A1 (de) * 2019-11-21 2021-05-27 Ebm-Papst Mulfingen Gmbh & Co. Kg Vorrichtung zur effizienten netzartunabhängigen Zwischenkreisaufbereitung
CN114717604A (zh) * 2022-03-17 2022-07-08 北京雷动智创科技有限公司 一种双极型电解水制氢装置及其控制方法

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5485413B2 (ja) * 2010-12-14 2014-05-07 本田技研工業株式会社 車両
US20170131341A1 (en) * 2013-10-08 2017-05-11 Rockwell Automation Technologies, Inc. System and method for ground fault detection
US20170117749A1 (en) * 2014-06-27 2017-04-27 Huawei Technologies Co., Ltd. Three-Phase Uninterruptible Power Supply Control Method and Apparatus, and Three-Phase Uninterruptible Power Supply
DE102019131410A1 (de) * 2019-11-21 2021-05-27 Ebm-Papst Mulfingen Gmbh & Co. Kg Vorrichtung zur effizienten netzartunabhängigen Zwischenkreisaufbereitung
CN114717604A (zh) * 2022-03-17 2022-07-08 北京雷动智创科技有限公司 一种双极型电解水制氢装置及其控制方法

Also Published As

Publication number Publication date
FR3150056B1 (fr) 2025-08-29
FR3150056A1 (fr) 2024-12-20
KR20260021752A (ko) 2026-02-13

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP3105845A1 (fr) Systeme d'alimentation a tension continue configure pour precharger un condensateur de filtrage avant l'alimentation d'une charge
FR2973963A1 (fr) Dispositif de transfert de charge et procede de gestion associe
FR2943188A1 (fr) Dispositif de charge rapide pour un vehicule electrique.
EP3053247B1 (fr) Système et procédé de charge d'une batterie de traction limitant l'appel de courant de capacités parasites
EP3554887A1 (fr) Procédé de commande d'un dispositif de charge embarqué sur un véhicule électrique ou hybride
WO2012140374A1 (fr) Dispositif de charge d'une batterie d'un véhicule automobile à partir d' un réseau d' alimentation monophasé, et procédé de commande du dispositif
EP2915244B1 (fr) Procede de transfert de charge et dispositif electrique associé
EP3183795B1 (fr) Chargeur de batterie pour un véhicule automobile électrique ou hybride à haute intégration
EP3412500B1 (fr) Procédé d échange d énergie électrique entre un réseau électrique véhiculant une grandeur électrique continue ou alternative et une unité de stockage d énergie électrique pour véhicule hybride ou électrique
FR3073690B1 (fr) Procede de commande d'un redresseur de vienne triphase lorsqu'un interrupteur de puissance est defaillant.
EP2289139A2 (fr) Dispositif et procede de couplage de deux parties d'un reseau a courant continu notamment dans un aeronef
EP3539203B1 (fr) Procédé de commande d'un redresseur triphasé pour un dispositif de charge embarqué sur un véhicule électrique ou hybride
EP4315577A1 (fr) Titre : convertisseur de tension isolé
FR3150056A1 (fr) Procede de detection de la presence ou de l’absence d’une ligne conductrice de neutre dans une source de tension electrique alternative multiphasee
EP3179597B1 (fr) Dispositif de fourniture d'electricite monophasee et triphasee ameliore
FR2961966A1 (fr) Procede de charge de moyens d'accumulation et dispositif de charge correspondant
WO2019091776A1 (fr) Procédé de commande d'un chargeur de batterie d'accumulateurs électriques
EP3082241B1 (fr) Chargeur de batterie, installation électrique et véhicule automobile
EP4014309B1 (fr) Circuit de maintien inductif
EP3047562B1 (fr) Dispositif de charge d'une batterie de vehicule automobile permettant de compenser les harmoniques, vehicule automobile dote d'un tel dispositif de charge et procede de charge correspondant
FR3150665A1 (fr) Procede de pilotage d’un convertisseur d’une premiere tension electrique en une deuxieme tension electrique
WO2023041482A1 (fr) Système électrique pour véhicule automobile
FR3069110A1 (fr) Procede de commande d'une pluralite d'accumulateurs

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 24732595

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 202517118745

Country of ref document: IN

WWP Wipo information: published in national office

Ref document number: 202517118745

Country of ref document: IN

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 1020267000784

Country of ref document: KR

Free format text: ST27 STATUS EVENT CODE: A-0-1-A10-A15-NAP-PA0105 (AS PROVIDED BY THE NATIONAL OFFICE)

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 1020267000784

Country of ref document: KR

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

WWP Wipo information: published in national office

Ref document number: 1020267000784

Country of ref document: KR

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 24732595

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1