WO2024094727A1 - Electrical system and method for charging a battery, in particular for a vehicle - Google Patents

Electrical system and method for charging a battery, in particular for a vehicle Download PDF

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WO2024094727A1
WO2024094727A1 PCT/EP2023/080420 EP2023080420W WO2024094727A1 WO 2024094727 A1 WO2024094727 A1 WO 2024094727A1 EP 2023080420 W EP2023080420 W EP 2023080420W WO 2024094727 A1 WO2024094727 A1 WO 2024094727A1
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resonant
terminal
frequency
resonant bridge
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PCT/EP2023/080420
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Kelly RIBEIRO DE FARIA SANTOS
Larbi Bendani
Daniel Sadarnac
Karimi CHARIF
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Valeo Eautomotive France Sas
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    • H02J2310/48—The network being an on-board power network, i.e. within a vehicle for electric vehicles [EV] or hybrid vehicles [HEV]

Definitions

  • the invention relates to the field of electrical systems intended for recharging one or more batteries, in particular intended to be embedded in a motor vehicle, in particular a motor vehicle with an electric or hybrid engine.
  • an electric or hybrid vehicle comprises a low-voltage power battery, for powering the vehicle's electrical equipment, and a high-voltage power battery which contributes to the propulsion of the vehicle.
  • the vehicle includes an on-board electric charger, commonly referred to by those skilled in the art by the acronym OBC for “On-Board Charger” in English, used for recharging the high voltage power battery from an electrical network.
  • an electric or hybrid motor vehicle comprises an electric motor system, powered by a high-voltage power battery via a high-voltage on-board electrical network, and a plurality of auxiliary electrical equipment powered by a low-voltage power battery via a low-voltage on-board electrical network.
  • the high voltage power battery provides an energy supply function for the electric motor system allowing propulsion of the vehicle.
  • the low-voltage power battery powers auxiliary electrical equipment, such as on-board computers, window motors, multimedia system, etc.
  • the high voltage power battery typically delivers a voltage of between 100 V and 900 V, preferably between 100 V and 500 V, while the low voltage power battery typically delivers a voltage of the order of 12 V, 24 V or 48 V. These two high and low voltage power batteries must be able to be charged. Recharging the high-voltage power battery with electrical energy is carried out in a known manner by connecting it, via a high-voltage electrical network of the vehicle, to an external electrical supply network, for example the domestic alternating electrical network.
  • the high voltage power battery is capable of being connected to the power network external electric, via an on-board electrical charging system, designated on-board electric charger or OBC (for “On-Board Charger” in English).
  • the electrical recharge of the low voltage battery is carried out by connecting it, via an energy converter, to the high voltage supply battery, via a DC-DC converter.
  • the electrical system includes an on-board electrical charger, a high-voltage power battery, a low-voltage power battery and a DC/DC converter between these two batteries.
  • the on-board electric charger is connected on one side to an external power supply network and on the other to the high voltage power supply battery.
  • the low-voltage power battery is connected to the high-voltage power battery by a DC-DC converter circuit.
  • the on-board electrical charger includes a filter and a power factor correction circuit, itself comprising an AC-DC converter.
  • the on-board electric charger also includes a DC-DC converter connected between the power factor corrector circuit and the power battery. high voltage power supply.
  • a solution making it possible to pool the two DC-DC converters consists of an on-board electrical charger comprising a transformer comprising three terminals, each terminal being respectively connected to the power factor corrector circuit (itself connected to the external power supply network), to the high voltage power battery and the low voltage power battery. This structure makes it possible to control the power flow between the three terminals in particular by controlling the phase shift between the voltages of the three terminals of the transformer.
  • phase-shift control or “active bridges”
  • active bridges This technique, commonly called “phase-shift control” or “active bridges”, is carried out at a fixed frequency and transfers energy using inductors in particular.
  • phase-shift control or “active bridges”
  • the control of the phase shifts between the voltages of the three terminals can be modified, but this presents other disadvantages, such as a possible malfunction of the on-board electric charger, in particular when the output voltage of the electric charger onboard must be regulated over a wide voltage range and when the converter is operating at low load.
  • the present invention proposes to use an electric charger capable of operating in four different operating modes.
  • the present invention relates to an electrical system, comprising a DC-DC converter, the electrical system being intended to be connected to an output of a power factor correcting converter, the system electric circuit comprising a first, a second and a third resonant bridge circuit, the first resonant bridge circuit being adapted to operate at a first resonant frequency, the third resonant bridge circuit operates at a third resonant frequency, the second circuit resonant bridge operates at a second resonance frequency between the first resonance frequency and the third resonance frequency, the three resonant bridge circuits respectively defining a first terminal, a second terminal and a third terminal of said DC-DC converter, said circuit DC-DC converter for transmitting electrical energy between two resonant bridge circuits among the three resonant bridge circuits, said electrical system comprising several modes of operation: a first mode of operation, in
  • the electrical system comprises a third mode of operation, in which the second terminal powers the third terminal, and in which the switching frequency of the second resonant bridge circuit is greater than or equal to the third resonance frequency and lower than the second resonance frequency, the first and third resonant bridge circuits having a rectifier function and the first terminal being comparable to an open circuit.
  • the electrical system comprises a fourth mode of operation, in which the third terminal powers the second terminal, and in which the switching frequency of the third resonant bridge circuit is greater than the third resonance frequency and lower or equal to the second resonant frequency, the first and second resonant bridge circuits having a rectifier function and the first terminal being comparable to an open circuit.
  • the first terminal of the DC-DC converter is intended to be connected to an output of the power factor correction converter, itself connected to an external power supply network
  • the second terminal is intended to be connected to a high voltage power battery of the vehicle
  • the third terminal is intended to be connected to a low voltage power battery of the vehicle.
  • each resonant bridge circuit of the DC-DC converter circuit respectively comprises a series resonance circuit and a bridge of diodes and transistors, each series resonance circuit respectively comprising a resonance inductance and a resonance capacitance.
  • the switching frequency is adjusted so that the external electrical supply network supplies the high voltage supply battery via the power factor corrector circuit
  • the switching frequency is adjusted so that the high voltage power supply battery supplies a load via the power factor corrector circuit
  • the switching frequency is set so that the high-voltage power battery supplies power to the low-voltage power battery through a DC-DC converter circuit
  • the switching frequency is set so that the battery The low-voltage power supply supplies the high-voltage power battery through a DC-DC converter circuit.
  • Figure 1 represents a functional block diagram of a conventional electrical system
  • Figure 2 represents a functional electronic diagram of a conventional electrical system showing the OBC and DC/DC parts on the basis of the figure 1
  • Figure 3 represents a functional block diagram of the electrical system according to the invention
  • Figure 4 represents an electronic diagram of the electrical system according to the invention, comprising a DC-DC converter ICU (for Integrated Converter Unit);
  • Figure 5 represents a functional block diagram of the operating modes of the electronic system according to the invention
  • Figure 6 represents the equivalent circuit of the electrical system according to the invention
  • Figure 7 represents an equivalent circuit for the mathematical analysis of the electrical system according to the invention
  • Figure 8 represents the equivalent circuit of the first "direct" operating mode and the second "reverse" operating mode of
  • An electric or hybrid motor vehicle comprises an electric motor system, powered by a high-voltage power battery via a high-voltage on-board electrical network, and a plurality of auxiliary electrical equipment powered by a low-voltage power battery via a network low voltage on-board electric.
  • the high voltage power battery provides an energy supply function for the electric motor system allowing propulsion of the vehicle.
  • the low-voltage power battery powers auxiliary electrical equipment, such as on-board computers, window motors, multimedia system, etc.
  • the electrical system 1 in particular for motor vehicles, includes an on-board electrical charger OBC.
  • the on-board electrical charger OBC comprises a filter F, making it possible to filter the harmonics of the switching frequency, a power factor corrector circuit PFC, itself comprising an AC/DC alternating-direct converter and being connected at the output of the filter F, and an HVDC DC-DC converter circuit connected to the output of the power factor corrector PFC.
  • the on-board electric charger OBC is connected to the external power supply network G1 by the filter F and is connected to the high voltage power battery HV.
  • Figure 2 shows the conventional electrical system of Figure 1, showing the parts providing the OBC and DC/DC converter functions.
  • the converter circuit ICU comprises three resonant bridge circuits Pont1, Pont2, Pont3, respectively connected to the Vdc_PFC output of the power corrector converter PFC, itself connected to the external power supply network G1, to the high voltage HV power battery and the low voltage LV power battery.
  • the ICU DC-DC converter integrates an on-board electrical charger and a DC/DC converter between the high-voltage HV power battery and the low-voltage LV power battery.
  • the topology is shown in detail of the DC-DC converter circuit ICU forming part of the invention.
  • the ICU DC-DC converter includes three resonant bridge circuits Pont1, Bridge2, Bridge3.
  • Each resonant bridge circuit Pont1, Bridge2, Bridge3 respectively comprises a series resonance circuit Cell1, Cell2, Cell3 and a MOSFET transistor bridge H electrically connected to its series resonance circuit Cell1, Cell2, Cell3.
  • Each series resonance circuit Cell1, Cell2, Cell3 respectively comprises a resonance inductance Lr1, Lr2, Lr3 and a resonance capacitance Cr1, Cr2, Cr3 connected in series.
  • each MOSFET H transistor bridge includes field effect transistors. The structure of a series resonance circuit Cell1, Cell2, Cell3 and a MOSFET H transistor bridge is known to those skilled in the art and will not be described in more detail here.
  • the ICU DC-DC converter circuit also includes a transformer, comprising three windings E1, E2, E3.
  • each bridge of MOSFET transistors H is connected on the one hand to the series resonance circuit Cell1, Cell2, Cell3 and to the associated winding E1, E2, E3, and on the other hand to the Vdc_PFC output of the power corrector converter PFC, itself connected to the external power supply network G1 or to the high voltage power supply battery HV or to the low voltage power supply battery LV.
  • the resonant bridge circuits Pont1, Pont2 and Pont3 have an identical structure, but differ in the values of the resonance inductance Lr1, Lr2, Lr3 and resonance capacitance Cr1, Cr2, Cr3 of their series resonance circuit Cell1 , Cell2, Cell3 respectively.
  • These three resonant bridge circuits Bridge1, Bridge2, Bridge3 are tuned into three different natural resonant frequencies.
  • said electrical system 1 has four operating modes. It comprises a first mode of operation, in which an external power supply network G1 supplies the high voltage power supply battery HV via the power factor corrector circuit PFC. This first mode is hereinafter referred to as the “direct” G2H mode.
  • the electrical system 1 also includes a second mode of operation, in which the high voltage power battery HV powers a load via the power factor corrector circuit PFC.
  • This second mode is hereinafter referred to as the “reverse” H2G mode.
  • It also includes a third mode of operation, in which the high voltage power battery HV supplies the low voltage power battery LV via a DC-DC converter circuit.
  • This third mode is hereinafter referred to as the “direct” H2L mode.
  • it includes a fourth operating mode, in which the low voltage power battery LV supplies the high voltage power battery HV via a DC-DC converter circuit LDC. This fourth mode is hereinafter referred to as the “reverse” L2H mode.
  • Said electrical system 1 being remarkable in that it comprises a control system making it possible to change the operating mode used as a function of the resonance frequency of each series resonance circuit Cell1, Cell2 and Cell3.
  • the first series resonance circuit Cell1 operates at a first resonance frequency F1
  • the third series resonance circuit Cell3 operates at a third resonance frequency F3
  • the second series resonance circuit Cell2 operates at a second resonance frequency F2 , the value of which is between the first and third resonance frequencies F1 and F3.
  • the switching frequency of each resonant bridge circuit Pont1, Bridge2 and Bridge3 can be modified and makes it possible to modify the equivalence impedance of each series resonance circuit Cell1, Cell2 and Cell3.
  • each resonant bridge Pont1, Bridge2, Bridge3 correspond to the loads connected to each resonant bridge circuit Pont1, Bridge2, Pont3 in series with the resonance cell Cell1, Cell2, Cell3.
  • each resonant bridge circuit Pont1, Bridge2, Bridge3 are thus respectively modeled by a voltage source V1, V2, V3, square to the switching frequency, respectively connected in series with the resonance circuit Cell1, Cell2, Cell3, represented by its equivalent impedance Z1, Z2, Z3.
  • Each equivalent impedance Z1, Z2, Z3 respectively represents the series association of the resonance inductance Lr1, Lr2, Lr3 and the resonance capacitance Cr1, Cr2, Cr3 and depends on the switching frequency.
  • the electrical energy must be transferred from the external electrical power network G1, to the stage of the power factor corrector circuit PFC connected to the first circuit of resonant bridge Pont1, to the HV high voltage power supply battery, connected to the second resonant bridge circuit Pont2.
  • the switching frequency of the first resonant bridge circuit Pont1 varies around the value of the second resonance frequency F2 at which the equivalent impedance Z3 of the series resonance circuit Cell3 is high.
  • the current mainly flows between the first and second resonant bridge circuits Pont1, Bridge2.
  • the value of the second resonance frequency F2 is given by the association of the elements of the series resonance circuits Cell1 and Cell2.
  • the switching frequency of the first resonant bridge circuit Pont1 is cut around the value of the second resonance frequency F2 and the second resonant bridge circuit Pont2 has a rectifier function.
  • the circuit of resonant bridge Pont3 has a rectifier function in the G2H direct mode, but since its equivalent impedance Z3 is high, current does not flow in the resonant bridge circuit Pont3.
  • the rectifier bridge Pont2 could also be controlled at the same switching frequency of Bridge1 to achieve synchronous rectification of the voltage from the switching of the transistors instead of the rectifier diodes.
  • the equivalent impedance Z3 of the series resonant circuit Cell3 must also be high so that the current flows mainly between the first and second resonant bridge circuits Bridge1 and Pont2, and more precisely from the second resonant bridge circuit Pont2 to the first resonant bridge circuit Pont1, or in other words from the high voltage power supply battery HV to a load which replaces the external electrical power supply network G1.
  • the switching frequency of the second resonant bridge circuit Pont2 is cut around the value of the first resonance frequency F1, and the first resonant bridge circuit Pont1 has a rectifier function.
  • the resonant bridge circuit Pont3 also has a rectifier function in the reverse mode H2G, but since its equivalent impedance Z3 is high, the current does not flow in the resonant bridge circuit Pont3.
  • the equivalent impedance Z1 of the first resonant bridge circuit Pont1 must be high. Indeed, if the equivalent impedance Z1 of the series resonance circuit Cell1 is high, then the current and the voltage flow mainly between the second and third resonant bridge circuits Pont2 and Bridge3, or in other words between the high voltage power supply battery HV and the LV low voltage power battery.
  • the energy flows from the high voltage power supply battery HV, connected to the second resonant bridge circuit Pont2, to the low voltage power supply battery LV, connected to the third resonant bridge circuit Bridge3.
  • the switching frequency of the second resonant bridge circuit Pont2 is cut at a variable frequency around the value of the third resonance frequency F3 given by the association of the elements of the series resonance circuits Cell2 and Cell3.
  • the first and third resonant bridge circuits Pont1 and Bridge3 have a rectifier function, but around the value of the third resonant frequency F3, the equivalent impedance Z1 is very high and therefore the current does not flow in the bridge circuit resonant Bridge1.
  • the voltage flows from the low voltage power battery LV to the high voltage power battery HV.
  • the switching frequency of the third resonant bridge circuit Pont3 is cut at a variable frequency around the value of the second resonance frequency F2, given by the association of the elements of the series resonance circuits Cell2 and Cell3.
  • the first and second resonant bridge circuits Pont1 and Bridge2 have a rectifier function, but around the value of the second resonant frequency F2, the equivalent impedance Z1 is very high and therefore the current does not flow in the bridge circuit resonant Bridge1.
  • each voltage source V1, V2, V3 and the three equivalent impedances Z1, Z2, Z3 can be calculated from the superposition theorem, known of a person skilled in the art. To correctly apply the superposition theorem to electrical system 1, it is necessary to calculate the equivalent output current in each of the four operating modes.
  • the equivalent circuit of the "direct" mode G2H is shown with reference to Figure 8. The output corresponds to the load connected to the second resonant bridge circuit Pont2 in series with the series resonance cell Cell2, which is why the voltage source V2 has been replaced by a resistor R2 in the equivalent circuit diagram.
  • the output current therefore corresponds here to the current in the series resonance cell Cell2, that is to say to the current i 2 .
  • i ⁇ i ⁇ ⁇ + i ⁇ ⁇
  • Z1_2 the impedance seen by the resonant bridge circuit Pont1 when the resonant bridge circuit Pont2 is supplied and the voltage source V3 is short-circuited.
  • SO [Math.3] Z ⁇ ⁇ + [Math.4] + Z ⁇ Z ⁇ + + R ⁇ + [Math.5] ⁇
  • POBC designates the power of the electric charger on board OBC.
  • the impedance Z3_2 defined as the impedance seen by the resonant bridge circuit Pont3 when the resonant bridge circuit Pont2 is supplied and the voltage source V1 is short-circuited.
  • the impedances to be determined correspond to the impedance seen by the resonant bridge circuit Pont1 when the resonant bridge circuit Pont2 is supplied and the voltage source V3 is short-circuited and to the impedance seen by the resonant bridge circuit Pont3 when the resonant bridge circuit Pont2 is supplied and the voltage source V1 is short-circuited, these two impedances corresponding respectively to the impedance Z1_2 and the impedance Z3_2 already determined previously.
  • the equivalent impedance Z1, Z2, Z3 of each series resonance circuit Cell1, Cell2, Cell3 is dependent on the switching frequency of the DC-DC converter ICU, in other words, on the imposed switching frequency in one of the resonant bridge circuits Bridge1, Bridge2, Bridge3.
  • the equivalent impedances Z1, Z2, Z3 described previously vary and consequently the current supplied in each resonant bridge circuit Pont1, Bridge2 or Bridge3 as well.
  • Expressions (1) and (4) are identical. However, a notable difference between the “direct” G2H mode and the “inverse” L2H mode is due to the switching frequency imposed when using the ICU DC-DC converter.
  • Expression (1) corresponds to the direct G2H mode and expression (4) corresponds to the inverse L2H mode.
  • the resonance frequencies ⁇ 1 , ⁇ 2 , ⁇ 3 are fixed and defined by the following expression: [Math.35] ⁇
  • the resonance frequency ⁇ 2 of the series resonance circuit Cell2 is used as a reference frequency. It is this resonance frequency ⁇ 2 which is chosen since the series resonance circuit Cell2 is the circuit linked to the two other series resonance circuits Cell1 and Cell3 during the different operating modes.
  • the three series resonance circuits Cell1, Cell2, Cell3 are different. Thanks to all the expressions determined previously during the application of the superposition theorem, we can determine the expressions of the currents i1, i2, i3 and the voltage sources V1, V2, V3 as a function of the normalized switching frequency ⁇ 2 and the factors K1 and K3: [Math.48] T ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ [Math.49] T ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ [Math.49] T ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ [Math.50 ] [Math.51] ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ [Math.53] ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇
  • the switching frequency ⁇ sw is modified, then the normalized switching frequency ⁇ 2 is also
  • the normalized switching frequency ⁇ 2 is parameterized so that the contribution of current i 1 in the electrical system 1 is greater than the contribution of current i 3 .
  • the series resonance circuit Cell2 is powered by the series resonance circuit Cell1 and not by the series resonance circuit Cell3, when the switching frequency of the resonant bridge circuit Pont1 is greater than the value of the second resonance frequency F2 and less than the value of the first resonance frequency F1.
  • the normalized switching frequency ⁇ 2 is parameterized so that the contribution of current i 2 in the electrical system 1 is greater than the contribution of current i 3 .
  • the series resonance circuit Cell1 is powered by the series resonance circuit Cell2 and not by the series resonance circuit Cell3, when the switching frequency of the resonant bridge circuit Pont2 is greater than the value of the first resonance frequency F1.
  • the normalized switching frequency ⁇ 2 is parameterized so that the contribution of current i2 in electrical system 1 is greater than the contribution of current i1.
  • the third resonant bridge circuit Pont3 is powered by the second resonant bridge circuit Pont2 and not by the first resonant bridge circuit Pont1, when the switching frequency of the resonant bridge circuit Pont2 is greater than the value of the third resonance frequency F3 and less than the value of the second resonance frequency F2.
  • the normalized switching frequency ⁇ 2 is set so that the contribution of current i3 in electrical system 1 is greater than the contribution of current i1, this means that the resonant bridge circuit Pont2 is powered speak resonant bridge circuit Pont3 and not by the resonant bridge circuit Pont1, when the switching frequency of the resonant bridge circuit Pont3 is greater than the value of the third resonance frequency and less than the value of the second resonance frequency F2. It is specified that the invention is not limited to the examples described and is capable of adaptations within the reach of those skilled in the art.

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Abstract

The invention relates to an electrical system (1), comprising a DC-to-DC converter (ICU), and having: a first operating mode, wherein the first terminal supplies the second terminal, and wherein the cut-off frequency of the first resonant bridge circuit (Pont1) is greater than or equal to the second resonant frequency (F2), the second and third resonant bridge circuits (Pont2, Pont3) having a rectifier function and the third terminal being equivalent to an open circuit, a second operating mode, wherein the second terminal supplies the first terminal, and wherein the cut-off frequency of the second resonant bridge circuit (Pont2) is greater than or equal to the second resonant frequency (F2) and less than or equal to the first resonant frequency (F1), the first and third resonant bridge circuits (Pont1, Pont3) having a rectifier function and the third terminal being equivalent to an open circuit.

Description

Titre de l’invention : Système électrique et procédé de charge d’une batterie, notamment pour véhicule DOMAINE TECHNIQUE De façon générale, l’invention concerne le domaine des systèmes électriques destinés à la recharge d’une ou plusieurs batteries, notamment destinés à être embarqués dans un véhicule automobile, en particulier un véhicule automobile à moteur électrique ou hybride. Plus précisément, un véhicule électrique ou hybride comprend une batterie d’alimentation basse tension, pour l’alimentation d’équipements électriques du véhicule, et une batterie d’alimentation haute tension qui participe à la propulsion du véhicule. Il est connu que le véhicule comprend un chargeur électrique embarqué, couramment désigné par l’homme du métier sous l’acronyme OBC pour « On-Board Charger » en anglais, utilisé pour la recharge de la batterie d’alimentation haute tension à partir d’un réseau électrique. Il est connu également l’utilisation d’un convertisseur DC/DC pour recharger une batterie basse tension à partir d’une batterie haute tension. La présente invention concerne, dans ce contexte, un système électrique comprenant un chargeur électrique embarqué présentant plusieurs modes de fonctionnement et permettant d’assurer les fonctions d’un tel OBC et d’un tel convertisseur DC/DC. ETAT DE LA TECHNIQUE Comme cela est connu, un véhicule automobile électrique ou hybride comprend un système de motorisation électrique, alimenté par une batterie d’alimentation haute tension via un réseau électrique embarqué haute tension, et une pluralité d’équipements électriques auxiliaires alimentés par une batterie d’alimentation basse tension via un réseau électrique embarqué basse tension. Ainsi, la batterie d’alimentation haute tension assure une fonction d’alimentation en énergie du système de motorisation électrique permettant la propulsion du véhicule. La batterie d’alimentation basse tension alimente des équipements électriques auxiliaires, tels que des calculateurs embarqués, des moteurs de lève-vitres, un système multimédia, etc. La batterie d’alimentation haute tension délivre typiquement une tension comprise entre 100 V et 900 V, de préférence entre 100 V et 500 V, tandis que la batterie d’alimentation basse tension délivre typiquement une tension de l’ordre de 12 V, 24 V ou 48 V. Ces deux batteries d’alimentation haute et basse tension doivent pouvoir être chargées. La recharge en énergie électrique de la batterie d’alimentation haute tension est réalisée de manière connue en la connectant, via un réseau électrique haute tension du véhicule, à un réseau d’alimentation électrique externe, par exemple le réseau électrique alternatif domestique. A cette fin, la batterie d’alimentation haute tension est apte à être connectée au réseau d’alimentation électrique externe, via un système électrique embarqué de charge, désigné chargeur électrique embarqué ou OBC (pour « On-Board Charger » en anglais). De même, la recharge électrique de la batterie basse tension est réalisée en la connectant, via un convertisseur d’énergie, à la batterie d’alimentation haute tension, via un convertisseur continu-continu. Plus précisément, le système électrique comprend un chargeur électrique embarqué, une batterie d’alimentation haute tension, une batterie d’alimentation basse tension et un convertisseur DC/DC entre ces deux batteries. Le chargeur électrique embarqué est connecté d’un côté à un réseau d’alimentation électrique externe et de l’autre à la batterie d’alimentation haute tension. La batterie d’alimentation basse tension est reliée à la batterie d’alimentation haute tension par un circuit convertisseur continu-continu. Le chargeur électrique embarqué comprend un filtre et un circuit correcteur de facteur de puissance, comprenant lui-même un convertisseur alternatif-continu. Afin d’assurer l’isolation galvanique entre le réseau d’alimentation électrique externe et la batterie d’alimentation haute tension, le chargeur électrique embarqué comprend également un convertisseur continu-continu connecté entre le circuit correcteur de facteur de puissance et la batterie d’alimentation haute tension. Une solution permettant de mutualiser les deux convertisseurs continu-continu consiste en un chargeur électrique embarqué comprenant un transformateur comportant trois bornes, chaque borne étant respectivement reliée au circuit correcteur de facteur de puissance (lui-même relié au réseau d’alimentation électrique externe), à la batterie d’alimentation haute tension et à la batterie d’alimentation basse tension. Cette structure permet de contrôler le flux de puissance entre les trois bornes notamment par contrôle du déphasage entre les tensions des trois bornes du transformateur. Cette technique, communément appelée « phase-shift control » ou « active bridges » est réalisée à fréquence fixe et réalise le transfert d’énergie en utilisant notamment des inductances. Cependant, par exemple, lorsque le flux de puissance est contrôlé entre la borne reliée à la batterie d’alimentation haute tension et la borne reliée au circuit correcteur de facteur de puissance, et donc au réseau d’alimentation électrique externe, il y a également un courant qui circule dans la borne reliée à la batterie d’alimentation basse tension. Pour prévenir cela, la commande des déphasages entre les tensions des trois bornes peut être modifiée, mais cela présente d’autres inconvénients, tel qu’un dysfonctionnement possible du chargeur électrique embarqué, notamment lorsque la tension de sortie du chargeur électrique embarqué doit être régulée dans une large plage de tension et lorsque le convertisseur fonctionne à faible charge. Pour pallier ces inconvénients, la présente invention propose d’utiliser un chargeur électrique apte à fonctionner dans quatre modes de fonctionnement différents. PRESENTATION DE L’INVENTION Plus précisément, à cette fin, la présente invention concerne un système électrique, comprenant un convertisseur continu-continu, le système électrique étant destiné à être connecté à une sortie d’un convertisseur correcteur de facteur de puissance, le système électrique comprenant un premier, un deuxième et un troisième circuits de pont résonant, le premier circuit de pont résonant étant adapté pour fonctionner à une première fréquence de résonance, le troisième circuit de pont résonant fonctionne à une troisième fréquence de résonance, le deuxième circuit de pont résonant fonctionne à une deuxième fréquence de résonance comprise entre la première fréquence de résonance et la troisième fréquence de résonance, les trois circuits de pont résonant définissant respectivement une première borne, une deuxième borne et une troisième borne dudit convertisseur continu-continu, ledit circuit convertisseur continu-continu permettant de transmettre de l’énergie électrique entre deux circuits de pont résonant parmi les trois circuits de pont résonant, ledit système électrique comprenant plusieurs modes de fonctionnement : un premier mode de fonctionnement, dans lequel la première borne alimente la deuxième borne, et dans lequel la fréquence de découpage du premier circuit de pont résonant est supérieure ou égale à la deuxième fréquence de résonance, les deuxième et troisième circuits de pont résonant ayant une fonction de redresseur et la troisième borne étant assimilable à un circuit ouvert, un deuxième mode de fonctionnement, dans lequel la deuxième borne alimente la première borne, et dans lequel la fréquence de découpage du deuxième circuit de pont résonant est supérieure ou égale à la deuxième fréquence de résonance et inférieure ou égale à la première fréquence de résonance, les premier et troisième circuits de pont résonant ayant une fonction de redresseur et la troisième borne étant assimilable à un circuit ouvert. Par compris entre la première fréquence de résonance et la troisième fréquence de résonance on sous-entend que la première fréquence de résonance et la troisième fréquence de résonance définissent un intervalle de fréquence dont la première fréquence de résonance est la borne supérieure et la troisième fréquence de résonance est la borne inférieure. Selon un mode de réalisation, le système électrique comprend un troisième mode de fonctionnement, dans lequel la deuxième borne alimente la troisième borne, et dans lequel la fréquence de découpage du deuxième circuit de pont résonant est supérieure ou égale à la troisième fréquence de résonance et inférieure à la deuxième fréquence de résonance, les premier et troisième circuits de pont résonant ayant une fonction de redresseur et la première borne étant assimilable à un circuit ouvert. Selon un mode de réalisation, le système électrique comprend un quatrième mode de fonctionnement, dans lequel la troisième borne alimente la deuxième borne, et dans lequel la fréquence de découpage du troisième circuit de pont résonant est supérieure à la troisième fréquence de résonance et inférieure ou égale à la deuxième fréquence de résonance, les premier et deuxième circuits de pont résonant ayant une fonction de redresseur et la première borne étant assimilable à un circuit ouvert. Selon un mode de réalisation, la première borne du du convertisseur continu-continu est destinée à être connectée à une sortie du convertisseur correcteur de facteur de puissance, lui-même connecté à un réseau d’alimentation électrique externe, la deuxième borne est destinée à être connectée à une batterie d’alimentation haute tension du véhicule, la troisième borne est destinée à être connectée à une batterie d’alimentation basse tension du véhicule. Avantageusement, chaque circuit de pont résonant du circuit convertisseur continu-continu comprend respectivement un circuit à résonance série et un pont de diodes et transistors, chaque circuit à résonance série comprenant respectivement une inductance de résonance et une capacité de résonance. Conformément à un mode de réalisation : selon le premier mode de fonctionnement, la fréquence de découpage est réglée de sorte que le réseau d’alimentation électrique externe alimente la batterie d’alimentation haute tension par l’intermédiaire du circuit correcteur de facteur de puissance, selon le deuxième mode de fonctionnement, la fréquence de découpage est réglée de sorte que la batterie d’alimentation haute tension alimente une charge par l’intermédiaire du circuit correcteur de facteur de puissance, selon le troisième mode de fonctionnement, la fréquence de découpage est réglée de sorte que la batterie d’alimentation haute tension alimente la batterie d’alimentation basse tension par l’intermédiaire d’un circuit convertisseur continu-continu, selon le quatrième mode de fonctionnement, la fréquence de découpage est réglée de sorte que la batterie d’alimentation basse tension alimente la batterie d’alimentation haute tension par l’intermédiaire d’un circuit convertisseur continu-continu. La présente invention vise aussi un véhicule automobile électrique ou hybride comprenant un système électrique tel que brièvement décrit ci-dessus. PRESENTATION DES FIGURES L’invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d’exemple, et se référant aux dessins annexés donnés à titre d’exemples non limitatifs, dans lesquels des références identiques sont données à des objets semblables et sur lesquels : la figure 1 représente un schéma bloc fonctionnel d’un système électrique conventionnel, la figure 2 représente un schéma électronique fonctionnel d’un système électrique conventionnel montrant les parties OBC et DC/DC sur la base de la figure 1, la figure 3 représente un schéma bloc fonctionnel du système électrique selon l’invention, la figure 4 représente un schéma électronique du système électrique selon l’invention, comprenant un convertisseur continu-continu ICU (pour Integrated Converter Unit) ; la figure 5 représente un schéma bloc fonctionnel des modes de fonctionnement du système électronique selon l’invention, la figure 6 représente le circuit équivalent du système électrique selon l’invention, la figure 7 représente un circuit équivalent pour l’analyse mathématique du système électrique selon l’invention, la figure 8 représente le circuit équivalent du premier mode de fonctionnement « direct » et du deuxième mode de fonctionnement « inverse » du système électrique selon l’invention, la figure 9 représente le circuit équivalent du premier mode de fonctionnement « inverse » du système électrique selon l’invention, la figure 10 représente le deuxième mode de fonctionnement « direct » du système électrique selon l’invention, Il faut noter que les figures exposent l’invention de manière détaillée pour mettre en œuvre l’invention, lesdites figures pouvant bien entendu servir à mieux définir l’invention le cas échéant. DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION Il est rappelé que la présente invention est décrite ci-après à l’aide de différents modes de réalisation non limitatifs et est susceptible d’être mise en œuvre dans des variantes à la portée de l’homme du métier, également visées par la présente invention. Un véhicule automobile électrique ou hybride comprend un système de motorisation électrique, alimenté par une batterie d’alimentation haute tension via un réseau électrique embarqué haute tension, et une pluralité d’équipements électriques auxiliaires alimentés par une batterie d’alimentation basse tension via un réseau électrique embarqué basse tension. Ainsi, la batterie d’alimentation haute tension assure une fonction d’alimentation en énergie du système de motorisation électrique permettant la propulsion du véhicule. La batterie d’alimentation basse tension alimente des équipements électriques auxiliaires, tels que des calculateurs embarqués, des moteurs de lève-vitres, un système multimédia, etc. En référence à la figure 1, le système électrique 1, notamment pour véhicules automobiles, comprend un chargeur électrique embarqué OBC. Dans le cas présent, le chargeur électrique embarqué OBC comprend un filtre F, permettant de filtrer les harmoniques de la fréquence de découpage, un circuit correcteur de facteur de puissance PFC, comprenant lui-même un convertisseur alternatif-continu AC/DC et étant connecté en sortie du filtre F, et un circuit convertisseur continu-continu HVDC connecté en sortie du correcteur de facteur de puissance PFC. Par ailleurs, le chargeur électrique embarqué OBC est connecté au réseau d’alimentation électrique externe G1 par le filtre F et est connecté à la batterie d’alimentation haute tension HV. La figure 2 montre le système électrique conventionnel de la figure 1 en faisant apparaître les parties assurant les fonction d’OBC et de convertisseur DC/DC. En référence à la figure 3, le circuit convertisseur ICU comprend trois circuits de pont résonant Pont1, Pont2, Pont3, respectivement connecté à la sortie Vdc_PFC du convertisseur correcteur de puissance PFC, lui-même connecté au réseau d’alimentation électrique externe G1, à la batterie d’alimentation haute tension HV et à la batterie d’alimentation basse tension LV. Le convertisseur continu-continu ICU intègre un chargeur électrique embarqué et un convertisseur DC/DC entre la batterie d’alimentation haute tension HV et la batterie d’alimentation basse tension LV. En référence à la figure 4, il est représenté la topologie en détails du circuit convertisseur continu- continu ICU faisant partie de l’invention. Le convertisseur continu-continu ICU comprend trois circuits de pont résonant Pont1, Pont2, Pont3. Chaque circuit de pont résonant Pont1, Pont2, Pont3 comprend respectivement un circuit à résonance série Cell1, Cell2, Cell3 et un pont de transistors MOSFET H connecté électriquement à son circuit à résonance série Cell1, Cell2, Cell3. Chaque circuit à résonance série Cell1, Cell2, Cell3 comprend respectivement une inductance de résonance Lr1, Lr2, Lr3 et une capacité de résonance Cr1, Cr2, Cr3 connectées en série. Par ailleurs, chaque pont de transistors MOSFET H comprend des transistors à effet de champ. La structure d’un circuit à résonance série Cell1, Cell2, Cell3 et d’un pont de transistors MOSFET H est connue de l’Homme du métier et ne sera pas décrite plus en détails ici. Le circuit convertisseur continu-continu ICU comprend également un transformateur, comprenant trois enroulements E1, E2, E3. Les enroulements E1, E2, E3 sont respectivement connectés en série avec le circuit à résonance série Cell1, Cell2, Cell3. Ce transformateur permet d’assurer l’isolation galvanique entre les trois circuits de pont résonant Pont1, Pont2, Pont3. Il est ici notamment représenté comme un transformateur parfait, où l’inductance de magnétisation est très élevée. Ainsi, chaque pont de transistors MOSFET H est relié d’une part au circuit à résonance série Cell1, Cell2, Cell3 et à l’enroulement E1, E2, E3 associé, et d’autre part à la sortie Vdc_PFC du convertisseur correcteur de puissance PFC, lui-même connecté au réseau d’alimentation électrique externe G1 ou à la batterie d’alimentation haute tension HV ou à la batterie d’alimentation basse tension LV. Dans le cas présent, les circuits de pont résonant Pont1, Pont2 et Pont3 ont une structure identique, mais diffèrent dans les valeurs des inductance de résonance Lr1, Lr2, Lr3 et capacité de résonance Cr1, Cr2, Cr3 de leur circuit à résonance série Cell1, Cell2, Cell3 respectif. Ces trois circuits de pont résonant Pont1, Pont2, Pont3 sont syntonisés dans trois différentes fréquences de résonance naturelles. En référence à la figure 5, ledit système électrique 1 possède quatre modes de fonctionnement. Il comprend un premier mode de fonctionnement, dans lequel un réseau d’alimentation électrique externe G1 alimente la batterie d’alimentation haute tension HV par l’intermédiaire du circuit correcteur de facteur de puissance PFC. Ce premier mode est ci-après désigné en tant que mode « direct » G2H. Le système électrique 1 comprend également un deuxième mode de fonctionnement, dans lequel la batterie d’alimentation haute tension HV alimente une charge par l’intermédiaire du circuit correcteur de facteur de puissance PFC. Ce deuxième mode est ci-après désigné en tant que mode « inverse » H2G. Il comprend aussi un troisième mode de fonctionnement, dans lequel la batterie d’alimentation haute tension HV alimente la batterie d’alimentation basse tension LV par l’intermédiaire d’un circuit convertisseur continu-continu. Ce troisième mode est ci-après désigné en tant que mode « directe » H2L. Enfin, il comprend un quatrième mode de fonctionnement, dans lequel la batterie d’alimentation basse tension LV alimente la batterie d’alimentation haute tension HV par l’intermédiaire d’un circuit convertisseur continu-continu LDC. Ce quatrième mode est ci-après désigné en tant que mode « inverse » L2H. Ledit système électrique 1 étant remarquable en ce qu’il comprend un système de contrôle permettant de changer le mode de fonctionnement utilisé en fonction de la fréquence de résonance de chaque circuit à résonance série Cell1, Cell2 et Cell3. En effet, le premier circuit à résonance série Cell1 fonctionne à une première fréquence de résonance F1, le troisième circuit à résonance série Cell3 fonctionne à une troisième fréquence de résonance F3, le deuxième circuit à résonance série Cell2 fonctionne à une deuxième fréquence de résonance F2, dont la valeur est comprise entre la première et la troisième fréquences de résonance F1 et F3. La fréquence de découpage de chaque circuit de pont résonant Pont1, Pont2 et Pont3 est modifiable et permet de modifier l’impédance équivalence de chaque circuit à résonance série Cell1, Cell2 et Cell3. En référence aux figures 6 et 7, il est représenté le schéma électronique équivalent d’un convertisseur continu-continu ICU, ici un convertisseur trois ports, chaque port correspondant respectivement au circuit à résonance série Cell1, Cell2, Cell3. Ce schéma électronique équivalent est valable lorsque la représentation du transformateur est « idéale », avec une inductance de magnétisation infinie ou très élevée par rapport à celle des autres éléments. Les sorties de chaque pont résonant Pont1, Pont2, Pont3 correspondent aux charges connectées à chaque circuit de pont résonant Pont1, Pont2, Pont3 en série avec la cellule à résonance Cell1, Cell2, Cell3. Les sorties de chaque circuit de pont résonant Pont1, Pont2, Pont3 sont ainsi respectivement modélisées par une source de tension V1, V2, V3, carrée à la fréquence de découpage, respectivement connectée en série avec le circuit à résonance Cell1, Cell2, Cell3, représenté par son impédance équivalente Z1, Z2, Z3. Chaque impédance équivalente Z1, Z2, Z3 représente respectivement l’association en série de l’inductance de résonance Lr1, Lr2, Lr3 et de la capacité de résonance Cr1, Cr2, Cr3 et dépend de la fréquence de découpage. Ainsi, pour que le système électrique 1 fonctionne selon le mode « direct » G2H, l’énergie électrique doit être transférée du réseau d’alimentation électrique externe G1, vers l’étage du circuit correcteur de facteur de puissance PFC connecté au premier circuit de pont résonant Pont1, vers la batterie d’alimentation haute tension HV, connectée au deuxième circuit de pont résonant Pont2. Pour cela, la fréquence de découpage du premier circuit de pont résonant Pont1 varie autour de la valeur de la deuxième fréquence de résonance F2 à laquelle l’impédance équivalente Z3 du circuit à résonance série Cell3 est élevée. Ainsi, le courant circule principalement entre les premier et deuxième circuits de pont résonant Pont1, Pont2. La valeur de la deuxième fréquence de résonance F2 est donnée par l’association des éléments des circuits à résonance série Cell1 et Cell2. Ainsi, lorsque le chargeur électrique embarqué OBC fonctionne selon le mode « direct » G2H, la fréquence de découpage du premier circuit de pont résonant Pont1 est découpée autour de la valeur de la deuxième fréquence de résonance F2 et le deuxième circuit de pont résonant Pont2 a une fonction de redresseur. Notons que le circuit de pont résonant Pont3 a une fonction de redresseur dans le mode direct G2H, mais puisque son impédance équivalente Z3 est élevée, le courant ne circule pas dans le circuit de pont résonant Pont3. Pour améliorer le rendement du transfert de l’énergie dans le mode direct G2H, le pont redresseur Pont2 pourrait aussi être piloté à la même fréquence de découpage du Pont1 pour réaliser le redressement synchrone de la tension à partir de la commutation des transistors au lieu des diodes de redressement. D’autre part, lorsque le système électrique 1 fonctionne selon le mode « inverse » H2G, l’impédance équivalente Z3 du circuit à résonance série Cell3 doit également être élevée afin que le courant circule principalement entre les premier et deuxième circuits de pont résonant Pont1 et Pont2, et plus précisément du deuxième circuit de pont résonant Pont2 vers le premier circuit de pont résonant Pont1, ou autrement dit de la batterie d’alimentation haute tension HV vers une charge qui remplace le réseau d’alimentation électrique externe G1. Pour cela la fréquence de découpage du deuxième circuit de pont résonant Pont2 est découpée autour de la valeur de la première fréquence de résonance F1, et le premier circuit de pont résonant Pont1, a une fonction de redresseur. Notons que le circuit de pont résonant Pont3 a également une fonction de redresseur dans le mode inverse H2G, mais puisque son impédance équivalente Z3 est élevée, le courant ne circule pas dans le circuit de pont résonant Pont3. D’autre part, pour que le système électrique 1 fonctionne selon le mode « directe » H2L et le mode « inverse » L2H, l’impédance équivalente Z1 du premier circuit de pont résonant Pont1 doit être élevée. En effet, si l’impédance équivalente Z1 du circuit à résonance série Cell1 est élevée, alors le courant et la tension circulent principalement entre les deuxième et troisième circuits de pont résonant Pont2 et Pont3, ou autrement dit entre la batterie d’alimentation haute tension HV et la batterie d’alimentation basse tension LV. Pour cela, lorsque le système électrique 1 fonctionne selon le mode directe H2L, l’énergie circule de la batterie d’alimentation haute tension HV, connectée au deuxième circuit de pont résonant Pont2, vers la batterie d’alimentation basse tension LV, connectée au troisième circuit de pont résonant Pont3. La fréquence de découpage du deuxième circuit de pont résonant Pont2 est découpée à une fréquence variable autour de la valeur de la troisième fréquence de résonance F3 donnée par l’association des éléments des circuits à résonance série Cell2 et Cell3. Les premier et troisième circuits de pont résonant Pont1 et Pont3 ont une fonction de redresseur, mais autour de la valeur de la troisième fréquence de résonance F3, l’impédance équivalente Z1 est très élevée et le courant ne circule donc pas dans le circuit de pont résonant Pont1. Lorsque le système électrique 1 fonctionne selon le mode inverse L2H, la tension circule de la batterie d’alimentation basse tension LV vers la batterie d’alimentation haute tension HV. La fréquence de découpage du troisième circuit de pont résonant Pont3 est découpée à une fréquence variable autour de la valeur de la deuxième fréquence de résonance F2, donnée par l’association des éléments des circuits à résonance série Cell2 et Cell3. Les premier et deuxième circuits de pont résonant Pont1 et Pont2 ont une fonction de redresseur, mais autour de la valeur de la deuxième fréquence de résonance F2, l’impédance équivalente Z1 est très élevée et le courant ne circule donc pas dans le circuit de pont résonant Pont1. Toujours en référence aux figures 6 et 7, dans le contexte des circuits équivalents, l’influence de chaque source de tension V1, V2, V3 et des trois impédances équivalentes Z1, Z2, Z3 peut être calculée à partir du théorème de superposition, connu de l’homme du métier. Pour appliquer correctement le théorème de superposition au système électrique 1, il faut calculer le courant de sortie équivalent dans chacun des quatre modes de fonctionnement. Le circuit équivalent du mode « direct » G2H est représenté en référence à la figure 8. La sortie correspond à la charge connectée au deuxième circuit de pont résonant Pont2 en série avec la cellule à résonance série Cell2, c’est pourquoi la source de tension V2 a été remplacée par une résistance R2 dans le schéma du circuit équivalent. Le courant de sortie correspond donc ici au courant dans la cellule à résonance série Cell2, c’est-à-dire au courant i2. Dans cette approximation, on a : [Math.1] i^ = i^ ^ + i^ ^^ où : i^ ^ représente le courant de sortie équivalent ne considérant que la source de tension V1, la source de tension V3 étant considérée nulle, i^ ^^ représente le courant de sortie équivalent ne considérant que la source de tension V3, la source de tension V1 étant considérée nulle. Il faut ensuite déterminer l’impédance Z1_2, définie comme l’impédance vue par le circuit de pont résonant Pont1 lorsque le circuit de pont résonant Pont2 est alimenté et que la source de tension V3 est court-circuitée. Ladite impédance Z1_2 est définie selon la notation suivante : [Math.2] Z^_^ = Z^ + [Z^//(Z^ + R^)] Où R2 désigne la charge aux bornes du deuxième circuit de pont résonant Pont2, selon l’approximation de la première harmonique. Donc : [Math.3] Z^ × +
Figure imgf000013_0001
[Math.4] + Z^Z^ + + R^ +
Figure imgf000013_0002
[Math.5] ^
Figure imgf000013_0003
où POBC désigne la puissance du chargeur électrique embarque OBC. Il faut ensuite déterminer l’impédance Z3_2, définie comme l’impédance vue par le circuit de pont résonant Pont3 lorsque le circuit de pont résonant Pont2 est alimenté et que la source de tension V1 est court-circuitée. Ladite impédance Z3_2 est définie selon la notation suivante : [Math.6] Z^_^ = Z^ + [Z^//(Z^ + R^)] Donc : [Math.7] + Z^Z^ + + R^ +
Figure imgf000013_0004
On peut ainsi en déduire le courant i2 : [Math.8] ^ V^ Z^
Figure imgf000013_0005
[Math.9] ^^ V^ Z^
Figure imgf000013_0006
[Math.10] ^^ = ^ ^ '
Figure imgf000014_0001
En référence à la figure 9, les étapes précédentes sont répétées afin de déterminer le courant de sortie équivalent du circuit équivalent concernant le mode « inverse » H2G. Le courant de sortie correspond ici au courant i1 dans la cellule à résonance série Cell1 et : [Math.11] i^ = i^ ^ + i^ ^^
Figure imgf000014_0002
où : i^ ^ représente le courant de sortie équivalent ne considérant que la source de tension V2, la source de tension V3 étant considérée nulle, i^ ^^ représente le courant de sortie équivalent ne considérant que la source de tension V3, la source de tension V2 étant considérée nulle. Il faut ensuite déterminer l’impédance Z2_1, définie comme l’impédance vue par le circuit de pont résonant Pont2 lorsque le circuit de pont résonant Pont1 est alimenté et que la source de tension V3 est court-circuitée. Ladite impédance Z2_1 est définie selon la notation suivante : [Math.12] Z^_^ = Z^ + [Z^//(Z^ + R^)] où R1 désigne la charge aux bornes du premier circuit de pont résonant Pont1. Donc : [Math.13] Z^_^ = (Z^Z^ + Z^Z^ + Z^Z^) + R^(Z^ + Z^) (Z^ + Z^) + R^ Il faut ensuite déterminer l’impédance Z3_1, définie comme l’impédance vue par le pont Pont3 lorsque le circuit de pont résonant Pont1 est alimenté et que la source de tension V2 est court- circuitée. Ladite impédance Z3_1 est définie selon la notation suivante : [Math.14] Z^_^ = Z^ + [Z^//(Z^ + R^)] Donc : [Math.15] + Z^Z^ + + R^ +
Figure imgf000015_0001
On peut ainsi en déduire le courant i1 : [Math.16] ^ V^ Z^
Figure imgf000015_0002
[Math.17] ^^ V^ Z^
Figure imgf000015_0003
[Math.18] = ^ ^ '
Figure imgf000015_0004
En référence à la figure 10, les étapes précédentes sont de nouveau répétées afin de déterminer le courant de sortie équivalent du circuit équivalent concernant le mode « direct » H2L. Le courant de sortie correspond ici au courant i3 parcourant le circuit à résonance série Cell3 et : [Math.19] i^ = i^ ^ + i^ ^^ où : i^ ^ représente le courant de sortie équivalent ne considérant que la source de tension V2, la source de tension V1 étant considérée nulle, i^ ^^ représente le courant de sortie équivalent ne considérant que la source de tension V1 la source de tension V2 étant considérée nulle. Il faut ensuite déterminer l’impédance Z2_3, définie comme l’impédance vue par le circuit de pont résonant Pont2 lorsque le circuit de pont résonant Pont3 est alimentée et que la source de tension V1 est court-circuitée. Ladite impédance Z2_3 est définie selon la notation suivante : [Math.20] Z^_^ = Z^ + [Z^//(Z^ + R^)] où R3 désigne la charge aux bornes du troisième circuit de pont résonant Pont3. Donc : [Math.21] Z^_^ = (Z^Z^ + Z^Z^ + Z^Z^) + R^(Z^ + Z^) (Z^ + Z^) + R^ Il faut ensuite déterminer l’impédance Z1_3, définie comme l’impédance vue par le circuit de pont résonant Pont1 lorsque le circuit de pont résonant Pont3 est alimenté et que la source de tension V2 est court-circuitée. Ladite impédance Z1_3 est définie selon la notation suivante : [Math.22] Z^_^ = Z^ + [Z^//(Z^ + R^)] Donc : [Math.23] + Z^Z^ + + R^ +
Figure imgf000016_0001
On peut ainsi en déduire le courant i3 : [Math.25] V^ Z^
Figure imgf000016_0002
[Math.26] V^ Z^
Figure imgf000016_0003
[Math.24] i^ = (V^Z^ + V^Z^) ^ ^ ( ! "# ! $# " $)#%$(&!#&") ' (3) Enfin, on fait de même afin de déterminer le courant de sortie équivalent du circuit équivalent concernant le mode « inverse » L2H. Le courant de sortie correspond ici au courant i2 et : [Math.27] i^ = i^ ^ + i^ ^^ où : i^ ^ représente le courant de sortie équivalent ne considérant que la source de tension V1, la source de tension V3 étant considérée nulle, i^ ^^ représente le courant de sortie équivalent ne considérant que la source de tension V3, la source de tension V1 étant considérée nulle. Dans le cas présent, les impédances à déterminer correspondent à l’impédance vue par le circuit de pont résonant Pont1 lorsque le circuit de pont résonant Pont2 est alimenté et que la source de tension V3 est court-circuitée et à l’impédance vue par le circuit de pont résonant Pont3 lorsque le circuit de pont résonant Pont2 est alimenté et que la source de tension V1 est court- circuitée, ces deux impédances correspondant respectivement à l’impédance Z1_2 et l’impédance Z3_2 déjà déterminées précédemment. Ainsi, on a également : [Math.28] Z^_^ = Z^ + [Z^//(Z^ + R^)] Donc : [Math.29] + Z^Z^ + + R^ +
Figure imgf000017_0001
Et : [Math.30] Z^_^ = Z^ + [Z^//(Z^ + R^)] Donc : [Math.31] + Z^Z^ + + R2 +
Figure imgf000017_0002
On peut ainsi en déduire le courant i2 : [Math.32] i ^ V^ Z^ ^ = Z^_^ ^ Z^ + Z^ + R2 ^ [Math.33] V^ Z^
Figure imgf000018_0001
Pont1, Pont2, Pont3 alimentés et la valeur de ces courants varie selon le mode de fonctionnement. En effet, comme vu précédemment, l’impédance équivalente Z1, Z2, Z3 de chaque circuit à résonance série Cell1, Cell2, Cell3 est dépendante de la fréquence de découpage du convertisseur continu-continu ICU, autrement dit, de la fréquence de découpage imposée dans un des circuits de pont résonant Pont1, Pont2, Pont3. En choisissent la fréquence de découpage autour de Fr12 ou Fr23, les impédances équivalentes Z1, Z2, Z3 décrites précédemment varient et par conséquent le courant fourni dans chaque circuit de pont résonant Pont1, Pont2 ou Pont3 aussi. Les expressions (1) et (4) sont identiques. Cependant, une différence notable entre le mode « direct » G2H et le mode « inverse » L2H est due à la fréquence de découpage imposée lors de l’utilisation du convertisseur continu-continu ICU. L’expression (1) correspond au mode direct G2H et l’expression (4) correspond au mode inverse L2H. Pour chaque circuit à résonance série Cell1, Cell2, Cell3, les fréquences de résonance ω1, ω2, ω3 sont fixes et définies par l’expression suivante : [Math.35] ^
Figure imgf000018_0002
Afin de simplifier les expressions des impédances et des courant déterminés précédemment, la fréquence de résonance ω2 du circuit à résonance série Cell2 est utilisée comme une fréquence de référence. C’est cette fréquence de résonance ω2 qui est choisie puisque le circuit à résonance série Cell2 est le circuit en lien avec les deux autres circuits à résonance série Cell1 et Cell3 lors des différents modes de fonctionnement. Ainsi, K1 et K3 correspondent respectivement au gain entre les fréquences de résonance ω1, ω3 des circuits à résonance série Cell1, Cell3 par rapport à la fréquence de résonance ω2 prise comme référence, respectivement: [Math.36] K1 = 1! = 1$
Figure imgf000019_0001
Par ailleurs, la fréquence de découpage, définie ωsw, sur laquelle le convertisseur ICU est commandé doit également être normalisée par rapport à la fréquence de résonance du circuit à résonance série qui est en lien avec les deux autres circuits à résonance série lors des différents modes de fonctionnement. Autrement dit, dans le cas présent, la fréquence de découpage est normalisée par rapport à la fréquence de résonance ω2. Ainsi, λ2 désigne la fréquence de découpage normalisée du deuxième circuit de pont résonant Pont2, par rapport à la fréquence de résonance ω2, et est définie selon l’expression suivante : [Math.38] λ^ = ω45 ω^ On peut également noter que λ1 est la fréquence de découpage normalisée du premier circuit de pont résonant Pont1 par rapport à la fréquence de résonance ω1, avec : [Math.39] = 167 = 8"
Figure imgf000019_0002
On peut également noter que λ3 est la fréquence de découpage normalisée du troisième circuit de pont résonant Pont3 par rapport à la fréquence de résonance ω3, avec : [Math.40] = 167 = 8"
Figure imgf000019_0003
On souhaite déterminer l’expression de l’impédance équivalente Z1, Z2, Z3 du circuit LC série de chaque circuit à résonance série Cell1, Cell2, Cell3 en fonction de la fréquence de découpage normalisée λ1, λ2, λ3 associée. Pour cela, on utilise l’expression de l’impédance équivalente d’un circuit LC série : [Math.41] = + ^
Figure imgf000020_0001
où : i = 1, 2, 3. De plus, on a : [Math.42] ω45 [Math.43]
Figure imgf000020_0002
où : i = 1, 2, 3. Donc, grâce à l’expression (6) on a : ω45 = ω+λ+ . Si on remplace la fréquence de résonance ω+ par son expression donnée en (7), obtient : [Math.44] = 8/
Figure imgf000020_0003
Enfin, dans l’expression (5), on remplace ω45 par l’expression (6bis) ci-dessus, et on obtient l’expression des impédances équivalentes Z1, Z2, Z3 en fonction des fréquences de découpage normalisées, λ1, λ2 et λ3 : [Math.45] A partir des
Figure imgf000020_0004
les impédances équivalentes Z1, Z3 par rapport à la fréquence de découpage normalisée λ^ et l’impédance naturelle Z2 du deuxième circuit de pont résonant Pont2 : On obtient : [Math.46] Z^ = (λ^ ^ − K^ ^) L^ (λ^ Z^ ^ − 1) L^ [Math.47] − K^ ^ L^
Figure imgf000021_0001
D’un point de vue pratique, on peut par exemple utiliser des inductances de résonance Lr1, Lr2 et Lr3 de valeur identique et des capacités de résonnance Cr1, Cr2, Cr3 de valeurs différentes. Ainsi, les trois circuits à résonance série Cell1, Cell2, Cell3 sont différents. Grâce à toutes les expressions déterminées précédemment lors de l’application du théorème de superposition, on peut déterminer les expressions des courants i1, i2, i3 et des sources de tension V1, V2, V3 en fonction de la fréquence de découpage normalisée λ2 et des facteurs K1 et K3 : [Math.48] T − ^ − ^ − ^
Figure imgf000021_0002
[Math.49] T − ^ ^ ^ ^ ^ ^ ^ ^ ^ ^ ^ ^ − ^ ^ ^ − ^
Figure imgf000021_0003
[Math.50] X ^ ^ ^ − ^ + ^ ^ −
Figure imgf000021_0004
[Math.51] ^ ^ ^ − ^ ^ ^ ^ ^ −
Figure imgf000021_0005
[Math.53] ^ ^ ^ ^ ^ − −
Figure imgf000022_0001
Ainsi, lorsque la fréquence de découpage ωsw est modifiée, alors la fréquence de découpage normalisée λ2 est également modifiée, modifiant par conséquent les impédances équivalentes Z1, Z2, Z3 des circuits à résonance série Cell1, Cell2, Cell3, modifiant ainsi l’intensité des courants i1, i2, i3. Ainsi, on peut choisir le sens de déplacement du courant entre les cellules résonantes Cell1, Cell2, Cell3, et donc dans les circuits de pont résonant Pont1, Pont2, Pont3, afin notamment de contrôler le mode de fonctionnement du système électrique 1, et notamment du convertisseur continu-continu ICU en choisissant la fréquence de découpage ωsw adaptée. Ainsi, dans le mode de « direct » G2H, la fréquence de découpage normalisée λ2 est paramétrée de sorte que la contribution du courant i1 dans le système électrique 1 soit plus importante que la contribution du courant i3. Cela signifie que le circuit à résonance série Cell2 est alimenté par le circuit à résonance série Cell1 et non par le circuit à résonance série Cell3, lorsque la fréquence de découpage du circuit de pont résonant Pont1 est supérieure à la valeur de la deuxième fréquence de résonance F2 et inférieure à la valeur de la première fréquence de résonance F1. Dans le mode « inverse » H2G, la fréquence de découpage normalisée λ2 est paramétrée de sorte que la contribution du courant i2 dans le système électrique 1 soit plus importante que la contribution du courant i3. Cela signifie que le circuit à résonance série Cell1 est alimenté par le circuit à résonance série Cell2 et non par le circuit à résonance série Cell3, lorsque la fréquence de découpage du circuit de pont résonant Pont2 est supérieure à la valeur de la première fréquence de résonance F1. Dans le mode « direct » H2L, la fréquence de découpage normalisée λ2 est paramétrée de sorte que la contribution du courant i2 dans le système électrique 1 soit plus importante que la contribution du courant i1. Cela signifie que le troisième circuit de pont résonant Pont3 est alimenté par le deuxième circuit de pont résonant Pont2 et non par le premier circuit de pont résonant Pont1, lorsque la fréquence de découpage du circuit de pont résonant Pont2 est supérieure à la valeur de la troisième fréquence de résonance F3 et inférieure à la valeur de la deuxième fréquence de résonance F2. Dans le mode « inverse » L2H, la fréquence de découpage normalisée λ2 est paramétrée de sorte que la contribution du courant i3 dans le système électrique 1 soit plus importante que la contribution du courant i1, cela signifie que le circuit de pont résonant Pont2 est alimenté par le circuit de pont résonant Pont3 et non par le circuit de pont résonant Pont1, lorsque la fréquence de découpage du circuit de pont résonant Pont3 est supérieure à la valeur de la troisième fréquence de résonance et inférieure à la valeur de la deuxième fréquence de résonance F2. Il est précisé que l’invention n’est pas limitée aux exemples décrits et est susceptible d’adaptations à la portée de l’homme de l’art. Title of the invention: Electrical system and method for charging a battery, in particular for a vehicle TECHNICAL FIELD Generally speaking, the invention relates to the field of electrical systems intended for recharging one or more batteries, in particular intended to be embedded in a motor vehicle, in particular a motor vehicle with an electric or hybrid engine. More specifically, an electric or hybrid vehicle comprises a low-voltage power battery, for powering the vehicle's electrical equipment, and a high-voltage power battery which contributes to the propulsion of the vehicle. It is known that the vehicle includes an on-board electric charger, commonly referred to by those skilled in the art by the acronym OBC for “On-Board Charger” in English, used for recharging the high voltage power battery from an electrical network. It is also known to use a DC/DC converter to recharge a low voltage battery from a high voltage battery. The present invention relates, in this context, to an electrical system comprising an on-board electrical charger having several operating modes and making it possible to ensure the functions of such an OBC and such a DC/DC converter. STATE OF THE ART As is known, an electric or hybrid motor vehicle comprises an electric motor system, powered by a high-voltage power battery via a high-voltage on-board electrical network, and a plurality of auxiliary electrical equipment powered by a low-voltage power battery via a low-voltage on-board electrical network. Thus, the high voltage power battery provides an energy supply function for the electric motor system allowing propulsion of the vehicle. The low-voltage power battery powers auxiliary electrical equipment, such as on-board computers, window motors, multimedia system, etc. The high voltage power battery typically delivers a voltage of between 100 V and 900 V, preferably between 100 V and 500 V, while the low voltage power battery typically delivers a voltage of the order of 12 V, 24 V or 48 V. These two high and low voltage power batteries must be able to be charged. Recharging the high-voltage power battery with electrical energy is carried out in a known manner by connecting it, via a high-voltage electrical network of the vehicle, to an external electrical supply network, for example the domestic alternating electrical network. To this end, the high voltage power battery is capable of being connected to the power network external electric, via an on-board electrical charging system, designated on-board electric charger or OBC (for “On-Board Charger” in English). Likewise, the electrical recharge of the low voltage battery is carried out by connecting it, via an energy converter, to the high voltage supply battery, via a DC-DC converter. More specifically, the electrical system includes an on-board electrical charger, a high-voltage power battery, a low-voltage power battery and a DC/DC converter between these two batteries. The on-board electric charger is connected on one side to an external power supply network and on the other to the high voltage power supply battery. The low-voltage power battery is connected to the high-voltage power battery by a DC-DC converter circuit. The on-board electrical charger includes a filter and a power factor correction circuit, itself comprising an AC-DC converter. In order to ensure galvanic isolation between the external power supply network and the high-voltage power battery, the on-board electric charger also includes a DC-DC converter connected between the power factor corrector circuit and the power battery. high voltage power supply. A solution making it possible to pool the two DC-DC converters consists of an on-board electrical charger comprising a transformer comprising three terminals, each terminal being respectively connected to the power factor corrector circuit (itself connected to the external power supply network), to the high voltage power battery and the low voltage power battery. This structure makes it possible to control the power flow between the three terminals in particular by controlling the phase shift between the voltages of the three terminals of the transformer. This technique, commonly called "phase-shift control" or "active bridges", is carried out at a fixed frequency and transfers energy using inductors in particular. However, for example, when the power flow is controlled between the terminal connected to the high voltage power supply battery and the terminal connected to the power factor corrector circuit, and therefore to the external power supply network, there is also a current which flows in the terminal connected to the low voltage power battery. To prevent this, the control of the phase shifts between the voltages of the three terminals can be modified, but this presents other disadvantages, such as a possible malfunction of the on-board electric charger, in particular when the output voltage of the electric charger onboard must be regulated over a wide voltage range and when the converter is operating at low load. To overcome these drawbacks, the present invention proposes to use an electric charger capable of operating in four different operating modes. PRESENTATION OF THE INVENTION More precisely, for this purpose, the present invention relates to an electrical system, comprising a DC-DC converter, the electrical system being intended to be connected to an output of a power factor correcting converter, the system electric circuit comprising a first, a second and a third resonant bridge circuit, the first resonant bridge circuit being adapted to operate at a first resonant frequency, the third resonant bridge circuit operates at a third resonant frequency, the second circuit resonant bridge operates at a second resonance frequency between the first resonance frequency and the third resonance frequency, the three resonant bridge circuits respectively defining a first terminal, a second terminal and a third terminal of said DC-DC converter, said circuit DC-DC converter for transmitting electrical energy between two resonant bridge circuits among the three resonant bridge circuits, said electrical system comprising several modes of operation: a first mode of operation, in which the first terminal powers the second terminal , and in which the switching frequency of the first resonant bridge circuit is greater than or equal to the second resonant frequency, the second and third resonant bridge circuits having a rectifier function and the third terminal being comparable to an open circuit, a second mode of operation, in which the second terminal powers the first terminal, and in which the switching frequency of the second resonant bridge circuit is greater than or equal to the second resonance frequency and less than or equal to the first resonance frequency, the first and third resonant bridge circuits having a rectifier function and the third terminal being comparable to an open circuit. By between the first resonance frequency and the third resonance frequency it is understood that the first resonance frequency and the third resonance frequency define a frequency interval of which the first resonance frequency is the upper limit and the third frequency of resonance is the lower bound. According to one embodiment, the electrical system comprises a third mode of operation, in which the second terminal powers the third terminal, and in which the switching frequency of the second resonant bridge circuit is greater than or equal to the third resonance frequency and lower than the second resonance frequency, the first and third resonant bridge circuits having a rectifier function and the first terminal being comparable to an open circuit. According to one embodiment, the electrical system comprises a fourth mode of operation, in which the third terminal powers the second terminal, and in which the switching frequency of the third resonant bridge circuit is greater than the third resonance frequency and lower or equal to the second resonant frequency, the first and second resonant bridge circuits having a rectifier function and the first terminal being comparable to an open circuit. According to one embodiment, the first terminal of the DC-DC converter is intended to be connected to an output of the power factor correction converter, itself connected to an external power supply network, the second terminal is intended to be connected to a high voltage power battery of the vehicle, the third terminal is intended to be connected to a low voltage power battery of the vehicle. Advantageously, each resonant bridge circuit of the DC-DC converter circuit respectively comprises a series resonance circuit and a bridge of diodes and transistors, each series resonance circuit respectively comprising a resonance inductance and a resonance capacitance. According to one embodiment: according to the first mode of operation, the switching frequency is adjusted so that the external electrical supply network supplies the high voltage supply battery via the power factor corrector circuit, according to the second mode of operation, the switching frequency is adjusted so that the high voltage power supply battery supplies a load via the power factor corrector circuit, according to the third mode of operation, the switching frequency is set so that the high-voltage power battery supplies power to the low-voltage power battery through a DC-DC converter circuit, according to the fourth operating mode, the switching frequency is set so that the battery The low-voltage power supply supplies the high-voltage power battery through a DC-DC converter circuit. The present invention also relates to an electric or hybrid automobile vehicle comprising an electrical system as briefly described above. PRESENTATION OF FIGURES The invention will be better understood on reading the description which follows, given solely by way of example, and referring to the appended drawings given by way of non-limiting examples, in which identical references are given to similar objects and in which: Figure 1 represents a functional block diagram of a conventional electrical system, Figure 2 represents a functional electronic diagram of a conventional electrical system showing the OBC and DC/DC parts on the basis of the figure 1, Figure 3 represents a functional block diagram of the electrical system according to the invention, Figure 4 represents an electronic diagram of the electrical system according to the invention, comprising a DC-DC converter ICU (for Integrated Converter Unit); Figure 5 represents a functional block diagram of the operating modes of the electronic system according to the invention, Figure 6 represents the equivalent circuit of the electrical system according to the invention, Figure 7 represents an equivalent circuit for the mathematical analysis of the electrical system according to the invention, Figure 8 represents the equivalent circuit of the first "direct" operating mode and the second "reverse" operating mode of the electrical system according to the invention, Figure 9 represents the equivalent circuit of the first "direct" operating mode reverse" of the electrical system according to the invention, Figure 10 represents the second "direct" mode of operation of the electrical system according to the invention, It should be noted that the figures explain the invention in detail to implement the invention , said figures can of course be used to better define the invention if necessary. DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION It is recalled that the present invention is described below using different non-limiting embodiments and is capable of being implemented in variants within the reach of those skilled in the art, also covered by the present invention. An electric or hybrid motor vehicle comprises an electric motor system, powered by a high-voltage power battery via a high-voltage on-board electrical network, and a plurality of auxiliary electrical equipment powered by a low-voltage power battery via a network low voltage on-board electric. Thus, the high voltage power battery provides an energy supply function for the electric motor system allowing propulsion of the vehicle. The low-voltage power battery powers auxiliary electrical equipment, such as on-board computers, window motors, multimedia system, etc. With reference to Figure 1, the electrical system 1, in particular for motor vehicles, includes an on-board electrical charger OBC. In the present case, the on-board electrical charger OBC comprises a filter F, making it possible to filter the harmonics of the switching frequency, a power factor corrector circuit PFC, itself comprising an AC/DC alternating-direct converter and being connected at the output of the filter F, and an HVDC DC-DC converter circuit connected to the output of the power factor corrector PFC. Furthermore, the on-board electric charger OBC is connected to the external power supply network G1 by the filter F and is connected to the high voltage power battery HV. Figure 2 shows the conventional electrical system of Figure 1, showing the parts providing the OBC and DC/DC converter functions. With reference to Figure 3, the converter circuit ICU comprises three resonant bridge circuits Pont1, Pont2, Pont3, respectively connected to the Vdc_PFC output of the power corrector converter PFC, itself connected to the external power supply network G1, to the high voltage HV power battery and the low voltage LV power battery. The ICU DC-DC converter integrates an on-board electrical charger and a DC/DC converter between the high-voltage HV power battery and the low-voltage LV power battery. With reference to Figure 4, the topology is shown in detail of the DC-DC converter circuit ICU forming part of the invention. The ICU DC-DC converter includes three resonant bridge circuits Pont1, Bridge2, Bridge3. Each resonant bridge circuit Pont1, Bridge2, Bridge3 respectively comprises a series resonance circuit Cell1, Cell2, Cell3 and a MOSFET transistor bridge H electrically connected to its series resonance circuit Cell1, Cell2, Cell3. Each series resonance circuit Cell1, Cell2, Cell3 respectively comprises a resonance inductance Lr1, Lr2, Lr3 and a resonance capacitance Cr1, Cr2, Cr3 connected in series. Furthermore, each MOSFET H transistor bridge includes field effect transistors. The structure of a series resonance circuit Cell1, Cell2, Cell3 and a MOSFET H transistor bridge is known to those skilled in the art and will not be described in more detail here. The ICU DC-DC converter circuit also includes a transformer, comprising three windings E1, E2, E3. The windings E1, E2, E3 are respectively connected in series with the series resonance circuit Cell1, Cell2, Cell3. This transformer ensures galvanic isolation between the three resonant bridge circuits Pont1, Pont2, Pont3. It is represented here in particular as a perfect transformer, where the magnetization inductance is very high. Thus, each bridge of MOSFET transistors H is connected on the one hand to the series resonance circuit Cell1, Cell2, Cell3 and to the associated winding E1, E2, E3, and on the other hand to the Vdc_PFC output of the power corrector converter PFC, itself connected to the external power supply network G1 or to the high voltage power supply battery HV or to the low voltage power supply battery LV. In the present case, the resonant bridge circuits Pont1, Pont2 and Pont3 have an identical structure, but differ in the values of the resonance inductance Lr1, Lr2, Lr3 and resonance capacitance Cr1, Cr2, Cr3 of their series resonance circuit Cell1 , Cell2, Cell3 respectively. These three resonant bridge circuits Bridge1, Bridge2, Bridge3 are tuned into three different natural resonant frequencies. With reference to Figure 5, said electrical system 1 has four operating modes. It comprises a first mode of operation, in which an external power supply network G1 supplies the high voltage power supply battery HV via the power factor corrector circuit PFC. This first mode is hereinafter referred to as the “direct” G2H mode. The electrical system 1 also includes a second mode of operation, in which the high voltage power battery HV powers a load via the power factor corrector circuit PFC. This second mode is hereinafter referred to as the “reverse” H2G mode. It also includes a third mode of operation, in which the high voltage power battery HV supplies the low voltage power battery LV via a DC-DC converter circuit. This third mode is hereinafter referred to as the “direct” H2L mode. Finally, it includes a fourth operating mode, in which the low voltage power battery LV supplies the high voltage power battery HV via a DC-DC converter circuit LDC. This fourth mode is hereinafter referred to as the “reverse” L2H mode. Said electrical system 1 being remarkable in that it comprises a control system making it possible to change the operating mode used as a function of the resonance frequency of each series resonance circuit Cell1, Cell2 and Cell3. Indeed, the first series resonance circuit Cell1 operates at a first resonance frequency F1, the third series resonance circuit Cell3 operates at a third resonance frequency F3, the second series resonance circuit Cell2 operates at a second resonance frequency F2 , the value of which is between the first and third resonance frequencies F1 and F3. The switching frequency of each resonant bridge circuit Pont1, Bridge2 and Bridge3 can be modified and makes it possible to modify the equivalence impedance of each series resonance circuit Cell1, Cell2 and Cell3. With reference to Figures 6 and 7, the equivalent electronic diagram of a DC-DC converter ICU is shown, here a three-port converter, each port corresponding respectively to the series resonance circuit Cell1, Cell2, Cell3. This equivalent electronic diagram is valid when the representation of the transformer is “ideal”, with an infinite or very high magnetization inductance compared to that of the other elements. The outputs of each resonant bridge Pont1, Bridge2, Bridge3 correspond to the loads connected to each resonant bridge circuit Pont1, Bridge2, Pont3 in series with the resonance cell Cell1, Cell2, Cell3. The outputs of each resonant bridge circuit Pont1, Bridge2, Bridge3 are thus respectively modeled by a voltage source V1, V2, V3, square to the switching frequency, respectively connected in series with the resonance circuit Cell1, Cell2, Cell3, represented by its equivalent impedance Z1, Z2, Z3. Each equivalent impedance Z1, Z2, Z3 respectively represents the series association of the resonance inductance Lr1, Lr2, Lr3 and the resonance capacitance Cr1, Cr2, Cr3 and depends on the switching frequency. Thus, for the electrical system 1 to operate in the “direct” mode G2H, the electrical energy must be transferred from the external electrical power network G1, to the stage of the power factor corrector circuit PFC connected to the first circuit of resonant bridge Pont1, to the HV high voltage power supply battery, connected to the second resonant bridge circuit Pont2. For this, the switching frequency of the first resonant bridge circuit Pont1 varies around the value of the second resonance frequency F2 at which the equivalent impedance Z3 of the series resonance circuit Cell3 is high. Thus, the current mainly flows between the first and second resonant bridge circuits Pont1, Bridge2. The value of the second resonance frequency F2 is given by the association of the elements of the series resonance circuits Cell1 and Cell2. Thus, when the on-board electrical charger OBC operates in the “direct” mode G2H, the switching frequency of the first resonant bridge circuit Pont1 is cut around the value of the second resonance frequency F2 and the second resonant bridge circuit Pont2 has a rectifier function. Note that the circuit of resonant bridge Pont3 has a rectifier function in the G2H direct mode, but since its equivalent impedance Z3 is high, current does not flow in the resonant bridge circuit Pont3. To improve the efficiency of energy transfer in the direct G2H mode, the rectifier bridge Pont2 could also be controlled at the same switching frequency of Bridge1 to achieve synchronous rectification of the voltage from the switching of the transistors instead of the rectifier diodes. On the other hand, when the electrical system 1 operates in the "reverse" H2G mode, the equivalent impedance Z3 of the series resonant circuit Cell3 must also be high so that the current flows mainly between the first and second resonant bridge circuits Bridge1 and Pont2, and more precisely from the second resonant bridge circuit Pont2 to the first resonant bridge circuit Pont1, or in other words from the high voltage power supply battery HV to a load which replaces the external electrical power supply network G1. For this, the switching frequency of the second resonant bridge circuit Pont2 is cut around the value of the first resonance frequency F1, and the first resonant bridge circuit Pont1 has a rectifier function. Note that the resonant bridge circuit Pont3 also has a rectifier function in the reverse mode H2G, but since its equivalent impedance Z3 is high, the current does not flow in the resonant bridge circuit Pont3. On the other hand, for the electrical system 1 to operate in the “direct” mode H2L and the “reverse” mode L2H, the equivalent impedance Z1 of the first resonant bridge circuit Pont1 must be high. Indeed, if the equivalent impedance Z1 of the series resonance circuit Cell1 is high, then the current and the voltage flow mainly between the second and third resonant bridge circuits Pont2 and Bridge3, or in other words between the high voltage power supply battery HV and the LV low voltage power battery. For this, when the electrical system 1 operates in direct mode H2L, the energy flows from the high voltage power supply battery HV, connected to the second resonant bridge circuit Pont2, to the low voltage power supply battery LV, connected to the third resonant bridge circuit Bridge3. The switching frequency of the second resonant bridge circuit Pont2 is cut at a variable frequency around the value of the third resonance frequency F3 given by the association of the elements of the series resonance circuits Cell2 and Cell3. The first and third resonant bridge circuits Pont1 and Bridge3 have a rectifier function, but around the value of the third resonant frequency F3, the equivalent impedance Z1 is very high and therefore the current does not flow in the bridge circuit resonant Bridge1. When the electrical system 1 operates in the reverse mode L2H, the voltage flows from the low voltage power battery LV to the high voltage power battery HV. The switching frequency of the third resonant bridge circuit Pont3 is cut at a variable frequency around the value of the second resonance frequency F2, given by the association of the elements of the series resonance circuits Cell2 and Cell3. The first and second resonant bridge circuits Pont1 and Bridge2 have a rectifier function, but around the value of the second resonant frequency F2, the equivalent impedance Z1 is very high and therefore the current does not flow in the bridge circuit resonant Bridge1. Still with reference to Figures 6 and 7, in the context of equivalent circuits, the influence of each voltage source V1, V2, V3 and the three equivalent impedances Z1, Z2, Z3 can be calculated from the superposition theorem, known of a person skilled in the art. To correctly apply the superposition theorem to electrical system 1, it is necessary to calculate the equivalent output current in each of the four operating modes. The equivalent circuit of the "direct" mode G2H is shown with reference to Figure 8. The output corresponds to the load connected to the second resonant bridge circuit Pont2 in series with the series resonance cell Cell2, which is why the voltage source V2 has been replaced by a resistor R2 in the equivalent circuit diagram. The output current therefore corresponds here to the current in the series resonance cell Cell2, that is to say to the current i 2 . In this approximation, we have: [Math.1] i ^ = i ^ ^ + i ^ ^^ where: i ^ ^ represents the equivalent output current considering only the voltage source V1, the voltage source V3 being considered zero, i ^ ^^ represents the equivalent output current considering only the voltage source V3, the voltage source V1 being considered zero. It is then necessary to determine the impedance Z1_2, defined as the impedance seen by the resonant bridge circuit Pont1 when the resonant bridge circuit Pont2 is supplied and the voltage source V3 is short-circuited. Said impedance Z1_2 is defined according to the following notation: [Math.2] Z ^_^ = Z ^ + [Z ^ //(Z ^ + R ^ )] Where R 2 designates the load across the second resonant bridge circuit Bridge2, according to the first harmonic approximation. SO : [Math.3] Z ^ × +
Figure imgf000013_0001
[Math.4] + Z^Z^ + + R^ +
Figure imgf000013_0002
[Math.5] ^
Figure imgf000013_0003
where POBC designates the power of the electric charger on board OBC. It is then necessary to determine the impedance Z3_2, defined as the impedance seen by the resonant bridge circuit Pont3 when the resonant bridge circuit Pont2 is supplied and the voltage source V1 is short-circuited. Said impedance Z3_2 is defined according to the following notation: [Math.6] Z ^_^ = Z ^ + [Z ^ //(Z ^ + R ^ )] Therefore: [Math.7] + Z^Z^ + + R^+
Figure imgf000013_0004
We can thus deduce the current i 2 : [Math.8] ^ V^ Z^
Figure imgf000013_0005
[Math.9] ^ ^ V^ Z^
Figure imgf000013_0006
[Math.10] ^ ^ = ^ ^ '
Figure imgf000014_0001
With reference to Figure 9, the previous steps are repeated in order to determine the equivalent output current of the equivalent circuit concerning the “reverse” H2G mode. The output current here corresponds to the current i1 in the series resonance cell Cell1 and: [Math.11] i ^ = i ^ ^ + i ^ ^^
Figure imgf000014_0002
where: i ^ ^ represents the equivalent output current considering only the voltage source V2, the voltage source V3 being considered zero, i ^ ^^ represents the equivalent output current considering only the voltage source V3, the source voltage V2 being considered zero. It is then necessary to determine the impedance Z2_1, defined as the impedance seen by the resonant bridge circuit Pont2 when the resonant bridge circuit Pont1 is supplied and the voltage source V3 is short-circuited. Said impedance Z2_1 is defined according to the following notation: [Math.12] Z ^_^ = Z ^ + [Z ^ //(Z ^ + R ^ )] where R1 designates the load across the first resonant bridge circuit Bridge1 . So: [Math.13] Z ^_^ = (Z^Z^ + Z^Z^ + Z^Z^) + R^(Z^ + Z^) ( Z^ + Z^) + R^ It is necessary then determine the impedance Z3_1, defined as the impedance seen by the bridge Pont3 when the resonant bridge circuit Pont1 is powered and the voltage source V2 is short-circuited. Said impedance Z3_1 is defined according to the following notation: [Math.14] Z ^_^ = Z ^ + [Z ^ //(Z ^ + R ^ )] Therefore: [Math.15] + Z^Z^ + + R^ +
Figure imgf000015_0001
We can thus deduce the current i 1 : [Math.16] ^ V^ Z^
Figure imgf000015_0002
[Math.17] ^ ^ V^ Z^
Figure imgf000015_0003
[Math.18] = ^ ^ '
Figure imgf000015_0004
With reference to Figure 10, the previous steps are repeated again in order to determine the equivalent output current of the equivalent circuit concerning the “direct” H2L mode. The output current here corresponds to the current i 3 flowing through the series resonance circuit Cell3 and: [Math.19] i ^ = i ^ ^ + i ^ ^^ where: i ^ ^ represents the equivalent output current considering only the voltage source V2, the voltage source V1 being considered zero, i ^ ^^ represents the equivalent output current considering only the voltage source V1 the voltage source V2 being considered zero. It is then necessary to determine the impedance Z2_3, defined as the impedance seen by the resonant bridge circuit Pont2 when the resonant bridge circuit Pont3 is powered and the voltage source V1 is short-circuited. Said impedance Z2_3 is defined according to the following notation: [Math.20] Z ^_^ = Z ^ + [Z ^ //(Z ^ + R ^ )] where R3 designates the load across the third resonant bridge circuit Pont3. So: [Math.21] Z ^_^ = (Z^Z^ + Z^Z^ + Z^Z^) + R^(Z^ + Z^) ( Z^ + Z^) + R^ It is necessary then determine the impedance Z1_3, defined as the impedance seen by the resonant bridge circuit Pont1 when the resonant bridge circuit Pont3 is powered and the voltage source V2 is short-circuited. Said impedance Z1_3 is defined according to the following notation: [Math.22] Z ^_^ = Z ^ + [Z ^ //(Z ^ + R ^ )] Therefore: [Math.23] + Z^Z^ + + R^+
Figure imgf000016_0001
We can thus deduce the current i3: [Math.25] V ^ Z^
Figure imgf000016_0002
[Math.26] V ^ Z^
Figure imgf000016_0003
[Math.24] i ^ = (V ^ Z ^ + V ^ Z ^ ) ^ ^ ( ! "# ! $# "$)#%$(&!#&")' (3) Finally, we make even in order to determine the equivalent output current of the equivalent circuit concerning the “inverse” mode L2H The output current corresponds here to the current i2 and: [Math.27] i ^ = i ^ ^ + i ^ ^^ where: i ^ ^ represents the equivalent output current considering only the voltage source V1, the voltage source V3 being considered zero, i ^ ^^ represents the equivalent output current considering only the voltage source V3, the voltage source V1 being considered zero. In the present case, the impedances to be determined correspond to the impedance seen by the resonant bridge circuit Pont1 when the resonant bridge circuit Pont2 is supplied and the voltage source V3 is short-circuited and to the impedance seen by the resonant bridge circuit Pont3 when the resonant bridge circuit Pont2 is supplied and the voltage source V1 is short-circuited, these two impedances corresponding respectively to the impedance Z1_2 and the impedance Z3_2 already determined previously. Thus, we also have: [Math.28] Z ^_^ = Z ^ + [Z ^ //(Z ^ + R ^ )] Therefore: [Math.29] + Z^Z^ + + R^ +
Figure imgf000017_0001
And: [Math.30] Z ^_^ = Z ^ + [Z ^ //(Z ^ + R ^ )] So: [Math.31] + Z^Z^ + + R2 +
Figure imgf000017_0002
We can thus deduce the current i 2 : [Math.32] i ^ V^ Z^ ^ = Z^_^ ^ Z^ + Z^ + R2 ^ [Math.33] V ^ Z^
Figure imgf000018_0001
Bridge1, Bridge2, Bridge3 powered and the value of these currents varies depending on the operating mode. Indeed, as seen previously, the equivalent impedance Z1, Z2, Z3 of each series resonance circuit Cell1, Cell2, Cell3 is dependent on the switching frequency of the DC-DC converter ICU, in other words, on the imposed switching frequency in one of the resonant bridge circuits Bridge1, Bridge2, Bridge3. By choosing the switching frequency around Fr12 or Fr23, the equivalent impedances Z1, Z2, Z3 described previously vary and consequently the current supplied in each resonant bridge circuit Pont1, Bridge2 or Bridge3 as well. Expressions (1) and (4) are identical. However, a notable difference between the “direct” G2H mode and the “inverse” L2H mode is due to the switching frequency imposed when using the ICU DC-DC converter. Expression (1) corresponds to the direct G2H mode and expression (4) corresponds to the inverse L2H mode. For each series resonance circuit Cell1, Cell2, Cell3, the resonance frequencies ω 1 , ω 2 , ω 3 are fixed and defined by the following expression: [Math.35] ^
Figure imgf000018_0002
In order to simplify the expressions of the impedances and currents determined previously, the resonance frequency ω2 of the series resonance circuit Cell2 is used as a reference frequency. It is this resonance frequency ω2 which is chosen since the series resonance circuit Cell2 is the circuit linked to the two other series resonance circuits Cell1 and Cell3 during the different operating modes. Thus, K1 and K3 correspond respectively to the gain between the resonance frequencies ω1, ω3 of the series resonance circuits Cell1, Cell3 with respect to the resonance frequency ω 2 taken as a reference, respectively: [Math.36] K1 = 1! = 1$
Figure imgf000019_0001
Furthermore, the switching frequency, defined ω sw, on which the ICU converter is controlled must also be normalized in relation to the resonance frequency of the series resonance circuit which is linked to the two other series resonance circuits during the different operating modes. In other words, in the present case, the switching frequency is normalized with respect to the resonance frequency ω 2 . Thus, λ 2 designates the normalized switching frequency of the second resonant bridge circuit Pont2, with respect to the resonance frequency ω 2, and is defined according to the following expression: [Math.38] λ ^ = ω45 ω ^ We can also note that λ 1 is the normalized switching frequency of the first resonant bridge circuit Pont1 with respect to the resonance frequency ω 1 , with: [Math.39] = 167 = 8"
Figure imgf000019_0002
We can also note that λ3 is the normalized switching frequency of the third resonant bridge circuit Pont3 with respect to the resonance frequency ω3, with: [Math.40] = 167 = 8"
Figure imgf000019_0003
We wish to determine the expression of the equivalent impedance Z1, Z2, Z3 of the series LC circuit of each series resonance circuit Cell1, Cell2, Cell3 as a function of the associated normalized switching frequency λ1, λ2, λ3. To do this, we use the expression for the equivalent impedance of a series LC circuit: [Math.41] = + ^
Figure imgf000020_0001
where: i = 1, 2, 3. In addition, we have: [Math.42] ω 45 [Math.43]
Figure imgf000020_0002
where: i = 1, 2, 3. Therefore, thanks to expression (6) we have: ω 45 = ω + λ + . If we replace the resonance frequency ω + by its expression given in (7), obtain: [Math.44] = 8/
Figure imgf000020_0003
Finally, in expression (5), we replace ω 45 by expression (6bis) above, and we obtain the expression of the equivalent impedances Z1, Z2, Z3 as a function of the normalized switching frequencies, λ1, λ2 and λ3: [Math.45] From
Figure imgf000020_0004
the equivalent impedances Z1, Z3 with respect to the normalized switching frequency λ ^ and the natural impedance Z2 of the second resonant bridge circuit Bridge2: We obtain: [Math.46] Z^ = (λ^ ^ − K^ ^) L^ ( λ^ Z^ ^ − 1) L^ [Math.47] − K^ ^ L^
Figure imgf000021_0001
From a practical point of view, it is possible for example to use resonance inductances Lr1, Lr2 and Lr3 of identical value and resonance capacitances Cr1, Cr2, Cr3 of different values. Thus, the three series resonance circuits Cell1, Cell2, Cell3 are different. Thanks to all the expressions determined previously during the application of the superposition theorem, we can determine the expressions of the currents i1, i2, i3 and the voltage sources V1, V2, V3 as a function of the normalized switching frequency λ2 and the factors K1 and K3: [Math.48] T − ^ − ^ − ^
Figure imgf000021_0002
[Math.49] T − ^ ^ ^ ^ ^ ^ ^ ^ ^ ^ ^ − ^ ^ ^ − ^
Figure imgf000021_0003
[ Math.50 ]
Figure imgf000021_0004
[Math.51] ^ ^ ^ − ^ ^ ^ ^ ^ −
Figure imgf000021_0005
[Math.53] ^ ^ ^ ^ ^ − −
Figure imgf000022_0001
Thus, when the switching frequency ω sw is modified, then the normalized switching frequency λ 2 is also modified, consequently modifying the equivalent impedances Z1, Z2, Z3 of the series resonance circuits Cell1, Cell2, Cell3, thus modifying the intensity of currents i 1 , i 2 , i 3 . Thus, we can choose the direction of movement of the current between the resonant cells Cell1, Cell2, Cell3, and therefore in the resonant bridge circuits Pont1, Pont2, Pont3, in particular to control the mode of operation of the electrical system 1, and in particular of the DC-DC converter ICU by choosing the appropriate switching frequency ω sw . Thus, in the “direct” G2H mode, the normalized switching frequency λ 2 is parameterized so that the contribution of current i 1 in the electrical system 1 is greater than the contribution of current i 3 . This means that the series resonance circuit Cell2 is powered by the series resonance circuit Cell1 and not by the series resonance circuit Cell3, when the switching frequency of the resonant bridge circuit Pont1 is greater than the value of the second resonance frequency F2 and less than the value of the first resonance frequency F1. In the “inverse” H2G mode, the normalized switching frequency λ 2 is parameterized so that the contribution of current i 2 in the electrical system 1 is greater than the contribution of current i 3 . This means that the series resonance circuit Cell1 is powered by the series resonance circuit Cell2 and not by the series resonance circuit Cell3, when the switching frequency of the resonant bridge circuit Pont2 is greater than the value of the first resonance frequency F1. In the “direct” H2L mode, the normalized switching frequency λ2 is parameterized so that the contribution of current i2 in electrical system 1 is greater than the contribution of current i1. This means that the third resonant bridge circuit Pont3 is powered by the second resonant bridge circuit Pont2 and not by the first resonant bridge circuit Pont1, when the switching frequency of the resonant bridge circuit Pont2 is greater than the value of the third resonance frequency F3 and less than the value of the second resonance frequency F2. In the “inverse” mode L2H, the normalized switching frequency λ2 is set so that the contribution of current i3 in electrical system 1 is greater than the contribution of current i1, this means that the resonant bridge circuit Pont2 is powered speak resonant bridge circuit Pont3 and not by the resonant bridge circuit Pont1, when the switching frequency of the resonant bridge circuit Pont3 is greater than the value of the third resonance frequency and less than the value of the second resonance frequency F2. It is specified that the invention is not limited to the examples described and is capable of adaptations within the reach of those skilled in the art.

Claims

REVENDICATIONS 1. Système électrique (1), comprenant un convertisseur continu-continu (ICU), le système électrique (1) étant destiné à être connecté à une sortie (Vdc_PFC) d’un convertisseur correcteur de facteur de puissance (PFC), le système électrique (1) comprenant un premier, un deuxième et un troisième circuits de pont résonant (Pont1, Pont2, Pont3), le premier circuit de pont résonant (Pont1) étant adapté pour fonctionner à une première fréquence de résonance (F1), le troisième circuit de pont résonant (Pont3) fonctionne à une troisième fréquence de résonance (F3), le deuxième circuit de pont résonant (Pont2) fonctionne à une deuxième fréquence de résonance (F2) comprise entre la première fréquence de résonance (F1) et la troisième fréquence de résonance (F3), chaque circuit de pont résonant (Pont1, Pont2, Pont3) définissant respectivement une première borne, une deuxième borne et une troisième borne dudit convertisseur continu-continu (ICU), ledit circuit convertisseur continu-continu (ICU) permettant de transmettre de l’énergie électrique entre deux circuits de pont résonant parmi les trois circuits de pont résonant (Pont1, Pont2, Pont3), ledit système électrique (1) comprenant plusieurs modes de fonctionnement : − un premier mode de fonctionnement, dans lequel la première borne alimente la deuxième borne, et dans lequel la fréquence de découpage (ωsw) du premier circuit de pont résonant (Pont1) est supérieure ou égale à la deuxième fréquence de résonance (F2), les deuxième et troisième circuits de pont résonant (Pont2, Pont3) ayant une fonction de redresseur et la troisième borne étant assimilable à un circuit ouvert, − un deuxième mode de fonctionnement, dans lequel la deuxième borne alimente la première borne, et dans lequel la fréquence de découpage (ωsw) du deuxième circuit de pont résonant (Pont2) est supérieure ou égale à la deuxième fréquence de résonance (F2) et inférieure ou égale à la première fréquence de résonance (F1), les premier et troisième circuits de pont résonant (Pont1, Pont3) ayant une fonction de redresseur et la troisième borne étant assimilable à un circuit ouvert. CLAIMS 1. Electrical system (1), comprising a DC-DC converter (ICU), the electrical system (1) being intended to be connected to an output (Vdc_PFC) of a power factor corrector converter (PFC), the electrical system (1) comprising a first, a second and a third resonant bridge circuit (Bridge1, Bridge2, Bridge3), the first resonant bridge circuit (Bridge1) being adapted to operate at a first resonant frequency (F1), the third resonant bridge circuit (Bridge3) operates at a third resonant frequency (F3), the second resonant bridge circuit (Bridge2) operates at a second resonant frequency (F2) between the first resonant frequency (F1) and the third resonant frequency (F3), each resonant bridge circuit (Bridge1, Bridge2, Bridge3) respectively defining a first terminal, a second terminal and a third terminal of said DC-DC converter (ICU), said DC-DC converter circuit (ICU ) making it possible to transmit electrical energy between two resonant bridge circuits among the three resonant bridge circuits (Bridge1, Bridge2, Bridge3), said electrical system (1) comprising several operating modes: − a first operating mode, in in which the first terminal powers the second terminal, and in which the switching frequency (ωsw) of the first resonant bridge circuit (Bridge1) is greater than or equal to the second resonant frequency (F2), the second and third resonant bridge circuits (Bridge2, Bridge3) having a rectifier function and the third terminal being comparable to an open circuit, − a second operating mode, in which the second terminal supplies the first terminal, and in which the switching frequency (ω sw ) of the second resonant bridge circuit (Bridge2) is greater than or equal to the second resonant frequency (F2) and less than or equal to the first resonant frequency (F1), the first and third resonant bridge circuits (Bridge1, Bridge3) having a rectifier function and the third terminal being comparable to an open circuit.
2. Système électrique (1), selon la revendication précédente, comprenant un troisième mode de fonctionnement, dans lequel la deuxième borne alimente la troisième borne, et dans lequel la fréquence de découpage (ωsw) du deuxième circuit de pont résonant (Pont2) est supérieure ou égale à la troisième fréquence de résonance (F3) et inférieure à la deuxième fréquence de résonance (F2), les premier et troisième circuits de pont résonant (Pont1, Pont3) ayant une fonction de redresseur et la première borne étant assimilable à un circuit ouvert. 2. Electrical system (1), according to the preceding claim, comprising a third operating mode, in which the second terminal supplies the third terminal, and in which the switching frequency (ω sw ) of the second resonant bridge circuit (Bridge2) is greater than or equal to the third resonance frequency (F3) and less than the second resonance frequency (F2), the first and third resonant bridge circuits (Bridge1, Bridge3) having a rectifier function and the first terminal being comparable to an open circuit.
3. Système électrique (1), selon l’une des revendications précédentes, comprenant un quatrième mode de fonctionnement, dans lequel la troisième borne alimente la deuxième borne, et dans lequel la fréquence de découpage (ωsw) du troisième circuit de pont résonant (Pont3) est supérieure à la troisième fréquence de résonance (F3) et inférieure ou égale à la deuxième fréquence de résonance (F2), les premier et deuxième circuits de pont résonant (Pont1, Pont2) ayant une fonction de redresseur et la première borne étant assimilable à un circuit ouvert. 3. Electrical system (1), according to one of the preceding claims, comprising a fourth operating mode, in which the third terminal supplies the second terminal, and in which the switching frequency (ω sw ) of the third resonant bridge circuit (Bridge3) is greater than the third resonance frequency (F3) and less than or equal to the second resonance frequency (F2), the first and second resonant bridge circuits (Bridge1, Bridge2) having a rectifier function and the first terminal being comparable to an open circuit.
4. Système électrique (1), selon l’une des revendications précédentes, dans lequel la première borne du convertisseur continu-continu (ICU) est destinée à être connectée à une sortie (Vdc_PFC) du convertisseur correcteur de facteur de puissance (PFC), lui-même connecté à un réseau d’alimentation électrique externe (G1), la deuxième borne est destinée à être connectée à une batterie d’alimentation haute tension (HV) du véhicule, la troisième borne est destinée à être connectée à une batterie d’alimentation basse tension (LV) du véhicule. 4. Electrical system (1), according to one of the preceding claims, in which the first terminal of the DC-DC converter (ICU) is intended to be connected to an output (Vdc_PFC) of the power factor correction converter (PFC) , itself connected to an external electrical power supply network (G1), the second terminal is intended to be connected to a high voltage (HV) power supply battery of the vehicle, the third terminal is intended to be connected to a battery low voltage (LV) power supply of the vehicle.
5. Système électrique (1), selon l’une des revendications précédentes, dans lequel chaque circuit de pont résonant (Pont1, Pont2, Pont3) du circuit convertisseur continu-continu (ICU) comprend respectivement un circuit à résonance série (Cell1, Cell2, Cell3) et un pont de diodes et transistors, chaque circuit à résonance série (Cell1, Cell2, Cell3) comprenant respectivement une inductance de résonance (Lr1, Lr2, Lr3) et une capacité de résonance (Cr1, Cr2, Cr3). 5. Electrical system (1), according to one of the preceding claims, in which each resonant bridge circuit (Bridge1, Bridge2, Bridge3) of the DC-DC converter circuit (ICU) respectively comprises a series resonance circuit (Cell1, Cell2 , Cell3) and a bridge of diodes and transistors, each series resonance circuit (Cell1, Cell2, Cell3) respectively comprising a resonance inductance (Lr1, Lr2, Lr3) and a resonance capacitance (Cr1, Cr2, Cr3).
6. Système électrique (1), selon l’une des revendications 4 et 5, dans lequel : − selon le premier mode de fonctionnement, la fréquence de découpage est réglée de sorte que le réseau d’alimentation électrique externe (G1) alimente la batterie d’alimentation haute tension (HV) par l’intermédiaire du circuit correcteur de facteur de puissance (PFC), − selon le deuxième mode de fonctionnement, la fréquence de découpage (ωsw) est réglée de sorte que la batterie d’alimentation haute tension (HV) alimente une charge par l’intermédiaire du circuit correcteur de facteur de puissance (PFC), − selon le troisième mode de fonctionnement, la fréquence de découpage (ωsw) est réglée de sorte que la batterie d’alimentation haute tension (HV) alimente la batterie d’alimentation basse tension (LV) par l’intermédiaire d’un circuit convertisseur continu-continu (LDC), − selon le quatrième mode de fonctionnement, la fréquence de découpage (ωsw) est réglée de sorte que la batterie d’alimentation basse tension (LV) alimente la batterie d’alimentation haute tension (HV) par l’intermédiaire d’un circuit convertisseur continu-continu (LDC). 6. Electrical system (1), according to one of claims 4 and 5, in which: − according to the first mode of operation, the switching frequency is adjusted so that the external electrical power supply network (G1) supplies the high voltage (HV) power battery via the power factor corrector (PFC) circuit, − according to the second operating mode, the switching frequency (ω sw ) is adjusted so that the power battery high voltage (HV) supplies a load via the power factor corrector circuit (PFC), − according to the third operating mode, the switching frequency (ωsw) is adjusted so that the high voltage supply battery (HV) supplies the low voltage power battery (LV) via a DC-DC converter circuit (LDC), − according to the fourth operating mode, the switching frequency (ωsw) is set so that the low voltage (LV) power battery supplies power to the high voltage (HV) power battery through a DC-to-DC converter (LDC) circuit.
7. Véhicule automobile électrique ou hybride comprenant un système électrique (1) selon l’une des revendications 1 à 6. 7. Electric or hybrid motor vehicle comprising an electrical system (1) according to one of claims 1 to 6.
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