WO2024046534A1 - Verfahren und einrichtung zur erkennung von schock- und vibrationszuständen in einem magnetostriktiven wandler - Google Patents

Verfahren und einrichtung zur erkennung von schock- und vibrationszuständen in einem magnetostriktiven wandler Download PDF

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WO2024046534A1
WO2024046534A1 PCT/DE2023/200168 DE2023200168W WO2024046534A1 WO 2024046534 A1 WO2024046534 A1 WO 2024046534A1 DE 2023200168 W DE2023200168 W DE 2023200168W WO 2024046534 A1 WO2024046534 A1 WO 2024046534A1
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signal
sensor
transducer
measurement
data points
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PCT/DE2023/200168
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Kantor ZOLTÁN
Szabó ATTILA
Tobias KÖNIG
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Balluff Gmbh
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    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01D—MEASURING NOT SPECIALLY ADAPTED FOR A SPECIFIC VARIABLE; ARRANGEMENTS FOR MEASURING TWO OR MORE VARIABLES NOT COVERED IN A SINGLE OTHER SUBCLASS; TARIFF METERING APPARATUS; MEASURING OR TESTING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • G01D5/00—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable
    • G01D5/48—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable using wave or particle radiation means
    • G01D5/485—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable using wave or particle radiation means using magnetostrictive devices
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01D—MEASURING NOT SPECIALLY ADAPTED FOR A SPECIFIC VARIABLE; ARRANGEMENTS FOR MEASURING TWO OR MORE VARIABLES NOT COVERED IN A SINGLE OTHER SUBCLASS; TARIFF METERING APPARATUS; MEASURING OR TESTING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • G01D3/00—Indicating or recording apparatus with provision for the special purposes referred to in the subgroups
    • G01D3/028—Indicating or recording apparatus with provision for the special purposes referred to in the subgroups mitigating undesired influences, e.g. temperature, pressure
    • G01D3/032—Indicating or recording apparatus with provision for the special purposes referred to in the subgroups mitigating undesired influences, e.g. temperature, pressure affecting incoming signal, e.g. by averaging; gating undesired signals

Definitions

  • the invention generally relates to the operation of a magnetostrictive or magnetostrictively acting sensor or transducer and in particular to a method and a device for detecting shock and / or vibration states in a magnetostrictive sensor or transducer, for example in a magnetostrictive position or Speed measuring system or in the field of technical diagnostics can be used.
  • Magnetostrictive sensors or transducers can be used in a position measuring system developed and sold by the applicant in order to determine the position of an object along a sensitive axis of a corresponding sensor device.
  • a mostly inductive position measuring system e.g. product no. BTL7-V50D-M0250-B-C003 from Bailuff GmbH
  • the coil system has an excitation coil and several structured planar receiving coils.
  • the vertical component of the magnetic field of the object acting on the coil plane exploited and measured using a magnetostrictive transducer.
  • the amplitude and phase of the induced voltage in each of the receiving coils depends on the object position.
  • the measuring range extends to around 130 millimeters (mm).
  • DE 10 2017 116828 A1 discloses an optoelectronic detector for detecting objects in a monitoring area, which has a sensor module with a light transmitter for sending a transmitted light signal into the monitoring area, a light receiver for receiving a light signal from the monitoring area and for generating a corresponding received signal.
  • a sensor evaluation unit is provided for evaluating the received signal and for generating process data (so-called “object detection signal”) and for generating sensor module data.
  • a process data channel is used to output the process data.
  • a condition monitoring module which has a condition evaluation unit for generating condition data, a first, internal interface between the sensor module and the condition monitoring module for transmitting the sensor module data to the condition monitoring module, and a ring memory, which receives data from the condition monitoring module via a second interface, consisting of the Status data and / or sensor module data, for temporary storage, has.
  • the condition monitoring module is designed to output a first trigger signal via the second interface depending on the condition data and/or the sensor module data, the first trigger signal being a further overwriting of the data in the ring memory is prevented for a defined period of time, and the data can be output from the ring memory via a status data channel.
  • abnormal behavior of the sensor data is recorded in order to warn of reduced reliability of the sensor system.
  • the invention is based on the object of specifying a method and a device for the precise and reliable detection of shock and/or vibration states in a magnetostrictive or magnetostrictively acting transducer in question, without making cost-effective and technically complex modifications or changes to an existing magnetostrictive transducer and/or a mentioned sensor device having such a transducer.
  • the invention is based on the idea of detecting fluctuations caused by a mechanical shock or a resulting vibration in a detected, preferably amplified measurement or sensor signal of such a sensor device.
  • the proposed method uses the background noise or a corresponding baseline/zero line (i.e. “baseline “) of the sensor signal is monitored in order to reliably detect the above-mentioned faults.
  • the sensor signal is preferably digitized so that this monitoring can be subsequently added to existing sensor devices in the form of a control program or control software.
  • the present invention is based in particular on the knowledge that the digitized signal curve or data points calculated from a measurement signal supplied by a measurement sensor affected here
  • Corresponding signal waveform in a sensor device affected here has a characteristic course in the area of the baseline in a mechanically undisturbed case.
  • measurement data ie data points of a specified signal waveform
  • one or more targets that cause a target signal (110) affected here can be present.
  • the corresponding target signals (110) can therefore appear at any position, so to speak, depending on the position(s) of the underlying targets along the waveguide, e.g. target magnets.
  • measurement data which deviate from the aforementioned characteristic curve of an undisturbed signal waveform can therefore be marked as “unreliable”, skipped when evaluating the measurement data or given a lower weighting during further processing or even deleted.
  • Such an exclusion or such a suppression or such a deletion can be made dependent on whether the deviation of indicator variables of a currently measured signal waveform from corresponding indicator variables of a previously stored, undisturbed signal waveform is an empirically predeterminable measure or, in the case of a scalar indicator variable, exceeds an empirically predeterminable threshold value.
  • the evaluation of the measurement data does not necessarily have to be skipped if a mentioned shock event is detected.
  • a shock Z-vibration state can only be recognized when the entire signal curve is already available and it would therefore already be too late to start evaluating the detected signal or signal curve to calculate the position of the target magnet. Therefore, a corresponding waveform recorded under a shock condition does not have to be deleted or completely excluded from the position evaluation.
  • skipping unreliable measurement data when generating position data can be implemented using a sensor device affected here or a corresponding evaluation control system.
  • the present invention essentially relates to the generation of said indicator values for detecting shock/vibration states and their use in the operation of a sensor device concerned here or a corresponding position measuring system.
  • a mechanical shock and/or vibration state that occurs during the operation of the sensor/transducer or a vibration of the sensor/transducer caused thereby is recognized by statistical evaluation of signal fluctuations in the area of a baseline or zero line of a measurement signal provided by the sensor/transducer.
  • a comparison is preferably carried out with a characteristic course of the measurement signal for the undisturbed case.
  • the measurement signal is digitized and the resulting data points are evaluated in a zero-centered, time-limited section or section of the measurement signal.
  • it is preferred not to evaluate such sections or sections, but rather complete waveforms.
  • the signal waveform of an undisturbed, electromagnetically effective, in particular magnetostrictive material is used as the characteristic curve of the measurement signal in the undisturbed case.
  • measurement signals or measurement data that deviate from the characteristic curve in the undisturbed case are excluded from further processing or are given a lower weighting or are deleted.
  • measurement signals or measurement data are excluded from further processing or are given a lower weighting or are deleted if the deviation of a currently measured measurement signal or corresponding measurement data exceeds an empirically predeterminable threshold value.
  • the deviation of a currently measured measurement signal or corresponding measurement data is quantified by recognizing relevantly increased values of at least one determined indicator variable in that the at least one indicator variable exceeds an empirically predeterminable threshold value, which is at undisturbed measurements was determined in advance.
  • the evaluation of signal fluctuations in the area of a base or zero line of the measurement signal is carried out by statistical evaluation of data points generated from a measurement signal.
  • the statistical evaluation is carried out using one or more of the following mathematical evaluation methods, based on waveform data generated from a measurement signal:
  • Quantile method which evaluates the difference between a first and a last quantile (e.g. a quartile) of waveform data, which increases under a shock influence;
  • “Histogram method” which relies on the sides of a histogram of waveform data close to the value zero Costs of the middle part, ie according to the ratio of sides to the middle, increase in the event of a shock impact, and are therefore evaluated according to the ratio of sides to the middle;
  • Standard deviation method which is based on the fact that the standard deviation of the waveform data near the zero line increases under the influence of shock, and thus waveform data near the baseline/zero line is evaluated;
  • Data density method in which the data density of the waveform data near the base Zzero line is evaluated.
  • the number of data points is evaluated as a function of the value of a deviation from the value zero.
  • a mechanical rotation or torsion wave packet is generated by a scanning current pulse in the waveguide, which extends along in both directions of the waveguide, wherein a measurement pickup, ie transducer or sensor, arranged near one end of the waveguide is provided for recording a said measurement signal in order to convert the rotational-torsion wave packet propagating in the waveguide into an electronic signal, wherein in a first time period of the measurement signal
  • the interrogation current pulse in the recorded measurement signal in the area of the ground zero line causes an oscillating interrogation noise as well as a collective mechanical response of the waveguide caused by the interrogation current pulse, and in a second time period of the measurement signal, an oscillating background noise and a If there is a target signal superimposed on the background noise, with the target signal being followed by a further oscillating background noise, it can further
  • the statistical evaluation is limited to time periods of the measurement signal which are not influenced by the query noise or the superimposed target signal.
  • measured values recorded in the at least one time range of a sensor/transducer disturbed by a mechanical shock and/or vibration state are disturbed by low-frequency noise.
  • the device according to the invention which is also proposed, for operating an electromagnetic, in particular magnetostrictive or magnetostrictively acting, sensor or transducer, in particular a position measuring system, has in particular an evaluation unit for detecting mechanical shock and/or vibration conditions that may occur during the operation of the sensor/transducer A resulting vibration of the sensor/transducer by evaluating signal fluctuations in the area of a baseline or zero line of a measurement signal provided by the sensor/transducer.
  • the device according to the invention can furthermore have at least one amplifier for amplifying the measurement signal supplied by the sensor/transducer, a comparator for comparing at least a time segment of the amplified measurement signal in the area of the base/zero line with a characteristic course of the measurement signal for the undisturbed case, a time-of-flight analysis unit, which delivers a position result, an analog/digital converter for converting the measurement signal into corresponding digital measurement data, and a statistics unit statistical evaluation according to the method according to the invention in order to determine or deliver a shock indicator variable.
  • the device according to the invention can also have at least one amplifier for amplifying the measurement signal supplied by the sensor/transducer, at least one analog/digital converter for converting the measurement signal into corresponding digital measurement data, a digital signal processor for evaluating the measurement data, a time-of-flight analysis unit, which is a Provides position result, as well as a statistical unit for statistical evaluation according to the method according to the invention in order to determine or deliver a shock indicator variable.
  • the comparator's measurement data preferably comes from magnetostrictive "time-of-flight" position sensors. Such sensors have a large measurement inaccuracy due to mechanical shocks and/or vibrations. In the case of relatively large disturbances, a measurement may even be completely impossible due to a lack of zero crossing of data points or due to an invalid precondition regarding the stated time of flight measurement.
  • the application of a cross-correlation technique to a digitized waveform and the determination of the flight time from a cross-correlation waveform result in a reduced influence, i.e. a smaller deviation of a determined position of a target object in the presence of a vibration or a shock.
  • vibrations and/or shocks in a sensor device affected here which influence the accuracy or reliability of a position measurement, can be reliably detected or determined. This means that such sensor devices can also be used safely in mechanically more critical applications.
  • the procedure and the device also enable rapid pulse-by-pulse Display of shock and vibration influences on, for example, an underlying magnetostrictive position measuring system.
  • a corresponding magnetostrictive sensor can report precisely on the exact vibration circumstances during its operation, for example in the form of a correspondingly provided condition monitoring function.
  • FIG. 1a - d exemplary measurement curves of a magnetostrictive position measuring system, namely for the case not disturbed by a mechanical shock pulse (Fig. 1a, c) and the case disturbed by a mechanical shock pulse (Fig. 1b, d);
  • 3a - d different shock indicator variables according to the evaluation according to the invention, for example based on histogram representations; 4a, b show examples of marking or non-marking of data points as “unreliable” due to a recognized or unrecognized shock influence that can be carried out according to the invention; and
  • FIGS. 5a and 5b five exemplary embodiments of a device according to the invention for implementing the method according to the invention, based on combined sequence diagrams, with the same or similar components being provided with matching reference numbers in FIGS. 5a and 5b.
  • Magnetostrictive position sensor systems typically consist of
  • a sensor arranged near the near end of the waveguide, i.e. near the electronics of the waveguide, to convert the torsional wave of the waveguide into an electronic signal;
  • an electronics block for evaluating the electronic signal from the sensor. It should be noted here that instead of a conductive or current-carrying wire guided through a longitudinal hole in the tubular waveguide for applying an interrogation current pulse, provision can also be made for the excitation current to be guided through a (solid) magnetostrictive wire itself and a copper wire outside the magnetostrictive wire use to return the current to the excitation circuit.
  • the torsion wave packet and thus the corresponding electronic signal pattern have a typical shape.
  • the time period measured between the initiation of an interrogation current pulse and the time of detection of a corresponding electronic pattern is used to characterize the position of the target magnet via the correlation between distance and time.
  • the wave propagation speed is used as a proportionality factor between these two points in time.
  • the position detection task is thereby transferred to a time measurement task.
  • the measurement technique known per se for magnetostrictive and also ultrasound-based position or distance sensors is that a counter is started together with the active edge of an "Init" signal, with a comparator being provided in order to determine a level crossing of the electronic output signal of the to recognize the transducer. The time counter is then stopped when the comparator output is activated.
  • the output of the comparator can be preset or preconditioned by additional comparators and sequential logic in order to prevent the counter from stopping due to non-target-related fluctuations, since the microelectronically integrated and highly accurate time counters usually used here cannot only respond to false stops without losing valid data .
  • the electronic signal from the sensor (or “pick-ups”) or the sensor signal generated or delivered by the pickup is free from unwanted mechanical interference such as shocks and vibrations that propagate along the waveguide to the mentioned pickup zone.
  • cross-correlation techniques are particularly effective for suppressing the influence of vibrations and shocks on the accuracy of a magnetostrictive position measurement. Since the target-related signal component in the position measuring systems affected here represents a wave packet that is relatively narrow-band in terms of frequency behavior, the cross-correlation generates efficient filtering of the waveform measured in each case. This allows frequency components close to the center frequency of the waveform, namely on the order of 100 kHz, to be retained and only the low-frequency components, namely a few kHz, e.g. B. up to 4 kHz, which are typical for vibrations and shocks, can be suppressed or excluded when determining the position.
  • the basis for this information is the structure of the scanning signal.
  • the structure of the measurement signal without the influence of shock is shown in Fig. 1a.
  • recorded signal values in the unit [LSB] are plotted over time in the unit [ys].
  • the underlying measurement used a radially arranged target magnet and the waveforms were recorded at a sampling frequency of 3.125 MHz with a nominal resolution of 12 bits.
  • the measurement signal shown in Fig. 1a begins with an oscillating noise 100, which is caused by the approximately 4 ps long interrogation pulse and the subsequent collective mechanical response of the waveguide associated with the interrogation pulse. This disturbance 100 is essentially constant, regardless of other influences, and decays after approximately 20 ps.
  • This query noise is followed by a section with a background noise 105 near the zero or baseline and a target signal 110 superimposed on the background noise 105, which appears as a short wavelet between approximately 105 and 135 ps.
  • the target signal 110 is again followed by a background noise 115.
  • a target signal (110) affected here there may be one or more targets causing a target signal (110) affected here.
  • the corresponding target signals (110) can therefore appear anywhere, depending on the position(s) of the targets.
  • the course of the measurement signal shown in Fig. la is therefore only an example and includes every appearance of such an undisturbed measurement signal, which is essentially determined by the actual position of the target, in the case of a magnetostrictive position detection system of a corresponding target magnet.
  • FIG. 1b again shows a complete waveform shown in FIG. 1a, i.e. including the interrogation noise and the target signal, but the sensor was disturbed by an underlying, low-frequency noise 120, 125.
  • the 2 ms half-sine shock pulses with a maximum value of 150 g, perpendicular to the waveguide were generated using an electrodynamic shaking device. While in the case of the undisturbed waveforms (FIG. 1a) the data points 105, 115 there are arranged in the area of the baseline near the value zero, those of the shock-influenced waveforms 120, 125 deviate significantly from the value zero (FIG. 1b).
  • the evaluation is preferably limited to those sections of the signal shape which not be influenced by the interrogation noise or the superimposed target signal. Therefore, if one limits the horizontal axis according to Figures 1a and 1b to the time period that a torsion wave requires to propagate only once through the magnetostrictive waveguide, it can be effectively prevented that reflections (or echoes) of the torsional vibration from the ends of the Waveguide lead to a further induced signal in the pickup, which would result in a disadvantageous broadening of the distribution shown in FIG. 1c. Therefore, in the exemplary embodiments described herein, the stated statistical evaluation of complete waveforms is applied within the transit time over a complete length of the waveguide.
  • waveform data items are sorted in ascending order.
  • LSB “least significant bit” or “lowest value byte”
  • the view of the same data at least the data labeled 200, 215) enlarged vertically by a factor of 100 is shown in Figures 2c and 2d.
  • This evaluation method is based on the knowledge that the waveforms of an interference-free measurement signal contain numerous data points around the value zero. Therefore, the statistical number of data points that lie within a narrow value range or window around the value zero must correlate with the strength of the disturbances affected here.
  • the slope of the middle part is advantageously characterized by the difference between the first 205 or 225 and the last quantile 210 or 230 of the sorted sequence.
  • the undisturbed signals are characterized by relatively small differences in values and the shock-influenced signals by relatively large differences in values. So the differences for the two quantiles marked in Figures 2a - 2d by the points 205, 210 or 225, 230 have the value 16 LSB in Figure 2c and the value 600 LSB in Figure 2d.
  • the waveform data points can basically only be sorted if they are available at all.
  • FPGA Field Programmable Gate Array
  • a real-time sorting algorithm can be implemented for a known total data length.
  • the sorting algorithm is equivalent to building a one-LSB-per-bin histogram, which consumes a memory area according to the ADC resolution (e.g. 4096 bins for a 12-bit ADC resolution).
  • quartile is a type of quantile that divides the number of available data points into four parts or quarters of more or less the same size. The data is ordered from smallest to largest value in order to calculate such quartiles, i.e. quartiles represent a form of ordinal statistics.
  • This method is based on the knowledge gained from the two histograms 130, 135 shown in Figures 1c and 1d, namely that the part of the distributions 105, 115 near the zero line that is characteristic of the undisturbed signals (hereinafter “characteristic course”) has a relatively large number of data points (FIG. 1c) compared to the peripheral parts, whereas the data points 120, 125 occurring near the zero line are more evenly distributed in shock-influenced signals (FIG. 1d).
  • the peripheral versus the average sum ratio (FIG. 1c) is 0.250
  • the corresponding sum ratio in the shock-influenced case (FIG. 1d) is 1.471.
  • the difference in the totals within the two distributions can also be used.
  • the total sum is less sensitive than the mentioned ratio of peripheral to average sum.
  • the “histogram method” requires the construction of a three-bin histogram using digital window comparators and, when the required amount of data has been processed, a logical addition component and a logical division component to produce the respective shock indicator parameter.
  • Example 3 “Standard deviation method” (or “sigma” method)
  • the distribution of data points near the zero line can also be characterized by their standard deviation.
  • the standard deviation of data points of a signal waveform affected here is calculated within a narrow, zero-centered window.
  • the narrow distribution of data points typical of an undisturbed signal results in a small sigma value, whereas disturbed signals result in a broader distribution of data points, ie corresponding to a larger sigma value.
  • the standard deviation of the data points in the range of LSB values between -36 and +36 is approximately 9.5 for the undisturbed case (Fig. 2c) and 19.9 for the shock-influenced case (Fig. 2d). It should be noted that the standard deviation of the data points of the overall waveform, without the stated limitation to LSB values between -36 and +36, would be significantly less sensitive to the stated vibrations or shock effects due to the large values in the interrogation noise and target signal sections.
  • the “standard deviation method” requires some logical multiplications as well as the accumulation of some values until the required amount of data is processed. Since the multiplication and accumulation operation can be performed in a single clock on most relevant microcontrollers, this method can be executed as a real-time method on both microcontrollers and mentioned FPGA architectures.
  • a prescribed shock pulse was repeatedly applied to a 76 cm long magnetostrictive sensor while interrogation pulses were emitted at a repetition rate of 500 Hz and the signal waveforms were acquired at a sampling frequency of 3.125 MHz.
  • the three methods described above were used to generate different indicator sizes for the respective shock behavior. This procedure continued for approximately 40 s, capturing approximately 20,000 world shapes at a time.
  • the resulting values of the above-described indicator variables “D_quantile”, “D_histogram” and “D_stdev” are each plotted in arbitrary units [a.u.j depending on the time t in the unit [s].
  • the prescribed deviation “D__ & posdev” is plotted over time in [s] in Fig. 3d.
  • the position of the target magnet can be calculated from the signal curves recorded in this way.
  • the cross-correlation between a reference waveform and the recorded waveform is first calculated, the reference waveform having been previously recorded, using a limited time period shown in Figures 1a ⁇ d and 2a-d with target influences of an undisturbed signal waveform.
  • the target position is defined, without reference to an unavoidable constant offset value, as the location of the first negative zero crossing of the cross-correlation waveform and is calculated by linear regression on the data over this zero crossing.
  • a corresponding deviation of the position values from the main position calculated for undisturbed measurements is shown in Fig. 3d.
  • the effect of the shock lasts much longer than the 2 ms shock pulse itself. Furthermore, the deviation of the position data relaxes to its undisturbed value later than the decay of the shock indicator quantities, which is despite the damping of the vibration of the sensor waveguide itself essentially can be attributed to real target vibrations.
  • shock-like vibrations for example on a position measurement
  • several such sizes can be used analyzed, which were obtained under unknown vibration conditions.
  • Figures 4a and 4b show an example of a marking or marking or non-marking or non-marking of data points that can be carried out automatically using the method described as “unreliable” due to a recognized shock influence.
  • a named shock indicator variable is shown according to the “standard deviation method” for the time period of a position measurement, in this case for a period of 0.8 s.
  • the indicator size “D_stdev” 405, 410, again in arbitrary units [a.u.j, is plotted over time t in [s].
  • the circles 415, 420 plotted in Figure 4a indicate those data points that were classified as unreliable using the following method and marked accordingly:
  • the corresponding position output data is marked as unreliable. These labels are maintained for an empirically definable period of time after the recorded shock indicator values have fallen below the predefined level of 400. During this period, further measuring points or corresponding data points are further marked or marked, namely ten (10) further measuring points in the present exemplary embodiment. In Fig. 4a, data not marked in the manner mentioned are shown as small dots.
  • the corresponding position data 425, 435 are shown in Fig. 4b.
  • Both the marking/labeling threshold 400 shown in Figure 4a and the number of output data for which the marking/labeling is maintained can be determined empirically according to the required dynamics of the overall system. While a relatively low threshold and a relatively long duration for marking/labeling Although they lead to more reliable output data and thus a more stable position measurement system, such values also reduce the possible dynamics of the control system.
  • shock-related zero point fluctuations shown in FIG. 4a last longer than the underlying shock event itself.
  • the shock-related fluctuations 430, 440 of the measurement shown in FIG. 4a last Position data lasts even longer than the recorded fluctuations of the indicator variable “D_stdev” shown in Fig. 4a.
  • the data points of corresponding signal waveforms derived from the measurement data can also be cleaned up of the data points marked as unreliable, i.e. can be completely deleted, for example.
  • Unreliable position data can also be suppressed by exclusion using adaptive filtering, e.g. B. using a Kalman filter or through appropriate weighting.
  • FIGS. 5a and 5b Exemplary embodiments of a device for implementing the method described above are shown in FIGS. 5a and 5b using combined flow/block diagrams.
  • the method and the device for generating shock indicator values are based on the digitization of the respective sensor signals.
  • the device for detecting a target position and for the parallel generation of pre-described reliability information for acquired position data, in particular for generating a pre-described shock indicator value can be implemented in different ways.
  • the signals to be evaluated are supplied by a pickup 500, which is arranged near the near end of a magnetostrictive waveguide 505, ie near the electronics of the waveguide. These signals are fed to a first amplifier 515 via a first line 510 in order to increase the signal level to a size that can be further processed.
  • the signal amplified in this way is fed via a second line 520 to a comparator (with an integrated TDC in this case) 525, in which the above-described comparison is carried out.
  • the data resulting from this processing step are then fed to a time-of-flight analysis 530, which delivers a position result 535.
  • waveform data derived from the measurement data does not have to be ended or interrupted if a shock event affected here is detected.
  • a shock vibration condition can only be recognized when the entire signal curve is already available and it is therefore already too late to start evaluating the signal/signal curve to calculate the position of the target magnet. Therefore, a corresponding waveform acquired under a shock condition does not need to be deleted or completely excluded from the position evaluation.
  • the amplified signal is additionally fed to an ADC 545, the digital output signal of which is sent to a statistics unit 550 for the above-described statistical purposes Evaluation of the waveform mentioned is supplied in order to determine or deliver a shock indicator size 555 as a result.
  • the signal supplied by the measuring sensor 500 is fed to a second amplifier 565 via a fourth line 560 and only then fed to the ADC 545.
  • the third line 540 becomes obsolete or not arranged. This makes it possible for the amplification factors or corresponding level increases of the signals supplied by the measurement sensor 500 to be selected differently for further processing by the comparator 525 and by the ADC 545 or the subsequent statistical evaluation 550 in order to be suitable for the two separate further processing steps 525 - 535 or 550, 555 to be able to provide suitable or optimal signal levels.
  • Fig. 5b shows three further exemplary embodiments of a device mentioned, also with and without the additional components shown in dashed lines.
  • the measurement signals supplied by the pickup 500 arranged at one end of the magnetostrictive waveguide 505 are fed to a first amplifier 515 via the first line 510.
  • the amplified signal is fed via a second line 570 to a first ADC 575, in which the amplified signal is first digitized.
  • the digital signal or the corresponding data is or are supplied via a third line 580 to both a digital signal processor 585 and via a branching fourth line 600 to a statistics unit 605 for the above-described statistical evaluation of a named waveform.
  • the data supplied by the digital signal processor 585 after evaluation is fed to a time-of-flight analysis 590, which in turn delivers a position result 595.
  • the evaluation results delivered by the statistics unit 605 then in turn deliver a pre-described shock indicator variable 610.
  • the amplified signal supplied by the first amplifier 515 is fed to a second ADC 635 via a branching, additional fifth line 630.
  • the digitized signal or the corresponding digital data is fed to the statistics unit 605 for the purpose described via a sixth line 640.
  • the second ADC 635 is present. This in turn makes it possible for the amplification factors or corresponding level increases of the signals supplied by the measurement sensor 500 for further processing by the subsequent further processing in the digital signal processor 585 and in the one connected via the sixth line 640 Statistics unit 605 can be selected differently in order to be able to provide suitable or optimal signal levels for these two separate further processing steps 585 - 595 or 605, 610.
  • the fourth line 600 is obsolete and in the fifth exemplary embodiment even the two lines 600, 630 are obsolete.
  • the evaluation 530 of the transit time of the target signal to determine the target position 535 can be done both by means of a high-resolution time-to-digital converter (“time-to-digital converter”) 525 as well as by generating a stop input signal using an analog zero comparator for the pre-amplified detection signal. This involves a digital evaluation of the respective recorded waveform, which is generated by digitizing the detection signal.
  • the requirements for both the signal amplifier and the respective analog-digital converter (ADC) 545, 575, 635 as well as its parameters can differ from those required for the evaluation of the runtime is required.
  • the evaluation can be carried out either by the comparator 525, possibly combined with a so-called “time-to-digital 1 converter (TDC 525) or by digital signal processing using a digital signal processor.
  • shock indicator values Since, on the one hand, only values close to zero are relevant for shock detection, as described above, it is advantageous to use higher amplifications - without taking into account the saturation of the target-influenced section of the signal.
  • the calculation of the shock indicator values does not require high-resolution or precise analog-to-digital converters, in contrast to the case where the transit time is determined from the digitized signal curve through digital signal processing.
  • the shock indicator values are calculated by each method using statistical methods and the signal bandwidth of the shock and vibration-related signal components is small, the sampling frequency of the associated ADC 545, 575, 635 is also not time-critical.

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Abstract

Bei dem hier beschriebenen Verfahren und der Einrichtung zum Betrieb eines elektromagnetischen, insbesondere magnetostriktiven, Sensors oder Wandlers (500) insbesondere eines Positionsmesssystems (500, 505), ist insbesondere vorgesehen, dass ein während des Betriebs des Sensors/Wandlers (500) etwa auftretender, mechanischer Schock- und/oder Vibrationszustand bzw. eine dadurch verursachte Vibration des Sensors/Wandiers (500) durch Auswertung von Signalschwankungen (120, 125) im Bereich einer Grund- bzw. Nulllinie (105) eines von dem Sensor/Wandler (500) bereitgestellten Messsignals erkannt wird.

Description

Verfahren und Einrichtung zur Erkennung von Schock- und Vibrationszuständen in einem magnetostriktiven Wandler
Die Erfindung betrifft generell den Betrieb eines hier betroffenen, magnetostriktiven bzw. magnetostriktiv wirkenden Sensors oder Wandlers und insbesondere ein Verfahren und eine Einrichtung zur Erkennung von Schock- und/oder Vibrationszuständen in einem magnetostriktiven Sensor bzw. Wandler, der beispielweise bei einem magnetostriktiven Positions- oder Geschwindigkeitsmesssystems oder im Bereich der technischen Diagnostik Anwendung finden kann.
Stand der Technik
Magnetostriktive Sensoren bzw. Wandler können in einem von der Anmelderin entwickelten und vertriebenen Positionsmesssystem eingesetzt werden, um die Position eines Objekts entlang einer sensitiven Achse einer entsprechenden Sensorvorrichtung zu ermitteln. Ein solches meist induktiv arbeitendes Positionsmesssystem (z.B. Produkt-Nr. BTL7-V50D-M0250-B-C003 der Bailuff GmbH) ist als serielle Sensorvorrichtung mit einem in Leiterplatten-Technologie gefertigten planaren Spulensystem ausgebildet. Das Spulensystem weist eine Anregungsspule und mehrere strukturierte planare Empfangsspulen auf. Um die Objektposition bezüglich der Sensorvorrichtung zu bestimmen, wird die auf die Spulenebene wirkende senkrechte Komponente des Magnetfelds des Objekts ausgenutzt und mittels eines magnetostriktiven Wandlers messtechnisch erfasst. Die Amplitude und die Phase der induzierten Spannung in jeder der Empfangsspulen ist dabei von der Objektposition abhängig. Der Messbereich reicht bis etwa 130 Millimeter (mm).
Aus DE 10 2018 129 942 A1 (Balluff GmbH) geht zudem hervor, bei einer solchen Sensorvorrichtung einen Vibrationssensor zur Charakterisierung der Betriebsbedingungen eines hier betroffenen Sensors bzw. Wandlers vorzusehen. Die Steuerung des Wandlers kann die dabei sich ergebenden Vibrationsinformationen nutzen, um die Zuverlässigkeit von erfassten Sensordaten festzustellen.
Ferner geht aus DE 10 2017 116828 A1 (Sick AG) ein optoelektronischer Detektor zur Detektion von Objekten In einem Überwachungsbereich hervor, der ein Sensormodul mit einem Lichtsender zum Aussenden eines Sendelichtsignals in den Überwachungsbereich, einen Lichtempfänger zum Empfang eines Lichtsignals aus dem Überwachungsbereich und zum Erzeugen eines entsprechenden Empfangssignals umfasst Zudem ist eine Sensorauswerteeinheit zur Auswertung des Empfangssignals und zur Erzeugung von Prozessdaten (sogenanntes „Objektfeststellungssignal“) und zur Erzeugung von Sensormoduldaten vorgesehen. Ein Prozessdatenkanal dient zur Ausgabe der Prozessdaten. Ferner ist ein Zustandsüberwachungsmodul vorgesehen, welches eine Zustandsauswerteeinheit zur Erzeugung von Zustandsdaten, eine erste, interne Schnittstelle zwischen dem Sensormodul und dem Zustandsüberwachungsmodul zum Übertragen der Sensormoduldaten an das Zustandsüberwachungsmodul, sowie einen Ringspeicher, der über eine zweite Schnittstelle von dem Zustandsüberwachungsmodul Daten, bestehend aus den Zustandsdaten und/oder Sensormoduldaten, zur temporären Speicherung erhält, aufweist. Das Zustandsüberwachungsmodul ist ausgebildet, um in Abhängigkeit von den Zustandsdaten und/oder der Sensormoduldaten ein erstes Trigger-Signal über die zweite Schnittstelle auszugeben, wobei das erste Trigger-Signal ein weiteres Überschreiben der Daten im Ringspeicher für eine definierte Zeitspanne verhindert, und wobei die Daten aus dem Ringspeicher über einen Zustandsdatenkanal ausgebbar sind. Mittels des Zustandsüberwachungsmoduls wird anomales Verhalten des Sensordaten erfasst, um vor einer verminderten Zuverlässigkeit der Sensorik zu warnen.
Offenbarung der Erfindung
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren und eine Einrichtung zur genauen und zuverlässigen Erkennung von Schock- und/oder Vibrationszuständen in einem hier betroffenen magnetostriktiven bzw. magnetostriktiv wirkenden Wandler anzugeben, ohne dabei kostenmäßig und technisch aufwendige Modifikationen bzw. Änderungen eines bestehenden magnetostriktiven Wandlers und/oder einer genannten, einen solchen Wandler aufweisenden Sensorvorrichtung zu erfordern.
Der Erfindung liegt die Idee zugrunde, durch einen mechanischen Schock bzw. eine daraus resultierende Vibration verursachte Schwankungen in einem erfassten, bevorzugt verstärkten Mess- bzw. Sensorsignal einer solchen Sensorvorrichtung zu erkennen.
Da bei solchen Sensorvorrichtungen auf Nullkreuzungen beruhende Zeitmessungen, wie an sich bekannt, relativ ungenau sind und bei einer Positionsmessung zu Messfehlern im Bereich von einigen Millimetern führen, wird bei dem vorgeschlagenen Verfahren insbesondere das Grundrauschen bzw, eine entsprechende Grund-/Nulllinie (d.h. „Baseline“) des Sensorsignals überwacht, um genannte Störungen sicher zu erkennen. Dabei wird das Sensorsignal bevorzugt digitalisiert, so dass diese Überwachung zu bestehenden Sensorvorrichtungen nachträglich in Form eines Steuerprogramms bzw. einer Steuerungssoftware hinzugefügt werden.
Der vorliegenden Erfindung liegt dabei insbesondere die Erkenntnis zugrunde, dass der aus einem von einem hier betroffenen Messaufnehmer gelieferten Messsignal berechnete, digitalisierte Signalverlauf bzw. Datenpunkte einer entsprechenden Signalwellenform bei einer hier betroffenen Sensorvorrichtung Im mechanisch ungestörten Fall im Bereich der Grundlinie einen charakteristischen Verlauf aufweist. Dabei häufen sich Messdaten, d.h. Datenpunkte einer genannten Signalwellenform, nahe der Nulllinie an, sofern keine genannte Störung durch Schock und/oder Vibration vorliegt. Daher können in einem null-zentrierten Fenster vorliegende Datenpunkte statistisch ausgewertet und entsprechend überwacht werden.
Es ist hierbei erwähnenswert, dass bei dem hierein beschriebenen Verfahren und der Einrichtung ein oder mehrere ein hier betroffenes Zielsignal (110) verursachende Ziele vorhanden sein können. Die entsprechenden Zielsignale (110) können daher, je nach der(den) Position(en) der dabei zugrunde liegenden Ziele entlang des Wellenleiters, z.B. Zielmagneten, sozusagen an beliebiger Position erscheinen.
Gemäß dem erfindungsgemäßen Verfahren können Messdaten, welche von dem genannten charakteristischen Verlauf einer ungestörten Signalwellenform abweichen, daher als „unzuverlässig“ gekennzeichnet werden, bei der Auswertung der Messdaten übersprungen werden oder bei der Weiterverarbeitung mit einer geringeren Gewichtung genommen werden oder sogar gelöscht werden. Ein solcher Ausschluss bzw. eine solche Unterdrückung bzw. eine solche Löschung können dabei davon abhängig gemacht werden, ob die Abweichung von Indikatorgrößen einer aktuell gemessenen Signalwellenform von entsprechenden Indikatorgrößen einer vorab gespeicherten, ungestörten Signalwellenform ein empirisch vorgebbares Maß oder, im Falle einer skalaren Indikatorgröße, einen empirisch vorgebbaren Schwellenwert übersteigt.
Es ist hierbei anzumerken, dass die Auswertung der Messdaten nicht notwendiger Weise übersprungen werden muss, wenn ein genanntes Schockereignis erkannt wird. So kann ein Schock-ZVibrationszustand erst dann erkannt werden, wenn bereits der gesamte Signalverlauf vorliegt und es demnach bereits zu spät wäre, um mit der Auswertung des erfassten Signals bzw. Signalverlaufs zur Berechnung der Position des Zielmagneten zu beginnen. Daher muss eine entsprechende, unter einer Schockbedingung erfasste Wellenform auch nicht gelöscht oder ganz von der Positionsbewertung ausgeschlossen werden. Es ist hierbei ferner anzumerken, dass ein Überspringen unzuverlässiger Messdaten beim Erzeugen von Positionsdaten mitels einer hier betroffenen Sensorvorrichtung oder eines entsprechenden Auswerte-ZSteuerungssystems implementiert werden kann. Die vorliegende Erfindung betrifft jedoch im Wesentlichen die Erzeugung genannter Indikatorwerte zur Erkennung von Schock- /Vibrationszuständen sowie deren Verwendung im Betrieb einer hier betroffenen Sensorvorrichtung oder eines entsprechenden Positionsmesssystems.
Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren zum Betreiben eines elektromagnetischen, insbesondere magnetostriktiven, Sensors oder Wandlers insbesondere eines Positionsmesssystems, ist insbesondere vorgesehen, dass ein während des Betriebs des SensorsZWandlers etwa auftretender, mechanischer Schock- und/oder Vibrationszustand bzw. eine dadurch verursachte Vibration des Sensors/Wandlers durch statistische Auswertung von Signalschwankungen im Bereich einer Grund- bzw. Nulllinie eines von dem Sensor/Wandler bereitgestellten Messsignals erkannt wird.
Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren wird bei der Auswertung von Signalschwankungen im Bereich der Grund-ZNulllinie bevorzugt ein Vergleich mit einem charakteristischen Verlauf des Messsignals für den ungestörten Fall durchgeführt.
Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren kann ferner vorgesehen sein, dass das Messsignal digitalisiert wird und sich dabei ergebende Datenpunkte in einem null- zentrierten, zeitlich beschränkten Abschnitt bzw. Ausschnitt des Messsignals ausgewertet werden. Es ist hierbei allerdings anzumerken, dass bevorzugt keine solchen Abschnitte bzw. Ausschnitte ausgewertet werden, sondern vollständige Wellenformen.
Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren kann ferner vorgesehen sein, dass als charakteristischer Verlauf des Messsignals im ungestörten Fall die Signalwellenform eines ungestörten, elektromagnetisch wirksamen, insbesondere magnetostriktiven Materials zugrunde gelegt wird. Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren kann ferner vorgesehen sein, dass Messsignale bzw. Messdaten, weiche von dem charakteristischen Verlauf im ungestörten Fall abweichen, von der Weiterverarbeitung ausgeschlossen oder mit einer geringeren Gewichtung genommen werden oder gelöscht werden.
Es kann ferner vorgesehen sein, dass Messsignale bzw. Messdaten von der Weiterverarbeitung ausgeschlossen oder mit einer geringeren Gewichtung genommen werden oder gelöscht werden, wenn die Abweichung eines aktuell gemessenen Messsignals bzw. entsprechender Messdaten einen empirisch vorgebbaren Schwellenwert übersteigt.
Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren kann ferner vorgesehen sein, dass die Abweichung eines aktuell gemessenen Messsignals bzw. entsprechender Messdaten dadurch quantifiziert wird, dass relevant erhöhte Werte von wenigstens einer ermittelten Indikatorgröße dadurch erkannt werden, dass die wenigstens eine Indikatorgröße einen empirisch vorgebbaren Schwellenwert überschreitet, der bei ungestörten Messungen im Voraus bestimmt wurde.
Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren kann ferner vorgesehen sein, dass die Auswertung von Signalschwankungen im Bereich einer Grund- bzw. Nulllinie des Messsignals durch statistische Auswertung von aus einem Messignal erzeugten Datenpunkten erfolgt.
Es kann ferner vorgesehen sein, dass die statistische Auswertung anhand einer oder mehrerer der folgenden mathematischen Auswertemethoden, auf der Grundlage von aus einem Messsignal erzeugten Wellenformdaten, erfolgt:
"Quantile-Methode", bei der die Differenz zwischen einem ersten und einem letzten Quantil (z.B. einem Quartil) von Wellenformdaten ausgewertet wird, welche unter einem Schockeinfluss zunimmt;
"Histogramm-Methode", welche darauf beruht, dass die Seiten eines Histogramms der von Wellenformdaten nahe dem Wert null sich auf Kosten des Mittelteils, d.h. entsprechend dem Verhältnis Seiten zur Mitte, bei einem Schockeinfluss erhöhen, und daher entsprechend dem Verhältnis Seiten zur Mitte ausgewertet werden;
"Standardabweichungsmethode", welche darauf beruht, dass die Standardabweichung der Wellenformdaten nahe der Nulllinie unter Schockeinfluss zunimmt, und somit Wellenformdaten nahe der Grund- /Nulllinie ausgewertet werden;
„Datendichtemethode“, bei der die Datendichte der Wellenformdaten nahe der Grund-ZNulllinie ausgewertet werden.
Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren kann ferner vorgesehen sein, dass bei der Histogramm-Methode die Anzahl von Datenpunkten in Abhängigkeit vom Wert einer Abweichung vom Wert null ausgewertet wird.
Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren, insbesondere zum Betreiben eines magnetostriktiven Sensors bzw. Wandlers eines Positionsmesssystems mit einem magnetostriktiven bzw. magnetostriktiv aktiven bzw. wirkenden Wellenleiter, wobei durch einen Abfragestromimpuls in dem Wellenleiter ein mechanisches Rotations- oder Torsionswellenpaket erzeugt wird, welches sich in beide Richtungen entlang des Wellenleiters ausbreitet, wobei ein nahe eines Endes des Wellenleiters angeordneter Messaufnehmer, d.h. Wandler oder Sensor, zur Aufnahme eines genannten Messsignals vorgesehen ist, um das in dem Wellenleiter fortschreitende Rotations-ZTorsionswellenpaket in ein elektronisches Signal umzuwandeln, wobei in einem ersten Zeitabschnitt des Messsignals der Abfragestromimpuls in dem aufgenommenen Messsignal im Bereich der Grund-ZNulllinie ein oszillierendes Abfragerauschen sowie eine von dem Abfragestromimpuls verursachte kollektive mechanische Antwort des Wellenleiters verursacht, und wobei in einem zweiten Zeitabschnitt des Messsignals auf das Abfragerauschen im Bereich der Grund- /Nulllinie ein oszillierendes Grundrauschen sowie ein dem Grundrauschen überlagertes Zielsignal vorliegt, wobei sich an das Zielsignal ein weiteres, oszillierendes Grundrauschen anschließt, kann ferner vorgesehen sein, dass für wenigstens einen Zeitbereich mit oszillierendem Rauschen im Bereich der Grund- /Nulllinie Messwerte des aufgenommenen Messsignals in dem wenigstens einen Zeitbereich mit entsprechenden Messwerten eines durch einen mechanischen Schock- und/oder Vibrationszustand gestörten Sensors/Wandlers und eines nicht- gestörten Sensors/Wandlers ein Vergleich durchgeführt wird und in Abhängigkeit von dem Ergebnis des Vergleichs auf einen gestörten bzw. nicht-gestörten Zustand des Sensors/Wandlers geschlossen wird.
Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren kann ferner vorgesehen sein, dass die statistische Auswertung auf Zeitabschnitte des Messsignals beschränkt wird, welche nicht durch das Abfragerauschen oder das überlagerte Zielsignal beeinflusst werden.
Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren kann schließlich auch vorgesehen sein, dass in dem wenigstens einen Zeitbereich aufgenommene Messwerte eines durch einen mechanischen Schock- und/oder Vibrationszustand gestörten Sensors/Wandlers durch niederfrequentes Rauschen gestört sind.
Die ebenfalls vorgeschlagene, erfindungsgemäße Einrichtung zum Betrieb eines elektromagnetischen, insbesondere magnetostriktiven bzw. magnetostriktiv wirkenden, Sensors oder Wandlers insbesondere eines Positionsmesssystems, weist insbesondere eine Auswerteeinheit zur Erkennung von während des Betriebs des Sensors/Wandlers etwa auftretenden, mechanischen Schock- und/oder Vibrationsbedingungen bzw. einer dadurch verursachten Vibration des Sensors/Wandlers durch Auswertung von Signalschwankungen im Bereich einer Grund- bzw. Nulllinie eines von dem Sensor/Wandler bereitgestellten Messsignals auf.
Die erfindungsgemäße Einrichtung kann ferner wenigstens einen Verstärker zur Verstärkung des von dem Sensor/Wandler gelieferten Messsignals, einen Komparator zum Vergleichen wenigstens eines Zeitabschnitts des verstärkten Messsignals im Bereich der Grund-/Nulllinie mit einem charakteristischen Verlauf des Messsignals für den ungestörten Fall, eine Flugzeitanalyseeinheit, welche ein Positionsergebnis liefert, einen Analog/Digital-Wandler zur Umwandlung des Messsignals in entsprechende digitale Messdaten, sowie eine Statistikeinheit zur statistischen Auswertung gemäß dem erfindungsgemäßen Verfahren, um eine Schock-Indikatorgröße zu ermitteln bzw. zu liefern, aufweisen.
Die erfindungsgemäße Einrichtung kann ferner wenigstens einen Verstärker zur Verstärkung des von dem Sensor/Wandler gelieferten Messsignals, wenigstens einen An a log/Digital- Wandler zur Umwandlung des Messsignals in entsprechende digitale Messdaten, einen digitalen Signalprozessor zur Auswertung der Messdaten, einer Flugzeitanalyseeinheit, welche ein Positionsergebnis liefert, sowie eine Statistikeinheit zur statistischen Auswertung gemäß dem erfindungsgemäßen Verfahren, um eine Schock-Indikatorgröße zu ermitteln bzw. zu liefern, aufweisen.
Die Messdaten des Komparators stammen bevorzugt von magnetostriktiven „Time- of-Flight“~Positionssensoren. Solche Sensoren besitzen aufgrund von mechanischen Stößen und/oder Vibrationen eine große Messungenauigkeit. Bei relativ großen Störungen kann eine Messung sogar völlig unmöglich sein aufgrund einer dadurch fehlenden Nullkreuzung von Datenpunkten oder aufgrund einer ungültigen Vorbedingung bezüglich der genannten Flugzeit-Messung. Denn die Anwendung einer Kreuzkorrelationstechnik auf eine digitalisierte Wellenform sowie die Bestimmung der Flugzeit aus einer Kreuzkorrelationswellenform bedingen eine verringerte Beeinflussung, d.h. eine geringere Abweichung einer ermittelten Position eines Zielobjekts beim Vorliegen einer Vibration oder eines Schocks.
Mittels des erfindungsgemäßen Verfahrens sowie der Einrichtung können Vibrationen und/oder Stöße bei einer hier betroffenen Sensorvorrichtung, welche die Genauigkeit bzw. Zuverlässigkeit einer Positionsmessung beeinflussen, sicher erkannt bzw. ermittelt werden. Dadurch können solche Sensorvorrichtungen auch in mechanisch kritischeren Anwendungsfällen sicher eingesetzt werden.
Im Ergebnis wird bei hier betroffenen Positions-ZGeschwindigkeitsmessungen die Wahrscheinlichkeit falscher Steuereingriffe bzw. Reaktionen von Steuerungssystemen auf der Grundlage von entsprechend erfassten Positionsinformationen wirksam verringert oder sogar gänzlich verhindert. Das Verfahren und die Einrichtung ermöglichen zudem eine schnelle Puls-für-Puls- Anzeige von Schock- und Vibrationseinflüssen auf z.B. ein zugrunde liegendes, magnetostriktiv arbeitendes Positionsmesssystem. Ferner kann vorgesehen sein, dass z.B. ein entsprechender, magnetostriktiver Sensor über die genauen Schwingungsumstände während seines Betriebs präzise berichten kann, z.B. in Form einer entsprechend vorgesehenen Zustandsüberwachungsfunktion.
Bei der Anwendung des erfindungsgemäßen Verfahrens bzw. der Einrichtung bei konventionellen, d.h. Komparator-basierten Positionsmesssystemen mit magnetostriktiven Positionssensoren ist lediglich ein Analog-Digital-Converter System bzw. A/D-Wandler mit niedriger oder mittlerer Arbeits- bzw. Taktgeschwindigkeit des Konverters erforderlich. Solche A/D-Wandler sind üblicherweise bereits in gängigen Mikrocontrollern vorhanden, wobei die Implementierung des nachfolgend im Detail beschriebenen, erfindungsgemäßen Verfahrens eine relativ geringe Rechenlast verursacht
Kurze Beschreibung der Zeichnungen
Ausführungsbeispiele der Erfindung sind in den Zeichnungen dargestellt und werden in der nachfolgenden Beschreibung näher erläutert.
Es zeigen:
Fig. 1a - d beispielhafte Messkurven eines magnetostriktiven Positionsmesssystems, und zwar für den durch einen mechanischen Stoßimpuls nicht gestörten (Fig. 1a, c) sowie den durch einen mechanischen Stoßimpuis gestörten Fall (Fig. 1b, d);
Fig. 2a - d beispielhafte, aus den in den Figuren 1a und 1b gezeigten Messkurven gewonnene Wellenformdaten zur erfindungsgemäßen Auswertung anhand einer „Quantile'-Methode;
Fig. 3a - d verschiedene Schock-Indikatorgrößen gemäß der erfindungsgemäßen Auswertung, z.B. anhand von Histogramm-Darstellungen; Fig. 4a, b Beispiele für eine erfindungsgemäß durchführbare Kennzeichnung bzw. Nichtkennzeichnung von Datenpunkten als „unzuverlässig“ aufgrund eines erkannten bzw. nicht-erkannten Schockeinflusses; und
Fig. 5a, b fünf Ausführungsbeispiele einer erfindungsgemäßen Einrichtung zur Implementierung des erfindungsgemäßen Verfahrens, anhand von kombinierten Ablauf-ZBIockdiagrammen, wobei in den Figuren 5a und 5b gleiche oder ähnliche Komponenten mit übereinstimmenden Bezugszeichen versehen sind.
Detaillierte Beschreibung von Ausführunqsbeispielen
Magnetostriktive Positionssensorsysteme bestehen typischerweise aus
- einem Wellenleiter, der aus einem stark magnetostriktiven Material hergestellt ist;
- einer elektronischen Schaltung zum Anlegen eines Abfragestromimpulses bei einem Initialisierungssignal an den Wellenleiter selbst oder an einen leitenden Draht, der durch ein Längsloch des röhrenförmigen Wellenleiters geführt ist, um eine vorübergehende Magnetisierung des Wellenleiters zu erzeugen;
- einem Zielmagneten, der in der Nähe des Wellenleiters angeordnet ist und eine anfängliche Magnetisierung des Wellenleiters erzeugt, wobei die Magnetisierung durch die Magnetisierung überschrieben wird, die durch den Abfragestromimpuls induziert wird, wodurch ein Torsionswellenpaket erzeugt wird, das sich in beide Richtungen entlang des Wellenleiters ausbreitet:
- einem Messaufnehmer, der nahe dem nahen Ende des Wellenleiters, d.h. nahe der Elektronik des Wellenleiters, angeordnet ist, um die Torsionswelle des Wellenleiters in ein elektronisches Signal umzuwandeln;
- meist einer DämpfungszoneAstruktur am anderen Ende des Wellenleiters, um die Reflexion der Torsionsweile an diesem Ende des Wellenleiters zu verhindern (oder zu dämpfen); und
- einem Elektronikblock zur Auswertung des elektronischen Signals des Messaufnehmers. Es ist hierbei anzumerken, dass anstelle eines durch ein Längsloch des röhrenförmigen Wellenleiters geführten, leitenden bzw. stromführenden Drahtes zum Anlegen eines Abfragestromimpulses auch vorgesehen sein kann, den Erregerstrom durch einen (massiven) magnetostriktiven Draht selbst zu führen und einen Kupferdraht außerhalb des magnetostriktiven Drahtes zu verwenden, um den Strom zum Erregerkreis zurückzuleiten.
Aufgrund des technischen Aufbaus eines solchen Sensorsystems besitzen das Torsionswellenpaket und damit das entsprechende elektronische Signalmuster eine typische Form. Die Zeitspanne, die zwischen dem Auslösen eines Abfragestromimpulses und dem Zeitpunkt der Detektion eines entsprechenden elektronischen Musters gemessen wird, wird verwendet, um die Position des Zielmagneten über die Korrelation zwischen Entfernung und Zeit zu charakterisieren. Dabei wird die Wellenausbreitungsgeschwindigkeit als Proportionalitätsfaktor zwischen diesen beiden Zeitpunkten verwendet. Die Positionserfassungsaufgabe wird dadurch in eine Zeitmessaufgabe übertragen.
Die an sich bekannte Messtechnik besteht bei magnetostriktiven und auch bei Ultraschall-basierten Positions- oder Abstandssensoren darin, dass zusammen mit der aktiven Flanke eines „Init“-Signals ein Zähler gestartet wird, wobei ein Komparator vorgesehen wird, um einen Pegeldurchgang des elektronischen Ausgangssignals des Aufnehmers zu erkennen. Der Zeitzähler wird dann bei Aktivierung des Komparator-Ausgangs gestoppt. Der Ausgang des Komparators kann durch weitere Komparatoren und sequenzielle Logik voreingestellt bzw. vorkonditioniert werden, um ein Stoppen des Zählers durch nicht zielbezogene Schwankungen zu verhindern, da die hier meist eingesetzten, mikroelektronisch integrierbaren und hochgenauen Zeitzähler nur auf Fehlstopps nicht ohne Verlust gültiger Daten reagieren können.
Durch die Kopplung mit dem magnetostriktiven Wellenleiter ist das elektronische Signal des Messaufnehmers (bzw. „Pick-Ups“) bzw. des von dem Tonabnehmer erzeugten bzw. gelieferten Sensorsignals unerwünschten mechanischen Störungen wie Stößen und Vibrationen ausgesetzt, die sich entlang des Wellenleiters bis zur genannten Pickup-Zone ausbreiten.
Darüber hinaus sind Positionsmesssysteme bekannt geworden, welche auf der Bewertung des longitudinalen magnetischen Effekts einer Torsionswelle beruhen und welche empfindlicher gegenüber solchen Störungen sind als diejenigen, die nur Rotationswellen verwenden. Denn bei den zuletzt genannten Systemen können genannte Störungen mit viel geringerer Effizienz aus der mechanischen Umgebung in den Wellenleiter eingekoppelt werden.
Im Rahmen des hierin vorgeschlagenen Lösungsansatzes wurde festgestellt, dass Kreuzkorrelationstechniken zur Unterdrückung des Einflusses von Schwingungen und Stößen auf die Genauigkeit einer magnetostriktiven Positionsmessung besonders wirksam sind. Da die bei den hier betroffenen Positionsmesssystemen zielbezogene Signalkomponente ein bezüglich des Frequenzverhaltens relativ schmalbandiges Wellenpaket darstellt, erzeugt die Kreuzkorrelation eine effiziente Filterung der jeweils gemessenen Wellenform. Denn dadurch können Frequenzkomponenten in der Nähe der Mittenfrequenz der Wellenform, und zwar in der Größenordnung von 100 kHz, behalten werden und nur die niederfrequenten Komponenten, und zwar wenige kHz, z. B. bis zu 4 kHz, die typisch für Schwingungen und Stöße sind, bei der Positionsbestimmung unterdrückt oder ausgeschlossen werden.
Bei Testuntersuchungen wurde festgestellt, dass die unerwünschte Abweichung von Positionsdaten aufgrund von äußeren Erschütterungseinflüssen im Falle der digitalen Bestimmung einer Nulldurchgangszeit, einer Kreuzkorrelationswellenform drei bis zehnmal geringer ist als die bei einer Bestimmung auf der Grundlage eines analogen Komparators bezüglich der Nulldurchgangszeit eines analogen Abtastsignals sich ergebende Abweichung, jedoch nicht vollständig eliminiert werden kann. Denn neben der Einkopplung mechanischer Störungen können auch elektronische Störungen Schwingungen des Abtastsignals hervorrufen, die die Zuverlässigkeit der Positionsauswertung ebenfalls beeinflussen können. Der Ausgangspunkt für den hierin beschriebenen Lösungsansatz besteht nun darin, nur Informationen einzubeziehen bzw. bereitzustellen, welche für die Zuverlässigkeit der von dem magnetostriktiven Positionssensor unter äußeren Schock- und Vibrationseinflüssen erzeugten Positionsmessdaten relevant sind.
Grundlage für diese Informationen ist die Struktur des Abtastsignals. Der Aufbau des Messsignals ohne Schockeinfluss ist in Fig. 1a dargestellt. In dem Diagramm sind erfasste Signalwerte in der Einheit [LSB] über der Zeit in der Einheit [ys] aufgetragen. Bei der dabei zugrunde liegenden Messung wurde ein radial angeordneter Zielmagnet verwendet und die Wellenformen wurden bei einer Abtastfrequenz von 3,125 MHz mit einer Nennauflösung von 12 Bit aufgezeichnet. Das in Fig. 1a gezeigte Messsignal beginnt mit einem oszillierenden Rauschen 100, welches durch den ca. 4 ps langen Abfrageimpuls verursacht wird, und die nachfolgende, mit dem Abfrageimpuls einhergehende kollektive mechanische Antwort des Wellenleiters. Diese Störung 100 ist, unabhängig von anderen Einflüssen, im Wesentlichen konstant und klingt nach ca. 20 ps ab. Auf dieses Abfragerauschen folgt ein Abschnitt mit einem Grundrauschen 105 nahe der Null- bzw. Grundlinie sowie dem Grundrauschen 105 überlagerten Zielsignal 110, welches sich als kurzes Wavelet zwischen ca. 105 und 135 ps darstellt. An das Zielsignal 110 schließt sich wieder ein Grundrauschen 115 an.
Es ist hierbei anzumerken, dass anstelle einer mit dem Abfrageimpuls einhergehenden, kollektiven mechanischen Antwort des Wellenleiters auch ein elektronisches Übersprechen von der Anregung zum Messaufnehmer möglich ist. Der genaue Aufbau eines solchen Störsignals ist im vorliegenden Zusammenhang nicht relevant.
Es ist ferner anzumerken, dass bei dem hierein beschriebenen Verfahren und der Einrichtung ein oder mehrere ein hier betroffenes Zielsignal (110) verursachende Ziele vorhanden sein können. Die entsprechenden Zielsignale (110) können daher, je nach der/den Position/en der Ziele, überall erscheinen. Der in Fig. la gezeigte Verlauf des Messsignals ist daher nur beispielhaft und umfasst jedes Erscheinungsbild eines solchen ungestörten Messsignals, welches sich im Wesentlichen durch die tatsächliche Position des Ziels, im Falle eines magnetostriktiven Positionserfassungssystems eines entsprechenden Zielmagneten, unterscheidet.
Das hierin beschriebene Konzept zur Schockerkennung wird aus dem Vergleich bzw. Unterschied zwischen Signalverläufen, die mit dem ungestörten Wellenleiter (Fig. 1a) aufgezeichnet wurden und solchen, bei denen der Sensor einer Erschütterung ausgesetzt war (Fig. 1b), deutlich.
In der Fig. 1b wird wiederum eine in Fig. 1a gezeigte vollständige Wellenform, d.h. einschließlich des Abfragerauschens und des Zielsignals, gezeigt, wobei der Sensor jedoch durch ein zugrundeliegendes, niederfrequentes Rauschen 120, 125 gestört wurde. In diesem Fall wurden die 2 ms andauernden Halbsinus- Stoßimpulse mit einem Maximalwert von 150 g, und zwar senkrecht zum Wellenleiter, mit einem elektrodynamischen Rüttelgerät erzeugt. Während im Falle der ungestörten Wellenformen (Fig. 1a) die dortigen Datenpunkte 105, 115 im Bereich der Grundlinie nahe des Wertes Null angeordnet sind, weichen die der schockbeeinflussten Wellenformen 120, 125 von dem Wert null erheblich ab (Fig. 1b).
Dieser Unterschied ergibt sich auch aus den jeweiligen, in den Figuren 1c und 1d gezeigten Histogrammen 130, 135 der in Fig. 1a bzw. Fig. 1b gezeigten Wellenformdaten. Bei diesen Histogrammen ist die Häufigkeit bzw. Anzahl von Datenpunkten (Y-Achse) in Abhängigkeit vom Wert der jeweiligen Signalabweichung (X-Achse) vom Wert null aufgetragen. Die Unterschiede in den beiden Verteilungen der Wellenformdaten 130, 135 innerhalb eines solchen begrenzten Datenbereichs um den Wert null herum werden vorliegend zur Unterscheidung verwendet, ob die jeweils zugrundeliegenden Messungen unter dem Einfluss von mechanischem Schock durchgeführt wurden oder nicht. Diese Unterscheidung beruht demnach auf einer solchen Statistik beruhenden Charakterisierung des Schockeinflusses.
Während die ungestörten und schockbeeinflussten Daten durch die in den Figuren 1c und Id dargestellten Verteilungen 130 bzw. 135 gut zu unterschieden sind, wird die Auswertung bevorzugt auf jene Abschnitte der Signalform beschränkt, welche nicht durch das Abfragerauschen oder das überlagerte Zielsignal beeinflusst werden. Wenn man daher die horizontale Achse gemäß den Figuren 1a und 1b auf die Zeitspanne begrenzt, die eine Torsionswelle benötigt, um sich nur einmal durch den magnetostriktiven Wellenleiter auszubreiten, kann wirksam verhindert werden, dass Reflexionen (bzw. Echos) der Torsionsschwingung von den Enden des Wellenleiters zu einem weiteren induzierten Signal im Tonabnehmer führen, welche im Ergebnis zu einer nachteiligen Verbreiterung der in der Fig. 1c gezeigten Verteilung führen würden. Daher wird bei den hierin beschriebenen Ausführungsbeispielen die genannte statistische Auswertung von vollständigen Wellenformen innerhalb der Laufzeit über eine vollständige Länge des Wellenleiters angewendet.
Im Folgenden werden Ausführungsbeispiele des erfindungsgemäßen Verfahrens bzw. der Einrichtung auf der Grundlage unterschiedlicher Schockerkennungsmethoden beschrieben, und zwar an den Beispielen einer „Quantile-Methode“, einer „Histogrammmethode“ und einer „Standardabweichungsmethode“.
Es ist hierbei anzumerken, dass auch andere entsprechende oder ähnliche Erkennungsmethoden anwendbar sind. Allerdings sind die genannten vier Methoden zur Charakterisierung der Zuverlässigkeit der Positionsmessdaten in Echtzeit besonders geeignet, um es einer Steuerung eines hier betroffenen Messsystems (z.B, Positionserkennungssystem) zu ermöglichen, falsche Steuerreaktionen wirksam zu verhindern.
Zur Charakterisierung der tatsächlichen Auswirkung hier betroffener mechanischer Störungen werden die folgenden vier Auswertestrategien vorgeschlagen.
Beispiel 1 : „Quantile-Methode“
Bei dieser Methode werden Weilenformdatenelemente in aufsteigender Reihenfolge sortiert. Die sortierten Datenelemente der in den Figuren 1a und 1b dargestellten Wellenformen sind in den Figuren 2a und 2b als durchgezogene Linien 200, 215 bzw. 220, 235 der zugrunde liegenden Einzeldaten der erfassten Signale in der Einheit LSB (LSB = „least signifikant bit“ bzw. „lowest value byte“) als Funktion der Zeit dargestellt. Die um den Faktor 100 vertikal vergrößerte Ansicht derselben Daten (zumindest der mit 200, 215 bezeichneten Daten) ist in den Figuren 2c und 2d gezeigt.
Dieser Auswertemethode liegt die Erkenntnis zugrunde, dass die Wellenformen bei einem störungsfreien Messsignal zahlreiche Datenpunkte um den Wert Null herum enthalten. Daher muss die statistische Anzahl von Datenpunkten, welche in einem engen Wertebereich bzw. -fenster um den Wert Null liegen, mit der Stärke hier betroffener Störungen korrelieren.
Bei dieser Auswertemethode werden Datenpunkte, bevorzugt nur jeder n-te Datenpunkt, z. B. 100 Datenpunkte, sortiert und die Differenz zwischen dem dritten und ersten Quartil berechnet. Bei einem störungsfreien Signal ist dieser Unterschied gering, nimmt aber zu, wenn die Grundlinie des Signals gestört ist. Die Verwendung von genannten Quartilen ist nur bevorzugt, hat aber bei unterschiedlichen Längen des Wellenleiters und bei einer unterschiedlichen Anzahl von Zielen, d.h, bei einem magnetostriktiven Messsystem einer unterschiedlichen Anzahl von Zielmagneten, die hierin beschriebenen Vorteile.
Es ist ferner anzumerken, dass die z.B. in Fig. 1a und 1b gezeigten Datenelemente der Wellenformen in aufsteigender Reihenfolge sortiert werden und die so sortierten Wellenformwerte einfach seriell aufgetragen werden, so dass die horizontale Achse der Seriennummer der sortierten Wellenformdatenpunkte entspricht. Die vertikale Achse ist dabei in genannten LSB-Einheiten angegeben. Die Darstellung der Wellenformdaten in der Einheit LSB entspricht zudem der Auflösung des jeweiligen Analog. -Digital-Wandlers (ADC).
Da die meisten Datenpunkte in der Zeitreihe der ungestörten Erfassungssignalwellenform gemäß Fig. 1a nahe null angeordnet sind, ist die Steigung des mittleren Teils der sortierten Datenfolge gering, während die wesentlich größeren Abweichungen 200, 215 bzw. 220, 235 an den beiden Enden der sortierten Folge (Fig. 2c) durch das genannte Abfragerauschen und das Zielsignal verursacht werden. Im Gegensatz dazu weisen die Datenpunkte im stoßbeeinflussten Fail (Fig. 2d) eine erhöhte Abweichung aufgrund der mechanischen Störung auf. Zudem ist aufgrund der breiteren Verteilung der Daten die Steigung des mittleren Teils der sortierten Sequenz größer.
Die Steigung des mittleren Teils wird vorteilhafterweise durch die Differenz zwischen dem ersten 205 bzw. 225 und dem letzten Quantil 210 bzw. 230 der sortierten Folge charakterisiert. Im Ergebnis sind demnach die ungestörten Signale durch relativ kleine Werteunterschiede und die schockbeeinflussten Signale durch relativ große Werteunterschiede charakterisiert. So haben die Differenzen für die beiden in den Figuren 2a - 2d durch die Punkte 205, 210 bzw. 225, 230 markierten Quantile in der Fig. 2c den Wert 16 LSB und in der Fig. 2d den Wert 600 LSB.
Bei der „Quantile-Methode“ können die Wellenform-Datenpunkte grundsätzlich nur dann sortiert werden, wenn sie überhaupt verfügbar sind. Unter Verwendung eines „Field Programmable Gate Array“ (FPGA) kann jedoch für eine bekannte Gesamtdatenlänge ein Echtzeit-Sortieralgorithmus implementiert werden. Der Sortieralgorithmus entspricht dem Aufbau eines Ein-LSB-pro-Bin-Histogramms, das einen Speicherbereich gemäß der ADC-Auflösung verbraucht (z.B. 4096 Bins für eine 12-Bit-ADC-Auflösung).
Man kann die Bin-Inhalte aus den kleinsten entsprechenden ADC-Werten kumulieren, und wenn z. B. das vierte der Gesamtzahl von Datenpunkten überschritten wird, wird ein erstes „Quartil“ gefunden. Ein „Quartil“ ist in der Statistik eine Art Quantil, welches die Anzahl vorliegender Datenpunkte in vier Teile oder Viertel von mehr oder weniger gleicher Größe unterteilt. Die Daten werden dabei vom kleinsten zum größten Wert hin geordnet, um solche Quartile zu berechnen, d.h. Quartile stellen eine Form der Ordnungsstatistik dar.
Ein ähnliches Verfahren kann durchgeführt werden, um ein drittes Quartil zu finden. In einem genannten FPGA können sowohl die Kumulation als auch die Ermittlung der Quantile durch digitalen Vergleich parallel in Echtzeit ablaufen. Auch kann eine Histogramm-basierte Implementierung des Quantile-Verfahrens mittels Mikrocontrollern implementiert werden, was nur sehr geringe Verzögerungen ermöglicht. Beispiel 2: „Histogramm-Methode“
Diese Methode basiert auf der aus den beiden in den Figuren 1c und 1d gezeigten Histogrammen 130, 135 gewonnenen Erkenntnis, nämlich dass der Teil der Verteilungen 105, 115 nahe der Nulllinie, der für die ungestörten Signale charakteristisch ist (im Folgenden „charakteristischer Verlauf), im Vergleich zu den peripheren Teilen relativ viele Datenpunkte (Fig. 1c) aufweist, wohingegen die nahe der Nulllinie auftretenden Datenpunkte 120, 125 bei schockbeeinflussten Signalen gleichmäßiger verteilt sind (Fig. 1d). So beträgt in dem vorliegenden Beispiel das periphere gegenüber dem mittleren Summenverhältnis (Fig. 1c) 0,250, wohingegen das entsprechende Summenverhältnis im schockbeeinflussten Fall (Fig. 1d) 1 ,471 beträgt.
Bei dieser Auswertemethode werden Datenpunkte in den unteren und oberen Tertilen eines schmalen nullzentrierten Fensters gezählt und aufsummiert, und die sich ergebende Summe durch die Anzahl der Datenpunkte im mittleren Tertil dividiert. Die bei einem ungestörten Signal sich typischer Weise ergebende enge Verteilung der Datenpunkte führt zu kleineren Summenverhältnissen, wohingegen bei gestörten Signalen eine entsprechend breitere Verteilung der Datenpunkte zu größeren Summenverhältnissen führt.
Alternativ kann auch der Unterschied in den Gesamtsummenbildungen innerhalb der beiden Verteilungen herangezogen werden. Allerdings ist die Gesamtsumme bei relativ kleinen mechanischen Störungen weniger empfindlich als das genannte Verhältnis von peripherer zu mittlerer Summe.
Die „Histogramm-Methode“ erfordert den Aufbau eines Drei-Bin-Histogramms unter Verwendung digitaler Fensterkomparatoren und, wenn die erforderliche Datenmenge verarbeitet wurde, eine logische Additionskomponente sowie eine logische Divisionskomponente, um den jeweiligen Schockindikatorparameter zu erzeugen.
Beispiel 3: „Standardabweichungsmethode“ (bzw. ,,Sigma“-Methode) Die Verteilung der Datenpunkte nahe der Nulllinie können auch durch ihre Standardabweichung charakterisiert werden. Die Standardabweichung von Datenpunkten einer hier betroffenen Signalwellenform wird dabei innerhalb eines schmalen, nullzentrierten Fensters berechnet. Die für ein ungestörtes Signal typische enge Verteilung der Datenpunkte ergibt einen kleinen Sigma-Wert, wohingegen sich bei gestörten Signalen eine breitere Verteilung der Datenpunkte ergeben, d.h. entsprechend einem größeren Sigma-Wert.
So beträgt gemäß den Figuren 2c und 2d die Standardabweichung der Datenpunkte im Bereich von LSB-Werten zwischen -36 und +36 etwa 9.5 für den ungestörten Fall (Fig. 2c) und 19.9 für den stoßbeeinflussten Fall (Fig. 2d). Es ist anzumerken, dass die Standardabweichung der Datenpunkte der Gesamtwellenform, ohne die genannte Beschränkung auf LSB-Werte zwischen - 36 und +36, aufgrund der großen Werte in den Abschnitten des Abfragerauschens und des Zielsignals wesentlich weniger empfindlich gegenüber genannten Erschütterungen bzw. Schockeinwirkungen wäre.
Die „Standardabweichungsmethode“ erfordert einige logische Multiplikationen sowie die Akkumulation einiger Werte, bis die erforderliche Datenmenge verarbeitet ist. Da die Multiplikations- und Akkumulationsoperation auf den meisten relevanten Mikrocontrollern in einem einzigen Takt ausgeführt werden kann, kann dieses Verfahren sowohl auf Mikrocontrollern als auch auf genannten FPGA-Architekturen als Echtzeitverfahren ausgeführt werden.
Beispiel 4: „Dichtemethode“
Durch Zählen von Datenpunkten einer hierbetroffenen Signalwellenform in einem noch engeren Fenster um Null herum wird die Dichte der Datenpunkte um Null berechnet. Diese ist am höchsten bei einem störungsfreien Signal und nimmt ab, wenn die Datenpunkte aufgrund von Welligkeiten der Wellenform aus der Nähe der Null entfernt werden. Gegenüber den beschriebenen vier Verfahren sind auch andere Verfahren denkbar, bei denen das Spektrum der Messsignalwellenform berechnet und der niederfrequente Anteil des Spektrums quantitativ charakterisiert wird, da die Wirkung von Stößen und Vibrationen auf ein hier betroffenes Messsignal normalerweise unterhalb von 5 kHz auftrit. Die Berechnung des Spektrums, auch mittels einer Fast Fourier-Transformation (FFT) oder einer Diskreten Fourier- Transformation (DFT), welche auf den niederfrequenten Bereich beschränkt ist, ist jedoch relativ rechenintensiv und kann erst dann gestartet werden, wenn die gesamte Wellenform erfasst wurde. Solche Verfahren sind daher nicht in Echtzeit in der Lage, die Zuverlässigkeit von tatsächlichen, d.h. aktuell vorliegenden Positionsmessdaten zu charakterisieren.
Im Folgenden werden, unter Hinweis auf die Figuren 3a - 3d und die Figuren 4a und 4b, an einem vorgenannten Positionsmesssystem tatsächlich vorgenommene Messergebnisse beschrieben.
Ein vorbeschriebener Schockimpuls wurde dabei wiederholt auf einen 76 cm langen magnetostriktiven Sensor ausgeübt, während Abfrageimpulse mit einer Wiederholungsrate von 500 Hz ausgegeben wurden und die Signalwellenformen mit einer Abtastfrequenz von 3,125 MHz erfasst wurden. Für jede erfasste Wellenform wurden die vorbeschriebenen drei Verfahren angewendet, um unterschiedliche Indikatorgrößen für das jeweilige Schockverhalten zu erzeugen. Diese Vorgehensweise wurde für etwa 40 s fortgesetzt, wobei jeweils etwa 20.000 Weltenformen erfasst wurden. In den Figuren 3a - 3c sind die sich dabei ergebenden Werte der vorbeschriebenen Indikatorgrößen „D_quantile“, „D_histogram“ und „D_stdev“ jeweils in willkürlichen Einheiten [a.u.j in Abhängigkeit von der Zeit t in der Einheit [s] aufgetragen. Zusätzlich ist in der Fig. 3d die vorgeschriebene Abweichung „D__ & posdev“ über der Zeit in [s] aufgetragen.
Aus den Figuren 3a bis 3d ist zu ersehen, dass Werte einer beschriebenen Indikatorgröße in den Zeitbereichen, in denen Stoßimpulse vorhanden waren, erhöhte Werte über der jeweiligen Grundlinie aufweisen, wobei die Grundlinie im jeweils ungestörten Fall einen typischen Verlauf bzw. ein typisches, d.h. vorgegebenes Werteniveau besitzt. Ferner wirken sich Stoßimpulse stochastisch sowohl auf die Indikatorwerte als auch auf die Positionsabweichung aus. Während die Indikatorwerte der gestörten Fälle immer höher sind als die Werte der ungestörten Fälle, ist die Positionsabweichung häufig sogar entgegengesetzt, d.h. negativ, jedoch meistens aber positiv.
Ferner ist anzumerken, dass es offenbar keine Korrelation zwischen jeweils zwei der beschriebenen Indikatorwerte gibt und auch keine Korrelation zwischen einem Indikatorwert und der Positionsabweichung.
Aus den so erfassten Signalverläufen kann die Position des Zielmagneten berechnet werden. Dabei wird zuerst die Kreuzkorrelation zwischen einer Referenzwellenform und der erfassten Wellenform berechnet, wobei die Referenzwellenform zuvor aufgezeichnet wurde, indem ein in den Figuren 1a~d und 2a-d gezeigter, begrenzter Zeitabschnitt mit Zieleinflüssen einer ungestörten Signalwellenform zugrunde gelegt wird. Die Zielposition wird, ohne Bezug auf einen unvermeidlichen konstanten Offsetwert, als Ort des ersten negativen Nulldurchgangs der Kreuzkorrelationswellenform definiert und durch lineare Regression zu den Daten über diesen Nulldurchgang berechnet. Eine entsprechende Abweichung der Positionswerte von der für ungestörte Messungen berechneten Hauptposition ist in der Fig. 3d dargestellt.
Es ist hierbei anzumerken, dass die Wirkung des Stoßes viel länger anhält als der 2 ms andauernde Stoßimpuls selbst. Ferner entspannt sich die Abweichung der Positionsdaten auf ihren ungestörten Wert später als das Abklingen der Stoßindikatorgrößen, was trotz der Dämpfung der Schwingung des Sensorwellenleiters selbst im Wesentlichen realen Zielschwingungen zugeschrieben werden kann.
Die Auswirkungen von schockartigen Erschütterungen z.B. auf eine Positionsmessung können dadurch quantifiziert werden, dass für diese Messung relevant erhöhte Werte der genannten Indikatorparameter dadurch erkannt werden, dass wenigstens eine der Stoßindikatorgrößen einen empirisch vorgebbaren Schwellenwert überschreitet, der zuvor bei erschütterungsfreien Messungen bestimmt wurde. Alternativ oder zusätzlich können mehrere solcher Größen analysiert werden, die unter unbekannten Erschütterungsbedingungen erhalten wurden.
In den Figuren 4a und 4b ist ein Beispiel für eine mittels des beschriebenen Verfahrens automatisiert durchführbare Markierung bzw. Kennzeichnung bzw. Nichtmarkierung bzw. Nichtkennzeichnung von Datenpunkten als „unzuverlässig“ aufgrund eines erkannten Schockeinflusses dargestellt.
In Fig. 4a ist eine genannte Schockindikatorgröße nach der „Standardabweichungsmethode“ für die Zeitspanne einer Positionsmessung, und zwar vorliegend für einen Zeitraum von 0.8 s, dargestellt. In dem gezeigten Diagramm ist die Indikatorgröße „D_stdev“ 405, 410, wiederum in willkürlichen Einheiten [a.u.j, über der Zeit t in [s] aufgetragen. Die in Fig 4a eingetragenen Kreise 415, 420 zeigen diejenigen Datenpunkte an, die unter Verwendung der folgenden Methode als unzuverlässig eingestuft und entsprechend gekennzeichnet wurden:
Zu einem Zeitpunkt, wenn der Schockindikatorwert einen vordefinierten Schwellenwert 400 (in der Fig. 4a dargestellt als gestrichelte Linie) überschreitet, werden die entsprechenden Positions-Ausgabedaten als unzuverlässig markiert bzw. gekennzeichnet. Dabei werden diese Kennzeichnungen noch für einen empirisch vorgebbaren Zeitraum aufrechterhalten, nachdem die erfassten Schockindikatorwerte wieder unter das vordefinierte Niveau 400 abgesunken sind. Während dieses Zeitraums werden somit weitere Messpunkte bzw. entsprechende Datenpunkte weiter markiert bzw. gekennzeichnet, und zwar in dem vorliegenden Ausführungsbeispiel zehn (10) weitere Messpunkte. In der Fig. 4a sind nicht in der genannten Weise gekennzeichnete Daten als kleine Punkte dargestellt.
Die entsprechenden Positionsdaten 425, 435 sind in Fig. 4b dargestellt. Sowohl der in Fig. 4a gezeigte Schwellenwert 400 für die Markierung/Kennzeichnung als auch die Anzahl der Ausgabedaten, für die die Markierung/Kennzeichnung aufrechterhalten wird, können entsprechend der erforderlichen Dynamik des Gesamtsystems empirisch bestimmt werden. Während ein relativ niedriger Schwellenwert und eine relativ lange Dauer für die Markierung/Kennzeichnung zu zuverlässigeren Ausgabedaten und somit zu einem stabileren Positionsmesssystem führen, verringern solche Werte aber auch die mögliche Dynamik des Steuersystems.
Es ist hierbei anzumerken, dass die in Fig. 4a gezeigten, schockbedingten Nullpunktfluktuationen länger andauern als das zugrunde liegende Schockereignis selbst. Wie aus der Fig. 4b zu ersehen, dauern die schockbedingten Fluktuationen 430, 440 der aus der in Fig. 4a gezeigten Messung resultierenden Positionsdaten sogar noch länger an als die erfassten Fluktuationen der in Fig. 4a gezeigten Indikatorgröße „D_stdev“. Zudem ist anzumerken, dass die aus den Messdaten abgeleiteten Datenpunkte entsprechender Signalwellenformen auch um die als unzuverlässig gekennzeichneten Datenpunkte bereinigt werden können, d.h. z.B. ganz gelöscht werden können.
Es ist hierbei anzumerken, dass die sensorisch erfassten Messdaten selbst nicht als „unzuverlässig“ gekennzeichnet oder sogar ganz gelöscht werden. Lediglich die aus den Messdaten abgeleiteten, digitalen Signalwellenformen bzw. die bei der Auswertung sich daraus ergebenden Positionsdaten können als „unzuverlässig“ gekennzeichnet werden. Unzuverlässige Positionsdaten können auch durch Ausschluss mittels einer adaptiven Filterung unterdrückt werden, z. B. mittels eines Kalman-Filters oder durch entsprechende Gewichtung.
Ausführungsbeispiele einer Einrichtung zur Implementierung des vorbeschriebenen Verfahrens sind in den Figuren 5a und 5b anhand von kombinierten Ablauf- /Blockdiagrammen dargestellt.
Das Verfahren sowie die Einrichtung zur Erzeugung von Schockindikatorwerten basieren auf der Digitalisierung der jeweiligen Sensorsignale. Die Einrichtung zur Erfassung einer Zielposition sowie zur parallelen Erzeugung von vorbeschriebenen Zuverlässigkeitsinformationen für erfasste Positionsdaten, insbesondere zur Erzeugung eines vorbeschriebenen Stoßindikatorwerts, kann jedoch auf unterschiedliche Weise realisiert werden.
Die Fig. 5a zeigt zwei Ausführungsbeispiele einer genannten Einrichtung, und zwar mit und ohne die zusätzlich gestrichelt eingezeichneten Komponenten. Gemäß dem ersten Ausführungsbeispiel der Einrichtung werden die auszuwertenden Signale von einem Messaufnehmer („pick-up“) 500 geliefert, der nahe dem nahen Ende eines magnetostriktiven Wellenleiters 505, d. h. nahe der Elektronik des Wellenleiters, angeordnet ist. Über eine erste Leitung 510 werden diese Signale einem ersten Verstärker 515 zugeführt, um den Signalpegel auf eine weiter verarbeitbare Größe anzuheben. Über eine zweite Leitung 520 wird das so verstärkte Signal einem Komparator (mit vorliegend integriertem TDC) 525 zugeführt, in dem der vorbeschriebene Vergleich durchgeführt wird. Die sich bei diesem Verarbeitungsschritt ergebenden Daten werden dann einer Flugzeitanalyse („Time-of-flight“) 530 zugeführt, welche im Ergebnis ein Positionsergebnis 535 liefert.
Es ist hierbei anzumerken, dass die Auswertung von aus den Messdaten abgeleiteten Wellenformdaten nicht beendet bzw. unterbrochen werden muss, wenn ein hier betroffenes Schockereignis erkannt wird. So kann ein Schock- A/ibrationszustand erst dann erkannt werden, wenn bereits der gesamte Signalverlauf vorliegt und es somit bereits zu spät ist, erst danach mit der Auswertung des Signals/Signalverlaufs zur Berechnung der Position des Zielmagneten zu beginnen. Daher muss eine entsprechende, unter einer Schockbedingung erfasste Wellenform nicht gelöscht oder ganz von der Positionsbewertung ausgeschlossen werden.
Dies gilt im Übrigen auch für eine in Fig. 5a gezeigte Komparator-basierte Laufzeitmessung, bei der ein Komparator und ein „Time-to-Digitar~Wandier bereits Positionsdaten erzeugt hat. Bei dem in den Figuren 5a und 5b gezeigten unteren Auswertepfaden werden Indikatorwerte aus den Signalwellenformen berechnet und basierend auf den Indikatorwerten und ihrem Vergleich mit einem Schwellenwert können die Positionsdaten als unzuverlässig gekennzeichnet werden.
Über eine von der zweiten Leitung 520 abzweigende dritte Leitung 540 wird das verstärkte Signal zusätzlich einem ADC 545 zugeführt, dessen digitales Ausgangssignal einer Statistikeinheit 550 zur vorbeschriebenen statistischen Auswertung der genannten Wellenform zugeführt wird, um im Ergebnis eine Schock-Indikatorgröße 555 zu ermiteln bzw. zu liefern.
Bei dem gestrichelt dargestellten, zweiten Ausführungsbeispiel der Einrichtung wird das von dem Messaufnehmer 500 gelieferte Signal über eine vierte Leitung 560 einem zweiten Verstärker 565 zugeführt und erst dann dem ADC 545 zugeführt.
Bei dem zweiten Ausführungsbeispiel wird somit die dritte Leitung 540 obsolet bzw. nicht angeordnet. Dadurch wird ermöglicht, dass die Verstärkungsfaktoren bzw. entsprechenden Pegelanhebungen der von dem Messaufnehmer 500 gelieferten Signale für die Weiterverarbeitung durch den Komparator 525 und durch den ADC 545 bzw. die nachfolgende statistische Auswertung 550 unterschiedlich gewählt werden können, um für die beiden getrennten Weiterverarbeitungsschritte 525 - 535 bzw. 550, 555 geeignete bzw. optimale Signalpegel bereitstellen zu können.
Fig. 5b zeigt drei weitere Ausführungsbeispiele einer genannten Einrichtung, und zwar ebenfalls mit und ohne die zusätzlich gestrichelt eingezeichneten Komponenten. Auch bei diesen Ausführungsbeispielen werden die von dem an einem Ende des magnetostriktiven Wellenleiters 505 angeordneten Messaufnehmer („pick-up“) 500 gelieferten Messsignale über die erste Leitung 510 einem ersten Verstärker 515 zugeführt.
Bei dem driten Ausführungsbeispiei wird über eine zweite Leitung 570 das verstärkte Signal einem ersten ADC 575 zugeführt, in dem das verstärkte Signal zunächst digitalisiert wird. Das digitale Signal bzw. die entsprechenden Daten wird bzw. werden über eine dritte Leitung 580 sowohl einem digitalen Signalprozessor 585 sowie über eine abzweigende vierte Leitung 600 wiederum einer Statistikeinheit 605 zur vorbeschriebenen Statistikauswertung einer genannten Wellenform zugeführt.
Die von dem digitalen Signalprozessor 585 nach erfolgter Auswertung gelieferten Daten werden hier einer Fiugzeitanalyse („Time-of-flight“) 590 zugeführt, welche wiederum im Ergebnis ein Positionsergebnis 595 liefert. Die von der Statistikeinheit 605 gelieferten Auswerteergebnisse liefern dann wiederum eine vorbeschriebene Schock-Indikatorgröße 610.
Bei dem in der Fig. 5b gestrichelt dargestellten, vierten Ausführungsbeispiel der Einrichtung wird das von dem ersten Verstärker 515 gelieferte verstärkte Signal über eine abzweigende, zusätzliche fünfte Leitung 630 einem zweiten ADC 635 zugeführt. Dadurch wird ermöglicht, dass z.B. die Parameter für Analog-zu-Digital- Umwandlung für die jeweils nachfolgenden Komponenten, d.h. dem digitalen Signalprozessor 585 und der dem Statistikeinheit 605, unterschiedlich gewählt werden können. Ober eine sechste Leitung 640 wird das digitalisierte Signal bzw. die entsprechenden digitalen Daten zu dem beschriebenen Zweck der Statistikeinheit 605 zugeführt.
Bei dem in der Fig. 5b zusätzlich gestrichelt dargestellten, fünften Ausführungsbeispiel der Einrichtung wird das von dem Messaufnehmer 500 über die erste Leitung 510 gelieferte Messsignal über eine abzweigende, siebte Leitung 615 zusätzlich einem zweiten Verstärker 620 zugeführt und erst danach über eine achte Leitung 625 den gemäß dem vierten Ausführungsbeispiel vorliegenden, zweiten ADC 635. Dadurch wird wiederum ermöglicht, dass die Verstärkungsfaktoren bzw. entsprechenden Pegelanhebungen der von dem Messaufnehmer 500 gelieferten Signale für die Weiterverarbeitung durch die nachfolgende Weiterverarbeitung in dem digitalen Signalprozessor 585 und in der über die sechste Leitung 640 verbundenen Statistikeinheit 605 unterschiedlich gewählt werden können, um für diese beiden getrennten Weiterverarbeitungsschritte 585 - 595 bzw. 605, 610 geeignete bzw. optimale Signalpegel bereitstellen zu können.
Es ist ferner anzumerken, dass bei dem vierten Ausführungsbeispiel die vierte Leitung 600 obsolet ist und bei dem fünften Ausführungsbeispiel sogar die beiden Leitungen 600, 630 obsolet sind.
Gemäß den in den Figuren 5a und 5b gezeigten Ausführungsbeispielen kann die Auswertung 530 der Laufzeit des Zielsignals zur Bestimmung der Zielposition 535 sowohl mittels eines hochauflösenden Zeit-Digital-Wandlers („time-to-digital converter“) 525 als auch durch Erzeugung eines Stop-Eingangssignals mitels eines analogen Nullkomparators für das vorverstärkte Erfassungssignal erfolgen. Dabei erfolgt eine digitale Auswertung der jeweils erfassten Wellenform, welche durch die Digitalisierung des Erfassungssignals erzeugt wird.
Wie aus den Figuren 5a und 5b auch zu ersehen, können für die Erzeugung von Schockindikatorwerten die Anforderungen sowohl an den Signalverstärker als auch an den jeweiligen Analog-Digital-Wandler (ADC) 545, 575, 635 sowie seine Parameter von denjenigen abweichen, die für die Auswertung der Laufzeit erforderlich sind. So kann die Auswertung entweder durch den Komparator 525, gegebenenfalls kombiniert mit einem genannten „Time-to-Digital1 -Converter (TDC 525) oder durch digitale Signalverarbeitung mittels eines digitalen Signalprozessors erfolgen.
Da für die Schockdetektion einerseits, wie vorbeschrieben, nur Werte nahe null relevant sind, ist es vorteilhaft, höhere Verstärkungen - ohne Rücksicht auf die Sätigung des zielbeeinflussten Abschnitts des Signals - anzuwenden. Andererseits erfordert die Berechnung der Schockindikatorwerte keine hochauflösenden oder präzisen Analog-Digital-Wandler, im Gegensatz zu dem Fall, dass die Laufzeit aus dem digitalisierten Signalverlauf durch digitale Signalverarbeitung bestimmt wird. Da ferner die Stoßindikatorwerte durch jedes Verfahren durch statistische Verfahren berechnet werden und die Signalbandbreite der stoß- und vibrationsbezogenen Signalkomponenten gering ist, ist auch die Abtastfrequenz des zugehörigen ADC 545, 575, 635 ebenfalls nicht zeitkritisch.
Es ist schließlich anzumerken, dass das vorbeschriebene Verfahren bei einem konventionellen, Komparator-basierten, magnetostriktiven Positionsmesssystem oder bei einem rein Software-basierten magnetostriktiven Positionsmesssystem auf der Grundlage der Auswertung einer vorbeschriebenen Signal-Weilenform implementierbar ist.

Claims

Patentansprüche
1. Verfahren zum Betreiben eines elektromagnetischen, insbesondere magnetostriktiven, Sensors oder Wandlers (500) insbesondere eines Positionsmesssystems (500, 505), dadurch gekennzeichnet, dass ein während des Betriebs des Sensors/Wandlers (500) etwa auftretender, mechanischer Schock- und/oder Vibrationszustand bzw. eine dadurch verursachte Vibration des Sensors/Wandlers (500) durch statistische Auswertung von Signalschwankungen (120, 125) im Bereich einer Grund- bzw. Nulllinie (105) eines von dem Sensor/Wandler (500) bereitgestellten Messsignals erkannt wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass bei der Auswertung von Signalschwankungen (120, 125) im Bereich der Grund- /Nulllinie (105) ein Vergleich mit einem charakteristischen Verlauf (130) des Messsignals für den ungestörten Fall durchgeführt wird.
3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass das Messsignal digitalisiert wird (545) und sich dabei ergebende Datenpunkte einer entsprechenden Signalwellenform (100 - 105) in einem null-zentrierten, zeitlich beschränkten Ausschnitt (Fig.1a, b) des Messsignals ausgewertet werden.
4. Verfahren nach Anspruch 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, dass als charakteristischer Verlauf (105, 115) des Messsignals im ungestörten Fall die Signalwellenform eines ungestörten, elektromagnetisch wirksamen, insbesondere magnetostriktiven Materials zugrunde gelegt wird.
5. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass Signalwellenformen (100 - 115), welche von dem charakteristischen Verlauf (105, 115) im ungestörten Fall abweichen, als „unzuverlässig“ gekennzeichnet werden und/oder von der Weiterverarbeitung ausgeschlossen oder mit einer geringeren Gewichtung genommen werden oder gelöscht werden.
6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass Signalwellenformen (100 - 115) von der Weiterverarbeitung ausgeschlossen oder mit einer geringeren Gewichtung genommen werden oder gelöscht werden, wenn die Abweichung einer aktuell erfassten Signalwellenform (100 - 115) einen empirisch vorgebbaren Schwellenwert (400) wenigstens einer ermittelten Indikatorgröße (s. Fig. 4a) übersteigt.
7. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass die Abweichung eines aktuell gemessenen Signalwellenform (100 - 115) dadurch quantifiziert wird, dass relevant erhöhte Werte von wenigstens einer ermittelten Indikatorgröße (s. Fig. 4a) dadurch erkannt werden, dass die wenigstens eine Indikatorgröße einen empirisch vorgebbaren Schwellenwert (400) überschreitet, der bei ungestörten Messungen im Voraus bestimmt wurde.
8. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Auswertung von Signalschwankungen im Bereich einer Grund- bzw. Nulllinie (105) der Signalwellenform (100 - 115) durch statistische Auswertung (550, 605) von aus einer Signalwellenform (100 - 115) erzeugten Datenpunkten erfolgt.
9. Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass die statistische Auswertung anhand einer oder mehrerer der folgenden mathematischen Auswertemethoden, auf der Grundlage von aus einem Messsignal erzeugten Datenpunkten einer entsprechenden Signalwellenform, erfolgt:
"Quantile-Methode", bei der die Differenz zwischen einem ersten und einem letzten Quantil (z.B. einem Quartil) von Datenpunkten der Signalwellenform ausgewertet wird; "Histogramm-Methode”, bei der die Seiten eines Histogramms der von Datenpunkten der Signalwellenform nahe dem Wert null entsprechend dem Verhältnis Seiten zur Mitte ausgewertet werden;
"Standardabweichungsmethode”, bei der die Standardabweichung von Datenpunkten der Signalwellenform nahe der Grund-ZNulllinie ausgewertet werden;
„Datendichtemethode“, bei der die Datendichte von Datenpunkten der Signalwellenform nahe der Grund-ZNulllinie ausgewertet werden.
10. Verfahren nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass bei der Histogramm-Methode (130, 135) die Anzahl von Datenpunkten in Abhängigkeit vom Wert einer Abweichung vom Wert null ausgewertet wird.
1 1. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche zum Betreiben eines magnetostriktiven Sensors bzw. Wandlers (500) eines Positionsmesssystems (500, 505) mit einem magnetostriktiven Wellenleiter (505), wobei durch einen Abfragestromimpuls in dem Wellenleiter (505) ein mechanisches Rotations- oder Torsionswellenpaket erzeugt wird, welches sich in beide Richtungen entlang des Wellenleiters (505) ausbreitet, wobei ein nahe eines Endes des Wellenleiters (505) angeordneter Messaufnehmer (500) zur Aufnahme eines genannten Messsignals vorgesehen ist, um das in dem Wellenleiter (505) fortschreitende Rotations-ZTorsionswellenpaket in ein elektronisches Signal umzuwandeln, wobei in einem ersten Zeitabschnitt des Messsignals der Abfragestromimpuls in dem aufgenommenen Messsignal im Bereich der Grund-ZNulllinie ein oszillierendes Abfragerauschen (100) sowie eine von dem Abfragestromimpuls verursachte kollektive mechanische Antwort des Wellenleiters (505) verursacht, und wobei in einem zweiten Zeitabschnitt des Messsignals auf das Abfragerauschen (100) im Bereich der Grund-ZNulllinie ein oszillierendes Grundrauschen (105) sowie ein dem Grundrauschen (105) überlagertes Zielsignal (110) vorliegt, wobei sich an das Zielsignal (110) ein weiteres, oszillierendes Grundrauschen (115) anschließt, dadurch gekennzeichnet, dass für wenigstens einen Zeitbereich mit oszillierendem Rauschen (105, 115) im Bereich der Grund-ZNulllinie (105) Messwerte des aufgenommenen Messsignals in dem wenigstens einen Zeitbereich mit entsprechenden Messwerten eines durch einen mechanischen Schock- und/oder Vibrationszustand gestörten Sensors/Wandlers (500) und eines nicht-gestörten Sensors/Wandlers (500) ein Vergleich durchgeführt wird und in Abhängigkeit von dem Ergebnis des Vergleichs auf einen gestörten bzw. nicht-gestörten Zustand des Sensors/Wandlers (500) geschlossen wird,
12. Verfahren nach Anspruch 11 , dadurch gekennzeichnet, dass die statistische Auswertung auf Zeitabschnitte (s. Fig. 4a, b) von Datenpunkten einer Signalwellenform (100 - 115) beschränkt wird, weiche nicht durch das Abfragerauschen (100) oder das überlagerte Zielsignal (110) beeinflusst werden.
13. Verfahren nach Anspruch 11 oder 12, dadurch gekennzeichnet, dass in dem wenigstens einen Zeitbereich aufgenommene Messwerte eines durch einen mechanischen Schock- und/oder Vibrationszustand gestörten Sensors/Wandlers durch niederfrequentes Rauschen (120, 125) gestört sind.
14. Einrichtung zum Betrieb eines elektromagnetischen, insbesondere magnetostriktiven, Sensors oder Wandlers (500) insbesondere eines Positionsmesssystems (500, 505), gekennzeichnet durch eine Auswerteeinheit (515 - 555) zur Erkennung von während des Betriebs des Sensors/Wandlers (500) etwa auftretenden, mechanischen Schock- und/oder Vibrationsbedingungen bzw. einer dadurch verursachten Vibration des Sensors/Wandlers (500) durch Auswertung von Signalschwankungen im Bereich einer Grund- bzw. Nulllinie (105) eines von dem Sensor/Wandler (500) bereitgestellten Messsignals.
15. Einrichtung nach Anspruch 14, gekennzeichnet durch wenigstens einen Verstärker (515, 565) zur Verstärkung des von dem Sensor/Wandler (500) gelieferten Messsignals, einen Komparator (525) zum Vergleichen wenigstens eines Zeitabschnitts des verstärkten Messsignals im Bereich der Grund-ZNulllinie (105) mit einem charakteristischen Verlauf (105, 115) von Datenpunkten einer Signalwellenform (100 - 115) für den ungestörten Fall, eine Flugzeitanalyseeinheit (530), welche ein Positionsergebnis (535) liefert, einen Analog/Digital-Wandler (545) zur Umwandlung des Messsignals in digitale Datenpunkte einer entsprechenden Signalwellenform, sowie eine Statistikeinheit (550) zur statistischen Auswertung gemäß einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 13 zugeführt wird, um eine Schock- Indikatorgröße (555) zu ermitteln bzw. zu liefern.
16. Einrichtung nach Anspruch 14 oder 15, gekennzeichnet durch wenigstens einen Verstärker (515, 620) zur Verstärkung des von dem Sensor/Wandler (500) gelieferten Messsignals, wenigstens einen Analog/Digital-Wandler (575, 635) zur Umwandlung des Messsignals in Datenpunkte einer entsprechenden Signalwellenform, einen digitalen Signalprozessor (585) zur Auswertung der Messdaten, einer Flugzeitanalyseeinheit (590), welche ein Positionsergebnis (595) liefert, sowie eine Statistikeinheit (605) zur statistischen Auswertung gemäß einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 13 zugeführt wird, um eine Schock-Indikatorgröße (610) zu ermitteln bzw. zu liefern.
PCT/DE2023/200168 2022-08-29 2023-08-16 Verfahren und einrichtung zur erkennung von schock- und vibrationszuständen in einem magnetostriktiven wandler WO2024046534A1 (de)

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Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5365787A (en) * 1991-10-02 1994-11-22 Monitoring Technology Corp. Noninvasive method and apparatus for determining resonance information for rotating machinery components and for anticipating component failure from changes therein
US6286361B1 (en) * 1998-01-05 2001-09-11 Rolls-Royce Plc Method and apparatus for remotely detecting pressure, force, temperature, density, vibration, viscosity and speed of sound in a fluid
US20060278023A1 (en) * 2004-02-25 2006-12-14 Mts Sensortechnologie Gmbh & Co. Kg Magnetostrictive elongation sensor
DE102018116027A1 (de) * 2017-07-12 2019-01-17 General Electric Company System und Verfahren zur Ventilereignisdetektion und Steuerung
DE102017116828A1 (de) 2017-07-25 2019-01-31 Sick Ag Optoelektronischer Detektor
DE102018129942A1 (de) 2018-11-27 2020-05-28 Balluff Gmbh Vorrichtung mit Automatisierungselement und Sensor sowie Verfahren zu ihrem Betrieb

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102018117285B4 (de) 2018-07-17 2022-02-24 Balluff Gmbh Magnetostriktive Sensorvorrichtung und Verfahren zum Betreiben einer magnetostriktiven Sensorvorrichtung

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5365787A (en) * 1991-10-02 1994-11-22 Monitoring Technology Corp. Noninvasive method and apparatus for determining resonance information for rotating machinery components and for anticipating component failure from changes therein
US6286361B1 (en) * 1998-01-05 2001-09-11 Rolls-Royce Plc Method and apparatus for remotely detecting pressure, force, temperature, density, vibration, viscosity and speed of sound in a fluid
US20060278023A1 (en) * 2004-02-25 2006-12-14 Mts Sensortechnologie Gmbh & Co. Kg Magnetostrictive elongation sensor
DE102018116027A1 (de) * 2017-07-12 2019-01-17 General Electric Company System und Verfahren zur Ventilereignisdetektion und Steuerung
DE102017116828A1 (de) 2017-07-25 2019-01-31 Sick Ag Optoelektronischer Detektor
DE102018129942A1 (de) 2018-11-27 2020-05-28 Balluff Gmbh Vorrichtung mit Automatisierungselement und Sensor sowie Verfahren zu ihrem Betrieb

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