WO2023243236A1

WO2023243236A1 - 排水処理方法及び排水処理装置

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Publication number: WO2023243236A1
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Inventors: 太一山本; 啓徳油井; 吉昭長谷部
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Abstract

排水処理装置は、硫黄化合物および窒素化合物の少なくとも一方を含む有機性排水に対して好気性生物処理を実行する反応槽（１０）と、反応槽内の水から放出される気体から腐食性ガスを除去する除去手段（５２）と、腐食性ガスが除去された後の気体に含まれる二酸化炭素濃度を測定する測定手段（３１）と、測定手段で測定された二酸化炭素濃度に基づいて前記好気性生物処理を制御する制御手段（４０）と、を備える。

Description

排水処理方法及び排水処理装置

　本発明は、好気性生物処理により有機性排水を処理する排水処理方法及び排水処理装置に関する。

　有機物を含む排水すなわち有機性排水を環境中に放出する前に行う排水処理として、微生物を用いる生物処理が一般的に用いられている。生物処理では、微生物による有機物の分解活性を高く維持するために、水温、ｐＨなどの環境条件を最適化するとともに、窒素やリン、微量金属などの栄養物質を添加する必要がある。生物処理の制御には、栄養物質の添加量を決定することも含まれる。生活排水が流入する公共下水道での排水に比べ、工場からの排水では栄養物質が不足しやすい。特に、化学工場や半導体製造工場からの排水では、生物処理に必要となる栄養物質の不足が顕著である。

　有機性排水である原水に対する栄養物質の添加量は、原水での有機物濃度に比例させることが推奨されている。原水における有機物濃度が生物化学的酸素要求量（ＢＯＤ）で表されているとして、好気性微生物による排水処理すなわち好気性生物処理における栄養物質としての窒素（Ｎ）及びリン（Ｐ）の好ましい添加量は、質量基準で、例えば、ＢＯＤ：Ｎ：Ｐ＝１００：５：１である。原水のＢＯＤ測定をオンラインであるいは短時間で行うことは難しい。しかしながら、水中の全有機炭素（ＴＯＣ）濃度の測定はオンラインで行うことができるので、原水におけるＴＯＣ濃度とＢＯＤとの相関を事前に取得しておき、オンラインのＴＯＣ濃度計によって原水のＴＯＣ濃度をモニタリングした上でこれをＢＯＤ値に変換し、得られたＢＯＤ値に基づいて窒素及びリンの添加量を制御することが行われている。そのような窒素及びリンの添加量の制御は、例えば、特許文献１に開示されている。

　好気性微生物による排水処理を行う場合、一般に、反応槽内の水における溶存酸素（ＤＯ）濃度が３ｍｇ／Ｌ以上であるときは完全好気条件とされる。完全好気条件での生物処理では、有機性排水中の硫黄成分は硫酸イオン（ＳＯ_４ ^２－）にまで酸化される。好気性生物処理に対して嫌気性微生物を使用する生物処理を嫌気性生物処理という。例えばメタン発酵などの嫌気性生物処理では、特許文献２に記載されるように、硫化水素などの腐食性のガスが発生することが知られている。

特開２００１－３３４２８５号公報特開２００５－８１２６４号公報

　オンラインで測定したＴＯＣ濃度に基づいて栄養物質の添加量を制御する方法では、オンラインＴＯＣ濃度計の配管の内部において、懸濁物質（ＳＳ）や油分の蓄積、バイオフィルムの形成などによって目詰まりが生じて測定値が不安定になり、その結果、生物処理自体を安定して行えなくなる、という課題がある。また、高いＢＯＤ容積負荷の条件において好気性生物処理を行うときにも、同様に、処理が不安定になることがある。

　本発明の目的は、有機性排水の好気性生物処理を行うときにおいて、好気性生物処理を安定して実行できる排水処理方法及び排水処理装置を提供することにある。

　本発明者らは、有機性排水の好気性生物処理を行うときに、反応槽内の水から発生する二酸化炭素の濃度を測定し、測定された二酸化炭素濃度から、添加すべき栄養物質の量を決定できることを見出した。二酸化酸素濃度の測定は、気相中で実行されるので、ＴＯＣ濃度の測定における懸濁物質や油分の蓄積、バイオフィルムの形成などといった問題の発生を回避することができる。また本発明者らは、反応槽内の水における溶存酸素（ＤＯ）濃度が３ｍｇ／Ｌ以上である完全好気条件下で、硫黄化合物を含む有機性排水の生物処理を行った場合、生物処理における有機物の容積負荷が大きいと、例えばＢＯＤ容積負荷で表して１．５ｋｇ／ｍ^３／ｄａｙを超えていると、嫌気処理での生成物であるはずの硫化水素が発生することがあることを見出した。硫化水素は、二酸化炭素濃度を測定するために用いられるセンサ類に害を与える。同様に有機性排水が窒素化合物を含む場合には、ＢＯＤ容積負荷が大きいと、完全好気条件での生物処理であってもアンモニアなどが発生する可能性がある。アンモニアはセンサ内の配線などに悪影響を及ぼすことがあるので、アンモニアも腐食性ガスとみなされる。

　したがって本発明の一態様の排水処理方法は、反応槽において硫黄化合物および窒素化合物の少なくとも一方を含む有機性排水に対して好気性生物処理を実行する排水処理方法において、反応槽内の水から放出される気体から腐食性ガスを除去し、腐食性ガスを除去した後の気体における二酸化炭素濃度を測定し、測定された二酸化炭素濃度に基づいて好気性生物処理を制御することを特徴とする。

　本発明の一態様の排水処理装置は、硫黄化合物および窒素化合物の少なくとも一方を含む有機性排水に対して好気性生物処理を実行する反応槽と、反応槽内の水から放出される気体から腐食性ガスを除去する除去手段と、腐食性ガスが除去された後の気体に含まれる二酸化炭素濃度を測定する測定手段と、測定手段で測定された二酸化炭素濃度に基づいて好気性生物処理を制御する制御手段と、を有する。

　上述したように完全好気条件下で有機性排水の生物処理を行っても、反応槽における生物処理での有機物の容積負荷が大きいと、硫化水素やアンモニアといった腐食性ガスが発生する。上記の排水処理方法および排水処理装置では、反応槽から発生する気体の含まれる二酸化炭素濃度を測定する前に、気体に含まれる腐食性ガスを除去する。これにより、二酸化炭素濃度を測定するためのセンサ類に悪影響が及ぶことを防ぐことができ、好気性生物処理を実行するときに二酸化炭素濃度に基づいて好気性生物処理を安定して制御することが可能になる。

　上記の本発明に排水処理方法および排水処理装置では、有機性排水での有機物の容積負荷が大きい場合においても好気性生物処理を安定して行うことができる。

図１は、本発明の実施の一形態の排水処理装置を示す図である。図２は、別の実施形態の排水処理装置を示す図である。図３は、さらに別の実施形態の排水処理装置を示す図である。

　次に、本発明の実施の形態について、図面を参照して説明する。

　以下に説明する実施形態は、有機性排水である原水に対し好気性微生物を用いる生物処理、すなわち好気性生物処理を行い、原水中の有機物質を分解除去する技術に関するものである。本発明に基づく排水処理方法において有機物質の分解除去の対象となる有機性排水は、好気性生物処理が適用可能なものであれば特に制限されるものではなく、例えば、公共下水道での排水、食品工場、化学工場、半導体製造工場、液晶製造工場、紙パルプ工場などの各工場から排出される排水、さらには、これら以外の分野の事業所から排出される排水などを含んでいる。公共下水道での排水に比べ、民間工場からの排水では、生物処理に用いる微生物が有する分解活性を高く維持するために必要な栄養物質が不足しやすい。特に、化学工場や半導体製造工場、液晶製造工場からの排水では、栄養物質の不足が顕著である。本発明に基づく排水処理方法において、好気性生物処理として、活性汚泥法、膜分離活性汚泥法（ＭＢＲ）、流動床または固定床による生物膜法、あるいはグラニュール法などを好ましく用いることができる。

　本発明に基づく排水処理方法では、好気性生物処理ができるだけ最適な条件で実行されるように好気性生物処理が制御される。好気性生物処理の制御では、例えば、水温やｐＨ、反応槽に吹き込まれる空気の量を制御することも可能であるが、特に、原水に対する栄養物質の添加量を制御することが好ましい。以下に説明する実施形態では、好気性生物処理の制御として、有機性排水である原水に対する栄養物質の添加量を制御することとするが、本発明に基づく排水処理方法においては栄養物質の添加量以外のパラメータを制御してもよい。

　原水に対する栄養物質の添加量を最適化するために、各実施形態では、原水のＢＯＤあるいはＴＯＣ濃度を直接測定するのではなく、反応槽内の水から放出される気体における二酸化炭素濃度が測定される。各実施形態は好気性生物処理を前提とするものであり、好気性生物処理では、通常、送風用のブロアなどを用いて反応槽に対して酸素を含む気体、例えば空気を供給して反応槽内の水に対して散気処理あるいは曝気処理が行われる。そこで、二酸化炭素濃度とともに、反応槽に供給される気体または反応槽から放出される気体の流量を測定することが好ましい。そして、二酸化炭素濃度の測定値に基づいて、あるいは、二酸化炭素濃度と気体の流量の測定値とに基づいて、原水への栄養物質の添加量が制御される。

　二酸化炭素濃度の測定値の気体の流量の測定値とに基づいて制御を行なう場合には、二酸化炭素濃度の測定値と流量の測定値から原水の有機物濃度を算出し、算出された有機物濃度に基づいて原水への栄養物質の添加量を制御してもよいし、濃度の測定値と流量の測定値とを乗算した値に基づいて原水への栄養物質の添加量を制御してもよい。さらに、反応槽内の水の水質（例えばｐＨ）を測定し、二酸化炭素濃度の測定値と流量の測定値と水質の測定値とに基づいて原水への栄養物質の添加量を制御してもよい。気体の流量として、送風用のブロワから反応槽に供給される空気の流量を測定してもよいし、反応槽から放出される気体の全体の流量を測定してもよい。流動床を用いて好気処理を行う場合、担体を分離するために反応槽内にスクリーンを配置するとともに、スクリーンの洗浄にも空気を吹き込むが、このとき、散気のためのブロワの風量とスクリーン洗浄用の空気の風量とを合算したものを気体の流量としてもよい。

　図１は、本発明の実施の一形態の排水処理装置を示している。図１に示す排水処理装置は、有機性排水である原水を貯えて好気条件にて原水の生物処理を行う流動床型の反応槽１０を備えている。反応槽１０からは、生物処理によって有機物が分解除去された処理水が排出される。反応槽１０には担体１１が充填されており、反応槽１０の底部には、酸素を供給するために、すなわちエアレーションのために、反応槽１０内に空気を吹き込む散気装置１２が設けられている。反応槽１０には、反応槽１０に原水を供給する入口配管１３が接続している。散気装置１２には、散気装置１２に空気を供給するための気体配管１４が接続しており、気体配管１４には、送気用のブロア１５が設けられている。ここで使用できる担体１１としては、例えば、プラスチック製担体、スポンジ状担体、ゲル状担体などが挙げられるが、これらの中では、コストや耐久性の観点から、スポンジ状担体を用いることが好ましい。反応槽１０には担体１１を撹拌する撹拌装置を設けてもよい。

　生物処理において微生物がその分解活性を高く維持し増殖するためには栄養物質が必要であり、原水において栄養物質が不足する場合には、反応槽１０の内部または反応槽１０の前段において原水に栄養物質を添加する必要がある。栄養物質は、例えば、溶液の形態で原水に添加される。栄養物質の溶液のことを栄養液とも呼ぶ。図１に示す排水処理装置では、栄養液を貯える栄養物質貯槽２１が設けられており、栄養物質貯槽２１と入口配管１３とは栄養液配管２２を介して接続している。栄養液配管２２には、栄養液を給送するポンプ２３が設けられている。したがってこの排水処理装置では、入口配管１３を流れて反応槽１０に供給される原水に対して栄養物質を添加することができ、ポンプ２３を制御することにより原水に対する栄養物質の添加量を制御することができる。栄養物質は、大別すると、窒素やリンを含む栄養塩と、窒素やリンに比べて必要量の少ない微量元素とに分けられる。微量元素には、ナトリウム、カリウム、カルシウム及びマグネシウムなどのアルカリ金属類、鉄、マンガン及び亜鉛などの金属類などが含まれる。窒素源としては、尿素やアンモニウム塩を用いることができる。リン源としては、リン酸やリン酸塩を用いることができる。

　図１に示す排水処理装置では、好気性生物処理により反応槽１０内の水から放出される気体中の二酸化炭素濃度と、散気のために反応槽１０に供給される空気の流量とに基づいて、栄養物質の添加量を制御する。そのため反応槽１０には、反応槽１０内の水から放出される気体中の二酸化炭素濃度を測定する二酸化炭素濃度センサ３１が設けられており、ブロア１５と散気装置１２との間の位置において気体配管１４にはそこを流れる空気の流量を測定する風量計３２が設けられている。反応槽１０が蓋１６によって覆われているとして、二酸化炭素濃度センサ３１は、反応槽１０内の気相部や、この気相部に接続した配管内などに設置される。二酸化炭素濃度センサ３１の結露を避ける必要があるため、配管内に設置する場合には、配管の保温などを図るとともに、二酸化炭素濃度センサ３１の直前の位置に、ミストセパレータやエアドライヤーを設置してもよい。

　反応槽１０が開放系である場合には、測定結果における外気による影響を軽減するために、反応槽１０の上部の開放部を極力小さくした上で、筒状の配管などを水面下まで挿入し、その配管において水面上となる位置に二酸化炭素濃度センサ３１を配置することができる。二酸化炭素濃度センサ３１としては、例えば、光学式、電気化学式あるいは半導体式のものを用いることができるが、特に、非分散型赤外線吸収法（ＮＤＩＲ）によるセンサを用いることが好ましい。二酸化炭素濃度の測定は、マニュアル（手動）で行ってもオンラインで行ってもよい。

　後述の実施例及び比較例から明らかになるように、反応槽１０内の水の溶存酸素（ＤＯ）濃度が３ｍｇ／Ｌ以上であって完全好気条件であっても、反応槽１０における好気性生物処理のＢＯＤ容積負荷が大きいとき、例えば１．５ｋｇ／ｍ^３／ｄａｙを超えるときは、原水に含まれる硫黄化合物に由来する硫化水素が発生することがある。また窒素化合物に由来するアンモニアなどが発生することがある。硫化水素やアンモニアは腐食性ガスであり、二酸化炭素濃度センサ３１の内部を腐食させるおそれがある。二酸化炭素濃度センサ３１が腐食性ガスによってダメージを受けると、安定した測定値を得ることが困難になり、栄養物質の添加量の制御を適切に行うことも困難になる。そこで図１に示す排水処理装置では、反応槽１０内の水から放出される気体の二酸化炭素濃度を二酸化酸素濃度センサ３１によって測定する前に、その気体から腐食性ガスから除去する前処理を実行する。硫化水素を除去する一般的な方法として、酸化鉄に接触させて硫化鉄として除去する方法、水酸化ナトリウムなどのアルカリ剤に吸収させて除去する方法などがある。しかしながらアルカリ剤による方法では二酸化炭素も吸収除去されてしまうため、本実施形態においては酸化鉄を用いる方法が好ましい。

　図１に示した例では、有機性排水である原水に硫黄化合物が含まれていて硫化水素が発生するおそれがあるとして、二酸化炭素濃度センサ３１は、管状部材５１の内部に配置され、管状部材５１の一方の端部には脱硫フィルター５２が設けられている。不図示のファンやエアポンプなどにより管状部材５１内では図示矢印で示すように一方向で気体が流れており、脱硫フィルター５２を通過して硫化水素が除去された気体が二酸化炭素濃度センサ３１に供給される。図では管状部材５１の他端も反応槽１０の内部にあるが、蓋１６を貫通するように管状部材５１を設け、二酸化炭素濃度センサ３１によって測定された気体が反応槽１０の外部に排出されるようにしてもよい。脱硫フィルター５２は、酸化鉄を用いて硫化水素を除去するフィルターであり、例えば、酸化鉄を含有した充填材が充填されている。充填材は、例えば、直径が４～１２ｍｍの粒状あるいは円柱状のものであってもよいし、多孔性のハニカム状に加工されたものであってもよい。処理性能の高さから、ハニカム状の充填材を用いることが好ましい。脱硫フィルター５２における気体の空間速度（ＳＶ）は、例えば１０～１８０ｈ^－１程度とされる。

　次に、図１に示す排水処理装置における栄養物質の添加量の制御について説明する。原水に栄養物質（栄養塩及び微量金属）を添加するときの添加量は、原水における有機物濃度、好ましくはＢＯＤに比例させることが推奨されている。例えば、好気処理における窒素（Ｎ）及びリン（Ｐ）の添加量を、質量基準で、ＢＯＤ：Ｎ：Ｐ＝１００：５：１とすることが推奨されている。図１に示す排水処理装置では、原水のＢＯＤをオンラインＴＯＣ濃度計などによって測定せずに、その代わり、好気性生物処理により反応槽１０内の水から放出される気体中の二酸化炭素濃度と、散気のために反応槽１０に供給される空気の流量すなわち風量とを測定する。そして、二酸化炭素濃度の測定値と空気の流量の測定値とから原水のＢＯＤ値を算出し、算出されたＢＯＤ値に基づいて栄養物質の添加量を決定する。そのためにまず、二酸化炭素濃度センサ３１で測定された二酸化炭素濃度と風量計３２で得られた風量の測定値との組み合わせを入力値（Ｘｎ）とし、入力値（Ｘｎ）に対応する原水のＢＯＤ濃度を出力値（Ｙｎ）とし、入力値と出力値との組み合わせを事前に一定数取得した上で、モデルあるいは関係式を作成する。取得される組み合わせの数は、例えば、数十から百セットとされる。このとき、二酸化炭素濃度と風量の測定値との組み合わせを入力値（Ｘｎ）とする代わりに、二酸化炭素濃度の測定値と風量の測定値とを乗算して得られる値すなわち乗算値を入力値（Ｘｎ）としてもよい。乗算値による方法の場合、風量が一定であるのであれば、乗算値の代わりに二酸化炭素濃度の測定値だけを用いることもできる。

　ひとたびモデルが作成されれば、それ以降は、二酸化炭素濃度センサ３１で測定した二酸化炭素濃度の測定値と風量計３２で得られた風量の測定値との組み合わせをモデルに入力し、その結果としてモデルから出力されるＢＯＤ濃度値に基づいて、ポンプ２３を駆動し、原水への栄養物質の添加の有無や添加量を制御する。このような制御を行なうために、排水処理装置は、作成されたモデルを保持し、二酸化炭素濃度センサ３１で得られた二酸化炭素濃度値と風量計３２で得られた測定値とをモデルに適用して原水のＢＯＤ濃度値を算出し、ＢＯＤ濃度値に基づいてポンプ２３を発停や流量を制御する制御装置４０を備えている。なお、モデルの作成にＢＯＤ濃度を用いてはいるが、作成されたモデル自体は二酸化炭素濃度の測定値と風量の測定値とを入力として栄養物質の添加量を直接出力するものであると考えることができるから、ひとたびモデルを作成してしまえば、二酸化炭素濃度の測定値と風量の測定値とからＢＯＤ濃度値を明示的に算出することなく、栄養物質の最適添加量を決定することができる。

　次に、モデルの作成について説明する。入力値が入力されたときにそれに対応する原水のＢＯＤ濃度を出力値として出力するモデルは、例えば、各種の回帰分析を用いて作成することができる。特に、ニューラルネットワーク技術を用いて教師あり学習によってモデルを作成すると、栄養物質の添加量の制御の精度が向上する。二酸化炭素濃度センサ３１で得られる二酸化炭素濃度は、反応槽１０の構成や大きさ、反応槽１０における気相部の大きさ、生物処理の種類などによって変動することもあり、また、散気のために反応槽１０に供給される空気の風量も反応槽１０の構成や大きさなどによって変化するから、モデルを反応槽１０ごとに設定してもよい。さらに、原水の種類あるいは出所によっても原水のＢＯＤと測定される二酸化炭素濃度や風量との関係が変動する可能性があるから、原水の種類や出所ごとにモデルを用意し、そのようにして用意されたモデルの中から原水の種類や出所に応じて栄養物質の添加量の制御に用いるモデルを選択することもできる。

　図１に示した排水処理装置では、風量計３２を気体配管１４に設け、気体配管１４を介して反応槽１０に供給される空気の流量すなわち風量を測定しているが、反応槽１０に供給される空気の流量を測定する代わりに、反応槽１０から放出される気体の流量を測定するようにしてもよい。反応槽１０から放出される気体の流量を測定する場合、反応槽１０が蓋１６によって完全に覆われているときは、外部への気体の排出のために反応槽１０の内部に連通する配管に風量計３２を設置すればよい。反応槽１０が開放系である場合には、測定結果における外気による影響を軽減するために、反応槽１０の上部の開放部を極力小さくした上で、筒状の配管などを水面下まで挿入し、その配管に風量計３２を設置することができる。

　原水への栄養物質の添加量の制御のために、オンラインＴＯＣ濃度計を用いてオンラインで原水中の有機物濃度を測定することも考えられる。しかしながらオンラインＴＯＣ濃度計は、少量の試料水を測定装置に引き込むために細い配管を備えており、目詰まりが発生しやすく測定値が安定しない。これに対し二酸化炭素濃度センサ３１は、水と接触することなく測定を行うので、測定値の安定性が非常に高い。また、気体流量の測定も安定して行うことができる。したがって図１に示す排水処理装置では、原水における有機物濃度を直接測定することなく、原水に対する栄養物質の添加量の最適値を安定して求めることが可能になる。

　図２は、本発明の別の実施形態の排水処理装置を示している。図２に示す排水処理装置は、図１に示す排水処理装置において、反応槽１０内の水の水質を測定する水質測定部３３を設け、水質測定部３３での測定結果も制御装置４０に送られるようにしたものである。水質測定部３３が測定する水質項目には少なくともｐＨが含まれており、ｐＨ以外にも水温などが測定されてもよい。図２に示す排水処理装置で使用するモデルは、二酸化炭素濃度センサ３１で測定された二酸化炭素濃度と風量計３２で得られた風量の測定値と水質測定部３３で測定された水質（特にｐＨ）の測定値との組み合わせを入力（Ｘｎ）とし、入力値（Ｘｎ）に対応する原水のＢＯＤ濃度を出力値（Ｙｎ）とするものであって、上述したものと同様に作成されるものである。制御装置４０は、二酸化炭素濃度センサ３１で測定された二酸化炭素濃度と風量計３２で得られた風量の測定値と水質測定部３３で測定された水質（特にｐＨ）の測定値とをモデルに適用して原水のＢＯＤ濃度値を算出し、ＢＯＤ濃度値に基づいてポンプ２３を制御する。

　よく知られているように水中において無機炭酸は、ｐＨに応じてＣＯ_２、ＨＣＯ_３ ^－、ＣＯ_３ ^２－とその形態が変化する。そのため、原水中の有機物濃度が同じであっても、反応槽１０内の水から放出される気体中の二酸化炭素濃度がｐＨに応じて変化する可能性がある。図２に示す排水処理装置では、反応槽１０内の水のｐＨも考慮して栄養物質の添加量を制御するから、原水のｐＨに関わりなく、栄養物質の添加量を最適化することができる。また水中における二酸化炭素の溶解度は水温に依存するが、二酸化炭素の溶解度が変化すれば反応槽１０内の水から放出される気体における二酸化炭素濃度も変化する。そこで反応槽１０において水温変動がある場合には、水質測定部３３においてｐＨのほかに水温も測定し、二酸化炭素濃度、風量及びｐＨに加えて水温にも基づいて栄養物質の添加量を制御することもできる。

　排水処理では、生物処理を行う反応槽の複数個を直列に接続し、前段の反応槽から排出される処理水を次段の反応槽に導いて各反応槽において生物処理を行うことにより、有機物が高度に除去された処理水を得ることがある。図３は、図１及び図２に示すものと同様に好気性生物処理による排水処理を行う排水処理装置であって、反応槽１０が複数個直列にすなわち多段に設けられている排水処理装置を示している。反応槽１０が２段以上の多段で設けられている場合、最前段の反応槽１０において、その反応槽から放出される気体中の二酸化炭素濃度を測定するとともにその反応槽に供給される空気の風量を測定し、二酸化炭素濃度と空気の風量とから原水のＢＯＤ濃度値を算出し、そのＢＯＤ濃度値に基づいて、その反応槽に供給される原水への栄養物質の添加量を制御することができる。この場合、最前段の反応槽１０内の水のｐＨも測定し、二酸化炭素濃度と空気の風量とｐＨとに基づいて原水への栄養物質の添加量を制御することもできる。したがって図３に示す排水処理装置では、二酸化炭素濃度センサ３１、風量計３２及び水質測定部３３は最前段の反応槽１０にのみ設けられており、栄養物質貯槽２１からの栄養液は、最前段の反応槽１０に接続する入口配管１３内の原水に添加されるようになっている。二酸化炭素濃度センサ３１は、図１に示したものと同様に、一端に脱硫フィルター５２が設けられている管状部材５１の内部に設けられている。制御装置４０は、二酸化炭素濃度センサ３１、風量計３２及び水質測定部３３の測定値から原水のＢＯＤ濃度値を算出し、ＢＯＤ濃度値に基づいて、栄養液を給送するポンプ２３を制御する。

　反応槽１０を２段以上直列に設けた場合、最前段の反応槽１０において有機物の大半が分解除去されるので、２段目以降の反応槽１０において除去しなければならない有機物は少なくなる。加えて、最前段の反応槽１０で増殖した微生物が死滅し解体することで栄養物質が再溶出する。それらの理由により、２段目以降の反応槽１０に供給される水に改めて栄養物質を添加しなくても、また、２段目以降の反応槽１０における生物処理についての特段の制御を行なわなくても、２段目以降の反応槽１０において生物処理を進行させることが可能になり、排水処理装置の全体としての処理性能を維持することができる。このため、２段目以降の反応槽については、二酸化炭素濃度、風量及びｐＨの測定を行わなくてもよい。

　次に、実施例、比較例及び参考例により、本発明をさらに詳しく説明する。

　［実施例１、参考例１及び比較例１，２］
　まず、実施例１、参考例１及び比較例１，２に共通の試験条件に付いて説明する。図１に示すものと同様の好気性生物処理を行う反応槽を用意して排水処理装置を構成した。反応槽の上部は蓋で覆われている。反応槽には、疎水性ポリウレタン製のスポンジ担体を嵩体積として充填率が２０％となるように充填した。有機性排水としてイソプロピルアルコール含有排水を用意した。排水のＢＯＤ濃度は１８０～３３０ｍｇ／Ｌ、窒素（Ｎ）濃度は１０～２６ｍｇ／Ｌ、リン（Ｐ）濃度は０．５ｍｇ／Ｌ以下、硫酸イオン（ＳＯ_４ ^２－）濃度は６０～３６０ｍｇ／Ｌであった。このような排水を反応槽に供給し、反応槽において散気を行うとともに栄養物質を添加し、排水の好気性生物処理を行った。栄養物質としてはリン酸と微量金属とを用いた。このときの水温は約３０℃であり、反応槽内の水のｐＨは６．５～７．０であり、溶存酸素濃度は３ｍｇ／Ｌ以上であって完全好気性条件を満たしていた。

　反応槽内の水から放出される気体の二酸化炭素濃度を測定するために、反応槽の気相部に連通する配管を設け、エアポンプによりこの配管から気体を引き抜き、引き抜かれた気体の二酸化炭素濃度を二酸化炭素濃度センサにより連続的に測定した。二酸化炭素濃度センサは、非分散型赤外線吸収法（ＮＤＩＲ）のものである。この反応槽に取付けられた二酸化炭素濃度センサのことを制御用センサと呼ぶことにする。実施例１では、配管から引き抜かれた気体を、表面に酸化鉄を塗布したハニカム状の充填剤を充填したカラムに上向流で通気したのちに、その気体の二酸化炭素濃度を制御用センサで測定した。このカラムは、脱硫フィルターに相当するものである。一方、比較例１，２及び参考例１では、脱硫フィルターを設けずに、配管から引き抜かれた気体の二酸化炭素濃度をそのまま制御用センサで測定した。

　（実施例１）
　反応槽における好気性生物処理のＢＯＤ容積負荷を４ｋｇ／ｍ^３／ｄａｙとして排水処理装置の連続運転を行い、脱硫フィルターによる前処理を行った上で制御用センサによる二酸化炭素濃度の連続測定を行った。運転開始から約３ヶ月が経過した時点で、反応槽内の水から発生した気体をサンプリングして、制御用センサとは異なる測定装置を用いてこの気体における二酸化炭素濃度を測定し、そのときの制御用センサでの測定値と比較した。ここで測定した二酸化炭素濃度を標準ガス濃度と呼ぶ。その結果、制御用センサによる測定値は標準ガス濃度の１０７％の値を示した。標準ガス濃度は、そのときの二酸化炭素濃度の実際の値に対応するものと考えられ、実施例１では、制御用センサにおける測定誤差は許容範囲内であった。

　（比較例１）
　脱硫フィルターを設けずに制御用センサにより二酸化炭素濃度を測定すること以外は実施例１と同様にして、ＢＯＤ容積負荷が４ｋｇ／ｍ^３／ｄａｙである条件で排水処理装置の連続運転を行い、二酸化炭素濃度の連続測定を行った。その結果、運転開始から約３ヶ月が経過した時点で制御用センサがセンサエラーとなり、二酸化炭素濃度を測定できない状態となった。またこのとき、反応槽から発生する気体の硫化水素濃度を測定したところ、０．７ｐｐｍ以上であった。

　（比較例２）
　ＢＯＤ容積負荷を３ｋｇ／ｍ^３／ｄａｙとしたこと以外は比較例１と同様にして、排水処理装置の連続運転を行い、二酸化炭素濃度の連続測定も行った。その結果、運転開始から約３ヶ月が経過した時点で制御用センサによる二酸化炭素濃度の測定値は標準ガス濃度の約１４０％となり、大きな測定誤差がある状態となった。またこのとき、反応槽から発生する気体から硫化水素が検出された。

　（参考例１）
　ＢＯＤ容積負荷を１．５ｋｇ／ｍ^３／ｄａｙとしたこと以外は比較例１と同様にして、排水処理装置の連続運転を行い、二酸化炭素濃度の連続測定も行った。その結果、運転開始から約３ヶ月が経過した時点で制御用センサによる二酸化炭素濃度の測定値は標準ガス濃度の約１０５％となり、制御用センサにおける測定誤差は許容範囲内であった。

　参考例１及び比較例１，２から、反応槽内の水の溶存酸素濃度を３ｍｇ／Ｌ以上として完全好気性条件としてもＢＯＤ負荷容量が１．５ｋｇ／ｍ^３／ｄａｙを超えるときは、本来ならば嫌気条件でしか発生しないはずの硫化水素が反応槽から発生することが分かった。この硫化水素によって二酸化炭素濃度センサが悪影響を受けることも分かった。さらに、３ヶ月程度の連続運転、連続測定を行った場合に、二酸化炭素濃度センサが測定不能になったり、あるいは大きな測定誤差を示すようになったりした。これに対し、同様に硫化水素が発生する条件であっても脱硫フィルターにより硫化水素を除去してから二酸化炭素濃度を測定する実施例１では、長期にわたって連続運転、連続測定を行った場合であっても二酸化炭素濃度の測定値が安定した。したがって、脱硫フィルターを設けることにより、二酸化炭素濃度に基づいて栄養物質を添加する制御を長期にわたって最適化できることが分かった。

　［参考例２～７］
　少なくとも二酸化炭素濃度を用いることにより、好気性生物処理の制御を行なうことができることについて検討した。まず、参考例２～７について共通の試験条件について説明する。容積が１９Ｌである図２に示す一段の反応槽を使用し、有機性排水である原水の好気処理による生物処理を行った。好気性微生物を疎水性ポリウレタン樹脂からなるスポンジ担体に担持し、このようなスポンジ担体を、反応槽の容積に対して嵩体積として２０％で反応槽に充填した。反応槽における滞留時間を１８時間とした。原水として、イソプロピルアルコール含有排水を使用した。原水におけるＢＯＤ濃度は約９００ｍｇ／Ｌ（基準濃度とする）であり、原水中の窒素（Ｎ）濃度は２ｍｇ／Ｌ以下であり、リン（Ｐ）濃度は０．１ｍｇ以下であった。生物処理を行うときのＢＯＤ容積負荷は約１ｋｇ／ｍ^３／日であり、水温は約２０℃であり、反応槽内の水の溶存酸素濃度（ＤＯ）は２ｍｇ／Ｌ以上であり、反応槽内の水のｐＨは６．０～７．５であった。散気のために反応槽に対し、３～５Ｌ／分の流量で空気を供給した。

　ＢＯＤ：Ｎ：Ｐが１００：５：１となるように原水に対して栄養塩（窒素（Ｎ）及びリン（Ｐ））を十分に添加し、反応槽内の水から放出される二酸化炭素の濃度と、反応槽内の水のｐＨをモニタリングした。このようなモニタリングを、原水におけるＢＯＤ濃度を意図的に基準濃度の１００％から３０％と６０％に変化させながら繰り返し実行した。なお、原水のＢＯＤ濃度を高い精度で算出できるということは、栄養塩添加制御の精度が高いことと同じ意味を有する。

　（参考例２）
　二酸化炭素濃度から原水のＢＯＤ濃度を算出することとして、二酸化炭素濃度と各ＢＯＤ濃度とについて単回帰分析によって決定係数Ｒ^２を算出したところ、０．３９であった。

　（参考例３）
　二酸化炭素濃度と風量とから原水のＢＯＤ濃度を算出することとして、二酸化炭素濃度と風量と各ＢＯＤ濃度とについて重回帰分析によって決定係数Ｒ^２を算出したところ、０．８２であった。

　（参考例４）
　二酸化炭素濃度と風量とから原水のＢＯＤ濃度を算出することとして、二酸化炭素濃度の測定値と風量の測定値との乗算値を求め、この乗算値と各ＢＯＤ濃度とについて単回帰分析によって決定係数Ｒ^２を算出したところ、０．８３であった。

　（参考例５）
　二酸化炭素濃度とｐＨとから原水のＢＯＤ濃度を算出することとして、二酸化炭素濃度とｐＨと各ＢＯＤ濃度とについて重回帰分析によって決定係数Ｒ^２を算出したところ、０．４０であった。

　（参考例６）
　二酸化炭素濃度と風量とｐＨから原水のＢＯＤ濃度を算出することとして、二酸化炭素濃度、風量及びｐＨと各ＢＯＤ濃度とについて重回帰分析によって決定係数Ｒ^２を算出したところ、０．８９であった。

　（参考例７）
　二酸化炭素濃度と風量とｐＨから原水のＢＯＤ濃度を算出することとして、二酸化炭素濃度の測定値と風量の測定値との乗算値を求め、この乗算値とｐＨと各ＢＯＤ濃度とについて重回帰分析によって決定係数Ｒ^２を算出したところ、０．９６であった。

　１０　　反応槽
　１１　　担体
　１２　　散気装置
　１３　　入口配管
　１４　　気体配管
　１５　　ブロワ
　１６　　蓋
　２１　　栄養物質貯槽
　２２　　栄養液配管
　２３　　ポンプ
　３１　　二酸化炭素濃度センサ
　３２　　風量計
　３３　　水質測定部
　４０　　制御装置
　５１　　管状部材
　５２　　脱硫フィルター

Claims

　反応槽において硫黄化合物および窒素化合物の少なくとも一方を含む有機性排水に対して好気性生物処理を実行する排水処理方法において、
　前記反応槽内の水から放出される気体から前記腐食性ガスを除去し、
　前記腐食性ガスを除去した後の前記気体における二酸化炭素濃度を測定し、
　測定された前記二酸化炭素濃度に基づいて前記好気性生物処理を制御することを特徴とする、排水処理方法。
　前記好気性生物処理を実行するときの前記反応槽におけるＢＯＤ処理負荷が１．５ｋｇ／ｍ^３／ｄａｙを超える、請求項１に記載の排水処理方法。
　前記有機性排水に対する栄養物質の添加量を制御することにより、前記好気性生物処理を制御する、請求項１または２に記載の排水処理方法。
　前記反応槽において流動床を形成して前記好気性生物処理を実行する、請求項１または２に記載の排水処理方法。
　複数の前記反応槽が直列に設けられる場合に、最前段の反応槽において前記腐食性ガスの除去と前記二酸化炭素濃度の測定とを行い、測定された前記二酸化炭素濃度に基づいて前記最前段の反応槽における前記好気性生物処理を制御する、請求項１または２に記載の排水処理方法。
　硫黄化合物および窒素化合物の少なくとも一方を含む有機性排水に対して好気性生物処理を実行する反応槽と、
　前記反応槽内の水から放出される気体から腐食性ガスを除去する除去手段と、
　前記腐食性ガスが除去された後の前記気体に含まれる二酸化炭素濃度を測定する測定手段と、
　前記測定手段で測定された前記二酸化炭素濃度に基づいて前記好気性生物処理を制御する制御手段と、
　を有する排水処理装置。
　前記反応槽におけるＢＯＤ処理負荷が１．５ｋｇ／ｍ^３／ｄａｙを超える条件で前記好気性生物処理を実行する、請求項６に記載の排水処理装置。
　前記有機性排水に栄養物質を添加する添加手段をさらに備え、
　前記制御手段は、前記二酸化炭素水素濃度に基づいて前記添加手段による前記栄養物質の添加量を制御する、請求項６または７に記載の排水処理装置。
　前記反応槽は流動床型の反応槽である、請求項６または７に記載の排水処理装置。
　複数の前記反応槽が直列に設けられ、
　前記除去手段及び前記測定手段は最前段の反応槽に対して設けられ、
　前記制御手段は前記最前段の反応槽における前記好気性生物処理を制御する、請求項６または７に記載の排水処理装置。