WO2023237654A1 - Pneumatique comprenant une armature de sommet à renforts métalliques trancannée - Google Patents

Pneumatique comprenant une armature de sommet à renforts métalliques trancannée Download PDF

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WO2023237654A1
WO2023237654A1 PCT/EP2023/065342 EP2023065342W WO2023237654A1 WO 2023237654 A1 WO2023237654 A1 WO 2023237654A1 EP 2023065342 W EP2023065342 W EP 2023065342W WO 2023237654 A1 WO2023237654 A1 WO 2023237654A1
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tire
strip
reinforcing elements
amplitude
less
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PCT/EP2023/065342
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Inventor
Stéphane HEBERT
François BARBARIN
Philippe Mansuy
Original Assignee
Compagnie Generale Des Etablissements Michelin
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Definitions

  • the present invention relates to a tire with a radial carcass reinforcement and more particularly a tire intended to equip vehicles carrying heavy loads, such as, for example, trucks, tractors, trailers, road buses or civil engineering machinery.
  • the carcass reinforcement is anchored on either side in the area of the bead and is surmounted radially by a crown reinforcement consisting of at least two layers, superimposed and formed of parallel wires or cables in each layer and crossed from one layer to the next, making angles of between 10° and 45° with the circumferential direction.
  • Said working layers, forming the working frame can also be covered with at least one so-called protective layer and formed of advantageously metallic and extensible reinforcing elements, called elastic.
  • triangulation can also include a layer of metal wires or cables making an angle of between 45° and 90° with the circumferential direction, this ply, called triangulation, being radially located between the carcass reinforcement and the first top ply called triangulation.
  • work formed of parallel wires or cables having angles at most equal to 45° in absolute value.
  • the triangulation sheet forms with at least said working sheet a triangulated reinforcement, which presents, under the different stresses it undergoes, few deformations, the triangulation sheet having the essential role of taking up the transverse compression forces of which is the 'object all the reinforcing elements in the area of the crown of the tire.
  • Cables are said to be inextensible when said cables present, under a tensile force equal to 10% of the breaking force, a relative elongation equal to at most 0.2%.
  • Cables are said to be elastic when said cables present, under a tensile force equal to the breaking load, a relative elongation at least equal to 3% with a maximum tangent modulus less than 150 GPa.
  • Circumferential reinforcing elements are reinforcing elements which make angles with the circumferential direction included in the interval + 2.5°, - 2.5° around 0°.
  • the circumferential direction of the tire is the direction tangent to the periphery of the tire and defined by the rolling direction of the tire.
  • the transverse or axial direction of the tire is parallel to the axis of rotation of the tire.
  • the radial direction is a direction intersecting the axis of rotation of the tire and perpendicular to it.
  • the axis of rotation of the tire is the axis around which it rotates in normal use.
  • a radial or meridian plane is a plane which contains the axis of rotation of the tire.
  • the circumferential median plane is a plane perpendicular to the axis of rotation of the tire and which divides the tire into two halves.
  • Patent FR 1 389 428 to improve the resistance to degradation of the rubber mixtures located in the vicinity of the edges of the crown reinforcement, recommends the use, in combination with a low hysteresis tread, of a rubber profile covering at least the sides and marginal edges of the crown reinforcement and made of a low hysteresis rubber mixture.
  • Patent FR 2 222 232 to avoid separations between layers of top reinforcement, teaches to coat the ends of the reinforcement in a rubber mat, the Shore A hardness of which is different from that of the strip bearing surmounting said reinforcement, and greater than the Shore A hardness of the rubber mixture profile placed between the edges of the crown reinforcement layers and carcass reinforcement.
  • the layer of circumferential reinforcing elements is usually constituted by at least one metal cable wound to form a turn whose installation angle relative to the circumferential direction is less than 2.5°.
  • Document WO 05/113258 also proposes a working crown layer radially closest to the carcass reinforcement, the ends of which are folded to come and cover the edges with another layer of the top reinforcement. Such an embodiment also makes it possible to eliminate at least part of the ends of the layers which may be the cause of the beginnings of cracking previously described.
  • this sliced crown reinforcement for an aircraft tire, is constituted by crown layers comprising textile reinforcements.
  • textile reinforcements In the field of heavy-duty tires, given the particularly severe conditions of use, the use of textile reinforcements is difficult to envisage and that of metal reinforcements is commonly accepted as a preferable solution.
  • the inventors have thus given themselves the mission of providing tires for "heavy-duty" vehicles, whose endurance performances, particularly with regard to the constraints generated at the ends of the ply, are improved while retaining endurance performance with regard to shocks suffered on the tread whatever the driving conditions.
  • a tire comprising a radial carcass reinforcement, said tire comprising a crown reinforcement, comprising at least a first crown bilayer constituted by a circumferential zigzag winding of at least one strip of at least one metallic reinforcing element embedded in an elastomeric mixture, the crown reinforcement being radially capped with a tread, said tread being joined to two beads via two sidewalls, in which :
  • said at least one strip has a width 1b
  • the trajectory of the circumferential zigzag winding is a periodic curve, the origin of which is fixed in the equatorial plane, having a period T and an amplitude 1s,
  • the apparent average density of metallic reinforcing elements of said at least one strip in the equatorial plane is greater than 0.6
  • the number of metallic reinforcing elements of said at least one radially superimposed strip is less than or equal to 5
  • R the radius of curvature in the equatorial plane of the surface of the strip, measured on a meridian section of the tire
  • the amplitude 1s of said periodic curve varies in a range between 70% and 100% of the maximum value of the amplitude Ismax
  • the amplitude 1s of at least one period T is less than 95% of the amplitude Ismax.
  • the strip when the strip consists of at least two reinforcing elements, said at least two reinforcing elements are arranged parallel and advantageously inserted between two layers of elastomeric mixture calendering.
  • said reinforcing elements are separated from one another according to a pitch measured in the direction normal to the direction main average of the reinforcing elements at the level of the equatorial plane.
  • the width 1b of said strip is the circumscribed diameter of said reinforcing element.
  • the width 1b of said strip is the distance measured at the level of the equatorial plane, in the direction normal to the direction main average of the reinforcing elements, between the outermost points of the two outermost reinforcing elements of the strip.
  • the outermost points and the outermost reinforcing elements are those furthest from the center of the strip in the direction normal to the main average direction of the reinforcing elements.
  • the amplitude 1s of said periodic curve is the axial distance measured between two axially outermost points of a reinforcing element over the same period. Said two points of an axially outermost reinforcing element over the same period correspond to the two points for which the radius of curvature of the reinforcing element is the smallest.
  • the largest amplitude 1s of the periodic curve according to the invention corresponds to the axial width of the working layers formed by the strip.
  • the apparent average density of metal reinforcing elements of said at least one strip in the equatorial plane is given by the ratio of the length of metal in the equatorial plane, measured in the circumferential direction. on one revolution of the wheel, on the circumference in the equatorial plane corresponding to 2TTR.
  • the number of metallic reinforcing elements of said at least one radially superimposed strip is determined on a meridian section of the tire. We determine by observation the maximum value of metallic reinforcing elements radially superimposed on four meridian cuts made every 90° on the wheel circumference of the tire. Each of the sections has a length of 5 centimeters in the circumferential direction and the observation is carried out on each of the faces of each section.
  • the crown bilayer constituted by a circumferential zigzag winding of at least one strip of metallic reinforcing elements inserted between two layers of elastomeric mixture calendering, constituting at least part of the crown reinforcement of the tire is replaces the usual working layers of more usual tires as described previously.
  • This bilayer forming at least part of the crown reinforcement thus has the particularity of being obtained by the slicing of a strip comprising metal reinforcements, whereas the slicing process is usually used for textile reinforcements, much simpler to slice due to their greater deformability.
  • the inventors have also demonstrated that the combination of an apparent average density of metallic reinforcing elements of said at least one strip in the equatorial plane greater than 0.6, of a number of metallic reinforcing elements radially superimposed less than or equal to 5, with a minimum radius of curvature of the metallic reinforcing elements satisfying the relationship 14 * R 2 /ls ⁇ R m in ⁇ 3/2*R 2 /ls, with an amplitude 1s of said periodic curve varying in a range between 70% and 100% of the maximum value of the amplitude 1s, the amplitude 1s of at least one period T being less than 95% of the amplitude Ismax, makes it possible not to disrupt the other performances of the tire in an unacceptable manner and in particular performance in terms of endurance linked to the use of a strip made of metallic reinforcing elements placed in a zigzag pattern.
  • the apparent average density of metallic reinforcing elements of said at least one strip in the equatorial plane will translate for a density of reinforcing elements in the fixed strip and the width of the strip, a rate of covering r in the equatorial plane during the manufacture of the tire on a laying surface of radius R, in the equatorial plane, on which the zigzag strip is wound.
  • the recovery rate r can be stated according to the following expression: N*(lb/sina)/2TTR.
  • N*(lb/sina) represents the circumferential length developed by the strip, where 1b/sina is the width of the strip projected on the circumferential direction, N being the number of periods T forming the bilayer.
  • An apparent average density of metallic reinforcing elements of said at least one strip in the equatorial plane greater than 0.6 will be obtained for a value of the recovery rate r such that 0.6 ⁇ T ⁇ 1.
  • the chosen range which is in direct relation to the apparent average density of metallic reinforcing elements of said at least one strip in the equatorial plane reflects the virtual absence hole between the adjacent strip portions.
  • the inventors have further demonstrated that the number of metallic reinforcing elements of said at least one radially superimposed strip less than or equal to 5 contributes in particular to obtaining satisfactory performance in terms of endurance, particularly from the point of view of the thermal at the level of the summit frame.
  • the inventors have in fact been able to demonstrate that the zigzag installation of a strip leads to superpositions of thickness of strips, these being the most numerous at the level of the axial ends of the crown reinforcement, this that is to say in the turning zones of the strip. Too many superpositions lead to local thicknesses which generate temperature rises which impact endurance performance.
  • the design according to the invention in comparison with a design not retained with a constant amplitude, leads to axially outermost zones of greater axial widths comprising radial overlaps of passages of the strip close to the maximum value defined overlaps. This observation surprisingly does not lead to any negative effect on the expected operation of the tire.
  • the inventors define it from the manufacturing characteristics according to the following relationship:
  • the inventors propose during the simulation of the manufacturing of the tire to initiate manufacturing with a maximum amplitude Ismax corresponding to the desired crown reinforcement width.
  • This desired crown reinforcement width is defined by the tire designer according to the usual rules to obtain the desired operation of the tire, particularly in terms of drift rigidity.
  • the periods T are wound on the laying surface of radius R in the equatorial plane as long as the number of metallic reinforcing elements of said at least one radially superimposed strip remains less than or equal to 5. As soon as this value is exceeded, the 1s amplitude is reduced.
  • the inventors propose for example that as soon as the simulation of a zigzag winding leads to a radial superposition of a number of metallic reinforcing elements greater than or equal to 6, it is decided to give up the last period T and modify it by reducing the amplitude 1s. If the new installation simulation of this modified period T makes it possible to satisfy the condition of a radial superposition of a number of metallic reinforcement elements less than or equal to 5, the following period T is simulated again with a maximum amplitude Ismax .
  • a new simulation of installation of the period T is operated with a greater reduction in amplitude. This operation is repeated until obtaining a radial superposition of a number of metallic reinforcing elements of said at least one strip less than or equal to 5 to finally return to the following period again simulated with a maximum amplitude Ismax.
  • the periodic curve is a sinusoid.
  • the maximum amplitude Ismax of the periodic curve is greater than 60% and more preferably less than 90% of the width of the tread.
  • the angle a is less than 45°.
  • the inventors choose to maintain the angle in a range between 15° and 45° to lead to the desired properties of the tire, particularly in terms of drift rigidity.
  • the difference in amplitude ls between two periods T of different amplitudes is greater than 100% of the width 1b of the strip.
  • the inventors have in fact been able to demonstrate that below this value, obtaining a reduction in the number of radial superpositions of the metal reinforcing elements is much more uncertain.
  • This choice of reducing the amplitude ls makes it possible to obtain a reduction in the number of radial superpositions of the metallic reinforcing elements in a single iteration in the majority of cases.
  • the difference in angle a between two periods T of different amplitudes is less than 8°. According to the inventors, installation under these conditions ensures that the desired operation of the tire is maintained without undesirable effects appearing when driving under particular conditions in terms of stress.
  • the metal reinforcing elements are cables.
  • the diameter of the cables is less than 1.60 mm and preferably less than 1.00 mm.
  • the cables are made up of wires with diameters less than 0.30 mm and preferably with diameters less than 0.20 mm. [0057] These dimensional choices of the cables and the wires constituting them are more particularly favorable for facilitating the turning of the strip during zigzag installation.
  • An advantageous variant of the invention provides that the strip has a breaking force per unit of width greater than 2*Pg*R, with
  • R the radius of curvature in the equatorial plane of the surface of the strip, measured on a meridian section of the tire
  • Pg the nominal inflation pressure of the tire according to the ETRTO standard.
  • the crown reinforcement comprises at least one layer of circumferential reinforcing elements.
  • said at least one layer of circumferential reinforcing elements is advantageously radially exterior to said at least one first bilayer at the top.
  • Said at least one layer of circumferential reinforcing elements is thus radially separated from the carcass reinforcement by said at least one first bilayer at the top so as to limit the stresses on said circumferential reinforcing elements and not cause them too much. tired.
  • the layer of circumferential reinforcing elements has an axial width greater than 0.5xS.
  • S is the maximum axial width of the tire, when the latter is mounted on its service rim and inflated to its recommended pressure.
  • the axial widths of the layers of reinforcing elements are measured on a cross section of a tire, the tire therefore being in an uninflated state.
  • the reinforcing elements of at least one layer of circumferential reinforcing elements are metallic reinforcing elements having a secant modulus at 0.7% elongation of between 10 and 120 GPa and a maximum tangent modulus less than 150 GPa.
  • the secant modulus of the reinforcing elements at 0.7% elongation is less than 100 GPa and greater than 20 GPa, preferably between 30 and 90 GPa and even more preferably less than 80 GPa .
  • the maximum tangent modulus of the reinforcing elements is less than 130 GPa and even more preferably less than 120 GPa.
  • the moduli expressed above are measured on a tensile stress versus elongation curve determined with a prestress of 20 MPa, the tensile stress corresponding to a measured tension related to the metal section of the element. reinforcement.
  • the measurements are carried out on cables extracted from the tire on a part of the layer of circumferential reinforcing elements extending from an axial end of said layer over an axial width of 50 mm towards the interior of said layer.
  • the moduli of the same reinforcing elements can be measured on a tensile stress curve as a function of the elongation determined with a prestress of 10 MPa, the tensile stress corresponding to a measured tension reduced to the overall section of the reinforcing element.
  • the overall section of the reinforcing element is the section of a composite element made up of metal and rubber, the latter having in particular penetrated the reinforcing element during the baking phase of the tire.
  • the reinforcing elements of the axially exterior parts and of the central part of at least one layer of circumferential reinforcing elements are metallic reinforcing elements having a secant modulus at 0.7% elongation between 5 and 60 GPa and a maximum tangent modulus less than 75 GPa.
  • the secant modulus of the reinforcing elements at 0.7% elongation is less than 50 GPa and greater than 10 GPa, preferably between 15 and 45 GPa and even more preferably less than 40 GPa .
  • the maximum tangent modulus of the reinforcing elements is less than 65 GPa and even more preferably less than 60 GPa.
  • the reinforcing elements of at least one layer of circumferential reinforcing elements are metallic reinforcing elements presenting a tensile stress curve as a function of the relative elongation having small slopes for low elongations and a substantially constant and steep slope for higher elongations.
  • Reinforcement elements more particularly suited to the production of at least one layer of circumferential reinforcement elements according to the invention are for example assemblies of formula 21.23, the construction of which is 3x(0.26+6x0.23) 4.8/7.5 SS; this stranded cable is made up of 21 elementary wires of formula 3 x (1+6), with 3 strands twisted together each made up of 7 wires, a wire forming a central core of diameter equal to 26/100 mm and 6 wires wound with diameter equal to 23/100 mm.
  • Such a cable has a secant modulus at 0.7% equal to 45 GPa and a maximum tangent modulus equal to 98 GPa, measured on a tensile stress versus elongation curve determined with a prestress of 20 MPa, the stress of traction corresponding to a measured tension brought back to the metal section of the reinforcing element.
  • this cable of formula 21.23 has a secant modulus at 0.7% equal to 23 GPa and a maximum tangent modulus equal to 49 GPa.
  • reinforcing elements is an assembly of formula 21.28, whose construction is 3x(0.32+6x0.28) 5.6/9.3 SS.
  • This cable has a secant modulus at 0.7% equal to 56 GPa and a maximum tangent modulus equal to 102 GPa, measured on a tensile stress versus elongation curve determined with a prestress of 20 MPa, the tensile stress corresponding to a measured tension brought back to the metal section of the reinforcing element.
  • this cable of formula 21.28 has a secant modulus at 0.7% equal to 27 GPa and a maximum tangent modulus equal to 49 GPa.
  • the circumferential reinforcing elements can be formed from inextensible metallic elements and cut so as to form sections of length much less than the circumference of the shortest layer, but preferably greater than 0.1 times said circumference, the cuts between sections being axially offset relative to each other. More preferably, the tensile modulus of elasticity per unit width of the additional layer is less than the tensile modulus of elasticity, measured under the same conditions, of the most extensible working top layer.
  • Such an embodiment makes it possible to give, in a simple manner, to the layer of circumferential reinforcing elements a module which can easily be adjusted (by choosing the intervals between sections of the same row), but, in all cases, lower than the modulus of the layer made up of the same metallic elements but continuous, the modulus of the additional layer being measured on a vulcanized layer of cut elements, taken from the tire.
  • the circumferential reinforcing elements are corrugated metallic elements, the ratio a/X of the undulation amplitude over the wavelength being at most equal to 0, 09.
  • the tensile modulus of elasticity per unit width of the additional layer is less than the tensile modulus of elasticity, measured under the same conditions, of the most extensible working top layer.
  • the inventors propose to replace the layer of circumferential reinforcing elements, proposed according to the first alternative embodiment of the invention presented above, with a second bilayer of summit constituted by a circumferential zigzag winding of a strip of metallic reinforcing elements inserted between two layers of elastomeric mixture calendering.
  • the crown reinforcement comprises at least one second vertex bilayer, radially exterior to said at least one first bilayer, constituted by a zigzag circumferential winding of a strip of metal reinforcing elements inserted between two layers of elastomeric mixture calendering, in which:
  • the trajectory of the zigzag circumferential winding is a periodic curve having a period T' and an amplitude 1s',
  • the angle a’ being less than the angle a, of said at least one first vertex bilayer, and less than 20°
  • the apparent average density of metallic reinforcing elements of said at least one strip in the equatorial plane is greater than 0.6
  • the number of metallic reinforcing elements of said at least one radially superimposed strip is less than or equal to 5
  • the amplitude 1s' of said periodic curve varies in a range between 70% and 100% of the maximum value of the amplitude Is'max
  • the amplitude 1s’ of at least one period T is less than 95% of the amplitude Is’max,.
  • the inventors propose the production of a second top bilayer of amplitude 1s' advantageously less than that of the first top bilayer and therefore forming a working frame of axial width narrower, with an angle a' also lower than that of the first vertex bilayer.
  • the angle a' formed by the reinforcing elements of this second bilayer with the circumferential direction in the equatorial plane is less than the angle a formed by the elements of reinforcement of the first bilayer of the crown to promote better shrinking of the crown of the tire.
  • the amplitude 1s' is less than 80% of the amplitude 1s.
  • the maximum value of the amplitude Is'max is between 40% and 80% of the width of the tread of the tire.
  • the width 1b' of the strip forming the second top bilayer is equal to the width 1b of the strip forming the first top bilayer.
  • the reinforcing elements of this second top bilayer are preferably cables.
  • the diameter of the cables is less than 1.60 mm and preferably less than 1.00 mm.
  • the cables are made up of wires with diameters less than 0.30 mm and preferably with diameters less than 0.20 mm.
  • the metal elements are preferably steel cables.
  • Figures 1 to 7 represent: Figure 1, a meridian view of a diagram of a tire according to a first embodiment of the invention, Figure 2, a meridian view of a diagram of a tire according to a second embodiment of the invention, Figure 3, a perspective view of a winding circumferential zigzag of a strip, according to a periodic curve, on a laying surface, Figure 4, a graphic representation in unrolled and flattened form of a succession of periods of installation of a strip, Figure 5, a projection view on a plane of several turns of winding of a strip on a tire with a constant amplitude, Figure 6, an unrolled and flattened graphic representation of a succession of periods of laying a strip, Figure 7, a projection view on a plane of several turns of winding of a strip on a pneumatic with different amplitudes.
  • Figures 1 and 2 only represent a half-view of a tire which extends symmetrically with respect to the axis XX' which represents the circumferential median plane, or equatorial plane, of a tire.
  • the tire 1 is of size 315/70 R 22.5.
  • Said tire 1 comprises a radial carcass reinforcement 2 anchored in two beads, not shown in the figure.
  • the carcass reinforcement is formed from a single layer of metal cables.
  • This carcass reinforcement 2 is hooped by a crown reinforcement 4, formed radially from the inside to the outside: a bilayer 41 produced by slicing a strip, a layer of circumferential reinforcing elements 43 formed of steel wire ropes 21x23.
  • the top frame is itself covered with a tread 5.
  • the strip used to form the bilayer is made up of 8 19.18NF cables (1+6+12 wires of 0.18 mm) having a diameter of 0.9 mm, distributed with a pitch of 1.23 mm.
  • the strip has a width h of 9.51 mm and a thickness of 1.35 mm.
  • the bilayer 41 is produced on a laying surface whose radius R at the equator is equal to 479.2 mm.
  • the axis of the installation surface corresponds to the axis of rotation of the tire.
  • the maximum amplitude Umax is set at 246 mm and the minimum radius R m in at 488.2 mm.
  • the chosen reduction of the amplitude 1s is equal to 153% of the width 1b of the strip, i.e. 14.5 mm.
  • the bilayer was produced according to the following sequence: 47 periods of amplitude 246 mm, 4 periods of amplitude 217 mm, 2 periods of 188 mm, 2 periods of 202.5 mm, 2 periods of 246 mm, 4 periods of 202.5 mm, 2 periods of 246 mm, 4 periods of 217 mm, 2 periods of 188 mm, 2 periods of 202.5 mm, 2 periods of 246 mm, 4 periods of 202.5 mm, 2 periods of 246 mm, 4 periods of amplitude 217 mm, 2 periods of 188 mm, 2 periods of 202.5 mm and 1 period of 188 mm.
  • the average apparent density of cables of the strip measured at the equatorial plane is equal to 0.61.
  • the maximum number of cables of the strip radially superimposed is equal to 5.
  • the tire 21 of Figure 2 differs from the tire 1 of Figure 1 by its crown reinforcement 24 which is formed radially from the inside to the outside: a first bilayer 241 produced by slicing a strip , of a second bilayer 242 produced by slicing a strip.
  • the radially innermost bilayer 241 is identical to that of Figure 1.
  • the bilayer 242 is made with the same strip according to a different installation law.
  • the bilayer 242 is produced on a laying surface whose radius R at the equator is equal to 479.7 mm.
  • the maximum amplitude l s 'max is set at 166 mm and the minimum radius R m in' at 1114.9 mm.
  • the chosen reduction of the amplitude 1s' is equal to 116% of the width 1b of the strip, i.e. 11 mm.
  • the bilayer 242 was produced according to the following sequence: 30 periods of amplitude 166 mm then 11 periods of amplitude 133 mm.
  • the average apparent density of cables of the strip of the second bilayer 242 measured at the equatorial plane is equal to 0.62.
  • the maximum number of cables of the strip of the second bilayer 242 radially superimposed is equal to 4.
  • FIG. 3 to 7 and the associated descriptions which follow are not made with reference to examples of embodiments of the invention but make it possible to provide a clarification and better understanding of the invention by illustrating productions of bilayers by winding a zigzag strip on a laying surface.
  • Figure 3 is a perspective view of a circumferential zigzag winding of a strip 6 of width 1b, according to a periodic curve 7, on a cylindrical surface of pose 8, of revolution around the axis of rotation of the tire and having a radius R.
  • This zigzag circumferential winding of a strip 5 constitutes a top bilayer.
  • Figure 4 illustrates an unrolled and flattened graphic representation of a succession of periods of application of a strip.
  • T whose amplitude 1s is constant and will constitute the width of the bilayer formed on the tire.
  • Figure 5 represents a projection view on a plane of several turns of winding a strip on a tire with a constant amplitude.
  • the bilayer thus formed on the tire has a width of 1s.
  • Figure 6 illustrates an unrolled and flattened graphic representation of a succession of periods T of applying a strip.
  • This figure 6 shows a succession of periods T whose amplitude 1s varies alternating between two values Ismax and Ismin.
  • the Ismax amplitude defines the width of the bilayer formed on the tire.
  • Figure 7 represents a projection view on a plane of several winding turns of a strip on a tire with an amplitude 1s which varies between the two values Ismax and Ismin.
  • the bilayer thus formed on the tire has the width Ismax-
  • This reference tire H differs from the tires according to the invention by a crown reinforcement formed radially from the inside to the outside: a first working layer formed of metal cables oriented at an angle equal to 16 °, relative to the circumferential direction, a layer of circumferential reinforcing elements formed of steel cables 21.23, a second working layer formed of metal cables oriented at an angle equal to 30° and crossed with the metal cables of the first layer of work, the cables of each of the work layers being oriented on either side of the circumferential direction.
  • a crown reinforcement formed radially from the inside to the outside: a first working layer formed of metal cables oriented at an angle equal to 16 °, relative to the circumferential direction, a layer of circumferential reinforcing elements formed of steel cables 21.23, a second working layer formed of metal cables oriented at an angle equal to 30° and crossed with the metal cables of the first layer of work, the cables of each of the work layers being oriented on either side of the circumferential direction.
  • the metal cables of the two working layers are cables of formula 9.35. They are distributed in each of the working layers with a distance between the reinforcing elements, measured along the normal to the direction of the average line of the cable equal to 2.5 mm.
  • the axial width of the first working layer is equal to 246 mm.
  • the axial width of the second working layer is equal to 227 mm.
  • the axial width of the layer of circumferential reinforcing elements is equal to 200 mm.
  • the first endurance tests were carried out on a test machine requiring each of the tires to roll in a straight line at a speed equal to the maximum speed index prescribed for said tire (speed index). under an initial load of 4000 Kg gradually increased to reduce the duration of the test.
  • Tests aimed at characterizing the breaking resistance of a tire crown reinforcement subjected to impacts were also carried out. These tests consist of rolling a tire, inflated to a recommended pressure and subjected to a recommended load, on an obstacle or cylindrical indenter with a diameter equal to 1.5 inch, or 38.1 mm, with a hemispherical head, and of a determined height, coming resting in the center of the tread.
  • the breaking strength is characterized by the critical height of the indenter, that is to say the maximum height of the indenter leading to total rupture of the crown reinforcement, that is to say of the rupture of all vertex layers. The results are representative of the energy required to break the summit block.
  • a third tire F was compared to the tire 21 according to the invention and to the reference tire H.
  • This tire F is produced in a manner similar to the tire 21 according to the invention but not satisfying the criteria of the invention and in particular without varying the amplitude of the winding period of the strips and with a density apparent average of metallic reinforcing elements in the equatorial plane of the first bilayer equal to 0.57 and an apparent average density of metallic reinforcing elements in the equatorial plane of the second bilayer equal to 0.59.

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Abstract

L'invention concerne un pneumatique (1) à armature de carcasse radiale, comprenant une armature de sommet (4). Conformément à l'invention, l'armature de sommet (4), comprenant au moins un premier bicouche de sommet (41) constitué par un enroulement circonférentiel en zigzag d'une bandelette (6), la densité moyenne apparente d'éléments de renforcement métalliques de la bandelette dans le plan équatorial étant supérieure à 0.6, le nombre d'éléments de renforcement métalliques de la bandelette radialement superposés étant inférieur ou égal à 5, l'amplitude ls de ladite courbe périodique formée par la bandelette variant.

Description

PNEUMATIQUE COMPRENANT UNE ARMATURE DE SOMMET A RENFORTS METALLIQUES TRANCANNEE
[0001] La présente invention concerne un pneumatique, à armature de carcasse radiale et plus particulièrement un pneumatique destiné à équiper des véhicules portant de lourdes charges, tels que, par exemple les camions, tracteurs, remorques, bus routiers ou engins de génie civil.
[0002] D'une manière générale dans les pneumatiques de type poids-lourds, l'armature de carcasse est ancrée de part et d'autre dans la zone du bourrelet et est surmontée radialement par une armature de sommet constituée d'au moins deux couches, superposées et formées de fils ou câbles parallèles dans chaque couche et croisés d’une couche à la suivante en faisant avec la direction circonférentielle des angles compris entre 10° et 45°. Lesdites couches de travail, formant l'armature de travail, peuvent encore être recouvertes d'au moins une couche dite de protection et formée d'éléments de renforcement avantageusement métalliques et extensibles, dits élastiques. Elle peut également comprendre une couche de fils ou câbles métalliques faisant avec la direction circonférentielle un angle compris entre 45° et 90°, cette nappe, dite de triangulation, étant radialement située entre l'armature de carcasse et la première nappe de sommet dite de travail, formées de fils ou câbles parallèles présentant des angles au plus égaux à 45° en valeur absolue. La nappe de triangulation forme avec au moins ladite nappe de travail une armature triangulée, qui présente, sous les différentes contraintes qu'elle subit, peu de déformations, la nappe de triangulation ayant pour rôle essentiel de reprendre les efforts de compression transversale dont est l'objet l'ensemble des éléments de renforcement dans la zone du sommet du pneumatique.
[0003] Des câbles sont dits inextensibles lorsque lesdits câbles présentent sous une force de traction égale à 10% de la force de rupture un allongement relatif au plus égal à 0,2%.
[0004] Des câbles sont dits élastiques lorsque lesdits câbles présentent sous une force de traction égale à la charge de rupture un allongement relatif au moins égal à 3% avec un module tangent maximum inférieur à 150 GPa. [0005] Des éléments de renforcement circonférentiels sont des éléments de renforcement qui font avec la direction circonférentielle des angles compris dans l'intervalle + 2,5°, - 2,5° autour de 0°.
[0006] La direction circonférentielle du pneumatique, ou direction longitudinale, est la direction tangente à la périphérie du pneumatique et définie par la direction de roulement du pneumatique.
[0007] La direction transversale ou axiale du pneumatique est parallèle à l’axe de rotation du pneumatique.
[0008] La direction radiale est une direction coupant l’axe de rotation du pneumatique et perpendiculaire à celui-ci.
[0009] L’axe de rotation du pneumatique est l’axe autour duquel il tourne en utilisation normale.
[0010] Un plan radial ou méridien est un plan qui contient l’axe de rotation du pneumatique.
[0011] Le plan médian circonférentiel, ou plan équatorial, est un plan perpendiculaire à l’axe de rotation du pneu et qui divise le pneumatique en deux moitiés.
[0012] Certains pneumatiques actuels, dits "routiers", sont destinés à rouler à grande vitesse et sur des trajets de plus en plus longs, du fait de l'amélioration du réseau routier et de la croissance du réseau autoroutier dans le monde. L'ensemble des conditions, sous lesquelles un tel pneumatique est appelé à rouler, permet sans aucun doute un accroissement du nombre de kilomètres parcourus, l'usure du pneumatique étant moindre ; par contre l'endurance de ce dernier et en particulier de l'armature de sommet est pénalisée.
[0013] Il existe en effet des contraintes au niveau de l'armature de sommet et plus particulièrement des contraintes de cisaillement entre les couches de sommet de travail, alliées à une élévation non négligeable de la température de fonctionnement au niveau des extrémités de la couche de sommet de travail axialement la plus courte, qui ont pour conséquence l'apparition et la propagation de fissures de la gomme au niveau desdites extrémités. [0014] Afin d'améliorer l'endurance de l'armature de sommet du type de pneumatique étudié, des solutions relatives à la structure et qualité des couches et/ou profilés de mélanges caoutchouteux qui sont disposés entre et/ou autour des extrémités de nappes et plus particulièrement des extrémités de la nappe de travail axial ement la plus courte ont déjà été apportées.
[0015] Il est notamment connu d’introduire une couche de mélange caoutchouteux entre les extrémités des couches de travail pour créer un découplage entre lesdites extrémités pour limiter les contraintes de cisaillement. De telles couches de découplage doivent toutefois présenter une très bonne cohésion. De telles couches de mélanges caoutchouteux sont par exemple décrites dans la demande de brevet WO 2004/076204.
[0016] Le brevet FR 1 389 428, pour améliorer la résistance à la dégradation des mélanges de caoutchouc situés au voisinage des bords d'armature de sommet, préconise l'utilisation, en combinaison avec une bande de roulement de faible hystérèse, d'un profilé de caoutchouc couvrant au moins les côtés et les bords marginaux de l'armature de sommet et constitué d'un mélange caoutchouteux à faible hystérèse.
[0017] Le brevet FR 2 222 232, pour éviter les séparations entre nappes d'armature de sommet, enseigne d'enrober les extrémités de l'armature dans un matelas de caoutchouc, dont la dureté Shore A est différente de celle de la bande de roulement surmontant ladite armature, et plus grande que la dureté Shore A du profilé de mélange caoutchouteux disposé entre les bords de nappes d'armature de sommet et armature de carcasse.
[0018] Par ailleurs, il est connu pour réaliser des pneumatiques à bande de roulement très large ou bien pour conférer à des pneumatiques d’une dimension donnée des capacités de charges plus importantes d’introduire une couche d’éléments de renforcement circonférentiels. La demande de brevet WO 99/24269 décrit par exemple la présence d’une telle couche d’éléments de renforcement circonférentiels.
[0019] La couche d’éléments de renforcement circonférentiels est usuellement constituée par au moins un câble métallique enroulé pour former une spire dont l’angle de pose par rapport à la direction circonférentielle est inférieur à 2.5°.
[0020] Le document WO 05/113258 propose encore une couche de sommet de travail radial ement la plus proche de l’armature de carcasse dont les extrémités sont repliées pour venir couvrir les bords d’une autre couche de l’armature de sommet. Une telle réalisation permet encore d’éliminer au moins une partie des extrémités des couches qui peuvent être à l’origine des amorces de fissurations précédemment décrites.
[0021] Il est connu, dans un autre domaine du pneumatique, celui des pneumatiques pour avion, également destinés à porter de lourdes charges, mais pour des roulages à forte pression et à vitesse beaucoup plus élevée, sur des sols non agressifs, d’utiliser une armature de sommet dite trancannée, et plus précisément une armature de travail trancannée. Les documents WO 2015059172, WO 2015063131, WO 2015071152, WO 2015124758 et W02015150133 décrivent ainsi une armature de sommet, comprenant au moins un bicouche de sommet constitué par un enroulement circonférentiel en zigzag d’une bandelette, selon une direction circonférentielle du pneumatique. Une telle armature de sommet a l’avantage de limiter le nombre de couches de sommet individuelles et de supprimer les extrémités libres de ces couches.
[0022] Toutefois, cette armature de sommet trancannée, pour un pneumatique d’avion, est constituée par des couches de sommet comprenant des renforts textiles. Dans le domaine des pneumatiques de type poids-lourds, compte tenu des conditions d’utilisation particulièrement sévères, l’utilisation de renforts textiles est difficilement envisageable et celle de renforts métalliques est communément admise comme une solution préférable.
[0023] Par ailleurs, l’usage de pneumatiques sur des véhicules pour poids-lourds peut conduire les pneumatiques à subir des chocs lors de roulages sur des sols caillouteux. Ces chocs sont bien entendu néfastes quant aux performances en termes d’endurance.
[0024] Il est encore connu de l’homme du métier d’augmenter le nombre de nappes constituant l’armature de sommet pour améliorer l’endurance du pneumatique à l’égard de tels chocs.
[0025] De telles solutions conduisent à une masse plus importante du pneumatique et à des coûts de fabrication des pneumatiques plus importants.
[0026] Les inventeurs se sont ainsi donnés pour mission de fournir des pneumatiques pour véhicules "Poids-Lourds", dont les performances d’endurance notamment au regard des contraintes générées en extrémités de nappes sont améliorées tout en conservant des performances d’endurance au regard des chocs subis sur la bande de roulement quelles que soient les conditions de roulage.
[0027] Ce but est atteint selon l’invention par un pneumatique comprenant une armature de carcasse radiale, ledit pneumatique comprenant une armature de sommet, comprenant au moins un premier bicouche de sommet constitué par un enroulement circonférentiel en zigzag d’au moins une bandelette d’au moins un élément de renforcement métallique noyé dans un mélange élastomérique, l’armature de sommet étant coiffée radial ement d’une bande de roulement, ladite bande de roulement étant réunie à deux bourrelets par l’intermédiaire de deux flancs, dans lequel:
- ladite au moins une bandelette présente une largeur 1b,
- la trajectoire de l’enroulement circonférentiel en zigzag est une courbe périodique, dont l’origine est fixée dans le plan équatorial, ayant une période T et une amplitude 1s,
- ladite courbe périodique formant, avec la direction circonférentielle, un angle a mesuré au niveau des points de la courbe positionnés dans le plan équatorial supérieur à 15°,
- ladite courbe périodique s’étendant sur un nombre N de périodes T réparties sur un nombre P de tours de pneumatique,
- la densité moyenne apparente d’éléments de renforcement métalliques de ladite au moins une bandelette dans le plan équatorial est supérieure à 0.6,
- le nombre d’éléments de renforcement métalliques de ladite au moins une bandelette radialement superposés est inférieur ou égal à 5,
- le rayon de courbure minimum Rmin des éléments de renforcement métalliques satisfait la relation 14 * R2/ls < Rmin < 3/2*R2/ls, avec
R : le rayon de courbure dans le plan équatorial de la surface de pose de la bandelette, mesuré sur une coupe méridienne du pneu,
- l’amplitude 1s de ladite courbe périodique varie dans une plage comprise entre 70 % et 100 % de la valeur maximum de l’amplitude Ismax, et
- l’amplitude 1s d’au moins une période T est inférieure à 95 % de l’amplitude Ismax.
[0028] De préférence selon l’invention, lorsque la bandelette est constituée d’au moins deux éléments de renforcement, lesdits au moins deux éléments de renforcement sont disposés parallèlement et avantageusement insérés entre deux couches de calandrage de mélange élastomérique. [0029] Au sens de l’invention, lorsque qu’une bandelette est constituée d’au moins deux éléments de renforcement, lesdits éléments de renforcement sont séparés l’un de l’autre selon un pas mesuré selon la direction normale à la direction moyenne principale des éléments de renforcement au niveau du plan équatorial.
[0030] Au sens de l’invention, dans le cas d’une bandelette constituée d’un seul élément de renforcement, la largeur 1b de ladite bandelette est le diamètre circonscrit dudit élément de renforcement.
[0031] Au sens de l’invention, dans le cas d’une bandelette constituée d’au moins deux éléments de renforcement, la largeur 1b de ladite bandelette est la distance mesurée au niveau du plan équatorial, selon la direction normale à la direction moyenne principale des éléments de renforcement, entre les points les plus extérieurs des deux éléments de renforcement les plus extérieurs de la bandelette. Les points les plus extérieurs et les éléments de renforcement les plus extérieurs sont ceux les plus éloignés du centre de la bandelette selon la direction normale à la direction moyenne principale des éléments de renforcement.
[0032] Au sens de l’invention, l’amplitude 1s de ladite courbe périodique est la distance axiale mesurée entre deux points d’un élément de renforcement axialement les plus extérieurs sur une même période. Lesdits deux points d’un élément de renforcement axialement les plus extérieurs sur une même période correspondent aux deux points pour lesquels le rayon de courbure de l’élément de renforcement est le plus petit. L’amplitude 1s la plus grande de la courbe périodique selon l’invention correspond à la largeur axiale des couches de travail formée par la bandelette.
[0033] Au sens de l’invention, la densité moyenne apparente d’éléments de renforcement métalliques de ladite au moins une bandelette dans le plan équatorial est donnée par le rapport de la longueur de métal dans le plan équatorial, mesurée selon la direction circonférentielle sur un tour de roue, sur la circonférence dans le plan équatorial correspondant à 2TTR.
[0034] Ces différentes mesures sont effectuées sur un pneumatique décortiqué, c’est-à- dire dont la bande de roulement a été au moins partiellement retirée pour laisser apparaitre ladite au moins une bandelette. [0035] Au sens de l’invention, le nombre d’éléments de renforcement métalliques de ladite au moins une bandelette radialement superposés est déterminé sur une coupe méridienne du pneumatique. On détermine par observation la valeur maximale d’éléments de renforcement métalliques radialement superposés sur quatre coupes méridiennes réalisées tous les 90° sur le tour de roue du pneumatique. Chacune des coupes présente une longueur de 5 centimètres selon la direction circonférentielle et l’observation est réalisée sur chacune des faces de chaque coupe.
[0036] Les résultats obtenus avec des pneumatiques conformes à l’invention ont effectivement mis en évidence que les performances en termes d’endurance peuvent être améliorées. Ces résultats confirment notamment que l’absence d’extrémités libres des couches de travail améliore les performances en termes d’endurance lors des roulages des pneumatiques quelles que soient les conditions de roulage.
[0037] Le bicouche de sommet, constitué par un enroulement circonférentiel en zigzag d’au moins une bandelette d’éléments de renforcement métalliques insérés entre deux couches de calandrage de mélange élastomérique, constituant au moins pour partie l’armature de sommet du pneumatique se substitue aux usuelles couches de travail de pneumatiques plus usuelles telles que décrites précédemment.
[0038] La réalisation de ces couches par dépose d’une bandelette en zigzag permet effectivement d’éliminer les extrémités libres du fait du retournement de la bandelette au niveau de ce qui forme le bord de l’armature de sommet.
[0039] Ce bicouche formant au moins une partie de l’armature de sommet a ainsi la particularité d’être obtenu par le trancannage d’une bandelette comprenant des renforts métalliques, alors que le procédé de trancannage est habituellement utilisé pour des renforts textiles, beaucoup plus simples à trancanner du fait de leur plus grande déformabilité.
[0040] Les inventeurs ont par ailleurs mis en évidence que la combinaison d’une densité moyenne apparente d’éléments de renforcement métalliques de ladite au moins une bandelette dans le plan équatorial supérieure à 0.6, d’un nombre d’éléments de renforcement métalliques radialement superposés inférieur ou égal à 5, d’un rayon de courbure minimum des éléments de renforcement métalliques satisfaisant la relation 14 * R2/ls < Rmin < 3/2*R2/ls, d’une amplitude 1s de ladite courbe périodique variant dans une plage comprise entre 70 % et 100 % de la valeur maximum de l’amplitude 1s, l’amplitude 1s d’au moins une période T étant inférieure à 95 % de l’amplitude Ismax, permet de ne pas perturber de manière inacceptable les autres performances du pneumatique et notamment les performances en termes d’endurance en lien avec l’utilisation d’une bandelette constituée d’éléments de renforcement métalliques posée en zigzag.
[0041] En effet, la densité moyenne apparente d’éléments de renforcement métalliques de ladite au moins une bandelette dans le plan équatorial va traduire pour une densité d’éléments de renforcement dans la bandelette et la largeur de la bandelette fixées, un taux de recouvrement r dans le plan équatorial lors de la fabrication du pneumatique sur une surface de pose de rayon R, dans le plan équatorial, sur laquelle est enroulée la bandelette en zigzag.
[0042] Le taux de recouvrement r peut s’énoncer selon l’expression suivante : N*(lb/sina)/ 2TTR. L’expression N*(lb/sina) représente la longueur circonférentielle développée par la bandelette, où 1b /sina est la largeur de la bandelette projetée sur la direction circonférentielle, N étant le nombre de périodes T formant le bicouche. Une densité moyenne apparente d’éléments de renforcement métalliques de ladite au moins une bandelette dans le plan équatorial supérieure à 0.6 sera obtenue pour une valeur du taux de recouvrement r telle que à 0.6<T<1. Cette plage de recouvrement traduit le fait que la longueur circonférentielle développée d’une couche de sommet est inférieure ou égale à la circonférence 2KR de la surface de pose de rayon R, dans le plan équatorial, c’est-à-dire que la juxtaposition de portions de bandelette n’est pas réalisée, sauf pour T = 1. La plage choisie qui est en relation directe avec la densité moyenne apparente d’éléments de renforcement métalliques de ladite au moins une bandelette dans le plan équatorial traduit la quasi-absence de trou entre les portions de bandelette adjacentes.
[0043] Les inventeurs ont su mettre en évidence que cette valeur de densité moyenne apparente d’éléments de renforcement métalliques de ladite au moins une bandelette dans le plan équatorial contribue à obtenir des performances d’endurance notamment relatives à des chocs subis au niveau de la bande de roulement tout à fait satisfaisantes. Les inventeurs pensent interpréter ces résultats par un recouvrement satisfaisant comme le font deux couches d’éléments de renforcement croisés d’une couche à l’autre dans des conceptions plus usuelles de pneumatiques. [0044] Pour obtenir ces valeurs de taux de recouvrement r lors de la fabrication du pneumatique, les inventeurs ont su traduire la relation précédente de la façon suivante pour utiliser les paramètres de fabrication :
Figure imgf000011_0001
l’angle a étant défini selon les paramètres de fabrication de la façon suivante :
Figure imgf000011_0002
atan signifiant : arctangente.
[0045] Les inventeurs ont encore mis en évidence que le nombre d’éléments de renforcement métalliques de ladite au moins une bandelette radialement superposés inférieur ou égal à 5 contribue notamment à d’obtenir des performances en termes d’endurance satisfaisantes notamment du point de vue de la thermique au niveau de l’armature de sommet. Les inventeurs ont en effet encore su mettre en évidence que la pose en zigzag d’une bandelette conduit à des superpositions d’épaisseur de bandelettes, celles-ci étant les plus nombreuses au niveau des extrémités axiales de l’armature de sommet, c’est-à-dire dans les zones de retournement de la bandelette. Un nombre trop important de superpositions conduit à des épaisseurs locales qui génèrent des élévations de température qui impactent les performances d’endurance. L’association d’un rayon de courbure minimum des éléments de renforcement métalliques satisfaisant la relation 14 * R2/ls < Rmin < 3/2*R2/ls, et d’une amplitude 1s de ladite courbe périodique variant dans une plage comprise entre 70 % et 100 % de la valeur maximum de l’amplitude Ismax, l’amplitude 1s d’au moins une période T étant inférieure à 95 % de l’amplitude Ismax, permet de diminuer le nombre de recouvrement de passages de la bandelette dans la zone axialement la plus extérieure. En contrepartie, la conception selon l’invention, en comparaison d’une conception non retenue avec une amplitude constante, conduit à des zones axialement les plus extérieures de largeurs axiales plus importantes comportant des chevauchements radiaux de passages de la bandelette proche de la valeur maximale de chevauchements définie. Ce constat ne conduit de manière surprenante à aucun effet négatif sur le fonctionnement attendu du pneumatique. [0046] Pour obtenir ce rayon de courbure minimum des éléments de renforcement métalliques Rmin, les inventeurs le définissent à partir des caractéristiques de fabrication selon la relation suivante :
Figure imgf000012_0001
[0047] Concernant la variation de l’amplitude 1s de la période T, les inventeurs proposent lors de la simulation de la fabrication du pneumatique d’initier la fabrication avec une amplitude maximum Ismax correspondant à la largeur d’armature de sommet souhaitée. Cette largeur d’armature de sommet souhaitée est définie par le concepteur du pneumatique selon les règles usuelles pour obtenir le fonctionnement souhaité du pneumatique notamment en termes de rigidité de dérive. Les périodes T sont enroulées sur la surface de pose de rayon R dans le plan équatorial tant que le nombre d’éléments de renforcement métalliques de ladite au moins une bandelette radial ement superposés demeure inférieur ou égal à 5. Dès que cette valeur est dépassée, l’amplitude 1s est diminuée.
[0048] Les inventeurs proposent par exemple que dès lors que la simulation d’un enroulement en zigzag conduit à une superposition radiale d’un nombre d’éléments de renforcement métalliques supérieur ou égal à 6, il est décidé de renoncer à la dernière période T et de modifier celle-ci en diminuant l’amplitude 1s. Si la nouvelle simulation de pose de cette période T modifiée permet de satisfaire la condition d’une superposition radiale d’un nombre d’éléments de renforcement métalliques inférieur ou égal à 5, la période T suivante est à nouveau simulée avec une amplitude maximum Ismax. Dans le cas contraire, si la nouvelle simulation de pose de cette période T modifiée ne permet pas de satisfaire la condition d’une superposition radiale d’un nombre d’éléments de renforcement métalliques inférieur ou égal à 5, une nouvelle simulation de pose de la période T est opérée avec une diminution de l’amplitude plus importante. Cette opération est réitérée jusqu’à obtenir une superposition radiale d’un nombre d’éléments de renforcement métalliques de ladite au moins une bandelette inférieur ou égal à 5 pour enfin revenir ensuite à la période suivante à nouveau simulée avec une amplitude maximum Ismax.
[0049] Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, la courbe périodique est une sinusoïde. [0050] De préférence également, l’amplitude maximum Ismax de la courbe périodique est supérieure à 60% et de préférence encore inférieure à 90 % de la largeur de la bande de roulement. Une telle réalisation permet de former une armature de sommet proche de conceptions usuelles dont l’armature de sommet est constituée de plusieurs couches de travail.
[0051] De préférence selon l’invention, l’angle a est inférieur à 45°. Au cours des variations de l’amplitude 1s, les inventeurs choisissent de maintenir l’angle dans une plage comprise entre 15° et 45° pour conduire aux propriétés souhaitées du pneumatique notamment en termes de rigidité de dérive.
[0052] Selon un mode réalisation avantageux de l’invention, la différence d’amplitude ls entre deux périodes T d’amplitudes différentes est supérieure à 100 % de la largeur 1b de la bandelette. Les inventeurs ont en effet su mettre en évidence qu’en deçà de cette valeur, l’obtention d’une diminution du nombre de superpositions radiales des éléments de renforcement métalliques est beaucoup plus aléatoire. Ce choix de diminution de l’amplitude ls permet d’obtenir la diminution du nombre de superpositions radiales des éléments de renforcement métalliques en une seule itération dans la majorité des cas.
[0053] Avantageusement encore selon l’invention, la différence d’angle a entre deux périodes T d’amplitudes différentes est inférieure à 8°. Selon les inventeurs, une pose dans ces conditions permet de s’assurer de conserver le fonctionnement souhaité du pneumatique sans voir apparaître des effets indésirables lors d’un roulage dans des conditions particulières en termes de sollicitations.
[0054] Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, les éléments de renforcement métalliques sont des câbles.
[0055] Selon ce mode de réalisation préféré de l’invention, le diamètre des câbles est inférieur à 1.60 mm et de préférence inférieur à 1.00 mm.
[0056] De préférence selon l’invention, les câbles sont constitués de fils de diamètres inférieurs à 0,30 mm et de préférence de diamètres inférieurs à 0,20 mm. [0057] Ces choix dimensionnels des câbles et des fils les constituant sont plus particulièrement favorables pour faciliter le retournement de la bandelette lors de la pose en zigzag.
[0058] Une variante avantageuse de l’invention prévoit que la bandelette présente une force à rupture par unité de largeur supérieure à 2*Pg*R, avec
R : le rayon de courbure dans le plan équatorial de la surface de pose de la bandelette, mesuré sur une coupe méridienne du pneu,
Pg : la pression nominale de gonflage du pneumatique selon la norme ETRTO.
[0059] Selon une première variante de réalisation de l’invention, l’armature de sommet comporte au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels.
[0060] Selon cette variante de réalisation de l’invention, ladite au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels est avantageusement radial ement extérieure audit au moins un premier bicouche de sommet.
[0061] Ladite au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels est ainsi radial ement séparée de l’armature de carcasse par ledit au moins un premier bicouche de sommet de façon à limiter les sollicitations desdits éléments de renforcement circonférentiels et ne pas trop les fatiguer.
[0062] Avantageusement selon l’invention, la couche d’éléments de renforcement circonférentiels présente une largeur axiale supérieure à 0.5xS.
[0063] S est la largeur maximale axiale du pneumatique, lorsque ce dernier est monté sur sa jante de service et gonflé à sa pression recommandée.
[0064] Les largeurs axiales des couches d’éléments de renforcement sont mesurées sur une coupe transversale d’un pneumatique, le pneumatique étant donc dans un état non gonflé.
[0065] Selon un mode de réalisation avantageux de l’invention, les éléments de renforcement d’au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels sont des éléments de renforcement métalliques présentant un module sécant à 0,7 % d’allongement compris entre 10 et 120 GPa et un module tangent maximum inférieur à 150 GPa. [0066] Selon une réalisation préférée, le module sécant des éléments de renforcement à 0,7 % d’allongement est inférieur à 100 GPa et supérieur à 20 GPa, de préférence compris entre 30 et 90 GPa et de préférence encore inférieur à 80 GPa.
[0067] De préférence également, le module tangent maximum des éléments de renforcement est inférieur à 130 GPa et de préférence encore inférieur à 120 GPa.
[0068] Les modules exprimés ci-dessus sont mesurés sur une courbe contrainte de traction en fonction de l’allongement déterminée avec une précontrainte de 20 MPa, la contrainte de traction correspondant à une tension mesurée ramenée à la section de métal de l’élément de renforcement. Les mesures sont réalisées sur des câbles extraits du pneumatique sur une partie de la couche d’éléments de renforcement circonférentiels s’étendant depuis une extrémité axiale de ladite couche sur une largeur axiale de 50 mm vers l’intérieur de ladite couche.
[0069] Les modules des mêmes éléments de renforcement peuvent être mesurés sur une courbe contrainte de traction en fonction de l’allongement déterminée avec une précontrainte de 10 MPa, la contrainte de traction correspondant à une tension mesurée ramenée à la section globale de l’élément de renforcement. La section globale de l’élément de renforcement est la section d’un élément composite constitué de métal et de caoutchouc, ce dernier ayant notamment pénétré l’élément de renforcement pendant la phase de cuisson du pneumatique.
[0070] Selon cette formulation relative à la section globale de l’élément de renforcement, les éléments de renforcement des parties axialement extérieures et de la partie centrale d’au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels sont des éléments de renforcement métalliques présentant un module sécant à 0,7 % d’allongement compris entre 5 et 60 GPa et un module tangent maximum inférieur à 75 GPa.
[0071] Selon une réalisation préférée, le module sécant des éléments de renforcement à 0,7 % d’allongement est inférieur à 50 Gpa et supérieur à 10 GPa, de préférence compris entre 15 et 45 GPa et de préférence encore inférieure à 40 GPa.
[0072] De préférence également, le module tangent maximum des éléments de renforcement est inférieur à 65 GPa et de préférence encore inférieur à 60 GPa. [0073] Selon un mode de réalisation préféré, les éléments de renforcements d’au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels sont des éléments de renforcement métalliques présentant une courbe contrainte de traction en fonction de l’allongement relatif ayant des faibles pentes pour les faibles allongements et une pente sensiblement constante et forte pour les allongements supérieurs.
[0074] Les différentes caractéristiques des éléments de renforcement énoncées ci- dessus sont mesurées sur des éléments de renforcement prélevés sur des pneumatiques.
[0075] Des éléments de renforcement plus particulièrement adaptés à la réalisation d’au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels selon l’invention sont par exemple des assemblages de formule 21.23, dont la construction est 3x(0.26+6x0.23) 4.8/7.5 SS ; ce câble à torons est constitué de 21 fils élémentaires de formule 3 x (1+6), avec 3 torons tordus ensembles chacun constitué de 7 fils, un fil formant une âme centrale de diamètre égal à 26/100 mm et 6 fils enroulés de diamètre égal à 23/100 mm. Un tel câble présente un module sécant à 0,7% égal à 45 GPa et un module tangent maximum égal à 98 GPa, mesurés sur une courbe contrainte de traction en fonction de l’allongement déterminée avec une précontrainte de 20 MPa, la contrainte de traction correspondant à une tension mesurée ramenée à la section de métal de l’élément de renforcement. Sur une courbe contrainte de traction en fonction de l’allongement déterminée avec une précontrainte de 10 MPa, la contrainte de traction correspondant à une tension mesurée ramenée à la section globale de l’élément de renforcement, ce câble de formule 21.23 présente un module sécant à 0,7% égal à 23 GPa et un module tangent maximum égal à 49 GPa.
[0076] De la même façon, un autre exemple d’éléments de renforcement est un assemblage de formule 21.28, dont la construction est 3x(0.32+6x0.28) 5.6/9.3 SS. Ce câble présente un module sécant à 0,7% égal à 56 GPa et un module tangent maximum égal à 102 GPa, mesurés sur une courbe contrainte de traction en fonction de l’allongement déterminée avec une précontrainte de 20 MPa, la contrainte de traction correspondant à une tension mesurée ramenée à la section de métal de l’élément de renforcement. Sur une courbe contrainte de traction en fonction de l’allongement déterminée avec une précontrainte de 10 MPa, la contrainte de traction correspondant à une tension mesurée ramenée à la section globale de l’élément de renforcement, ce câble de formule 21.28 présente un module sécant à 0,7% égal à 27 GPa et un module tangent maximum égal à 49 GPa. [0077] L’utilisation de tels éléments de renforcement dans au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels permet notamment de conserver des rigidités de la couche satisfaisante y compris après les étapes de conformation et de cuisson dans des procédés de fabrication usuels.
[0078] Selon un deuxième mode de réalisation de l’invention, les éléments de renforcement circonférentiels peuvent être formées d'éléments métalliques inextensibles et coupés de manière à former des tronçons de longueur très inférieure à la circonférence de la couche la moins longue, mais préférentiellement supérieure à 0,1 fois ladite circonférence, les coupures entre tronçons étant axialement décalées les unes par rapport aux autres. De préférence encore, le module d'élasticité à la traction par unité de largeur de la couche additionnelle est inférieur au module d'élasticité à la traction, mesuré dans les mêmes conditions, de la couche de sommet de travail la plus extensible. Un tel mode de réalisation permet de conférer, de manière simple, à la couche d’éléments de renforcement circonférentiels un module pouvant facilement être ajusté (par le choix des intervalles entre tronçons d'une même rangée), mais, dans tous les cas, plus faible que le module de la couche constituée des mêmes éléments métalliques mais continus, le module de la couche additionnelle étant mesuré sur une couche vulcanisée d'éléments coupés, prélevée sur le pneumatique.
[0079] Selon un troisième mode de réalisation de l’invention, les éléments de renforcement circonférentiels sont des éléments métalliques ondulés, le rapport a/X de l'amplitude d'ondulation sur la longueur d'onde étant au plus égale à 0,09. De préférence, le module d'élasticité à la traction par unité de largeur de la couche additionnelle est inférieur au module d'élasticité à la traction, mesuré dans les mêmes conditions, de la couche de sommet de travail la plus extensible.
[0080] Selon une deuxième variante de réalisation de l’invention, les inventeurs proposent de substituer à la couche d’éléments de renforcement circonférentiels, proposée selon la première variante de réalisation de l’invention ci-dessus présentée, un deuxième bicouche de sommet constitué par un enroulement circonférentiel en zigzag d’une bandelette d’éléments de renforcement métalliques insérés entre deux couches de calandrage de mélange élastomérique. [0081] Selon cette deuxième variante de réalisation de l’invention, l’armature de sommet comprend au moins un deuxième bicouche de sommet, radialement extérieur audit au moins un premier bicouche, constitué par un enroulement circonférentiel en zigzag d’une bandelette d’éléments de renforcement métalliques insérés entre deux couches de calandrage de mélange élastomérique, dans lequel :
- ladite bandelette présente une largeur 1b’,
- la trajectoire de l’enroulement circonférentiel en zigzag est une courbe périodique ayant une période T’ et une amplitude 1s’,
- ladite courbe périodique formant, avec la direction circonférentielle, un angle a’ mesuré au niveau des points de la courbe positionnés dans le plan équatorial supérieur à 10°,
- ladite courbe périodique s’étendant sur un nombre N’ de périodes T’ réparties sur un nombre P’ de tours de pneumatique,
- l’amplitude 1s’ étant inférieure à l’amplitude 1s,
- l’angle a’ étant inférieur à l’angle a, dudit au moins un premier bicouche de sommet, et inférieur à 20°,
- la densité moyenne apparente d’éléments de renforcement métalliques de ladite au moins une bandelette dans le plan équatorial est supérieure à 0.6,
- le nombre d’éléments de renforcement métalliques de ladite au moins une bandelette radialement superposés est inférieur ou égal à 5,
- le rayon de courbure minimum Rmin des éléments de renforcement métalliques satisfait la relation % * R2/ls’ < Rmin’ < 3/2*R2/ls’,
- l’amplitude 1s’ de ladite courbe périodique varie dans une plage comprise entre 70 % et 100 % de la valeur maximum de l’amplitude Is’max, et
- l’amplitude 1s’ d’au moins une période T est inférieure à 95 % de l’amplitude Is’max,.
[0082] Selon cette deuxième variante de réalisation de l’invention, les inventeurs proposent la réalisation d’un deuxième bicouche de sommet d’amplitude 1s’ avantageusement inférieure à celle du premier bicouche de sommet et formant donc une armature de travail de largeur axiale plus étroite, avec un angle a’ également inférieur à celui du premier bicouche de sommet.
[0083] Selon encore cette deuxième variante de réalisation de l’invention, l’angle a’ formé par les éléments de renforcement de ce deuxième bicouche avec la direction circonférentielle dans le plan équatorial est inférieur à l’angle a formé par les éléments de renforcement du premier bicouche de sommet pour favoriser un meilleur frettage du sommet du pneumatique.
[0084] Avantageusement selon cette deuxième variante de l’invention l’amplitude 1s’ est inférieure à 80% de l’amplitude 1s.
[0085] Avantageusement encore selon cette deuxième variante de l’invention, la valeur maximum de l’amplitude Is’max est comprise entre 40% et 80% de la largeur de la bande de roulement du pneumatique.
[0086] Selon un mode de réalisation préféré de cette deuxième variante la largeur 1b’ de la bandelette formant le deuxième bicouche de sommet est égale à la largeur 1b de la bandelette formant le premier bicouche de sommet.
[0087] Les éléments de renforcement de ce deuxième bicouche de sommet sont de préférence des câbles.
[0088] Selon ce mode de réalisation préféré de l’invention, le diamètre des câbles est inférieur à 1.60 mm et de préférence inférieur à 1.00 mm.
[0089] De préférence selon l’invention, les câbles sont constitués de fils de diamètres inférieurs à 0,30 mm et de préférence de diamètres inférieurs à 0,20 mm.
[0090] Les éléments métalliques sont préférentiellement des câbles d'acier.
[0091] D’autres détails et caractéristiques avantageux de l’invention ressortiront ci- après de la description des exemples de réalisation de l’invention en référence aux figures 1 à 7 qui représentent : figure 1, une vue méridienne d’un schéma d’un pneumatique selon un premier mode de réalisation de l’invention, figure 2, une vue méridienne d’un schéma d’un pneumatique selon un deuxième mode de réalisation de l’invention, figure 3, une vue en perspective d’un enroulement circonférentiel en zigzag d’une bandelette, selon une courbe périodique, sur une surface de pose, figure 4, une représentation graphique en déroulé et mise à plat d’une succession de périodes de pose d’une bandelette, figure 5, une vue en projection sur un plan de plusieurs tours d’enroulement d’une bandelette sur un pneumatique avec une amplitude constante, figure 6, une représentation graphique en déroulé et mise à plat d’une succession de périodes de pose d’une bandelette, figure 7, une vue en projection sur un plan de plusieurs tours d’enroulement d’une bandelette sur un pneumatique avec des amplitudes différentes.
[0092] Les figures ne sont pas représentées à l’échelle pour en simplifier la compréhension. Les figures 1 et 2 ne représentent qu’une demi-vue d’un pneumatique qui se prolonge de manière symétrique par rapport à l’axe XX’ qui représente le plan médian circonférentiel, ou plan équatorial, d’un pneumatique.
[0093] Sur la figure 1, le pneumatique 1 est de dimension 315/70 R 22.5. Ledit pneumatique 1 comprend une armature de carcasse radiale 2 ancrée dans deux bourrelets, non représentés sur la figure. L’armature de carcasse est formée d'une seule couche de câbles métalliques. Cette armature de carcasse 2 est frettée par une armature de sommet 4, formée radialement de l'intérieur à l'extérieur : d’un bicouche 41 réalisé par trancannage d’une bandelette, d'une couche d’éléments de renforcement circonférentiels 43 formée de câbles métalliques en acier 21x23.
[0094] L’armature de sommet est elle-même coiffée d’une bande de roulement 5.
[0095] La bandelette utilisée pour former le bicouche est constituée de 8 câbles 19.18NF (1+6+12 fils de 0.18 mm) présentant un diamètre de 0.9 mm, répartis avec un pas de 1.23 mm. La bandelette présente une largeur h de 9,51 mm et une épaisseur de 1.35 mm.
[0096] Le bicouche 41 est réalisé sur une surface de pose dont le rayon R à l’équateur est égal à 479,2 mm. L’axe de la surface de pose correspond à l’axe de rotation du pneumatique. [0097] Le bicouche 41 est réalisé selon un enroulement circonférentiel en zigzag de 88 périodes T (N=88) sur 45 tours de roue (P=45). L’amplitude maximum Umax est fixée à 246 mm et le rayon minimum Rmin à 488,2 mm.
[0098] La réduction choisie de l’amplitude 1s est égale à 153% de la largeur 1b de la bandelette soit 14.5 mm.
[0099] La loi de pose appliquée conduit à un nombre de périodes par amplitude 1s selon la répartition du tableau suivant :
Figure imgf000021_0001
[00100] Le bicouche a été réalisé selon la séquence suivante : 47 périodes d’amplitude 246 mm, 4 périodes d’amplitude 217 mm, 2 périodes de 188 mm, 2 périodes de 202.5 mm, 2 périodes de 246 mm, 4 périodes de 202.5 mm, 2 périodes de 246 mm, 4 périodes de 217 mm, 2 périodes de 188 mm, 2 périodes de 202.5 mm, 2 périodes de 246 mm, 4 périodes de 202.5 mm, 2 périodes de 246 mm, 4 périodes d’amplitude 217 mm, 2 périodes de 188 mm, 2 périodes de 202.5 mm et 1 période de 188 mm.
[00101] La densité moyenne apparente de câbles de la bandelette mesurée au niveau du plan équatorial est égale à 0.61.
[00102] Dans une coupe méridienne du pneumatique, le nombre maximum de câbles de la bandelette radial ement superposés est égal à 5.
[00103] Le pneumatique 21 de la figure 2 diffère du pneumatique 1 de la figure 1 par son armature de sommet 24 qui est formée radialement de l'intérieur à l'extérieur : d’un premier bicouche 241 réalisé par trancannage d’une bandelette, d’un deuxième bicouche 242 réalisé par trancannage d’une bandelette.
[00104] Le bicouche 241 radial ement le plus intérieur est identique à celui de la figure 1.
[00105] Le bicouche 242 est réalisé avec la même bandelette selon une loi de pose différente.
[00106] Le bicouche 242 est réalisé sur une surface de pose dont le rayon R à l’équateur est égal à 479.7 mm.
[00107] Le bicouche 242 est réalisé selon un enroulement circonférentiel en zigzag de 41 périodes T’ (N’ =41) sur 26 tours de roue (P’=26). L’amplitude maximum ls’max est fixée à 166 mm et le rayon minimum Rmin’ à 1114.9 mm.
[00108] La réduction choisie de l’amplitude 1s’ est égale à 116% de la largeur 1b de la bandelette soit 11 mm.
[00109] La loi de pose appliquée conduit à un nombre de périodes par amplitude 1s’ selon la répartition du tableau suivant :
Figure imgf000022_0001
[00110] Le bicouche 242 a été réalisé selon la séquence suivante : 30 périodes d’amplitude 166 mm puis 11 périodes d’amplitude 133 mm.
[00111] La densité moyenne apparente de câbles de la bandelette du deuxième bicouche 242 mesurée au niveau du plan équatorial est égale à 0.62.
[00112] Dans une coupe méridienne du pneumatique, le nombre maximum de câbles de la bandelette du deuxième bicouche 242 radialement superposés est égal à 4.
[00113] Les figures 3 à 7 et les descriptions associées qui suivent ne sont pas faites en référence à des exemples de réalisations de l’invention mais permettent d’apporter une clarification et une meilleure compréhension de l’invention en illustrant des réalisations de bicouches par enroulement d’une bandelette en zigzag sur une surface de pose.
[00114] La figure 3 est une vue en perspective d’un enroulement circonférentiel en zigzag d’une bandelette 6 de largeur 1b, selon une courbe périodique 7, sur une surface cylindrique de pose 8, de révolution autour de l’axe de rotation du pneumatique et ayant un rayon R. Cet enroulement circonférentiel en zigzag d’une bandelette 5 est constitutif d’un bicouche de sommet.
[00115] La figure 4 illustre une représentation graphique en déroulé et mise à plat d’une succession de périodes de pose d’une bandelette. Sur cette figure 4, on voit une succession de périodes T dont l’amplitude 1s est constante et va constituer la largeur du bicouche formé sur le pneumatique.
[00116] La figure 5 représente une vue en projection sur un plan de plusieurs tours d’enroulement d’une bandelette sur un pneumatique avec une amplitude constante. Le bicouche ainsi formé sur le pneumatique présente la largeur 1s.
[00117] La figure 6 illustre une représentation graphique en déroulé et mise à plat d’une succession de périodes T de pose d’une bandelette. Sur cette figure 6, est représentée une succession de périodes T dont l’amplitude 1s varie en alternance entre deux valeurs Ismax et Ismin. L’amplitude Ismax définit la largeur du bicouche formé sur le pneumatique.
[00118] La figure 7 représente une vue en projection sur un plan de plusieurs tours d’enroulement d’une bandelette sur un pneumatique avec une amplitude 1s qui varie entre les deux valeurs Ismax et Ismin. Le bicouche ainsi formé sur le pneumatique présente la largeur Ismax-
[00119] Le pneumatique 21 selon l’invention, illustré sur la figure 2, est comparé à un pneumatique de référence H de même dimension.
[00120] Ce pneumatique de référence H diffère des pneumatiques selon l’invention par une armature de sommet formée radialement de l'intérieur à l'extérieur : d'une première couche de travail formée de câbles métalliques orientés d'un angle égal à 16°, par rapport à la direction circonférentielle, d’une couche d’éléments de renforcement circonférentiels formée de câbles métalliques en acier 21.23, , d’une seconde couche de travail formée de câbles métalliques orientés d'un angle égal à 30° et croisés avec les câbles métalliques de la première couche de travail, les câbles de chacune des couches de travail étant orientés de part et d’autre de la direction circonférentielle.
[00121] Les câbles métalliques des deux couches de travail sont des câbles de formule 9.35. Ils sont répartis dans chacune des couches de travail avec une distance entre les éléments de renforcement, mesurée selon la normale à la direction de la ligne moyenne du câble égale à 2.5 mm.
[00122] La largeur axiale de la première couche de travail est égale à 246 mm.
[00123] La largeur axiale de la deuxième couche de travail est égale à 227 mm.
[00124] La largeur axiale de la couche d’éléments de renforcement circonférentiels est égale à 200 mm.
[00125] Des premiers essais d’endurance, particulièrement sollicitant thermiquement, ont été réalisés sur une machine de test imposant à chacun des pneumatiques un roulage ligne droite à une vitesse égale à l’indice de vitesse maximum prescrit pour ledit pneumatique (speed index) sous une charge initiale de 4000 Kg progressivement augmentée pour réduire la durée du test.
[00126] Les essais ainsi réalisés ont montré que la distance parcourue par le pneumatique 21 selon l’invention est sensiblement identique à celle parcourue par le pneumatique de référence H.
[00127] D’autres essais d’endurance, particulièrement sollicitant mécaniquement, ont été réalisés sur une machine de tests imposant de façon cyclique un effort transversal et une surcharge dynamique aux pneumatiques. Les essais ont été réalisés pour le pneumatique selon l’invention avec des conditions identiques à celles appliquées aux pneumatiques de référence. [00128] Les essais ainsi réalisés ont montré que la distance parcourue par le pneumatique selon l’invention est supérieure à celle parcourue par le pneumatique de référence H d’environ 45%.
[00129] Des tests visant à caractériser la résistance à la rupture d’une armature de sommet de pneumatique soumise à des chocs ont également été réalisés. Ces tests consistent à faire rouler un pneumatique, gonflé à une pression recommandée et soumis à une charge recommandée, sur un obstacle ou indenteur cylindrique de diamètre égal à 1.5 pouce, soit 38.1 mm, à tête hémisphérique, et d’une hauteur déterminée, venant en appui au centre de la bande de roulement. La résistance à la rupture est caractérisée par la hauteur critique de l’indenteur, c’est-à-dire la hauteur maximale de l’indenteur entraînant une rupture totale de l’armature de sommet, c’est-à-dire de la rupture de toutes les couches de sommet. Les résultats sont représentatifs de l’énergie nécessaire pour obtenir la rupture du bloc sommet.
[00130] Un troisième pneumatique F a été comparé au pneumatique 21 selon l’invention et au pneumatique de référence H.
[00131] Ce pneumatique F est réalisé d’une manière similaire au pneumatique 21 selon l’invention mais ne satisfaisant pas les critères de l’invention et notamment sans faire varier l’amplitude de la période d’enroulement des bandelettes et avec une densité moyenne apparente d’éléments de renforcement métalliques dans le plan équatorial du premier bicouche égale à 0.57 et une densité moyenne apparente d’éléments de renforcement métalliques dans le plan équatorial du deuxième bicouche égale à 0.59.
[00132] Les essais ainsi réalisés ont montré que le pneumatique selon l’invention conduit à des valeurs sensiblement équivalentes à celles obtenues avec le pneumatique de référence H. Ces valeurs du pneumatique selon l’invention et du pneumatique de référence H sont par ailleurs de l’ordre de 10 % supérieures à celles obtenues avec le pneumatique F.

Claims

REVENDICATIONS
1 - Pneumatique (1) comprenant une armature de carcasse radiale (2), ledit pneumatique comprenant une armature de sommet (4), comprenant au moins un premier bicouche de sommet (41) constitué par un enroulement circonférentiel en zigzag d’une bandelette (5) d’au moins un élément de renforcement métallique noyé dans un mélange élastomérique, l’armature de sommet (4) étant coiffée radialement d’une bande de roulement (6), ladite bande de roulement étant réunie à deux bourrelets (3) par l’intermédiaire de deux flancs, dans lequel:
- ladite bandelette (5) présente une largeur (1b),
- la trajectoire de l’enroulement circonférentiel en zigzag est une courbe périodique (7), dont l’origine est fixée dans le plan équatorial, ayant une période T et une amplitude 1s,
- ladite courbe périodique formant, avec la direction circonférentielle, un angle a mesuré au niveau des points de la courbe positionnés dans le plan équatorial supérieur à 15°,
- ladite courbe périodique s’étendant sur un nombre N de périodes T réparties sur un nombre P de tours de pneumatique, caractérisé en ce que
- la densité moyenne apparente d’éléments de renforcement métalliques de ladite au moins une bandelette dans le plan équatorial, définie par le rapport de la longueur de métal dans le plan équatorial, mesurée selon la direction circonférentielle sur un tour de roue, sur la circonférence dans le plan équatorial correspondant à 2KR, est supérieure à 0.6,
- le nombre d’éléments de renforcement métalliques de ladite au moins une bandelette radialement superposés est inférieur ou égal à 5,
- le rayon de courbure minimum Rmin des éléments de renforcement métalliques satisfait la relation 14 * R2/ls < Rmin < 3/2*R2/ls, avec
R : le rayon de courbure dans le plan équatorial de la surface de pose de la bandelette, mesuré sur une coupe méridienne du pneu,
- l’amplitude 1s de ladite courbe périodique, définie par la distance axiale mesurée entre deux points d’un élément de renforcement axialement les plus extérieurs sur une même période, varie dans une plage comprise entre 70 % et 100 % de la valeur maximum de l’amplitude Ismax, et
- l’amplitude 1s d’au moins une période T est inférieure à 95 % de l’amplitude Ismax.
2 - Pneumatique (1) selon la revendication 1, caractérisé en ce que la courbe périodique est une sinusoïde.
3 - Pneumatique (1) selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que l’angle a est inférieur à 45°. 4 - Pneumatique (1) selon l’une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l’amplitude ls de la courbe périodique est supérieure à 60 % et de préférence inférieure à 90 % de la largeur de la bande de roulement.
5 - Pneumatique (1) selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la différence d’amplitude entre deux périodes T d’amplitudes différentes est supérieure à 100 % de la largeur (1b) de la bandelette (5).
6 - Pneumatique (1) selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la différence d’angle a entre deux périodes T d’amplitudes différentes est inférieure à 8°.
7 - Pneumatique (1) selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la bandelette présente une force à rupture par unité de largeur supérieure à 2*Pg*R, Pg étant la pression nominale de gonflage du pneumatique selon la norme ETRTO.
8 - Pneumatique (1) selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les éléments de renforcement métalliques sont des câbles.
9 - Pneumatique (1) selon la revendication 8, caractérisé en ce que le diamètre des câbles est inférieur à 1.60 mm et de préférence inférieur à 1.00 mm.
10 - Pneumatique (1) selon l’une des revendications 8 ou 9, caractérisé en ce que les câbles sont constitués de fils de diamètres inférieurs à 0,30 mm et de préférence de diamètres inférieurs à 0,20 mm.
11 - Pneumatique (1) selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l’armature de sommet comporte au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels.
12 - Pneumatique (1) selon la revendication 11, caractérisé en ce que ladite au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels est radial ement extérieure audit au moins un premier bicouche de sommet (41).
13 - Pneumatique (1) selon l'une des revendications 11 ou 12, caractérisé en ce que les éléments de renforcement de ladite au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels sont des éléments de renforcement métalliques présentant un module sécant à 0,7 % d’allongement compris entre 10 et 120 GPa et un module tangent maximum inférieur à 150 GPa. 14 - Pneumatique (1) selon l'une des revendications 1 à 10, l’armature de sommet (4), comprenant au moins un deuxième bicouche de sommet (42), radialement extérieur audit au moins un premier bicouche (41), constitué par un enroulement circonférentiel en zigzag d’une bandelette (5’) d’éléments de renforcement métalliques insérés entre deux couches de calandrage de mélange élastomérique, dans lequel :
- ladite bandelette (5’) présente une largeur (1b’),
- la trajectoire de l’enroulement circonférentiel en zigzag est une courbe périodique ayant une période T’ et une amplitude 1s’,
- ladite courbe périodique formant, avec la direction circonférentielle, un angle a’ mesuré au niveau des points de la courbe positionnés dans le plan équatorial supérieur à 10°,
- ladite courbe périodique s’étendant sur un nombre N’ de périodes T’ réparties sur un nombre P’ de tours de pneumatique, caractérisé en ce que
- l’amplitude 1s’ étant inférieure à l’amplitude 1s,
- l’angle a’ est inférieur à l’angle a, dudit au moins un premier bicouche, et inférieur à 20°,
- la densité moyenne apparente d’éléments de renforcement métalliques de ladite au moins une bandelette dans le plan équatorial est supérieure à 0.6,
- le nombre d’éléments de renforcement métalliques de ladite au moins une bandelette radialement superposés est inférieur ou égal à 5,
- le rayon de courbure minimum Rmin’ des éléments de renforcement métalliques satisfait la relation % * R2/ls’ < Rmin’ < 3/2*R2/ls’,
- l’amplitude 1s’ de ladite courbe périodique varie dans une plage comprise entre 70 % et 100 % de la valeur maximum de l’amplitude Is’max, et
- l’amplitude 1s’ d’au moins une période T est inférieure à 95 % de l’amplitude Is’max,.
15 - Pneumatique (1) selon la revendication 14, caractérisé en ce que la largeur 1b’ de la bandelette formant le deuxième bicouche de sommet est égale à la largeur 1b de la bandelette formant le premier bicouche de sommet.
PCT/EP2023/065342 2022-06-09 2023-06-08 Pneumatique comprenant une armature de sommet à renforts métalliques trancannée WO2023237654A1 (fr)

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PCT/EP2023/065342 WO2023237654A1 (fr) 2022-06-09 2023-06-08 Pneumatique comprenant une armature de sommet à renforts métalliques trancannée

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Citations (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR1389428A (fr) 1963-07-19 1965-02-19 Pneumatiques, Caoutchouc Manufacture Et Plastiques Kleber Colombes Pneumatique pour véhicule de forte charge
FR2222232A1 (fr) 1973-03-19 1974-10-18 Uniroyal Ag
WO1999024269A1 (fr) 1997-11-05 1999-05-20 Compagnie Generale Des Etablissements Michelin - Michelin & Cie Armature de sommet pour pneumatique 'poids-lourds'
WO2004076204A1 (fr) 2003-02-17 2004-09-10 Societe De Technologie Michelin Armature de sommet pour pneumatique radial
WO2005113258A1 (fr) 2004-05-13 2005-12-01 Societe De Technologie Michelin Pneumatique pour vehicules lourds
EP2199108A1 (fr) * 2008-12-19 2010-06-23 The Goodyear Tire & Rubber Company Pneu
EP2199105A1 (fr) * 2008-12-19 2010-06-23 The Goodyear Tire & Rubber Company Procédé de fabrication d'un pneu
WO2015059172A1 (fr) 2013-10-23 2015-04-30 Compagnie Generale Des Etablissements Michelin Armature de sommet de pneumatique pour avion
WO2015063131A1 (fr) 2013-10-30 2015-05-07 Compagnie Generale Des Etablissements Michelin Armature de sommet pour pneumatique d'avion
WO2015071152A1 (fr) 2013-11-15 2015-05-21 Compagnie Generale Des Etablissements Michelin Armature de sommet pour pneumatique d'avion
WO2015124758A1 (fr) 2014-02-24 2015-08-27 Compagnie Generale Des Etablissements Michelin Armature de sommet de pneumatique pour avion
WO2015150133A1 (fr) 2014-03-31 2015-10-08 Compagnie Generale Des Etablissements Michelin Armature de sommet de pneumatique pour avion
FR3089455A1 (fr) * 2018-12-05 2020-06-12 Compagnie Generale Des Etablissements Michelin Pneumatique pour véhicule de Génie Civil, comprenant une armature de sommet à renforts métalliques trancannée

Patent Citations (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR1389428A (fr) 1963-07-19 1965-02-19 Pneumatiques, Caoutchouc Manufacture Et Plastiques Kleber Colombes Pneumatique pour véhicule de forte charge
FR2222232A1 (fr) 1973-03-19 1974-10-18 Uniroyal Ag
WO1999024269A1 (fr) 1997-11-05 1999-05-20 Compagnie Generale Des Etablissements Michelin - Michelin & Cie Armature de sommet pour pneumatique 'poids-lourds'
WO2004076204A1 (fr) 2003-02-17 2004-09-10 Societe De Technologie Michelin Armature de sommet pour pneumatique radial
WO2005113258A1 (fr) 2004-05-13 2005-12-01 Societe De Technologie Michelin Pneumatique pour vehicules lourds
EP2199108A1 (fr) * 2008-12-19 2010-06-23 The Goodyear Tire & Rubber Company Pneu
EP2199105A1 (fr) * 2008-12-19 2010-06-23 The Goodyear Tire & Rubber Company Procédé de fabrication d'un pneu
WO2015059172A1 (fr) 2013-10-23 2015-04-30 Compagnie Generale Des Etablissements Michelin Armature de sommet de pneumatique pour avion
WO2015063131A1 (fr) 2013-10-30 2015-05-07 Compagnie Generale Des Etablissements Michelin Armature de sommet pour pneumatique d'avion
WO2015071152A1 (fr) 2013-11-15 2015-05-21 Compagnie Generale Des Etablissements Michelin Armature de sommet pour pneumatique d'avion
WO2015124758A1 (fr) 2014-02-24 2015-08-27 Compagnie Generale Des Etablissements Michelin Armature de sommet de pneumatique pour avion
WO2015150133A1 (fr) 2014-03-31 2015-10-08 Compagnie Generale Des Etablissements Michelin Armature de sommet de pneumatique pour avion
FR3089455A1 (fr) * 2018-12-05 2020-06-12 Compagnie Generale Des Etablissements Michelin Pneumatique pour véhicule de Génie Civil, comprenant une armature de sommet à renforts métalliques trancannée

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