WO2023162199A1

WO2023162199A1 - 排気タービン及び過給機

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Publication number: WO2023162199A1
Application number: PCT/JP2022/008207
Authority: WO
Inventors: 茂吉佐久間; 慶吾坂本; 永護加藤; 信仁岡; 誠尾▲崎▼
Original assignee: 三菱重工エンジン＆ターボチャージャ株式会社
Priority date: 2022-02-28
Filing date: 2022-02-28
Publication date: 2023-08-31
Also published as: DE112022006047T5; CN118742716A; JPWO2023162199A1; US20250198304A1

Abstract

本開示に係る排気タービンの一態様は、回転軸と、回転軸の一端側に取り付けられたタービンホイールと、スクロール部がタービンホイールの外周側に形成されたタービンハウジングと、回転軸を支持する軸受を収容する軸受ハウジングと、タービンハウジングの第１フランジ部と軸受ハウジングの第２フランジ部とを締結する締結部材と、外周縁部が第１フランジ部と第２フランジ部との間に挟持される遮熱板と、を備え、回転軸の軸線方向に沿い、回転軸の中心およびタービンハウジングの舌部を通過する第１断面において、第１フランジ部と遮熱板の外周縁部との当接面の内の回転軸の径方向における最も内側の位置を第１シール内側端、第２フランジ部と遮熱板の前記外周縁部との当接面の内の径方向における最も内側の位置を第２シール内側端、第１シール内側端および第２シール内側端の内の径方向において外側に位置する方をシール内側端とした場合に、シール内側端が舌部よりも径方向における外側に配置される。

Description

排気タービン及び過給機

　本開示は、排気タービン及び該排気タービンを備える過給機に関する。

　排気ターボ過給機のタービンハウジングは、軸受ハウジングとの間に遮熱板を挟み込むことで、タービンハウジングの内部を流れる排ガスが軸受ハウジング側に漏れたり、排ガスの保有熱が軸受ハウジングに伝播するのを防止している。
　特許文献１及び２には、タービンハウジングと軸受ハウジングとの当接部に形成されたフランジ部の間に遮熱板を挟み込んだ状態で、横断面が截頭Ｖ形をしたリング状のカップリング部材を用いて、タービンハウジング及び軸受ハウジングに形成されたフランジ部を締結する締結方法が開示されている。

特開２００９－１６７９７１号公報特開２０１２－１１７４８３号公報

　タービンハウジングは、排ガスがスクロール通路からタービンホイールが収容された排ガス導入通路に流入するこれらの境界に舌部が形成されており、排ガスの熱により舌部の付近で不均一な熱変形が起る。この影響でタービンハウジングと軸受ハウジングとの当接部に形成されたフランジ部及びカップリング部材が不均一に変形することがあり、そのため、フランジ部と遮熱板との間のシール性能が確保できなくなるという問題がある。また、回転軸の周方向でカップリング部材の締結力が不均一となったり、あるいは締結力が不足して、シール性能が確保できなくなるという問題がある。

　本発明は、上述の事情に鑑み、上記問題を解決し、排出ガスの熱による舌部付近の熱変形に対してタービンハウジングと軸受ハウジングとの間のシール性能を確保することを目的とする。

　上記目的を達成するため、本開示に係る排気タービンの一態様は、回転軸と、前記回転軸の一端側に取り付けられたタービンホイールと、前記タービンホイールを収容するタービンハウジングであって、排ガスを前記タービンホイールに導入するスクロール部が前記タービンホイールの外周側に形成されたタービンハウジングと、前記回転軸を支持する軸受を収容する軸受ハウジングであって、前記タービンハウジングに隣接して設けられる軸受ハウジングと、前記タービンハウジングの第１フランジ部と、前記軸受ハウジングの第２フランジ部とを締結するための締結部材と、前記タービンハウジングと前記軸受ハウジングとの間に配置される遮熱板であって、前記遮熱板の外周縁部が前記第１フランジ部と前記第２フランジ部との間に挟持される遮熱板と、を備え、前記回転軸の軸線方向に沿った第１断面であって前記回転軸の中心および前記タービンハウジングの舌部を通過する第１断面において、前記第１フランジ部と前記遮熱板の前記外周縁部との当接面の内の前記回転軸の径方向（以下、単に「径方向」とも言う。）における最も内側の位置を第１シール内側端、前記第２フランジ部と前記遮熱板の前記外周縁部との当接面の内の前記径方向における最も内側の位置を第２シール内側端、前記第１シール内側端および前記第２シール内側端の内の前記径方向において外側に位置する方をシール内側端とした場合に、前記シール内側端が前記舌部よりも前記径方向における外側に配置される。

　本開示に係る排気タービン及び過給機の一態様によれば、排ガスが流れるタービンハウジングに形成される舌部付近に不均一な熱変形が起っても、タービンハウジングと軸受ハウジングとの当接部に形成され、フランジ部と遮熱板との間に形成されるシール面のシール性能を高く保持できる。

一実施形態に係る過給機を備えるエンジンの模式的構成図である。一実施形態に係る過給機の一部を示す縦断面図である。一実施形態に係る排気タービン部の一部を拡大した縦断面図である。タービンハウジングに形成される舌部の一構成例を上方から視認した平面図である。上記舌部の別の構成例を上方から視認した平面図である。上記舌部のさらに別の構成例を上方から視認した平面図である。一実施形態に係る排気タービン部の一部を拡大した縦断面図である。一実施形態に係る締結部材の正面図である。一実施形態に係る排気タービン部の一部を拡大した縦断面図である。

　以下、添付図面を参照して、本発明の幾つかの実施形態について説明する。ただし、これらの実施形態に記載されている又は図面に示されている構成部品の寸法、材質、形状及びその相対的配置等は、本発明の範囲をこれに限定する趣旨ではなく、単なる説明例にすぎない。
　例えば、「ある方向に」、「ある方向に沿って」、「平行」、「直交」、「中心」、「同心」或いは「同軸」等の相対的或いは絶対的な配置を表す表現は、厳密にそのような配置を表すのみならず、公差、若しくは、同じ機能が得られる程度の角度や距離をもって相対的に変位している状態も表すものとする。
　例えば、「同一」、「等しい」及び「均質」等の物事が等しい状態であることを表す表現は、厳密に等しい状態を表すのみならず、公差、若しくは、同じ機能が得られる程度の差が存在している状態も表すものとする。
　例えば、四角形状や円筒形状等の形状を表す表現は、幾何学的に厳密な意味での四角形状や円筒形状等の形状を表すのみならず、同じ効果が得られる範囲で、凹凸部や面取り部等を含む形状も表すものとする。
　一方、一つの構成要素を「備える」、「具える」、「具備する」、「含む」、又は「有する」という表現は、他の構成要素の存在を除外する排他的な表現ではない。

　図１は、一実施形態に係る過給機を備えるエンジンの模式的構成図であり、図２は、該過給機の一部を示す縦断面図である。
　図１において、過給機３０を備えたエンジン１０は、エンジン本体１４の内部に、例えば４つのシリンダ１２ａ、１２ｂ、１２ｃ及び１２ｄを有しており、これら４つのシリンダには、給気マニホールド１８を介して圧縮空気が供給される。この圧縮空気は過給機３０の一部を構成するコンプレッサ部３２から供給される。コンプレッサ部３２には燃料用空気ａが供給され、燃料用空気ａはコンプレッサ部３２で圧縮され、圧縮された空気は給気管１６及び給気マニホールド１８を介して各シリンダ１２ａ～１２ｄに供給される。各シリンダ１２ａ～１２ｄから排出される排ガスｅは、排気マニホールド２０及び排気管２２を介して過給機３０の一部を構成する排気タービン部３４に送られ、タービンハウジング４２の内部に収容されたタービンホイール４０を回転させる。

　図２に示されるように、過給機３０は、回転軸３６の一端側（図２中の矢印ｂで示す方向の端部側）に設けられた排気タービン部３４を備える。排気タービン部３４は、回転軸３６の一端側に取り付けられたタービンホイール４０と、タービンホイール４０を収容するタービンハウジング４２と、を備える。回転軸３６の他端側（図２中の矢印ｃで示す方向の端部側）にコンプレッサ部３２を備え、タービンホイール４０は回転軸３６を介してコンプレッサハウジング３２ａの内部に収容されたコンプレッサホイール３２ｂと接続されている。タービンホイール４０の回転によってコンプレッサホイール３２ｂが回転し、コンプレッサホイール３２ｂの回転によって、燃料用空気ａがコンプレッサハウジング３２ａの内部に吸引され、コンプレッサホイール３２ｂで圧縮され、圧縮空気が各シリンダ１２ａ～１２ｄに供給される。

　図２に示されるように、タービンハウジング４２は、タービンホイール４０の外周側に形成されたスクロール部４４を有する。タービンハウジング４２は、スクロール部４４の内側に排ガス導入部４６を有する。排ガス導入部４６の内部には、タービンホイール４０の外周面に、回転軸３６の周方向（以下、単に「周方向」とも言う。）に沿って複数のブレード４８が放射状に設けられ、各ブレード４８間に排ガス導入通路５０が形成されている。排ガスｅは、スクロール部４４に形成される流路から排ガス導入通路５０に流入し、タービンホイール４０を回転させた後、排ガス導入通路５０から流出する。

　タービンハウジング４２の他方側（図２中の矢印ｃで示す方向の側）に、タービンハウジング４２に隣接して軸受ハウジング３８が設けられる。軸受ハウジング３８には、回転軸３６を回転自在に支持する軸受５２が収容されている。軸受ハウジング３８のさらに他方側にコンプレッサ部３２が設けられる。図２中、符号Ｏは回転軸３６の回転中心となる中心軸線を示している。

　図２に図示される実施形態に係る過給機３０は、ツインスクロール型過給機であり、スクロール部４４には２つのリア側排ガス流路５４及びフロント側排ガス流路５６が形成されている。この場合、排気マニホールド２０及び排気管２２は２系統に分かれており、一方の系統の排気マニホールド及び排気管で形成される排ガス流路はリア側排ガス流路５４に連通し、他方の系統の排気マニホールド及び排気管で形成される排ガス流路はフロント側排ガス流路５６に連通している。ツインスクロール型では、リア側排ガス流路５４を流れる排ガスの圧力とフロント側排ガス流路５６を流れる排ガスの圧力との間に圧力差が生じないように、これら排ガス流路を流れる排ガスの流過能力が等しくなるように設計されている。　

　スクロール部４４では、渦巻状に形成された排ガス流路が下流側に向けて徐々に狭くなることで、排ガスが加速された状態で排ガス導入通路５０に流入する。リア側排ガス流路５４及びフロント側排ガス流路５６の終端部（巻き終わり部）であって、かつ排ガス導入通路５０の入口となる部位には、夫々リア側舌部５８及びフロント側舌部６０が形成されている。

　なお、図２に図示される実施形態はツインスクロール型過給機に適用した実施形態であるが、本開示に係る排気タービンは、シングルスクロール型過給機にも適用できる。

　図２において、タービンハウジング４２の他方側端部（図２中の矢印ｃで示す方向の端部）には第１フランジ部６２が形成され、軸受ハウジング３８の一方側端部（図２中の矢印ｂで示す方向の端部）には第２フランジ部６４が形成されている。両フランジ部６２及び６４は、締結部材６６で締結され、これによって、タービンハウジング４２と軸受ハウジング３８とは互いに結合される。締結部材６６で互いに締結された第１フランジ部６２と第２フランジ部６４との間には遮熱板６８が配置される。即ち、遮熱板６８の外周縁部６８ａが両フランジ部６２及び６４間に挟持されている。

　図３は、図２中のＡ部付近をさらに拡大した縦断面図に相当し、一実施形態に係る排気タービン部３４ａを示す。即ち、図３は、回転軸３６の軸線方向（中心軸線Ｏに沿う方向。以下、単に「軸線方向」とも言う。）に沿った断面であって、回転軸３６の中心（中心軸線Ｏ）及びリア側舌部５８を通過する断面（第１断面）が図示されている。また、図３では、回転軸３６及びタービンホイール４０の図示は省略されており、符号Ｏは回転軸３６が配置されたときの回転軸３６の中心軸線Ｏの位置を示している。

　図３に示されるように、第１フランジ部６２と遮熱板６８の外周縁部６８ａとは径方向の一部領域で当接し、互いの当接面が第１シール面Ｓ１を形成している。また、第１シール面Ｓ１とは外周縁部６８ａの反対側で、第２フランジ部６４と遮熱板６８の外周縁部６８ａとは径方向の一部領域で当接し、互いの当接面が第２シール面Ｓ２を形成している。図３において、点Ｓｉ１は、第１フランジ部６２と遮熱板６８の外周縁部６８ａとの当接面（第１シール面Ｓ１）の内の径方向における最も内側の位置（第１シール内側端）を示す。点Ｓｉ２は、第２フランジ部６４と遮熱板６８の外周縁部６８ａとの当接面（第２シール面Ｓ２）の内の径方向における最も内側の位置（第２シール内側端）を示す。第１シール内側端Ｓｉ１及び第２シール内側端Ｓｉ２のうち、径方向外側に位置する方のシール内側端Ｓｉ０（本実施形態では、第１シール内側端Ｓｉ１が該当する。）は、リア側舌部５８よりも径方向外側に配置される。

　シール内側端Ｓｉ０は、遮熱板６８の外周縁部６８ａの両側面に夫々形成されるシール面Ｓ１及びＳ２が径方向で重複している領域、即ち、シール面Ｓ１及びＳ２のうち最もシール圧が高くなる領域（以下「高シール圧領域」とも言う。）のうちの径方向内側端である。図３中、高シール圧領域は符号Ｒｈｓで示される。
　本実施形態では、第１シール面Ｓ１の径方向外側端（後述する第１シール外側端Ｓｏ１）と第２シール面Ｓ２の径方向外側端（後述する第２シール外側端Ｓｏ２）とは径方向においてほぼ同じ位置にあるため、第１シール内側端Ｓｉ１と第１シール外側端Ｓｏ１との間の領域が高シール圧領域Ｒｈｓとなる。

　本実施形態によれば、シール内側端Ｓｉ０（第１シール内側端Ｓｉ１）が、リア側舌部５８よりも径方向外側に位置するため、高シール圧領域Ｒｈｓはリア側舌部５８の不均一な熱変形の影響を受ける部位から径方向外側に離れた位置にある。これによって、遮熱板６８の外周縁部６８ａの両側面に形成されるシール面Ｓ１及びＳ２がリア側舌部５８の不均一な熱変形の影響を受けるのを抑制できる。そのため、シール面Ｓ１及びＳ２のシール性能を保持できる。

　本実施形態において、遮熱板６８に対してフロント側排ガス流路５６はリア側排ガス流路５４の背後にあり、第１フランジ部６２からはリア側排ガス流路５４を介して軸線方向で離れた位置にある。従って、フロント側舌部６０付近の熱変形は第１フランジ部６２までほとんど影響してこない。従って、本実施形態では、フロント側舌部６０付近に発生するタービンハウジング４２の熱変形は考慮にいれない。

　図３に図示されている実施形態では、リア側舌部５８は、軸受ハウジング３８側に位置し、スクロール部４４の隔壁面（後述する隔壁面５４ａ）付近の下側部位Ｄを比較基準とし、内側端Ｓｉ０が下側部位Ｄよりも径方向外側に配置されている。

　遮熱板６８は、環状の形状を有し、タービンホイール４０を囲むように周方向の全域に亘り配置される。
　なお、本実施形態に係る構成は、最低限リア側舌部５８が形成される第１断面付近の領域のみに適用され、必ずしも周方向全域に適用される必要はない。

　図４及び図５Ａ、５Ｂは、リア側舌部５８の幾つかの形状の例を排ガスの流れ方向上流側から視認した平面図である。
　これらの図において、符号５４ａはリア側排ガス流路５４を形成するスクロール部４４の隔壁面のうち、他方側（矢印ｃ方向側）に位置する隔壁面を示し、符号４５ａは、リア側排ガス流路５４とフロント側排ガス流路５６とを区画する隔壁４５のうちのリア側排ガス流路５４に面する隔壁面である。符号５９は排ガスｅの流れ方向における下流側端を示し、符号Ｔｎは、リア側舌部５８の径方向における位置を決める際の基準となる基準線を示し、基準線Ｔｎの位置は排ガスｅの保有熱がリア側舌部５８を介してタービンハウジング４２に伝わる際に、熱流束が多くなる部位という観点から定められている。本実施形態において、リア側舌部５８の径方向位置は、基準線Ｔｎの位置を基準としていると言うことができる。

　図４に図示されたリア側舌部５８ａにおいて、下流側端５９は、両隔壁面４５ａ及び５４ａで排ガスｅの流れ方向最下流側に位置し、両隔壁面４５ａ及び５４ａの中間点（流れの中央部）Ｍにおいて最上流側に位置する円弧状の形状を有し、基準線Ｔｎは中間点Ｍと通るように定められている。
　図５Ａに図示されたリア側舌部５８ｂにおいて、下流側端５９は、排ガスｅの流れ方向に対しリア側排ガス流路５４の幅方向全域で同じ位置にあり、基準線Ｔｎは下流側端５９を通るように定められている。即ち、下流側端５９は基準線Ｔｎに一致している。
　図５Ｂに図示されているリア側舌部５８ｃにおいて、下流側端５９は、両隔壁面４５ａ及び５４ａで排ガスｅの流れ方向最上流側の点Ｘ及びＹに位置し、中間点Ｍで排ガスｅの流れ方向最下流側に位置する放物線状の形状を有し、基準線Ｔｎは、リア側舌部５８ｃの最上流側位置（点Ｘ及びＹ）を通るように定められている。即ち、基準線Ｔｎは、排ガスｅの流れ方向に対して直交する方向（リア側排ガス流路５４の幅方向）を有し、下流側端５９の排ガスｅの流れ方向最上流側位置を通る線である。

　図６は、別な実施形態に係る排気タービン部３４ｂの一部を拡大した縦断面図（第１断面）である。図６において、一実施形態に係る締結部材６６ａは、第１フランジ部６２及び第２フランジ部６４の外周側に配置される基部７０と、基部７０から第１フランジ部６２の背面６２ａに沿って径方向内側に向かって延在する第１締結部７２と、基部７０から第２フランジ部６４の背面６４ａに沿って径方向内側に向かって延在する第２締結部７４と、を備えている。

　図６に示される断面（第１断面）において、点Ｓｏ１は第１フランジ部６２と遮熱板６８の外周縁部６８ａとの当接面（第１シール面Ｓ１）の内の径方向で最も外側の位置（第１シール外側端）を示す。また、同図中、点Ｓｏ２は、第２フランジ部６４と遮熱板６８の外周縁部６８ａとの当接面（第２シール面Ｓ２）の内の径方向で最も外側の位置（第２シール外側端）を示す。
　そして、第１シール外側端Ｓｏ１及び第２シール外側端Ｓｏ２の内、径方向において内側に位置する方をシール外側端Ｓｏ０とする。本実施形態では、第１シール外側端Ｓｏ１と第２シール外側端Ｓｏ２とは、径方向でほぼ同じ位置にあるため、第１シール外側端Ｓｏ１又は第２シール外側端Ｓｏ２がシール外側端Ｓｏ０に該当する。

　さらに、図６において、符号Ｔｉ１は、第１締結部７２と第１フランジ部６２の背面６２ａとの当接面（第１加圧面Ｐｓ１）の内の径方向で最も内側の位置（第１締結内側端）を示す。符号Ｔｉ２は、第２締結部７４と第２フランジ部６４の背面６４ａとの当接面（第２加圧面Ｐｓ２）の内の径方向で最も内側の位置（第２締結内側端）を示す。
　そして、第１締結内側端Ｔｉ１及び第２締結内側端Ｔｉ２の内の径方向で外側に位置する方を締結内側端Ｔｉ０とした場合に、シール外側端Ｓｏ０が締結内側端Ｔｉ０よりも径方向内側に配置される。

　締結内側端Ｔｉ０は、第１締結部７２及び第２締結部７４の両方から第１フランジ部６２及び第２フランジ部６４に締結力が加わる径方向領域（以下「高締結圧領域」とも言う。）のうちの内側端である。図６中、高締結圧領域は符号Ｒｈｔで示される。
　図６に図示される実施形態では、第１締結内側端Ｔｉ１と第２締結内側端Ｔｉ２とは、径方向においてほぼ同じ位置にあるため、第１締結内側端Ｔｉ１又は第２締結内側端Ｔｉ２が締結内側端Ｔｉ０となる。ここで、「径方向において同じ位置」とは、回転軸３６の中心軸線Ｏに直交する直線上における中心軸線Ｏからの距離が等しくなる位置であることを意味する。また、第１加圧面Ｐｓ１の径方向外側端（後述する第１締結外側端Ｔｏ１）は第２加圧面Ｐｓ２の径方向外側端（後述する第２締結外側端Ｔｏ２）より径方向において内側にあるため、第１加圧面Ｐｓ１が高締結圧領域Ｒｈｔを形成する。

　本実施形態によれば、シール外側端Ｓｏ０（第１シール外側端Ｓｏ１又は第２シール外側端Ｓｏ２。高シール圧領域Ｒｈｓの径方向外側端）が締結内側端Ｔｉ０（高締結圧領域Ｒｈｔの内側端）より径方向内側に配置される。そのため、高シール圧領域Ｒｈｓは、両フランジ部６２及び６４が締結部材６６ａによって最も締結力を受ける高締結圧領域Ｒｈｔから径方向内側の離れた位置にある。これによって、締結部材６６ｂの締結力が両フランジ部６２及び６４の周方向で偏りがある場合でも、両シール面Ｓ１及びＳ２に加わる締結力の周方向における偏りは緩和されるため、これらシール面のシール性能を確保できる。

　一実施形態では、基部７０は、第１フランジ部６２及び第２フランジ部６４を外周側から囲むように周方向のほぼ全域に設けられる。
　一実施形態では、基部７０は、周方向の一部に合口（開口）が形成され、合口を挟んで基部７０の周方向両端部に夫々フランジ部（不図示）が設けられる。これらフランジ部は径方向外側に突出し、互いに対向するように配置される。そして、ボルトなどの締付具によってこれらフランジ部を互いに接近させることで、締結部材６６が第１フランジ部６２及び第２フランジ部６４を締結する。

　一実施形態では、締結部材６６の第１締結部７２及び第２締結部７４は、必ずしも周方向全周に亘って設けられる必要はない。最低限リア側舌部５８が存在する第１断面付近だけ設けられればよい。

　図６に図示される実施形態では、締結部材６６ａの基部７０ａは、軸線方向に沿って直線状に延在する延在部を有している。また、第１フランジ部６２の背面６２ａ及び第２フランジ部６４の背面６４ａは、径方向内側に向かって互いに離れていく方向へ傾斜した傾斜面となっている。そして、第１締結部７２は、第１フランジ部６２の背面６２ａに沿って径方向内側へ延在すると共に、第２締結部７４は、第２フランジ部６４の背面６４ａに沿って径方向内側へ延在している。

　この実施形態によれば、ボルトなどの締付具を用いて、基部７０の周方向の一部に形成された合口（開口）を狭めて、基部７０の直径が縮まるにつれて、第１締結部７２が第１フランジ部６２の背面６２ａを径方向内側へ滑り、第２締結部７４が第２フランジ部６４の背面６４ａを径方向内側へ滑るため、第１フランジ部６２及び第２フランジ部６４に効率良く締結力を付加でき、かつ周方向で締結部材６６の締結力が不均一になるのを抑制できる。

　別な実施形態では、図７に示されるように、第１フランジ部６２及び第２フランジ部６４の先端部の形状に応じて、締結部材６６ｂが用いられる。締結部材６６ｂは、軸線方向に沿う延在部がない基部７０ｂを有する。そして、締結部材６６ｂは全体として、Ｖ型を有する。
　また、別な実施形態（不図示）では、締結部材は、軸線方向に沿って延在する基部と、該基部の両端部から軸線方向と直交する方向に沿って径方向内側へ延在する第１締結部及び第２締結部とを有する。この実施形態によれば、第１締結部及び第２締結部を両フランジ部６２及び６４の背面６２ａ及び６４ａに沿わせる形状ではないため、基部に対する第１締結部及び第２締結部の角度を両フランジ部の背面６２ａ及び６４ａに適合するように加工する必要がない。従って、加工が容易になる。

　一実施形態では、図６に示されるように、第１フランジ部６２及び第２フランジ部６４の内の一方のフランジ部には、遮熱板６８の外周縁部６８ａの径方向外側に、両フランジ部６２及び６４の内の他方のフランジ部に向かって突出する少なくとも１つの内側凸部８０が形成され、他方のフランジ部には、内側凸部８０の径方向外側に、内側凸部８０の外周面とその内周面が当接する少なくとも１つの外側凸部８２が形成される。

　本実施形態によれば、遮熱板６８の外周縁部６８ａの径方向外側に内側凸部８０及び外側凸部８２を備え、内側凸部８０の外周面８０ａと外側凸部８２の内周面８２ａとが互いに当接する当接面を有し、この当接面がシール面を形成するため、シール性能をさらに向上できる。また、内側凸部８０及び外側凸部８２があることで、タービンハウジング４２と軸受ハウジング３８との間の軸心ズレを防止できる。

　図６に図示される実施形態では、内側凸部８０は第２フランジ部６４から第１フランジ部６２に向かって突出し、外側凸部８２は第１フランジ部６２から第２フランジ部６４に向かって突出している。
　別な実施形態では、内側凸部８０は第１フランジ部６２から第２フランジ部６４に向かって突出し、外側凸部８２は第２フランジ部６４から第１フランジ部６２に向かって突出するように形成してもよい。

　図６に図示される実施形態では、内側凸部８０及び外側凸部８２は、第１断面において、矩形の断面を有している。また、内側凸部８０の突出量は遮熱板６８の外周縁部６８ａの板厚とほほ同じ寸法を有している。他方、内側凸部８０及び外側凸部８２は、第１断面において、矩形以外の断面を有していてもよい。

　一実施形態では、図６に示されるように、外側凸部８２は第１フランジ部６２に形成される。この実施形態によれば、外側凸部８２が第１フランジ部６２に形成され、外側凸部８２の外周面が開放面となっているため、リア側排ガス流路５４及びフロント側排ガス流路５６側から第１フランジ部６２に伝わる熱による外側凸部８２の熱変形は第２フランジ部６４側にあまり伝達されない。そのため、第１フランジ部６２の熱変形によって第２フランジ部６４側の第２シール面Ｓ２のシール性能が低下するのを抑制できる。

　図６に図示される実施形態では、第２フランジ部６４の外周側から径方向外側に突出するように凸部６５が形成されている。凸部６５は、外側凸部８２の端面８２ｂに対向する端面６５ｂを有する。凸部６５が形成されることで、第２加圧面Ｐｓ２を径方向外側へ広げることができる。これによって、第２締結部７４による締結力を増加できる。

　一実施形態では、図６に示される断面（第１断面）において、第１シール外側端Ｓｏ１と第１シール内側端Ｓｉ１との間の領域（第１シール面Ｓ１）の径方向長さは、第２シール外側端Ｓｏ２と第２シール内側端Ｓｉ２との間の領域（第２シール面Ｓ２）の径方向長さより小さい（Ｓ１＜Ｓ２）。

　本実施形態によれば、第１シール面Ｓ１の径方向長さが第２シール面Ｓ２の径方向長さより小さいため、第１フランジ部６２から遮熱板６８の外周縁部６８ａを介して軸受ハウジング３８に伝達される熱量を抑制できる。これによって、軸受ハウジング３８の温度上昇が抑制され、軸受ハウジング３８の熱変形が抑制されるため、第２シール面Ｓ２のシール性能の低下を抑制できる。また、昇温によって軸受ハウジング３８に発生する熱応力も抑制できるため、軸受ハウジング３８の疲労寿命も向上する。さらに、第１シール面Ｓ１の面積が狭くなることで、第１シール面Ｓ１の単位面積当たりに加わる接触面圧が高くなるため、第１シール面Ｓ１のシール性能を向上できる。

　図８は、さらに別な実施形態に係る排気タービン部３４ｃを示す縦断面図（第１断面）である。図８において、点Ｔｏ１は、第１締結部７２と第１フランジ部６２の背面６２ａとの当接面（第１加圧面Ｐｓ１）の内の径方向における最も外側の位置（第１締結外側端）を示す。点Ｔｏ２は、第２締結部７４と第２フランジ部６４の背面６４ａとの当接面（第２加圧面Ｐｓ２）の内の径方向における最も外側の位置（第２締結外側端）を示す。そして、第１締結外側端Ｔｏ１及び第２締結外側端Ｔｏ２の内、径方向において内側に位置する方を締結外側端Ｔｏ０（本実施形態では第２締結外側端Ｔｏ２が該当する。）とする。この場合において、径方向における締結内側端Ｔｉ０と締結外側端Ｔｏ０との間の締結領域（高締結圧領域Ｒｈｔ）において、第２フランジ部６４における軸線方向の肉厚の平均値Ａｔ２は第１フランジ部６２の軸線方向における肉厚の平均値Ａｔ１より小さい（Ａｔ２＜Ａｔ１）。そして、締結内側端Ｔｉ０は第１フランジ部６２に形成されている。即ち、第１締結内側端Ｔｉ１より第２締結内側端Ｔｉ２のほうが径方向内側に位置し、第２締結部７４側の第２加圧面Ｐｓ２のほうが第１締結部７２側の第１加圧面Ｐｓ１より径方向内側へ延在している。

　本実施形態によれば、（第２フランジ部６４の肉厚平均値Ａｔ２）＜（第１フランジ部６２の肉厚平均値Ａｔ１）であるため、両フランジ部６２及び６４に締結部材６６の締結力が加わると、第２フランジ部６４のほうが変形が大きくなる。そのため、第２フランジ部６４が遮熱板６８の外周縁部６８ａとの間で形成される第２シール面Ｓ２には、径方向で不均一な荷重が加わりやすい。他方、第２フランジ部６４側のほうが第２加圧面Ｐｓ２が径方向内側まで延在しているため、締結部材６６の締結力が第１フランジ部６２より径方向内側領域まで加わる。そのため、第２フランジ部６４側の第２シール面Ｓ２に加わる径方向の不均一な荷重は相殺されて、ほぼ均一な荷重Ｌ２となり、第２フランジ部６４側の第２シール面Ｓ２のシール性能は保持される。

　他方、第１フランジ部６２では、第１加圧面Ｐｓ１が第２加圧面Ｐｓ２のように径方向内側領域まで延在していないため、締結部材６６の締結力は、第２フランジ部６４のように径方向内側まで及ばない。そのため、第１シール面Ｓ１には、径方向で不均一な荷重が加わりやすい。しかし、第１フランジ部６２の肉厚平均値Ａｔ１は第２フランジ部６４の肉厚平均値Ａｔ２より大きいため、第２フランジ部６４より変形はあまり生じない。従って、第１フランジ部６２側の第１シール面Ｓ１にも径方向でそれほど不均一な荷重は加わらず、均一な荷重Ｌ１が加わることになる。こうして、第１フランジ部６２側及び第２フランジ部６４とも、シール面Ｓ１及びＳ２に加わる荷重は、径方向で平均化されるため、シール性能を保持できる。

　図８に図示される実施形態では、第１フランジ部６２の肉厚平均値Ａｔ１が第２フランジ部６４の肉厚平均値Ａｔ２より大きく、かつ締結内側端Ｔｉ０が第１フランジ部６２に存在しているが、別な実施形態では、第２フランジ部６４の肉厚平均値Ａｔ２が第１フランジ部６２の肉厚平均値Ａｔ１より大きく、かつ締結内側端Ｔｉ０が第２フランジ部６４に存在するようにしてもよい。

　一実施形態では、図３に示されるように、回転軸３６の中心とリア側舌部５８との径方向に沿う距離Ｒａと、回転軸３６の中心軸線Ｏとシール内側端Ｓｉ０との径方向の距離Ｒｂとは、１．１Ｒａ≦Ｒｂの関係を満たすように構成される。　
　この実施形態によれば、シール面Ｓ１及びＳ２の各々は、径方向外側にリア側舌部５８から充分離れるため、実質的にリア側舌部５８の不均一な熱変形の影響を受けなくなる。そのため、これらシール面Ｓ１及びＳ２のシール性能を保持できる。

　一実施形態では、図６に示される断面（第１断面）において、タービンハウジング４２は、スクロール部４４の外周面から第１フランジ部６２に向かって軸線方向に沿って延在する延在部９０を含む。第１断面において、延在部９０における径方向における肉厚が最小となる最小肉厚部９２の肉厚ｔ１と、最小肉厚部９２と第１シール内側端Ｓｉ１との軸線方向に沿った距離ｔ２とは、ｔ１≦ｔ２の関係を満たすように構成される。排ガスｅからタービンハウジング４２に伝わる熱によって発生する熱流束が延在部９０を流れるとき、最小肉厚部９２には、単位面積当たり最も密度が高い熱流束が流れる。

　本実施形態によれば、ｔ１≦ｔ２の関係にあって、第１シール面Ｓ１は、最小肉厚部９２から距離的に離れているため、リア側舌部５８の不均一な熱変形の影響を受けにくくなる。そのため、第１シール面Ｓ１のシール性能を維持できる。

　上記各実施形態に記載の内容は、例えば以下のように把握される。

　１）一態様に係る排気タービンは、回転軸（３６）と、前記回転軸（３６）の一端側に取り付けられたタービンホイール（４０）と、前記タービンホイール（４０）を収容するタービンハウジングであって、排ガス（ｅ）を前記タービンホイール（４０）に導入するスクロール部（４４）が前記タービンホイール（４０）の外周側に形成されたタービンハウジング（４２）と、前記回転軸（３６）を支持する軸受（５２）を収容する軸受ハウジングであって、前記タービンハウジング（４２）に隣接して設けられる軸受ハウジング（３８）と、前記タービンハウジング（４２）の第１フランジ部（６２）と、前記軸受ハウジング（３８）の第２フランジ部（６４）とを締結するための締結部材（６６）と、前記タービンハウジング（４２）と前記軸受ハウジング（３８）との間に配置される遮熱板であって、前記遮熱板の外周縁部（６８ａ）が前記第１フランジ部（６２）と前記第２フランジ部（６４）との間に挟持される遮熱板（６８）と、を備え、前記回転軸（３６）の軸線方向に沿った第１断面であって前記回転軸（３６）の中心（Ｏ）および前記タービンハウジング（４２）の舌部（５８）を通過する第１断面において、前記第１フランジ部（６２）と前記遮熱板（６８）の前記外周縁部（６８ａ）との当接面（Ｓ１）の内の前記回転軸（３６）の径方向における最も内側の位置を第１シール内側端（Ｓｉ１）、前記第２フランジ部（６４）と前記遮熱板（６８）の前記外周縁部（６８ａ）との当接面（Ｓ２）の内の前記径方向における最も内側の位置を第２シール内側端（Ｓｉ２）、前記第１シール内側端（Ｓｉ１）および前記第２シール内側端（Ｓｉ２）の内の前記径方向において外側に位置する方をシール内側端（Ｓｉ０）とした場合に、前記シール内側端（Ｓｉ０）が前記舌部（５８）よりも前記径方向における外側に配置される。

　このような構成によれば、上記第１シール内側端（Ｓｉ１）及び上記第２シール内側端（Ｓｉ２）の内の回転軸（３６）の径方向において外側に位置する上記シール内側端（Ｓｉ０）（遮熱板（６８）の外周縁部（６８ａ）と両フランジ部（６２、６４）との間で遮熱板（６８）の外周縁部（６８ａ）の両面にシール面（Ｓ１、Ｓ２）が形成される径方向領域の内の内側端）が、舌部（５８）よりも径方向外側に配置される。そのため、遮熱板（６８）の外周縁部（６８ａ）の両面にシール面（Ｓ１、Ｓ２）が形成され、最もシール性能が発揮される径方向領域が舌部（５８）の不均一な熱変形の影響を受ける部位から径方向外側に離れた位置となる。これによって、遮熱板（６８）の外周縁部（６８ａ）に形成されるシール面（Ｓ１、Ｓ２）が舌部（５８）の不均一な熱変形の影響を受けるのを抑制できるため、遮熱板（６８）のシール性能を保持できる。

　２）別な態様に係る排気タービンは、１）に記載の排気タービンにおいて、前記締結部材（６６）は、前記第１フランジ部（６２）および前記第２フランジ部（６４）の外周側に配置される基部（７０）と、前記基部（７０）から前記第１フランジ部（６２）の背面（６２ａ）に沿って前記径方向における内側に向かって延在する第１締結部（７２）と、前記基部（７０）から前記第２フランジ部（６４）の背面（６４ａ）に沿って前記径方向における内側に向かって延在する第２締結部（７４）と、を含み、前記第１断面において、前記第１フランジ部（６２）と前記遮熱板（６８）の前記外周縁部（６８ａ）との当接面（Ｓ１）の内の前記径方向における最も外側の位置を第１シール外側端（Ｓｏ１）、前記第２フランジ部（６４）と前記遮熱板（６８）の前記外周縁部（６８ａ）との当接面（Ｓ２）の内の前記径方向における最も外側の位置を第２シール外側端（Ｓｏ２）、前記第１シール外側端（Ｓｏ１）および前記第２シール外側端（Ｓｏ２）の内の前記径方向において内側に位置する方をシール外側端（Ｓｏ０）とし、前記第１締結部（７２）と前記第１フランジ部（６２）の背面（６２ａ）との当接面（Ｓ１）の内の前記径方向における最も内側の位置を第１締結内側端（Ｔｉ１）、前記第２締結部（７４）と前記第２フランジ部（６４）の背面（６４ａ）との当接面（Ｓ２）の内の前記径方向における最も内側の位置を第２締結内側端（Ｔｉ２）、前記第１締結内側端（Ｔｉ１）および前記第２締結内側端（Ｔｉ２）の内の前記径方向において外側に位置する方を締結内側端（Ｔｉ０）とした場合に、前記シール外側端（Ｓｏ０）が前記締結内側端（Ｔｉ０）よりも前記径方向における内側に配置される。

　このような構成によれば、上記シール外側端（Ｓｏ０）（遮熱板（６８）の外周縁部（６８ａ）と両フランジ部（６２、６４）との間で遮熱板（６８）の外周縁部（６８ａ）の両面にシール面（Ｓ１、Ｓ２）が形成される径方向領域の内の外側端）が上記締結内側端（Ｔｉ０）（第１締結部（７２）及び第２締結部（７４）の両方から両フランジ部（６２、６４）に締結力が加わる径方向領域の内の内側端）より径方向内側に配置される。そのため、径方向において遮熱板（６８）のシール性能が最も発揮されるシール領域（Ｒｈｓ）が、両フランジ部（６２、６４）が締結部材（６６）から最も締結力を受ける領域（Ｒｈｔ）から離れた位置となる。これによって、両フランジ部（６２、６４）に加わる締結部材（６６）の締結力が回転軸（３６）の周方向で偏りがある場合でも、該シール領域（Ｒｈｓ）に加わる締結力は周方向における偏りが緩和されるため、両シール面（Ｓ１、Ｓ２）のシール性能を確保できる。

　３）さらに別な態様に係る排気タービンは、１）又は２）に記載の排気タービンにおいて、前記第１フランジ部（６２）および前記第２フランジ部（６４）の内の一方のフランジ部には、前記遮熱板（６８）の前記外周縁部（６８ａ）の前記径方向における外側に、前記第１フランジ部（６２）および前記第２フランジ部（６４）の内の他方のフランジ部に向かって突出する少なくとも１つの内側凸部（８０）が形成され、前記他方のフランジ部には、前記径方向における前記内側凸部（８０）の外側に、前記内側凸部（８０）の外周面（８０ａ）とその内周面（８２ａ）が当接する少なくとも１つの外側凸部（８２）が形成される。

　このような構成によれば、遮熱板（６８）の外周縁部（６８ａ）の径方向外側に上記内側凸部（８０）及び上記外側凸部（８２）が形成され、これら凹凸部の存在によってシール性能を高めることができるため、第１フランジ部（６２）及び第２フランジ部（６４）間のシール性能が向上する。また、上記内側凸部（８０）及び上記外側凸部（８２）によってタービンハウジング（４２）及び軸受ハウジング（３８）が径方向で位置決めされるため、これらハウジング間の軸心ズレを防止できる。

　４）さらに別な態様に係る排気タービンは、３）に記載の排気タービンにおいて、前記少なくとも１つの外側凸部（８２）は、前記第１フランジ部（６２）に形成される。

　このような構成によれば、少なくとも１つの外側凸部（８２）は、第１フランジ部（６２）に形成されるため、排ガス（ｅ）の熱によって上記外側凸部（８２）が熱変形しても、軸受ハウジング（３８）は上記外側凸部（８２）の熱変形の影響を受けない。そのため、軸受ハウジング（３８）に対するタービンハウジング（４２）の熱変形の影響が緩和されるため、軸受ハウジング（３８）側の第２フランジ部（６４）と遮熱板（６８）とで形成されるシール面（Ｓ２）のシール性能の低下は抑制される。

　５）さらに別な態様に係る排気タービンは、１）乃至４）の何れかに記載の排気タービンにおいて、前記第１断面において、前記第１フランジ部（６２）と前記遮熱板（６８）の前記外周縁部（６８ａ）との当接面（Ｓ１）の長さは、前記第２フランジ部（６４）と前記遮熱板（６８）の前記外周縁部（６８ａ）との当接面（Ｓ２）の長さより小さい。

　このような構成によれば、第１フランジ部（６２）と遮熱板（６８）の外周縁部（６８ａ）との当接面（Ｓ１）の面積は、第２フランジ部（６４）と遮熱板（６８）の外周縁部（６８ａ）との当接面（Ｓ２）の面積より狭くなるため、第１フランジ部（６２）から遮熱板（６８）の外周縁部（６８ａ）を介して軸受ハウジング（３８）に伝達される熱伝達が抑制される。これによって、軸受ハウジング（３８）の温度上昇が抑制され、軸受ハウジング（３８）の熱変形が抑制されるため、遮熱板（６８）と第２フランジ部（６４）との間のシール性能の低下を抑制できる。また、昇温により軸受ハウジング（３８）に発生する熱応力も抑制されるため、軸受ハウジング（３８）の疲労寿命も向上する。

　６）さらに別な態様に係る排気タービンは、２）に記載の排気タービンにおいて、前記第１断面において、前記第１締結部（７２）と前記第１フランジ部（６２）の背面（６２ａ）との当接面（Ｐｓ１）の内の前記径方向における最も外側の位置を第１締結外側端（Ｔｏ１）、前記第２締結部（７４）と前記第２フランジ部（６４）の背面（６４ａ）との当接面（Ｐｓ２）の内の前記径方向における最も外側の位置を第２締結外側端（Ｔｏ２）、前記第１締結外側端（Ｔｏ１）および前記第２締結外側端（Ｔｏ２）の内の前記径方向において内側に位置する方を締結外側端（Ｔｏ０）とした場合に、前記径方向における前記締結内側端（Ｔｉ０）と前記締結外側端（Ｔｏ０）との間の締結領域（Ｒｈｔ）において、前記第１フランジ部（６２）および前記第２フランジ部（６４）の内の一方のフランジ部の前記軸線方向（Ｏ）における肉厚の平均値（Ａｔ）が、前記第１フランジ部（６２）および前記第２フランジ部（６４）の内の他方のフランジ部の前記軸線方向（Ｏ）における肉厚の平均値（Ａｔ）より小さく、かつ、前記締結内側端（Ｔｉ０）は、前記他方のフランジ部に形成される。

　このような構成によれば、上記締結領域（Ｒｈｔ）（径方向において遮熱板（６８）の外周縁部（６８ａ）に第１締結部（７２）及び第２締結部（７４）の両側から締結力が加わる領域）において、第１フランジ部（６２）及び第２フランジ部（６４）のうち、一方のフランジ部の軸線方向における肉厚平均値（Ａｔ）が他方のフランジ部の肉厚平均値（Ａｔ）より小さいため、一方のフランジ部は他方のフランジ部より締結部材（６６）の締結力による変形が大きくなる。そのため、一方のフランジ部が遮熱板（６８）の外周縁部（６８ａ）との間で形成されるシール面には、径方向において不均一な荷重が加わりやすい。他方、上記締結内側端（Ｔｉ０）は他方のフランジ部に形成されるため、一方のフランジ部に加わる締結力は他方のフランジ部より径方向内側まで及ぶ。従って、一方のフランジ部側のシール面に加わる径方向の不均一な荷重は相殺され、一方のフランジ部側のシール面のシール性能は保持される。

　これに対し、他方のフランジ部は上記締結内側端（Ｔｉ０）が形成されるため、締結部材（６６）の締結力が他方のフランジ部側に及ぼす領域の径方向内側端は、一方のフランジ部において締結部材（６６）の締結力が及ぼす領域の径方向内側端より外側になる。そのため、他方のフランジ部と遮熱板（６８）の外周縁部（６８ａ）との間に形成されるシール面には、締結部材（６６）から径方向で不均一な荷重が加わりやすい。しかし、他方のフランジ部の軸線方向における肉厚平均値（Ａｔ）は、一方のフランジ部の肉厚平均値（Ａｔ）より大きいため、締結部材（６６）から加わる締結力による他方のフランジ部の変形は一方のフランジ部より生じにくい。従って、他方のフランジ部側のシール面のシール性能は確保される。

　７）さらに別な態様に係る排気タービンは、１）乃至６）の何れかに記載の排気タービンにおいて、前記第１断面において、前記回転軸（３６）の中心と前記舌部（５８）との前記径方向の距離Ｒａと、前記回転軸（３６）の中心（Ｏ）と前記シール内側端（Ｓｉ０）との前記径方向の距離Ｒｂとは、１．１Ｒａ≦Ｒｂの関係を満たす。

　このような構成によれば、第１フランジ部（６２）及び第２フランジ部（６４）と遮熱板（６８）の外周縁部（６８ａ）との間に形成されるシール面（Ｓ１、Ｓ２）の各々は、径方向において舌部（５８）から外側に充分離れた位置にあるため、実質的に舌部（５８）の不均一な熱変形の影響を受けなくなり、そのため、これらシール面（Ｓ１、Ｓ２）のシール性能を保持できる。

　８）さらに別な態様に係る排気タービンは、１）乃至７）の何れかに記載の排気タービンにおいて、前記タービンハウジング（４２）は、前記スクロール部（４４）の外周面から前記第１フランジ部（６２）に向かって前記軸線方向（Ｏ）に沿って延在する延在部（９０）を含み、前記第１断面において、前記延在部（９０）における前記径方向における肉厚が最小となる最小肉厚部（９２）の肉厚ｔ１と、前記最小肉厚部（９２）と前記第１シール内側端（Ｓｉ１）との前記軸線方向（Ｏ）に沿った距離ｔ２とは、ｔ１≦ｔ２の関係を満たす。

　排ガス（ｅ）からタービンハウジング（４２）に伝わる熱によってタービンハウジング（４２）に発生する熱流束は、上記最小肉厚部（９２）において単位面積当たり最も密度が高くなる。上記構成によれば、最小肉厚部（９２）と第２シール内側端（Ｓｉ２）との軸線方向距離ｔ２が最小肉厚部（９２）の肉厚ｔ１以上であるため、第１フランジ部（６２）と遮熱板（６８）の外周縁部（６８ａ）との間に形成されるシール面（Ｓ１）は、舌部（５８）の不均一な熱変形の影響を受けにくくなり、シール性能を維持できる。

　９）さらに別な態様に係る過給機は、１）乃至８）の何れかに記載の排気タービン（３４）と、前記タービンホイール（４０）に対して前記軸受ハウジング（３８）を介して前記回転軸（３６）の他端側に取り付けられたコンプレッサホイール（３２ｂ）と、前記コンプレッサホイール（３２ｂ）を収容するコンプレッサハウジング（３２ａ）と、をさらに備える。

　このような構成によれば、１）～８）の何れかに記載の排気タービン（３４）を備えるため、排ガス（ｅ）が流れるタービンハウジング（４２）に形成される舌部（５８）付近に、排ガス（ｅ）の熱によって不均一な熱変形が起っても、タービンハウジング（４２）の第１フランジ部（６２）及び軸受ハウジング（３８）の第２フランジ部（６４）と遮熱板（６８）との間に形成される各々のシール面（Ｓ１、Ｓ２）のシール性能を高く保持できる。

　１０　　エンジン
　１２ａ、１２ｂ、１２ｃ、１２ｄ　　シリンダ
　１４　　エンジン本体
　１６　　給気管
　１８　　給気マニホールド
　２０　　排気マニホールド
　２２　　排気管
　３０　　過給機
　３２　　コンプレッサ部
　　３２ａ　　コンプレッサハウジング
　　３２ｂ　　コンプレッサホイール
　３４（３４ａ、３４ｂ、３４ｃ）　　排気タービン部
　３６　　回転軸
　３８　　軸受ハウジング
　４０　　タービンホイール
　４２　　タービンハウジング
　４４　　スクロール部
　４５　　隔壁
　　４５ａ　　隔壁面
　４６　　排ガス導入部
　４８　　ブレード
　５０　　排ガス導入通路
　５２　　軸受
　５４　　リア側排ガス流路
　５６　　フロント側排ガス流路
　　５４ａ　　隔壁面
　５８　　リア側舌部
　　５９　　下流側端
　６０　　フロント側舌部
　６２　　第１フランジ部
　　６２ａ　　背面
　６４　　第２フランジ部
　　６４ａ　　背面
　６５　　凸部
　　６５ｂ　　端面
　６６（６６ａ、６６ｂ、６６ｃ）　　締結部材
　６８　　遮熱板
　　６８ａ　　外周縁部
　７０（７０ａ、７０ｂ）　　基部
　７２　　第１締結部
　７４　　第２締結部
　８０　　内側凸部
　　８０ａ　　外周面
　８２　　外側凸部
　　８２ａ　　内周面
　　８２ｂ　　端面
　９０　　延在部
　９２　　最小肉厚部
　Ｌ１、Ｌ２　　荷重
　Ｄ　　　舌部の下側部位
　Ｍ　　　中間点
　Ｏ　　　中心軸線
　Ｐｓ１　　第１加圧面
　Ｐｓ２　　第２加圧面
　Ｒｈｓ　　高シール圧領域
　Ｒｈｔ　　高締結圧領域
　Ｓ１　　第１シール面
　Ｓ２　　第２シール面
　Ｓｉ１　　第１シール内側端
　Ｓｉ２　　第２シール内側端
　Ｓｉ０　　シール内側端
　Ｓｏ１　　第１シール外側端
　Ｓｏ２　　第２シール外側端
　Ｓｏ０　　シール外側端
　Ｔｉ１　　第１締結内側端
　Ｔｉ２　　第２締結内側端
　Ｔｉ０　　締結内側端
　Ｔｎ　　舌部の基準線
　Ｔｏ１　　第１締結外側端
　Ｔｏ２　　第２締結外側端
　Ｔｏ０　　締結外側端
　ａ　　　燃料用空気

Claims

　回転軸と、
　前記回転軸の一端側に取り付けられたタービンホイールと、
　前記タービンホイールを収容するタービンハウジングであって、排ガスを前記タービンホイールに導入するスクロール部が前記タービンホイールの外周側に形成されたタービンハウジングと、
　前記回転軸を支持する軸受を収容する軸受ハウジングであって、前記タービンハウジングに隣接して設けられる軸受ハウジングと、
　前記タービンハウジングの第１フランジ部と、前記軸受ハウジングの第２フランジ部とを締結するための締結部材と、
　前記タービンハウジングと前記軸受ハウジングとの間に配置される遮熱板であって、前記遮熱板の外周縁部が前記第１フランジ部と前記第２フランジ部との間に挟持される遮熱板と、を備え、
　前記回転軸の軸線方向に沿った第１断面であって前記回転軸の中心および前記タービンハウジングの舌部を通過する第１断面において、前記第１フランジ部と前記遮熱板の前記外周縁部との当接面の内の前記回転軸の径方向における最も内側の位置を第１シール内側端、前記第２フランジ部と前記遮熱板の前記外周縁部との当接面の内の前記径方向における最も内側の位置を第２シール内側端、前記第１シール内側端および前記第２シール内側端の内の前記径方向において外側に位置する方をシール内側端とした場合に、前記シール内側端が前記舌部よりも前記径方向における外側に配置される、
排気タービン。
　前記締結部材は、
　　前記第１フランジ部および前記第２フランジ部の外周側に配置される基部と、
　　前記基部から前記第１フランジ部の背面に沿って前記径方向における内側に向かって延在する第１締結部と、
　　前記基部から前記第２フランジ部の背面に沿って前記径方向における内側に向かって延在する第２締結部と、を含み、
　前記第１断面において、前記第１フランジ部と前記遮熱板の前記外周縁部との当接面の内の前記径方向における最も外側の位置を第１シール外側端、前記第２フランジ部と前記遮熱板の前記外周縁部との当接面の内の前記径方向における最も外側の位置を第２シール外側端、前記第１シール外側端および前記第２シール外側端の内の前記径方向において内側に位置する方をシール外側端とし、
　前記第１締結部と前記第１フランジ部の前記背面との当接面の内の前記径方向における最も内側の位置を第１締結内側端、前記第２締結部と前記第２フランジ部の前記背面との当接面の内の前記径方向における最も内側の位置を第２締結内側端、前記第１締結内側端および前記第２締結内側端の内の前記径方向において外側に位置する方を締結内側端とした場合に、
　前記シール外側端が前記締結内側端よりも前記径方向における内側に配置される、
請求項１に記載の排気タービン。
　前記第１フランジ部および前記第２フランジ部の内の一方のフランジ部には、前記遮熱板の前記外周縁部の前記径方向における外側に、前記第１フランジ部および前記第２フランジ部の内の他方のフランジ部に向かって突出する少なくとも１つの内側凸部が形成され、前記他方のフランジ部には、前記径方向における前記内側凸部の外側に、前記内側凸部の外周面とその内周面が当接する少なくとも１つの外側凸部が形成される、
請求項１又は２に記載の排気タービン。
　前記少なくとも１つの外側凸部は、前記第１フランジ部に形成される、
請求項３に記載の排気タービン。
　前記第１断面において、前記第１フランジ部と前記遮熱板の前記外周縁部との当接面の長さは、前記第２フランジ部と前記遮熱板の前記外周縁部との当接面の長さより小さい、
請求項１乃至４の何れか一項に記載の排気タービン。
　前記第１断面において、前記第１締結部と前記第１フランジ部の背面との当接面の内の前記径方向における最も外側の位置を第１締結外側端、前記第２締結部と前記第２フランジ部の背面との当接面の内の前記径方向における最も外側の位置を第２締結外側端、前記第１締結外側端および前記第２締結外側端の内の前記径方向において内側に位置する方を締結外側端とした場合に、
　前記径方向における前記締結内側端と前記締結外側端との間の締結領域において、前記第１フランジ部および前記第２フランジ部の内の一方のフランジ部の前記軸線方向における肉厚の平均値が、前記第１フランジ部および前記第２フランジ部の内の他方のフランジ部の前記軸線方向における肉厚の平均値より小さく、かつ、
　前記締結内側端は、前記他方のフランジ部に形成される、
請求項２に記載の排気タービン。
　前記第１断面において、前記回転軸の中心と前記舌部との前記径方向の距離Ｒａと、前記回転軸の中心と前記シール内側端との前記径方向の距離Ｒｂとは、１．１Ｒａ≦Ｒｂの関係を満たす、
請求項１乃至６の何れか一項に記載の排気タービン。
　前記タービンハウジングは、前記スクロール部の外周面から前記第１フランジ部に向かって前記軸線方向に沿って延在する延在部を含み、
　前記第１断面において、前記延在部における前記径方向における肉厚が最小となる最小肉厚部の肉厚ｔ１と、前記最小肉厚部と前記第１シール内側端との前記軸線方向に沿った距離ｔ２とは、ｔ１≦ｔ２の関係を満たす、
請求項１乃至７の何れか一項に記載の排気タービン。
　請求項１乃至８の何れか一項に記載の排気タービンと、
　前記タービンホイールに対して前記軸受ハウジングを介して前記回転軸の他端側に取り付けられたコンプレッサホイールと、
　前記コンプレッサホイールを収容するコンプレッサハウジングと、をさらに備える、
過給機。