WO2023152039A1 - Verfahren zur herstellung von isocyanaten - Google Patents

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WO2023152039A1
WO2023152039A1 PCT/EP2023/052656 EP2023052656W WO2023152039A1 WO 2023152039 A1 WO2023152039 A1 WO 2023152039A1 EP 2023052656 W EP2023052656 W EP 2023052656W WO 2023152039 A1 WO2023152039 A1 WO 2023152039A1
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phosgene
content
reaction
absorption
absorbent
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PCT/EP2023/052656
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Sarmilan SANTHAKUMARAN
Lukas GRAVE
Pascal SCHERPIAN
Manfred KOBYLKA
Tevfik TOPAL HASAN
Mark Jacob
Christian Jens
Michael Merkel
Franz-Josef NIEMEYER
Christian TOFFEL
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Covestro Deutschland Ag
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C263/00—Preparation of derivatives of isocyanic acid
    • C07C263/10—Preparation of derivatives of isocyanic acid by reaction of amines with carbonyl halides, e.g. with phosgene
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C263/00—Preparation of derivatives of isocyanic acid
    • C07C263/14—Preparation of derivatives of isocyanic acid by catalytic reaction of nitro compounds with carbon monoxide
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C263/00—Preparation of derivatives of isocyanic acid
    • C07C263/18—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives
    • C07C263/20—Separation; Purification
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C265/00—Derivatives of isocyanic acid
    • C07C265/14—Derivatives of isocyanic acid containing at least two isocyanate groups bound to the same carbon skeleton

Definitions

  • the invention relates to a process for preparing isocyanates by reacting corresponding amines with phosgene.
  • the invention also relates to a device for separating waste gas streams from a phosgenation reaction.
  • Isocyanates are important raw materials in the chemical industry. They are often made in large quantities. Above all, di and polyisocyanates are mainly used as starting materials for the production of polyurethanes. They are generally produced on an industrial scale in good yields by phosgenation of the corresponding amines, amine hydrochlorides, amine carbonates with an excess of phosgene. The corresponding carbamic acid chloride is formed as an intermediate product and is then converted into the isocyanate with elimination of hydrogen chloride.
  • chlorobenzene or o-dichlorobenzene have established themselves as solvents for the reaction, which behave largely inertly and are well suited to recovering excess phosgene and separating it from hydrogen chloride.
  • solvents which are inert under the reaction conditions.
  • the process off-gas which essentially consists of phosgene, hydrogen chloride and solvent, must be treated to avoid phosgene release.
  • Numerous variants are known for the separation of this process waste gas stream, which differ from one another depending on the main task.
  • US2007/0249859A1 describes an at least 2-stage sequence of absorption steps, the sequence comprising at least one isothermal absorption step and at least one adiabatic absorption step and the phosgene obtained in this way being recycled into the phosgenation reaction.
  • the process waste gas stream is first partially condensed and the liquid condensate is processed in a stripping column.
  • a liquid solvent stream is obtained there at the bottom and a gas stream is obtained at the top, which is passed into an absorption facility together with the previously non-condensed fractions.
  • the phosgene present is absorbed in a solvent and the phosgene solution obtained is reused in the phosgenation reaction, optionally after enrichment with further phosgene.
  • US2018/0044179A1 relies on a distillative separation of the process exhaust gas.
  • the waste gas stream is fed into a distillation column, at the bottom of which a phosgene-containing stream is removed.
  • a phosgene-containing stream is removed.
  • an essentially composed of hydrogen chloride Current taken, compressed and thereby partially condensed.
  • the condensed fraction is let down and fed as reflux at the top of the column.
  • hydrogen chloride it can simply be used or marketed as an aqueous solution, i.e. as hydrochloric acid.
  • it can be oxidized to chlorine catalytically or electrochemically or used in the oxychlorination of ethylene to ethylene dichloride.
  • Isocyanates are produced in large quantities and continuous processes are preferred. Isocyanates that are produced in smaller amounts are generally produced by batchwise liquid-phase phosgenation, since the effort involved in converting to a continuous process is very high and, in view of the small amounts to be produced, is not worth it. In some cases, hybrid processes are also operated, in which a batchwise reaction is combined with a continuously operated, downstream processing of the isocyanates produced. This requires the installation of buffer tanks into which the reaction products are drained and from which the continuous work-up is then fed.
  • US4233267A describes a combined system of a batch reactor and a continuous distillation apparatus, the volatile reaction products first being condensed and temporarily stored in a condensate tank in order to be fed from there into the continuously operated column essentially independently of the operating parameters of the batch reactor .
  • This procedure has various disadvantages for phosgenation processes. On the one hand, the condensation of phosgene or even HCl requires very low temperatures. On the other hand, such a procedure inevitably increases the amount of phosgene present in the plant due to the necessary buffering.
  • the phosgene mass flow to the absorption device does not represent a good reference value for the required or even optimal mass flow of fresh solvent to the absorption device.
  • the object of the invention was therefore to provide an improved process for the production of isocyanates and a device for separating off-gas streams from a phosgenation reaction, with which, despite fluctuations in the composition and mass flow of the process off-gas from a phosgenation, phosgene can be separated from the process off-gas by absorption in a reliable and resource-saving manner leaves.
  • step C) optionally mixing the first phosgene solution obtained in step B) with additional phosgene and/or solvent to obtain a conditioned second phosgene solution,
  • step D) optionally use of the first phosgene solution from step B) or the conditioned second phosgene solution from step C) for the phosgenation of an amine
  • step E) optionally isolating the isocyanate by separating the liquid reaction product obtained in step A by distillation, characterized in that
  • the first phosgene content of the phosgene-depleted second exhaust gas stream obtained in step B) is compared with a first target value for this first phosgene content and/or the second phosgene content of the first phosgene solution obtained in step B) is determined and is compared to a predetermined second setpoint for said second phosgene content and
  • the absorbent is introduced into the absorption device with a mass flow Ml and this mass flow Ml is subject to regulation, the reference variable for the mass flow Ml being changed, preferably changed automatically, if the first phosgene content and/or the second phosgene content deviate from their respective setpoint .
  • the expressions “comprising” or “containing” preferably mean “consisting essentially of” and particularly preferably “consisting of”.
  • At least one refers to 1 or more, for example 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9 or more. In the context of components of the compounds described herein, this specification does not refer to the absolute amount of molecules, but to the type of component. “At least one amine” therefore means, for example, that only one type of amine or several different types of amines can be included, without giving any information about the amount of the individual compounds.
  • low-boiling secondary components are understood to mean compounds which have a lower boiling point at 10 5 Pa than the isocyanate produced in step A). These can be, for example, chlorinated organic compounds or fragments of the isocyanate produced in step A).
  • the target value for the first phosgene content is in the range from 0.00% by volume to 2.00% by volume, preferably in the range from 0.01% by volume to 1.00% by volume and particularly preferably in the range from 0.02% by volume to 0.50% by volume and most preferably in the range from 0.02% by volume to 0.2% by volume.
  • a fixed first target value in this range can be compared with a determined actual value for the first phosgene content of the phosgene-depleted second exhaust gas stream obtained in step B).
  • the mass flow M1 of the absorbent into the absorption device can then be adjusted, preferably automatically, on the basis of the deviation between the desired value and the actual value.
  • the target value for the second phosgene content is in the range from 20% by weight to 70% by weight, preferably in the range from 30% by weight to 68% by weight and particularly preferably in the range from 42% to 66% by weight.
  • a second specified value in this range can be compared with a determined actual value for the second phosgene content of the first phosgene solution obtained in step B).
  • the mass flow M1 of the absorbent into the absorption device can then be adjusted, preferably automatically, on the basis of the deviation between the desired value and the actual value.
  • the two embodiments described above are combined with one another.
  • the second phosgene content is regulated in this embodiment by adjusting the mass flow M1 to the previously defined second setpoint and when the first setpoint for the first phosgene content, which now serves as a threshold value, is exceeded, i.e. a deviation from normal operation, namely the breakthrough of an increased amount of phosgene in the second exhaust gas stream, the mass flow M1 is increased, so that more absorbent is introduced into the absorption device than would be required for setting the second phosgene content in the first phosgene solution.
  • the increase in the mass flow M1 is preferably all the greater the greater the exceeding of the first setpoint and remains active either for a specific time or preferably until the determined actual value for the first phsogen content has fallen below the first setpoint again.
  • This is what is known as an override concept, in which the regulation relating to the second phosgene content is inactive during the period of phosgene breakthrough and the mass flow M1 is instead specified on the basis of the first phosgene content. In this way, the desired second phosgene content of the first phosgene solution can be maintained as precisely as possible during normal operation, while at the same time penetration of phosgene into the second waste gas stream is reduced or prevented.
  • diaminotoluene TDA
  • 2,4-diaminotoluene and 2,6-diaminotoluene diaminodimethylbenzene, diaminonaphthalene, especially 1,5-diaminonaphthalene (NDA), diaminobenzene, especially 1,4-diaminobenzene (pPDl), diaminodiphenylmethane (MDA), in particular 2,2'-diaminodiphenylmethane, 2,4'-diaminodiphenylmethane and 4,4'-diaminodiphenylmethane, 1,4-diaminobutane, 1,5-diaminopentane (PDA), 1,6-diaminohexane (HDA), 1,11-diaminoundecane, 1-amino-3,5,5-trimethyl-5-aminomethylcyclohexane (1PD)
  • PDA 1,6-
  • H6-XDA bis(aminomethyl)cyclohexane
  • TMXDA tetramethylxylylenediamine
  • NBDA bis(aminomethyl)norbomane
  • neopentanediamine 2,4,4-trimethylhexamethylenediamine, 2,2,4-trimethylhexamethylenediamine, and mixtures thereof.
  • Examples of particularly preferred amines are 1,5-diaminonaphthalene (NDA), 1,4-diaminobenzene (pPDA), 1,5-diaminopentane (PDA), 1,6-diaminohexane (HDA), 1-amino-3,5, 5-trimethyl-5-aminomethylcyclohexane (1PDA), bis(p-aminocyclohexyl)methane (PACM), 1,5-diamino-2-methylpentane, 2,5-diamino-2,5-dimethylhexane, 1,4-diaminocyclohexane, Hexahydrotoluylenediamine (H6TDA), in particular 2,4-hexahydrotoluylenediamine and 2,6-hexahydrotoluylenediamine, 1,3-bis(aminomethyl)benzene (m-XDA), 1,4-bis(aminomethyl)benzene (
  • amines examples include 1,5-diaminonaphthalene (NDA), 1,4-diaminobenzene (pPDA), 1,5-diaminopentane (PDA), bis(p-aminocyclohexyl)methane (PACM), hexahydrotoluenediamine (H6TDA), in particular 2,4-hexahydrotoluenediamine and 2,6-hexahydrotoluenediamine, 1,3-bis(aminomethyl)benzene (m-XDA) as well as
  • NDA 1,5-diaminonaphthalene
  • pPDA 1,4-diaminobenzene
  • PAM 1,5-diaminopentane
  • PAM bis(p-aminocyclohexyl)methane
  • H6TDA hexahydrotoluenediamine
  • m-XDA 1,3-bis(aminomethyl)benzene
  • NBDA Bis(aminomethyl)norbomane
  • NDA 1,5-diaminonaphthalene
  • pPDA 1,4-diaminobenzene
  • PAM bis(p-aminocyclohexyl)methane
  • m-XDA 1,3-bis(aminomethyl)benzene
  • m-XDA 1,3-bis(aminomethyl)norbomane and mixtures thereof.
  • phosgenate their salts in particular the hydrochlorides or carbamates, preferably the hydrochlorides of the amines.
  • These salts are then generally prepared in a first step in situ at low temperature, as described, for example, in DE19510259A1, it being possible for the introduction of the inert gas to be dispensed with. It is preferred to phosgenate the amines directly (base phosgenation) in a two-stage reaction at different reaction temperatures (cold/hot phosgenation).
  • the reaction can take place in the presence of a solvent.
  • a solvent In the case of a gas-phase phosgenation, the presence of a solvent is often dispensed with during the reaction itself and instead this is only added after the reaction in order to cool the reaction products rapidly. This process is also referred to as quenching.
  • All solvents known to those skilled in the art which are inert to the prevailing reaction conditions are suitable.
  • Preferred solvents are selected from the group consisting of aromatic hydrocarbons, halogenated aromatic hydrocarbons, especially chlorinated aromatic hydrocarbons, esters, ethers and halogenated hydrocarbons and mixtures thereof.
  • Aromatic hydrocarbons used with particular preference according to the invention are selected from the group consisting of toluene, bromobenzene, chlorobenzene, dichlorobenzene, in particular o-dichlorobenzene, and mixtures thereof. According to the invention, particular preference is given to using chlorobenzene, o-dichlorobenzene or mixtures of these two solvents.
  • the reaction is preferably carried out in the condensed phase, ie as a so-called liquid-phase phosgenation, it also being possible for solids and gases to be present in the essentially liquid reaction mixture.
  • the process according to the invention for the preparation of isocyanates is particularly advantageous for industrial processes in which the reaction of the at least one amine or amine salt with phosgene takes place batchwise.
  • the batchwise production of isocyanates also referred to as batch or semi-batch operation, is characterized by particularly strong fluctuations both in the total mass flow and in the composition of the process exhaust gas.
  • the reaction takes place batchwise in the condensed phase.
  • batchwise reaction means that the liquid reaction product is not removed continuously from the reactor or reactors, but the liquid reaction product is essentially only removed from a reactor and transferred to a raw product template or directly for further processing when the reaction to the Isocyanate is finished in this reactor.
  • Various methods are known to those skilled in the art for determining the end point of the reaction.
  • the so-called clear point is usually used, i.e. the point in time at which a clear solution has formed from the initially present suspension during the hot phosgenation.
  • the end of the development of HCl gas can also be used, or a constant NCO content in the reaction mixture.
  • part of the liquid reaction mixture can also be removed from the reactor and fed back into it during the reaction, for example to bring about better mixing or to temper the reaction mixture without violating the condition of batchwise phosgenation in the context of the present invention.
  • gaseous streams comprising essentially hydrogen chloride, phosgene, inert gas and solvent vapors can be removed from the reactors at any time, even continuously, and processed.
  • the reaction is preferably carried out in what is known as a semi-batch process, also referred to as a fed-batch process or feed process, ie amine and/or phosgene and, if appropriate, inert gas are fed in during the reaction, starting from a partial filling of the reactor.
  • Stirred tanks are particularly suitable as reactors, but other reactor shapes, for example loop reactors, can in principle also be used.
  • the reaction preferably takes place at a pressure of from 1.0 bar(a) to 20 bar(a), preferably from 1.05 bar(a) to 10 bar(a) and particularly preferably from 1.1 bar(a) to 6 bar (a).
  • the at least one reactor is preferably equipped with a pressure-maintaining device, for example a control valve, via which process waste gas can escape from the reactor.
  • a pressure-maintaining device for example a control valve
  • the reaction takes place in the form of a base phosgenation.
  • a base phosgenation i.e. the implementation the amines with phosgene
  • the reaction is preferably carried out in two stages in the inert solvent.
  • Such reactions are, for example, in Siefken, Liebigs Annalen der Chemie, 562 (1949) p. 96.
  • the temperature of the reaction mixture is preferably kept in a range between 0 and 100°C.
  • a suspension is formed which contains carbamic acid chloride, amine hydrochloride and small amounts of free isocyanate.
  • a solution of phosgene in an inert solvent is preferably initially taken and then a solution or suspension of the amine in the same solvent and, if appropriate, further phosgene are added. In this way, the concentration of free amine is kept low and the undesired formation of ureas is suppressed.
  • the temperature is increased and is then preferably in a range from 120 to 200.degree. It is maintained in this range while further phosgene is fed in until the conversion to the isocyanate has ended, ie the evolution of HCl has come to a standstill and/or the reaction mixture has cleared up. Phosgene is expediently used in excess. If required, the reaction can be carried out both in the cold and in the hot phosgenation with the introduction of an inert gas.
  • a suspension of the amine can also be used for the phosgenation. This is preferably produced by dispersing with a dynamic mixing unit, as described in EP2897933B1, paragraph [0020] to paragraph [0024].
  • the amine is preferably first reacted with hydrogen chloride gas or carbon dioxide in an inert liquid medium to produce the corresponding salt.
  • the reaction temperature during this salt formation is preferably in a range from 0 to 80°C.
  • a first reaction with phosgene can then or simultaneously take place.
  • a further phosgenation step then follows, which essentially resembles the hot phosgenation from the base phosgenation described above and is therefore also referred to below as hot phosgenation.
  • the temperature is preferably kept in the range from 120 to 200° C. while phosgene and optionally an inert gas are introduced into the reaction mixture. The introduction continues until the conversion to the isocyanate is complete.
  • phosgene is preferably used in excess in order to accelerate the reaction.
  • the phosgenation is usually carried out using an excess of phosgene, ie more than one mole of phosgene is used per mole of amino groups.
  • the molar ratio of total phosgene used to amino groups is preferably from 1.02:1 to 20.0:1, particularly preferably from 1.1:1 to 10.0:1 and very particularly preferably from 1.2:1 to 5.0: 1. If necessary, further phosgene or phosgene solution can be added to the reaction mixture during the reaction, to maintain a sufficient excess of phosgene or to compensate for a loss of phosgene.
  • the remaining phosgene and hydrogen chloride gas are in most cases at least partially removed after the reaction has ended, preferably with an inert gas, preferably with nitrogen, blown out or, less preferably , removed under reduced pressure. If necessary, the reaction mixture can be filtered in order to remove any solids present, such as unreacted amine hydrochlorides.
  • step A) it is preferred to carry out the reaction in step A) in at least 2 reactors arranged in parallel, particularly preferably in 2 to 10 reactors arranged in parallel, very particularly preferably in 2 to 6 reactors arranged in parallel and most preferably in 2 or 4 reactors arranged in parallel, with at least one reactor being operated asynchronously to at least one of the other reactors.
  • the reactor particularly preferably completes the same temperature ramp with a time offset, so that the temperature increase in the transition to the hot phosgenation takes place either before or after the temperature increase in the other reactors.
  • the time Offset of at least 5 minutes, more preferably at least 10 minutes and most preferably at least 20 minutes.
  • the time offset is also preferably a maximum of 24 hours, preferably a maximum of 8 hours, particularly preferably a maximum of 2 hours and very particularly preferably a maximum of 1 hour.
  • the expansion and/or the optional introduction of inert gas into at least two of the reactors arranged in parallel can take place asynchronously, i.e. with a time delay and/or at different speeds, in order to achieve that the associated maximum of the exhaust gas mass flow is lower and/or not coincides with the maximum of the exhaust gas mass flows of the other reactors.
  • the expansion and/or the optional introduction of inert gas takes place with the same specifications with regard to the pressure profiles over time or inert gas mass flows as for the other reactors, but with a time offset.
  • Phosgene and/or hydrogen chloride are preferably driven off with a time lag of at least 5 minutes, particularly preferably at least 10 minutes and very particularly preferably at least 20 minutes.
  • the time offset is also preferably a maximum of 24 hours, preferably a maximum of 8 hours, particularly preferably a maximum of 2 hours and very particularly preferably a maximum of 1 hour.
  • the asynchronously operated reactors are operated according to the same operating instructions, but run through the individual process steps with a time offset of at least 5 minutes, preferably at least 10 minutes and particularly preferably at least 20 minutes. It is irrelevant in which direction the temporal offset occurs, ie which reactor runs ahead or behind.
  • none of the reactors arranged in parallel is operated synchronously with any of the other reactors. All reactors are preferably operated according to the same operating instructions, but run through the individual process steps with a time offset to one another.
  • the first process waste gas generally contains phosgene, hydrogen chloride and, if appropriate, solvent vapors, inert gas and traces of other volatile components of the reaction mixture, such as, for example, amines or isocyanates.
  • this process waste gas is separated in at least one absorption device into a phosgene-depleted second waste gas stream and a phosgene-containing absorbent, ie a first phosgene solution.
  • the separation in step B) preferably takes place in exactly one absorption device.
  • Suitable absorption devices are, for example, gas scrubbers in which the first process exhaust gas flow is mixed with a liquid flow, also called an absorbent or washing medium, in is brought into contact, such as immersion scrubbers, spray scrubbers, packed columns, packed columns, tray columns or falling film absorbers.
  • gas scrubbers can also be combined for efficient absorption of the phosgene from the first process waste gas stream. It is preferable to combine two or more, particularly preferably two, gas scrubbers in one absorption device.
  • the absorption device comprises a gas scrubber selected from the group consisting of packed columns, structured columns and tray columns, preferably consisting of packed columns and structured columns.
  • a particularly suitable absorption device comprises a falling film absorber which is suitable for carrying out isothermal absorption and a tray, packed or packed column, preferably a packed column or packed column, particularly preferably a packed column, which is suitable for carrying out adiabatic absorption.
  • the falling film absorber is preferably a vertically arranged tube bundle heat exchanger, with the process exhaust gas and the absorbent being routed both on the tube side and on the shell side of the heat exchanger, preferably on the tube side of the heat exchanger, while a cooling medium is contained in the heat exchanger on the other side Cocurrent or countercurrent, preferably countercurrent to the process exhaust gas flow.
  • the process exhaust gas and the absorbent can also be conducted in cocurrent or in countercurrent to one another, preferably in countercurrent to one another.
  • the tubes can optionally be provided with random packings, packings or other internals to improve the mass and/or heat exchange.
  • the tray, packed or packed column is preferably set up in such a way that the process off-gas from the isothermal gas scrubber is contacted with the absorbent in countercurrent.
  • the absorbent is preferably introduced at the upper end of the column via a liquid distributor. It is preferably a packed column with structured packing.
  • the falling film absorber and the tray, random packing or structured column are particularly preferably combined in a column-shaped apparatus which comprises a feed line for the process waste gas at the lower end.
  • the falling film absorber is arranged above this and the plate, packed or packed column above it.
  • Liquid distributors are preferably located above the falling film absorber and at the top of the column-shaped apparatus in order to distribute the absorbent evenly over the tubes or the column.
  • At the top of the absorption device there is optionally an internal or external condenser for further cooling of the off-gas stream now depleted in phosgene.
  • the second exhaust gas stream with the lowest possible phosgene content usually consists essentially, ie at least 80% by volume, preferably at least 95% by volume and particularly preferably at least 98% by volume, of hydrogen chloride. It also contains residues of the solvent, possibly inert gases and traces of phosgene.
  • the phosgene content of this offgas stream is preferably not more than 1.0% by volume, particularly preferably not more than 0.5% by volume and very particularly preferably not more than 0.2% by volume.
  • the natural and fundamentally desirable lower limit for the phosgene content in this waste gas stream is 0.00% by volume.
  • the phosgene content in the second waste gas stream is therefore preferably at least 0.01% by volume, particularly preferably at least 0.02% by volume and very particularly preferably at least 0.05% by volume.
  • first heat the first process waste gas to a temperature in the range from 5° C. to -25° C., preferably in the range from 0° C. to -20° C., particularly preferably in the range from -5 °C to -15 °C.
  • the cooling can take place simply by means of one or more heat exchangers or by quenching, ie by contacting the first process exhaust gas with an already cooled liquid in a quenching device. This can be done, for example, in a gas scrubber, preferably a spray scrubber, or in a sprinkler-type heat exchanger.
  • the absorbent is suitable as a cooled liquid, for example.
  • the absorbent is preferably separated as a liquid after contact with the process waste gas and this liquid is recirculated into the quench device, the liquid circuit or the quench device itself containing a cooler in order to cool the liquid to the desired temperature. Partial condensation or absorption of phosgene occurs during cooling.
  • the remaining gas phase is then brought into contact with the absorbent, preferably in countercurrent.
  • the ascending gas phase is preferably contacted in countercurrent with the descending liquid absorbent.
  • Suitable devices for this are known to those skilled in the art.
  • the absorption is preferably a combination of two absorption steps, with the gas preferably first passing through an isothermal absorption and then an adiabatic absorption.
  • the mass flow of the absorbent is variable and can be adapted to the prevailing process conditions and the resulting requirements.
  • the absorbent is preferably selected from the group consisting of aromatic hydrocarbons, halogenated aromatic hydrocarbons, in particular chlorinated aromatic hydrocarbons, esters, ethers and halogenated hydrocarbons or mixtures thereof. According to the invention, particular preference is given to using chlorobenzene, o-dichlorobenzene or mixtures of these two solvents as the absorbent.
  • the absorbent is very particularly preferably chlorobenzene.
  • a solvent is used as absorbent in the at least one absorption step, which solvent is preferably the solvent which is also present in the reaction of the at least one amine or its salt.
  • fresh or processed absorbent is preferably introduced in the second absorption step, i.e. the absorption step through which the gas later passes, while in the first absorption step preferably already loaded absorbent from the second absorption step, optionally together with fresh absorbent and/or one recycled, also already loaded absorbent from the first absorption step and / or the preceding cooling process is used.
  • the gas stream After contact with the absorbent, the gas stream preferably passes through a condenser in order to condense absorbed absorbent and separate it from the gas stream as completely as possible.
  • the loaded absorbent can be used as a quench medium in order to initially cool the first process exhaust gas flow.
  • Part of the absorbent is removed either continuously or discontinuously and, optionally after enrichment with further phosgene, is used in one of the reactors for the phosgenation of the amine or its salt.
  • the loaded absorbent removed is preferably a solution containing 20% by weight to 70% by weight, particularly preferably 30% by weight to 68% by weight and very particularly preferably 42% by weight to 66% by weight wt% phosgene in chlorobenzene.
  • the content of the solution depends in particular on the phosgene content of the first process waste gas, on the amount of fresh absorbent for absorption and the amount of absorbent removed.
  • a further subject of the invention is a device for separating waste gas streams from a phosgenation reaction comprising at least one, preferably exactly one absorption device for contacting a first process waste gas stream containing hydrogen chloride, phosgene with an absorbent and comprising a computer for controlling the separation, characterized in that the Computer is set up to control the method according to the invention.
  • a further subject matter of the invention is a device for separating waste gas streams from a phosgenation reaction
  • At least one absorption device for contacting a first process waste gas stream containing hydrogen chloride and phosgene with an absorbent M1 to obtain a phosgene-depleted second waste gas stream with a first phosgene content and a first phosgene solution with a second phosgene content
  • a sampling point or an online analyzer can be used, for example, as a device for determining the first phosgene content for the aforementioned devices according to the invention.
  • the sampling point is suitable for taking samples from the exhaust gas flow, which can then be analyzed, for example, by means of spectrometric methods, gas chromatography or wet-chemical methods.
  • It is preferably an online analyzer which is suitable for determining the phosgene content in the offgas stream using IR spectrometry.
  • the device according to the invention preferably comprises at least one device for exhaust gas aftertreatment, the device for determining the first phosgene content in the second exhaust gas stream being arranged between the absorption device and the at least one device for exhaust gas aftertreatment.
  • the exhaust gas aftertreatment device is suitable for removing any remaining phosgene from the exhaust gas flow.
  • Such devices for exhaust gas aftertreatment are known to those skilled in the art. It can be, for example, alkaline scrubbers or activated carbon towers.
  • the advantage of arranging the device for determining the first phosgene content upstream of such an exhaust gas aftertreatment device is that in this way, on the one hand, more direct regulation of the absorption device is made possible and, on the other hand, the aftertreatment can be dispensed with and the exhaust gas is only fed to the exhaust gas aftertreatment device or it is only activated when phosgene is detected in the exhaust gas flow.
  • a control valve, a feed pump with a controllable delivery rate or a bypass line with a controllable flow rate can be used, for example, as a device for changing the absorbent mass flow M1 for the device according to the invention.
  • the device for changing the absorption medium mass flow M1 is preferably a control valve which is suitable for throttling the flow of the absorption medium in the corresponding feed line.
  • a solution of 120 kg of phosgene in 300 kg of chlorobenzene was prepared at 0° C. in a 1 m 3 stirred tank reactor with temperature control device and attached reflux condenser.
  • a suspension of 50 kg of 1,5-diaminonaphthalene in 150 kg of chlorobenzene was added to the phosgene solution with stirring. Without further cooling, the suspension was stirred for about 120 minutes before the transition from the cold phosgenation phase to the hot phosgenation phase took place. To do this, the reaction mixture was heated and then refluxed for about 6 hours. The pressure during the reaction was about 2.9 bar(a). After the reaction mixture had become clear, which indicates the end of the phosgenation reaction, the reactors were first let down. Then the crude liquid product was drained and the isocyanate isolated in a distillation sequence.
  • the process off-gas was fed to a two-stage absorption column, in which it was countercurrently scrubbed with chlorobenzene.
  • the process exhaust gas first passed through an isothermal absorption stage at approx. -15 °C and then an adiabatic absorption stage before it left the process as exhaust gas.
  • Fresh chlorobenzene was fed at -5°C at the top of the adiabatic absorption stage.
  • the mass flow of fresh chlorobenzene to the absorption column was about 20 kg/h.
  • the solution of phosgene in chlorobenzene obtained there was passed on to the isothermal absorption stage as a scrubbing solution, so that ultimately a solution of phosgene in MCB was removed at the bottom of the two-stage absorption column, which, after adjusting the phosgene concentration, was used as starting material for further phosgenations served.
  • the concentration of the phosgene solution removed fell in the course of the reaction, so that an increasing amount of fresh phosgene had to be added to adjust the phosgene concentration for renewed use.
  • the process waste gas mass flow from the reactor passed through a maximum of 70 kg/h during the transition to the hot phosgenation and the process waste gas consisted of about 90% phosgene and about 10% hydrogen chloride.
  • the ratio of chlorobenzene to phosgene at the entrance to the absorption column was correspondingly about 0.3:1 at this point in time, and a stream of hydrogen chloride freed of phosgene was obtained at the exit of the absorption column.
  • the total mass flow of process waste gas fell and the composition shifted towards higher hydrogen chloride contents.
  • phosgene was breaking through into the exhaust gas of the absorption column in this phase. 5.2% by volume of phosgene in the off-gas stream was determined by IR measurement.
  • the ratio of hydrogen chloride to phosgene at the entrance to the absorption column was about 1.3:1 at this point.
  • Comparative Example 1 The synthesis from Comparative Example 1 was repeated under the same reaction conditions. Unlike in Comparative Example 1, the absorption device was not subjected to a constant mass flow of chlorobenzene here. Instead, this was varied as a function of the phosgene mass flow in the process exhaust gas, so that the mass flow of fresh hydrogen chloride in the absorption column always corresponded to 1.3 times the mass flow of phosgene in the absorption column, provided the minimum irrigation density of the absorption column was not fallen below.
  • Example 1 (according to the invention):
  • Comparative Example 1 The synthesis from Comparative Example 1 was repeated, with a control system which controls the mass flow of absorbent being set up for operating the absorption column.
  • a control system which controls the mass flow of absorbent being set up for operating the absorption column.
  • the phosgene content in the exhaust gas from the absorption device was monitored using an online 1R measurement.
  • the target value for the phosgene content was set at 0.05% by volume and the deviation of the measured value from this target value ultimately acted via a control circuit on a control valve in the feed line for the fresh chlorobenzene in order to adjust the chlorobenzene mass flow to the absorption column accordingly and the deviation to keep as low as possible.
  • Example 1 The synthesis from Example 1 was repeated with a different control concept.
  • the main focus was on a constant phosgene content of the phosgene solution obtained at the bottom of the absorption column (bottom concentration control).
  • this concentration was determined as a control variable and compared with the desired target value.
  • This control difference was evaluated and the mass flow at MCB to the absorption column was automatically adjusted so that the difference was minimized.
  • an override concept was implemented.
  • a threshold value of 0.05% by volume was set for the phosgene content in the exhaust gas downstream of the absorption column; if this was exceeded, the bottom concentration control was deactivated and the MCB mass flow to the absorption column was increased by a predefined value until the phosgene content of the exhaust gas had fallen below the threshold again.
  • the reaction in example 3 was carried out in two identically equipped reactors arranged in parallel. The total batch size was divided equally between the two reactors and the reaction was carried out in the two reactors with a time offset of 3 hours.
  • the process waste gas was combined in a collecting line and fed to the absorption device, which was otherwise operated with a control system as in example 1. Since the maximum mass flows of process waste gas from the two reactors did not occur at the same time, the maximum gas load on the absorption column was also lower. The observed phosgene content in the exhaust fluctuated between 0.04% by volume and 0.07% by volume.

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Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von Isocyanaten durch Umsetzung entsprechender Amine mit Phosgen. Außerdem betrifft die Erfindung eine Vorrichtung zur Auftrennung von Abgasströmen aus einer Phosgenierungsreaktion.

Description

Verfahren zur Herstellung von Isocyanaten
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von Isocyanaten durch Umsetzung entsprechender Amine mit Phosgen. Außerdem betrifft die Erfindung eine Vorrichtung zur Auftrennung von Abgasströmen aus einer Phosgenierungsreaktion.
Isocyanate sind wichtige Grundstoffe der chemischen Industrie. Sie werden oft in großen Mengen hergestellt. Vor allem Di und Polyisocyanate werden hauptsächlich als Ausgangsstoffe für die Herstellung von Polyurethanen eingesetzt. Ihre großtechnische Herstellung erfolgt in der Regel in guten Ausbeuten durch die Phosgenierung der entsprechenden Amine, Amin-Hydrochloride Amin- Carbonate mit einem Überschuss an Phosgen. Als ein Zwischenprodukt entsteht dabei das entsprechende Carbaminsäurechlorid, welches dann unter Abspaltung von Chlorwasserstoff in das Isocyanat überführt wird.
Als Lösemittel für die Reaktion haben sich in der Praxis Chlorbenzol oder o-Dichlorbenzol etabliert, die sich weitgehend inert verhalten und gut geeignet sind, überschüssiges Phosgen wiederzugewinnen und von Chlorwasserstoff zu trennen. Es ist jedoch auch möglich, andere unter den Reaktionsbedingungen inerte Lösungsmittel zu verwenden.
Das Prozessabgas, das im Wesentlichen aus Phosgen, Chlorwasserstoff und Lösungsmittel besteht, muss behandelt werden, um eine Freisetzung von Phosgen zu vermeiden. Um die Wirtschaftlichkeit der Verfahren zu verbessern, ist es überdies zweckmäßig, das Prozessabgas, welches im Wesentlichen aus Phosgen, Chlorwasserstoff und Lösungsmittel besteht aufzubereiten, so dass zumindest ein Teil dieser Bestandteile, insbesondere das Phosgen, weiter- oder wiederverwendet werden kann. Für die Trennung dieses Prozessabgasstroms sind zahlreiche Varianten bekannt, die sich je nach Aufgabenschwerpunkt voneinander unterscheiden.
Die US2007/0249859A1 beschreibt eine mindestens 2-stufige Sequenz von Absorptionsschritten, wobei die Sequenz mindestens einen isothermen Absorptionsschritt und mindestens einen adiabatischen Absorptionsschritt umfasst und das auf diese Weise gewonnenen Phosgen in die Phosgenierungsreaktion zurückgeführt wird.
In DE102008009761A1 wird der Prozessabgasstrom zunächst teilweise kondensiert und das flüssige Kondensat in einer Strippkolonne aufbereitet. Dort wird am Sumpf ein flüssiger Lösungsmittelstrom erhalten und am Kopf ein Gasstrom, der zusammen mit den zuvor nicht kondensierten Anteilen in eine Absorption geleitet wird. Dort wird das enthaltene Phosgen in einem Lösungsmittel absorbiert und die erhaltene Phosgen-Lösung wird, gegebenenfalls nach Anreicherung mit weiterem Phosgen, wieder in der Phosgenierungsreaktion eingesetzt.
Auf eine destillative Trennung des Prozessabgases setzt die US2018/0044179A1. Hier wird der Abgasstrom in eine Destillationskolonne geleitet, an deren Sumpf ein phosgenhaltiger Strom entnommen wird. Am Kopf der Kolonne wird ein im Wesentlichen aus Chlorwasserstoff bestehender Strom entnommen, verdichtet und dabei teilweise kondensiert. Der kondensierte Anteil wird entspannt und als Rücklauf am Kopf der Kolonne aufgegeben.
Während Phosgen also häufig in den gleichen Prozess rezykliert wird, bieten sich für Chlorwasserstoff andere Verwertungsmöglichkeiten an. Er kann beispielsweise einfach als wässrige Lösung, also als Salzsäure genutzt oder vermarktet werden. Alternativ kann er katalytisch oder elektrochemisch zu Chlor oxidiert oder in der Oxichlorierung von Ethylen zu Ethylendichlorid genutzt werden.
Viele Isocyanate werden in großen Mengen hergestellt und dabei sind kontinuierliche Verfahren bevorzugt. Isocyanate, die in kleineren Mengen hergestellt werden, werden in der Regel durch chargenweise Flüssigphasenphosgenierung hergestellt, da der Aufwand für eine Umstellung auf ein kontinuierliches Verfahren sehr groß ist und sich angesichts der geringen herzustellenden Mengen nicht bezahlt macht. In einigen Fällen werden auch hybride Prozesse betrieben, in denen eine chargenweise Reaktionsführung mit einer kontinuierlich betriebenen, stromabwärtsgelegenen Aufbereitung der hergestellten Isocyanate kombiniert wird. Dies erfordert die Installation von Pufferbehältem, in die die Reaktionsprodukte abgelassen werden und aus denen dann die kontinuierliche Aufarbeitung gespeist wird.
Auch für die chargenweise Herstellung von Isocyanaten ist eine Behandlung des Abgases und nach Möglichkeit auch die Rückgewinnung von Phosgen aus diesem Abgas wünschenswert. Es ergeben sich allerdings Probleme, auf die im Stand der Technik bisher nicht eingegangen wurde. So sind die Massenströme an Prozessabgas sowie dessen Zusammensetzung je nach Betriebszustand stark schwankend und während es für flüssige Produktströme relativ einfach möglich ist, einen Puffertank zu installieren, und so für einen gleichmäßigen Zulauf-Strom zur Aufarbeitung zu sorgen, ist dies für das Prozessabgas aufgrund der großen Volumina sowie der toxischen und korrosiven Bestandteile nicht einfach möglich.
US4233267A beschreibt ein kombiniertes System aus einem Batch-Reaktor und einer kontinuierlichen Destillationsapparatur, wobei die flüchtigen Reaktionsprodukte zunächst kondensiert und in einem Kondensatbehälter zwischengelagert werden, um von dort aus im Wesentlichen unabhängig von den Betriebsparametem des Batch-Reaktors in die kontinuierlich betriebene Kolonne gespeist zu werden. Für Phosgenier-Prozesse ergeben sich bei dieser Vorgehensweise verschiedene Nachteile. Einerseits erfordert die Kondensation von Phosgen oder gar HCl sehr niedrige Temperaturen. Andererseits erhöht eine solche Vorgehensweise aufgrund der notwendigen Pufferung zwangsläufig die Menge an in der Anlage befindlichem Phosgen.
Für den Betrieb einer Absorption zur Abtrennung von Phosgen aus einem Prozessabgas aus der Isocyanat-Herstellung wurde in der DE102008009761A1 sowie der US2007/0249859A1 jeweils die Empfehlung offenbart, die Menge an Lösungsmittel zur Absorption am Phosgenmassenstrom auszurichten. Dabei Für das Gewichtsverhältnis von Lösungsmittel zu Phosgen am Eintritt in die isotherme Absoption wird der Bereich von 0,1 :1 bis 10:1 als bevorzugt und der Bereich von 1 :1 bis 3:1 als besonders bevorzugt offenbart.
Überraschend wurde nun jedoch gefunden, dass der Phosgenmassenstrom zur Absorptionsvorrichtung keinen guten Richtwert für den benötigten oder gar optimalen Massenstrom an frischem Lösungsmittel zur Absorptionsvorrichung darstellt. Dies gilt insbesondere bei der chargenweisen Produktion von Isocyanaten durch Phosgenierung der entsprechenden Amine, bei der es zu starken Schwankungen in der Zusammensetzung und im Gesamtmassenstrom des Prozessabgases kommt. Es wurde vielmehr beobachtet, dass auch bei Einhaltung der bevorzugten Bereiche für das Verhältnis aus Lösungsmittel zu Phosgen am Eintritt in die isotherme Absorption es phasenweise zum Durchbruch von Phosgen in das Abgas der Absorptionsvorrichtung kommt, während in anderen Phasen eine unnötig große Menge an Lösungsmittel aufgegeben wurde.
Aufgabe der Erfindung war es also ein verbessertes Verfahren zur Herstellung von Isocyanaten sowie eine Vorrichtung zur Auftrennung von Abgasströmen aus einer Phosgenierungsreaktion bereitzustellen, mit denen sich trotz Schwankungen in Zusammensetzung und Massenstrom des Prozessabgases aus einer Phosgenierung, Phosgen zuverlässig und ressourcenschonend durch Absorption aus dem Prozessabgas abtrennen lässt.
Diese Aufgabe konnte gelöst werden durch ein Verfahren zur Herstellung eines Isocyanats umfassend die Schritte:
A) Umsetzung von mindestens einem Amin oder dessen Salz mit Phosgen, wobei ein flüssiges Reaktionsprodukt enthaltend das Isocyanat sowie ein erster gasförmiger Prozessabgasstrom enthaltend Chlorwasserstoff und Phosgen erhalten werden,
B) Auftrennung des gasförmigen ersten Prozessabgasstroms enthaltend Chlorwasserstoff, Phosgen, gegebenenfalls Lösungsmittel, gegebenenfalls leichtsiedende Nebenkomponenten und gegebenenfalls Inerte in mindestens einer Absorptionsvorrichtung, in der der erste Prozessabgasstrom mit einem Absorptionsmittel kontaktiert wird, wobei ein an Phosgen abgereicherter zweiter Abgasstrom mit einem ersten Phosgengehalt und eine erste Phosgenlösung mit einem zweiten Phosgengehalt erhalten werden ,
C) gegebenenfalls Vermischen der in Schritt B) erhaltenen ersten Phosgenlösung mit zusätzlichem Phosgen und/oder Lösungsmittel unter erhalt einer konditionierten zweiten Phosgenlösung,
D) gegebenenfalls Einsatz der ersten Phosgenlösung aus Schritt B) oder der konditionierten zweiten Phosgenlösung aus Schritt C) zur Phosgenierung eines Amins,
E) gegebenenfalls Isolierung des Isocyanats durch destillative Auftrennung des in Schritt A erhaltenen flüssigen Reaktionsprodukts, dadurch gekennzeichnet, dass
• der erste Phosgengehalt des in Schritt B) erhaltenen, an Phosgen abgereicherten zweiten Abgasstroms mit einem ersten Sollwert für diesen ersten Phosgengehalt verglichen wird und/oder der zweite Phosgengehalt der in Schritt B) erhaltenen ersten Phosgenlösung ermittelt und mit einem zuvor festgelegten zweiten Sollwert für diesen zweiten Phosgengehalt verglichen wird und
• das Absorptionsmittel mit einem Massenstrom Ml in die Absorptionsvorrichtung eingebracht wird und dieser Massenstrom Ml einer Regelung unterliegt, wobei die Führungsgröße für den Massenstrom Ml geändert wird, vorzugsweise automatisch geändert wird, wenn der erste Phosgengehalt und/oder der zweite Phosgengehalt von ihrem jeweiligen Sollwert abweichen.
Bevorzugt bedeuten erfindungsgemäß die Ausdrücke „umfassend“ oder „enthaltend“, „im Wesentlichen bestehend aus“ und besonders bevorzugt „bestehend aus“. Die in den Patentansprüchen und in der Beschreibung genannten weiteren Ausführungsformen können beliebig kombiniert werden, sofern sich aus dem Kontext nicht eindeutig das Gegenteil ergibt.
„Mindestens ein“, wie hierin verwendet, bezieht sich auf 1 oder mehr, beispielsweise 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9 oder mehr. Im Zusammenhang mit Bestandteilen der hierin beschriebenen Verbindungen bezieht sich diese Angabe nicht auf die absolute Menge an Molekülen, sondern auf die Art des Bestandteils. „Mindestens einem Amin“ bedeutet daher beispielsweise, dass nur eine Art von Amin oder mehrere verschiedene Arten von Aminen, ohne Angaben über die Menge der einzelnen Verbindungen zu machen, enthalten sein können.
Zahlenwerte, die hierin ohne Dezimalstellen angegeben sind, beziehen sich jeweils auf den vollen angegebenen Wert mit einer Dezimalstelle. So steht beispielsweise „99%“ für „99,0%“.
Numerische Bereiche, die in dem Format „in/von x bis y" angegeben sind, schließen die genannten Werte ein. Wenn mehrere bevorzugte numerische Bereiche in diesem Format angegeben sind, ist es selbstverständlich, dass alle Bereiche, die durch die Kombination der verschiedenen Endpunkte entstehen, ebenfalls erfasst werden.
Vorliegend werden unter „leichtsiedenden Nebenkomponenten“ Verbindungen verstanden, die bei 105 Pa einen niedrigeren Siedepunkt als das in Schritt A) hergestellte Isocyanat aufweisen. Dies können beispielsweise chlorierte organische Verbindungen oder Fragmente des in Schritt A) hergestellten Isocyanats sein.
In einer bevorzugten Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens liegt der Sollwert für den ersten Phosgengehalt im Bereich von 0,00 VoL-% bis 2,00 VoL-%, bevorzugt im Bereich von 0,01 VoL-% bis 1,00 VoL-% und besonders bevorzugt im Bereich von 0,02 VoL-% bis 0,50 VoL-% und ganz besonders bevorzugt im Bereich von 0,02 Vol.-% bis 0,2 Vol.-%. Ein festgelegter erster Sollwert in diesem Bereich kann mit einem ermittelten Istwert für den ersten Phosgengehalt des in Schritt B) erhaltenen, an Phosgen abgereicherten zweiten Abgasstroms vergleichen werden. Anhand der Abweichung von Sollwert und Istwert kann dann der Massenstrom Ml des Absorptionsmittels in die Absorptionsvorrichtung bevorzugt automatisch angepasst werden. In einer weiteren bevorzugten Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens liegt der Sollwert für den zweiten Phosgengehalt im Bereich von 20 Gew.-% bis 70 Gew.- %, bevorzugt im Bereich von 30 Gew.-% bis 68 Gew.-% und besonders bevorzugt im Bereich von 42 Gew.-% bis 66 Gew.-%. Ein festgelegter zweiter Sollwert in diesem Bereich kann mit einem ermittelten Istwert für den zweiten Phosgengehalt der in Schritt B) erhaltenen ersten Phosgenlösung vergleichen werden. Anhand der Abweichung von Sollwert und Istwert kann dann der Massenstrom Ml des Absorptionsmittels in die Absorptionsvorrichtung bevorzugt automatisch angepasst werden.
In einer weiteren bevorzugten Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens werden die beiden zuvor beschriebenen Ausführungsformen miteinander kombiniert. Im Normalbetrieb wird in dieser Ausführungsform der zweite Phosgengehalt durch Anpassung des Massenstroms Ml auf den zuvor festgelegten zweiten Sollwert geregelt und bei Überschreitung des nun als Schwellenwert dienenden ersten Sollwerts für den ersten Phosgengehalt, also einer Abweichung vom Normalbetrieb, nämlich dem Durchschlagen einer erhöhten Menge an Phosgen in den zweiten Abgasstrom, wird der Massenstrom Ml erhöht, so dass mehr Absorbens in die Absorptionsvorrichtung eingebracht wird, als für die Einstellung des zweiten Phosgengehalts in der ersten Phosgenlösung erforderlich wäre. Die Erhöhung des Massenstroms Ml fällt dabei bevorzugt umso größer aus, je größer die Überschreitung des ersten Sollwerts ist und bleibt entweder für eine bestimmte Zeit aktiv oder bevorzugt bis der ermittelte Istwert für den ersten Phsogengehalt wieder unter den ersten Sollwert gesunken ist. Es handelt sich also um ein sogenanntes Override-Konzept, bei dem während der Zeit des Phosgendurchbruchs die Regelung betreffend des zweiten Phosgengehalts inaktiv ist und der Massenstrom Ml stattdessen auf Basis des ersten Phosgengehalts vorgegeben wird. Auf diese Weise lässt sich im Normalbetrieb der gewünschte zweite Phosgengehalt der ersten Phosgenlösung möglichst genau einhalten, wobei gleichzeitig ein Durchschlagen von Phosgen in den zweiten Abgasstrom reduziert bzw. verhindert wird.
Beispiele für bevorzugte Diamine sind Diaminotoluol (TDA), insbesondere 2,4-Diaminoluol und 2,6-Diaminotoluol, Diaminodimethylbenzol, Diaminonaphthalin, insbesondere 1,5- Diaminonaphthalin (NDA), Diaminobenzol, insbesondere 1 ,4-Diaminobenzol (pPDl), Diaminodiphenylmethan (MDA), insbesondere 2,2 ‘-Diaminodiphenylmethan, 2,4 ‘- Diaminodiphenylmethan und 4,4 ‘-Diaminodiphenylmethan, 1 ,4-Diaminobutan, 1,5-Diaminopentan (PDA), 1 ,6-Diaminohexan (HDA), 1 , 11 -Diaminoundecan, l-Amino-3,5,5-trimethyl-5- aminomethylcyclohexan (1PDA), Bis(p-aminocyclohexyl)methan (PACM), l,5-Diamino-2- methylpentan, 2,5-Diamino-2,5-dimethylhexan, 1 ,4-Diaminocyclohexan, Hexahydrotoluylendiamin (H6TDA), insbesondere 2,4-Hexahydrotoluylendiamin, 2,6-Hexahydrotoluylendiamin, 1,3- Bis(aminomethyl)benzol (m-XDA), 1 ,4-Bis(aminomethyl)benzol (p-XDA),
Bis(aminomethyl)cyclohexan (H6-XDA), Tetramethylxylylendiamin (TMXDA), Bis(aminomethyl)norboman (NBDA), Neopentandiamin, 2,4,4-Trimethylhexamethylendiamin, 2,2,4-Trimethylhexamethylendiamin und Mischungen davon. Beispiele für besonders bevorzugte Amine sind 1,5-Diaminonaphthalin (NDA), 1 ,4-Diaminobenzol (pPDA), 1,5-Diaminopentan (PDA), 1 ,6-Diaminohexan (HDA), l-Amino-3,5,5-trimethyl-5- aminomethylcyclohexan (1PDA), Bis(p-aminocyclohexyl)methan (PACM), l,5-Diamino-2- methylpentan, 2,5-Diamino-2,5-dimethylhexan, 1 ,4-Diaminocyclohexan, Hexahydrotoluylendiamin (H6TDA), insbesondere 2,4-Hexahydrotoluylendiamin und 2,6-Hexahydrotoluylendiamin, 1,3- Bis(aminomethyl)benzol (m-XDA), 1 ,4-Bis(aminometyhl)benzol (p-XDA), Bis(aminomethyl)cyclohexan (H6-XDA) sowie Bis(aminomethyl)norboman (NBDA) und Mischungen davon.
Beispiele für ganz besonders bevorzugte Amine sind 1,5-Diaminonaphthalin (NDA), 1 ,4- Diaminobenzol (pPDA), 1,5-Diaminopentan (PDA), Bis(p-aminocyclohexyl)methan (PACM), Hexahydrotoluylendiamin (H6TDA), inbesondere 2,4-Hexahydrotoluylendiamin und 2,6- Hexahydrotoluylendiamin, 1,3-Bis(aminomethyl)benzol (m-XDA) sowie
Bis(aminomethyl)norboman (NBDA) und Mischungen davon.
Beispiele für ammeisten bevorzugte Amine sind 1,5-Diaminonaphthalin (NDA), 1 ,4-Diaminobenzol (pPDA), Bis(p-aminocyclohexyl)methan (PACM), 1,3-Bis(aminomethyl)benzol (m-XDA) sowie Bis(aminomethyl)norboman und Mischungen davon.
Statt der Amine können auch deren Salze, insbesondere die Hydrochloride oder Carbaminate, vorzugsweise die Hydrochloride der Amine phosgeniert werden. Diese Salze werden dann in der Regel in einem ersten Schritt in situ bei niedriger Temperatur hergestellt, wie beispielsweise in der DE19510259A1 beschrieben, wobei gegebenenfalls auf das Einleiten des Inertgases verzichtet werden kann. Bevorzugt ist es die Amine direkt zu phosgenieren (Basenphosgenierung) und zwar in einer zweistufigen Reaktion bei unterschiedlicher Reaktionstemperatur (Kalt-Heiß-Phosgenierung).
Die Umsetzung kann in Gegenwart eines Lösemittels erfolgen. Im Falle einer Gasphasenphosgenierung wird häufig während der Reaktion selbst auf die Anwesenheit eines Lösungsmittels verzichtet und dieses stattdessen erst nach der Reaktion zugegeben, um die Reaktionsprodukte rasch abzukühlen. Dieser Vorgang wird auch als Quenchen bezeichnet. Es sind alle dem Fachmann bekannten Lösemittel geeignet, die gegenüber den vorherrschenden Reaktionsbedingungen inert sind. Bevorzugte Lösemittel sind ausgewählt aus der Gruppe bestehend aus aromatischen Kohlenwasserstoffen, halogenierten aromatischen Kohlenwasserstoffen, insbesondere chlorierten aromatischen Kohlenwasserstoffen, Estern, Ethem und halogenierten Kohlenwasserstoffen und Mischungen davon. Erfindungsgemäß besonders bevorzugt eingesetzte aromatische Kohlenwasserstoffe sind ausgewählt aus der Gruppe bestehend aus Toluol, Brombenzol, Chlorbenzol, Dichlorbenzol, insbesondere o-Dichlorbenzol, und Mischungen davon. Besonders bevorzugt werden erfindungsgemäß Chlorbenzol, o-Dichlorbenzol oder Mischungen dieser beiden Lösemittel eingesetzt. Die Umsetzung wird vorzugsweise in kondensierter Phase, also als sogenannte Flüssigphasen- Phosgenierung durchgeführt, wobei auch Feststoffe und Gase in der im Wesentlichen flüssigen Reaktionsmischung vorhanden sein können.
Besonders vorteilhaft ist das erfindungsgemäße Verfahren zur Herstellung von Isocyanaten für industrielle Prozesse, in denen die Umsetzung des wenigstens einen Amins oder Amin-Salzes mit Phosgen chargenweise erfolgt. Die chargenweise Herstellung von Isocyanaten, auch als Batch- oder Semi-Batch-Fahrweise bezeichnet, ist gekennzeichnet durch besonders starke Schwankungen sowohl im Gesamtmassenstrom als auch in der Zusammensetzung des Prozessabgases.
In einer weiteren Ausführungsform erfolgt die Umsetzung chargenweise in kondensierter Phase. Unter chargenweiser Umsetzung ist vorliegend zu verstehen, dass das flüssige Umsetzungsprodukt dem Reaktor oder den Reaktoren nicht kontinuierlich entnommen wird, sondern das flüssige Umsetzungsprodukt aus einem Reaktor im Wesentlichen erst dann entnommen und in eine Rohproduktvorlage oder direkt zur weiteren Aufbereitung überführt wird, wenn die Umsetzung zum Isocyanat in diesem Reaktor beendet ist. Dem Fachmann sind verschiedene Methoden bekannt, den Endpunkt der Reaktion zu bestimmen. Meist wird der sogenannte Klarpunkt herangezogen, also der Zeitpunkt, an dem aus der zunächst vorliegenden Suspension bei der Heißphosgenierung eine klare Lösung entstanden ist. Alternativ kann auch das Ende der Entwicklung von HCl-Gas herangezogen werden oder ein konstanter NCO-Gehalt in der Reaktionsmischung. Auch während der Reaktion kann jedoch ein Teil der flüssigen Reaktionsmischung aus dem Reaktor entnommen und wieder in diesen zurückgeführt werden, um beispielsweise eine bessere Durchmischung herbeizuführen oder die Reaktionsmischung zu temperieren, ohne die Bedingung der chargenweisen Phosgenierung im Sinne der vorliegenden Erfindung zu verletzen. Gasförmige Ströme umfassend im Wesentlichen Chlorwasserstoff, Phosgen, Inertgas und Lösungsmitteldämpfe können den Reaktoren hingegen jederzeit, auch kontinuierlich entnommen und aufbereitet werden. Bevorzugt erfolgt die Umsetzung im sogenannten Semi-Batch- Verfahren, auch als Fed-Batch- Verfahren oder Zulauf- Verfahren bezeichnet, das heißt, Amin und/oder Phosgen und gegebenenfalls Inertgas werden ausgehend von einer teilweisen Befüllung des Reaktors während der Reaktion zugefüttert.
Als Reaktoren eigenen sich insbesondere Rührkessel, aber auch andere Reaktorformen, beispielsweise Schlaufenreaktoren, sind prinzipiell einsetzbar. Die Umsetzung erfolgt vorzugsweise bei einem Druck von 1,0 bar(a) bis 20 bar(a), bevorzugt 1,05 bar(a) bis 10 bar(a) und besonders bevorzugt von 1,1 bar(a) bis 6 bar(a). Entsprechend ist der mindestens eine Reaktor vorzugsweise mit einer Druckhalteeinrichtung, beispielsweise einem Regelventil ausgestattet, über die Prozessabgas aus dem Reaktor entweichen kann. Im Falle einer kontinuierlichen Reaktionsführung sind insbesondere Rohrreaktoren besonders geeignet.
In einer weiteren bevorzugten Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens erfolgt die Umsetzung in Form einer Basenphosgenierung. Bei einer Basenphosgenierung, also der Umsetzung der Amine mit Phosgen, wird die Reaktion vorzugsweise zweistufig in dem inerten Lösemittel durchgeführt. Solche Reaktionen sind beispielsweise in . Siefken, Liebigs Annalen der Chemie, 562 (1949) S. 96 beschrieben. Im ersten Stadium, der Kalt-Phosgenierung, wird die Temperatur der Reaktionsmischung bevorzugt in einem Bereich zwischen 0 und 100 °C gehalten. Es entsteht eine Suspension, die Carbaminsäurechlorid, Aminhydrochlorid und geringe Mengen an freiem Isocyanat enthält. Bevorzugt wird dabei eine Lösung von Phosgen in einem inerten Lösungsmittel vorgelegt und dann eine Lösung oder Suspension des Amins im gleichen Lösungsmittel sowie gegebenenfalls weiteres Phosgen zugegeben. Auf diese Weise wird die Konzentration von freiem Amin gering gehalten und somit die unerwünschte Bildung von Harnstoffen unterdrückt.
Im zweiten Stadium, der Heiß-Phosgenierung, wird die Temperatur erhöht und liegt dann vorzugsweise in einem Bereich von 120 bis 200 °C. Sie wird in diesem Bereich gehalten, während so lange weiteres Phosgen zugeführt wird, bis die Umsetzung zum Isocyanat beendet ist, also die HCl-Entwicklung zum Erliegen kommt und/oder die Reaktionsmischung aufklart. Phosgen wird dabei zweckmäßig im Überschuss verwendet. Bei Bedarf kann die Reaktion sowohl in der Kalt- als auch in der Heißphosgenierung unter Einleitung eines inerten Gases durchgeführt werden.
Sofern es sich bei den umzusetzenden Aminen um hochschmelzende und in dem Lösemittel schlecht lösliche Amine handelt, kann auch eine Suspension des Amins zur Phosgenierung eingesetzt werden. Diese wird vorzugsweise durch Dispergierung mit einem dynamischen Mischaggregat hergestellt, wie in EP2897933B1, Absatz [0020] bis Absatz [0024], beschrieben.
Bei der Amin-Hydrochlorid- oder Carbaminat-Phosgenierung wird das Amin bevorzugt zunächst mit Chlorwasserstoffgas oder Kohlendioxid in einem inerten flüssigen Medium zur Erzeugung des entsprechenden Salzes umgesetzt. Die Reaktionstemperatur liegt während dieser Salzbildung vorzugsweise in einem Bereich von 0 bis 80 °C. Anschließend oder zeitgleich kann bereits eine erste Umsetzung mit Phosgen erfolgen. Dann schließt sich ein weiterer Phosgenierschritt als an, der im Wesentlichen der Heißphosgenierung aus der oben beschriebenen Basenphosgenierung ähnelt und deshalb im Eolgenden ebenfalls als Heißphosgenierung bezeichnet wird. Es wird also auch hier die Temperatur bevorzugt im Bereich von 120 bis 200 °C gehalten während Phosgen und optional ein Inertgas in die Reaktionsmischung eingeleitet werden. Die Einleitung erfolgt so lange, bis die Umsetzung zum Isocyanat beendet ist. Auch hier wird Phosgen vorzugsweise im Überschuss eingesetzt, um die Reaktion zu beschleunigen.
Die Phosgenierung erfolgt üblicherweise mit einem Überschuss an Phosgen, das heißt, pro mol Aminogruppen wird mehr als ein mol Phosgen eingesetzt. Bevorzugt beträgt das molare Verhältnis von insgesamt eingesetztem Phosgen zu Aminogruppen 1,02:1 bis 20,0:1, besonders bevorzugt 1,1 :1 bis 10,0:1 und ganz besonders bevorzugt 1,2:1 bis 5,0:1. Gegebenenfalls kann dem Reaktionsgemisch während der Umsetzung weiteres Phosgen oder Phosgenlösung zugeführt werden, um einen ausreichenden Phosgenüberschuss aufrecht zu erhalten bzw. um einen Verlust an Phosgen auszugleichen.
Sowohl bei der Basenphosgenierung als auch bei der Amin-Hydrochlorid- bzw. der Carbaminat- Phosgenierung werden nach Beendigung der Reaktion das verbliebene Phosgen und Chlorwasserstoffgas in den meisten Fällen zumindest teilweise entfernt, bevorzugt mit einem Inertgas, vorzugsweise mit Stickstoff, ausgeblasen oder, weniger bevorzugt, unter vermindertem Druck entfernt. Bei Bedarf kann eine Filtration der Reaktionsmischung erfolgen, um gegebenenfalls vorhandene Feststoffe wie unreagierte Amin-Hydrochloride zu entfernen.
Im Verlauf von chargenweisen Phosgenierungen ergeben sich für jede Charge in der Regel zwei Maxima in Bezug auf den Massenstrom an Prozessabgas. Ein erhöhter Massenstrom an Prozessabgas aus einem Reaktor tritt beispielsweise beim Übergang in die Heißphosgenierung auf. Durch die Erwärmung der Reaktionsmischung sinkt die Löslichkeit von Gasen in der Mischung und es kommt zum Ausgasen gelöster Gase und somit zu einem erhöhten Abgasstrom aus dem Reaktor, der je nach gewähltem Verfahren insbesondere Phosgen, Chlorwasserstoff und/oder Kohlendioxid umfasst. Ein zweites Maximum tritt nach Beendigung der Reaktion auf, wenn verbliebenes Phosgen und Chlorwasserstoff aus der Reaktionsmischung ausgetrieben werden und, sofern die Reaktion unter Druck erfolgte, das Reaktionsgefäß entspannt wird.
Um diese im chargenweisen Prozess auftretenden Schwankungen des Prozessabgasstroms zu verringern, und eine ökonomischere Auslegung der Apparate und Betriebsbedingungen zu ermöglichen, ist es bevorzugt, die Umsetzung in Schritt A) in mindestens 2 parallel angeordneten Reaktoren, besonders bevorzugt in 2 bis 10 parallel angeordneten Reaktoren, ganz besonders bevorzugt in 2 bis 6 parallel angeordneten Reaktoren und am meisten bevorzugt in 2 oder 4 parallel angeordneten Reaktoren durchzuführen, wobei wenigstens ein Reaktor asynchron zu wenigstens einem der anderen Reaktoren betrieben wird. Dies bedeutet, dass das Aufheizen der Reaktionsmischung auf über 100 °C und/oder das Austreiben von verbliebenem Phosgen und Chlorwasserstoff nach Reaktionsende, welches auch gegebenenfalls das Entspannen des Reaktors auf einen niedrigeren Druck umfasst, nicht in allen Reaktoren zeitgleich oder unter gleichen Bedingungen erfolgen.
Es ist beispielsweise beim Übergang in die Heißphosgenierung möglich, die gleiche Temperaturrampe zeitversetzt zu vollziehen oder aber für den nicht synchron mit den anderen Reaktoren betriebenen Reaktor eine andersartige, insbesondere flachere Temperaturrampe zu vollziehen, so dass das damit verbundene Maximum des Abgasmassenstroms geringer ausfällt und/oder nicht mit dem Maximum der Abgasmassenströme der anderen Reaktoren zusammenfällt. Besonders bevorzugt vollzieht der Reaktor die gleiche Temperaturrampe mit einem zeitlichen Versatz, so dass die Temperaturerhöhung im Übergang zu der Heißphosgenierung entweder vor oder nach der Temperaturerhöhung der anderen Rektoren erfolgt. Vorzugsweise beträgt der zeitliche Versatz mindestens 5 Minuten, besonders bevorzugt mindestens 10 Minuten und ganz besonders bevorzugt mindestens 20 Minuten. Ebenfalls vorzugsweise beträgt der zeitliche Versatz maximal 24 h, bevorzugt maximal 8 Stunden, besonders bevorzugt maximal 2 h und ganz besonders bevorzugt maximal 1 h.
Entsprechend ist es auch beim Austreiben von verbliebenem Phosgen und Chlorwasserstoff. Hier können beispielsweise die Entspannung und/oder das optionale Einleiten von Inertgas in mindestens zwei der parallel angeordneten Reaktoren asynchron, also zeitversetzt und/oder mit unterschiedlicher Geschwindigkeit erfolgen, um wiederum zu erreichen, dass das damit verbundene Maximum des Abgasmassenstroms geringer ausfällt und/oder nicht mit dem Maximum der Abgasmassenströme der anderen Reaktoren zusammenfällt. Besonders bevorzugt erfolgt die Entspannung und/oder das optionale Einleiten von Inertgas mit den gleichen Vorgaben bezüglich der zeitlichen Druckprofile bzw. Inertgas-Massenströme wie für die anderen Reaktoren, jedoch mit einem zeitlichen Versatz. Vorzugsweise erfolgt das Austreiben von Phosgen und/oder Chorwasserstoff mit einem zeitlichen Versatz von mindestens 5 Minuten, besonders bevorzugt mindestens 10 Minuten und ganz besonders bevorzugt mindestens 20 Minuten. Ebenfalls vorzugsweise beträgt der zeitliche Versatz maximal 24 h, bevorzugt maximal 8 Stunden, besonders bevorzugt maximal 2 h und ganz besonders bevorzugt maximal 1 h.
In einer weiteren bevorzugten Ausführungsform der Erfindung werden die asynchron betriebenen Reaktoren gemäß der gleichen Fahranweisung betrieben, durchlaufen die einzelnen Prozessschritte jedoch mit einem zeitlichen Versatz von mindestens 5 Minuten, bevorzugt mindestens 10 Minuten und besonders bevorzugt mindestens 20 Minuten. Es ist dabei unerheblich, in welche Richtung der zeitliche Versatz erfolgt, also welcher Reaktor vor- oder nachläuft.
In einer weiteren bevorzugten Ausführungsform wird keiner der parallel angeordneten Reaktoren synchron mit einem der anderen Reaktoren betrieben. Bevorzugt werden alle Reaktoren gemäß der gleichen Fahranweisung betrieben, durchlaufen jedoch die einzelnen Prozessschritte mit einem zeitlichen Versatz zueinander.
Das erste Prozessabgas enthält in der Regel Phosgen, Chlorwasserstoff, sowie gegebenenfalls Lösungsmitteldämpfe, Inertgas und Spuren von anderen flüchtigen Komponenten der Reaktionsmischung wie beispielsweise Aminen oder Isocyanaten. Dieses Prozessabgas wird in Schritt B) in mindestens einer Absorptionsvorrichtung aufgetrennt in einen an Phosgen abgereicherten zweiten Abgasstrom und ein Phosgen enthaltendes Absorbens, also eine erste Phosgenlösung. Bevorzugt findet die Auftrennung in Schritt B) in genau einer Absorptionsvorrichtung statt.
Geeignete Absorptionsvorrichtungen sind beispielsweise Gaswäscher, bei denen der erste Prozessabgasstrom mit einem Flüssigkeitsstrom, auch Absorbens oder Waschmedium genannt, in Kontakt gebracht wird, wie beispielsweise Tauchwäscher, Sprühwäscher, Füllkörperkolonnen, Packungskolonnen, Bodenkolonnen oder Fallfilmabsorber. Für eine effiziente Absorption des Phosgens aus dem ersten Prozessabgasstrom können auch verschiedenartige Gaswäscher kombiniert werden. Dabei ist es bevorzugt zwei oder mehr, besonders bevorzugt zwei Gaswäscher in einer Absorptionsvorrichtung zu kombinieren. In einer weiteren bevorzugten Ausführungsform umfasst die Absorptionsvorrichtung einen Gaswäscher ausgewählt aus der Gruppe bestehend aus Füllkörperkolonnen, Packungskolonnen und Bodenkolonnen, bevorzugt bestehend aus Füllkörperkolonnen und Packungskolonnen.
Eine besonders geeignete Absorptionsvorrichtung umfasst einen Fallfilmabsorber, der geeignet ist, eine isotherme Absorption durchzuführen und eine Boden-, Füllkörper- oder Packungskolonne, bevorzugt eine Füllkörper- oder Packungskolonne, besonders bevorzugt eine Packungskolonne, die geeignet ist, eine adiabate Absorption durchzuführen. Bei dem Fallfilmabsorber handelt es sich vorzugsweise um einen vertikal angeordneten Rohrbündelwärmetauscher, wobei das Prozessabgas und das Absorbens sowohl auf der Rohr- als auch auf der Mantelseite des Wärmetauschers, vorzugsweise auf der Rohrseite des Wärmetauschers geführt werden, während auf der jeweils anderen Seite ein Kühlmedium im Gleich- oder im Gegenstrom, vorzugsweise im Gegenstrom zu dem Prozessabgasstrom geführt wird. Das Prozessabgas und das Absorbens können ebenfalls im Gleich- oder im Gegenstrom zueinander, vorzugsweise im Gegenstrom zueinander geführt werden. Die Rohre können optional zur Verbesserung des Stoff- und/oder Wärmeaustauschs mit Füllkörpern, Packungen oder anderen Einbauten versehen werden. Die Boden-, Füllkörper- oder Packungskolonne ist vorzugsweise derart eingerichtet, dass das Prozessabgas aus dem isothermen Gaswäscher im Gegenstrom mit dem Absorbens kontaktiert wird. Das Absorbens wird vorzugsweise am oberen Ende der Kolonne über einen Flüssigkeitsverteiler aufgegeben. Bevorzugt handelt es sich um eine Packungskolonne mit einer strukturierten Packung. Besonders bevorzugt werden der Fallfilmabsorber und die Boden-, Füllkörper oder Packungskolonne in einem kolonnenförmigen Apparat kombiniert, der am unteren Ende eine Zuleitung für das Prozessabgas umfasst. Darüber ist der Fallfilmabsorber angeordnet und über diesem die Boden-, Füllkörper- oder Packungskolonne. Oberhalb des Fallfilmabsorbers sowie am Kopf des kolonnenförmigen Apparats befinden sich vorzugsweise Flüssigkeitsverteiler um das Absorbens gleichmäßig auf die Rohre bzw. die Kolonne zu verteilen. Am Kopf der Absorptionsvorrichtung befindet sich optional ein innen- oder außenliegender Kondensator zur weiteren Kühlung des nun an Phosgen abgereicherten Abgasstroms.
Der möglichst phosgenarme zweite Abgasstrom besteht üblicherweise im Wesentlichen, also zu mindestens 80 VoL-%, bevorzugt zu mindestens 95 VoL-% und besonders bevorzugt zu mindestens 98 VoL-% aus Chlorwasserstoff. Er enthält darüber hinaus Reste des Lösemittels, gegebenenfalls Inertgase und Spuren von Phosgen. Der Phosgengehalt dieses Abgasstroms liegt vorzugsweise bei maximal 1,0 VoL-%, besonders bevorzugt bei maximal 0,5 Vol.-% und ganz besonders bevorzugt maximal 0,2 Vol-%. Die natürliche und grundsätzlich erstrebenswerte Untergrenze für den Phosgengehalt in diesem Abgasstrom ist 0,00 Vol-%. Das Einhalten dieser Grenze kann aber einerseits zu einem erhöhten Verbrauch an Absorbens führen und andererseits kann es für den Aufbau einer Regelung vorteilhaft sein, einen geringen Phosgengehalt im Abgas zuzulassen, z.B. um diesen als Regelungsgröße zu verwenden. Deshalb liegt der Phosgengehalt im zweiten Abgasstrom vorzugsweise bei mindestens 0,01 Vol-%, besonders bevorzugt bei mindestens 0,02 Vol.-% und ganz besonders bevorzugt bei mindestens 0,05 Vol-%.
Um eine möglichst effiziente Absorption zu erreichen, ist es vorteilhaft, das erste Prozessabgas zunächst auf eine Temperatur im Bereich von 5 °C bis -25 °C bevorzugt im Bereich von 0 °C bis - 20 °C, besonders bevorzugt im Bereich von -5 °C bis -15 °C abzukühlen. Die Abkühlung kann einfach mittels eines oder mehrerer Wärmetauscher erfolgen oder durch Quenchen, also indem das erste Prozessabgas mit einer bereits gekühlten Flüssigkeit in einer Quench- Vorrichtung kontaktiert wird. Dies kann beispielsweise in einem Gaswäscher, vorzugsweise einem Sprühwäscher, oder in einem berieselten Wärmetauscher erfolgen. Als gekühlte Flüssigkeit eignet sich beispielsweise das Absorbens. Vorzugsweise wird das Absorbens dabei nach dem Kontakt mit dem Prozessabgas als Flüssigkeit abgeschieden und diese Flüssigkeit in die Quench- Vorrichtung rezirkuliert, wobei der Flüssigkeitskreislauf oder die Quenchvorrichtung selbst einen Kühler enthält, um die Flüssigkeit auf die gewünschte Temperatur abzukühlen. Während der Abkühlung kommt es zur teilweisen Kondensation bzw. Absorption von Phosgen.
Die verbleibende Gasphase wird dann, vorzugsweise im Gegenstrom, mit dem Absorbens in Kontakt gebracht. Dabei wird bevorzugt die aufsteigende Gasphase im Gegenstrom mit dem absteigenden flüssigen Absorbens kontaktiert. Geeignete Vorrichtungen hierfür sind dem Fachmann bekannt. Vorzugsweise handelt es sich bei der Absorption um eine Kombination aus zwei Absorptionsschritten, wobei das Gas bevorzugt zunächst eine isotherme Absorption und dann eine adiabate Absorption durchläuft. Der Mengenstrom des Absorbens ist variabel und kann jeweils an die vorherrschenden Prozessbedingungen und die daraus resultierenden Erfordernisse angepasst werden. Das Absorbens ist vorzugsweise ausgewählt aus der Gruppe bestehend aus aromatischen Kohlenwasserstoffen, halogenierten aromatischen Kohlenwasserstoffen, insbesondere chlorierten aromatischen Kohlenwasserstoffen, Estern, Ethem und halogenierten Kohlenwasserstoffen oder Mischungen davon. Besonders bevorzugt werden erfindungsgemäß Chlorbenzol, o-Dichlorbenzol oder Mischungen dieser beiden Lösemittel als Absorbens eingesetzt. Ganz besonders bevorzugt handelt es sich bei dem Absorbens um Chlorbenzol.
In einer weiteren bevorzugten Ausführungsform wird in dem mindestens einen Absorptionsschritt ein Lösemittel als Absorptionsmittel eingesetzt, das bevorzugt das Lösemittel ist, welches auch in der Umsetzung des mindestens einen Amins oder dessen Salzes zugegen ist. In der bevorzugten Ausführungsform mit zwei Absorptionsschritten wird frisches oder aufbereitetes Absorbens bevorzugt im zweiten Absorptionsschritt, also dem Absorptionsschritt, den das Gas später durchläuft, eingebracht, während im ersten Absorptionsschritt bevorzugt bereits beladenes Absorbens aus dem zweiten Absorptionsschritt, gegebenenfalls zusammen mit frischem Absorbens und/oder einem zurückgeführten, ebenfalls bereits beladenen Absorbens aus dem ersten Absorptionsschritt und/oder dem vorausgehenden Abkühlvorgang genutzt wird. Bevorzugt durchläuft der Gasstrom nach dem Kontakt mit dem Absorbens einen Kondensator, um aufgenommenes Absorbens zu kondensieren und möglichst vollständig aus dem Gasstrom abzutrennen.
Das beladene Absorbens kann, wie zuvor beschrieben, als Quench-Medium eingesetzt werden, um den ersten Prozessabgasstrom zunächst abzukühlen. Ein Teil des Absorbens wird entweder kontinuierlich oder diskontinuierlich entnommen und, gegebenenfalls nach Anreicherung mit weiterem Phosgen, in einem der Reaktoren zur Phosgenierung des Amins oder dessen Salzes eingesetzt. Bevorzugt handelt es sich bei dem entnommenen, beladenen Absorbens um eine Lösung enthaltend 20 Gew.-% bis 70 Gew.-% , besonders bevorzugt 30 Gew.-% bis 68 Gew.-% und ganz besonders bevorzugt 42 Gew.-% bis 66 Gew.-% Phosgen in Chlorbenzol. Der Gehalt der Lösung hängt dabei insbesondere von dem Phosgengehalt des ersten Prozessabgases, von der Menge an frischem Absorbens zur Absorption und der Menge an entnommenem Absorbens ab.
Die erfindungsgemäß beschriebenen Regelungen in der Vorrichtung können beispielsweise computergestützt durchgeführt werden. Daher ist ein weiterer Gegenstand der Erfindung eine Vorrichtung zur Auftrennung von Abgasströmen aus einer Phosgenierungsreaktion umfassend mindestens eine, bevorzugt genau eine Absorptionsvorrichtung zur Kontaktierung eines ersten Prozessabgasstroms enthaltend Chlorwasserstoff, Phosgen mit einem Absorptionsmittel sowie umfassend einen Computer zur Regelung der Auftrennung, dadurch gekennzeichnet, dass der Computer zur Kontrolle des erfindungsgemäßen Verfahrens eingerichtet ist.
Alternativ oder bevorzugt ist ein weiterer Gegenstand der Erfindung eine Vorrichtung zur Auftrennung von Abgasströmen aus einer Phosgenierungsreaktion umfassend
• mindestens eine Absorptionsvorrichtung zur Kontaktierung eines ersten Prozessabgasstroms enthaltend Chlorwasserstoff und Phosgen mit einem Absorptionsmittel Ml unter Erhalt eines an Phosgen abgereicherten zweiten Abgasstroms mit einem ersten Phosgengehalt und einer ersten Phosgenlösung mit einem zweiten Phosgengehalt,
• eine der Absorptionsvorrichtung zugeordnete Einrichtung zur Ermittlung des ersten Phosgengehalts im zweiten Abgasstrom und/oder eine der Absorptionsvorrichtung zugeordnete Einrichtung zur Ermittlung des zweiten Phosgengehalts der ersten Phosgenlösung,
• eine Einrichtung zur Änderung des Absorptionsmittelmassenstroms Ml mit dem das Absorptionsmittel in die Absorptionsvorrichtung eingebracht wird
• sowie optional einen Computer zur Regelung der Auftrennung, dadurch gekennzeichnet, dass der Computer zur Kontrolle des erfindungsgemäßen Verfahrens eingerichtet ist.
Als Einrichtung zur Ermittlung des ersten Phosgengehalts für die vorgenannten erfindungsgemäßen Vorrichtungen kann beispielsweise eine Probenahmestelle oder ein Online-Analysator zum Einsatz kommen. Die Probenahmestelle ist geeignet, Proben aus dem Abgasstrom zu entnehmen, welche dann beispielsweise mittels spektrometrischer Methoden, Gaschromatographie oder nasschemisch analysiert werden können. Bevorzugt handelt es sich um einen Online-Analysator, der geeignet ist, mit Hilfe der IR-Spektrometrie den Gehalt an Phosgen im Abgasstrom zu bestimmen. Vorzugsweise umfasst die erfindungsgemäße Vorrichtung wenigstens eine Vorrichtung zur Abgasnachbehandlung, wobei die Einrichtung zur Ermittlung des ersten Phosgengehalts im zweiten Abgasstrom zwischen der Absorptionsvorrichtung und der wenigstens einen Vorrichtung zur Abgasnachbehandlung angeordnet ist. Der Begriff „zwischen“ ist in diesem Zusammenhang als zwischen den Verfahrensschritten und nicht notwendigerweise als räumliche Anordnung zu verstehen. Die Vorrichtung zur Abgasnachbehandlung ist geeignet, gegebenenfalls verbliebenes Phosgen aus dem Abgasstrom zu entfernen. Solche Vorrichtungen zur Abgasnachbehandlung sind dem Fachmann bekannt. Es kann sich beispielsweise um alkalische Wäscher oder Aktivkohletürme handeln. Der Vorteil einer Anordnung der Einrichtung zur Ermittlung des ersten Phosgengehalts vor einer solchen Vorrichtung der Abgasnachbehandlung ist, dass auf diese Weise einerseits eine direktere Regelung der Absorptionsvorrichtung ermöglicht wird und andererseits gegebenenfalls auf die Nachbehandlung verzichtet werden kann und das Abgas nur dann der Vorrichtung zur Abgasnachbehandlung zugeführt wird bzw. diese nur dann aktiviert wird, wenn im Abgasstrom Phosgen detektiert wird.
Als Einrichtung zur Änderung des Absorptionsmittelmassenstroms Ml für die erfindungsgemäße Vorrichtung kann beispielsweise ein Regelventil, eine Förderpumpe mit regelbarer Fördermenge oder auch eine Bypass-Leitung mit regelbarem Durchfluss zum Einsatz kommen. Vorzugsweise handelt es sich bei der Einrichtung zur Änderung des Absorptionsmittelmassenstroms Ml um ein Regelventil, welches geeignet ist, den Durchfluss des Absorptionsmittels in der entsprechenden Zuleitung drosseln.
Beispiele
Vergleichsbeispiel 1 :
In einem 1 m3 Rührkesselreaktor mit Temperiervorrichtung und aufgesetztem Rückflusskühler wurde bei 0° C eine Lösung von 120 kg Phosgen in 300 kg Chlorbenzol hergestellt. Unter Rühren wurde zu der Phosgenlösung eine Suspension von 50 kg 1,5 -Diaminonaphthalin in 150 kg Chlorbenzol zugegeben. Ohne weitere Kühlung wurde die Suspension für ca. 120 min gerührt, bevor der Übergang von der Phase der Kaltphosgenierung in die Phase der Heißphosgenierung erfolgte. Dazu wurde die Reaktionsmischung erhitzt und dann etwa 6 h bei Rückfluss gehalten. Der Druck während der Reaktion betrug ca. 2,9 bar(a). Nach dem Aufklaren der Reaktionsmischung, das das Ende der Phosgenier-Rekation anzeigt, wurden die Reaktoren zunächst entspannt. Dann wurde das flüssige Rohprodukt abgelassen und das Isocyanat in einer Destillationssequenz isoliert.
Das Prozessabgas wurde während des Produktionslaufs einer zweistufigen Absoprtionskolonne zugeführt, in der es im Gegenstrom mit Chlorbenzol gewaschen wurde. Das Prozessabgas durchlief dabei zunächst eine isotherme Absorptionsstufe bei ca. -15 °C und anschließend eine adiabate Absorptionsstufe, bevor es als Abgas den Prozess verließ. Frisches Chlorbenzol wurde mit -5 °C am oberen Ende der adiabaten Absorptionsstufe aufgegeben. Der Massenstrom an frischem Chlorbenzol zur Absorptionskolonne betrug ca. 20 kg/h. Nach dem Durchlaufen der adiabaten Absorptionsstufe wurde die dort erhaltene Lösung aus Phosgen in Chlorbenzol als Waschlösung in die isotherme Absorptionsstufe weitergeleitet, so dass letztlich am Sumpf der zweistufigen Absorptionskolonne eine Lösung von Phosgen in MCB entnommen wurde, die nach Anpassen der Phosgenkonzentration als Ausgangsmaterial für weitere Phosgenierungen diente. Die Konzentration der entnommenen Phosgenlösung fiel im Laufe der Reaktion ab, so dass für die Anpassung der Phosgenkonzentration für den erneuten Einsatz eine steigende Menge frisches Phosgen zugesetzt werden musste.
Der Prozessabgasmassenstrom aus dem Reaktor durchlief beim Übergang in die Heißphosgenierung ein Maximum von 70 kg/h und das Prozessabgas bestand zu ca. 90% aus Phosgen und zu ca. 10% aus Chlorwasserstoff. Das Verhältnis von Chlorbenzol zu Phosgen am Eintritt in die Absorptionskolonne betrug zu diesem Zeitpunkt entsprechend ca. 0,3 : 1 und es wurde am Austritt der Absorptionskolonne ein von Phosgen befreiter Chlorwasserstoffstrom erhalten. Im weiteren Verlauf des Batches fiel der Gesamtmassenstrom an Prozessabgas ab und die Zusammensetzung verschob sich hin zu höheren Chlorwasserstoffgehalten. Überraschend trat in dieser Phase ein Durchschlag von Phosgen ins Abgas der Absorptionskolonne auf. Es wurden 5,2 VoL-% Phosgen im Abgasstrom per IR-Messung festgestellt. Das Verhältnis von Chlorwasserstoff zu Phosgen am Eintritt in die Absorptionskolonne betrug zu diesem Zeitpunkt ca. 1,3:1.
Am Ende der Reaktion kam der Prozessabgasstrom zum Erliegen. Lediglich beim Entspannen der Reaktoren trat noch einmal für kurze Zeit ein erhöhter Massenstrom an Prozessabgas in der Sammelleitung auf, der jedoch weit weniger ausgeprägt war als das erste Maximum. Das Vergleichsbeispiel 1 zeigt deutlich, dass mit einem konstanten MCB-Massenstrom in die Absorptionsvorrichtung Probleme im Betrieb dieser Vorrichtung auftreten, nämlich einerseits eine starke Schwankung der Zusammensetzung der erhaltenen Phosgenlösung und andererseits ein zeitweiser Durchschlag von Phosgen ins Abgas der Absorptionsvorrichtung. Dies gilt, obwohl die Mengenverhältnisse von Phosgen zu MCB am Eintritt in die Absoprtionsvorrichtung den im Stand der Technik empfohlenen Mengenverhältnissen entsprach.
Vergleichsbeispiel 2:
Die Synthese aus Vergleichsbeispiel 1 wurde unter gleichen Reaktionsbedingungen wiederholt. Anders als in Vergleichsbeispiel 1 wurde die Absorptionsvorrichtung hier nicht mit einem konstanten Massenstrom an Chlorbenzol beaufschlagt. Dieser wurde stattdessen in Abhängigkeit vom Phosgenmassenstrom im Prozessabgas variiert, so dass der Massenstrom an frischem Chlorwasserstoff in die Absorptionskolonne stets dem 1,3-fachen des Massenstroms an Phosgen in die Absorptionskolonne entsprach, sofern nicht die Mindest-Berieselungsdichte der Absorptionskolonne unterschritten wurde. So betrug der maximale Massenstrom an Chlorbenzol beim Übergang von der Kalt- in die Heißphosgenierung, also zum Zeitpunkt des größten Phosgenmassenstroms im Prozessabgas, 82 kg/h.
Während der Heißphosgenierung kam es erneut zu einem deutlichen Durchbruch von Phosgen in das Abgas der Absorptionsvorrichtung. Es wurden auch in diesem Versuch über 5 Vol.-% Phosgen im Abgas delektiert. Über die Gesamtlaufzeit der Batch-Produktion war der Verbrauch an Chlorbenzol höher als in Beispiel 1, so dass sich im Mittel eine geringere Konzentration der am Sumpf der Kolonne erhaltenen Phosgenlösung einstellte und entsprechend mehr Phosgen zugesetzt werden musste, um die gewünschte Phosgenkonzentration zu erhalten.
Beispiel 1 (Erfindungsgemäß):
Die Synthese aus Vergleichsbeispiel 1 wurde wiederholt, wobei zum Betrieb der Absorptionskolonne eine Regelung eingerichtet wurde, die den Massenstrom an Absorbens kontrolliert. Hierzu wurde der Phosgengehalt im Abgas aus der Absorptionsvorrichtung mittels einer Online-1R-Messung verfolgt. Der Zielwert für den Phosgengehalt wurde auf 0,05 Vol-% gesetzt und die Abweichung des gemessenen Werts von diesem Zielwert wirkte über einen Regelkreis letztlich auf ein Regelventil in der Zuleitung des frischen Chlorbenzols, um den Chlorbenzol-Massenstrom zur Absorptionskolonne entsprechend anzupassen und die Abweichung so gering wie möglich zu halten.
Über die Gesamtlaufzeit der Batch-Produktion konnte auf diese Weise unter minimalem Chlorbenzol-Einsatz erreicht werden, dass das Abgas aus der Absorptionskolonne nur minimal mit Phosgen belastet war. Der beobachtete Phosgengehalt schwankte zwischen 0,03 Vol.-% und 0,08 VoL-%. Eine weitere Nachbehandlung zur Vernichtung des Restphosgens war damit einfach möglich. Die Konzentration der Phosgenlösung am Sumpf schwankte, nahm aber im Durchschnitt den maximal möglichen Wert an, der ohne Durchschlagen größerer Mengen von Phosgen ins Abgas erreichbar war.
Beispiel 2 (Erfindungsgemäß):
Die Synthese aus Beispiel 1 wurde mit einem anderen Regelungskonzept wiederholt. Bei dieser Regelung lag das Hauptaugenmerk auf einem konstanten Phosgengehalt der am Sumpf der Absorptionskolonne gewonnenen Phosgenlösung (Sumpfkonzentrationsregelung). Dazu wurde diese Konzentration als Regelgröße ermittelt und mit dem angestrebten Sollwert verglichen. Diese Regeldifferenz wurde ausgewertet und automatisch der Massenstrom an MCB zur Absorptionskolonne angepasst, so dass die Differenz minimiert wurde. Zusätzlich wurde ein Override-Konzept implementiert. Dazu wurde für den Phosgengehalt im Abgas nach der Absorptionskolonne in diesem Fall ein Schwellenwert von 0,05 Vol.-% gesetzt, bei dessen Überschreitung die Sumpfkonzentrationsregelung deaktiviert wurde und der MCB-Massenstrom zur Absorptionskolonne um einen vordefinierten Wert erhöht wurde, bis der Phosgengehalt des Abgases wieder unter den Schwellenwert gefallen war.
Diese Betriebsweise führte zu einem sehr konstanten Phosgengehalt der am Sumpf gewonnenen Phosgenlösung von ca. 55 Gew.-%. Während der Heißphosgenierung aktivierte sich für wenige Minuten der Override Modus, so dass der erhöhte Massenstrom an Absorbens zu einem Abfall des Phosgengehalts führte, der durch Zugabe von weiterem Phosgen in die Phosgenlösung kompensiert wurde. Im Gegensatz zu Vergleichsbeispiel 2 konnte mit Hilfe des Overrides der Phosgengehalt im Abgas unterhalb von 0,2 Vol.-% gehalten werden.
Beispiel 3 (Erfindungsgemäß):
Im Unterschied zu den zuvor beschriebenen Beispielen und Vergleichsbeispielen wurde die Reaktion in Beispiel 3 in zwei gleich ausgestatteten, parallel angeordneten Reaktoren durchgeführt. Die Gesamte Ansatzgröße wurde hälftig auf die beiden Reaktoren verteilt und die Reaktion wurde in den beiden Reaktoren mit einem zeitlichen Versatz von 3 h durchgeführt. Das Prozessabgas wurde in einer Sammelleitung vereint und der Absorptionsvorrichtung zugeführt, die ansonsten mit einer Regelung wie in Beispiel 1 betrieben wurde. Da hierbei die maximalen Massenströme an Prozessabgas aus den beiden Reaktoren nicht zeitgleich anfielen, fiel auch die maximale Gasbelastung der Absorptionskolonne geringer aus. Der beobachtete Phosgengehalt im Abgas schwankte zwischen 0,04 VoL-% und 0,07 VoL-%.

Claims

Verfahren zur Herstellung eines Isocyanats umfassend die Schritte:
A) Umsetzung von mindestens einem Amin oder dessen Salz mit Phosgen, wobei ein flüssiges Reaktionsprodukt enthaltend das Isocyanat sowie ein erster gasförmiger Prozessabgasstrom enthaltend Chlorwasserstoff und Phosgen erhalten werden,
B) Auftrennung des gasförmigen ersten Prozessabgasstroms enthaltend Chlorwasserstoff, Phosgen, gegebenenfalls Lösungsmittel, gegebenenfalls leichtsiedende Nebenkomponenten und gegebenenfalls Inerte in mindestens einer Absorptionsvorrichtung, in der der erste Prozessabgasstrom mit einem Absorptionsmittel kontaktiert wird, wobei ein an Phosgen abgereicherter zweiter Abgasstrom mit einem ersten Phosgengehalt und eine erste Phosgenlösung mit einem zweiten Phosgengehalt erhalten werden,
C) gegebenenfalls Vermischen der in Schritt B) erhaltenen ersten Phosgenlösung mit zusätzlichem Phosgen und/oder Lösungsmittel unter Erhalt einer konditionierten zweiten Phosgenlösung,
D) gegebenenfalls Einsatz der ersten Phosgenlösung aus Schritt B) oder der konditionierten zweiten Phosgenlösung aus Schritt C) zur Phosgenierung eines Amins,
E) gegebenenfalls Isolierung des Isocyanats durch destillative Auftrennung des in Schritt A) erhaltenen flüssigen Reaktionsprodukts, dadurch gekennzeichnet, dass
• der erste Phosgengehalt des in Schritt B) erhaltenen, an Phosgen abgereicherten zweiten Abgasstroms mit einem ersten Sollwert für diesen ersten Phosgengehalt verglichen wird und/oder der zweite Phosgengehalt der in Schritt B) erhaltenen ersten Phosgenlösung ermittelt und mit einem zuvor festgelegten zweiten Sollwert für diesen zweiten Phosgengehalt verglichen wird und
• das Absorptionsmittel mit einem Massenstrom Ml in die Absorptionsvorrichtung eingebracht wird und dieser Massenstrom Ml einer Regelung unterliegt, wobei die Führungsgröße für den Massenstrom Ml geändert wird, vorzugsweise automatisch geändert wird, wenn der erste Phosgengehalt und/oder der zweite Phosgengehalt von ihrem jeweiligen Sollwert abweichen. Verfahren gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Sollwert für den ersten Phosgengehalt im Bereich von 0,00 VoL-% bis 2,00 Vol.-%, bevorzugt im Bereich von 0,01 VoL-% bis 1,00 VoL-% und besonders bevorzugt im Bereich von 0,02 Vol.-% bis 0,50 Vol.- % und ganz besonders bevorzugt im Bereich von 0,02 VoL-% bis 0,2 VoL-% liegt. Verfahren gemäß Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass der Sollwert für den zweiten Phosgengehalt im Bereich von 20 Gew.-% bis 70 Gew.- %, bevorzugt im Bereich von 30 Gew.-% bis 68 Gew.-% und besonders bevorzugt im Bereich von 42 Gew.-% bis 66 Gew.-% liegt.
4. Verfahren gemäß einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass im Normalbetrieb der zweite Phosgengehalt durch Anpassung des Massenstroms Ml auf den zuvor festgelegten Sollwert geregelt wird und dass bei Überschreitung eines Schwellenwerts für den ersten Phosgengehalt, also einer Abweichung vom Normalbetrieb, der Massenstrom Ml erhöht wird.
5. Verfahren gemäß einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass es sich bei dem mindestens einen Amin um ein Diamin, bevorzugt um 1,5 -Diaminonaphthalin (NDA), 1 ,4-Diaminobenzol (pPDA), 1,5-Diaminopentan (PDA), Bis(p-aminocyclohexyl)methan (PACM), Hexahydrotoluylendiamin (H6TDA), inbesondere 2,4-Hexahydrotoluylendiamin und 2,6-Hexahydrotoluylendiamin, 1,3-Bis(aminomethyl)benzol (m-XDA) sowie Bis(aminomethyl)norboman (NBDA) und Mischungen davon handelt.
6. Verfahren gemäß einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass die Umsetzung des mindestens einen Amins oder dessen Salzes mit Phosgen in Gegenwart eines Lösungsmittels erfolgt.
7. Verfahren gemäß einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass die Umsetzung des mindestens einen Amins oder dessen Salzes mit Phosgen in kondensierter Phase erfolgt.
8. Verfahren gemäß einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass die Umsetzung des mindestens einen Amins oder dessen Salzes mit Phosgen chargenweise erfolgt.
9. Verfahren gemäß einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Umsetzung in Schritt A) eine Basenphosgenierung von mindestens einem Amin mit Phosgen ist.
10. Verfahren gemäß einem der Ansprüche 8 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass die Umsetzung in Schritt A) in mindestens 2 parallel angeordneten Reaktoren erfolgt, wobei wenigstens ein Reaktor asynchron zu wenigstens einem der anderen Reaktoren betrieben wird. 11. Verfahren gemäß einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, dass in dem mindestens einen Absorptionsschritt Chlorbenzol, o-Dichlorbenzol oder Mischungen dieser beiden Lösemittel, bevorzugt Chlorbenzol, als Absorbens eingesetzt wird.
12. Verfahren gemäß einem der Ansprüche 6 bis 11, dadurch gekennzeichnet, dass in dem mindestens einen Absorptionsschritt ein Lösemittel als Absorptionsmittel eingesetzt wird, das bevorzugt das Lösemittel ist, welches auch in der Umsetzung des mindestens einen Amins oder dessen Salzes zugegen ist.
13. Verfahren gemäß einem der Ansprüche 1 bis 12, dadurch gekennzeichnet, dass die Absorptionsvorrichtung einen Gaswäscher ausgewählt aus der Gruppe bestehend aus Füllkörperkolonnen, Packungskolonnen und Bodenkolonnen, bevorzugt bestehend aus Füllkörperkolonnen und Packungskolonnen, umfasst.
14. Vorrichtung zur Auftrennung von Abgasströmen aus einer Phosgenierungsreaktion umfassend
• mindestens eine Absorptionsvorrichtung zur Kontaktierung eines ersten Prozessabgasstroms enthaltend Chlorwasserstoff und Phosgen mit einem Absorptionsmittel Ml unter Erhalt eines an Phosgen abgereicherten zweiten Abgasstroms mit einem ersten Phosgengehalt und einer ersten Phosgenlösung mit einem zweiten Phosgengehalt,
• eine der Absorptionsvorrichtung zugeordnete Einrichtung zur Ermittlung des ersten Phosgengehalts im zweiten Abgasstrom und/oder eine der Absorptionsvorrichtung zugeordnete Einrichtung zur Ermittlung des zweiten Phosgengehalts der ersten Phosgenlösung,
• eine Einrichtung zur Änderung des Absorptionsmittelmassenstroms Ml mit dem das Absorptionsmittel in die Absorptionsvorrichtung eingebracht wird
• sowie optional einen Computer zur Regelung der Auftrennung, dadurch gekennzeichnet, dass der Computer zur Kontrolle des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 bis 13 eingerichtet ist.
15. Vorrichtung gemäß Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet, dass sie wenigstens eine Vorrichtung zur Abgasnachbehandlung umfasst, wobei die Einrichtung zur Ermittlung des ersten Phosgengehalts im zweiten Abgasstrom zwischen der Absorptionsvorrichtung und der wenigstens einen Vorrichtung zur Abgasnachbehandlung angeordnet ist.
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