WO2023120024A1 - Transparent heat-generating body and transparent heat-generating molded body - Google Patents

Transparent heat-generating body and transparent heat-generating molded body Download PDF

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和弘 長谷川
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    • H05B3/84—Heating arrangements specially adapted for transparent or reflecting areas, e.g. for demisting or de-icing windows, mirrors or vehicle windshields

Abstract

According to the present invention, a transparent heat-generating body comprises a conductive layer that is provided on a transparent substrate. The conductive layer includes: an electrode part (21) that is formed from a plurality of conductive wires (MW) and includes a plurality of unit mesh cells (C1); and a pair of power supply parts that are connected to either end part of the electrode part (21). The unit mesh cells (C1) are rhombuses or modified rhombuses that have two diagonals, a long axis (A1) and a short axis (A2), the ratio of the length of the long axis (A1) to the length of the short axis (A2) being 1.2–3.8, and the long axis (A1) being arranged along a power supply direction that runs along the shortest path between the pair of power supply parts along the electrode part (21). The wire width (W) of the plurality of conductive wires (MW) is 0.5–20.0 μm.

Description

透明発熱体および透明発熱成形体Transparent heating elements and transparent heating moldings
　本発明は、メッシュパターンを有する透明発熱体および透明発熱体を用いた透明発熱成形体に関する。 The present invention relates to a transparent heating element having a mesh pattern and a transparent heating molded article using the transparent heating element.
　従来から、自動車等への着雪および着氷、または、水蒸気等によって生じる曇りを解消するために、いわゆる発熱体が用いられている。例えば自動車のヘッドランプカバーおよび窓ガラス等は、透光性を有する必要があるため、特許文献１に開示されるような透明発熱体が開発されている。特許文献１の透明発熱体は、湾曲または屈曲しながら概ね互いに直交する方向に沿って延びる複数の導電配線により形成されたメッシュ形状の電極部を有している。複数の導電配線は、通電されることにより発熱する。 Conventionally, so-called heating elements have been used to eliminate snow and ice accretion on automobiles, etc., or to eliminate fogging caused by water vapor, etc. For example, headlamp covers and window glass of automobiles need to have translucency, so a transparent heating element as disclosed in Patent Document 1 has been developed. The transparent heating element of Patent Literature 1 has a mesh-shaped electrode section formed of a plurality of conductive wirings extending along directions substantially perpendicular to each other while curving or bending. The plurality of conductive wirings generate heat when energized.
特開２０１８－０５５９４２号公報JP 2018-055942 A
　しかしながら、特許文献１に開示される透明発熱体では、概ね互いに直交する複数の導電配線によりメッシュ形状の電極部が形成されているため、電極部の一端から他端までの電流の経路が長く、通電時の昇温速度が遅いという問題があった。そこで、電極部の一端から他端までの電流の経路を短くするために、例えば、電極部の一端から他端に向かう方向に対する複数の導電配線の傾斜角度を小さくすることが考えられる。しかしながら、この場合には、複数の導電配線の交差角度が小さいことにより、複数の導電配線の交点が実際よりも太く見えてしまうため、観察者が透明発熱体を観察した際に、いわゆる粒状感が生じてしまうという問題があった。 However, in the transparent heating element disclosed in Patent Document 1, since the mesh-shaped electrode portion is formed by a plurality of conductive wirings that are generally perpendicular to each other, the current path from one end to the other end of the electrode portion is long, There was a problem that the rate of temperature rise during energization was slow. Therefore, in order to shorten the current path from one end to the other end of the electrode portion, for example, it is conceivable to decrease the inclination angle of the plurality of conductive wires with respect to the direction from one end to the other end of the electrode portion. However, in this case, since the crossing angles of the plurality of conductive wires are small, the crossing points of the plurality of conductive wires appear thicker than they actually are. There was a problem that
　本発明は、このような問題点を解消するためのものであり、昇温速度を向上しながらも粒状感を抑制させる透明発熱体および透明発熱成形体を提供することを目的とする。 The present invention is intended to solve such problems, and an object thereof is to provide a transparent heating element and a transparent heat-generating molded article that improve the rate of temperature increase and suppress graininess.
　以下の構成により、上記目的が達成される。
　〔１〕　透明基材と、
　透明基材の少なくとも一方の面に配置された導電層とを備え、
　導電層は、
　複数の導電配線により形成され且つ複数の単位メッシュセルが配列されたメッシュパターンを有する電極部と、
　電極部の両端部にそれぞれ電気的に接続された一対の給電部とを有し、
　単位メッシュセルは、長軸および短軸からなる２本の対角線を有し、短軸の長さに対する長軸の長さの比率が１．２以上３．８以下である菱形または変形された菱形の形状を有し、電極部に沿って一対の給電部を結ぶ最短経路に沿った給電方向に長軸が沿うように配置され、
　複数の導電配線の線幅は、０．５μｍ以上２０．０μｍ以下である、
　透明発熱体。
　〔２〕　短軸の長さに対する長軸の長さの比率は、１．３以上２．０以下である〔１〕に記載の透明発熱体。
　〔３〕　複数の導電配線の線幅は、３．０μｍ以上１０．０μｍ以下である〔１〕または〔２〕に記載の透明発熱体。
　〔４〕　変形された菱形は、菱形の少なくとも１つの頂点を一定の範囲内においてランダムに再配置させた形状を有し、菱形に対して２％以上２５％以下の不規則性を有する〔１〕～〔３〕のいずれかに記載の透明発熱体。
　〔５〕　菱形または変形された菱形は、２本の導電配線により挟まれる鋭角を有し、
　鋭角を挟む２本の導電配線のうち少なくとも一方の導電配線は、２本の導電配線が互いに交差する交差部に向かって鋭角の内側に屈曲する屈曲部を有する〔１〕～〔４〕のいずれかに記載の透明発熱体。
　〔６〕　鋭角を挟む２本の導電配線のうち一方の導電配線は、屈曲部を有し、
　２本の導電配線のうち一方の導電配線により接続され且つ互いに隣接する交差部を結ぶ直線と、他方の導電配線により接続され且つ互いに隣接する交差部を結ぶ直線とが挟む挟角をＪ１とし、２本の導電配線のうち他方の導電配線の交差部における接線と屈曲部の交差部における接線とが挟む交差角度をＪ２として、Ｊ１＜Ｊ２≦９０°である〔５〕に記載の透明発熱体。
　〔７〕　鋭角を挟む２本の導電配線の双方は、それぞれ屈曲部を有し、
　２本の導電配線のうち一方の導電配線により接続され且つ互いに隣接する交差部を結ぶ直線と、他方の導電配線により接続され且つ互いに隣接する交差部を結ぶ直線とが挟む挟角をＪ３とし、２本の導電配線の屈曲部の交差部における接線同士が挟む交差角度をＪ４として、Ｊ３＜Ｊ４≦９０°である〔５〕に記載の透明発熱体。
　〔８〕　複数の導電配線のうち少なくとも１本の導電配線は、それぞれ、曲線成分と直線成分とを有し、
　少なくとも１本の導電配線において１本の導電配線の長さに対する直線成分の長さの比率が５０％以下である〔１〕に記載の透明発熱体。
　〔９〕　電極部は、３０ＧＨｚ以上３００ＧＨｚ以下の周波数帯の電磁波を透過するための規則的な繰り返しパターンを形成するように配置された複数の非導電部を有する〔１〕に記載の透明発熱体。
　〔１０〕　〔１〕～〔９〕のいずれかに記載の透明発熱体と、
　透明発熱体を支持する透明な支持部材とを備える、
　透明発熱成形体。
　〔１１〕　支持部材は、透明発熱体を支持し且つ立体形状を有する発熱体支持面を有し、
　透明発熱体は、発熱体支持面に沿った立体形状を有する〔１０〕に記載の透明発熱成形体。 The above object is achieved by the following configuration.
[1] a transparent substrate;
A conductive layer disposed on at least one surface of a transparent base material,
The conductive layer is
an electrode portion formed of a plurality of conductive wires and having a mesh pattern in which a plurality of unit mesh cells are arranged;
a pair of power supply units electrically connected to both ends of the electrode unit;
A unit mesh cell is a rhombus or modified rhombus having two diagonal lines consisting of a major axis and a minor axis, and having a ratio of the major axis length to the minor axis length of 1.2 or more and 3.8 or less. and arranged so that the long axis is along the power supply direction along the shortest path connecting the pair of power supply parts along the electrode part,
The line width of the plurality of conductive wires is 0.5 μm or more and 20.0 μm or less.
Transparent heating element.
[2] The transparent heating element according to [1], wherein the ratio of the length of the long axis to the length of the short axis is 1.3 or more and 2.0 or less.
[3] The transparent heating element according to [1] or [2], wherein the line width of the plurality of conductive wires is 3.0 μm or more and 10.0 μm or less.
[4] The deformed rhombus has a shape in which at least one vertex of the rhombus is randomly rearranged within a certain range, and has an irregularity of 2% or more and 25% or less with respect to the rhombus [1 ] to [3].
[5] the rhombus or modified rhombus has an acute angle sandwiched by two conductive traces;
Any of [1] to [4], wherein at least one of the two conductive wires sandwiching an acute angle has a bent portion that bends inward at an acute angle toward an intersection where the two conductive wires intersect each other. The transparent heating element according to 1.
[6] One of the two conductive wires sandwiching an acute angle has a bent portion,
Let J1 be an included angle formed by a straight line connecting mutually adjacent intersections connected by one of the two conductive wirings and a straight line connecting mutually adjacent intersections connected by the other conductive wiring, The transparent heating element according to [5], wherein J1 < J2 ≤ 90°, where J2 is the intersection angle between the tangent line at the intersection of the other of the two conductive wirings and the tangent line at the intersection of the bent portion. .
[7] Both of the two conductive wires sandwiching the acute angle each have a bent portion,
Let J3 be an included angle formed by a straight line connecting adjacent intersections connected by one of the two conductive wirings and a straight line connecting adjacent intersections connected by the other conductive wiring, The transparent heating element according to [5], wherein J3<J4≦90°, where J4 is an intersection angle between tangents at the intersection of the bent portions of the two conductive wires.
[8] at least one of the plurality of conductive wires each has a curved component and a straight component;
The transparent heating element according to [1], wherein the ratio of the length of the linear component to the length of one conductive wire in at least one conductive wire is 50% or less.
[9] The transparent heating element according to [1], wherein the electrode portion has a plurality of non-conductive portions arranged to form a regular repeating pattern for transmitting electromagnetic waves in a frequency band of 30 GHz to 300 GHz. .
[10] The transparent heating element according to any one of [1] to [9];
A transparent support member that supports the transparent heating element,
Transparent exothermic molding.
[11] The support member supports the transparent heat generating element and has a heat generating element supporting surface having a three-dimensional shape,
The transparent heat-generating molded article according to [10], wherein the transparent heat-generating body has a three-dimensional shape along the heat-generating body supporting surface.
　本発明に係る透明発熱体によれば、透明基材と、透明基材の少なくとも一方の面に配置された導電層とを備え、導電層は、複数の導電配線により形成され且つ複数の単位メッシュセルが配列されたメッシュパターンを有する電極部と、電極部の両端部にそれぞれ電気的に接続された一対の給電部とを有し、単位メッシュセルは、長軸および短軸からなる２本の対角線を有し、短軸の長さに対する長軸の長さの比率が１．２以上３．８以下である菱形または変形された菱形の形状を有し、電極部に沿って一対の給電部を結ぶ最短経路に沿った給電方向に長軸が沿うように配置され、複数の導電配線の線幅は、０．５μｍ以上２０．０μｍ以下であるため、昇温速度を向上しながらも粒状感を抑制できる。 A transparent heating element according to the present invention includes a transparent base material and a conductive layer disposed on at least one surface of the transparent base material, the conductive layer being formed of a plurality of conductive wirings and having a plurality of unit meshes. It has an electrode part having a mesh pattern in which cells are arranged, and a pair of power supply parts electrically connected to both ends of the electrode part. A unit mesh cell has two long and short axes. A pair of feeder portions along the electrode portion having a rhombus or modified rhombus shape having a diagonal line and a ratio of the length of the long axis to the length of the short axis of 1.2 or more and 3.8 or less. , and the line width of the plurality of conductive wires is 0.5 μm or more and 20.0 μm or less. can be suppressed.
本発明の実施の形態１に係る透明発熱体の部分断面図である。1 is a partial cross-sectional view of a transparent heating element according to Embodiment 1 of the present invention; FIG. 本発明の実施の形態１に係る透明発熱体の部分平面図である。1 is a partial plan view of a transparent heating element according to Embodiment 1 of the present invention; FIG. 本発明の実施の形態１における電極部の一部を拡大した平面図である。FIG. 4 is a plan view enlarging a part of the electrode portion according to Embodiment 1 of the present invention; 本発明の実施の形態１における透明発熱成形体の部分断面図である。1 is a partial cross-sectional view of a transparent heat-generating molded article according to Embodiment 1 of the present invention; FIG. 本発明の実施の形態１の変形例に係る透明発熱体を斜め下から見た斜視図である。FIG. 5 is a perspective view of a transparent heating element according to a modification of Embodiment 1 of the present invention, viewed obliquely from below; 本発明の実施の形態１の変形例における透明発熱成形体を斜め下から見た斜視図である。FIG. 4 is a perspective view of a transparent heat-generating molded article in a modified example of Embodiment 1 of the present invention, viewed obliquely from below. 本発明の実施の形態２における電極部の一部を拡大した平面図である。FIG. 9 is a plan view enlarging a part of an electrode portion according to Embodiment 2 of the present invention; 本発明の実施の形態３における電極部の一部を拡大した平面図である。FIG. 11 is a plan view enlarging a part of an electrode portion according to Embodiment 3 of the present invention; 本発明の実施の形態３の第１の変形例における電極部の一部を拡大した平面図である。It is the top view which expanded a part of electrode part in the 1st modification of Embodiment 3 of this invention. 本発明の実施の形態３の第２の変形例における電極部の一部を拡大した平面図である。It is the top view which expanded a part of electrode part in the 2nd modification of Embodiment 3 of this invention. 本発明の実施の形態３の第３の変形例における電極部の一部を拡大した平面図である。It is the top view which expanded a part of electrode part in the 3rd modification of Embodiment 3 of this invention. 本発明の実施の形態４における導電配線の接線および屈曲部の接線を模式的に示す図である。It is a figure which shows typically the tangent of a conductive wiring and the tangent of a bending part in Embodiment 4 of this invention. 本発明の実施の形態４の第１の変形例における導電配線の接線および屈曲部の接線を模式的に示す図である。It is a figure which shows typically the tangent of the conductive wiring in the 1st modification of Embodiment 4 of this invention, and the tangent of a bending part. 本発明の実施の形態４の第２の変形例における導電配線の接線および屈曲部の接線を模式的に示す図である。FIG. 11 is a diagram schematically showing tangents of conductive wiring and tangents of a bent portion in a second modification of the fourth embodiment of the present invention; 本発明の実施の形態４の第３の変形例における導電配線の接線および屈曲部の接線を模式的に示す図である。FIG. 10 is a diagram schematically showing tangents of conductive wiring and tangents of a bent portion in a third modification of the fourth embodiment of the present invention; 本発明の実施の形態４における電極部の一部を拡大した平面図である。FIG. 11 is a plan view enlarging a part of an electrode portion according to Embodiment 4 of the present invention; 本発明の実施の形態５に係る透明発熱体の部分平面図である。FIG. 11 is a partial plan view of a transparent heating element according to Embodiment 5 of the present invention; 本発明の実施の形態５における非導電部を拡大して示す平面図である。FIG. 11 is a plan view showing an enlarged non-conductive portion according to Embodiment 5 of the present invention; 本発明の実施の形態５における複数の導電配線と非導電部の一部を拡大して示す平面図である。FIG. 11 is a plan view showing an enlarged part of a plurality of conductive wirings and a non-conductive portion according to Embodiment 5 of the present invention; 本発明の実施の形態５の変形例に係る透明発熱体の部分平面図である。FIG. 11 is a partial plan view of a transparent heating element according to a modification of Embodiment 5 of the present invention; 立体成形される被めっき層付き基材の例を示す図である。It is a figure which shows the example of the base material with a to-be-plated layer formed three-dimensionally. フィルムインサート成形の金型に配置された透明発熱体の例を示す図である。FIG. 4 is a diagram showing an example of a transparent heating element arranged in a mold for film insert molding; 正方格子のメッシュパターンの例を示す図である。FIG. 4 is a diagram showing an example of a square lattice mesh pattern; 短軸が給電方向に沿う菱形のメッシュパターンの例を示す図である。FIG. 10 is a diagram showing an example of a rhombic mesh pattern whose short axis is along the power supply direction; ボロノイ図形状のメッシュパターンの例を示す図である。FIG. 10 is a diagram showing an example of a Voronoi diagram-shaped mesh pattern;
　以下に、添付の図面に示す好適実施形態に基づいて、本発明の通電部材を詳細に説明する。
　なお、以下に説明する図は、本発明を説明するための例示的なものであり、以下に示す図に本発明が限定されるものではない。
　なお、以下において数値範囲を示す「～」とは両側に記載された数値を含む。例えば、εが数値α～数値βとは、εの範囲は数値αと数値βを含む範囲であり、数学記号で示せばα≦ε≦βである。
　「平行」および「直交」等の角度は、特に記載がなければ、該当する技術分野で一般的に許容される誤差範囲を含む。
　また、「同一」とは、該当する技術分野で一般的に許容される誤差範囲を含む。 The current-carrying member of the present invention will be described in detail below based on preferred embodiments shown in the accompanying drawings.
It should be noted that the drawings described below are examples for explaining the present invention, and the present invention is not limited to the drawings shown below.
In the following, "~" indicating a numerical range includes the numerical values described on both sides. For example, when ε is a numerical value α to a numerical value β, the range of ε is a range including the numerical values α and β, and represented by mathematical symbols α≦ε≦β.
Angles such as “parallel” and “perpendicular” include error ranges generally accepted in the relevant technical field unless otherwise specified.
In addition, "same" includes the margin of error that is generally allowed in the relevant technical field.
　また、「（メタ）アクリレート」はアクリレートおよびメタクリレートの双方、または、いずれかを表し、「（メタ）アクリル」はアクリルおよびメタクリルの双方、または、いずれかを表す。また、「（メタ）アクリロイル」はアクリロイルおよびメタクリロイルの双方、または、いずれかを表す。
　なお、可視光に対して透明とは、特に断りがなければ、可視光透過率が、波長３８０ｎｍ～８００ｎｍの可視光波長域において、４０％以上のことであり、好ましくは８０．０％以上、より好ましくは９０．０％以上のことである。また、以下の説明において、透明とは、特に断りがなければ、可視光に対して透明であることを示す。
　可視光透過率は、ＪＩＳ（日本工業規格）　Ｋ　７３７５：２００８に規定される「プラスチック－全光線透過率および全光線反射率の求め方」を用いて測定されるものである。 Moreover, "(meth)acrylate" represents both or either of acrylate and methacrylate, and "(meth)acryl" represents both or either of acrylic and methacrylic. Moreover, "(meth)acryloyl" represents both or either of acryloyl and methacryloyl.
Unless otherwise specified, the term “transparent to visible light” means that the visible light transmittance is 40% or more, preferably 80.0% or more, in the visible light wavelength range of 380 nm to 800 nm. More preferably, it is 90.0% or more. Moreover, in the following description, the term “transparent” means transparent to visible light unless otherwise specified.
The visible light transmittance is measured using "Plastics - Determination of Total Light Transmittance and Total Light Reflectance" defined in JIS (Japanese Industrial Standards) K 7375:2008.
実施の形態１
　図１に、本発明の実施の形態に係る透明発熱体１１を示す。透明発熱体１１は、絶縁性の透明基材１２と、透明基材１２上に形成された導電層１３を有している。透明基材１２は、表裏を形成する第１面１２Ａと第２面１２Ｂを有しており、透明基材１２の第１面１２Ａ上に導電層１３が形成されている。透明基材１２および導電層１３は透明であり、例えば７５．０％以上の可視光透過性を有している。 Embodiment 1
FIG. 1 shows a transparent heating element 11 according to an embodiment of the invention. The transparent heating element 11 has an insulating transparent substrate 12 and a conductive layer 13 formed on the transparent substrate 12 . The transparent base material 12 has a first surface 12A and a second surface 12B forming front and back sides, and a conductive layer 13 is formed on the first surface 12A of the transparent base material 12 . The transparent substrate 12 and the conductive layer 13 are transparent and have a visible light transmittance of, for example, 75.0% or more.
　導電層１３は、図２に示すように、複数の導電配線ＭＷにより形成され且つ複数の単位メッシュセルＣ１が配列されたメッシュパターンＭＰ１を有する電極部２１と、電極部２１の両端部にそれぞれ電気的に接続された一対の給電部２２とを有している。一対の給電部２２は、一定の方向に沿って互いに平行に延びており、一対の給電部２２が延びる方向に直交する方向における電極部２１の両端部に一対の給電部２２が接続されている。一対の給電部２２を介して電極部２１に通電されることにより、電極部２１が発熱し、透明発熱体１１が発熱体として機能する。 The conductive layer 13 includes, as shown in FIG. 2, an electrode portion 21 having a mesh pattern MP1 formed of a plurality of conductive wirings MW and having a plurality of unit mesh cells C1 arranged thereon, and an electrical connection at both ends of the electrode portion 21, respectively. and a pair of feeder portions 22 that are physically connected to each other. The pair of power supply portions 22 extend parallel to each other along a certain direction, and the pair of power supply portions 22 are connected to both end portions of the electrode portion 21 in the direction perpendicular to the direction in which the pair of power supply portions 22 extend. . By energizing the electrode portion 21 via the pair of power supply portions 22, the electrode portion 21 generates heat, and the transparent heating element 11 functions as a heating element.
　ここで、以降の説明を明確にするために、一対の給電部２２が延びる方向をＸ方向と呼び、Ｘ方向に直交する方向をＹ方向と呼ぶ。また、以下では、透明発熱体１１がＸＹ面に沿って延びる平板形状を有する例を説明する。また、ＸＹ面に垂直な透明発熱体１１の厚み方向をＺ方向と呼ぶ。 Here, in order to clarify the following description, the direction in which the pair of power supply portions 22 extends is called the X direction, and the direction perpendicular to the X direction is called the Y direction. Also, an example in which the transparent heating element 11 has a flat plate shape extending along the XY plane will be described below. Also, the thickness direction of the transparent heating element 11 perpendicular to the XY plane is called the Z direction.
　また、本発明では、電極部２１に沿って一対の給電部２２を結ぶ最短経路に沿った方向を給電方向と定義する。図２に示す例では、電極部２１に沿って一対の給電部２２を結ぶ最短経路に沿った方向はＹ方向である。一対の給電部２２が互いに非平行に配置される場合すなわち互いに交差する角度に沿って配置される場合には、一方の給電部２２の中央付近から他方の給電部２２に至る電気力線に沿った方向を給電方向と定義することもできる。 In addition, in the present invention, the direction along the shortest route connecting the pair of power supply portions 22 along the electrode portion 21 is defined as the power supply direction. In the example shown in FIG. 2, the direction along the shortest path connecting the pair of power supply portions 22 along the electrode portion 21 is the Y direction. When the pair of power feeding portions 22 are arranged non-parallel to each other, that is, when they are arranged along an angle that intersects each other, along the electric lines of force from near the center of one power feeding portion 22 to the other power feeding portion 22 can also be defined as the feeding direction.
　図３に示すように、メッシュパターンＭＰ１を形成する複数の導電配線ＭＷは、線幅Ｗを有している。この線幅Ｗは、０．５μｍ以上２０．０μｍ以下である。また、複数の導電配線ＭＷは、Ｘ方向およびＹ方向の双方に交差する第１方向Ｄ１に沿って延びる複数の導電配線ＭＷ１と、第１方向Ｄ１に交差する第２方向Ｄ２に沿って延びる複数の導電配線ＭＷ２を有している。これにより、長軸Ａ１および短軸Ａ２からなる２本の対角線を有する菱形の複数の単位メッシュセルＣ１が形成される。短軸Ａ２の長さＬ２に対する長軸Ａ１の長さＬ１の比率Ｌ１／Ｌ２は、１．２以上３．８以下である。また、複数の単位メッシュセルＣ１は、電極部２１に沿って一対の給電部２２を結ぶ最短経路に沿った給電方向すなわちＹ方向に長軸Ａ１が沿うように配置されている。 As shown in FIG. 3, the plurality of conductive wirings MW forming the mesh pattern MP1 has a line width W. The line width W is 0.5 μm or more and 20.0 μm or less. In addition, the plurality of conductive wirings MW includes a plurality of conductive wirings MW1 extending along a first direction D1 intersecting both the X direction and the Y direction, and a plurality of conductive wirings MW1 extending along a second direction D2 intersecting the first direction D1. of conductive wiring MW2. As a result, a plurality of rhombic unit mesh cells C1 having two diagonal lines each having a major axis A1 and a minor axis A2 are formed. A ratio L1/L2 of the length L1 of the long axis A1 to the length L2 of the short axis A2 is 1.2 or more and 3.8 or less. The plurality of unit mesh cells C1 are arranged such that the long axis A1 is along the power supply direction along the shortest path connecting the pair of power supply parts 22 along the electrode part 21, that is, the Y direction.
　ここで、給電方向に長軸Ａ１が沿うように単位メッシュセルＣ１が配置されるとは、給電方向と長軸Ａ１とが１０°以内の角度範囲で交差するように単位メッシュセルＣ１が配置されることを言う。 Here, the arrangement of the unit mesh cells C1 so that the long axis A1 is along the feeding direction means that the unit mesh cells C1 are arranged so that the feeding direction and the long axis A1 intersect within an angle range of 10° or less. Say something.
　本発明の透明発熱体１１では、長軸Ａ１および短軸Ａ２からなる２本の対角線を有する菱形の複数の単位メッシュセルＣ１が配列されてメッシュパターンＭＰ１が形成され、短軸Ａ２の長さＬ２に対する長軸Ａ１の長さＬ１の比率Ｌ１／Ｌ２が１．２以上３．８以下であり、さらに、複数の単位メッシュセルＣ１が、給電方向であるＹ方向に長軸Ａ１が沿うように配置されているため、一対の給電部２２を介して電極部２１に通電した際に、一方の給電部２２から他方の給電部２２に至るまでの電極部２１における電流の経路が短く、電極部２１の昇温速度に優れると共に、加熱による電極部２１への負担を低減して電極部２１の劣化および断線等のリスクを抑制できる。 In the transparent heating element 11 of the present invention, a mesh pattern MP1 is formed by arranging a plurality of rhombic unit mesh cells C1 having two diagonal lines each having a long axis A1 and a short axis A2. The ratio L1/L2 of the length L1 of the major axis A1 to the Therefore, when the electrode portions 21 are energized via the pair of power supply portions 22, the path of the current in the electrode portions 21 from one power supply portion 22 to the other power supply portion 22 is short, and the electrode portions 21 In addition to reducing the burden on the electrode portion 21 due to heating, the risk of deterioration and disconnection of the electrode portion 21 can be suppressed.
　また、一方の給電部２２から他方の給電部２２に至るまでの電極部２１における電流の経路を短くするために、単位メッシュセルＣ１の鋭角を小さくするように、単位メッシュセルＣ１の鋭角部分における複数の導電配線ＭＷの交差角度を小さくすると、複数の導電配線ＭＷの交点が実際よりも太く見え、観察者が透明発熱体１１を観察した際に、いわゆる粒状感が生じるという問題があった。しかしながら、本発明者は、短軸Ａ２の長さＬ２に対する長軸Ａ１の長さＬ１の比率Ｌ１／Ｌ２を１．２以上３．８以下の範囲に設計することにより、電極部２１の昇温速度を十分に確保したまま、粒状感を十分に抑制できることを見出した。 In addition, in order to shorten the current path in the electrode part 21 from one power supply part 22 to the other power supply part 22, the sharp angle part of the unit mesh cell C1 is reduced so that the sharp angle of the unit mesh cell C1 is reduced. When the crossing angle of the plurality of conductive wirings MW is made small, the crossing points of the plurality of conductive wirings MW appear thicker than they really are, and when an observer observes the transparent heating element 11, there is a problem that a so-called graininess occurs. However, the inventor of the present invention designed the ratio L1/L2 of the length L1 of the long axis A1 to the length L2 of the short axis A2 to be in the range of 1.2 or more and 3.8 or less. It was found that graininess can be sufficiently suppressed while sufficiently securing speed.
　なお、電極部２１の昇温速度を向上し、且つ、観察者が電極部２１を観察した際の粒状感を抑制する観点から、短軸Ａ２の長さＬ２に対する長軸Ａ１の長さＬ１の比率Ｌ１／Ｌ２は、１．３以上２．０以下の範囲に設計することがより好ましい。 In addition, from the viewpoint of improving the temperature rise rate of the electrode portion 21 and suppressing graininess when the observer observes the electrode portion 21, the length L1 of the long axis A1 with respect to the length L2 of the short axis A2 is It is more preferable to design the ratio L1/L2 within the range of 1.3 to 2.0.
　また、一般的に、発熱体として使用する複数の導電配線の線幅を細くすると、通電時に複数の導電配線が断線するリスクが大きく、複数の導電配線の線幅を太くすると、複数の導電配線の存在が観察者によって目立って視認されてしまうことが知られている。本発明者は、複数の導電配線ＭＷの線幅Ｗを０．５μｍ以上２０．０μｍ以下とすることにより、通電時の断線を抑制しながら、観察者により複数の導電配線ＭＷの存在が目立って視認されてしまうことを抑制できることを見出した。 Also, in general, if the width of a plurality of conductive wires used as a heating element is reduced, the risk of disconnection of the plurality of conductive wires when energized increases. is conspicuously perceived by an observer. The present inventors have found that by setting the line width W of the plurality of conductive wirings MW to 0.5 μm or more and 20.0 μm or less, the presence of the plurality of conductive wirings MW can be conspicuous to an observer while suppressing disconnection during energization. It discovered that it can suppress being visually recognized.
　以上から、本発明の実施の形態１に係る透明発熱体１１によれば、電極部２１の昇温速度を向上しながらも、粒状感を抑制できる。また、通電時の断線を抑制しながらも、透明発熱体１１の観察者により複数の導電配線ＭＷの存在が目立って視認されてしまうことを抑制できる。 As described above, according to the transparent heating element 11 according to Embodiment 1 of the present invention, the graininess can be suppressed while improving the temperature rise rate of the electrode portion 21 . In addition, it is possible to prevent the presence of the plurality of conductive wirings MW from being conspicuously recognized by an observer of the transparent heating element 11 while suppressing disconnection during energization.
　なお、複数の導電配線ＭＷの線幅Ｗを０．５μｍ以上２０．０μｍ以下とすることにより、通電時の断線を抑制しながら、観察者により複数の導電配線ＭＷの存在が目立って視認されてしまうことを抑制できるが、通電時の断線の抑制と複数の導電配線ＭＷの存在を目立たせなくすることを両立する観点から、複数の導電配線ＭＷの線幅Ｗを３．０μｍ以上１０．０μｍ以下とすることが、より好ましい。また、互いに平行に配置され且つ隣接した導電配線ＭＷの間隔を狭くすると、発熱体の昇温速度と加熱均一性が向上するが透過率と視認性が低下してしまい、間隔を広くすると透過率と視認性が向上するが昇温速度と加熱均一性が低下してしまう。透明発熱体１１の加熱特性と視認性を両立する観点から、複数の導電配線ＭＷの間隔を１００μｍ以上１０００μｍ以下とすることが、より好ましい。 By setting the line width W of the plurality of conductive wirings MW to 0.5 μm or more and 20.0 μm or less, the presence of the plurality of conductive wirings MW can be conspicuously recognized by an observer while suppressing disconnection during energization. However, from the viewpoint of simultaneously suppressing disconnection during energization and making the presence of the plurality of conductive wirings MW inconspicuous, the line width W of the plurality of conductive wirings MW is set to 3.0 μm to 10.0 μm. It is more preferable to: Further, narrowing the interval between adjacent conductive wires MW arranged parallel to each other improves the temperature rise rate and heating uniformity of the heating element, but decreases the transmittance and visibility. The visibility is improved, but the heating rate and heating uniformity are lowered. From the viewpoint of achieving both the heating characteristics and visibility of the transparent heating element 11, it is more preferable to set the distance between the plurality of conductive wirings MW to 100 μm or more and 1000 μm or less.
　また、図４に示すように、透明発熱体１１と、透明発熱体１１上を支持するための透明な支持部材３２により、透明発熱成形体３１を構成することができる。支持部材３２は、透明発熱体１１を支持する発熱体支持面３２Ａを有しており、例えば、透明な樹脂により構成される。また、支持部材３２は、例えば、透明発熱体１１の導電層１３を覆い且つ透明発熱体１１と一体化するように成形されることができる。この場合に、支持部材３２により、透明発熱体１１が支持されることに加え、導電層１３が保護される。そのため、支持部材３２により、例えば、透明発熱体１１の形状を維持でき、且つ、導電層１３の機械的な破損のリスクを低減できる。 Also, as shown in FIG. 4, a transparent heat-generating molded body 31 can be configured by the transparent heat-generating body 11 and a transparent support member 32 for supporting the transparent heat-generating body 11 . The support member 32 has a heating element support surface 32A that supports the transparent heating element 11, and is made of, for example, transparent resin. Also, the support member 32 can be molded so as to cover the conductive layer 13 of the transparent heating element 11 and be integrated with the transparent heating element 11, for example. In this case, the supporting member 32 protects the conductive layer 13 in addition to supporting the transparent heating element 11 . Therefore, the support member 32 can maintain the shape of the transparent heating element 11 and reduce the risk of mechanical damage to the conductive layer 13, for example.
　また、透明発熱体１１は、例えば透明基材１２が熱可塑性樹脂により構成されている場合等に、ＸＹ面に沿った平板形状ではなく、立体に沿った自立した形状を有することもできる。例として、図５に立体に沿った形状を有する透明発熱体１１Ａを示す。示す透明発熱体１１Ａにおいて、透明基材１２は、ＸＹ面に沿って延びる平板部１２Ｃと、Ｙ方向に沿った軸を中心として第１面１２Ａ側に湾曲する湾曲部１２Ｄとを有し、湾曲部１２Ｄの第１面１２Ａに導電層１３が形成されている。 In addition, the transparent heating element 11 can also have a three-dimensional independent shape instead of a flat plate shape along the XY plane, for example, when the transparent base material 12 is made of a thermoplastic resin. As an example, FIG. 5 shows a transparent heating element 11A having a three-dimensional shape. In the illustrated transparent heating element 11A, the transparent base material 12 has a flat plate portion 12C extending along the XY plane and a curved portion 12D curved toward the first surface 12A about an axis along the Y direction. A conductive layer 13 is formed on the first surface 12A of the portion 12D.
　透明発熱体１１の形状は、図５に示す立体形状に限定されず、より複雑な立体に沿った自立した形状を有することもできる。複雑な立体としては、例えば、自動車のエンブレム、レーダのレドーム、レーダのフロントカバー、自動車のヘッドランプカバー、アンテナ、リフレクタ等が挙げられる。このように、透明発熱体１１が立体に沿った形状を有することにより、透明発熱体１１を任意の形状を有する様々な物体に沿って配置することが可能である。 The shape of the transparent heating element 11 is not limited to the three-dimensional shape shown in FIG. 5, and may have a self-supporting shape along a more complicated three-dimensional shape. Complex solids include, for example, automobile emblems, radar radomes, radar front covers, automobile headlamp covers, antennas, reflectors, and the like. Since the transparent heating element 11 has a three-dimensional shape in this way, it is possible to arrange the transparent heating element 11 along various objects having arbitrary shapes.
　また、透明発熱体１１が立体に沿った形状を有する場合でも、透明発熱体１１上に支持部材３２を成形して透明発熱成形体３１を構成できる。例として、図６に立体に沿った形状を有する透明発熱成形体３１Ａを示す。透明発熱成形体３１Ａにおいて、支持部材３２は、透明発熱体１１Ａを支持する立体形状の発熱体支持面３２Ａを有しており、透明発熱体１１Ａは、発熱体支持面３２Ａに沿った立体形状を有している。また、支持部材３２は、透明発熱体１１Ａと一体化するように成形されることができる。支持部材３２により、透明発熱体１１Ａの立体形状を維持でき、且つ、導電層１３の機械的な破損のリスクを低減できる。 Also, even when the transparent heating element 11 has a three-dimensional shape, the support member 32 can be formed on the transparent heating element 11 to form the transparent heating molded body 31 . As an example, FIG. 6 shows a transparent heat-generating molding 31A having a three-dimensional shape. In the transparent heat generating molded body 31A, the support member 32 has a three-dimensional heat generating element support surface 32A that supports the transparent heat generating element 11A. have. Also, the support member 32 can be molded so as to be integrated with the transparent heating element 11A. The support member 32 can maintain the three-dimensional shape of the transparent heating element 11A and reduce the risk of mechanical damage to the conductive layer 13 .
　また、透明基材１２の第１面１２Ａ上に導電層１３が形成されることが説明されているが、透明基材１２の第２面１２Ｂ上に導電層１３が形成されることもできる。また、透明基材１２の第１面１２Ａと第２面１２Ｂの双方に導電層１３が形成されることもできる。 Also, although it is described that the conductive layer 13 is formed on the first surface 12A of the transparent substrate 12, the conductive layer 13 can also be formed on the second surface 12B of the transparent substrate 12. Also, the conductive layer 13 can be formed on both the first surface 12A and the second surface 12B of the transparent base material 12 .
　また、一対の給電部２２は、長方形の内側が全て塗りつぶされたパターンを有しているが、長方形の内側が導電配線により形成されたメッシュパターンであってもよい。この場合に、給電部２２の導電配線の線幅が電極部２１の導電配線ＭＷの線幅Ｗより大きく、給電部２２の導電配線の配列ピッチが電極部２１の導電配線ＭＷの配列ピッチより小さいことが好ましい。また、給電部２２のメッシュパターンは、菱形の単位メッシュセルにより構成されることができ、三角形、正方形、六角形等の任意の多角形の単位メッシュセルにより構成されることもできる。
　これにより、一対の給電部２２を、電極部２１と同様に透明にして、透明発熱体１１の観察者から一対の給電部２２を目立たせないようにすることができる。 Moreover, the pair of power supply portions 22 has a pattern in which the inside of the rectangle is completely painted out, but may be a mesh pattern in which the inside of the rectangle is formed by conductive wiring. In this case, the line width of the conductive wiring of the power supply section 22 is larger than the line width W of the conductive wiring MW of the electrode section 21, and the arrangement pitch of the conductive wiring of the power supply section 22 is smaller than the arrangement pitch of the conductive wiring MW of the electrode section 21. is preferred. The mesh pattern of the power supply unit 22 can be composed of rhombic unit mesh cells, or can be composed of arbitrary polygonal unit mesh cells such as triangles, squares, and hexagons.
As a result, the pair of power supply portions 22 can be made transparent like the electrode portion 21 to make the pair of power supply portions 22 inconspicuous from the observer of the transparent heating element 11 .
　また、透明発熱成形体３１において、支持部材３２は、導電層１３を覆うように透明基材１２の第１面１２Ａ側に配置されることが説明されているが、透明発熱体１１を支持する観点から、透明基材１２の、導電層１３が配置されていない第２面１２Ｂ上に配置されることもできる。 Further, in the transparent heat-generating molded body 31, the support member 32 is arranged on the first surface 12A side of the transparent base material 12 so as to cover the conductive layer 13, but the support member 32 supports the transparent heat-generating body 11. From a point of view, it can also be arranged on the second surface 12B of the transparent substrate 12 where the conductive layer 13 is not arranged.
実施の形態２
　実施の形態１において、電極部２１は、菱形の単位メッシュセルＣ１が配列されたメッシュパターンＭＰ１を有することが説明されているが、菱形の単位メッシュセルＣ１を変形することにより形成された、変形された菱形の単位メッシュセルが配列されたメッシュパターンを有することもできる。 Embodiment 2
In Embodiment 1, it is described that the electrode section 21 has a mesh pattern MP1 in which rhombic unit mesh cells C1 are arranged. It is also possible to have a mesh pattern in which diamond-shaped unit mesh cells are arranged.
　図７に、実施の形態２における電極部２１Ａの例を示す。電極部２１Ａは、概ね第１方向Ｄ１に沿って屈曲しながら延びる複数の導電配線ＭＷ３と、概ね第２方向Ｄ２に沿って屈曲しながら延びる複数の導電配線ＭＷ４を有している。複数の導電配線ＭＷ３と複数の導電配線ＭＷ４が同一面上において互いに電気的に接続されるように交差することにより、導電配線ＭＷ３と導電配線ＭＷ４が交差する複数の交差部ＣＰ１が形成されている。 FIG. 7 shows an example of the electrode portion 21A according to the second embodiment. The electrode portion 21A has a plurality of conductive wires MW3 that extend while bending substantially along the first direction D1, and a plurality of conductive wires MW4 that extend while bending generally along the second direction D2. The plurality of conductive wirings MW3 and the plurality of conductive wirings MW4 intersect so as to be electrically connected to each other on the same plane, thereby forming a plurality of intersections CP1 where the conductive wirings MW3 and MW4 intersect. .
　このようにして複数の導電配線ＭＷ３と複数の導電配線ＭＷ４が互いに交差することにより、変形された菱形である四角形の複数の不規則な単位メッシュセルＣ２が形成され、複数の単位メッシュセルＣ２により、メッシュパターンＭＰ２が形成されている。このメッシュパターンＭＰ２は、図７において点線で描かれるような、第１方向Ｄ１に沿って直線的に延びる複数の導電配線ＭＷ１と第２方向Ｄ２に沿って直線的に延びる複数の導電配線ＭＷ２により形成される複数の菱形の単位メッシュセルＣ１を有する規則的なメッシュパターンＭＰ１に対して、複数の導電配線ＭＷ１と複数の導電配線ＭＷ２の交差部の位置を一定の範囲内でランダムに再配置したものである。 By intersecting the plurality of conductive wires MW3 and the plurality of conductive wires MW4 in this way, a plurality of irregular square unit mesh cells C2, which are deformed rhombuses, are formed. , a mesh pattern MP2 is formed. This mesh pattern MP2 is formed by a plurality of conductive wirings MW1 linearly extending along the first direction D1 and a plurality of conductive wirings MW2 linearly extending along the second direction D2 as drawn by dotted lines in FIG. With respect to a regular mesh pattern MP1 having a plurality of rhombic unit mesh cells C1 formed, the positions of intersections of the plurality of conductive wirings MW1 and the plurality of conductive wirings MW2 are randomly rearranged within a certain range. It is.
　なお、図７のメッシュパターンＭＰ１は、図２および図３に示す実施の形態１におけるメッシュパターンＭＰ１と同一であり、複数の菱形の単位メッシュセルＣ１を有している。 The mesh pattern MP1 in FIG. 7 is the same as the mesh pattern MP1 in Embodiment 1 shown in FIGS. 2 and 3, and has a plurality of rhombic unit mesh cells C1.
　また、変形された菱形である単位メッシュセルＣ２は、長軸Ａ１および短軸Ａ２からなる２本の対角線を有し、短軸Ａ２の長さＬ２に対する長軸Ａ１の長さＬ１の比率Ｌ１／Ｌ２が１．２以上３．８以下であり、さらに、単位メッシュセルＣ２の長軸が概ねＹ方向を向いている。また、単位メッシュセルＣ２を形成する導電配線ＭＷ３およびＭＷ４の線幅は、実施の形態１の導電配線ＭＷの線幅と同様に０．５μｍ以上２０．０μｍ以下である。なお、単位メッシュセルＣ２の短軸Ａ２の長さＬ２に対する長軸Ａ１の長さＬ１の比率Ｌ１／Ｌ２は、複数の単位メッシュセルＣ２における比率Ｌ１／Ｌ２の平均値により算出される。 In addition, the unit mesh cell C2, which is a deformed rhombus, has two diagonal lines consisting of a major axis A1 and a minor axis A2, and a ratio L1/ L2 is 1.2 or more and 3.8 or less, and the long axis of the unit mesh cell C2 is generally oriented in the Y direction. Further, the line width of the conductive wirings MW3 and MW4 forming the unit mesh cell C2 is 0.5 μm or more and 20.0 μm or less, like the line width of the conductive wiring MW in the first embodiment. The ratio L1/L2 of the length L1 of the long axis A1 to the length L2 of the short axis A2 of the unit mesh cell C2 is calculated from the average value of the ratios L1/L2 in the plurality of unit mesh cells C2.
　そのため、実施の形態２の透明発熱体によれば、電極部２１Ａが、変形された菱形の単位メッシュセルＣ２が配列されたメッシュパターンＭＰ２を有している場合でも、実施の形態１の透明発熱体１１と同様に、電極部２１Ａの昇温速度を向上しながらも、粒状感を抑制でき、また、通電時の断線を抑制しながらも、透明発熱体の観察者により複数の導電配線ＭＷの存在が目立って視認されてしまうことを抑制できる。 Therefore, according to the transparent heating element of the second embodiment, even when the electrode part 21A has the mesh pattern MP2 in which the deformed rhombic unit mesh cells C2 are arranged, the transparent heating element of the first embodiment can be used. As in the case of the body 11, it is possible to suppress graininess while improving the temperature rise rate of the electrode portion 21A. It is possible to prevent the presence from being conspicuously recognized.
　また、菱形の単位メッシュセルＣ１が配列されたメッシュパターンＭＰ１を有する電極部２１を通して観察者が光源を観察した場合に、複数の導電配線ＭＷ１がそれぞれ平行に配置され、複数の導電配線ＭＷ２がそれぞれ平行に配置されることで、いわゆる光芒が観察されてしまうことがあった。
　実施の形態２における電極部２１Ａは、変形された菱形の単位メッシュセルＣ２が配列されたメッシュパターンＭＰ２を有しているため、観察者が電極部２１Ａを通して光源を見た場合に光芒の発生を抑制できる。 Further, when an observer observes the light source through the electrode section 21 having the mesh pattern MP1 in which the rhombic unit mesh cells C1 are arranged, the plurality of conductive wirings MW1 are arranged in parallel, and the plurality of conductive wirings MW2 are arranged in parallel. By arranging them in parallel, a so-called beam of light may be observed.
Since the electrode portion 21A in the second embodiment has the mesh pattern MP2 in which the deformed rhombic unit mesh cells C2 are arranged, when an observer looks at the light source through the electrode portion 21A, a beam of light is generated. can be suppressed.
　なお、複数の導電配線ＭＷ１と複数の導電配線ＭＷ２の交差部の位置をランダムに再配置する方法としては、菱形のメッシュパターンＭＰ１の交差部すなわち菱形の単位メッシュセルＣ１の少なくとも１つの頂点に対して、それぞれの頂点を中心とした円の内部に新たな頂点をランダムに配置する方法を用いることができる。この円の半径は、観察者が電極部２１Ａを通して光源を見た際の光芒を抑制するために、単位メッシュセルＣ１の１辺の長さの１／５０以上の長さを有することが好ましい。しかしながら、菱形の単位メッシュセルＣ１に対する単位メッシュセルＣ２の不規則性が大きくなりすぎると、観察者が透明発熱体を観察した際に粒状感が生じやすくなり、電極部２１Ａに通電した際に電極部２１における熱の分布が不均一になりやすくなる。そのため、円の半径は、菱形の参照メッシュセルＭＣ２の１辺の長さの１／４以下の長さを有することが好ましく、１／１０以下の長さを有することがより好ましい。 As a method for randomly rearranging the positions of the intersections of the plurality of conductive wirings MW1 and the plurality of conductive wirings MW2, there is a Then, a method of randomly arranging new vertices inside a circle centered on each vertex can be used. The radius of this circle preferably has a length of 1/50 or more of the length of one side of the unit mesh cell C1 in order to suppress a streak of light when an observer looks at the light source through the electrode portion 21A. However, if the irregularity of the unit mesh cells C2 with respect to the rhomboidal unit mesh cells C1 becomes too large, the observer tends to feel grainy when observing the transparent heating element. Heat distribution in the portion 21 tends to become uneven. Therefore, the radius of the circle preferably has a length of 1/4 or less, more preferably 1/10 or less of the length of one side of the rhombic reference mesh cell MC2.
　ここで、菱形の単位メッシュセルＣ１の頂点を中心とした円の内部に新たな頂点をランダムに配置する方法により複数の導電配線ＭＷ１と複数の導電配線ＭＷ２の交差部の位置をランダムに再配置する場合に、菱形の単位メッシュセルＣ１に対する、変形された菱形の単位メッシュセルＣ２の不規則性［％］は、下記の式（１）で表すことができる。
　（不規則性）＝（交差部の再配置に用いられる円の半径）／（菱形の単位メッシュセルＣ１の１辺の長さ）×１００・・・（１）
　したがって、不規則性は、２％以上２５％以下であることが好ましく、２％以上１０％以下であることが好ましい。 Here, the positions of intersections of the plurality of conductive wirings MW1 and the plurality of conductive wirings MW2 are randomly rearranged by a method of randomly arranging new vertices inside a circle centered on the vertices of the rhombic unit mesh cell C1. In this case, the irregularity [%] of the deformed rhombus-shaped unit mesh cell C2 with respect to the rhombus-shaped unit mesh cell C1 can be expressed by the following formula (1).
(Irregularity)=(Radius of circle used for rearrangement of intersections)/(Length of one side of rhombic unit mesh cell C1)×100 (1)
Therefore, the irregularity is preferably 2% or more and 25% or less, and preferably 2% or more and 10% or less.
　複数の交差部ＣＰ１を直線で結んだ全ての単位メッシュセルＣ２は、各辺の長さが四辺の長さの平均値の±２０％以内であれば、変形された菱形といえる。また、菱形の単位メッシュセルＣ１は、任意の交差部ＣＰ１を中心として互いに隣接する１００個の変形された菱形の単位メッシュセルＣ２の各辺の長さの平均値と、同じ方向を向いた内角の平均値を求めることで復元できる。また、電極部２１Ａの全ての単位メッシュセルＣ２が変形された菱形である必要はなく、電極部２１Ａの総面積の５０％以上が変形された菱形であることが好ましく、７０％以上が変形された菱形であることがより好ましい。 All unit mesh cells C2 that connect a plurality of intersection points CP1 with straight lines can be said to be deformed rhombuses if the length of each side is within ±20% of the average length of the four sides. In addition, the rhombic unit mesh cell C1 has an average value of the length of each side of 100 deformed rhombic unit mesh cells C2 adjacent to each other around an arbitrary intersection point CP1, and the inner angle can be restored by calculating the average value of In addition, it is not necessary that all the unit mesh cells C2 of the electrode part 21A are deformed rhombuses. It is preferable that 50% or more of the total area of the electrode part 21A is a deformed rhombus, and 70% or more is deformed. A rhombus shape is more preferred.
　以上から、実施の形態２の透明発熱体によれば、電極部２１Ａの昇温速度の向上、粒状感の低減、通電時の断線の抑制、観察者に複数の導電配線ＭＷの存在が目立って視認されてしまうことの抑制に加え、観察者が電極部２１Ａを通して光源を観察した際の光芒の抑制が可能である。 As described above, according to the transparent heating element of the second embodiment, the rate of temperature increase of the electrode portion 21A is improved, graininess is reduced, disconnection during energization is suppressed, and the presence of a plurality of conductive wirings MW is conspicuous to the observer. In addition to suppressing visibility, it is possible to suppress streaks when an observer observes the light source through the electrode portion 21A.
実施の形態３
　実施の形態１では、菱形の単位メッシュセルＣ１が、短軸の長さに対する長軸の長さの比率が一定の範囲であることが説明されている。また、実施の形態２では、変形された菱形の単位メッシュセルＣ２が、菱形の頂点が一定の範囲内でランダムに配置された形状を有することが説明されているが、菱形の単位メッシュセルＣ１および変形された菱形の単位メッシュセルＣ２の態様は、これに限定されない。 Embodiment 3
Embodiment 1 describes that the ratio of the length of the major axis to the length of the minor axis of the rhombic unit mesh cell C1 is within a certain range. Further, in Embodiment 2, it is described that the deformed rhombic unit mesh cell C2 has a shape in which the vertexes of the rhombus are randomly arranged within a certain range, but the rhombic unit mesh cell C1 And the mode of the deformed rhombic unit mesh cell C2 is not limited to this.
　図８に、実施の形態３における単位メッシュセルを構成する導電配線ＭＷ５およびＭＷ６の交差部ＣＰ２の例を示す。交差部ＣＰ２を中心として、第１導電配線Ｅ１、第２導電配線Ｅ２、第３導電配線Ｅ３および第４導電配線Ｅ４の４本の導電配線が延びている。第１導電配線Ｅ１と第３導電配線Ｅ３は概ね第１方向Ｄ１に沿って延びる導電配線ＭＷ５の一部であり、第２導電配線Ｅ２と第４導電配線Ｅ４は概ね第２方向Ｄ２に沿って延びる導電配線ＭＷ２の一部である。 FIG. 8 shows an example of the intersection CP2 of the conductive wirings MW5 and MW6 forming the unit mesh cell in the third embodiment. Four conductive wires, ie, a first conductive wire E1, a second conductive wire E2, a third conductive wire E3 and a fourth conductive wire E4, extend from the intersection CP2. The first conductive wire E1 and the third conductive wire E3 are part of the conductive wire MW5 that extends generally along the first direction D1, and the second conductive wire E2 and the fourth conductive wire E4 extend generally along the second direction D2. It is part of the extending conductive wiring MW2.
　第１導電配線Ｅ１と第２導電配線Ｅ２は、それぞれ、概ね菱形または変形された菱形の単位メッシュセルの辺に沿って延びる直線形状を有しており、鋭角Ｇ１を挟むように延びている。
　第２導電配線Ｅ２は、屈曲の起点ＳＰ１から交差部ＣＰ２に向かって鋭角Ｇ１の内側に屈曲する屈曲部Ｂ１を有している。屈曲部Ｂ１は、直線形状を有しており、鋭角Ｇ１よりも大きい交差角度Ｔ１で第１導電配線Ｅ１と交差している。 Each of the first conductive line E1 and the second conductive line E2 has a linear shape extending along the sides of the unit mesh cell of a substantially rhombus or modified rhombus, and extends across an acute angle G1.
The second conductive wiring E2 has a bent portion B1 that bends inward at an acute angle G1 from the bending starting point SP1 toward the crossing portion CP2. The bent portion B1 has a linear shape and intersects the first conductive wiring E1 at an intersection angle T1 larger than the acute angle G1.
　なお、屈曲部Ｂ１における屈曲の起点ＳＰ１は、屈曲部Ｂ１が目立って視認されることを防止する観点により、交差部ＣＰ１から、対応する菱形または変形された菱形の辺の長さすなわち第２導電配線Ｅ２の長さの１／１０以内の距離の位置にあることが好ましい。屈曲の起点ＳＰ１は、導電配線Ｅ２上を交差部ＣＰ２から任意の距離に位置する点を、導電配線Ｅ２と直交する方向に沿って、鋭角の外側に向かって任意の距離に平行移動させた点として設計できる。 In addition, from the viewpoint of preventing the bending portion B1 from being conspicuously visually recognized, the starting point SP1 of the bending at the bending portion B1 is the length of the side of the corresponding rhombus or the deformed rhombus from the intersection CP1, that is, the second conductive point It is preferably located at a distance within 1/10 of the length of the wiring E2. The bending starting point SP1 is a point obtained by translating a point located at an arbitrary distance from the intersection CP2 on the conductive wiring E2 toward the outside of the acute angle along a direction orthogonal to the conductive wiring E2 by an arbitrary distance. can be designed as
　また、第３導電配線Ｅ３と第４導電配線Ｅ４は、それぞれ、概ね菱形または変形された菱形の単位メッシュセルの辺に沿って延びる直線形状を有しており、鋭角Ｇ２を挟むように延びている。
　第４導電配線Ｅ４は、屈曲の起点ＳＰ２から交差部ＣＰ２に向かって鋭角Ｇ２の内側に屈曲する屈曲部Ｂ２を有している。屈曲部Ｂ２は、直線形状を有しており、鋭角Ｇ２よりも大きい交差角度Ｔ２で第３導電配線Ｅ３と交差している。
　なお、屈曲部Ｂ２における屈曲の起点ＳＰ２は、屈曲部Ｂ２が目立って視認されることを防止する観点により、交差部ＣＰ２から、対応する菱形または変形された菱形の辺の長さすなわち第４導電配線Ｅ４の長さの１／５以内の距離の位置にあることが好ましく、１／１０以内の距離の位置にあることがより好ましい。 In addition, the third conductive wiring E3 and the fourth conductive wiring E4 each have a linear shape extending along the sides of the rhombic or deformed rhombic unit mesh cells, and extend so as to sandwich the acute angle G2. there is
The fourth conductive wire E4 has a bent portion B2 that bends inward at an acute angle G2 from the bending starting point SP2 toward the crossing portion CP2. The bent portion B2 has a linear shape and crosses the third conductive wiring E3 at a crossing angle T2 that is larger than the acute angle G2.
From the viewpoint of preventing the bending portion B2 from being conspicuously visually recognized, the starting point SP2 of the bending at the bending portion B2 is the length of the side of the corresponding rhombus or the deformed rhombus from the intersection CP2, that is, the fourth conductive point. It is preferably located at a distance within 1/5 of the length of the wiring E4, and more preferably at a distance within 1/10.
　このように、第２導電配線Ｅ２が屈曲部Ｂ１を有することにより、鋭角Ｇ１よりも大きい交差角度Ｔ１で第１導電配線Ｅ１と第２導電配線Ｅ２が交差するため、交差部ＣＰ２が実際よりも太く見えることが抑制され粒状感が低減する。また、観察者が電極部を通して光源を観察した際の光芒も抑制される。また、屈曲部Ｂ１により、外部からの応力も緩和されるため、応力による第１導電配線Ｅ１および第２導電配線Ｅ２の断線も抑制される。 Since the second conductive wiring E2 has the bent portion B1, the first conductive wiring E1 and the second conductive wiring E2 intersect at the crossing angle T1 larger than the acute angle G1. The thick appearance is suppressed, and the graininess is reduced. In addition, the streak of light when an observer observes the light source through the electrode portion is also suppressed. In addition, since stress from the outside is relieved by the bent portion B1, disconnection of the first conductive wiring E1 and the second conductive wiring E2 due to the stress is also suppressed.
　また、第４導電配線Ｅ４が屈曲部Ｂ２を有することにより、鋭角Ｇ２よりも大きい交差角度Ｔ２で第３導電配線Ｅ３と第４導電配線Ｅ４が交差するため、交差部ＣＰ２が実際よりも太く見えることが抑制され粒状感が低減する。また、観察者が電極部を通して光源を観察した際の光芒も抑制される。また、屈曲部Ｂ２により、外部からの応力も緩和されるため、応力による第３導電配線Ｅ３および第４導電配線Ｅ４の断線も抑制される。 Further, since the fourth conductive wiring E4 has the bent portion B2, the third conductive wiring E3 and the fourth conductive wiring E4 intersect at the intersection angle T2 larger than the acute angle G2, so the intersection CP2 appears thicker than it actually is. is suppressed and graininess is reduced. In addition, the streak of light when an observer observes the light source through the electrode portion is also suppressed. In addition, since stress from the outside is relieved by the bending portion B2, disconnection of the third conductive wiring E3 and the fourth conductive wiring E4 due to the stress is also suppressed.
　ここで、交差角度Ｔ１およびＴ２は、粒状感を抑制し、光芒を抑制し、外部からの応力を緩和するために、直角であることが好ましい。本発明において直角とは、９０度を含む一定の角度範囲内の角度のこととする。例えば、直角とは、８５度以上９０度以下の角度範囲内の角度のことをいう。 Here, the crossing angles T1 and T2 are preferably right angles in order to suppress graininess, suppress light streaks, and alleviate stress from the outside. In the present invention, a right angle means an angle within a certain angle range including 90 degrees. For example, a right angle means an angle within an angle range of 85 degrees or more and 90 degrees or less.
　以上から、実施の形態３の透明発熱体によれば、第２導電配線Ｅ２が屈曲部Ｂ１を有し、第４導電配線Ｅ４が屈曲部Ｂ２を有するため、実施の形態２の透明発熱体と同様にして、電極部２１の昇温速度の向上、粒状感の低減、通電時の断線の抑制、観察者に複数の導電配線ＭＷの存在が目立って視認されてしまうことの抑制に加え、観察者が電極部を通して光源を観察した際の光芒の抑制と応力による第１導電配線Ｅ１、第２導電配線Ｅ２、第３導電配線Ｅ３および第４導電配線Ｅ４の断線の抑制が可能である。 As described above, according to the transparent heating element of the third embodiment, the second conductive wiring E2 has the bent portion B1, and the fourth conductive wiring E4 has the bent portion B2. Similarly, in addition to improving the temperature rise rate of the electrode portion 21, reducing graininess, suppressing disconnection during energization, and suppressing the presence of a plurality of conductive wirings MW from being conspicuously recognized by the observer, observation When a person observes the light source through the electrode portion, it is possible to suppress the ray of light and to suppress disconnection of the first conductive wiring E1, the second conductive wiring E2, the third conductive wiring E3, and the fourth conductive wiring E4 due to stress.
　なお、第２導電配線Ｅ２が屈曲部Ｂ１を有し、第４導電配線Ｅ４が屈曲部Ｂ２を有することが説明されているが、第１導電配線Ｅ１と第３導電配線Ｅ３が屈曲部を有することもできる。この場合でも、観察者が電極部を通して光源を観察した際の光芒が抑制され、応力による第１導電配線Ｅ１、第２導電配線Ｅ２、第３導電配線Ｅ３および第４導電配線Ｅ４の断線も抑制される。 Although it is described that the second conductive wiring E2 has the bent portion B1 and the fourth conductive wiring E4 has the bent portion B2, the first conductive wiring E1 and the third conductive wiring E3 have bent portions. can also Even in this case, when an observer observes the light source through the electrode portion, the light beam is suppressed, and disconnection of the first conductive wiring E1, the second conductive wiring E2, the third conductive wiring E3, and the fourth conductive wiring E4 due to stress is also suppressed. be done.
　また、図９に示すように、第１導電配線Ｅ１が屈曲部Ｂ３を有し、第２導電配線Ｅ２が屈曲部Ｂ１を有し、第３導電配線Ｅ３が屈曲部Ｂ４を有し、第４導電配線Ｅ４が屈曲部Ｂ２を有することもできる。この場合でも、観察者が電極部を通して光源を観察した際の光芒が抑制され、応力による第１導電配線Ｅ１、第２導電配線Ｅ２、第３導電配線Ｅ３および第４導電配線Ｅ４の断線も抑制される。また、全ての交差部が屈曲点を含む必要はなく、交差部の総個数の５０％以上が屈曲部を含むことが好ましく、７０％以上が屈曲部を含むことがより好ましい。 Further, as shown in FIG. 9, the first conductive wiring E1 has a bent portion B3, the second conductive wiring E2 has a bent portion B1, the third conductive wiring E3 has a bent portion B4, and the fourth conductive wiring E3 has a bent portion B4. The conductive wire E4 can also have a bent portion B2. Even in this case, when an observer observes the light source through the electrode portion, the light beam is suppressed, and disconnection of the first conductive wiring E1, the second conductive wiring E2, the third conductive wiring E3, and the fourth conductive wiring E4 due to stress is also suppressed. be done. In addition, not all intersections need to include bending points, and it is preferable that 50% or more of the total number of intersections include bending portions, and more preferably 70% or more include bending portions.
　また、直線形状を有する屈曲部Ｂ１およびＢ２が説明されているが、屈曲部は、曲線形状を有することもできる。例として、図１０に、交差部ＣＰ２を中心として延びる第１導電配線Ｅ５、第２導電配線Ｅ６、第３導電配線Ｅ７および第４導電配線Ｅ８を示す。 Also, although bends B1 and B2 are described as having a straight shape, the bends can also have a curvilinear shape. As an example, FIG. 10 shows a first conductive wiring E5, a second conductive wiring E6, a third conductive wiring E7 and a fourth conductive wiring E8 extending around the intersection CP2.
　第２導電配線Ｅ６は、屈曲の起点ＳＰ３から交差部ＣＰ２に向かって鋭角Ｇ３の内側に向かって屈曲する曲線形状の屈曲部Ｂ５を有している。この屈曲部Ｂ５は、第１導電配線Ｅ５と第２導電配線Ｅ６とにより挟まれる鋭角Ｇ３よりも大きい交差角度Ｔ３で第１導電配線Ｅ５と交差している。 The second conductive wiring E6 has a curved bent portion B5 that bends inward at an acute angle G3 from the bending starting point SP3 toward the crossing portion CP2. The bent portion B5 intersects the first conductive wiring E5 at an intersection angle T3 that is larger than the acute angle G3 sandwiched between the first conductive wiring E5 and the second conductive wiring E6.
　第４導電配線Ｅ８は、屈曲の起点ＳＰ４から交差部ＣＰ２に向かって鋭角Ｇ４の内側に屈曲する曲線形状の屈曲部Ｂ６を有している。この屈曲部Ｂ６は、第３導電配線Ｅ７と第４導電配線Ｅ８とにより挟まれる鋭角Ｇ４よりも大きい交差角度Ｔ４で第３導電配線Ｅ７と交差している。この場合に、屈曲部Ｂ５と屈曲部Ｂ６は、交差部ＣＰ２において、第２導電配線Ｅ６と第４導電配線Ｅ８が連続的に接続されていればどのような曲線形状を有していてもよいが、計算により設計可能な多次曲線の形状を有していることが好ましく、計算が容易な２次曲線の形状を有していることがより好ましい。 The fourth conductive wiring E8 has a curved bent portion B6 that bends inward at an acute angle G4 from the bending starting point SP4 toward the crossing portion CP2. The bent portion B6 intersects the third conductive wiring E7 at an intersection angle T4 that is larger than the acute angle G4 between the third conductive wiring E7 and the fourth conductive wiring E8. In this case, the bent portions B5 and B6 may have any curved shape as long as the second conductive wiring E6 and the fourth conductive wiring E8 are continuously connected at the intersection CP2. preferably has a shape of a multi-order curve that can be designed by calculation, and more preferably has a shape of a quadratic curve that is easy to calculate.
　このように、第２導電配線Ｅ６が曲線形状の屈曲部Ｂ５を有し、第４導電配線Ｅ８が曲線形状の屈曲部Ｂ６を有している場合でも、第２導電配線Ｅ２が直線形状の屈曲部Ｂ１を有し、第４導電配線Ｅ４が直線形状の屈曲部Ｂ２を有している場合と同様に、観察者が電極部を通して光源を観察した際の光芒が抑制され、応力による第１導電配線Ｅ５、第２導電配線Ｅ６、第３導電配線Ｅ７および第４導電配線Ｅ８の断線も抑制される。 Thus, even when the second conductive wiring E6 has the curved bent portion B5 and the fourth conductive wiring E8 has the curved bent portion B6, the second conductive wiring E2 has a straight bent portion. As in the case where the fourth conductive wiring E4 has the linear bent portion B2, the light beam when the observer observes the light source through the electrode portion is suppressed, and the first conductive wire E4 due to stress is suppressed. Disconnection of the wiring E5, the second conductive wiring E6, the third conductive wiring E7 and the fourth conductive wiring E8 is also suppressed.
　また、第２導電配線Ｅ６が屈曲部Ｂ５を有し、第４導電配線Ｅ８が屈曲部Ｂ６を有する代わりに、第１導電配線Ｅ５と第３導電配線Ｅ７が曲線形状の屈曲部を有することもできる。
　また、図１１に示すように、第１導電配線Ｅ１が曲線形状の屈曲部Ｂ７を有し、第２導電配線Ｅ２が曲線形状の屈曲部Ｂ５を有し、第３導電配線Ｅ７が曲線形状の屈曲部Ｂ８を有し、第４導電配線Ｅ８が曲線形状の屈曲部Ｂ６を有することもできる。 Further, instead of the second conductive wiring E6 having the bent portion B5 and the fourth conductive wiring E8 having the bent portion B6, the first conductive wiring E5 and the third conductive wiring E7 may have curved bent portions. can.
Further, as shown in FIG. 11, the first conductive wiring E1 has a curved bent portion B7, the second conductive wiring E2 has a curved bent portion B5, and the third conductive wiring E7 has a curved curved portion. It is also possible to have a bent portion B8 and the fourth conductive wiring E8 has a curved bent portion B6.
　また、電極部における複数の屈曲部の形状は、全てが互いに同一であってもよく、全てが互いに異なっていてもよい。 Also, the shapes of the plurality of bent portions in the electrode portion may all be the same or different from each other.
実施の形態４
　実施の形態３では、屈曲の起点ＳＰ１～ＳＰ４から交差部ＣＰ２に向かって延びる直線形状または曲線形状の屈曲部Ｂ１～Ｂ４を説明しているが、屈曲部Ｂ１～Ｂ４の態様は、これに限定されない。 Embodiment 4
In the third embodiment, linear or curved bent portions B1 to B4 extending from the bending starting points SP1 to SP4 toward the intersection CP2 are described, but the form of the bent portions B1 to B4 is limited to this. not.
　図１２に、実施の態様４における単位メッシュセルを構成する導電配線ＭＷＡおよびＭＷＢの交差部ＣＰ２の例を示す。この例では、導電配線ＭＷＡおよびＭＷＢのうち、導電配線ＭＷＢのみが屈曲部ＢＡを有している。屈曲部ＢＡは、その交差角度Ｊ２が、導電配線ＭＷＡにより接続され且つ互いに隣接する交差部ＣＰ２の間を結ぶ直線ＣＬ１と、導電配線ＭＷＢにより接続され且つ互いに隣接する交差部ＣＰ２の間を結ぶ直線ＣＬ２とが挟む挟角Ｊ１よりも大きく、且つ、９０°以下となるように設定されている。すなわち、挟角Ｊ１と交差角度Ｊ２は、Ｊ１＜Ｊ２≦９０°の関係を満たしている。なお、実施の形態４では、交差角度Ｊ２は、屈曲部ＢＡを有していない導電配線ＭＷＡの交差部ＣＰ２における接線Ｆ２と、屈曲部ＢＡの交差部ＣＰ２における接線Ｆ３が挟む角度として定義される。 FIG. 12 shows an example of the intersection CP2 of the conductive wirings MWA and MWB forming the unit mesh cell in the fourth embodiment. In this example, of the conductive wirings MWA and MWB, only the conductive wiring MWB has the bent portion BA. The bent portion BA has a crossing angle J2 of a straight line CL1 connecting the mutually adjacent crossing portions CP2 connected by the conductive wiring MWA and a straight line connecting the mutually adjacent crossing portions CP2 connected by the conductive wiring MWB. It is set to be larger than the included angle J1 between CL2 and 90° or less. That is, the included angle J1 and the intersection angle J2 satisfy the relationship J1<J2≦90°. In the fourth embodiment, the intersection angle J2 is defined as an angle between a tangent F2 at the intersection CP2 of the conductive wiring MWA that does not have the bent portion BA and a tangent F3 at the intersection CP2 of the bent portion BA. .
　このようにして、挟角Ｊ１と交差角度Ｊ２がＪ１＜Ｊ２≦９０°の関係を満たすことにより、実施の形態３における屈曲部Ｂ１～Ｂ４と同様にして、交差部ＣＰ２が実際よりも太く見えることが抑制されて粒状感が低減され、観察者が電極部を通して光源を観察した際の光芒が抑制され、応力による導電配線ＭＷＡおよびＭＷＢの断線も抑制される。 Thus, by satisfying the relationship J1<J2≦90° between the included angle J1 and the crossing angle J2, the crossing portion CP2 appears thicker than it actually is, similar to the bending portions B1 to B4 in the third embodiment. This reduces graininess, suppresses light streaks when an observer observes the light source through the electrodes, and suppresses disconnection of the conductive wirings MWA and MWB due to stress.
　また、屈曲部ＢＡは、図１２の例において直線が屈曲した形状を有しているが、例えば図１３に示すように、曲線形状を有することもできる。 In addition, although the bent portion BA has a shape in which a straight line is bent in the example of FIG. 12, it may have a curved shape as shown in FIG. 13, for example.
　図１４に、実施の形態４の変形例における単位メッシュセルを構成する導電配線ＭＷＣおよびＭＷＤの交差部ＣＰ２の例を示す。この例では、導電配線ＭＷＣが屈曲部ＢＢを有し、導電配線ＭＷＤが屈曲部ＢＣを有している。屈曲部ＢＢおよびＢＣは、その交差角度Ｊ４が、導電配線ＭＷＣにより接続され且つ互いに隣接する交差部ＣＰ２の間を結ぶ直線ＣＬ３と、導電配線ＭＷＤにより接続され且つ互いに隣接する交差部ＣＰ２の間を結ぶ直線ＣＬ４とが挟む挟角Ｊ３よりも大きく、且つ、９０°以下となるように設定されている。すなわち、挟角Ｊ３と交差角度Ｊ４は、Ｊ３＜Ｊ４≦９０°の関係を満たしている。なお、実施の形態４の変形例では、交差角度Ｊ４は、屈曲部ＢＢの交差部ＣＰ２における接線Ｆ７と、屈曲部ＢＣの交差部ＣＰ２における接線Ｆ８が挟む角度として定義される。 FIG. 14 shows an example of the intersection CP2 of the conductive wirings MWC and MWD forming the unit mesh cell in the modification of the fourth embodiment. In this example, the conductive wiring MWC has a bent portion BB, and the conductive wiring MWD has a bent portion BC. The bent portions BB and BC have a crossing angle J4 between the straight line CL3 connecting the mutually adjacent crossing portions CP2 connected by the conductive wiring MWC and the crossing portions CP2 connected by the conductive wiring MWD and adjacent to each other. It is set to be larger than the included angle J3 between the connecting straight line CL4 and 90° or less. That is, the included angle J3 and the intersection angle J4 satisfy the relationship J3<J4≦90°. In the modification of the fourth embodiment, the intersection angle J4 is defined as an angle between a tangent line F7 at the intersection point CP2 of the bent portion BB and a tangent line F8 at the intersection point CP2 of the bent portion BC.
　このようにして、挟角Ｊ３と交差角度Ｊ４がＪ３＜Ｊ４≦９０°の関係を満たすことにより、実施の形態３における屈曲部Ｂ１～Ｂ４と同様にして、交差部ＣＰ２が実際よりも太く見えることが抑制されて粒状感が低減され、観察者が電極部を通して光源を観察した際の光芒が抑制され、応力による導電配線ＭＷＣおよびＭＷＤの断線も抑制される。 In this way, by satisfying the relationship J3<J4≦90° between the included angle J3 and the crossing angle J4, the crossing portion CP2 looks thicker than it actually is, similar to the bent portions B1 to B4 in the third embodiment. This reduces graininess, suppresses streaks when an observer observes the light source through the electrodes, and suppresses breakage of the conductive wirings MWC and MWD due to stress.
　また、屈曲部ＢＢおよびＢＣは、図１４の例において直線が屈曲した形状を有しているが、例えば図１５に示すように、曲線形状を有することもできる。 In addition, although the bent portions BB and BC have a straight line bent shape in the example of FIG. 14, they can also have a curved shape, for example, as shown in FIG.
　屈曲部を直線が屈曲した形状をとする場合には、昇温速度の観点から、屈曲部の長さを菱形または変形された菱形の辺の長さの１／５以下とすることが好ましく、１／１０以下とすることがより好ましい。屈曲部を曲線形状、特に弧形状とする場合には、昇温速度の観点から、弧の中心角は４５°以上１８０°以下の範囲とすることが好ましく、弧形状の曲率半径は、菱形または変形された菱形の辺の長さの１／２０以上１／４以下の範囲とすることが好ましい。また、全ての交差部が屈曲点を含む必要はなく、交差部の総個数の５０％以上が屈曲部を含むことが好ましく、７０％以上が屈曲部を含むことがより好ましい。 When the bent portion has a shape in which a straight line is bent, the length of the bent portion is preferably 1/5 or less of the length of the side of the rhombus or the deformed rhombus from the viewpoint of the temperature increase rate. It is more preferable to make it 1/10 or less. When the bent portion is curved, particularly arc-shaped, the central angle of the arc is preferably in the range of 45° or more and 180° or less from the viewpoint of the temperature increase rate, and the radius of curvature of the arc is rhombus or It is preferable that the range is 1/20 or more and 1/4 or less of the side length of the deformed rhombus. In addition, not all intersections need to include bending points, and it is preferable that 50% or more of the total number of intersections include bending portions, and more preferably 70% or more include bending portions.
実施の形態５
　実施の形態３および４では、菱形または変形された菱形の互いに隣接する交差部の間および互いに隣接する屈曲の起点の間を直線形状の導電配線で結ぶことが記載されているが、互いに隣接する交差部を結ぶ導電配線の形状は、これに限定されない。 Embodiment 5
In Embodiments 3 and 4, it is described that the adjacent intersections of the rhombuses or modified rhombuses and the adjacent bend starting points are connected by linear conductive wiring. The shape of the conductive wiring connecting the intersections is not limited to this.
　例えば、導電配線ＭＷが曲線形状の屈曲部を有しているような場合に、図１６に示すように、複数の導電配線ＭＷのうち少なくとも１本の導電配線ＭＷは、直線成分ＳＣと曲線成分ＣＣを有することができる。図１６の例では、導電配線ＭＷは、曲線形状の屈曲部Ｂ９およびＢ１０を含む曲線成分ＣＣと、屈曲部Ｂ９と屈曲部Ｂ１０の間に位置する直線成分ＳＣを有している。このような場合に、直線成分ＳＣと曲線成分ＣＣを有する少なくとも１本の導電配線ＭＷにおいて、１本の導電配線ＭＷの長さに対する直線成分ＳＣの長さの比率が５０％以下であることが好ましい。このように、導電配線ＭＷが直線成分ＳＣ以上に曲線成分ＣＣを有することにより、複数の導電配線ＭＷ同士の光学的な干渉が抑制されるため、光芒が抑制される。また、１本の導電配線ＭＷの長さに対する直線成分ＳＣの長さの比率が５０％以下であることが好ましいが、電極部２１の全ての導電配線ＭＷの長さの総計に対する直線成分ＳＣの長さの総計の比率が５０％以下であればよい。 For example, when the conductive wiring MW has a curved portion, at least one conductive wiring MW among the plurality of conductive wirings MW has a straight component SC and a curved component SC as shown in FIG. can have a CC. In the example of FIG. 16, the conductive wire MW has a curved component CC including curved bends B9 and B10 and a straight component SC positioned between the bends B9 and B10. In such a case, in at least one conductive wiring MW having a straight component SC and a curved component CC, the ratio of the length of the straight component SC to the length of one conductive wiring MW should be 50% or less. preferable. In this way, since the conductive wiring MW has the curved component CC more than the straight component SC, optical interference between the plurality of conductive wirings MW is suppressed, so that the light beam is suppressed. In addition, it is preferable that the ratio of the length of the straight line component SC to the length of one conductive wire MW is 50% or less. It suffices if the ratio of the total length is 50% or less.
　なお、図１６の例では、導電配線ＭＷの曲線成分ＣＣが交差部に向かう屈曲部Ｂ９およびＢ１０を有しているが、このような屈曲部Ｂ９およびＢ１０を含まなくてもよい。例えば、隣接する２つの交差部間において、導電配線ＭＷは、直線成分ＳＣ、曲線成分ＣＣ、・・・、直線成分ＳＣの順、または、曲線成分ＣＣ、直線成分ＳＣ、曲線成分ＣＣ・・・、直線成分ＳＣの順、または、直線成分ＳＣ、曲線成分ＣＣ、直線成分ＳＣ、・・・、曲線成分ＣＣの順に並ぶように直線成分ＳＣと曲線成分ＣＣを有することもできる。 In the example of FIG. 16, the curved component CC of the conductive wiring MW has bends B9 and B10 toward the intersection, but such bends B9 and B10 may not be included. For example, between two adjacent intersections, the conductive wire MW may be arranged in the order of straight component SC, curved component CC, . , linear component SC, or linear component SC, curved component CC, linear component SC, . . . , curved component CC.
　ここで、曲線成分の山と谷の数は偶数となるように設計できる。また、直線成分は、曲線形状の間に不規則に配置されることが光芒を抑制する観点で好ましい。
　また、曲線成分の振幅は、昇温速度の観点から、最大でも菱形または変形された菱形の辺の長さの１／４以下が好ましく、１／１０以下がより好ましい。 Here, the number of peaks and valleys of the curve component can be designed to be an even number. In addition, it is preferable that the linear components are arranged irregularly between the curved shapes from the viewpoint of suppressing the streak of light.
From the viewpoint of the rate of temperature increase, the amplitude of the curve component is preferably 1/4 or less, more preferably 1/10 or less, of the side length of the rhombus or the deformed rhombus at maximum.
実施の形態６
　電磁波を用いたセンサおよび通信機器等に対して、通信障害の原因となる着雪、着氷および曇り等を除去するために実施の形態１の透明発熱体１１を用いることができるが、この際に、センサおよび通信機器等が正常に機能するために、センサおよび通信機器等により使用される電磁波が、透明発熱体１１を透過することが好ましい。そこで、特定の周波数帯の電磁波を選択的に透過させるための規則的な繰り返しパターンを電極部２１に形成することができる。 Embodiment 6
The transparent heating element 11 of Embodiment 1 can be used to remove snow, ice, cloudiness, etc. that cause communication failures for sensors and communication devices that use electromagnetic waves. In addition, it is preferable that the electromagnetic waves used by the sensor, the communication device, etc. pass through the transparent heating element 11 so that the sensor, the communication device, etc., can function normally. Therefore, it is possible to form a regular repeating pattern on the electrode portion 21 for selectively transmitting electromagnetic waves in a specific frequency band.
　図１７に、実施の形態６における導電層１３Ｃの部分平面図を示す。導電層１３Ｃは、実施の形態１における導電層１３において、電極部２１の代わりに電極部２１Ｃを備えている。電極部２１Ｃは、実施の形態１における電極部２１において、規則的な繰り返しパターンを形成するように互いに同一の向きで配列された複数の十字形状の非導電部４１を有している。 FIG. 17 shows a partial plan view of the conductive layer 13C according to the sixth embodiment. Conductive layer 13C includes electrode portion 21C instead of electrode portion 21 in conductive layer 13 of the first embodiment. Electrode portion 21C has a plurality of cross-shaped non-conductive portions 41 arranged in the same direction so as to form a regular repeating pattern in electrode portion 21 of the first embodiment.
　非導電部４１は、導電配線ＭＷにより形成され且つ十字形状の縁部により囲まれた、導電配線ＭＷが存在しない部分であり、その内部には電気が通らない。また、図１８に示すように、非導電部４１は、十字形状の中心を連結点４１Ａとして、長方形の形状を有する４つの単位ユニットＵ１の一端部がそれぞれ連結点４１Ａにおいて連結されることにより構成されている。これらの４つの単位ユニットＵ１は、それぞれ、連結点４１Ａから、＋Ｘ方向、－Ｘ方向、＋Ｙ方向および－Ｙ方向の、互いに異なる方向に向かって延びている。 The non-conductive portion 41 is a portion formed by the conductive wiring MW and surrounded by the cross-shaped edge portion where the conductive wiring MW does not exist, and electricity does not flow inside. As shown in FIG. 18, the non-conductive portion 41 is formed by connecting one end portions of four unit units U1 each having a rectangular shape with the center of the cross shape as a connection point 41A. It is These four unit units U1 extend from the connection point 41A in directions different from each other, i.e. +X direction, -X direction, +Y direction and -Y direction.
　非導電部４１に含まれる４つの単位ユニットＵ１は、それぞれ、長方形の形状を有しており、長辺の方向において幅Ｎ１を有し、短辺の方向において幅Ｎ２を有している。また、非導電部４１は、Ｘ方向およびＹ方向において、単位ユニットＵ１の幅Ｎ１の２倍の長さを有する幅Ｎ３を有している。 Each of the four unitary units U1 included in the non-conductive portion 41 has a rectangular shape and has a width N1 in the long side direction and a width N2 in the short side direction. In addition, the non-conductive portion 41 has a width N3 twice as long as the width N1 of the unit unit U1 in the X direction and the Y direction.
　ここで、非導電部４１は、そのサイズ、すなわち幅Ｎ２および幅Ｎ３（幅Ｎ１）に対応する特定の周波数帯の電磁波を透過させるためのものである。そのため、非導電部４１を透過させようとする電磁波の周波数帯に応じて非導電部４１のサイズが設計される。例えば、非導電部４１に、７６．５ＧＨｚを中心とするいわゆるミリ波と呼ばれる周波数帯の電磁波を透過させる場合には、幅Ｎ２を１２０μｍに設計し、幅Ｎ３を１３３０μｍに設計することが好ましい。ただし、複数の非導電部の位置関係にも依存するため、幅Ｎ２と幅Ｎ３は、適宜調節され得る。
　このように、電極部２１Ｃに非導電部４１が形成されているため、電極部２１Ｃは、特定の周波数帯を有する電磁波を透過し、それ以外の周波数帯の電磁波を遮蔽できる。 Here, the non-conductive portion 41 is for transmitting electromagnetic waves in a specific frequency band corresponding to its size, that is, width N2 and width N3 (width N1). Therefore, the size of the non-conductive portion 41 is designed according to the frequency band of the electromagnetic wave that is to be transmitted through the non-conductive portion 41 . For example, when transmitting an electromagnetic wave in a so-called millimeter wave frequency band centered at 76.5 GHz through the non-conductive portion 41, it is preferable to design the width N2 to be 120 μm and the width N3 to be 1330 μm. However, since it also depends on the positional relationship of the plurality of non-conductive portions, the width N2 and the width N3 can be adjusted as appropriate.
Thus, since the non-conductive portion 41 is formed in the electrode portion 21C, the electrode portion 21C can transmit electromagnetic waves having a specific frequency band and shield electromagnetic waves having other frequency bands.
　図１７に示す例において、複数の非導電部４１は、互いに最も近接する２つの非導電部４１がＹ方向においてピッチＰ１だけずれ且つＸ方向においてピッチＰ２だけずれるように互い違いに配列されている。複数の非導電部４１は、このようにして互い違いに配列されているため、Ｙ方向に沿って、ピッチＰ１の２倍の長さを有するピッチＱ１の間隔で配列され、Ｘ方向に沿ってピッチＰ２の２倍の長さを有するピッチＱ２の間隔で配列されている。 In the example shown in FIG. 17, the plurality of non-conductive portions 41 are alternately arranged such that the two non-conductive portions 41 closest to each other are shifted by a pitch P1 in the Y direction and by a pitch P2 in the X direction. Since the plurality of non-conductive portions 41 are arranged alternately in this way, they are arranged at intervals of a pitch Q1 having a length twice as long as the pitch P1 along the Y direction, and are arranged at a pitch Q1 along the X direction. They are arranged at intervals of a pitch Q2 having a length twice that of P2.
　ここで、ピッチＰ１は、互いに最も近接する２つの非導電部４１の連結点４１Ａ間のＹ方向における距離を示し、ピッチＰ２は、互いに最も近接する２つの非導電部４１の連結点４１Ａ間のＸ方向における距離を示す。また、ピッチＱ１は、Ｙ方向に沿って隣接して配置された２つの非導電部４１の連結点４１Ａ間の距離を示し、ピッチＱ２は、Ｘ方向に沿って隣接して配置された２つの非導電部４１の連結点４１Ａ間の距離を示す。 Here, the pitch P1 indicates the distance in the Y direction between the connecting points 41A of the two non-conductive portions 41 closest to each other, and the pitch P2 indicates the distance between the connecting points 41A of the two non-conductive portions 41 closest to each other. The distance in the X direction is shown. The pitch Q1 indicates the distance between the connecting points 41A of the two non-conductive portions 41 arranged adjacent to each other along the Y direction, and the pitch Q2 indicates the distance between the two connecting points 41A arranged adjacent to each other along the X direction. The distance between the connection points 41A of the non-conductive portion 41 is shown.
　また、図１８に示すように、複数の非導電部４１のうち最も近接する２つの非導電部４１の連結点４１Ａを結ぶ線分Ｆ１が延びる方向は、複数の非導電部４１のそれぞれの４つの単位ユニットＵ１が延びる方向、すなわち、＋Ｘ方向、－Ｘ方向、＋Ｙ方向および－Ｙ方向とは異なる。 Further, as shown in FIG. 18, the direction in which the line segment F1 connecting the connection points 41A of the two non-conductive portions 41 that are closest to each other among the plurality of non-conductive portions 41 extends is 4 It is different from the directions in which the two unit units U1 extend, that is, the +X direction, the -X direction, the +Y direction and the -Y direction.
　そのため、電極部２１Ｃを透過させようとする電磁波の周波数帯に対応して、非導電部４１の連結点４１Ａ間の距離を適切な値に設計しつつ、互いに最も近接する２つの非導電部４１間の距離Ｋ１、および、Ｘ方向またはＹ方向において隣接する２つの非導電部４１間の距離Ｋ２を、電流が極端に集中しないように広く設計することができる。
　これにより、特定の周波数帯を有する電磁波を透過する機能を損なわずに、互いに近接する２つの非導電部４１間を通る電流の密度が高くなってしまうことを抑制できる。 Therefore, the distance between the connection points 41A of the non-conductive portions 41 is designed to be an appropriate value corresponding to the frequency band of the electromagnetic wave that is to be transmitted through the electrode portion 21C, and the two non-conductive portions 41 that are closest to each other The distance K1 between them and the distance K2 between two non-conductive portions 41 adjacent in the X or Y direction can be designed to be wide so that the current is not extremely concentrated.
Accordingly, it is possible to suppress an increase in the density of the current passing between the two non-conductive portions 41 adjacent to each other without impairing the function of transmitting electromagnetic waves having a specific frequency band.
　ここで、複数の非導電部４１のうち、最も近接する２つの非導電部４１間の距離Ｋ１を、これらの２つの非導電部４１の連結点４１Ａ間の距離Ｋ３の２０％以上５０％以下に設計することにより、互いに近接する２つの非導電部４１間を通る電流の密度が高くなってしまうことをより抑制でき、３０％以上４０％以下に設計することにより、互いに近接する２つの非導電部４１間を通る電流の密度が高くなってしまうことをさらに抑制できる。なお、電極部２１Ｃが菱形の単位メッシュセルにより構成されるメッシュパターンを有することが、給電部２２に電圧を印加したときに非導電部４１の間において電流がより流れやすいため、好ましい。また、導電部１３Ｃを実施の形態１の菱形で説明したが、導電部１３Ｃは、実施の形態２における変形された菱形、実施の形態３および４における交差部に屈曲部を有する菱形または変形された菱形、実施の形態５における導電配線の長さに対する直線成分の長さが５０％以下である菱形または変形された菱形のいずれであっても好ましい。 Here, the distance K1 between the two closest non-conductive portions 41 among the plurality of non-conductive portions 41 is 20% or more and 50% or less of the distance K3 between the connecting points 41A of these two non-conductive portions 41. By designing the two non-conductive portions 41 close to each other, the density of the current passing between the two non-conductive portions 41 close to each other can be further suppressed. It is possible to further suppress the increase in the density of the current passing between the conductive portions 41 . It is preferable that the electrode portion 21</b>C have a mesh pattern composed of rhombic unit mesh cells, because current flows more easily between the non-conductive portions 41 when a voltage is applied to the power supply portion 22 . In addition, although the conductive portion 13C has been described as a rhombus in the first embodiment, the conductive portion 13C is a deformed rhombus in the second embodiment, a rhombus having a bent portion at an intersection in the third and fourth embodiments, or a deformed rhombus. A rhombus, a rhombus in which the length of the straight line component with respect to the length of the conductive wiring in the fifth embodiment is 50% or less, or a modified rhombus is preferable.
　以上から、実施の形態５の透明発熱体によれば、電極部２１Ｃが規則的に配列された複数の非導電部４１を有するため、特定の周波数帯の電磁波を選択的に透過できる。また、複数の非導電部４１のうち互いに最も近接する２つの非導電部４１の連結点４１Ａを結ぶ線分Ｆ１が延びる方向と、それぞれの非導電部４１の４つの単位ユニットＵ１が延びる方向とが異なるように、複数の非導電部４１が配列されるため、発熱機能と、特定の周波数帯の電磁波のみを透過させる機能とを両立しながらも、局所的な劣化を抑制できる。 As described above, according to the transparent heating element of Embodiment 5, since the electrode part 21C has a plurality of regularly arranged non-conductive parts 41, it is possible to selectively transmit electromagnetic waves in a specific frequency band. Also, the direction in which the line segment F1 connecting the connecting points 41A of the two non-conductive portions 41 closest to each other among the plurality of non-conductive portions 41 extends and the direction in which the four unit units U1 of the respective non-conductive portions 41 extend. Since the plurality of non-conductive portions 41 are arranged so that the non-conductive portions 41 are different from each other, local deterioration can be suppressed while achieving both a heat generating function and a function of transmitting only electromagnetic waves in a specific frequency band.
　なお、複数の非導電部４１の配置位置によっては、例えば図１９に示すように、非常に小さいセルＣＳが形成されることがある。このような非常に小さいセルＣＳが形成されていると、このセルＣＳの縁部に電流が集中し、この部分の温度が導電配線ＭＷの他の部分よりも高温になってしまい、さらに、セルＣＳを構成する導電配線ＭＷが観察者に目立って視認されてしまうことがある。そのため、セルＣＳが形成されないように、セルＣＳを構成する導電配線ＭＷのうち一部の導電配線ＭＷ７を除去することができる。これにより、非常に小さいセルＣＳが形成されることを防止し、セルＣＳの縁部における電流の集中を抑制でき、導電配線ＭＷが観察者により目立って視認されることを抑制できる。 Depending on the arrangement positions of the plurality of non-conductive portions 41, a very small cell CS may be formed as shown in FIG. 19, for example. When such a very small cell CS is formed, the current concentrates at the edge of this cell CS, and the temperature of this portion becomes higher than that of other portions of the conductive wiring MW. In some cases, the conductive wiring MW forming the CS is conspicuously recognized by an observer. Therefore, part of the conductive wirings MW7 forming the cells CS can be removed so that the cells CS are not formed. As a result, formation of very small cells CS can be prevented, concentration of current at the edges of the cells CS can be suppressed, and the conductive wiring MW can be suppressed from being conspicuously recognized by an observer.
　また、複数の非導電部４１が図１７および図１８に示すように配置されることが説明されているが、複数の非導電部４１の配置はこれに限定されない。例えば、図２０に、実施の形態５の変形例における導電層１３Ｄの部分平面図を示す。導電層１３Ｄは、図１７に示す導電層１３Ｃにおいて、電極部２１Ｃの代わりに電極部２１Ｄを備えたものである。電極部２１Ｄは、図１７に示す電極部２１Ｃにおいて、複数の非導電部４１を全体として４５°回転させたものである。このように、複数の非導電部４１が全体として４５°回転している場合でも、図１７に示す電極部２１Ｃと同様に、発熱機能と、特定の周波数帯の電磁波のみを透過させる機能とを両立しながらも、局所的な劣化を抑制できる。 Also, although it has been described that the plurality of non-conductive portions 41 are arranged as shown in FIGS. 17 and 18, the arrangement of the plurality of non-conductive portions 41 is not limited to this. For example, FIG. 20 shows a partial plan view of a conductive layer 13D in a modification of the fifth embodiment. The conductive layer 13D has an electrode portion 21D instead of the electrode portion 21C in the conductive layer 13C shown in FIG. The electrode portion 21D is obtained by rotating the plurality of non-conductive portions 41 in the electrode portion 21C shown in FIG. 17 by 45° as a whole. In this way, even when the plurality of non-conductive portions 41 are rotated by 45° as a whole, the heat generating function and the function of transmitting only electromagnetic waves in a specific frequency band can be achieved in the same manner as the electrode portion 21C shown in FIG. Local deterioration can be suppressed while achieving both.
　以下では、実施の形態１の透明発熱体１１および透明発熱成形体３１を構成する各部材について説明する。なお、実施の形態２～実施の形態５の透明発熱体の各部材についても、以下の説明を適用する。 Each member constituting the transparent heating element 11 and the transparent heating molded body 31 of Embodiment 1 will be described below. Note that the following description also applies to each member of the transparent heating elements of the second to fifth embodiments.
＜透明基材＞
　透明基材１２は、透明且つ絶縁性を有し且つ少なくとも導電層１３を支持できれば特に限定されるものではないが、樹脂材料により構成されることが好ましい。
　透明基材１２を構成する樹脂材料の具体例としては、ポリメタクリル酸メチル（Polymethyl methacrylate：ＰＭＭＡ）、アクリロニトリルブタジエンスチレン（Acrylonitrile butadiene styrene：ＡＢＳ）、ポリエチレンテレフタラート（Polyethylene terephthalate：ＰＥＴ）、ポリカーボネート（Polycarbonate：ＰＣ）、ポリシクロオレフィン、（メタ）アクリル、ポリエチレンナフタレート（Polyethylene naphthalate：ＰＥＮ）、ポリエチレン（Polyethylene：ＰＥ）、ポリプロピレン（Polypropylene：ＰＰ）、ポリスチレン（Polystyrene：ＰＳ）、ポリ塩化ビニル（Polyvinyl chloride：ＰＶＣ）、ポリ塩化ビニリデン（Polyvinylidene chloride：ＰＶＤＣ）、ポリフッ化ビニリデン（PolyVinylidene difluoride：ＰＶＤＦ）、ポリアリレート（Polyarylate：ＰＡＲ）、ポリエーテルサルホン（Polyethersulfone：ＰＥＳ）、高分子アクリル、フルオレン誘導体、結晶性シクロオレフィンポリマー（Cyclo Olefin Polymer：ＣＯＰ）、トリアセチルセルロース（Triacetylcellulose：ＴＡＣ）等が挙げられる。 <Transparent substrate>
The transparent base material 12 is not particularly limited as long as it is transparent and insulating and can support at least the conductive layer 13, but is preferably made of a resin material.
Specific examples of the resin material forming the transparent substrate 12 include polymethyl methacrylate (PMMA), acrylonitrile butadiene styrene (ABS), polyethylene terephthalate (PET), and polycarbonate. : PC), polycycloolefin, (meth) acrylic, polyethylene naphthalate (PEN), polyethylene (PE), polypropylene (PP), polystyrene (PS), polyvinyl chloride : PVC), Polyvinylidene chloride (PVDC), Polyvinylidene difluoride (PVDF), Polyarylate (PAR), Polyethersulfone (PES), Polymer acrylic, Fluorene derivative, Crystal cycloolefin polymer (COP), triacetylcellulose (TAC), and the like.
　ここで、透明基材１２の透明性および耐久性の観点から、透明基材１２は、ポリメタクリル酸メチル樹脂、ポリカーボネート樹脂、アクリロニトリルブタジエンスチレン樹脂、ポリエチレンテレフタラート樹脂のいずれかを主成分として構成されることが好ましい。ここで、透明基材１２の主成分とは、透明基材１２の構成成分のうち８０％以上を占めることをいうものとする。 Here, from the viewpoint of the transparency and durability of the transparent substrate 12, the transparent substrate 12 is mainly composed of any one of polymethyl methacrylate resin, polycarbonate resin, acrylonitrile-butadiene-styrene resin, and polyethylene terephthalate resin. preferably. Here, the main component of the transparent base material 12 means that it accounts for 80% or more of the constituent components of the transparent base material 12 .
　透明基材１２の可視光透過率は、８５．０％～１００．０％であることが好ましい。
　また、透明基材１２の厚みは、特に制限されないが、取り扱い性等の点から、０．０５ｍｍ以上２．００ｍｍ以下が好ましく、０．１０ｍｍ以上１．００ｍｍ以下がより好ましい。 The visible light transmittance of the transparent substrate 12 is preferably 85.0% to 100.0%.
The thickness of the transparent substrate 12 is not particularly limited, but is preferably 0.05 mm or more and 2.00 mm or less, more preferably 0.10 mm or more and 1.00 mm or less, from the viewpoint of handleability.
＜導電配線＞
　導電配線ＭＷは、導電性を有する材料により構成される。例えば、導電配線ＭＷが金属により構成される場合に、その金属の種類は特に限定されず、例えば、銅、銀、アルミニウム、クロム、鉛、ニッケル、金、すず、および、亜鉛等が挙げられるが、導電性の観点から、銅、銀、アルミニウム、金がより好ましい。金属製の導電配線ＭＷを形成する方法として、セミアディティブ法、フルアディティブ法、サブトラクティブ法、銀塩法、金属含有インクまたはその前駆体の印刷（グラビア印刷、フレキソ印刷、スクリーン印刷、インクジェット印刷、マイクロコンタクト印刷）、または、レーザーダイレクトストラクチャリング法を用いることができ、さらにこれらの組合せでもよい。
＜給電部＞
　給電部２２は、導電配線ＭＷと同様に、導電性を有する材料により構成される。例えば、給電部２２金属により構成される場合に、その金属の種類は特に限定されず、例えば、銅、銀、アルミニウム、クロム、鉛、ニッケル、金、すず、および、亜鉛等が挙げられるが、導電性の観点から、銅、銀、アルミニウム、金がより好ましい。 <Conductive wiring>
The conductive wiring MW is made of a conductive material. For example, when the conductive wiring MW is made of metal, the type of metal is not particularly limited, and examples thereof include copper, silver, aluminum, chromium, lead, nickel, gold, tin, and zinc. , from the viewpoint of conductivity, copper, silver, aluminum and gold are more preferable. Methods for forming the conductive wiring MW made of metal include a semi-additive method, a full-additive method, a subtractive method, a silver salt method, and printing of a metal-containing ink or its precursor (gravure printing, flexographic printing, screen printing, inkjet printing, microcontact printing), or a laser direct structuring method, or a combination thereof.
<Power supply part>
The power feeding portion 22 is made of a conductive material, like the conductive wiring MW. For example, when the power supply portion 22 is made of metal, the type of metal is not particularly limited, and examples thereof include copper, silver, aluminum, chromium, lead, nickel, gold, tin, and zinc. From the viewpoint of conductivity, copper, silver, aluminum and gold are more preferable.
＜支持部材＞
　支持部材３２は、透明且つ透明発熱体１１を支持できれば特に限定されるものではないが、樹脂材料により構成されることが好ましい。
　支持部材３２を構成する樹脂材料の具体例としては、ポリメタクリル酸メチル、アクリロニトリルブタジエンスチレン、ポリエチレンテレフタラート、ポリカーボネート、ポリシクロオレフィン、（メタ）アクリル、ポリエチレンナフタレート、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリスチレン、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン、ポリフッ化ビニリデン、ポリアリレート、ポリエーテルサルホン、高分子アクリル、フルオレン誘導体、結晶性シクロオレフィンポリマー、トリアセチルセルロース等が挙げられる。 <Support member>
The supporting member 32 is not particularly limited as long as it is transparent and can support the transparent heating element 11, but is preferably made of a resin material.
Specific examples of the resin material forming the support member 32 include polymethyl methacrylate, acrylonitrile butadiene styrene, polyethylene terephthalate, polycarbonate, polycycloolefin, (meth)acryl, polyethylene naphthalate, polyethylene, polypropylene, polystyrene, and polychloride. Vinyl, polyvinylidene chloride, polyvinylidene fluoride, polyarylate, polyether sulfone, polymer acryl, fluorene derivatives, crystalline cycloolefin polymer, triacetyl cellulose and the like.
　透明性および耐久性の観点から、支持部材３２は、ポリメタクリル酸メチル樹脂、ポリカーボネート樹脂、アクリロニトリルブタジエンスチレン樹脂、ポリエチレンテレフタラート樹脂のいずれかを主成分として構成されることが好ましい。ここで、支持部材３２の主成分とは、支持部材３２の構成成分のうち８０％以上を占めることをいうものとする。 From the viewpoint of transparency and durability, the support member 32 is preferably composed mainly of any one of polymethyl methacrylate resin, polycarbonate resin, acrylonitrile-butadiene-styrene resin, and polyethylene terephthalate resin. Here, the main component of the support member 32 means that it occupies 80% or more of the constituent components of the support member 32 .
　また、支持部材３２の可視光透過率は、透明発熱成形体３１において、透明基材１２と支持部材３２との界面における光の反射を抑制する観点から、透明基材１２の可視光透過率と同様に、８５．０％～１００．０％であることが好ましく、透明基材１２の可視光透過率と同一であることがより好ましい。 In addition, the visible light transmittance of the support member 32 is the same as the visible light transmittance of the transparent base material 12 from the viewpoint of suppressing the reflection of light at the interface between the transparent base material 12 and the support member 32 in the transparent heat-generating molded body 31. Similarly, it is preferably 85.0% to 100.0%, more preferably the same as the visible light transmittance of the transparent substrate 12 .
　導電層１３を強固に支持するために、透明基材１２と導電層１３との間にプライマー層を設けてもよい。プライマー層は、導電層１３を強固に支持できれば材料に限定はないが、特にウレタン系の樹脂材料により構成されることが好ましい。 A primer layer may be provided between the transparent substrate 12 and the conductive layer 13 in order to firmly support the conductive layer 13 . The material of the primer layer is not particularly limited as long as it can firmly support the conductive layer 13, but it is preferably made of a urethane-based resin material.
　以下に、実施例に基づいて本発明をさらに詳細に説明する。以下の実施例に示す材料、使用量、割合、処理内容、処理手順等は、本発明の趣旨を逸脱しない限り適宜変更することができ、本発明の範囲は、以下の実施例により限定的に解釈されるべきものではない。 The present invention will be described in further detail below based on examples. The materials, usage amounts, proportions, processing details, processing procedures, etc. shown in the following examples can be changed as appropriate without departing from the spirit of the present invention, and the scope of the present invention is limited by the following examples. not to be interpreted.
＜実施例１＞
（透明基材の準備）
　厚み０．２５ｍｍのポリカーボネート樹脂フィルム（帝人製パンライトＰＣ－２１５１）を透明基材１２として準備した。 <Example 1>
(Preparation of transparent substrate)
A polycarbonate resin film (Panlite PC-2151 manufactured by Teijin) having a thickness of 0.25 mm was prepared as the transparent substrate 12 .
（プライマー層形成用組成物の調製）
　以下の成分を混合し、プライマー層形成用組成物を得た。
　　Ｚ９１３－３（アイカ工業社製）　　　　　　　　　　１６．７質量部
　　ＩＰＡ（イソプロピルアルコール）　　　　　　　　　６２．５質量部
　　ＭＦＧ（１－メトキシ２－プロパノール）　　　　　　２０．８質量部 (Preparation of composition for forming primer layer)
The following components were mixed to obtain a composition for forming a primer layer.
Z913-3 (manufactured by Aica Kogyo Co., Ltd.) 16.7 parts by mass IPA (isopropyl alcohol) 62.5 parts by mass MFG (1-methoxy-2-propanol) 20.8 parts by mass
（プライマー層の形成）
　得られたプライマー層形成用組成物を、透明基材１２上に、平均乾燥膜厚が０．４０μｍとなるようにバー塗布し、８０℃で３分間乾燥させた。その後、形成されたプライマー層形成用組成物の層に対して、５００ｍＪ／ｃｍ２の照射量で紫外線（Ultraviolet：ＵＶ）を照射し、厚み０．４０μｍのプライマー層を形成した。 (Formation of primer layer)
The resulting composition for forming a primer layer was bar-coated on the transparent substrate 12 so that the average dry film thickness was 0.40 μm, and dried at 80° C. for 3 minutes. After that, the layer of the composition for forming a primer layer thus formed was irradiated with ultraviolet rays (UV) at an irradiation dose of 500 mJ/cm 2 to form a primer layer with a thickness of 0.40 μm.
（被めっき層前駆体層形成用組成物の調製）
　以下の成分を混合し、被めっき層前駆体層形成用組成物を得た。
　　ＩＰＡ（イソプロピルアルコール）　　　　　　　９５．５００質量部
　　ポリブタジエンマレイン酸（ブタジエン－マレイン酸共重合体）水溶液
（和光純薬工業社製、４２質量％水溶液）　　　　　　　３．０００質量部
　　ＦＡＭ－２０１（富士フイルム社製）　　　　　　　１．２５０質量部
　　ＩＲＧＡＣＵＲＥ　ＯＸＥ０２（ＢＡＳＦ社製）
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　０．０６３質量部
　なお、ＦＡＭ－２０１は、以下の化学式で表される２官能アクリルアミドモノマーを主成分として含む。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000001
 (Preparation of composition for forming precursor layer of plated layer)
The following components were mixed to obtain a composition for forming a precursor layer for a plating layer.
IPA (isopropyl alcohol) 95.500 parts by mass Polybutadiene maleic acid (butadiene-maleic acid copolymer) aqueous solution (manufactured by Wako Pure Chemical Industries, Ltd., 42% by mass aqueous solution) 3.000 parts by mass FAM-201 (manufactured by Fujifilm) 1.250 parts by mass IRGACURE OXE02 (manufactured by BASF)
0.063 parts by mass FAM-201 contains, as a main component, a bifunctional acrylamide monomer represented by the following chemical formula.
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000001
（被めっき層前駆体層付き基材の作製）
　得られた被めっき層前駆体層形成用組成物を、プライマー層上に、平均乾燥膜厚が０．２０μｍとなるようにワイヤーバーを用いて塗布し、１２０℃の雰囲気下で３分間乾燥させた。その後、直ちに、被めっき層前駆体層形成用組成物上に厚み１２．００μｍのポリプロピレンフィルムを貼り合わせることにより、被めっき層前駆体層付き基材を作製した。 (Preparation of base material with precursor layer to be plated)
The obtained composition for forming a precursor layer of the plating layer is applied onto the primer layer using a wire bar so that the average dry film thickness is 0.20 μm, and dried in an atmosphere of 120° C. for 3 minutes. rice field. Immediately thereafter, a polypropylene film having a thickness of 12.00 μm was laminated on the composition for forming a layer to be plated precursor layer, thereby producing a base material with a layer to be plated precursor layer.
（被めっき層付き基材の作製）
　図２に示すような、電極部２１と一対の給電部２２とを有する露光パターンを有する石英製のフォトマスクを被めっき層前駆体層付き基材上に配置し、高圧水銀灯光源を用いて、被めっき層前駆体層付き基材に対してフォトマスク越しに、１５０ｍJ／ｃｍ２の照射量で露光した。 (Preparation of base material with layer to be plated)
A quartz photomask having an exposure pattern having an electrode portion 21 and a pair of power supply portions 22 as shown in FIG. The substrate with the precursor layer of the layer to be plated was exposed through a photomask with a dose of 150 mJ/cm 2 .
　フォトマスクの露光パターンにおいて、電極部２１は、１００ｍｍ×１００ｍｍの正方形の外形を有し、メッシュパターンＭＰ１を構成する菱形の単位メッシュセルＣ１の１辺の長さは３００μｍ、メッシュパターンＭＰ１を形成する複数の導電配線ＭＷの線幅Ｗは３．５μｍである。また、電極部２１における菱形の単位メッシュセルＣ１の短軸Ａ２の長さＬ２に対する長軸Ａ１の長さＬ１の比率Ｌ１／Ｌ２は、１．２である。また、一対の給電部２２は、Ｘ方向に１５０ｍｍの長さ、Ｙ方向に２０ｍｍの幅を有する長方形の外形を有している。また、一対の給電部２２の縁部と、縁部の内側は６．０μｍの線幅を有する複数の導電配線で形成されている。一対の給電部２２の縁部の内側において、複数の導電配線は、Ｘ方向およびＹ方向に対して４５°傾斜した第３方向に沿って延びる複数の導電配線と、第３方向に直交する第４方向に沿って延びる複数の導電配線により構成されており、これにより、いわゆる正方格子のメッシュパターンが形成されている。この正方格子のメッシュパターンにおける導電配線の間隔は、１００．０μｍである。 In the exposure pattern of the photomask, the electrode part 21 has a square outer shape of 100 mm×100 mm, and the length of one side of the rhombic unit mesh cell C1 constituting the mesh pattern MP1 is 300 μm, forming the mesh pattern MP1. The line width W of the plurality of conductive wirings MW is 3.5 μm. The ratio L1/L2 of the length L1 of the long axis A1 to the length L2 of the short axis A2 of the rhombic unit mesh cell C1 in the electrode portion 21 is 1.2. Also, the pair of power supply portions 22 has a rectangular outer shape with a length of 150 mm in the X direction and a width of 20 mm in the Y direction. Further, the edge portions of the pair of power supply portions 22 and the inside of the edge portions are formed of a plurality of conductive wirings having a line width of 6.0 μm. Inside the edge portions of the pair of power supply portions 22, the plurality of conductive wirings are arranged in a plurality of conductive wirings extending along a third direction inclined at 45° with respect to the X direction and the Y direction, and a plurality of conductive wirings extending along a third direction perpendicular to the third direction. It is composed of a plurality of conductive wires extending in four directions, forming a so-called square lattice mesh pattern. The spacing of the conductive wires in this square lattice mesh pattern is 100.0 μm.
　露光後、室温の純水を用いて、被めっき層前駆体層をシャワー洗浄することにより現像処理し、約５．５μｍの線幅Ｗを有する複数の導電配線ＭＷにより形成されるメッシュ形状の電極部２１の現像パターンと、約９．０μｍの線幅を有する複数の導電配線により形成されるメッシュ形状の一対の給電部２２の現像パターンを有する被めっき層付き基材を得た。 After exposure, the precursor layer to be plated is subjected to a development treatment by shower-washing with pure water at room temperature, and a mesh-shaped electrode formed of a plurality of conductive wirings MW having a line width W of about 5.5 μm. Thus, a base material with a layer to be plated having a developed pattern of the portion 21 and a developed pattern of a pair of mesh-shaped power supply portions 22 formed by a plurality of conductive wirings having a line width of about 9.0 μm was obtained.
（導電層の形成）
　被めっき層付き基材を、３５℃の１質量％の炭酸水素ナトリウム水溶液に５分間浸漬させた。次に、被めっき層付き基材を、５５℃のパラジウム触媒付与液ＲＯＮＡＭＥＲＳＥ　ＳＭＴ（ロームアンドハース電子材料株式会社製）に５分間浸漬させた。被めっき層付き基材を水洗した後、続けて３５℃の還元処理液ＣＩＲＣＵＰＯＳＩＴ６５４０（ロームアンドハース電子材料株式会社製）に５分間浸漬させ、その後、再び水洗した。さらに、被めっき層付き基材を、４５℃の無電解銅めっき液ＣＩＲＣＵＰＯＳＩＴ４５００（ロームアンドハース電子材料株式会社製）に２０分間浸漬させた後、水洗して、電極部２１と一対の給電部２２を有する導電層１３を形成した。 (Formation of conductive layer)
The substrate with the layer to be plated was immersed in a 1% by mass sodium hydrogen carbonate aqueous solution at 35° C. for 5 minutes. Next, the substrate with the layer to be plated was immersed in a 55° C. palladium catalyst application liquid RONAMERSE SMT (manufactured by Rohm and Haas Electronic Materials Co., Ltd.) for 5 minutes. After washing the substrate with the layer to be plated with water, it was continuously immersed in a reduction treatment liquid CIRCUPOSIT6540 (manufactured by Rohm and Haas Electronic Materials Co., Ltd.) at 35° C. for 5 minutes, and then washed again with water. Furthermore, the base material with the layer to be plated is immersed in an electroless copper plating solution CIRCUPOSIT4500 (manufactured by Rohm and Haas Electronic Materials Co., Ltd.) at 45° C. for 20 minutes, and then washed with water. A conductive layer 13 having
　これにより、図２に示すような、８．０μｍの線幅Ｗを有する複数の導電配線ＭＷにより形成されたメッシュ形状の電極部２１と、１２．０μｍの線幅を有する複数の導電配線により形成されたメッシュ形状の一対の給電部２２を有する透明発熱体１１が得られた。この透明発熱体１１は、ＸＹ面に沿って延びる平板形状を有している。また、電極部２１における菱形の単位メッシュセルＣ１の短軸Ａ２の長さＬ２に対する長軸Ａ１の長さＬ１の比率Ｌ１／Ｌ２は、１．２であり、単位メッシュセルＣ１の１辺の長さは３００μｍであった。 As a result, as shown in FIG. 2, the mesh-shaped electrode portion 21 formed of a plurality of conductive wirings MW having a line width W of 8.0 μm and the mesh-shaped electrode portion 21 formed of a plurality of conductive wirings having a line width W of 12.0 μm. Thus, a transparent heating element 11 having a pair of mesh-shaped power supply portions 22 was obtained. This transparent heating element 11 has a flat plate shape extending along the XY plane. The ratio L1/L2 of the length L1 of the long axis A1 to the length L2 of the short axis A2 of the rhombic unit mesh cell C1 in the electrode portion 21 is 1.2, and the length of one side of the unit mesh cell C1 is 1.2. The thickness was 300 μm.
＜透明発熱成形体の作製＞
　図２１に示すように、被めっき層付き基材の作製の工程で得られた被めっき層付き基材５１を、半径１００ｍｍ、中心角５０°の円弧形状を有する金型Ｍ１上に配置し、赤外線ランプＨにより被めっき層付き基材５１を１６０℃に加熱することにより、被めっき層付き基材５１の被めっき層５２が配置されている部分を、金型Ｍ１に沿った円弧形状に形成した。次に、導電層の形成の工程と同様にして、被めっき層付き基材５１に対してめっき処理を行うことにより、図５に示すような円弧形状を有する透明発熱体１１Ａを得た。 <Preparation of transparent heat-generating molding>
As shown in FIG. 21, a substrate 51 with a layer to be plated obtained in the step of producing a substrate with a layer to be plated is placed on a mold M1 having an arc shape with a radius of 100 mm and a central angle of 50°, By heating the substrate 51 with the layer to be plated to 160° C. with the infrared lamp H, the portion of the substrate 51 with the layer to be plated where the layer 52 to be plated is arranged is formed into an arc shape along the mold M1. bottom. Next, the substrate 51 with the layer to be plated was plated in the same manner as the step of forming the conductive layer, thereby obtaining an arc-shaped transparent heating element 11A as shown in FIG.
　その後、図２２に示すように、透明発熱体１１Ａの透明基材１２の第２面１２Ｂに沿った形状の凹部Ｍ２Ａを有する金型Ｍ２に、透明基材１２の第２面１２Ｂを接触させるように透明発熱体１１Ａを配置し、さらに、樹脂の注入口Ｍ３Ａと、注入口Ｍ３Ａに接続する凹部Ｍ３Ｂを有する金型Ｍ３を、透明発熱体１１Ａを挟むように金型Ｍ２と組み合わせた。このようにして、透明発熱体１１Ａを、金型Ｍ２およびＭ３を組み合わせて形成される空洞部Ｊ内に配置した。その後、金型Ｍ２およびＭ３の温度を１００℃に保った状態で、注入口Ｍ３Ａから空洞部Ｊ内に、ポリカーボネート樹脂（帝人製パンライトＬ－１２２５Ｌ）を３００℃で射出する、いわゆるフィルムインサート成形を行った。これにより、導電層１３を覆う支持部材３２を透明発熱体１１Ａ上に形成して、図６に示すような、立体形状を有する透明発熱成形体３１を得た。 After that, as shown in FIG. 22, the second surface 12B of the transparent base material 12 is brought into contact with a mold M2 having a concave portion M2A having a shape along the second surface 12B of the transparent base material 12 of the transparent heating element 11A. A mold M3 having a resin injection port M3A and a recess M3B connected to the resin injection port M3A was combined with the mold M2 so as to sandwich the transparent heating element 11A. In this manner, the transparent heating element 11A was placed in the cavity J formed by combining the molds M2 and M3. After that, while the temperature of the molds M2 and M3 is kept at 100°C, a polycarbonate resin (Panlite L-1225L manufactured by Teijin) is injected at 300°C into the cavity J from the inlet M3A, so-called film insert molding. did As a result, a support member 32 covering the conductive layer 13 was formed on the transparent heat generating body 11A, and a transparent heat generating molded body 31 having a three-dimensional shape as shown in FIG. 6 was obtained.
＜実施例２＞
　実施例１で用いられるフォトマスクにおいて、透明発熱体１１の電極部２１における菱形の単位メッシュセルＣ１の短軸Ａ２の長さＬ２に対する長軸Ａ１の長さＬ１の比率Ｌ１／Ｌ２を１．８とした以外は、実施例１と同様にして、実施例２の透明発熱体１１および透明発熱成形体３１を製造した。 <Example 2>
In the photomask used in Example 1, the ratio L1/L2 of the length L1 of the long axis A1 to the length L2 of the short axis A2 of the rhombic unit mesh cell C1 in the electrode portion 21 of the transparent heating element 11 was 1.8. A transparent heat generating element 11 and a transparent heat generating molding 31 of Example 2 were manufactured in the same manner as in Example 1, except that the above was changed.
＜実施例３＞
　実施例１で用いられるフォトマスクにおいて、透明発熱体１１の電極部２１における菱形の単位メッシュセルＣ１の短軸Ａ２の長さＬ２に対する長軸Ａ１の長さＬ１の比率Ｌ１／Ｌ２を３．５とした以外は、実施例１と同様にして、実施例３の透明発熱体１１および透明発熱成形体３１を製造した。 <Example 3>
In the photomask used in Example 1, the ratio L1/L2 of the length L1 of the long axis A1 to the length L2 of the short axis A2 of the rhombic unit mesh cell C1 in the electrode portion 21 of the transparent heating element 11 was 3.5. A transparent heat generating element 11 and a transparent heat generating molded body 31 of Example 3 were produced in the same manner as in Example 1 except for the above.
＜実施例４＞
　実施例２で用いられるフォトマスクを、透明発熱体１１の電極部２１における複数の導電配線ＭＷの線幅Ｗが３．０μｍとなるようなフォトマスクに変更する以外は、実施例２と同様にして、実施例４の透明発熱体１１および透明発熱成形体３１を製造した。 <Example 4>
Example 2 is the same as Example 2 except that the photomask used in Example 2 is changed to a photomask in which the line width W of the plurality of conductive wirings MW in the electrode portion 21 of the transparent heating element 11 is 3.0 μm. Thus, the transparent heating element 11 and the transparent heating molding 31 of Example 4 were produced.
＜実施例５＞
　実施例２で用いられるフォトマスクを、透明発熱体１１の電極部２１における複数の導電配線ＭＷの線幅Ｗが５．０μｍとなるようなフォトマスクに変更する以外は、実施例２と同様にして、実施例５の透明発熱体１１および透明発熱成形体３１を製造した。 <Example 5>
Example 2 is the same as Example 2 except that the photomask used in Example 2 is changed to a photomask in which the line width W of the plurality of conductive wirings MW in the electrode portion 21 of the transparent heating element 11 is 5.0 μm. Thus, a transparent heating element 11 and a transparent heating molding 31 of Example 5 were produced.
＜実施例６＞
　実施例２で用いられるフォトマスクを、透明発熱体１１の電極部２１における複数の導電配線ＭＷの線幅Ｗが１２．０μｍとなるようなフォトマスクに変更する以外は、実施例２と同様にして、実施例５の透明発熱体１１および透明発熱成形体３１を製造した。 <Example 6>
The same procedure as in Example 2 was performed except that the photomask used in Example 2 was changed to a photomask in which the line width W of the plurality of conductive wirings MW in the electrode portion 21 of the transparent heating element 11 was 12.0 μm. Thus, a transparent heating element 11 and a transparent heating molding 31 of Example 5 were produced.
＜実施例７＞
　実施例２で用いられるフォトマスクを、図７に示すように、電極部２１Ａが、変形された菱形の複数の単位メッシュセルＣ２からなるメッシュパターンＭＰ２を有するフォトマスクに変更すること以外は、実施例２と同様にして実施例７の透明発熱体１１および透明発熱成形体３１を製造した。なお、実施例７で用いられるフォトマスクにおいて、電極部２１ＡのメッシュパターンＭＰ２は、菱形の単位メッシュセルＣ１を有するメッシュパターンＭＰ１に対して、式（１）に基づいて２％の不規則性が付与されている。ここで、変形された菱形の単位メッシュセルＣ２における長軸Ａ１の長さＬ１と短軸Ａ２の長さＬ２との比率Ｌ１／Ｌ２は、１００個の単位メッシュセルＣ２に対して算出された比率Ｌ１／Ｌ２の平均値である。 <Example 7>
Except for changing the photomask used in Example 2 to a photomask having a mesh pattern MP2 in which the electrode portion 21A is composed of a plurality of deformed rhombic unit mesh cells C2 as shown in FIG. In the same manner as in Example 2, a transparent heating element 11 and a transparent heating molded article 31 of Example 7 were produced. In the photomask used in Example 7, the mesh pattern MP2 of the electrode portion 21A has irregularity of 2% based on the formula (1) with respect to the mesh pattern MP1 having the rhombic unit mesh cells C1. Granted. Here, the ratio L1/L2 between the length L1 of the long axis A1 and the length L2 of the short axis A2 in the deformed rhombic unit mesh cell C2 is the ratio calculated for 100 unit mesh cells C2. It is the average value of L1/L2.
＜実施例８＞
　実施例７で用いられるフォトマスクにおいて、電極部２１ＡのメッシュパターンＭＰ２が、菱形の単位メッシュセルＣ１を有するメッシュパターンＭＰ１に対して、式（１）に基づいて５％の不規則性を有する以外は、実施例７と同様にして実施例８の透明発熱体１１および透明発熱成形体３１を製造した。
＜実施例９＞
　実施例７で用いられるフォトマスクにおいて、電極部２１ＡのメッシュパターンＭＰ２が、菱形の単位メッシュセルＣ１を有するメッシュパターンＭＰ１に対して、式（１）に基づいて１０％の不規則性を有する以外は、実施例７と同様にして実施例９の透明発熱体１１および透明発熱成形体３１を製造した。 <Example 8>
In the photomask used in Example 7, the mesh pattern MP2 of the electrode portion 21A has an irregularity of 5% based on the formula (1) with respect to the mesh pattern MP1 having the rhombic unit mesh cells C1. produced the transparent heat generating element 11 and the transparent heat generating molding 31 of Example 8 in the same manner as in Example 7.
<Example 9>
In the photomask used in Example 7, the mesh pattern MP2 of the electrode portion 21A has an irregularity of 10% based on the formula (1) with respect to the mesh pattern MP1 having the rhombic unit mesh cells C1. produced the transparent heat generating element 11 and the transparent heat generating molding 31 of Example 9 in the same manner as in Example 7.
＜実施例１０＞
　実施例７で用いられるフォトマスクにおいて、電極部２１ＡのメッシュパターンＭＰ２が、菱形の単位メッシュセルＣ１を有するメッシュパターンＭＰ１に対して、式（１）に基づいて２０％の不規則性を有する以外は、実施例７と同様にして実施例１０の透明発熱体１１および透明発熱成形体３１を製造した。
＜実施例１１＞
　実施例７で用いられるフォトマスクにおいて、電極部２１ＡのメッシュパターンＭＰ２が、菱形の単位メッシュセルＣ１を有するメッシュパターンＭＰ１に対して、式（１）に基づいて２５％の不規則性を有する以外は、実施例７と同様にして実施例１１の透明発熱体１１および透明発熱成形体３１を製造した。 <Example 10>
In the photomask used in Example 7, the mesh pattern MP2 of the electrode portion 21A has an irregularity of 20% based on the formula (1) with respect to the mesh pattern MP1 having rhombic unit mesh cells C1. produced the transparent heat generating element 11 and the transparent heat generating molding 31 of Example 10 in the same manner as in Example 7.
<Example 11>
In the photomask used in Example 7, the mesh pattern MP2 of the electrode portion 21A has an irregularity of 25% based on the formula (1) with respect to the mesh pattern MP1 having the rhombic unit mesh cells C1. produced the transparent heat generating element 11 and the transparent heat generating molding 31 of Example 11 in the same manner as in Example 7.
＜実施例１２＞
　実施例７で用いられるフォトマスクにおいて、変形された菱形の単位メッシュセルＣ２の短軸Ａ２の長さＬ２に対する長軸Ａ１の長さＬ１の比率Ｌ１／Ｌ２を１．２とした以外は、実施例７と同様にして実施例１２の透明発熱体１１および透明発熱成形体３１を製造した。
＜実施例１３＞
　実施例７で用いられるフォトマスクにおいて、変形された菱形の単位メッシュセルＣ２の短軸Ａ２の長さＬ２に対する長軸Ａ１の長さＬ１の比率Ｌ１／Ｌ２を３．５とした以外は、実施例７と同様にして実施例１３の透明発熱体１１および透明発熱成形体３１を製造した。 <Example 12>
In the photomask used in Example 7, except that the ratio L1/L2 of the length L1 of the long axis A1 to the length L2 of the short axis A2 of the deformed rhombic unit mesh cell C2 was set to 1.2. In the same manner as in Example 7, the transparent heating element 11 and the transparent heating molding 31 of Example 12 were produced.
<Example 13>
In the photomask used in Example 7, except that the ratio L1/L2 of the length L1 of the long axis A1 to the length L2 of the short axis A2 of the deformed rhombic unit mesh cell C2 was set to 3.5. In the same manner as in Example 7, a transparent heating element 11 and a transparent heating molding 31 of Example 13 were produced.
＜実施例１４＞
　実施例１で用いられるフォトマスクにおいて、電極部２１を構成する複数の導電配線ＭＷに、図１０に示すような曲線形状の屈曲部Ｂ５およびＢ６を追加する以外は、実施例１と同様にして実施例１４の透明発熱体１１および透明発熱成形体３１を製造した。ここで、菱形の単位メッシュセルＣ１の頂点から第２方向Ｄ２に沿って延びる第２導電配線Ｅ６に沿って４０μｍ離れた点から、さらに、Ｘ方向において単位メッシュセルＣ１の鋭角Ｇ３の外側に向かって１５μｍ離れた点を屈曲部Ｂ５に対する屈曲の起点ＳＰ３に設定した。また、菱形の単位メッシュセルＣ１の頂点から第２方向Ｄ２に沿って延びる第４導電配線Ｅ８に沿って４０μｍ離れた点から、さらに、第２方向Ｄ２に直交する方向に沿って単位メッシュセルＣ１の鋭角Ｇ３の外側に向かって１５μｍ離れた点を屈曲部Ｂ６に対する屈曲の起点ＳＰ４に設定した。 <Example 14>
In the photomask used in Example 1, the same procedure as in Example 1 was performed, except that curved bent portions B5 and B6 as shown in FIG. A transparent heating element 11 and a transparent heating molding 31 of Example 14 were produced. Here, from a point 40 μm away from the vertex of the rhomboidal unit mesh cell C1 along the second conductive wiring E6 extending along the second direction D2, further toward the outside of the acute angle G3 of the unit mesh cell C1 in the X direction. A point separated by 15 μm from the bending portion B5 was set as the bending starting point SP3. In addition, from a point 40 μm away from the vertex of the rhombic unit mesh cell C1 along the fourth conductive wiring E8 extending along the second direction D2, the unit mesh cell C1 further extends along the direction orthogonal to the second direction D2. A point 15 μm away from the acute angle G3 was set as a bending starting point SP4 for the bending portion B6.
＜実施例１５＞
　実施例１４で用いられるフォトマスクにおいて、単位メッシュセルＣ１の短軸Ａ２の長さＬ２に対する長軸Ａ１の長さＬ１の比率Ｌ１／Ｌ２を１．８とした以外は、実施例１４と同様にして実施例１５の透明発熱体１１および透明発熱成形体３１を製造した。
＜実施例１６＞
　実施例１４で用いられるフォトマスクにおいて、単位メッシュセルＣ１の短軸Ａ２の長さＬ２に対する長軸Ａ１の長さＬ１の比率Ｌ１／Ｌ２を３．５とした以外は、実施例１４と同様にして実施例１６の透明発熱体１１および透明発熱成形体３１を製造した。 <Example 15>
In the photomask used in Example 14, the same procedure as in Example 14 was performed except that the ratio L1/L2 of the length L1 of the long axis A1 to the length L2 of the short axis A2 of the unit mesh cell C1 was 1.8. A transparent heat generating element 11 and a transparent heat generating molding 31 of Example 15 were produced.
<Example 16>
In the photomask used in Example 14, the same procedure as in Example 14 was performed except that the ratio L1/L2 of the length L1 of the long axis A1 to the length L2 of the short axis A2 of the unit mesh cell C1 was 3.5. A transparent heat generating element 11 and a transparent heat generating molding 31 of Example 16 were produced.
＜実施例１７＞
　実施例７で用いられるフォトマスクにおいて、電極部２１Ａを構成する複数の導電配線ＭＷに、図１０に示すような曲線形状の屈曲部Ｂ５およびＢ６を追加する以外は、実施例７と同様にして実施例１７の透明発熱体１１および透明発熱成形体３１を製造した。ここで、変形された菱形の単位メッシュセルＣ２の頂点から第２方向Ｄ２に沿って延びる第２導電配線Ｅ６に沿って４０μｍ離れた点から、さらに、Ｘ方向において単位メッシュセルＣ２の鋭角Ｇ３の外側に向かって１５μｍ離れた点を屈曲部Ｂ５に対する屈曲の起点ＳＰ３に設定した。また、変形された菱形の単位メッシュセルＣ２の頂点から第２方向Ｄ２に沿って延びる第４導電配線Ｅ８に沿って４０μｍ離れた点から、さらに、Ｘ方向において単位メッシュセルＣ２の鋭角Ｇ３の外側に向かって１５μｍ離れた点を屈曲部Ｂ６に対する屈曲の起点ＳＰ４に設定した。 <Example 17>
In the photomask used in Example 7, the same procedure as in Example 7 was performed except that curved bent portions B5 and B6 as shown in FIG. A transparent heating element 11 and a transparent heating molding 31 of Example 17 were produced. Here, from a point 40 μm away from the vertex of the deformed diamond-shaped unit mesh cell C2 along the second conductive wiring E6 extending along the second direction D2, the acute angle G3 of the unit mesh cell C2 in the X direction A point 15 μm apart toward the outside was set as a bending starting point SP3 for the bending portion B5. Further, from a point 40 μm away from the vertex of the deformed diamond-shaped unit mesh cell C2 along the fourth conductive wiring E8 extending along the second direction D2, and further outside the acute angle G3 of the unit mesh cell C2 in the X direction. A point 15 μm away from the bending portion B6 was set as a bending starting point SP4.
＜実施例１８＞
　実施例１７で用いられるフォトマスクにおいて、単位メッシュセルＣ２の短軸Ａ２の長さＬ２に対する長軸Ａ１の長さＬ１の比率Ｌ１／Ｌ２を１．２とした以外は、実施例１７と同様にして実施例１８の透明発熱体１１および透明発熱成形体３１を製造した。
＜実施例１９＞
　実施例１７で用いられるフォトマスクにおいて、単位メッシュセルＣ２の短軸Ａ２の長さＬ２に対する長軸Ａ１の長さＬ１の比率Ｌ１／Ｌ２を３．５とした以外は、実施例１７と同様にして実施例１９の透明発熱体１１および透明発熱成形体３１を製造した。 <Example 18>
In the photomask used in Example 17, the same procedure as in Example 17 was performed except that the ratio L1/L2 of the length L1 of the long axis A1 to the length L2 of the short axis A2 of the unit mesh cell C2 was 1.2. A transparent heat generating element 11 and a transparent heat generating molding 31 of Example 18 were produced.
<Example 19>
In the photomask used in Example 17, the same procedure as in Example 17 was performed except that the ratio L1/L2 of the length L1 of the long axis A1 to the length L2 of the short axis A2 of the unit mesh cell C2 was 3.5. A transparent heat generating element 11 and a transparent heat generating molding 31 of Example 19 were produced.
＜実施例２０＞
　実施例２で用いられるフォトマスクにおいて、図１３に示すような曲線形状の屈曲部ＢＡを追加する以外は、実施例２と同様にして実施例２０の透明発熱体１１および透明発熱成形体３１を製造した。ここで、屈曲部ＢＡは、菱形の単位メッシュセルにおいて互いに隣接する交差部ＣＰ２間を結ぶ２本の直線ＣＬ１およびＣＬ２が挟む挟角５８°を７０°に緩和する接線Ｆ３を有し、すなわち、交差角度が７０°で且つ半径３０μｍおよび中心角７０度の弧形状として設定した。また、隣接する屈曲部ＢＡの間の導電配線を直線形状に設定した。
＜実施例２１＞
　実施例２０で用いられるフォトマスクにおいて、菱形の単位メッシュセルにおいて互いに隣接する交差部ＣＰ２間を結ぶ２本の直線ＣＬ１およびＣＬ２が挟む挟角５８°を９０°に緩和する接線を有する、すなわち、交差角度が９０°である以外は、実施例２０と同様にして実施例２１の透明発熱体１１および透明発熱成形体３１を製造した。 <Example 20>
In the photomask used in Example 2, the transparent heating element 11 and the transparent heat-generating molding 31 of Example 20 were prepared in the same manner as in Example 2, except that a curved bent portion BA as shown in FIG. 13 was added. manufactured. Here, the bent portion BA has a tangent line F3 that relaxes the included angle of 58° between the two straight lines CL1 and CL2 connecting the intersections CP2 adjacent to each other in the rhombic unit mesh cell to 70°, that is, An arc shape with an intersection angle of 70°, a radius of 30 μm, and a central angle of 70° was set. Also, the conductive wiring between the adjacent bent portions BA is set in a linear shape.
<Example 21>
In the photomask used in Example 20, the two straight lines CL1 and CL2 connecting the intersections CP2 adjacent to each other in the rhombic unit mesh cell have a tangent line that relaxes the included angle of 58° to 90°, that is, A transparent heating element 11 and a transparent heating molded article 31 of Example 21 were produced in the same manner as in Example 20, except that the crossing angle was 90°.
＜実施例２２＞
　実施例３で用いられるフォトマスクにおいて、図１３に示すような曲線形状の屈曲部ＢＡを追加する以外は、実施例３と同様にして実施例２２の透明発熱体１１および透明発熱成形体３１を製造した。ここで、屈曲部ＢＡは、菱形の単位メッシュセルにおいて互いに隣接する交差部ＣＰ２間を結ぶ２本の直線ＣＬ１およびＣＬ２が挟む挟角５８°を７０°に緩和する接線を有し、すなわち、交差角度が７０°で且つ半径３０μｍおよび中心角７０度の弧形状として設定した。また、隣接する屈曲部ＢＡの間の導電配線を直線形状に設定した。 <Example 22>
In the photomask used in Example 3, the transparent heating element 11 and the transparent heat-generating molding 31 of Example 22 were produced in the same manner as in Example 3, except that a curved bent portion BA as shown in FIG. 13 was added. manufactured. Here, the bent portion BA has a tangent line that relaxes the included angle of 58° between the two straight lines CL1 and CL2 connecting the adjacent intersection portions CP2 in the rhombic unit mesh cell to 70°. It was set as an arc shape with an angle of 70°, a radius of 30 μm, and a central angle of 70°. Also, the conductive wiring between the adjacent bent portions BA is set in a linear shape.
＜実施例２３＞
　実施例７で用いられるフォトマスクにおいて、図１３に示すような曲線形状の屈曲部ＢＡを追加する以外は、実施例７と同様にして実施例２３の透明発熱体１１および透明発熱成形体３１を製造した。ここで、屈曲部ＢＡは、菱形の単位メッシュセルにおいて互いに隣接する交差部ＣＰ２間を結ぶ２本の直線ＣＬ１およびＣＬ２が挟む挟角５８°を７０°に緩和する接線を有し且つ半径３０μｍおよび中心角７０度の弧形状として設定した。また、隣接する屈曲部ＢＡの間の導電配線を直線形状に設定した。 <Example 23>
In the photomask used in Example 7, the transparent heating element 11 and the transparent heat-generating molding 31 of Example 23 were prepared in the same manner as in Example 7, except that a curved bent portion BA as shown in FIG. 13 was added. manufactured. Here, the bent portion BA has a tangent line that relaxes to 70° the included angle of 58° between the two straight lines CL1 and CL2 that connect the intersections CP2 adjacent to each other in the rhombic unit mesh cell, and has a radius of 30 μm and It was set as an arc shape with a central angle of 70 degrees. Also, the conductive wiring between the adjacent bent portions BA is set in a linear shape.
＜実施例２４＞
　実施例２０で用いられるフォトマスクにおいて、隣接する屈曲部ＢＡの間の直線成分の１５％を不規則に曲線形状としたこと以外は、実施例２０と同様にして実施例２４の透明発熱体１１および透明発熱成形体３１を製造した。ここで、曲線形状の最大振幅は、２５μｍに設定した。
＜実施例２５＞
　実施例２４で用いられるフォトマスクにおいて、隣接する屈曲部ＢＡの間の直線成分の３１％を不規則に曲線形状としたこと以外は、実施例２４と同様にして実施例２５の透明発熱体１１および透明発熱成形体３１を製造した。
＜実施例２６＞
　実施例２４で用いられるフォトマスクにおいて、隣接する屈曲部ＢＡの間の直線成分の全てを不規則に曲線形状としたこと以外は、実施例２４と同様にして実施例２６の透明発熱体１１および透明発熱成形体３１を製造した。 <Example 24>
In the photomask used in Example 20, the transparent heating element 11 of Example 24 was produced in the same manner as in Example 20, except that 15% of the linear components between the adjacent bent portions BA were irregularly curved. And a transparent heat-generating molding 31 was produced. Here, the maximum amplitude of the curve shape was set to 25 μm.
<Example 25>
In the photomask used in Example 24, the transparent heating element 11 of Example 25 was produced in the same manner as in Example 24, except that 31% of the linear components between the adjacent bent portions BA were irregularly curved. And a transparent heat-generating molding 31 was produced.
<Example 26>
In the photomask used in Example 24, the transparent heating element 11 of Example 26 and the A transparent heat-generating molding 31 was produced.
＜実施例２７＞
　実施例２３で用いられるフォトマスクにおいて、隣接する屈曲部ＢＡの間の直線成分の３０％を不規則に曲線形状としたこと以外は、実施例２３と同様にして実施例２７の透明発熱体１１および透明発熱成形体３１を製造した。ここで、曲線形状の最大振幅は、２５μｍに設定した。 <Example 27>
In the photomask used in Example 23, the transparent heating element 11 of Example 27 was prepared in the same manner as in Example 23, except that 30% of the linear components between the adjacent bent portions BA were irregularly curved. And a transparent heat-generating molding 31 was produced. Here, the maximum amplitude of the curve shape was set to 25 μm.
＜実施例２８＞
　実施例２で用いられるフォトマスクにおいて、図１７に示すような非導電部４１を電極部２１Ｃに形成したこと以外は、実施例２と同様にして実施例２８の透明発熱体１１および透明発熱成型体３１を製造した。ここで、非導電部４１は、図１８に示した十字形状を有し、幅Ｎ２が１２０μｍで幅Ｎ３を１３３０μｍとし、十字形状の輪郭線の線幅は導電配線ＭＷと同じ８μｍとした。十字形状の複数の非導電部４１の配置を図１７に示した千鳥配置とし、非導電部４１のピッチＰ１およびＰ２を１０００μｍとし、ピッチＱ１およびＱ２を２０００μｍとし、３９６１個の非導電部４１を電極部２１Ｃに配置した。 <Example 28>
In the photomask used in Example 2, the transparent heating element 11 of Example 28 and the transparent heat-generating mold were produced in the same manner as in Example 2, except that the non-conductive portion 41 as shown in FIG. 17 was formed in the electrode portion 21C. A body 31 was produced. Here, the non-conductive portion 41 has the cross shape shown in FIG. 18, the width N2 is 120 μm, the width N3 is 1330 μm, and the line width of the cross-shaped outline is 8 μm, which is the same as the conductive wiring MW. 17, the pitches P1 and P2 of the non-conductive portions 41 are 1000 μm, the pitches Q1 and Q2 are 2000 μm, and 3961 non-conductive portions 41 It is arranged in the electrode section 21C.
＜比較例１＞
　実施例１で用いられるフォトマスクにおいて、電極部２１の菱形のメッシュパターンＭＰ１を、図２３に示すような正方格子状のメッシュパターンＭＰ３にした以外は、実施例１と同様にして比較例１の透明発熱体１１および透明発熱成形体３１を製造した。比較例１におけるメッシュパターンＭＰ３において、正方形の単位メッシュセルＣ３の１辺の長さは３００μｍである。また、一対の対角線の長さの比率は１．０である。 <Comparative Example 1>
Comparative Example 1 was produced in the same manner as in Example 1, except that in the photomask used in Example 1, the rhombic mesh pattern MP1 of the electrode portion 21 was changed to a square lattice mesh pattern MP3 as shown in FIG. A transparent heating element 11 and a transparent heating molding 31 were produced. In the mesh pattern MP3 in Comparative Example 1, the length of one side of the square unit mesh cell C3 is 300 μm. Also, the length ratio of a pair of diagonal lines is 1.0.
＜比較例２＞
　実施例１で用いられるフォトマスクにおいて、透明発熱体１１の電極部２１における菱形の単位メッシュセルＣ１の短軸Ａ２の長さＬ２に対する長軸Ａ１の長さＬ１の比率Ｌ１／Ｌ２を４．０とした以外は、実施例１と同様にして、比較例２の透明発熱体１１および透明発熱成形体３１を製造した。
＜比較例３＞
　実施例２で用いられるフォトマスクを、透明発熱体１１の電極部２１における複数の導電配線ＭＷの線幅Ｗが２２．０μｍとなるようなフォトマスクに変更する以外は、実施例２と同様にして、比較例３の透明発熱体１１および透明発熱成形体３１を製造した。 <Comparative Example 2>
In the photomask used in Example 1, the ratio L1/L2 of the length L1 of the long axis A1 to the length L2 of the short axis A2 of the rhombic unit mesh cell C1 in the electrode portion 21 of the transparent heating element 11 was 4.0. A transparent heating element 11 and a transparent heating molded body 31 of Comparative Example 2 were produced in the same manner as in Example 1, except for the above.
<Comparative Example 3>
The same procedure as in Example 2 was performed except that the photomask used in Example 2 was changed to a photomask in which the line width W of the plurality of conductive wirings MW in the electrode portion 21 of the transparent heating element 11 was 22.0 μm. Thus, a transparent heating element 11 and a transparent heating molded article 31 of Comparative Example 3 were produced.
＜比較例４＞
　実施例２で用いられるフォトマスクにおいて、電極部２１の菱形のメッシュパターンＭＰ１を、図２４に示すように９０°回転させたメッシュパターンＭＰ４にした以外は、実施例２と同様にして比較例４の透明発熱体１１および透明発熱成形体３１を製造した。比較例４におけるメッシュパターンＭＰ４において、複数の菱形の単位メッシュセルＣ４は、その短軸Ａ２が給電方向であるＹ方向に沿うように配置されている。 <Comparative Example 4>
In the photomask used in Example 2, Comparative Example 4 was performed in the same manner as in Example 2 except that the rhombic mesh pattern MP1 of the electrode portion 21 was changed to a mesh pattern MP4 rotated by 90° as shown in FIG. were manufactured. In the mesh pattern MP4 in Comparative Example 4, a plurality of rhombic unit mesh cells C4 are arranged such that their short axes A2 are along the Y direction, which is the power supply direction.
＜比較例５＞
　実施例１で用いられるフォトマスクにおいて、電極部２１の菱形のメッシュパターンＭＰ１を、図２５に示すようないわゆるボロノイ図形状のメッシュパターンＭＰ５にした以外は、実施例１と同様にして比較例５の透明発熱体１１および透明発熱成形体３１を製造した。複数の単位メッシュセルＣ５の形状はランダムな辺の数および辺の長さを有しており、長軸Ａ１および短軸Ａ２を有していない。ここで、ボロノイ図形は、互いに隣接する１００個の単位メッシュセルＣ５の重心間距離の平均が約４００μｍで、互いに隣接する１００個の単位メッシュセルＣ５の面積の標準偏差が単位メッシュセルＣ５の平均面積の１０％となるように設計した。 <Comparative Example 5>
Comparative Example 5 was performed in the same manner as in Example 1, except that in the photomask used in Example 1, the rhombic mesh pattern MP1 of the electrode portion 21 was changed to a so-called Voronoi diagram-shaped mesh pattern MP5 as shown in FIG. were manufactured. The shape of the plurality of unit mesh cells C5 has a random number of sides and lengths of sides, and does not have a major axis A1 and a minor axis A2. Here, in the Voronoi figure, the average distance between the centroids of the 100 unit mesh cells C5 adjacent to each other is about 400 μm, and the standard deviation of the area of the 100 unit mesh cells C5 adjacent to each other is the average of the unit mesh cells C5. It was designed to be 10% of the area.
　以上のようにして得られた実施例１～２８および比較例１～５の透明発熱体１１および透明発熱成形体３１に対して、以下に示す評価を行った。
（昇温速度評価）
　温度１０℃、相対湿度６０％に設定した恒温恒湿槽内に透明発熱体１１を配置した。その後、電源（菊水電子工業社製：デジタルマルチメータ　ＤＭＥ１６００）を用いて、一対の給電部２２間に１０Ｖの電圧を印加し、サーモメータ（ＦＬＩＲ社製：ＥＴＳ３２０）を用いて電極部２１における昇温速度を測定した。この測定結果に基づいて、透明発熱体１１に、以下のＡ～Ｃの評価を付した。Ａ評価は、透明発熱体１１の昇温速度が優れていることを示し、Ｂ評価は、透明発熱体１１の昇温速度が実用上問題ないことを示し、Ｃ評価は、透明発熱体１１の昇温速度が遅く、実用に耐えないことを示す。
Ａ：電圧投入５分後に電極部２１の温度が５０℃を超える。
Ｂ：電圧投入５分後に電極部２１の温度が３０℃を超え、且つ、５０℃未満。
Ｃ：電圧投入５分後に電極部２１の温度が３０℃未満。 The transparent heat generating bodies 11 and the transparent heat generating moldings 31 of Examples 1 to 28 and Comparative Examples 1 to 5 obtained as described above were evaluated as follows.
(Evaluation of heating rate)
A transparent heating element 11 was placed in a thermo-hygrostat set at a temperature of 10° C. and a relative humidity of 60%. After that, a voltage of 10 V was applied between the pair of power supply parts 22 using a power supply (manufactured by Kikusui Electronics Co., Ltd.: digital multimeter DME1600), and a thermometer (manufactured by FLIR: ETS320) was used to increase the voltage at the electrode part 21. The temperature rate was measured. Based on these measurement results, the transparent heating element 11 was evaluated from A to C below. The A rating indicates that the temperature rise rate of the transparent heating element 11 is excellent, the B rating indicates that the temperature rising rate of the transparent heating element 11 is practically acceptable, and the C rating indicates that the transparent heating element 11 has no problem. The rate of temperature rise is slow, indicating that it cannot withstand practical use.
A: The temperature of the electrode part 21 exceeds 50° C. after 5 minutes of voltage application.
B: The temperature of the electrode part 21 exceeded 30°C and less than 50°C 5 minutes after the voltage was applied.
C: The temperature of the electrode part 21 is less than 30° C. after 5 minutes of voltage application.
（粒状感評価）
　透明発熱体１１をシャウカステン（美和医療電機社製；ＭＳ－Ｊ２）上に配置し、１ｍ離れた場所から観察者が透明発熱体１１を観察して、粒状感に関して以下のＡ～Ｃの評価を透明発熱体１１に付した。なお、５名の観察者により評価を行い、最も多い評価結果を最終的な評価結果とした。
Ａ：粒状感が生じていない。
Ｂ：粒状感が生じているが目立たないレベル。
Ｃ：目立つレベルで粒状感が生じている。 (Evaluation of graininess)
The transparent heating element 11 was placed on a Schaukasten (manufactured by Miwa Medical Denki Co., Ltd.; MS-J2), and an observer observed the transparent heating element 11 from a distance of 1 m, and evaluated the following A to C regarding graininess. It was attached to the transparent heating element 11 . In addition, evaluation was performed by five observers, and the evaluation result with the largest number was taken as the final evaluation result.
A: No graininess is generated.
B: Granularity occurs, but at an inconspicuous level.
C: Granularity is observed at a conspicuous level.
（耐久性評価）
　耐久性評価を行う前の透明発熱体１１の一対の給電部２２間の電気抵抗Ｒ１を、デジタルマルチメータ（菊水電子工業社製：ＤＭＥ１６００）を用いて測定した。その後、温度２５℃、相対湿度６０％に設定した恒温恒湿槽内に透明発熱体１１を配置し、電源（菊水電子工業社製：デジタルマルチメータ　ＤＭＥ１６００）を用いて、一対の給電部２２間に電圧を印加し、サーモメータ（ＦＬＩＲ社製：ＥＴＳ３２０）を用いて測定される電極部２１の温度が１００℃に維持される条件で、２０００時間、一対の給電部２２間に連続して電圧を印加し続けた。２０００時間後の一対の給電部２２間の電気抵抗Ｒ２をデジタルマルチメータで測定し、抵抗変化率Ｒ２／Ｒ１を計算した。このようにして計算した抵抗変化率Ｒ２／Ｒ１に基づいて、透明発熱体１１に以下のＡ～Ｃの評価を付した。評価Ａは、透明発熱体１１の耐久性が優れることを示し、評価Ｂは、透明発熱体１１の耐久性が実用上問題ないことを示し、評価Ｃは、透明発熱体１１の耐久性が実用に耐えないことを示す。
Ａ：抵抗変化率Ｒ２／Ｒ１が１．２未満。
Ｂ：抵抗変化率Ｒ２／Ｒ１が１．２以上２．０未満。
Ｃ：抵抗変化率Ｒ２／Ｒ１が２．０以上。 (Durability evaluation)
The electrical resistance R1 between the pair of power supply portions 22 of the transparent heating element 11 before durability evaluation was measured using a digital multimeter (manufactured by Kikusui Electronics Co., Ltd.: DME1600). After that, the transparent heating element 11 is placed in a constant temperature and humidity chamber set at a temperature of 25 ° C. and a relative humidity of 60%, and a power supply (manufactured by Kikusui Electronics Co., Ltd.: digital multimeter DME1600) is used to connect the pair of power supply parts 22. and the temperature of the electrode part 21 measured using a thermometer (ETS320 manufactured by FLIR) is maintained at 100 ° C. for 2000 hours, and the voltage is continuously applied between the pair of power supply parts 22 continued to be applied. After 2000 hours, the electrical resistance R2 between the pair of power feeding parts 22 was measured with a digital multimeter, and the resistance change rate R2/R1 was calculated. Based on the resistance change rate R2/R1 calculated in this manner, the transparent heating element 11 was evaluated on the following scales A to C. Evaluation A indicates that the durability of the transparent heating element 11 is excellent, Evaluation B indicates that the durability of the transparent heating element 11 is practically acceptable, and Evaluation C indicates that the durability of the transparent heating element 11 is not practical. indicates that it cannot withstand
A: Resistance change rate R2/R1 is less than 1.2.
B: Resistance change rate R2/R1 is 1.2 or more and less than 2.0.
C: Resistance change rate R2/R1 is 2.0 or more.
（光芒評価）
　透明発熱体１１を厚み５ｍｍのガラス板に貼り合わせ、ガラス板に貼り合わせた透明発熱体１１を、６０Ｗの白熱電球の発光部分と対面するように、白熱電球から３０ｃｍ離れた位置に配置した。白熱電球を点灯させた状態で、ガラス板を基準として白熱電球の反対側、且つ、ガラス板から２ｍ離れた位置から、観察者が透明発熱体１１を観察して、光芒に関する以下のＡＡ～Ｃの評価を透明発熱体１１に付した。なお、５名の観察者により評価を行い、最も多い評価結果を最終的な評価結果とした。ＡＡ評価は、光芒がほほ抑制されていることを示し、Ａ評価は、光芒が非常に抑制されていることを示し、Ｂ評価は、実用上問題がないことを示し、Ｃ評価は、実用に耐えないことを示す。
ＡＡ：光芒がほぼ観察されないまたは観察されない。
Ａ：光芒がわずかに観察される。
Ｂ：光芒が明瞭に観察される。
Ｃ：光芒が強く観察される。 (Bright evaluation)
A transparent heating element 11 was attached to a glass plate having a thickness of 5 mm, and the transparent heating element 11 attached to the glass plate was placed at a position 30 cm away from the 60 W incandescent lamp so as to face the light emitting portion of the incandescent lamp. With the incandescent lamp turned on, an observer observes the transparent heating element 11 from a position 2 m away from the glass plate and on the opposite side of the incandescent lamp with respect to the glass plate. was given to the transparent heating element 11. In addition, evaluation was performed by five observers, and the evaluation result with the largest number was taken as the final evaluation result. AA rating indicates that the light beam is slightly suppressed, A rating indicates that the light beam is very suppressed, B rating indicates that there is no practical problem, and C rating indicates that it is practical. Show that you can't stand it.
AA: A beam of light is almost not observed or is not observed.
A: Light rays are slightly observed.
B: A beam of light is clearly observed.
C: A strong beam of light is observed.
（加熱均一性評価）
　温度１０℃、相対湿度６０％に設定した恒温恒湿槽内に透明発熱体１１を配置した。次に、電源（菊水電子工業社製：デジタルマルチメータ　ＤＭＥ１６００）を用いて、透明発熱体１１の一対の給電部２２間に電圧を印加し、サーモメータ（ＦＬＩＲ社製：ＥＴＳ３２０）を用いて測定される電極部２１の温度が３５℃に維持される条件で、一対の給電部２２間に連続して電圧を印加し続けた。その状態で、電極部２１の５０ｍｍ×５０ｍｍの範囲を２ｍｍ×２ｍｍの微小範囲に分割し、各微小範囲の最高温度と最低温度を特定し、その温度差を算出した。このようにして算出した温度差に基づいて、以下のＡ～Ｃの評価を透明発熱体１１に付した。評価Ａは、透明発熱体１１の加熱均一性が優れていることを示し、評価Ｂは、透明発熱体１１の加熱均一性が実用上問題ないことを示し、評価Ｃは、透明発熱体１１の加熱均一性が実用に耐えないことを示す。
Ａ：温度差が１℃未満。
Ｂ：温度差が１℃以上３℃未満。
Ｃ：温度差が３℃以上。 (Heat uniformity evaluation)
A transparent heating element 11 was placed in a thermo-hygrostat set at a temperature of 10° C. and a relative humidity of 60%. Next, using a power supply (manufactured by Kikusui Electronics Co., Ltd.: digital multimeter DME1600), a voltage is applied between the pair of power supply parts 22 of the transparent heating element 11, and measured using a thermometer (manufactured by FLIR: ETS320). A voltage was continuously applied between the pair of power supply portions 22 under the condition that the temperature of the electrode portion 21 was maintained at 35°C. In this state, the range of 50 mm×50 mm of the electrode portion 21 was divided into minute ranges of 2 mm×2 mm, the maximum temperature and minimum temperature of each minute range were specified, and the temperature difference was calculated. Based on the temperature difference calculated in this manner, the following evaluations A to C were given to the transparent heating element 11. Evaluation A indicates that the heating uniformity of the transparent heating element 11 is excellent, Evaluation B indicates that the heating uniformity of the transparent heating element 11 is practically acceptable, and Evaluation C indicates that the transparent heating element 11 is excellent. It shows that the heating uniformity is not practical.
A: The temperature difference is less than 1°C.
B: The temperature difference is 1°C or more and less than 3°C.
C: The temperature difference is 3°C or more.
（透明発熱成形体の耐久性評価）
　フィルムインサート成形前の透明発熱体１１の一対の給電部２２間の電気抵抗Ｒ３を、デジタルマルチメータ（菊水電子工業社製：ＤＭＥ１６００）を用いて測定した。その後、透明発熱成形体３１を製造し、温度２５℃、相対湿度６０％に設定した恒温恒湿槽内に透明発熱成形体３１を配置した。この状態で、電源（菊水電子工業社製：デジタルマルチメータ　ＤＭＥ１６００）を用いて、透明発熱成形体３１の一対の給電部２２間に電圧を印加し、サーモメータ（ＦＬＩＲ社製：ＥＴＳ３２０）を用いて測定される電極部２１の温度が１００℃に維持される条件で、２０００時間、一対の給電部２２間に連続して電圧を印加し続けた。２０００時間後の一対の給電部２２間の電気抵抗Ｒ４をデジタルマルチメータで測定し、抵抗変化率Ｒ４／Ｒ３を計算した。このようにして計算した抵抗変化率Ｒ４／Ｒ３に基づいて、透明発熱体１１に以下のＡ～Ｃの評価を付した。評価Ａは、透明発熱成形体３１の耐久性が優れることを示し、評価Ｂは、透明発熱成形体３１の耐久性が実用上問題ないことを示し、評価Ｃは、透明発熱成形体３１の耐久性が実用に耐えないことを示す。
Ａ：抵抗変化率Ｒ４／Ｒ３が１．２未満。
Ｂ：抵抗変化率Ｒ４／Ｒ３が１．２以上２．０未満。
Ｃ：抵抗変化率Ｒ４／Ｒ３が２．０以上。 (Evaluation of durability of transparent heat-generating molding)
The electrical resistance R3 between the pair of power supply portions 22 of the transparent heating element 11 before film insert molding was measured using a digital multimeter (manufactured by Kikusui Electronics Co., Ltd.: DME1600). After that, the transparent heat-generating molded article 31 was manufactured, and placed in a constant temperature and humidity chamber set at a temperature of 25° C. and a relative humidity of 60%. In this state, using a power supply (manufactured by Kikusui Electronics Co., Ltd.: digital multimeter DME1600), a voltage is applied between the pair of power supply parts 22 of the transparent heat-generating molding 31, and a thermometer (manufactured by FLIR: ETS320) is used. A voltage was continuously applied between the pair of power supply portions 22 for 2000 hours under the condition that the temperature of the electrode portion 21 measured in the above condition was maintained at 100°C. After 2000 hours, the electrical resistance R4 between the pair of power feeding parts 22 was measured with a digital multimeter, and the resistance change rate R4/R3 was calculated. Based on the resistance change rate R4/R3 calculated in this manner, the following evaluations A to C were given to the transparent heating element 11. FIG. Evaluation A indicates that the durability of the transparent heat-generating molded article 31 is excellent, Evaluation B indicates that the durability of the transparent heat-generating molded article 31 is practically acceptable, and Evaluation C indicates that the durability of the transparent heat-generating molded article 31 is satisfactory. It shows that the nature is not practical.
A: Resistance change rate R4/R3 is less than 1.2.
B: Resistance change rate R4/R3 is 1.2 or more and less than 2.0.
C: Resistance change rate R4/R3 is 2.0 or more.
　以下の表１に、実施例１～１９および比較例１～５に対する昇温速度評価、粒状感評価、耐久性評価、光芒評価、加熱均一性評価および透明発熱成形体の耐久性評価の結果を示す。 Table 1 below shows the results of temperature rise rate evaluation, graininess evaluation, durability evaluation, light beam evaluation, heating uniformity evaluation, and durability evaluation of transparent heat-generating moldings for Examples 1 to 19 and Comparative Examples 1 to 5. show.
　なお、表１において、電極部２１における単位メッシュセルの形状を「形状」と記載し、単位メッシュセルの長軸Ａ１の長さＬ１と短軸Ａ２の長さＬ２の比率Ｌ１／Ｌ２を「長軸／短軸」と記載し、単位メッシュセルの１辺の長さを「１辺の長さ」と記載している。また、電極部２１のメッシュパターンを形成する複数の導電配線ＭＷの線幅Ｗを「線幅」と記載している。 In Table 1, the shape of the unit mesh cell in the electrode part 21 is described as "shape", and the ratio L1/L2 of the length L1 of the major axis A1 of the unit mesh cell and the length L2 of the minor axis A2 is "Length The length of one side of the unit mesh cell is described as "the length of one side". Further, the line width W of the plurality of conductive wires MW forming the mesh pattern of the electrode portion 21 is described as "line width".
　また、図２および図３に示す実施例１～６、１４～１６、比較例２および３の単位メッシュセルＣ１の形状を「菱形」と記載し、図７および図１０に示す実施例７～１３および１７～１９における単位メッシュセルＣ２の形状をまとめて「変形された菱形」と記載し、図２３に示す比較例１における単位メッシュセルＣ３の形状を正方形と記載し、図２４に示す比較例４における単位メッシュセルＣ４の形状を「菱形（逆）」と記載し、図２５に示す比較例５における単位メッシュセルＣ５の形状を「ボロノイ図」と記載している。また、「変形された菱形」の単位メッシュセルの「１辺の長さ」として、変形される前の菱形の単位メッシュセルＣ１の１辺の長さが記載されている。
　また、「－」は、値が無いことを示す。また、比較例５における不規則性として、単位メッシュセルＣ５の平均面積に対する、単位メッシュセルＣ５の面積の標準偏差を記載している。 Further, the shape of the unit mesh cells C1 in Examples 1 to 6, 14 to 16 and Comparative Examples 2 and 3 shown in FIGS. The shape of the unit mesh cells C2 in 13 and 17 to 19 is collectively described as a "deformed rhombus", the shape of the unit mesh cell C3 in Comparative Example 1 shown in FIG. 23 is described as a square, and the comparison shown in FIG. The shape of the unit mesh cell C4 in Example 4 is described as "rhombus (inverted)", and the shape of the unit mesh cell C5 in Comparative Example 5 shown in FIG. 25 is described as "Voronoi diagram". Also, the length of one side of the unit mesh cell C1 of the rhombus before being deformed is described as the "length of one side" of the unit mesh cell of the "deformed rhombus".
Also, "-" indicates that there is no value. Further, as the irregularity in Comparative Example 5, the standard deviation of the area of the unit mesh cell C5 with respect to the average area of the unit mesh cell C5 is described.
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
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　表１に示すように、実施例１～１９の透明発熱体１１は、昇温速度評価と粒状感評価がいずれもＡまたはＢであった。実施例１～１９の透明発熱体１１において、単位メッシュセルＣ１およびＣ２の長軸Ａ１の長さＬ１と短軸Ａ２の長さＬ２の比率Ｌ１／Ｌ２が１．２以上３．８以下であり、単位メッシュセルＣ１およびＣ２が、給電方向であるＹ方向に長軸が沿うように配置され、電極部２１を形成する複数の導電配線ＭＷの線幅Ｗが０．５μｍ以上２０．０μｍ以下である。そのため、一対の給電部２２を介して電極部２１に通電した際に、一方の給電部２２から他方の給電部２２に至るまでの電極部２１における電流の経路が短く、電極部２１の昇温速度に優れると共に、複数の導電配線ＭＷの交差角度が十分に大きいため、複数の導電配線ＭＷの交点が実際よりも太く見えることが抑制され、粒状感が抑制されたと考えられる。 As shown in Table 1, the transparent heating elements 11 of Examples 1 to 19 were rated A or B in both the temperature rise rate evaluation and graininess evaluation. In the transparent heating elements 11 of Examples 1 to 19, the ratio L1/L2 of the length L1 of the long axis A1 and the length L2 of the short axis A2 of the unit mesh cells C1 and C2 is 1.2 or more and 3.8 or less. , the unit mesh cells C1 and C2 are arranged such that the long axis is along the Y direction, which is the feeding direction, and the line width W of the plurality of conductive wirings MW forming the electrode portion 21 is 0.5 μm or more and 20.0 μm or less. be. Therefore, when the electrode portions 21 are energized via the pair of power supply portions 22, the path of current in the electrode portions 21 from one power supply portion 22 to the other power supply portion 22 is short, and the temperature of the electrode portions 21 rises. It is considered that the speed is excellent and the intersection angle of the plurality of conductive wirings MW is sufficiently large, so that the intersections of the plurality of conductive wirings MW are prevented from appearing thicker than they actually are, and the graininess is suppressed.
　また、実施例１～６の評価結果によれば、単位メッシュセルＣ１の長軸Ａ１の長さＬ１と短軸Ａ２の長さＬ２の比率Ｌ１／Ｌ２が１．３以上２．０以下の場合に昇温速度がより向上し、且つ、粒状感がより抑制されることが分かる。また、電極部２１を形成する複数の導電配線ＭＷの線幅Ｗが３．０μｍ以上１０．０μｍ以下である場合に、昇温速度がより向上し、且つ、粒状感がより抑制されることも分かる。 Further, according to the evaluation results of Examples 1 to 6, when the ratio L1/L2 of the length L1 of the major axis A1 of the unit mesh cell C1 and the length L2 of the minor axis A2 is 1.3 or more and 2.0 or less It can be seen that the temperature rise rate is further improved and graininess is further suppressed. Further, when the line width W of the plurality of conductive wirings MW forming the electrode portion 21 is 3.0 μm or more and 10.0 μm or less, the temperature rise rate is further improved and graininess is further suppressed. I understand.
　比較例１～５の透明発熱体１１は、昇温速度評価と粒状感評価の少なくとも一方がＣであった。
　比較例１は、単位メッシュセルＣ３が正方形の形状を有しているため、一対の給電部２２を介して電極部２１に通電した際に、一方の給電部２２から他方の給電部２２に至るまでの電極部２１における電流の経路が長く、電極部２１の昇温速度が遅いため、昇温速度評価がＣになったと考えられる。 The transparent heating elements 11 of Comparative Examples 1 to 5 were C in at least one of the temperature rise rate evaluation and graininess evaluation.
In Comparative Example 1, since the unit mesh cell C3 has a square shape, when the electrode portion 21 is energized through the pair of power supply portions 22, the power supply portion 22 reaches the other power supply portion 22. It is conceivable that the temperature rise rate evaluation was C because the path of the current in the electrode portion 21 was long and the temperature rise rate of the electrode portion 21 was slow.
　比較例２は、単位メッシュセルＣ１の長軸Ａ１の長さＬ１と短軸Ａ２の長さＬ２の比率Ｌ１／Ｌ２が４．０と大きいため、一対の給電部２２を介して電極部２１に通電した際に、一方の給電部２２から他方の給電部２２に至るまでの電極部２１における電流の経路は短くなるが、単位メッシュセルＣ１の鋭角における導電配線ＭＷの交差角度が非常に小さいことにより、導電配線ＭＷの交点が実際よりも太って見えてしまい、粒状感評価がＣになったと考えられる。 In Comparative Example 2, the ratio L1/L2 between the length L1 of the major axis A1 and the length L2 of the minor axis A2 of the unit mesh cell C1 is as large as 4.0. When energized, the current path in the electrode part 21 from one power supply part 22 to the other power supply part 22 is shortened, but the crossing angle of the conductive wiring MW at the acute angle of the unit mesh cell C1 is very small. As a result, the intersection of the conductive wiring MW looks thicker than it actually is, and the graininess evaluation is considered to be C.
　比較例３は、電極部２１を形成する複数の導電配線ＭＷの線幅Ｗが２２．０μｍと太いため、一対の給電部２２を介して電極部２１に通電した際に、一方の給電部２２から他方の給電部２２に至るまでの電極部２１における電流の経路が長く、且つ、複数の導電配線ＭＷの存在が目立ちやすいため、昇温速度評価と粒状感評価がいずれもＣになったと考えられる。 In Comparative Example 3, since the line width W of the plurality of conductive wirings MW forming the electrode portion 21 is as thick as 22.0 μm, when the electrode portion 21 is energized via the pair of power supply portions 22, one of the power supply portions 22 to the other power feeding portion 22 is long, and the presence of a plurality of conductive wirings MW is conspicuous. be done.
　比較例４は、菱形の単位メッシュセルＣ４が、給電方向であるＹ方向と長軸Ａ１が直交するように配置されているため、一対の給電部２２を介して電極部２１に通電した際に、一方の給電部２２から他方の給電部２２に至るまでの電極部２１における電流の経路が長く、昇温速度評価がＣになったと考えられる。 In Comparative Example 4, the diamond-shaped unit mesh cells C4 are arranged so that the Y direction, which is the feeding direction, and the major axis A1 are orthogonal to each other. , the path of the current in the electrode part 21 from one power supply part 22 to the other power supply part 22 is long, and the temperature rise rate evaluation is considered to be C.
　比較例５は、それぞれの単位メッシュセルＣ５がランダムな形状を有しているため、一対の給電部２２を介して電極部２１に通電した際に、一方の給電部２２から他方の給電部２２に至るまでの電極部２１における電流の経路が長く、昇温速度評価がＣになったと考えられる。 In Comparative Example 5, since each unit mesh cell C5 has a random shape, when the electrode portion 21 is energized via the pair of power supply portions 22, the power supply portion 22 from one power supply portion 22 to the other power supply portion 22 It is considered that the path of the current in the electrode part 21 leading to is long, and the temperature rise rate evaluation is C.
　また、実施例１～６の耐久性評価の結果から、電極部２１を形成する複数の導電配線ＭＷの線幅Ｗが５．０μｍ以上の場合に、透明発熱体１１の耐久性評価が向上することが分かる。そのため、通電に対する耐久性を向上させるためには、電極部２１を形成する複数の導電配線ＭＷの線幅Ｗを５．０μｍ以上とすることが好ましいことが分かる。 Further, from the durability evaluation results of Examples 1 to 6, when the line width W of the plurality of conductive wirings MW forming the electrode portion 21 is 5.0 μm or more, the durability evaluation of the transparent heating element 11 is improved. I understand. Therefore, it can be seen that the line width W of the plurality of conductive wires MW forming the electrode portion 21 is preferably set to 5.0 μm or more in order to improve the durability against current flow.
　また、実施例１～１９の透明発熱成形体の耐久性評価の結果から、単位メッシュセルＣ１およびＣ２が屈曲部Ｂ５およびＢ６を有することにより、透明発熱成形体３１の耐久性が向上することが分かる。屈曲部Ｂ５およびＢ６により、透明発熱体１１を立体成形する際の応力が緩和され、複数の導電配線ＭＷの断線、および、ひび割れが抑制されることが、このような結果の原因の１つと考えられる。 Further, from the results of the durability evaluation of the transparent heat-generating molded articles of Examples 1 to 19, it was found that the durability of the transparent heat-generating molded article 31 was improved by having the bent portions B5 and B6 in the unit mesh cells C1 and C2. I understand. It is thought that one of the reasons for this result is that the bending portions B5 and B6 relieve the stress when the transparent heating element 11 is three-dimensionally molded, thereby suppressing disconnection and cracking of the plurality of conductive wirings MW. be done.
　また、実施例１～１９の光芒評価の結果から、単位メッシュセルＣ１およびＣ２が屈曲部Ｂ５およびＢ６を有することにより、光芒が抑制されることが分かる。これは、屈曲部Ｂ５およびＢ６により、単位メッシュセルＣ１およびＣ２の鋭角の頂点における複数の導電配線ＭＷの交差角度が広がるため、光芒が発生しにくくなることが原因の１つと考えられる。 Moreover, from the results of the light streak evaluation of Examples 1 to 19, it is found that the light streak is suppressed by having the bent portions B5 and B6 in the unit mesh cells C1 and C2. One of the reasons for this is thought to be that the bends B5 and B6 widen the crossing angles of the plurality of conductive wirings MW at the acute-angled vertices of the unit mesh cells C1 and C2, making it difficult for light rays to occur.
　また、実施例１～１９の加熱均一性評価の結果から、電極部２１が複数の菱形の単位メッシュセルＣ１を有する場合、および、電極部２１が変形された菱形の単位メッシュセルＣ２を有しているがその不規則性が１０％以下の場合に加熱均一性評価がＡになることが分かる。これは、不規則性が２０％等の大きい値を有する場合に、電極部２１における導電配線ＭＷの密度にムラが生じるためであると考えられる。 Further, from the results of the heating uniformity evaluation in Examples 1 to 19, the electrode part 21 has a plurality of rhombic unit mesh cells C1, and the electrode part 21 has a deformed rhombic unit mesh cell C2. However, when the irregularity is 10% or less, the heating uniformity evaluation is A. It is considered that this is because the density of the conductive wiring MW in the electrode portion 21 becomes uneven when the irregularity has a large value such as 20%.
　以下の表２に、実施例２０～実施例２７に対する昇温速度評価、粒状感評価、耐久性評
価、光芒評価、加熱均一性評価および透明発熱成形体の耐久性評価の結果を示す。 Table 2 below shows the results of temperature rise rate evaluation, graininess evaluation, durability evaluation, light beam evaluation, heating uniformity evaluation, and durability evaluation of transparent heat-generating moldings for Examples 20 to 27.
　なお、表２では、「形状」等の各項目を、表１における各項目と同様の意味で記載している。図２および図３に示す実施例２０～２２および２４～２６の単位メッシュセルＣ１の形状は「菱形」と記載され、図７および図１０に示す実施例２３および実施例２７における単位メッシュセルＣ２の形状は「変形された菱形」と記載されている。また、菱形または変形された菱形の単位メッシュセルにおいて互いに隣接する交差部ＣＰ２間を結ぶ２本の直線ＣＬ１およびＣＬ２が挟む挟角は、「挟角」と記載されている。 In addition, in Table 2, each item such as "shape" is described with the same meaning as each item in Table 1. The shape of the unit mesh cells C1 in Examples 20 to 22 and 24 to 26 shown in FIGS. The shape of is described as "modified rhombus". Also, the included angle between the two straight lines CL1 and CL2 connecting the intersections CP2 adjacent to each other in the rhombus or modified rhombus unit mesh cell is referred to as the "included angle".
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
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　実施例２０～２３は、実施例１５および実施例１７と同様の結果となった。屈曲部は実
施の形態３および実施の形態４のいずれの態様であっても、粒状感を低減し、透明発熱体１１の耐久性を向上させ、光芒を抑制できることがわかる。 Examples 20-23 gave similar results to Examples 15 and 17. It can be seen that the bent portion can reduce the graininess, improve the durability of the transparent heating element 11, and suppress the streak of light, regardless of which of the third and fourth embodiments.
　実施例２０および実施例２３～２７は、直線成分の比率の減少に伴い、光芒が抑制されている。特に、直線成分が５０％以下の範囲で光芒評価の結果が最も良いＡＡとなった。 In Examples 20 and 23 to 27, the ray of light is suppressed as the ratio of the linear component decreases. In particular, when the linear component was 50% or less, the best AA was obtained as a result of the evaluation of the ray of light.
　以下の表３に、実施例２８に対する昇温速度評価の結果を示す。なお、表３でも、「形状」等の各項目を、表１および表２における各項目と同様の意味で記載している。 Table 3 below shows the results of the temperature rise rate evaluation for Example 28. Note that, in Table 3 as well, each item such as "shape" has the same meaning as each item in Tables 1 and 2.
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
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　実施例２８は、非導電部４１を配置したにもかかわらず、昇温速度が実施例２と変わらない結果となった。このように、非導電部４１を配置していても、単位メッシュセルＣ１の長軸Ａ１の長さＬ１と短軸Ａ２の長さＬ２の比率Ｌ１／Ｌ２が１．２以上３．８以下の範囲内にあり、単位メッシュセルＣ１が、給電方向であるＹ方向に長軸が沿うように配置され、電極部２１を形成する複数の導電配線ＭＷの線幅Ｗが０．５μｍ以上２０．０μｍ以下の範囲内にあるため、昇温速度に優れた透明発熱体１１が得られることが分かる。 In Example 28, despite the arrangement of the non-conductive portion 41, the rate of temperature increase was the same as in Example 2. Thus, even if the non-conductive portion 41 is arranged, the ratio L1/L2 of the length L1 of the long axis A1 of the unit mesh cell C1 and the length L2 of the short axis A2 is 1.2 or more and 3.8 or less. Within the range, the unit mesh cells C1 are arranged such that the long axis is along the Y direction, which is the feeding direction, and the line width W of the plurality of conductive wirings MW forming the electrode part 21 is 0.5 μm or more and 20.0 μm Since it is within the following range, it can be seen that the transparent heating element 11 having an excellent temperature rising rate can be obtained.
　本発明は、基本的に以上のように構成されるものである。以上において、本発明の透明発熱体１１について詳細に説明したが、本発明は、上述の実施態様に限定されず、本発明の主旨を逸脱しない範囲において、種々の改良または変更をしてもよいのはもちろんである。 The present invention is basically configured as described above. Although the transparent heating element 11 of the present invention has been described in detail above, the present invention is not limited to the above embodiments, and various improvements and modifications may be made without departing from the gist of the present invention. Of course.
１１，１１Ａ　透明発熱体、１２　透明基材、１２Ａ　第１面、１２Ｂ　第２面、１２Ｃ　平板部、１２Ｄ　湾曲部、１３，１３Ｃ，１３Ｄ　導電層、２１，２１Ａ，２１Ｃ，２１Ｄ　電極部、２２　給電部、３１，３１Ａ　透明発熱成形体、３２　支持部材、３２Ａ　発熱体支持面、４１，４２　非導電部、４１Ａ　連結点、５１　被めっき層付き基材、５２　被めっき層、Ａ１　長軸、Ａ２　短軸、Ｂ１，Ｂ２，Ｂ３，Ｂ４，ＢＡ，ＢＢ，ＢＣ　屈曲部、Ｃ１，Ｃ２，Ｃ３，Ｃ４，Ｃ５　単位メッシュセル、ＣＬ１，ＣＬ２，ＣＬ３，ＣＬ４　直線、ＣＳ　セル、ＣＰ１，ＣＰ２　交差部、Ｄ１　第１方向、Ｄ２　第２方向、Ｅ１，Ｅ５　第１導電配線、Ｅ２，Ｅ６　第２導電配線、Ｅ３，Ｅ７　第３導電配線、Ｅ４，Ｅ８　第４導電配線、Ｆ１　線分、Ｆ２，Ｆ３，Ｆ４，Ｆ５，Ｆ６，Ｆ７　接線、Ｇ１，Ｇ２，Ｇ３，Ｇ４　鋭角、Ｈ　赤外線ランプ、Ｊ１，Ｊ３　挟角、Ｋ１，Ｋ２，Ｋ３　距離、Ｌ１，Ｌ２　長さ、Ｍ　空洞部、Ｍ１，Ｍ２，Ｍ３　金型、Ｍ２Ａ，Ｍ３Ｂ　凹部、Ｍ３Ａ　注入口、ＭＰ１，ＭＰ２，ＭＰ３，ＭＰ４，ＭＰ５　メッシュパターン、ＭＷ，ＭＷ１，ＭＷ２，ＭＷ３，ＭＷ４，ＭＷ５，ＭＷ６，ＭＷ７，ＭＷＡ，ＭＷＢ，ＭＷＣ，ＭＷＤ　導電配線、Ｎ１，Ｎ２，Ｎ３　幅、Ｐ１，Ｐ２，Ｑ１，Ｑ２　ピッチ、ＳＰ１，ＳＰ２，ＳＰ３，ＳＰ４　起点、Ｔ１，Ｔ２，Ｔ３，Ｔ４，Ｊ２，Ｊ４　交差角度、Ｕ１　単位ユニット、Ｗ　線幅。 11, 11A transparent heating element, 12 transparent base material, 12A first surface, 12B second surface, 12C flat plate portion, 12D curved portion, 13, 13C, 13D conductive layer, 21, 21A, 21C, 21D electrode portion, 22 power supply Part, 31, 31A Transparent heat-generating molding, 32 Supporting member, 32A Heating element support surface, 41, 42 Non-conductive part, 41A Connection point, 51 Substrate with layer to be plated, 52 Layer to be plated, A1 Long axis, A2 Short Axis, B1, B2, B3, B4, BA, BB, BC Bending portion, C1, C2, C3, C4, C5 Unit mesh cell, CL1, CL2, CL3, CL4 Straight line, CS Cell, CP1, CP2 Crossing portion, D1 First direction, D2 Second direction, E1, E5 First conductive wiring, E2, E6 Second conductive wiring, E3, E7 Third conductive wiring, E4, E8 Fourth conductive wiring, F1 Line segment, F2, F3, F4 , F5, F6, F7 tangent, G1, G2, G3, G4 acute angle, H infrared lamp, J1, J3 included angle, K1, K2, K3 distance, L1, L2 length, M cavity, M1, M2, M3 gold Mold, M2A, M3B Concave part, M3A Injection port, MP1, MP2, MP3, MP4, MP5 Mesh pattern, MW, MW1, MW2, MW3, MW4, MW5, MW6, MW7, MWA, MWB, MWC, MWD Conductive wiring, N1 , N2, N3 width, P1, P2, Q1, Q2 pitch, SP1, SP2, SP3, SP4 starting point, T1, T2, T3, T4, J2, J4 intersection angle, U1 unit unit, W line width.

Claims (11)

  1. 　透明基材と、
    　前記透明基材の少なくとも一方の面に配置された導電層とを備え、
    　前記導電層は、
    　複数の導電配線により形成され且つ複数の単位メッシュセルが配列されたメッシュパターンを有する電極部と、
    　前記電極部の両端部にそれぞれ電気的に接続された一対の給電部とを有し、
    　前記単位メッシュセルは、長軸および短軸からなる２本の対角線を有し、前記短軸の長さに対する前記長軸の長さの比率が１．２以上３．８以下である菱形または変形された菱形の形状を有し、前記電極部に沿って前記一対の給電部を結ぶ最短経路に沿った給電方向に前記長軸が沿うように配置され、
    　前記複数の導電配線の線幅は、０．５μｍ以上２０．０μｍ以下である、
    　透明発熱体。     a transparent substrate;
    a conductive layer disposed on at least one surface of the transparent substrate;
    The conductive layer is
    an electrode portion formed of a plurality of conductive wires and having a mesh pattern in which a plurality of unit mesh cells are arranged;
    a pair of power supply units electrically connected to both ends of the electrode unit;
    The unit mesh cell has two diagonal lines consisting of a long axis and a short axis, and the ratio of the length of the long axis to the length of the short axis is 1.2 or more and 3.8 or less. has a rhombic shape with a rounded corner, and is arranged such that the long axis is along the power supply direction along the shortest path connecting the pair of power supply parts along the electrode part,
    The line width of the plurality of conductive wires is 0.5 μm or more and 20.0 μm or less.
    Transparent heating element.
  2. 　前記短軸の長さに対する前記長軸の長さの比率は、１．３以上２．０以下である請求項１に記載の透明発熱体。 The transparent heating element according to claim 1, wherein the ratio of the length of the long axis to the length of the short axis is 1.3 or more and 2.0 or less.
  3. 　前記複数の導電配線の線幅は、３．０μｍ以上１０．０μｍ以下である請求項１に記載の透明発熱体。 The transparent heating element according to claim 1, wherein the line width of the plurality of conductive wires is 3.0 µm or more and 10.0 µm or less.
  4. 　前記変形された菱形は、菱形の少なくとも１つの頂点を一定の範囲内においてランダムに再配置させた形状を有し、前記菱形に対して２％以上２５％以下の不規則性を有する請求項１に記載の透明発熱体。 2. The deformed rhombus has a shape in which at least one vertex of the rhombus is randomly rearranged within a certain range, and has an irregularity of 2% or more and 25% or less with respect to the rhombus. The transparent heating element according to .
  5. 　前記菱形または前記変形された菱形は、２本の前記導電配線により挟まれる鋭角を有し、
    　前記鋭角を挟む前記２本の導電配線のうち少なくとも一方の導電配線は、前記２本の導電配線が互いに交差する交差部に向かって前記鋭角の内側に屈曲する屈曲部を有する請求項１に記載の透明発熱体。     the rhombus or the modified rhombus has an acute angle sandwiched by two of the conductive traces;
    2. The method according to claim 1, wherein at least one of the two conductive wires sandwiching the acute angle has a bent portion that bends inward of the acute angle toward an intersection where the two conductive wires intersect each other. transparent heating element.
  6. 　前記鋭角を挟む前記２本の導電配線のうち一方の導電配線は、前記屈曲部を有し、
    　前記２本の導電配線のうち前記一方の導電配線により接続され且つ互いに隣接する前記交差部を結ぶ直線と、他方の導電配線により接続され且つ互いに隣接する前記交差部を結ぶ直線とが挟む挟角をＪ１とし、前記２本の導電配線のうち前記他方の導電配線の前記交差部における接線と前記屈曲部の前記交差部における接線とが挟む交差角度をＪ２として、Ｊ１＜Ｊ２≦９０°である請求項５に記載の透明発熱体。     one of the two conductive wires sandwiching the acute angle has the bent portion,
    An included angle formed by a straight line connecting the mutually adjacent intersections connected by one of the two conductive wirings and a straight line connecting the mutually adjacent intersections connected by the other conductive wiring. is J1, and J1 < J2 ≤ 90°, where J2 is an intersection angle formed by a tangent line at the intersection of the other conductive wiring of the two conductive wirings and a tangent line at the intersection of the bent portion. The transparent heating element according to claim 5.
  7. 　前記鋭角を挟む前記２本の導電配線の双方は、それぞれ前記屈曲部を有し、
    　前記２本の導電配線のうち前記一方の導電配線により接続され且つ互いに隣接する前記交差部を結ぶ直線と、他方の導電配線により接続され且つ互いに隣接する前記交差部を結ぶ直線とが挟む挟角をＪ３とし、前記２本の導電配線の前記屈曲部の前記交差部における接線同士が挟む交差角度をＪ４として、Ｊ３＜Ｊ４≦９０°である請求項５に記載の透明発熱体。     Both of the two conductive wires sandwiching the acute angle each have the bent portion,
    An included angle formed by a straight line connecting the mutually adjacent intersections connected by one of the two conductive wirings and a straight line connecting the mutually adjacent intersections connected by the other conductive wiring. 6. The transparent heating element according to claim 5, wherein J3<J4≦90°, where J3 is the intersecting angle between tangents at the intersecting portions of the bent portions of the two conductive wires and J4 is the intersecting angle between the tangents at the intersecting portions of the bent portions of the two conductive wires.
  8. 　前記複数の導電配線のうち少なくとも１本の導電配線は、それぞれ、曲線成分と直線成分とを有し、
    　前記少なくとも１本の導電配線において１本の前記導電配線の長さに対する前記直線成分の長さの比率が５０％以下である請求項１に記載の透明発熱体。     at least one conductive wire among the plurality of conductive wires each has a curved component and a straight component;
    2. The transparent heating element according to claim 1, wherein in said at least one conductive wiring, the ratio of the length of said straight line component to the length of said one conductive wiring is 50% or less.
  9. 　前記電極部は、３０ＧＨｚ以上３００ＧＨｚ以下の周波数帯の電磁波を透過するための規則的な繰り返しパターンを形成するように配置された複数の非導電部を有する請求項１に記載の透明発熱体。 The transparent heating element according to claim 1, wherein the electrode portion has a plurality of non-conductive portions arranged to form a regular repeating pattern for transmitting electromagnetic waves in a frequency band of 30 GHz to 300 GHz.
  10. 　請求項１～９のいずれか一項に記載の透明発熱体と、
    　前記透明発熱体を支持する透明な支持部材とを備える、
    　透明発熱成形体。     The transparent heating element according to any one of claims 1 to 9;
    a transparent support member that supports the transparent heating element;
    Transparent exothermic molding.
  11. 　前記支持部材は、前記透明発熱体を支持し且つ立体形状を有する発熱体支持面を有し、
    　前記透明発熱体は、前記発熱体支持面に沿った立体形状を有する請求項１０に記載の透明発熱成形体。     The support member has a heating element support surface that supports the transparent heating element and has a three-dimensional shape,
    11. The transparent heat-generating molded article according to claim 10, wherein the transparent heat-generating body has a three-dimensional shape along the heat-generating body supporting surface.
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