WO2022070803A1 - 超伝導線材および超伝導ケーブル - Google Patents

超伝導線材および超伝導ケーブル Download PDF

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WO2022070803A1
WO2022070803A1 PCT/JP2021/032845 JP2021032845W WO2022070803A1 WO 2022070803 A1 WO2022070803 A1 WO 2022070803A1 JP 2021032845 W JP2021032845 W JP 2021032845W WO 2022070803 A1 WO2022070803 A1 WO 2022070803A1
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superconducting
superconducting wire
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layer
along
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PCT/JP2021/032845
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English (en)
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Inventor
尚之 雨宮
Original Assignee
国立大学法人京都大学
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    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01B—CABLES; CONDUCTORS; INSULATORS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR CONDUCTIVE, INSULATING OR DIELECTRIC PROPERTIES
    • H01B12/00—Superconductive or hyperconductive conductors, cables, or transmission lines
    • H01B12/02—Superconductive or hyperconductive conductors, cables, or transmission lines characterised by their form
    • H01B12/06—Films or wires on bases or cores
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01B—CABLES; CONDUCTORS; INSULATORS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR CONDUCTIVE, INSULATING OR DIELECTRIC PROPERTIES
    • H01B12/00—Superconductive or hyperconductive conductors, cables, or transmission lines
    • H01B12/14—Superconductive or hyperconductive conductors, cables, or transmission lines characterised by the disposition of thermal insulation
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01R—ELECTRICALLY-CONDUCTIVE CONNECTIONS; STRUCTURAL ASSOCIATIONS OF A PLURALITY OF MUTUALLY-INSULATED ELECTRICAL CONNECTING ELEMENTS; COUPLING DEVICES; CURRENT COLLECTORS
    • H01R4/00—Electrically-conductive connections between two or more conductive members in direct contact, i.e. touching one another; Means for effecting or maintaining such contact; Electrically-conductive connections having two or more spaced connecting locations for conductors and using contact members penetrating insulation
    • H01R4/58—Electrically-conductive connections between two or more conductive members in direct contact, i.e. touching one another; Means for effecting or maintaining such contact; Electrically-conductive connections having two or more spaced connecting locations for conductors and using contact members penetrating insulation characterised by the form or material of the contacting members
    • H01R4/68—Connections to or between superconductive connectors
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
    • Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment

Definitions

  • the present invention relates to a superconducting wire and a superconducting cable.
  • High-temperature superconductivity is attracting attention as a technique for efficiently generating, transmitting, converting, using and storing electrical energy.
  • a wire rod made of a high-temperature superconducting material hereinafter referred to as a high-temperature superconducting wire
  • a superconducting cable that aggregates it for the armature winding of a generator or electric motor (motor).
  • alternating current loss occurs due to the magnetic field of alternating current.
  • a magnetic flux penetrates into the superconductor in the form of a magnetic flux quantum.
  • the magnetic flux quantum does not move and is stationary, but under operating conditions where an AC current or an AC magnetic field is applied, at the position of the superconductor.
  • the magnetic flux quantum must move. When the magnetic flux quantum moves, something like friction occurs, and what corresponds to this frictional heat is the AC loss.
  • quenching when a superconducting wire is used in a superconducting state, a phenomenon called quenching may occur for some reason.
  • the superconducting wire escapes from the superconducting state and shifts to the normal conduction state, and equipment such as generators and motors using superconducting wire and superconducting cables stop functioning, and in the worst case, equipment. Will be damaged.
  • Patent Document 1 discloses a high-temperature superconductor that reduces AC loss.
  • 11 and 12 are schematic views for explaining the technical problems of the superconducting wire 90 according to the prior art.
  • the superconducting layer 92 is uniformly formed on the surface of the substrate 91.
  • the AC loss is a work for moving the magnetic flux quantum 93, and the longer the moving distance of the magnetic flux quantum 93, the larger the AC loss.
  • the magnetic flux quantum 93 moves across half of the width wt of the superconducting layer 92, so that the AC loss becomes large.
  • Reference numeral 94 indicates the movement (penetration) of the magnetic flux quantum 93.
  • the superconducting layer 92 is divided into thin filaments having a width w f ( ⁇ width w t ) and the moving distance of the magnetic flux quantum 93 is shortened, the AC loss is reduced. can do.
  • Such a technique is called multifilamentization.
  • the superconducting layer 92 divided into thin filaments is also referred to as a superconducting filament 92a or simply a filament 92a.
  • the figure shows that the magnetic field He applied perpendicularly to the superconducting layer 92 (strictly speaking, the component He perpendicular to the superconducting layer 92 among the applied magnetic fields; the same applies hereinafter) fluctuates with time.
  • an eddy current 99 flows over the width of the superconducting layers 92 and 92a.
  • the eddy current 99 flows in a reciprocating direction as shown by the reference numerals 99a and 99b , and the total width we including the reciprocating eddy currents indicated by the reference numerals 99a and 99b is called the width of the eddy current. do.
  • the typical distance of movement of the magnetic flux quantum 93 is equal to one half of the width we of the eddy current. Therefore, if the eddy current width we is wide, the AC loss is large, and if the eddy current width we can be narrowed, the AC loss can be reduced.
  • FIG. 12A if, for example, a copper diversion layer 97 is formed in combination as a diversion layer of the conductor on the surface of the multifilamentized superconducting layer 92a, the normal conduction state 95 is obtained. Even if it occurs locally, it is possible to divide the flow, and there is a possibility that deterioration of robustness can be prevented.
  • FIG. 12 (B) when the magnetic field He vertically applied to the superconducting wire 90C (90) provided with the copper shunt layer 97 fluctuates with time, electromagnetic induction is performed through the copper shunt layer 97. A coupling current of 98 flows.
  • the coupling current 98 first flows through the superconducting layer 92a located on the left side in the figure from the front side to the back side in the longitudinal direction, and then flows through the copper distribution layer 97 in the lateral direction to the right. Subsequently, the coupling current 98 flows through the superconducting layer 92a located on the right side in the figure from the back side to the front side in the longitudinal direction, and then flows in the copper distribution layer 97 to the left in the lateral direction, and is located on the left side in the figure. Return to the superconducting layer 92a.
  • the coupling current 98 flowing in such a path inhibits the intrusion of the magnetic flux quantum 93 from between the multifilamentized superconducting layers 92a as seen in FIG.
  • the hotspot temperature rises due to Joule loss.
  • the copper distribution layer 97 is formed thick in an attempt to reduce the normal conduction resistance and suppress the increase in the hotspot temperature, the attenuation of the coupling current 98 is hindered and the reduction of the AC loss is hindered.
  • An object of the present invention is to provide a superconducting wire and a superconducting cable that achieve both reduction of AC loss and improvement of robustness.
  • the present invention for achieving the above object includes, for example, the following aspects.
  • (Item 1) A plurality of superconducting layers extending in the longitudinal direction of the substrate and arranged in parallel in the lateral direction of the substrate, and a plurality of superconducting layers extending in the longitudinal direction of the substrate and arranged between the plurality of superconducting layers.
  • An insulating part that electrically insulates the superconducting layer,
  • a plurality of connecting portions arranged in the insulating portion along the longitudinal direction of the substrate and superconductingly and electrically connecting the plurality of adjacent superconducting layers.
  • (Item 4) Item 3.
  • wt is the length of the superconducting wire along the lateral direction.
  • (Item 5) Item 2.
  • g is the length of the connecting portion along the longitudinal direction
  • w f is the length of the superconducting layer along the lateral direction.
  • (Item 6) Item 2.
  • (Item 7) Item 6.
  • Item 8) Item 2.
  • Item 9) Item 2.
  • (Item 10) Item 9.
  • the electromotive force is a magnetic field He that is applied perpendicularly to the superconducting layer 81 of the superconducting wire 80 (strictly speaking, of the applied magnetic fields, the electromotive force is applied to the superconducting layer 81 as shown by a single point chain wire in FIG.
  • He the vertical component He
  • the vertical component He fluctuates with time, it is a "force” that acts in a loop to flow an eddy current 82 through the superconducting wire 80 by electromagnetic induction.
  • the length Li of the longest part along the longitudinal direction of the superconducting wire 80 of the loop of the electromotive force 83 (hereinafter referred to as “the length Li of the loop of the electromotive force” for simplification) has the same magnetic field He .
  • the eddy current 82 means a current induced in a loop shape (vortex shape) in a conductive body or a superconducting body by an electromotive force 83 generated by electromagnetic induction.
  • the eddy current 82 is a concept including both a continuous eddy current and a coupling current described later. Unless otherwise specified, eddy currents are shown here using solid lines.
  • the length of the eddy current is the length of the longest part of the eddy current 82 along the longitudinal direction of the superconducting wire 80 as shown by the solid wire distributed and flowing in the superconducting wire 80. And is represented by the reference numeral Le.
  • the eddy current 82 can flow only within the length Li of the electromotive force loop. That is, the length Le of the eddy current does not exceed the length Li of the electromotive force loop.
  • the width of the eddy current is the length of the longest part of the eddy current 82 as shown by the solid line distributed and flowing in the superconducting wire 80 along the lateral direction of the superconducting wire 80. This is represented by the symbol we.
  • the eddy current 82 flows in a reciprocating direction as shown by reference numerals 99a and 99b, and the typical distance of movement of the magnetic flux quantum 93 is the width of the eddy current. It is equal to one half of we, and therefore, if the width we of the eddy current can be narrowed , the AC loss can be reduced.
  • the continuous eddy current means an eddy current that flows only in the superconducting body and can be regarded as not changing (decaying) with time on a practical time scale (for example, several hours to several years). Unless otherwise specified, sustained eddy currents are shown herein with solid lines.
  • the coupling current is a kind of eddy current.
  • the path of the coupling current 98 flowing through the superconducting wire 90C provided with the copper distribution layer 97 is as follows.
  • the coupling current 98 first flows through the superconducting layer 92a located on the left side in the figure from the front side to the back side in the longitudinal direction, and then flows through the copper distribution layer 97 in the lateral direction to the right.
  • the coupling current 98 flows through the superconducting layer 92a located on the right side in the figure from the back side to the front side in the longitudinal direction, and then flows in the copper distribution layer 97 to the left in the lateral direction, and is located on the left side in the figure.
  • the coupling current 98 includes the copper diversion layer 97, which is a conductor, in the path, the coupling current 98 is attenuated in time. From another point of view, if the period of fluctuation of the magnetic field is sufficiently longer than the coupling time constant, which is the decay time constant of the coupling current, it can be considered that the coupling current hardly flows. Unless otherwise specified, the coupling current is shown by a broken line in the present specification. [First Embodiment]
  • FIG. 1 is a diagram schematically showing the configuration of the superconducting wire 10A according to the first embodiment of the present invention.
  • (A) is a perspective view of the superconducting wire
  • (B) is a plan view of the superconducting wire
  • (C) is a cross-sectional view of the superconducting wire along line 1B-1B shown in (B).
  • the Y-axis direction is the longitudinal direction of the superconducting wire 10A
  • the X-axis direction is the lateral direction of the superconducting wire 10A
  • the Z-axis direction is the thickness direction of the superconducting wire 10A.
  • the superconducting wire 10A (10) includes a substrate 1, a plurality of superconducting layers 2, an insulating portion 3, and a plurality of connecting portions 4, and is spirally wound as follows. The conditions for achieving both reduction of AC loss and improvement of robustness, which are described in detail in the above, are satisfied.
  • the substrate 1 is formed in a tape shape using, for example, a nickel-based alloy, stainless steel, or the like.
  • Hastelloy® can be used as the material of the substrate 1.
  • the substrate 1 has flexibility, and the superconducting wire 10A is spirally wound and used.
  • An intermediate layer (not shown) serving as a base for the superconducting layer 2 is formed on the surface of the substrate 1 as needed.
  • a material having a physical characteristic value such as a coefficient of thermal expansion and a lattice constant showing an intermediate value between the substrate 1 and the superconductor constituting the superconducting layer 2 can be used.
  • LaMnO 3 can be used as the material of the intermediate layer.
  • an intermediate layer is formed on the surface of the substrate 1, and in the description in the present specification, the substrate 1 on which the intermediate layer is formed on the surface is collectively referred to as a substrate 1.
  • the superconducting layer 2 conducts a superconducting current in the superconducting wire 10A.
  • the superconducting layer 2 is multifilamented and formed on the surface of the substrate 1.
  • the superconducting layer 2 extends in the longitudinal direction of the substrate 1, and a plurality of superconducting layers 2 are arranged in parallel in the lateral direction of the substrate 1.
  • the superconducting layer 2 is formed using a REBCO high-temperature superconductor which is a ceramic.
  • REBCO is a cuprate superconductor having a composition formula represented by the chemical formula REBa 2 Cu 3 O 7- ⁇ (RE is a rare earth element such as Y, Gd, Eu, Sm).
  • the multifilamentized superconducting layer 2 will be referred to as a superconducting filament 2 or, for short, simply referred to as a filament 2 or simply a superconducting layer 2.
  • the insulating portion 3 extends in the longitudinal direction of the substrate 1 and is arranged between the plurality of superconducting layers 2 and 2, and electrically insulates the plurality of superconducting layers 2 and 2.
  • the insulating portion 3 is formed as a groove that exposes the surface of the substrate 1 by three-dimensionally patterning the superconducting layer 2 by, for example, a known photolithography process.
  • the superconducting wire 10A includes a plurality of insulating portions 3, and each insulating portion 3 is arranged between the plurality of superconducting layers 2 and 2 arranged in parallel.
  • the connecting portion 4 is arranged in the insulating portion 3 along the longitudinal direction of the substrate 1, and superconductingly electrically connects a plurality of adjacent superconducting layers 2 and 2.
  • the superconducting wire 10A is provided with a plurality of connecting portions 4 in the insulating portion 3 along the longitudinal direction of the substrate 1.
  • the connecting portion 4 is formed integrally with the superconducting layer 2 by using the same superconductor material as the superconducting layer 2.
  • the connecting portion 4 By electrically connecting a plurality of adjacent superconducting layers 2 and 2 in a superconducting manner by the connecting portion 4, the superconducting diversion property of the current flowing through the superconducting layer 2 is improved, and the superconducting wire 10A Robustness is improved. That is, even if a transition to a normal conduction state occurs locally in a certain superconducting layer 2 for some reason, the connecting portion 4 superconductingly bridges between a plurality of adjacent superconducting layers 2 and 2. Then, by passing a current from the superconducting layer 2 that has undergone normal conduction transfer to the adjacent superconducting layer 2, quenching of the entire superconducting wire 10A is prevented.
  • the length (width) of the superconducting wire 10A along the lateral direction is about 2 mm to about 4 mm, preferably about 1 mm to about 4 mm.
  • the length (width) of one multifilamentized superconducting layer 2 along the lateral direction is preferably about 0.4 mm to about 1 mm, more preferably about 0.1 mm to about 1 mm.
  • the thickness of the entire superconducting wire 10A including the substrate 1 and the superconducting layer 2 is in the range of about 150 ⁇ m to about 50 ⁇ m, preferably in the range of about 50 ⁇ m to about 30 ⁇ m. Since the superconducting wire 10A is spirally wound and used, the thickness of the entire superconducting wire 10A including the substrate 1 and the superconducting layer 2 is less than about 30 ⁇ m.
  • D is the diameter of the spiral
  • P is the length of the spiral pitch along the winding axis direction
  • L is the length of the insulating portion 3 along the longitudinal direction.
  • the diameter D of the spiral and the length P of the spiral pitch are as exemplified in FIGS. 2 and 5 described later.
  • the diameter D of the spiral is about 3 mm
  • the length P of the spiral pitch is about 7.5 mm
  • the length L of the insulating portion 3 along the longitudinal direction is about 10 mm.
  • the superconducting wire 10A (10) satisfies the following conditions from the request for reduction of AC loss.
  • g is the length of the connecting portion 4 along the longitudinal direction
  • n is a natural number of 1 or more.
  • the length g of the connecting portion 4 along the longitudinal direction is about 2 mm.
  • the superconducting wire 10A (10) satisfies the following conditions from the request for reduction of AC loss.
  • w f is the length of the superconducting layer 2 along the lateral direction.
  • the superconducting wire 10A (10) satisfies the following conditions from the request for improving robustness.
  • the superconducting wire 10A (10) satisfies the following conditions from the request for improving robustness.
  • wt is the length of the superconducting wire 10A (10) along the lateral direction.
  • FIG. 2 is a diagram schematically showing the configuration of a superconducting cable 20A configured by using the superconducting wire 10A according to the first embodiment of the present invention.
  • the superconducting cable 20A (20) includes a core material 9 and a superconducting wire 10A spirally wound along the axis of the core material 9.
  • the core material 9 is a solid cylindrical member in the present embodiment.
  • stainless steel or copper can be used for the core material 9.
  • the length Li of the electromotive force loop generated in the superconducting wire 10A (10) can be shortened.
  • the superconducting wire 10A is wound around the outer wall of the core material 9 in the direction in which the left-handed screw advances, and the winding axis direction is the direction in which the left-handed screw advances.
  • one layer of superconducting wire 10A (10) is spirally wound along the axis of the core 9.
  • three superconducting wires 10A (10A 1 , 10A 2 , 10A 3 ) are spirally wound around the outer wall of the core material 9 in parallel with three trifilers.
  • FIG. 3 and 4 are plan views of the superconducting wire 10A according to the first embodiment of the present invention cut out in a plane including the superconducting layer 2 and the connecting portion 4.
  • FIG. 3 shows an example in which the superconducting wire 10A does not satisfy the conditions for achieving both reduction of AC loss and improvement of robustness.
  • the length L of the insulating portion 3 is short, that is, the spacing between the connecting portions 4 is short, and the robustness can be improved, but a wide continuous eddy current is widened over the width wt of the superconducting wire 10A.
  • 11 is an example in which the flow AC loss cannot be reduced.
  • FIG. 3 shows an example in which the flow AC loss cannot be reduced.
  • FIG. 4 shows an example in which the superconducting wire 10A satisfies the conditions for achieving both reduction of AC loss and improvement of robustness.
  • FIG. 5 is a schematic side view of the superconducting cable 20A according to the first embodiment of the present invention, in which the superconducting wire 10A is spirally wound along the axis of the core 9 to form a superconducting wire.
  • 10A shows a state in which the conditions for achieving both the reduction of AC loss and the improvement of robustness are realized.
  • FIG. 5 for simplification of illustration and description, only one superconducting wire 10A is shown.
  • reference numeral 11a indicates a continuous eddy current 11a generated in the region of the superconducting wire 10A located on the front side of the core material 9 in the side view of the superconducting cable 20A
  • reference numeral 11b indicates the core.
  • the continuous eddy current 11b generated in the region of the superconducting wire 10A located on the back side of the material 9 is shown.
  • the wide (we large) continuous eddy current 11 flowing through the plurality of superconducting filaments 2 and 2 is cut off in the insulating portion 3.
  • the narrow (we small) continuous eddy current 11 confined in the width w f of one superconducting filament 2 must be obtained.
  • the electromagnetic field is applied.
  • a loop-shaped electromotive force 19 that tries to cause an eddy current to flow in the superconducting wire 10A is induced.
  • the length Li of the electromotive force loop is the distribution of the magnetic field He applied perpendicularly to the superconducting layer 2 along the longitudinal direction of the superconducting wire 10A, regardless of the length L of the insulating portion 3. It will be decided.
  • the connecting portions 4 are arranged at short intervals, that is, the length L of the insulating portion 3 is short, and the length L of the insulating portion 3 is the length L of the electromotive force loop.
  • the connecting portions 4 are arranged at short intervals, that is, the length L of the insulating portion 3 is short, and the length L of the insulating portion 3 is the length L of the electromotive force loop.
  • the length Li of the electromotive force loop is determined by the shape of the coil formed by using the superconducting wire or the superconducting cable, and the total length of the winding used to form the coil (for example, tens to hundreds of meters). Often extends to several meters. Therefore, if the length L of the insulating portion 3 is made larger than that of such a large length Li in order to cut off a wide continuous eddy current, the distance between the connecting portions 4 is too long and the robustness is improved. I can't expect it.
  • the superconducting wire 10 is spirally wound along the axis of the core material 9, so that the length Li of the electromotive force loop is set as illustrated in FIG. It is shorter than the length L of the insulating portion 3.
  • the length P t of the superconducting wire 10A corresponding to the length P of the spiral pitch is as follows when the diameter D of the spiral is used. It is expressed as the equation (1) of.
  • the magnetic field He (strictly speaking) applied perpendicularly to the superconducting layer 2 of the superconducting wire 10A (10).
  • the direction of the component He ) perpendicular to the superconducting layer 2 is inverted every half of the length Pt of the spiral pitch of the superconducting wire 10A given by the equation (1). do.
  • the length Li of the electromotive force loop determined to be applied with the magnetic field is also significantly reduced to half of the length Pt of the spiral pitch of the superconducting wire 10A. It gets shorter.
  • the length Li of the electromotive force loop can be made shorter than the length L of the insulating portion 3 shortened for improving robustness.
  • the state of the continuous eddy current 11 (11a, 11b ) with a narrow width (we small) illustrated in FIG. 4 can be realized. That is, the continuous eddy current 11 flowing through the superconducting wire 10A is confined in the width w f of each superconducting filament 2, and the width we of the continuous eddy current 11 (11a, 11b ) becomes narrow.
  • the state of the narrow continuous eddy current 11 (11a, 11b) confined in the width wf of each superconducting filament 2 at this time is also exemplified in FIG. As a result, AC loss can be reduced while improving robustness.
  • Equation (3) indicates the lower limit of the length L of the insulating portion 3.
  • the upper limit of the length L of the insulating portion 3 can be preferably 10 times, more preferably 20 times, the width wt of the superconducting wire 10A. It can be more preferably 50 times, and even more preferably 100 times.
  • the length L of the insulating portion 3 along the longitudinal direction is as short as possible after satisfying the condition of this equation (3). This is because the number of connection portions 4 that function as current detours increases.
  • the following equation (4) can be specified as another exemplary upper limit of the length L of the insulating portion 3.
  • the superconducting wire 10A has an upper limit value. Every time it comes into contact with the winding frame, the cooling state of the superconducting wire 10A deteriorates. The portion of the superconducting wire 10A whose cooling state has deteriorated becomes a bud of normal conduction transition, which is a weak point from the viewpoint of robustness.
  • the connecting portion 4 is provided at intervals of the upper limit value, and the current flowing through the superconducting layer 2 via the connecting portion 4 is provided. Superconducting diversion can be maintained at intervals of this upper limit.
  • Equation (5) is an equation assuming that the loop of the electromotive force 19 passes through the center of the connection portion 4 in the longitudinal direction.
  • the connecting portion 4 has a length g in the longitudinal direction, and the length P of the spiral pitch and the diameter D of the spiral are the following equations with respect to a certain length L of the insulating portion 3 along the longitudinal direction. If 6) is satisfied, the condition that the electromotive force 19 that tries to flow a wide continuous eddy current 11 flowing through the plurality of superconducting filaments 2 and 2 via the connection portion 4 is not induced in the first place is satisfied. become.
  • the electromotive force 19 becomes zero for the loop passing through the inner edge of the connecting portion 4, and the state where the middle side and the right side are connected by an equal sign in the equation (6). Then, the electromotive force 19 becomes zero for the loop passing through the outer edge of the connection portion 4.
  • the condition for reducing the AC loss represented by the equation (5) can be defined as the condition represented by the following equation (6).
  • the current flowing through the connecting portion 4 can be superconductingly limited, so that a wide continuous eddy current can be limited. It is desirable that the length g of the connecting portion 4 along the longitudinal direction is equal to or less than the length (width) w f of the superconducting layer 2 along the lateral direction.
  • the condition of the formula (7) can also be called a condition in which the continuous eddy current 11 just saturates or does not saturate the outermost superconducting layer 2.
  • a continuous eddy current cannot flow through the connection portion 4 at least over the entire width wt .
  • Equation (7) shows the upper limit of the length g of the connecting portion 4 determined by the relationship with the width w f of one superconducting filament 2 from the viewpoint of reducing the AC loss. If the lower limit of the length g is tentatively shown in the equation (7), 0 ⁇ g, and the lower limit of the length g is zero.
  • the bundle of eddy current 99a flows unidirectionally through the superconducting layer 92 from the front side to the back side in the longitudinal direction with a width of we / 2, and on the right side of the figure, the bundle of eddy current 99b is.
  • the superconducting layer 92 flows in one direction from the back side to the front side in the longitudinal direction with a width of we / 2.
  • the continuous eddy current is an unexpected current that is not taken into consideration when designing an electromagnet or the like. Therefore, for example, an electromagnet for a nuclear magnetic resonance (NMR) device or a nuclear magnetic resonance imaging method (MRI) is used. Electromagnets that require the generation of high-precision magnetic fields, such as electromagnets and electromagnets for particle beam accelerators, cause an error magnetic field.
  • the superconducting wire 10 in which the superconducting layer 2 is multifilamented and the connecting portion 4 superconductingly bridges between a plurality of adjacent superconducting filaments 2 and 2, the following As explained in the above, the error magnetic field is reduced while improving the robustness.
  • the superconducting wire 92 is similarly superconducting as in the superconducting wire 90A in which the superconducting layer 92 is not multifilamented.
  • a continuous eddy current 11 flows according to Lenz's law.
  • the continuous eddy current at this time flows in a form confined in each superconducting filament 2 (2a, 2b, 2c, 2d).
  • the direction of the continuous eddy current 11a adjacent to each other between the adjacent filaments 2a and 2b refer to the direction of the continuous eddy current 11a adjacent to each other between the adjacent filaments 2a and 2b.
  • the direction of the continuous eddy current 11a on the side adjacent to the filament 2b is to the left in the figure
  • the direction of the continuous eddy current 11a on the side adjacent to the filament 2a is to the right in the figure.
  • the directions of the continuous eddy currents 11a existing at close positions on the adjacent sides are opposite to each other.
  • the orientations of the continuous eddy currents 11a existing at close positions on the adjacent sides are the same. It is in the opposite direction. The same applies to the filaments 2c and 2d.
  • the continuous eddy current 11b is the same as the above-mentioned continuous eddy current 11a.
  • the directions of the continuous eddy currents 11 existing at close positions on the adjacent sides are opposite to each other between the plurality of adjacent superconducting filaments 2 and 2.
  • the magnetic fields they create cancel each other out.
  • the superconducting wire 10 according to the present invention in which the superconducting layer 2 is multifilamentized, the error magnetic field in which a continuous eddy current, which is an unexpected current in design, is generated is reduced. ⁇ Improved robustness>
  • the length L of the insulating portion 3 is short, that is, the distance between the connecting portions 4 is short, and the length g of the connecting portions 4 is long.
  • Equation (8) shows, as an example, the lower limit of the length g of the connecting portion 4, which is determined by the relationship with the width wt of the superconducting wire 10A (10), from the viewpoint of improving the robustness.
  • Equation (9) shows, as an example, the lower limit of the length g of the connecting portion 4, which is determined by the relationship with the width w f of one superconducting filament 2 from the viewpoint of improving the robustness.
  • the length g of the connecting portion 4 is longer in terms of dividing the current.
  • the connecting portion 4 the superconducting layers 2 and 2 are not divided by the insulating portion 3, and as a result, the width we of the continuous eddy current 11 becomes wide and the AC loss increases locally. do.
  • the upper limit of the length g of the connecting portion 4 is shown from the viewpoint of improving the robustness, the condition of the following equation (10) is the limit at which the effect of reducing the AC loss due to the division hardly occurs. Can be considered as an example.
  • the connecting portion 4 exists between the superconducting layers 2 and 2, and the adjacent superconducting layers 2 and 2 that are divided are superconductingly and electrically connected. do. Therefore, for example, a defect exists in a certain superconducting layer 2 or a normal conduction portion is locally generated in a certain superconducting layer 2, so that the superconducting layer 2 causes a current to flow superconductingly. Even if this is not possible, the current can be superconductingly diverted through the connection portion 4.
  • the conventional superconducting wire 90B in which the superconducting layer 2 is completely electrically divided without the connecting portion 4 and the copper diversion layer 97 are used to electrically conduct the superconducting layers 2 and 2 electrically.
  • the conventional superconducting wire 90C connected to the above in the superconducting wire 10 according to the present invention provided with the connecting portion 4, the division of the superconducting layer 2 by multifilament does not impair the robustness. [effect]
  • FIG. 3 shows that the superconducting wire 10A according to the first embodiment includes a plurality of connecting portions 4 for superconductingly and electrically connecting a plurality of adjacent superconducting layers 2 and 2, and is spirally wound. -Satisfying the conditions for achieving both reduction of AC loss and improvement of robustness, which have been described with reference to FIG.
  • the connecting portion 4 connects the plurality of adjacent superconducting layers 2 and 2 at sufficiently short intervals. Electrically connect to.
  • the connecting portion 4 superconductingly bridges between a plurality of adjacent superconducting layers 2 and 2. Then, by passing a current from the superconducting layer 2 that has undergone normal conduction transfer to the adjacent superconducting layer 2, quenching of the entire superconducting wire 10A is prevented.
  • the superconducting wire 10A according to the first embodiment is spirally wound along the axis of the core material 9, so that the length Li of the electromotive force loop corresponds to the length P of the spiral pitch.
  • the length of the superconducting wire 10A is shortened to half of the length Pt , and the length is shorter than the length L of the insulating portion 3. As a result, the AC loss is reduced and the error magnetic field is also reduced.
  • the superconducting wire 10B (10) according to the second embodiment of the present invention is first in that it further includes a superconducting layer 2, an insulating portion 3, and a conductive layer 5a (5) covering the connecting portion 4. It is different from the superconducting wire 10A according to the embodiment. Unless otherwise specified, the configuration of the superconducting wire 10B according to the second embodiment, which will be described below, is the same as that of the superconducting wire 10A according to the first embodiment, and thus duplicate description will be omitted.
  • FIG. 6 is a diagram schematically showing the configuration of the superconducting wire 10B according to the second embodiment of the present invention.
  • A is a perspective view of the superconducting wire
  • B is a plan view of the superconducting wire
  • C is a cross-sectional view of the superconducting wire along the 6B-6B line shown in (B).
  • the superconducting wire 10B (10) further includes a superconducting layer 2, an insulating portion 3, and a conductive layer 5a (5) covering the connecting portion 4.
  • the conductive layer 5a covers not only the superconducting layer 2 but also the superconducting layer 2, the insulating portion 3, and the connecting portion 4.
  • the conductive layer 5a functions as a diversion layer that bypasses the current flowing through the superconducting layer 2 when an abnormality occurs in the superconducting layer 2.
  • the conductive layer 5a is made of copper.
  • the insulating portion 3 is formed as a groove whose bottom surface reaches the surface of the substrate 1, and the groove is filled with copper that functions as a conductive layer 5a.
  • FIG. 7 is a plan view of the superconducting wire 10B according to the second embodiment of the present invention cut out in a plane including the superconducting layer 2 and the connecting portion 4.
  • FIG. 7 shows an example in which the superconducting wire 10B satisfies the conditions for achieving both reduction of AC loss and improvement of robustness.
  • the robustness is improved as compared with the superconducting wire 10A according to the first embodiment.
  • the same AC loss reduction effect as that of the superconducting wire 10A according to the first embodiment can be obtained in a limited but practically sufficient operating frequency region. Can be done.
  • the conductive layer 5a provided above the superconducting layer 2, the insulating portion 3, and the connecting portion 4.
  • a wide coupling current 12 in the vertical direction in the figure extends over the plurality of superconducting layers 2 (2a, 2b, 2c, 2d). It flows. Unless the coupling current 12 is attenuated, the effect of multifilamentization of the superconducting layer 2 is not exhibited and the AC loss remains large.
  • the state of the coupling current generated in the superconducting wire 10B and the state of the continuous eddy current after the coupling current attenuation will be described in detail.
  • the coupling current 12 flows across the conductive layer 5b provided on the upper portion of the insulating portion 3, and the width of the eddy current for the coupling current 12 is the width of the plurality of superconducting layers 2.
  • Over (2a, 2b, 2c, 2d) it is wide in the vertical direction in the figure, and the AC loss is large when the coupling current 12 is not attenuated.
  • the coupling current 12 is attenuated and the duration is confined in each superconducting filament 2.
  • Target eddy current 11 will flow.
  • the width we of the eddy current for the continuous eddy current 11 confined in the superconducting filament 2 is narrow and the AC loss is small.
  • the coupling current is attenuated by the coupling time constant ⁇ c , which is the ratio of the self-inductance L cc and the resistance R cc determined by the path.
  • the self- inductance L cc is proportional to the length Le of the eddy current (coupling current)
  • the resistance R cc is inversely proportional to the length Le of the eddy current (coupling current). Therefore, the coupling time constant ⁇ c is proportional to the square of the length Le of the eddy current (coupling current). Therefore, if the length Le of the eddy current (coupling current) is long, the conductive layer 5a impairs the effect of reducing the AC loss due to the multifilament of the superconducting layer 2.
  • the length Le of the eddy current with respect to the coupling current 12 is obtained. Can be shortened. As a result, the coupling time constant ⁇ c can be shortened.
  • the period of fluctuation of the magnetic field is the reciprocal of the operating frequency.
  • a continuous eddy current 11a is generated in the region of the superconducting wire 10B located on the front side of the core material 9, and the superconducting wire located on the back side of the core material 9 is generated.
  • the point that the continuous eddy current 11b is generated in the region of 10B is the same as that of the first embodiment described with reference to FIGS. 4 and 5.
  • the superconducting wire 10B according to the second embodiment can form a superconducting cable by being spirally wound along the axis of the core material 9. ⁇ Consideration on operating frequency where the effect of reducing AC loss is exhibited>
  • the decay time constant (coupling) of the coupling current 98 which is an eddy current flowing between the plurality of superconducting layers 92a and 92a via the copper distribution layer 97. It has been experimentally confirmed that the time constant) ⁇ c1 is given by the following equation (11) (when the temperature is 77K).
  • t Cu is the thickness of the copper diversion layer 97 by copper plating, which imparts conductivity between the multifilamentized superconducting layers 92a and 92a.
  • the coupling time constant ⁇ c2 is twice that of the equation (11).
  • the coupling time constant is ⁇ c
  • the characteristic frequency f c 1 / (2 ⁇ c ) and the operating frequency is about 1/10 of the characteristic frequency f c
  • the coupling current is attenuated and the AC loss is reduced.
  • the error magnetic field can be reduced. That is, in the superconducting wire 10B according to the second embodiment of the present invention provided with the connecting portion 4, if the operating frequency is equal to or less than the value of the following equation (13), the effect of reducing the AC loss and the effect of reducing the AC loss are obtained. The effect of reducing the error magnetic field due to the continuous eddy current is exhibited.
  • the frequency calculated by the equation (13) is, for example, 500 Hz or higher, which is higher than the operating frequency of many electric devices operated by alternating current. That is, in many electric devices, the operating frequency is equal to or less than the value of the equation (13), and the operating frequency condition is such that the effect of reducing the AC loss and the effect of reducing the error magnetic field by the superconducting wire 10 of the present invention are exhibited. Meet. Therefore, the superconducting wire 10 and the superconducting cable 20 of the present invention are operated by alternating current in a state where the robustness is improved and in a state where the effect of reducing the alternating current loss and the effect of reducing the error magnetic field are exhibited. It can be applied to various electric devices. [Third Embodiment]
  • the superconducting wire 10A according to the first embodiment is further provided with the conductive layer 5b (5) covering the superconducting layer 2 in the superconducting wire 10C (10) according to the third embodiment of the present invention. Is different from. Unless otherwise specified, the configuration of the superconducting wire 10C according to the third embodiment, which will be described below, is the same as that of the superconducting wire 10A according to the first embodiment, and thus the overlapping description will be omitted.
  • FIG. 8 is a diagram schematically showing the configuration of the superconducting wire 10C according to the third embodiment of the present invention.
  • (A) is a perspective view of the superconducting wire
  • (B) is a plan view of the superconducting wire
  • (C) is a cross-sectional view of the superconducting wire along the 8B-8B line shown in (B).
  • the superconducting wire 10C (10) further includes a conductive layer 5b (5) that covers the superconducting layer 2.
  • the conductive layer 5b is formed so as not to cover the insulating portion 3 and the connecting portion 4, but to cover only the superconducting layer 2.
  • the conductive layer 5b functions as a diversion layer that bypasses the current flowing through the superconducting layer 2 when an abnormality occurs in the superconducting layer 2.
  • the conductive layer 5b is made of copper.
  • the insulating portion 3 is formed as a groove for exposing the surface of the substrate 1, but the conductive layer 5b is formed so as to cover only the superconducting layer 2, and the groove is formed with the conductive layer 5b. The copper that functions as is not filled.
  • a continuous eddy current 11a is generated in the region of the superconducting wire 10C located on the front side of the core material 9, and the superconducting wire located on the back side of the core material 9 is generated.
  • the point that the continuous eddy current 11b is generated in the region of 10B is the same as that of the first embodiment described with reference to FIGS. 4 and 5.
  • the superconducting wire 10C according to the third embodiment the same AC loss reduction effect as the superconducting wire 10A according to the first embodiment can be obtained.
  • the robustness is improved as compared with the superconducting wire 10A according to the first embodiment. More specifically, the increase in hot spot temperature can be suppressed by the shunt current of the current from the superconducting layer 2 to the conductive layer 5b provided above the superconducting layer 2.
  • the superconducting wire 10C according to the third embodiment can form a superconducting cable by being spirally wound along the axis of the core material 9. [Other forms]
  • the superconducting wire 10 includes four multifilamentized superconducting layers 2, but the number of superconducting layers 2 is not limited.
  • the superconducting wire 10 may be capable of arranging at least one insulating portion 3 between the plurality of superconducting layers 2 and 2, and the superconducting wire 10 may be provided with at least two superconducting layers 2.
  • the superconducting wire 10 includes three insulating portions 3, but the number of insulating portions 3 is not limited, and the superconducting wire 10 includes at least one insulating portion 3. You just have to.
  • the superconducting layer 2 is formed by using the REBCO high-temperature superconductor, but the material of the superconducting layer 2 is not limited.
  • the high-temperature superconductor used for the superconducting layer 2 for example, an yttrium-based high-temperature superconductor represented by the chemical formula YBa 2 Cu 3O 7 -y (y is an oxygen indefinite ratio) and a bismus-based high-temperature superconductor can be used. It can be used for the superconducting layer 2.
  • the superconductor used for the superconducting layer 2 is not limited to a high-temperature superconductor whose transition temperature exceeds the liquid nitrogen temperature (77K), and a superconductor whose transition temperature is lower than the liquid nitrogen temperature can be used. In the future, superconductors having a transition temperature closer to room temperature (about 300K) can be used. That is, a superconductor exhibiting a superconducting phenomenon can be used for the superconducting layer 2.
  • the insulating portion 3 is schematically formed as a groove for exposing the surface of the substrate 1, but the insulating portion 3 is not limited to the groove.
  • the insulating portion 3 can be configured as a member having a substance, for example, made of various insulating materials.
  • the insulating portion 3 may be arranged between the plurality of superconducting layers 2 and 2 so as to be able to electrically insulate the superconducting layers 2 and 2, that is, to divide the conductivity.
  • the insulating portion 3 can also be expressed as a conductive split portion that divides the superconducting conductivity of the plurality of superconducting layers 2 and 2.
  • the insulating portion 3 formed as a groove only needs to be able to electrically insulate a plurality of superconducting layers 2 and 2, and a case where an intermediate layer (not shown) is formed on the surface of the substrate 1.
  • the insulating portion 3 may be a groove that exposes the intermediate layer.
  • the connecting portion 4 is integrally formed with the superconducting layer 2, but the connecting portion 4 may be formed as a member different from the superconducting layer 2. Further, in the above-described embodiment, the connecting portion 4 is formed by using the same superconductor as the superconducting layer 2, but the superconductor used for the connecting portion 4 and the superconductor used for the superconducting layer 2 are different. It may be different. That is, the connecting portion 4 may be capable of superconductingly and electrically connecting a plurality of adjacent superconducting layers 2 and 2. Further, in the above-described embodiment, the connecting portions 4 are arranged so as to be aligned in the lateral direction over a plurality of insulating portions 3 arranged in parallel. However, as illustrated in FIG. 9, the connecting portions 4 are arranged. , It can also be arranged at a position away from the line along the lateral direction over the plurality of insulating portions 3 arranged in parallel.
  • the conductive layer 5 is made of copper, but the material of the conductive layer 5 is not limited to copper.
  • the conductive layer 5 can be formed by using a material having high electrical conductivity, such as silver or gold, which is used for electrical wiring, in addition to the exemplified copper.
  • the core material 9 is a solid member, but the core material 9 can also be a hollow member.
  • the superconducting wire 10 can be spirally wound around the outer wall of the core material 9.
  • the core material 9 is a hollow member, the superconducting wire 10 can be spirally wound around the outer wall of the core material 9 or spirally wound along the inner wall of the core material 9. You can also. That is, the core material 9 may be able to spirally wind the superconducting wire 10 along the axis of the core material 9. Further, the core material 9 can be composed of a stranded wire obtained by twisting a plurality of strands.
  • the strands may or may not be insulated from each other.
  • a metal wire such as copper or stainless steel can be used.
  • the cross-sectional shape of the core material 9 and the wire can be a honeycomb shape in which copper is separated by a high resistance material such as a copper-nickel alloy.
  • the core material 9 is a cylindrical member, but the cross-sectional shape of the member used for the core material 9 is not limited to a circular shape.
  • the cross-sectional shape of the member used for the core material 9 may be, for example, an elliptical shape, a regular polygon such as a regular hexagon or an equilateral triangle, a rectangular shape, or a regular number with rounded corners. It may be a polygon or a rectangle with rounded corners. Further, for example, in the case of a regular polygon, the cross-sectional shape of the member can be made closer to a circular shape by increasing the number of corners of the regular polygon representing the cross-sectional shape of the member.
  • the superconducting wire 10 is wound in the direction in which the left-hand thread advances along the axis of the core material 9, but the superconducting wire 10 is wound in the direction in which the right-hand thread advances. good.
  • one layer of the superconducting wire 10 is spirally wound along the axis of the core material 9, but the number of layers of the superconducting wire 10 spirally wound along the axis of the core material 9. Is not limited.
  • the number of layers of the superconducting wire 10 and increasing the number of superconducting wires 10 used for manufacturing the cable it is possible to manufacture a superconducting cable having an increased current capacity.
  • a superconducting cable having an increased current capacity can be manufactured by laminating a plurality of superconducting wires 10 in multiple layers and winding them spirally along the axis of the core material 9.
  • a plurality of layers in which the plurality of superconducting wires 10 are arranged in the same layer and wound in parallel are laminated. It is possible to combine the superconducting wire rod 10 of No. 10 by laminating and winding it in multiple layers.
  • Substrate 2 (2a, 2b, 2c, 2d,) Superconducting layer 3 Insulating part 4 Connecting part 5 (5a, 5b) Conductive layer 9 Core material 10 (10A, 10B, 10C, 10D) Superconducting wire 11 (11a, 11a, 11b) Sustained vortex current 12 Coupling current 19 Electromotive current 20 (20A) Superconducting cable 80 Superconducting wire 81 Superconducting layer 82 Vortex current 83 Electromotive current 90 (90A, 90B, 90C) Conventional superconducting wire 91 Substrate 92 Super Conductive layer 92a Multifilamented superconducting layer 93 Magnetic flux quantum 95 Normal conduction state 96 Current 97 Copper diversion layer 98 Coupling current 99 (99a, 99b) Vortex current

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Condensed Matter Physics & Semiconductors (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)

Abstract

交流損失の低減とロバスト性の向上とを両立させた超伝導線材および超伝導ケーブルを提供する。超伝導線材（１０Ａ）は、基板（１）の長手方向に延伸し、基板（１）の短手方向に並列に配置される複数の超伝導層（２）と、基板（１）の長手方向に延伸し、複数の超伝導層（２，２）間に配置され、複数の超伝導層（２，２）を電気的に絶縁する絶縁部（３）と、基板（１）の長手方向に沿って絶縁部（３）に配置され、隣り合う複数の超伝導層（２，２）を超伝導的に電気的に接続する複数の接続部（４）と、を備え、螺旋状に巻かれると以下の条件を満足する。ここで、Ｄは螺旋の直径であり、Ｐは巻き軸方向に沿った螺旋ピッチの長さであり、Ｌは長手方向に沿った絶縁部（３）の長さである。

Description

超伝導線材および超伝導ケーブル
　本発明は、超伝導線材および超伝導ケーブルに関する。
　電気エネルギーを効率的に生成、伝送、変換、使用および貯蔵するための技術として、高温超伝導（high-temperature superconductivity）が注目されている。例えば高温超伝導材料を用いて作製された線材（以下、高温超伝導線材と呼ぶ）や、それを集合化した超伝導ケーブルを、発電機や電動機（モータ）の電機子巻線に用いることにより、電機子巻線に大電流を流すことが可能となる。これにより、電機子鉄心を削減することが可能となり、発電機や電動機を軽量化することが期待されている。発電機や電動機を軽量化することが可能になると、例えば、航空機の電動化の実現や、大型の浮体式洋上風力発電の導入促進につながる。航空機の電動化が実現されたり、風力発電の導入が促進されたりすると、ＣＯ２排出量の削減が期待されることから、高温超伝導技術は、低炭素社会の実現に大きく寄与することが期待されている。
　一方で、超伝導線材を交流で用いるときには、交流の磁界によって交流損失が発生する。一般に、超伝導体に電流が流れる、または、磁界が加わっているときには、超伝導体中に磁束が磁束量子という形で侵入している。直流電流または直流磁界が印加されている運転条件下においては、磁束量子は移動せず静止しているが、交流電流または交流磁界が印加されている運転条件下においては、超伝導体の位置において磁束の分布が変化することにより、磁束量子が移動しなければならなくなる。磁束量子が移動する際にはいわば摩擦のようなものが生じ、この摩擦熱に相当するものが交流損失である。
　また、超伝導線材を超伝導状態において用いていると、何らかの原因によりクエンチと呼ばれる現象が発生することがある。クエンチが発生すると、超伝導線材は超伝導状態から抜けて常伝導状態に転移し、超伝導線材や超伝導ケーブルを用いた発電機、電動機等の機器は機能を停止し、最悪の場合、機器は損傷する。
　このような、超伝導線材や超伝導ケーブルに発生する交流損失の存在や、超伝導線材や超伝導ケーブルのクエンチに対するロバスト性の低さが、高温超伝導を用いた機器の社会実装に向けたボトルネックとなっている。超伝導線材や超伝導ケーブルに関するこのような技術的課題を解消するために、これまでに様々な手法が提案されている。例えば特許文献１には、交流損失を低減する高温超伝導体が開示されている。
特表２０１３－５３５０８３号公報
　図１１および図１２は、従来技術に係る超伝導線材９０が有する技術的な課題を説明するための模式的な図である。
　図１１（Ａ）に示す超伝導線材９０Ａ（９０）では、基板９１の表面に超伝導層９２が一様に形成されている。交流損失とは磁束量子９３を移動させるための仕事で、磁束量子９３の移動距離が長いほど交流損失は大きくなる。超伝導線材９０Ａ（９０）では、超伝導層９２の幅ｗｔの半分を横切って磁束量子９３が移動するので交流損失は大きくなる。符号９４は磁束量子９３の移動（侵入）を示している。これに対し、図１１（Ｂ）に示すように、超伝導層９２を幅ｗｆ（＜幅ｗｔ）の細いフィラメントに分割して磁束量子９３の移動距離を短くすれば、交流損失を低減することができる。このような手法はマルチフィラメント化と呼ばれている。以下の説明では、細いフィラメントに分割した超伝導層９２を、超伝導フィラメント９２ａまたは単にフィラメント９２ａとも呼ぶ。
　超伝導層９２に垂直に印加される磁界Ｈｅ（厳密には、印加される磁界のうち、超伝導層９２に垂直な成分Ｈｅである。以下同様。）が時間的に変動すると、図１１（Ａ），（Ｂ）に例示するように、超伝導層９２，９２ａの幅にわたって渦電流９９が流れる。ここで、渦電流９９は符号９９ａ，９９ｂで示すように往復する向きに流れており、符号９９ａ，９９ｂで示す往復する渦電流を合わせた全体の幅ｗｅを渦電流の幅と呼ぶことにする。
　超伝導線材９０Ａ（９０），９０Ｂ（９０）において、磁束量子９３の移動の典型的な距離は渦電流の幅ｗｅの２分の１に等しい。したがって、渦電流の幅ｗｅが広いと交流損失も大きく、渦電流の幅ｗｅを狭くできれば、交流損失も小さくできる。
　ここで、図１１（Ｃ）に示すように、交流損失低減のためにマルチフィラメント化された超伝導層９２ａを備える超伝導線材９０Ｂ（９０）において、何らかの原因で、一部の超伝導フィラメント９２ａが、長手方向の或る位置において局所的に、その幅ｗｆ全体にわたって超伝導状態から常伝導状態９５に転移した場合を考える。フィラメント９２ａに電流９６が流れ続けると、常伝導抵抗により大きな発熱が生じてしまう。このような状態において、常伝導転移したフィラメント９２ａから超伝導状態を保った他のフィラメント９２ａに電流９６を分流（すなわち迂回）させることができなければ、常伝導転移したフィラメントにおける大きな発熱により超伝導線材９０Ｂの全体がクエンチしてしまう。フィラメント９２ａがその幅ｗｆ全体にわたって常伝導状態９５に転移する可能性は、フィラメント９２ａの幅ｗｆが狭くなればなるほど高くなるであろうから、マルチフィラメント化はクエンチに対するロバスト性を低下させる。このように、交流損失を低減しようとしてフィラメント９２ａの幅ｗｆを細くすると、ロバスト性は低下する。特許文献１に記載の高温超伝導体はこれに該当する。
　これに対し、図１２（Ａ）に示すように、マルチフィラメント化された超伝導層９２ａの表面に、導電体の分流層として例えば銅分流層９７を組み合わせて形成すれば、常伝導状態９５が局所的に発生した場合であっても分流が可能であり、ロバスト性の低下を防止できる可能性はある。しかしながら、図１２（Ｂ）に示すように、銅分流層９７を備える超伝導線材９０Ｃ（９０）に垂直に印加される磁界Ｈｅが時間的に変動すると、電磁誘導により銅分流層９７を介して結合電流９８が流れる。結合電流９８は、まず、図中左側に位置する超伝導層９２ａを長手方向に手前側から奥側に向かって流れ、次に銅分流層９７を短手方向右向きに流れる。引き続き、結合電流９８は、図中右側に位置する超伝導層９２ａを長手方向に奥側から手前側に向かって流れ、その後銅分流層９７を短手方向左向きに流れ、図中左側に位置する超伝導層９２ａに戻る。このような経路で流れる結合電流９８は、図１１（Ｂ）で見られたような、マルチフィラメント化された超伝導層９２ａの間からの、磁束量子９３の侵入を阻害する。すなわち、図１２（Ｃ）に示すように、この結合電流９８の影響により、磁束量子９３はそれぞれの超伝導フィラメント９２ａの短手方向の端からではなく、符号９４で示すように超伝導線材９０Ｃの端から侵入するようになり、磁束量子９３の移動距離は短くならない。このように、ロバスト性の低下を防止しようとして銅分流層９７を形成すると、銅分流層９７を介してそれぞれの超伝導フィラメント９２ａが結合した状態となり、交流損失を低減することはできない。
　さらに、超伝導線材９０Ｃの全体がクエンチした際には、ジュール損失によりホットスポット温度が上昇する。クエンチにより超伝導線材９０Ｃが焼損に至ることを避けるためには、超伝導線材９０Ｃの常伝導抵抗を下げることが重要である。しかしながら、常伝導抵抗を下げてホットスポット温度の上昇を抑制しようとして、銅分流層９７を厚く形成すると、結合電流９８の減衰が妨げられて交流損失の低減が阻害される。
　このように、交流損失の低減とロバスト性の向上とは本質的に相反する。高温超伝導を用いた機器の社会実装に向けて、超伝導線材において、交流損失の低減とロバスト性の向上とを両立させることが求められている。
　本発明は、交流損失の低減とロバスト性の向上とを両立させた超伝導線材および超伝導ケーブルを提供することを目的とする。
　上記目的を達成するための本発明は、例えば以下に示す態様を含む。
（項１）
　基板の長手方向に延伸し、前記基板の短手方向に並列に配置される複数の超伝導層と、　前記基板の前記長手方向に延伸し、前記複数の超伝導層間に配置され、前記複数の超伝導層を電気的に絶縁する絶縁部と、
　前記基板の前記長手方向に沿って前記絶縁部に配置され、隣り合う前記複数の超伝導層を超伝導的に電気的に接続する複数の接続部と、
を備え、
　螺旋状に巻かれると以下の条件
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000006
 を満足し、ここで、Ｄは螺旋の直径であり、Ｐは巻き軸方向に沿った螺旋ピッチの長さであり、Ｌは前記長手方向に沿った前記絶縁部の長さである、超伝導線材。
（項２）
　以下の条件を満足する、項１に記載の超伝導線材。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000007
 　ここで、ｇは前記長手方向に沿った前記接続部の長さであり、ｎは１以上の自然数である。
（項３）
　以下の条件を満足する、項１または２に記載の超伝導線材。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000008
 　ここで、ｇは前記長手方向に沿った前記接続部の長さであり、ｗｆは前記短手方向に沿った前記超伝導層の長さである。
（項４）
　以下の条件を満足する、項３に記載の超伝導線材。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000009
 　ここで、ｗｔは前記短手方向に沿った前記超伝導線材の長さである。
（項５）
　以下の条件を満足する、項１または２に記載の超伝導線材。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000010
 　ここで、ｇは前記長手方向に沿った前記接続部の長さであり、ｗｆは前記短手方向に沿った前記超伝導層の長さである。
（項６）
　前記絶縁部を複数備え、それぞれの前記絶縁部は、並列に配置される前記複数の超伝導層間に配置される、項１から５のいずれか一項に記載の超伝導線材。
（項７）
　並列に配置される前記複数の絶縁部にわたって、複数の前記接続部は前記短手方向に沿った線から離れた位置に配置されている、項６に記載の超伝導線材。
（項８）
　前記絶縁部は、前記基板を露出させる溝である、項１から７のいずれか一項に記載の超伝導線材。
（項９）
　前記超伝導層を覆う導電層をさらに備える、項１から８のいずれか一項に記載の超伝導線材。
（項１０）
　前記導電層は、前記絶縁部および前記接続部をさらに覆う、項９に記載の超伝導線材。
（項１１）
　芯材と、
　前記芯材の軸に沿って螺旋状に巻かれている項１～１０のいずれか一項に記載の超伝導線材と、
を備える超伝導ケーブル。
　本発明によると、交流損失の低減とロバスト性の向上とを両立させた超伝導線材および超伝導ケーブルを提供することができる。
本発明の第１の実施形態に係る超伝導線材１０Ａの構成を模式的に示す図である。 本発明の第１の実施形態に係る超伝導線材１０Ａを用いて構成した超伝導ケーブル２０Ａの構成を模式的に示す図である。 本発明の第１の実施形態に係る超伝導線材１０Ａを超伝導層２および接続部４を含む平面において切り出した平面図であり、超伝導線材１０Ａが交流損失の低減とロバスト性の向上とを両立させるための条件を満足しない場合の例を示している。 本発明の第１の実施形態に係る超伝導線材１０Ａを超伝導層２および接続部４を含む平面において切り出した平面図であり、超伝導線材１０Ａが交流損失の低減とロバスト性の向上とを両立させるための条件を満足する場合の例を示している。 本発明の第１の実施形態に係る超伝導ケーブル２０Ａの模式的な側面図であり、芯材９の軸に沿って超伝導線材１０Ａを螺旋状に巻くことにより、超伝導線材１０Ａが交流損失の低減とロバスト性の向上とを両立させるための条件を実現した状態を示す。 本発明の第２の実施形態に係る超伝導線材１０Ｂの構成を模式的に示す図である。 本発明の第２の実施形態に係る超伝導線材１０Ｂを超伝導層２および接続部４を含む平面において切り出した平面図であり、超伝導線材１０Ｂが交流損失の低減とロバスト性の向上とを両立させるための条件を満足する場合の例を示している。 本発明の第３の実施形態に係る超伝導線材１０Ｃの構成を模式的に示す図である。 本発明の第１の実施形態の変形例に係る超伝導線材１０Ｄの構成を模式的に示す図である。 本明細書において用いる用語の意味を説明するための超伝導線材８０の模式的な図である。 従来技術に係る超伝導線材９０が有する技術的な課題を説明するための模式的な図である。 従来技術に係る超伝導線材９０が有する技術的な課題を説明するための模式的な図である。
　以下、本発明の実施形態を、添付の図面を参照して詳細に説明する。なお、以下の説明および図面において、同じ符号は同じまたは類似の構成要素を示すこととし、よって、同じまたは類似の構成要素に関する重複した説明を省略する。
［用語の意味］
　以下の説明において用いる用語の意味を説明する。なお、一部の既出用語は、初出箇所でも説明済みであるが、念のため繰り返して説明する。
　起電力とは、図１０に一点鎖線で示すように、超伝導線材８０の超伝導層８１に垂直に印加される磁界Ｈｅ（厳密には、印加される磁界のうち、超伝導層８１に垂直な成分Ｈｅ）が時間的に変動したときに、電磁誘導により、超伝導線材８０の中に渦電流８２を流そうとループ状に作用する「力」である。起電力８３のループの超伝導線材８０長手方向に沿った最長部の長さＬｉ（以降、簡略化のため「起電力のループの長さＬｉ」と呼ぶ）は、磁界Ｈｅが同じ向きである、より正確には磁界Ｈｅの時間微分ｄＨｅ／ｄｔが同じ向きである、超伝導線材８０の長手方向の部分の長さに等しい。ただし、起電力が発生しても、導電体や超伝導体が存在しなければ渦電流は流れ得ない。特にことわりが無い限り、本明細書においては、起電力は一点鎖線を用いて図示する。
　渦電流８２とは、電磁誘導による起電力８３によって、導電体内または超伝導体内にループ状（渦状）に誘導される電流を意味する。渦電流８２は、後述する持続的渦電流および結合電流の両方を含む概念である。特にことわりが無い限り、本明細書においては、渦電流は実線を用いて図示する。
　渦電流の長さとは、図１０に示すように、超伝導線材８０に分布して流れる実線で示したような渦電流８２の、超伝導線材８０長手方向に沿った最長部の長さのことであり、符号Ｌｅで表す。渦電流８２は、起電力のループの長さＬｉの内でしか流れ得ない。すなわち、渦電流の長さＬｅは起電力のループの長さＬｉを超えることはない。
　渦電流の幅とは、図１０に示すように、超伝導線材８０に分布して流れる実線で示したような渦電流８２の、超伝導線材８０短手方向に沿った最長部の長さのことであり、符号ｗｅで表す。図１１（Ａ），（Ｂ）を参照して説明すると、渦電流８２は、符号９９ａ，９９ｂで示すように往復する向きに流れ、磁束量子９３の移動の典型的な距離は渦電流の幅ｗｅの２分の１に等しく、したがって、渦電流の幅ｗｅを狭くできれば交流損失を低減できる。
　持続的渦電流とは、超伝導体内の中だけを流れる、実用的な時間スケール（例えば、数時間から数年）においては時間的に変化しない（減衰しない）とみなせる渦電流を意味する。特にことわりが無い限り、本明細書においては、持続的渦電流は実線を用いて図示する。
　結合電流とは、一種の渦電流である。例えば図１２（Ｂ）を参照して説明すると、銅分流層９７を備える超伝導線材９０Ｃを流れる結合電流９８の経路は次の通りである。結合電流９８は、まず、図中左側に位置する超伝導層９２ａを長手方向に手前側から奥側に向かって流れ、次に銅分流層９７を短手方向右向きに流れる。引き続き、結合電流９８は、図中右側に位置する超伝導層９２ａを長手方向に奥側から手前側に向かって流れ、その後銅分流層９７を短手方向左向きに流れ、図中左側に位置する超伝導層９２ａに戻る。なお、結合電流９８は、導電体である銅分流層９７を経路に含むため、時間的に減衰する。別の見方をすれば、結合電流の減衰時定数である結合時定数に比べて、磁界の変動の周期が十分長ければ、結合電流はほとんど流れないとみなせる。特にことわりが無い限り、本明細書においては、結合電流は破線を用いて図示する。
［第１の実施形態］
　図１は、本発明の第１の実施形態に係る超伝導線材１０Ａの構成を模式的に示す図である。（Ａ）は超伝導線材の斜視図であり、（Ｂ）は超伝導線材の平面図であり、（Ｃ）は（Ｂ）に示す１Ｂ－１Ｂ線に沿う超伝導線材の断面図である。図示する態様では、Ｙ軸の方向が超伝導線材１０Ａの長手方向であり、Ｘ軸の方向が超伝導線材１０Ａの短手方向であり、Ｚ軸の方向が超伝導線材１０Ａの厚さ方向である。
　第１の実施形態に係る超伝導線材１０Ａ（１０）は、基板１と、複数の超伝導層２と、絶縁部３と、複数の接続部４とを備え、螺旋状に巻かれると、以下において詳述する、交流損失の低減とロバスト性の向上とを両立させるための条件を満足する。
　基板１は、例えばニッケル基合金やステンレス鋼等を用いてテープ形状に形成されている。例示的には、基板１の材料にはハステロイ（登録商標）を用いることができる。基板１は可撓性を有しており、超伝導線材１０Ａは螺旋状に巻かれて使用される。
　基板１の表面には、超伝導層２の下地となる中間層（図示せず）が必要に応じて形成される。中間層の材料としては、熱膨張率や格子定数等の物理的な特性値が、基板１と超伝導層２を構成する超伝導体との中間的な値を示す材料を用いることができる。例示的には、中間層の材料にはＬａＭｎＯ３を用いることができる。本実施形態では、基板１の表面には中間層が形成されており、本明細書における説明では、中間層が表面に形成されている基板１をまとめて基板１と呼ぶ。
　超伝導層２は、超伝導線材１０Ａにおいて超伝導的に電流を流す。交流損失を低減するために、超伝導層２はマルチフィラメント化されて基板１の表面に形成されている。超伝導層２は、基板１の長手方向に延伸し、複数の超伝導層２が基板１の短手方向に並列に配置されている。例示的には、超伝導層２は、セラミックスであるＲＥＢＣＯ高温超伝導体を用いて形成されている。ＲＥＢＣＯは、化学式ＲＥＢａ２Ｃｕ３Ｏ７－δ（ＲＥは、ＹやＧｄ，Ｅｕ，Ｓｍなどの希土類元素）で表される組成式を有する銅酸化物超伝導体である。以下の説明では、マルチフィラメント化した超伝導層２を、超伝導フィラメント２と呼ぶか、または省略して単にフィラメント２若しくは単に超伝導層２とも呼ぶ。
　絶縁部３は、基板１の長手方向に延伸し、複数の超伝導層２，２間に配置され、複数の超伝導層２，２を電気的に絶縁する。例示的には、本実施形態では、絶縁部３は、例えば公知のフォトリソグラフィープロセスにより超伝導層２を三次元パターニングすることにより、基板１の表面を露出させる溝として形成されている。本実施形態では、超伝導線材１０Ａは複数の絶縁部３を備え、それぞれの絶縁部３は、並列に配置される複数の超伝導層２，２間に配置されている。
　接続部４は、基板１の長手方向に沿って絶縁部３に配置され、隣り合う複数の超伝導層２，２を超伝導的に電気的に接続する。超伝導線材１０Ａには、基板１の長手方向に沿って、絶縁部３に複数の接続部４が備えられている。本実施形態では、接続部４は、超伝導層２と同じ超伝導体材料を用いて、超伝導層２と一体化して形成されている。
　隣り合う複数の超伝導層２，２を接続部４が超伝導的に電気的に接続することにより、超伝導層２を流れる電流の超伝導的な分流性は向上し、超伝導線材１０Ａのロバスト性は向上する。すなわち、仮に何らかの原因で、或る超伝導層２において局所的に常伝導状態への転移が生じたとしても、隣り合う複数の超伝導層２，２間を接続部４が超伝導的にブリッジして、常伝導転移した超伝導層２から隣接する超伝導層２に電流を分流することにより、超伝導線材１０Ａ全体のクエンチは防止される。
　例示的には、超伝導線材１０Ａの短手方向に沿った長さ（幅）は、約２ｍｍから約４ｍｍであり、好ましくは約１ｍｍから約４ｍｍである。マルチフィラメント化された一本の超伝導層２の短手方向に沿った長さ（幅）は、好ましくは約０．４ｍｍから約１ｍｍ程度であり、より好ましくは約０．１ｍｍから約１ｍｍ程度である。例示的には、基板１および超伝導層２を含む超伝導線材１０Ａ全体の厚さは、約１５０μｍから約５０μｍまでの範囲内であり、好ましくは約５０μｍから約３０μｍまでの範囲内である。超伝導線材１０Ａは螺旋状に巻かれて使用されることから、より好ましくは、基板１および超伝導層２を含む超伝導線材１０Ａ全体の厚さは、約３０μｍ未満である。
　交流損失の低減とロバスト性の向上とを両立させるために、超伝導線材１０Ａ（１０）は、螺旋状に巻かれると、交流損失低減の要請から以下の条件を満足する。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000011
　Ｄは螺旋の直径であり、Ｐは巻き軸方向に沿った螺旋ピッチの長さであり、Ｌは長手方向に沿った絶縁部３の長さである。螺旋の直径Ｄおよび螺旋ピッチの長さＰは、後述する図２および図５に例示する通りである。例示的には、螺旋の直径Ｄは約３ｍｍであり、螺旋ピッチの長さＰは約７．５ｍｍであり、長手方向に沿った絶縁部３の長さＬは約１０ｍｍである。
　好ましくは、超伝導線材１０Ａ（１０）は、交流損失低減の要請から以下の条件を満足する。ｇは長手方向に沿った接続部４の長さであり、ｎは１以上の自然数である。例示的には、長手方向に沿った接続部４の長さｇは約２ｍｍである。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000012
　好ましくは、超伝導線材１０Ａ（１０）は、交流損失低減の要請から以下の条件を満足する。ｗｆは短手方向に沿った超伝導層２の長さである。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000013
　好ましくは、超伝導線材１０Ａ（１０）は、ロバスト性向上の要請から以下の条件を満足する。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000014
　好ましくは、超伝導線材１０Ａ（１０）は、ロバスト性向上の要請から以下の条件を満足する。ｗｔは短手方向に沿った超伝導線材１０Ａ（１０）の長さである。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000015
　交流損失の低減とロバスト性の向上とを両立させるための原理については、図３～図５を参照して後述する。
　図２は、本発明の第１の実施形態に係る超伝導線材１０Ａを用いて構成した超伝導ケーブル２０Ａの構成を模式的に示す図である。
　第１の実施形態に係る超伝導ケーブル２０Ａ（２０）は、芯材９と、芯材９の軸に沿って螺旋状に巻かれている超伝導線材１０Ａとを備える。
　芯材９は、本実施形態では中実（solid）な円筒形の部材である。例示的には、芯材９にはステンレス鋼や銅を用いることができる。
　超伝導線材１０Ａ（１０）は、螺旋状に巻かれることにより、超伝導線材１０Ａ（１０）に生じる起電力のループの長さＬｉを短くすることができる。本実施形態では、超伝導線材１０Ａは、芯材９の外壁の周囲に、左ねじが進行する方向に巻かれており、巻き軸方向とはこの左ねじが進行する方向である。図示する態様では、一層の超伝導線材１０Ａ（１０）が、芯材９の軸に沿って螺旋状に巻かれている。図示する態様では、３本の超伝導線材１０Ａ（１０Ａ１，１０Ａ２，１０Ａ３）が、芯材９の外壁の周囲に螺旋状に、３本並列にトリファイラ（Trifiler）巻きされている。なお、図示する３本の超伝導線材１０Ａ１，１０Ａ２，１０Ａ３のうち、超伝導線材１０Ａ１については詳細な構造を図示しているが、超伝導線材１０Ａ２，１０Ａ３については、詳細な構造の図示を省略している。［原理］
　図３および図４は、本発明の第１の実施形態に係る超伝導線材１０Ａを超伝導層２および接続部４を含む平面において切り出した平面図である。図３は、超伝導線材１０Ａが交流損失の低減とロバスト性の向上とを両立させるための条件を満足しない場合の例を示している。図３（Ａ）は、絶縁部３の長さＬが短く、すなわち、接続部４の間隔が短く、ロバスト性の向上はできるが、超伝導線材１０Ａの幅ｗtにわたって幅広の持続的渦電流１１が流れ交流損失の低減はできない例である。図３（Ｂ）は、持続的渦電流１１はそれぞれの超伝導フィラメント２の幅ｗｆ内に閉じ込められた幅狭のものとなり交流損失の低減はできるが、絶縁部３の長さＬが長く、すなわち、接続部４の間隔が長く、ロバスト性の向上はできない例である。図４は、超伝導線材１０Ａが交流損失の低減とロバスト性の向上とを両立させるための条件を満足する場合の例を示している。
　図５は、本発明の第１の実施形態に係る超伝導ケーブル２０Ａの模式的な側面図であり、芯材９の軸に沿って超伝導線材１０Ａを螺旋状に巻くことにより、超伝導線材１０Ａが交流損失の低減とロバスト性の向上とを両立させるための条件を実現した状態を示している。図５においては、図示および説明の簡略化のために、１本の超伝導線材１０Ａのみを図示している。図５において、符号１１ａは、超伝導ケーブル２０Ａの側面視において芯材９の表側に位置する超伝導線材１０Ａの領域に発生している持続的渦電流１１ａを示しており、符号１１ｂは、芯材９の裏側に位置する超伝導線材１０Ａの領域に発生している持続的渦電流１１ｂを示している。
＜交流損失の低減＞
　以下、図３～図５を参照して、ロバスト性を向上させつつ、交流損失を低減する原理について説明する。
　超伝導層２のマルチフィラメント化による交流損失の低減を達成するためには、複数の超伝導フィラメント２，２にわたって流れる幅広（ｗｅ大）の持続的渦電流１１を絶縁部３において遮断して、一つの超伝導フィラメント２の幅ｗｆ内に閉じ込められた幅狭（ｗｅ小）の持続的渦電流１１にしなければならない。一方、後述するように、ロバスト性向上のために、接続部４の間隔すなわち絶縁部３の長さＬは短い方が望ましい。
　超伝導線材１０Ａの超伝導層２に垂直に印加される磁界Ｈｅ（厳密には、印加される磁界のうち、超伝導層８１に垂直な成分Ｈｅ）が時間的に変動したとき、電磁誘導により、超伝導線材１０Ａの中に渦電流を流そうとするループ状の起電力１９が誘導される。起電力のループの長さＬｉは、絶縁部３の長さＬとは無関係に、超伝導線材１０Ａの長手方向に沿った、超伝導層２に垂直に印加される磁界Ｈｅの分布で決まる。ここで、ロバスト性向上のために、接続部４が短い間隔で配置され、すなわち、絶縁部３の長さＬが短く、かつ、絶縁部３の長さＬが起電力のループの長さＬｉに比べて短い場合を考える。このような場合、図３（Ａ）に実線で示すように、接続部４を介して複数の超伝導フィラメント２，２にわたって幅広の持続的渦電流１１が流れ続け、超伝導層２のマルチフィラメント化による交流損失の低減効果は発揮されない。
　これに対して、図３（Ｂ）に示すように、絶縁部３の長さＬが起電力のループの長さＬｉより長ければ、絶縁部３により遮断されて、フィラメント化された複数の超伝導層２，２にわたる、図中上下方向に幅広の持続的渦電流は流れ得ず、持続的渦電流１１はそれぞれの超伝導フィラメント２の幅ｗｆ内に閉じ込められた幅狭（ｗｅ小）のものとなる。これにより、交流損失は小さくなる。
　起電力のループの長さＬｉは、超伝導線材や超伝導ケーブルを用いて形成したコイルの形状により決定されるが、コイルの形成に用いる巻線の全長（例えば数十～数百メートル）ないし数メートルに及ぶことが多い。したがって、幅広の持続的渦電流を遮断するために、このような大きな長さのＬｉよりも絶縁部３の長さＬを大きくすると、接続部４の間隔が長すぎてロバスト性の向上は期待できない。
　ロバスト性を向上させるために接続部４を短い間隔で配置したうえで、絶縁部３により幅広の持続的渦電流を遮断して交流損失を低減するためには、何らかの手段で、図４に示すように起電力のループの長さＬｉを、ロバスト性向上の要請から短くした絶縁部３の長さＬより、さらに短くする必要がある。
　本発明では、図５に例示するように、超伝導線材１０を芯材９の軸に沿って螺旋状に巻くことにより、図４に例示するように、起電力のループの長さＬｉを絶縁部３の長さＬに比べて短くする。
　超伝導線材１０Ａ（１０）を芯材９の軸に沿って螺旋状に巻くと、螺旋ピッチの長さＰに相当する超伝導線材１０Ａの長さＰｔは、螺旋の直径Ｄを用いると次の式（１）のように表現される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000016
　超伝導線材１０Ａ（１０）を芯材９の軸に沿って螺旋状に巻くことにより、超伝導線材１０Ａ（１０）の超伝導層２に対して垂直に印加される磁界Ｈｅ（厳密には、印加される磁界のうち、超伝導層２に垂直な成分Ｈｅ）の向きは、式（１）で与えられる超伝導線材１０Ａの螺旋ピッチの長さＰｔの２分の１ごとに反転する。その結果、式（２）のように、磁界が与えられると決定される起電力のループの長さＬｉも、超伝導線材１０Ａの螺旋ピッチの長さＰｔの２分の１となり格段に短くなる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000017
　このように、超伝導線材１０Ａを螺旋状に巻くことにより、起電力のループの長さＬｉを、ロバスト性向上のために短くした絶縁部３の長さＬに比べて短くすることができ、これにより、図４に例示した幅狭（ｗｅ小）の持続的渦電流１１（１１ａ，１１ｂ）の状態を実現することができる。すなわち、超伝導線材１０Ａに流れる持続的渦電流１１はそれぞれの超伝導フィラメント２の幅ｗｆ内に閉じ込められ、持続的渦電流１１（１１ａ，１１ｂ）の幅ｗｅは狭くなる。このときの、それぞれの超伝導フィラメント２の幅ｗｆ内に閉じ込められた幅狭の持続的渦電流１１（１１a，１１ｂ）の様子は、図５にも例示されている。これにより、ロバスト性を向上しつつ、交流損失を低減できる。
　すなわち、螺旋ピッチの長さＰ、螺旋の直径Ｄが、絶縁部３の長さＬに対して、式（３）を満足すれば、交流損失を低減できる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000018
 　式（３）の条件は、螺旋１／２ピッチの中で持続的渦電流１１が誘導されない条件と呼ぶこともできる。式（３）は絶縁部３の長さＬの下限を示している。交流損失低減の観点からは、例示的には、絶縁部３の長さＬの上限は、好ましくは超伝導線材１０Ａの幅ｗｔの１０倍とすることができ、より好ましくは２０倍とすることができ、より好ましくは５０倍とすることができ、さらにより好ましくは１００倍とすることができる。
　なお、ロバスト性向上の観点からは、この式（３）の条件を満たしたうえでさらに、長手方向に沿った絶縁部３の長さＬは可能な限り短い方が好ましい。電流の迂回路として機能する接続部４の数が多くなるからである。
　或いは、絶縁部３の長さＬの他の例示的な上限として、次の式（４）を規定することができる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000019
 　超伝導線材１０Ａを芯材９の軸に沿って螺旋状に巻いた超伝導ケーブル２０Ａを、さらに例えばボビン等の巻き枠に巻き付けることによってコイルを形成した場合、超伝導線材１０Ａは、この上限値毎に巻き枠に接触して超伝導線材１０Ａの冷却状態が悪化する。超伝導線材１０Ａの冷却状態が悪化した部分は常伝導転移の芽となり、ロバスト性の観点で弱点となる。絶縁部３の長さＬの上限値が式（４）によって規定されると、この上限値の間隔毎に接続部４が設けられ、接続部４を介した、超伝導層２を流れる電流の超伝導的な分流性を、この上限値の間隔毎に保つことが可能になる。
　さらに式（３）の条件に関連して、螺旋に対する平均的な横方向の磁界が一定であるという条件下において、螺旋１ピッチの中で、接続部４を介した、複数の超伝導フィラメント２，２にわたって流れる幅広の持続的渦電流１１を流そうとするような起電力１９が、そもそも誘導されない条件を規定することができる。この式（５）は、交流損失を低減するための、より好ましい条件である。式（５）において、ｇは長手方向に沿った接続部４の長さであり、ｎは１以上の自然数である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000020
式（５）は、起電力１９のループが接続部４の長手方向の中心を通ることを想定した式である。接続部４は長手方向に長さｇを有しており、長手方向に沿った絶縁部３の或る長さＬに対して、螺旋ピッチの長さＰおよび螺旋の直径Ｄが次の式（６）を満たせば、接続部４を介した、複数の超伝導フィラメント２，２にわたって流れる幅広の持続的渦電流１１を流そうとするような起電力１９が、そもそも誘導されない条件、を満たすことになる。式（６）において左辺および中辺を等号で結んだ状態では、接続部４の内縁を通るループについて起電力１９が零となり、式（６）において中辺および右辺を等号で結んだ状態では、接続部４の外縁を通るループについて起電力１９が零となる。このように、接続部４の長手方向の長さｇを考慮すると、式（５）に示す交流損失を低減するための条件は、次の式（６）に示す条件として規定することができる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000021
　接続部４の長さｇを短くすれば、超伝導的に接続部４を流れる電流を制限できるので、幅広の持続的渦電流を制限することができる。長手方向に沿った接続部４の長さｇは、短手方向に沿った超伝導層２の長さ（幅）ｗｆ以下であることが望ましい。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000022
　式（７）の条件は、持続的渦電流１１が、最も外側に位置する超伝導層２をちょうど飽和させるか、飽和させない条件と呼ぶこともできる。この条件を満たすと、超伝導線材１０Ａにおいて、少なくとも幅ｗｔ全体にわたる、接続部４を介した持続的渦電流は流れ得ない。式（７）は、交流損失の低減という観点において、１本の超伝導フィラメント２の幅ｗｆとの関係によって決まる接続部４の長さｇの上限を示している。なお、式（７）について、長さｇの下限を仮に示すとするならば、０≦ｇであり、長さｇの下限は零である。
＜誤差磁界の低減原理＞
　図１１および図４を参照して、誤差磁界の低減原理について説明する。
　図１１（Ａ）に例示するように、超伝導層９２がマルチフィラメント化されていない超伝導線材９０Ａにおいて、超伝導層９２に垂直に印加される磁界Ｈｅが時間的に変動すると、レンツの法則により、超伝導層９２の幅全体にわたって、磁界Ｈｅの変動を妨げる向きに渦電流９９が流れる。渦電流９９は超伝導層９２内に分布して流れる。すなわち、図中左側では、渦電流９９ａの束は、超伝導層９２を長手方向に手前側から奥側に幅ｗｅ／２で一方向に流れ、図中右側では、渦電流９９ｂの束は、超伝導層９２を長手方向に奥側から手前側に幅ｗｅ／２で一方向に流れる。
　このような渦電流９９（９９ａ，９９ｂ）は、超伝導層９２内を持続的渦電流として流れている。一方で、持続的渦電流は、電磁石などを設計する際に考慮されていない想定外の電流であるので、例えば核磁気共鳴（ＮＭＲ）装置用の電磁石、核磁気共鳴画像法（ＭＲＩ）用の電磁石、および粒子線加速器用の電磁石などの、高精度な磁界の発生が要求される電磁石においては、誤差磁界の原因となっている。
　これに対し、超伝導層２がマルチフィラメント化され、隣り合う複数の超伝導フィラメント２，２間を接続部４が超伝導的にブリッジしている本発明に係る超伝導線材１０によると、以下に説明するように、ロバスト性を向上させつつ、誤差磁界は低減される。
　図４に例示するように、超伝導層２がマルチフィラメント化されている本発明に係る超伝導線材１０においても、超伝導層９２がマルチフィラメント化されていない超伝導線材９０Ａと同様に、超伝導フィラメント２に垂直に印加される磁界Ｈｅが時間的に変動すると、レンツの法則により持続的渦電流１１が流れる。このときの持続的渦電流はそれぞれの超伝導フィラメント２（２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ）内に閉じ込められた形で流れる。隣接する複数の超伝導フィラメント２，２間において持続的渦電流１１の向きに着目すると、隣接する側の近い位置に存在する持続的渦電流１１同士の向きが逆向きになっており、それらが作る磁界は互いに打ち消し合う。
　例えば、隣接するフィラメント２ａ,２ｂ間において近接する持続的渦電流１１ａの向きを参照する。フィラメント２ａにおいて、フィラメント２ｂに隣接する側の持続的渦電流１１ａの向きは図中左向きであり、フィラメント２ｂにおいて、フィラメント２ａに隣接する側の持続的渦電流１１ａの向きは図中右向きである。このように、隣接する複数のフィラメント２ａ，２ｂ間において、隣接する側の近い位置に存在する持続的渦電流１１ａ同士の向きは逆向きになっている。
　隣接するフィラメント２ｂ,２ｃ間において近接する持続的渦電流１１ａの向きについても、上述したフィラメント２ａ,２ｂの場合と同様に、隣接する側の近い位置に存在する持続的渦電流１１ａ同士の向きは逆向きになっている。フィラメント２ｃ,２ｄ間についても同様である。持続的渦電流１１ｂについても、上述した持続的渦電流１１ａと同様である。この結果、図４の例では、フィラメント２ａにおける持続的渦電流１１のループの図中上側の成分が作る磁界と、フィラメント２ｄにおける持続的渦電流１１のループの図中下側の成分が作る磁界とが残る。
　このように、本発明に係る超伝導線材１０においては、隣接する複数の超伝導フィラメント２，２間において、隣接する側の近い位置に存在する持続的渦電流１１同士の向きが逆向きになっており、それらが作る磁界は互いに打ち消し合う。その結果、超伝導線材１０の幅に関して最も外側の両側（図中最も上側および最も下側）に位置する超伝導フィラメント２ａ,２ｄ内を流れるそれぞれの持続的渦電流１１のループの、超伝導線材１０の幅に関して外側の成分が作る磁界のみが残る。これにより、超伝導層２がマルチフィラメント化されている本発明に係る超伝導線材１０によると、設計上は想定外の電流である持続的渦電流が発生する誤差磁界は低減される。
＜ロバスト性の向上＞
　ロバスト性を向上するためには、或る超伝導フィラメント２から隣接する超伝導フィラメント２への電流の分流を容易にしなければならない。そのためには、絶縁部３の長さＬが短く、すなわち、接続部４の間隔が短く、また、接続部４の長さｇが長い方が望ましい。
　或る超伝導層２において局所的に常伝導化が発生した場合に、常伝導部を迂回して流れる電流の最大値は、超伝導線材１０Ａ（１０）の全体に流れている電流の半分である。したがって、次の式（８）に規定するように、電流を分流するための接続部４の長さｇが、超伝導線材１０Ａ（１０）の幅ｗｔの少なくとも半分以上であれば、一か所の接続部４において、考え得る最大値の電流の迂回は可能である。式（８）は、ロバスト性の向上という観点において、超伝導線材１０Ａ（１０）の幅ｗｔとの関係によって決まる接続部４の長さｇの下限を一例として示している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000023
　また、長手方向に沿った接続部４の長さｇが短すぎると、この長さｇがボトルネックとなり、常伝導部を迂回して隣の超伝導層２から流れ込む電流をスムーズに流すことができない。１本の超伝導フィラメント２の内部に発生した欠陥や常伝導部を電流が、一か所の接続部４を介して迂回して流れるための条件は、次の式（９）のように規定することができる。式（９）は、ロバスト性の向上という観点において、１本の超伝導フィラメント２の幅ｗｆとの関係によって決まる接続部４の長さｇの下限を一例として示している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000024
　言うまでもなく、接続部４の長さｇが長い方が電流を分流する点では望ましい。しかしながら、接続部４においては、超伝導層２，２間が絶縁部３により分割されておらず、その結果として、持続的渦電流１１の幅ｗｅが広くなり、局所的に交流損失が増大する。仮に、ロバスト性の向上という観点において、接続部４の長さｇについての上限を示すとするならば、分割による交流損失の低減効果が殆ど発生しなくなる限界である次の式（１０）の条件が一例として考えられる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000025
　なお、本発明に係る超伝導線材１０においては、超伝導層２，２間には接続部４が存在し、分割されている隣り合う超伝導層２，２を超伝導的に電気的に接続する。このため、例えば或る超伝導層２に欠陥が存在したり、或る超伝導層２において局所的に常伝導部が発生したりして、超伝導層２が超伝導的に電流を流すことができない場合であっても、接続部４を通して超伝導的に電流を迂回させることができる。このため、接続部４を備えていない、超伝導層２を完全に電気的に分割した従来の超伝導線材９０Ｂや、銅分流層９７によって超伝導層２，２間を常伝導的に電気的に接続した従来の超伝導線材９０Ｃとは異なり、接続部４を備える本発明に係る超伝導線材１０においては、マルチフィラメント化による超伝導層２の分割がロバスト性を損なうことがない。
［効果］
　以上、本発明の第１の実施形態に係る超伝導線材１０Ａおよび超伝導ケーブル２０Ａによると、交流損失の低減ならびに誤差磁界の低減と、ロバスト性の向上とを両立させることができる。第１の実施形態に係る超伝導線材１０Ａは、隣り合う複数の超伝導層２，２を超伝導的に電気的に接続する複数の接続部４を備え、螺旋状に巻かれると、図３～図５を参照して説明した、交流損失の低減とロバスト性の向上とを両立させるための条件を満足する。
　第１の実施形態に係る超伝導線材１０Ａでは、絶縁部３の長さＬを短くすることにより、十分に短い間隔で、隣り合う複数の超伝導層２，２を接続部４が超伝導的に電気的に接続する。これにより、超伝導層２を流れる電流の超伝導的な分流性は向上し、超伝導線材１０Ａのロバスト性は向上する。すなわち、仮に何らかの原因で、或る超伝導層２において局所的に常伝導状態への転移が生じたとしても、隣り合う複数の超伝導層２，２間を接続部４が超伝導的にブリッジして、常伝導転移した超伝導層２から隣接する超伝導層２に電流を分流することにより、超伝導線材１０Ａ全体のクエンチは防止される。
　また、第１の実施形態に係る超伝導線材１０Ａは、芯材９の軸に沿って螺旋状に巻かれることにより、起電力のループの長さＬｉを、螺旋ピッチの長さＰに相当する超伝導線材１０Ａの長さＰｔの半分に短くし、絶縁部３の長さＬより短くする。これにより交流損失は低減され、誤差磁界も低減される。
［第２の実施形態］
　本発明の第２の実施形態に係る超伝導線材１０Ｂ（１０）は、超伝導層２、絶縁部３および接続部４を覆う導電層５ａ（５）をさらに備えている点において、第１の実施形態に係る超伝導線材１０Ａと異なっている。以下において説明する、第２の実施形態に係る超伝導線材１０Ｂの構成は、特に言及しない限り、第１の実施形態に係る超伝導線材１０Ａと同様であるので、重複する説明は省略する。
　図６は、本発明の第２の実施形態に係る超伝導線材１０Ｂの構成を模式的に示す図である。（Ａ）は超伝導線材の斜視図であり、（Ｂ）は超伝導線材の平面図であり、（Ｃ）は（Ｂ）に示す６Ｂ－６Ｂ線に沿う超伝導線材の断面図である。
　第２の実施形態では、超伝導線材１０Ｂ（１０）は、超伝導層２、絶縁部３および接続部４を覆う導電層５ａ（５）をさらに備えている。図示する態様では、導電層５ａは、超伝導層２だけではなく、超伝導層２、絶縁部３および接続部４を覆って形成されている。導電層５ａは、超伝導層２に異常が生じた際に、超伝導層２を流れる電流を迂回させる分流層として機能する。例示的には、導電層５ａは銅で形成されている。なお、例示する態様では、絶縁部３は、底面が基板１の表面に到達する溝として形成されており、溝には導電層５ａとして機能する銅が満たされている。
　図７は、本発明の第２の実施形態に係る超伝導線材１０Ｂを超伝導層２および接続部４を含む平面において切り出した平面図である。図７は、超伝導線材１０Ｂが交流損失の低減とロバスト性の向上とを両立させるための条件を満足する場合の例を示している。
　第２の実施形態に係る超伝導線材１０Ｂは、導電層５ａを備えることにより、第１の実施形態に係る超伝導線材１０Ａと比較してロバスト性が向上する。
　第２の実施形態に係る超伝導線材１０Ｂによると、限定された、しかし、実用上十分な運転周波数領域にて、第１の実施形態に係る超伝導線材１０Ａと同じ交流損失低減効果を得ることができる。
　第１の実施形態に係る超伝導線材１０Ａと異なり、第２の実施形態に係る超伝導線材１０Ｂにおいては、超伝導層２、絶縁部３および接続部４の上部に設けられている導電層５ａを介して、図７に破線で示すように、複数の超伝導層２（２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ）にわたって、図中上下方向に幅広の結合電流１２が複数の超伝導層２，２にわたって流れる。この結合電流１２が減衰しない限り、超伝導層２のマルチフィラメント化の効果は発揮されず交流損失は大きいままである。
　図７を参照して、超伝導線材１０Ｂにおいて発生する結合電流の様子と、結合電流減衰後の持続的渦電流の様子とについて詳しく説明する。図７に示す状態の超伝導線材１０Ｂでは、結合電流１２は絶縁部３の上部に設けられた導電層５ｂを横切って流れ、結合電流１２についての渦電流の幅は、複数の超伝導層２（２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ）にわたって、図中上下方向に幅広く、結合電流１２が減衰していない状態では交流損失は大きい。仮に、印加する磁界の変動の周期が結合電流の減衰時定数である結合時定数τｃに比べて十分に長ければ、結合電流１２は減衰し、それぞれの超伝導フィラメント２内に閉じ込められた持続的渦電流１１が流れるようになる。この超伝導フィラメント２内に閉じ込められた持続的渦電流１１についての渦電流の幅ｗｅは狭く交流損失は小さい。
　結合電流は、その経路で決まる自己インダクタンスＬｃｃと抵抗Ｒｃｃの比である結合時定数τｃで減衰する。自己インダクタンスＬｃｃは渦電流（結合電流）の長さＬｅに比例し、抵抗Ｒｃｃは渦電流（結合電流）の長さＬｅに反比例する。したがって、結合時定数τｃは渦電流（結合電流）の長さＬｅの２乗に比例する。よって、渦電流（結合電流）の長さＬｅが長いと、導電層５ａは、超伝導層２のマルチフィラメント化による交流損失の低減効果を損なってしまう。
　本発明の第２の実施形態において、超伝導線材１０Ｂが、第１の実施形態に係る超伝導ケーブル２０Ａのように螺旋状に巻かれると、結合電流１２についての渦電流の長さＬｅを短くすることができる。これにより、結合時定数τｃを短くすることができる。
　磁界の変動の周期は、運転周波数の逆数である。第２の実施形態では、運転周波数が特性周波数ｆｃ＝１／（２πτｃ）よりも十分小さいという条件のもとで、交流損失は低減され、誤差磁界は小さくなる。
　第２の実施形態において、超伝導ケーブルの側面視において、芯材９の表側に位置する超伝導線材１０Ｂの領域に持続的渦電流１１ａが発生し、芯材９の裏側に位置する超伝導線材１０Ｂの領域に持続的渦電流１１ｂが発生する点については、図４および図５を参照して説明する第１の実施形態と同様である。
　第１の実施形態と同様に、第２の実施形態に係る超伝導線材１０Ｂは、芯材９の軸に沿って螺旋状に巻かれることにより、超伝導ケーブルを構成することができる。
＜交流損失の低減効果が発揮される運転周波数に関する考察＞
　図１２に示す従来の超伝導線材９０Ｃを螺旋状に巻いた場合に、銅分流層９７を介して複数の超伝導層９２ａ，９２ａ間を流れる渦電流である結合電流９８の減衰時定数（結合時定数）τｃ１は、以下の式（１１）で与えられることが実験的に確かめられている（温度７７Ｋの場合）。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000026
　ここでｔＣｕは、マルチフィラメント化された超伝導層９２ａ,９２ａ間に導電性を与える、銅メッキによる銅分流層９７の厚さである。
　本発明の第２の実施形態に係る超伝導線材１０Ｂを螺旋状に巻いた場合に、結合電流１２のループの片側が接続部４を通ると考えると、結合電流１２のループの抵抗は半分になり、以下の式（１２）に示すように、結合時定数τｃ２は式（１１）の２倍になる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000027
　結合時定数がτｃであるとき、特性周波数ｆｃ＝１／（２πτｃ）として、運転周波数が特性周波数ｆｃの１０分の１程度であれば、結合電流が減衰し、交流損失を低減し、誤差磁界を低減することができる。すなわち、接続部４が設けられている本発明の第２の実施形態に係る超伝導線材１０Ｂにおいては、運転周波数が次の式（１３）の値以下であれば、交流損失の低減効果と、持続的渦電流による誤差磁界の低減効果とが発揮される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000028
　式（１３）により計算される周波数は、例示的には５００Ｈｚ以上であり、交流で運転される多くの電気機器の運転周波数よりも高い。すなわち多くの電気機器は、運転周波数が式（１３）の値以下であり、本発明の超伝導線材１０による交流損失の低減効果と誤差磁界の低減効果とが発揮される状態の運転周波数の条件を満たしている。よって、本発明の超伝導線材１０や超伝導ケーブル２０は、ロバスト性が向上された状態で、さらに、交流損失の低減効果と誤差磁界の低減効果とが発揮された状態で、交流で運転される電気機器に応用することができる。
［第３の実施形態］
　本発明の第３の実施形態に係る超伝導線材１０Ｃ（１０）は、超伝導層２を覆う導電層５ｂ（５）をさらに備えている点において、第１の実施形態に係る超伝導線材１０Ａと異なっている。以下において説明する、第３の実施形態に係る超伝導線材１０Ｃの構成は、特に言及しない限り、第１の実施形態に係る超伝導線材１０Ａと同様であるので、重複する説明は省略する。
　図８は、本発明の第３の実施形態に係る超伝導線材１０Ｃの構成を模式的に示す図である。（Ａ）は超伝導線材の斜視図であり、（Ｂ）は超伝導線材の平面図であり、（Ｃ）は（Ｂ）に示す８Ｂ－８Ｂ線に沿う超伝導線材の断面図である。
　第３の実施形態では、超伝導線材１０Ｃ（１０）は、超伝導層２を覆う導電層５ｂ（５）をさらに備えている。図示する態様では、導電層５ｂは、絶縁部３および接続部４を覆わず、超伝導層２だけを覆って形成されている。導電層５ｂは、超伝導層２に異常が生じた際に、超伝導層２を流れる電流を迂回させる分流層として機能する。例示的には、導電層５ｂは銅で形成されている。なお、例示する態様では、絶縁部３は、基板１の表面を露出させる溝として形成されているが、導電層５ｂは超伝導層２だけを覆って形成されており、溝には導電層５ｂとして機能する銅は満たされていない。
　第３の実施形態において、超伝導ケーブルの側面視において、芯材９の表側に位置する超伝導線材１０Ｃの領域に持続的渦電流１１ａが発生し、芯材９の裏側に位置する超伝導線材１０Ｂの領域に持続的渦電流１１ｂが発生する点については、図４および図５を参照して説明する第１の実施形態と同様である。第３の実施形態に係る超伝導線材１０Ｃによると、第１の実施形態に係る超伝導線材１０Ａと同じ交流損失低減効果を得ることができる。
　第３の実施形態に係る超伝導線材１０Ｃは、導電層５ｂを備えることにより、第１の実施形態に係る超伝導線材１０Ａと比較してロバスト性が向上する。より具体的には、超伝導層２から、超伝導層２の上部に設けられている導電層５ｂへの電流の分流により、ホットスポット温度の上昇を抑制することができる。
　第１の実施形態と同様に、第３の実施形態に係る超伝導線材１０Ｃは、芯材９の軸に沿って螺旋状に巻かれることにより、超伝導ケーブルを構成することができる。
［その他の形態］
　以上、本発明を特定の実施形態によって説明したが、本発明は上記した実施形態に限定されるものではない。
　上記した実施形態では、超伝導線材１０はマルチフィラメント化された４つの超伝導層２を備えるが、超伝導層２の数は限定されない。超伝導線材１０は、複数の超伝導層２，２間に絶縁部３を少なくとも１つ配置することができればよく、超伝導線材１０は、超伝導層２を少なくとも２つ備えていればよい。同様に、図示する上記した実施形態では、超伝導線材１０は３本の絶縁部３を備えるが、絶縁部３の数は限定されず、超伝導線材１０は、絶縁部３を少なくとも１本備えていればよい。
　上記した実施形態では、超伝導層２はＲＥＢＣＯ高温超伝導体を用いて形成されているが、超伝導層２の材料は限定されない。超伝導層２に用いる高温超伝導体として、例えば、化学式ＹＢａ２Ｃｕ３Ｏ７－ｙ（ｙは酸素不定比量）で表されるイットリウム系高温超伝導体や、ビスマス系高温超伝導体を超伝導層２に用いることができる。また、超伝導層２に用いる超伝導体としても、転移温度が液体窒素温度（７７Ｋ）を超える高温超伝導体に限定されず、転移温度が液体窒素温度未満の超伝導体を用いることができ、将来的には転移温度がより室温（約３００Ｋ）に近い超伝導体を用いることもできる。すなわち超伝導層２には、超伝導現象を示す超伝導体を用いることができる。
　上記した実施形態では、絶縁部３は基板１の表面を露出させる溝として例示的に形成されているが、絶縁部３は溝に限定されない。絶縁部３は、例えば種々の絶縁材料を用いて構成された、実体を有する部材として構成することができる。絶縁部３は、複数の超伝導層２，２間に配置されて、これら超伝導層２，２を電気的に絶縁すること、すなわち導電性を分割することができればよい。絶縁部３は、複数の超伝導層２，２の超伝導的な導電性を分割する、導電分割部と表現することもできる。また、溝として形成されている絶縁部３は、複数の超伝導層２，２を電気的に絶縁することができればよく、基板１の表面に中間層（図示せず）が形成されている場合は、絶縁部３は中間層を露出させる溝であればよい。
　上記した実施形態では、接続部４は超伝導層２と一体化して形成されているが、接続部４は超伝導層２とは別の部材として形成されてもよい。また、上記した実施形態では、接続部４は超伝導層２と同じ超伝導体を用いて形成されているが、接続部４に用いる超伝導体と超伝導層２に用いる超伝導体とは異なっていてもよい。すなわち、接続部４は、隣り合う複数の超伝導層２，２を超伝導的に電気的に接続することができればよい。また、上記した実施形態では、接続部４は、並列に配置される複数の絶縁部３にわたって、短手方向に整列して配置されているが、図９に例示するように、接続部４は、並列に配置される複数の絶縁部３にわたって、短手方向に沿った線から離れた位置に配置することもできる。
　上記した実施形態では、導電層５（５ａ,５ｂ）は銅で形成されているが、導電層５の材料は銅に限定されない。導電層５は、例示する銅以外にも、電気的な配線に用いる例えば銀や金等の電気伝導率が高い材料を用いて形成することができる。
　上記した実施形態では、芯材９は中実（solid）の部材であるが、芯材９は中空（hollow）の部材とすることもできる。例えば芯材９が中実の部材である場合には、超伝導線材１０は、芯材９の外壁の周囲に螺旋状に巻くことができる。例えば芯材９が中空の部材である場合には、超伝導線材１０は、芯材９の外壁の周囲に螺旋状に巻くことができるし、芯材９の内壁に沿って螺旋状に巻くこともできる。すなわち芯材９は、芯材９の軸に沿って超伝導線材１０を螺旋状に巻くことができればよい。また、芯材９は複数の素線を撚り合わせたより線で構成することができる。素線同士は、絶縁されていてもよいし、されていなくてもよい。素線には、例えば銅やステンレス鋼等の金属線を用いることができる。例示的には、芯材９や素線の断面形状は、銅ニッケル合金等の高抵抗材料で銅を区切ったハニカム形状とすることができる。
　上記した実施形態では、芯材９は円筒形の部材であるが、芯材９に用いる部材の断面形状は円形に限定されない。芯材９に用いる部材の断面形状は、例えば楕円形であってもよいし、例えば正六角形や正三角形等の正多角形でもよいし、矩形であってもよいし、角を丸めた正多角形や角を丸めた矩形であってもよい。また例えば正多角形の場合では、部材の断面形状を表す正多角形の角の数を増大させることにより、部材の断面形状はより円形に近似することができる。
　上記した実施形態では、超伝導線材１０は、芯材９の軸に沿って左ねじが進行する方向に巻かれているが、超伝導線材１０は右ねじが進行する方向に巻かれていてもよい。
　上記した実施形態では、一層の超伝導線材１０が芯材９の軸に沿って螺旋状に巻かれているが、芯材９の軸に沿って螺旋状に巻く超伝導線材１０の層の数は限定されない。超伝導線材１０の層の数を増やして、ケーブルの作製に用いる超伝導線材１０の本数を増やすことにより、電流の容量が増大された超伝導ケーブルを作製することができる。例えば、ｎ本の超伝導線材１０を同じ一層に並列に並べて（例えばｎ＝３であればトリファイラ巻き）、芯材９の軸に沿って螺旋状に巻き、そのような層を複数積層することにより、電流の容量が増大された超伝導ケーブルを作製することができる。また例えば、複数の超伝導線材１０を多層に積層した上で、芯材９の軸に沿って螺旋状に巻くことにより、電流の容量が増大された超伝導ケーブルを作製することができる。このように、芯材９の軸に沿って複数の超伝導線材１０を螺旋状に巻くうえで、複数の超伝導線材１０を同じ一層に並べて並列に巻いた層を複数積層することと、複数の超伝導線材１０を多層に積層して巻くことと、を組み合わせることができる。
１　基板
２（２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ，）　超伝導層
３　絶縁部
４　接続部
５（５ａ，５ｂ）　導電層
９　芯材
１０（１０Ａ，１０Ｂ，１０Ｃ，１０Ｄ）　超伝導線材
１１（１１ａ，１１ｂ）　持続的渦電流
１２　結合電流
１９　起電力
２０（２０Ａ）　超伝導ケーブル
８０　超伝導線材
８１　超伝導層
８２　渦電流
８３　起電力
９０（９０Ａ，９０Ｂ，９０Ｃ）　従来の超伝導線材
９１　基板
９２　超伝導層
９２ａ　マルチフィラメント化された超伝導層
９３　磁束量子
９５　常伝導状態
９６　電流
９７　銅分流層
９８　結合電流
９９（９９ａ，９９ｂ）　渦電流

Claims (11)

  1. 　基板の長手方向に延伸し、前記基板の短手方向に並列に配置される複数の超伝導層と、　前記基板の前記長手方向に延伸し、前記複数の超伝導層間に配置され、前記複数の超伝導層を電気的に絶縁する絶縁部と、
    　前記基板の前記長手方向に沿って前記絶縁部に配置され、隣り合う前記複数の超伝導層を超伝導的に電気的に接続する複数の接続部と、
    を備え、
    　螺旋状に巻かれると以下の条件
    Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
     を満足し、ここで、Ｄは螺旋の直径であり、Ｐは巻き軸方向に沿った螺旋ピッチの長さであり、Ｌは前記長手方向に沿った前記絶縁部の長さである、超伝導線材。
  2. 　以下の条件を満足する、請求項１に記載の超伝導線材。
    Figure JPOXMLDOC01-appb-M000002
     　ここで、ｇは前記長手方向に沿った前記接続部の長さであり、ｎは１以上の自然数である。
  3. 　以下の条件を満足する、請求項１または２に記載の超伝導線材。
    Figure JPOXMLDOC01-appb-M000003
     　ここで、ｇは前記長手方向に沿った前記接続部の長さであり、ｗｆは前記短手方向に沿った前記超伝導層の長さである。
  4. 　以下の条件を満足する、請求項３に記載の超伝導線材。
    Figure JPOXMLDOC01-appb-M000004
     　ここで、ｗｔは前記短手方向に沿った前記超伝導線材の長さである。
  5. 　以下の条件を満足する、請求項１または２に記載の超伝導線材。
    Figure JPOXMLDOC01-appb-M000005
     　ここで、ｇは前記長手方向に沿った前記接続部の長さであり、ｗｆは前記短手方向に沿った前記超伝導層の長さである。
  6. 　前記絶縁部を複数備え、それぞれの前記絶縁部は、並列に配置される前記複数の超伝導層間に配置される、請求項１から５のいずれか一項に記載の超伝導線材。
  7. 　並列に配置される前記複数の絶縁部にわたって、複数の前記接続部は前記短手方向に沿った線から離れた位置に配置されている、請求項６に記載の超伝導線材。
  8. 　前記絶縁部は、前記基板を露出させる溝である、請求項１から７のいずれか一項に記載の超伝導線材。
  9. 　前記超伝導層を覆う導電層をさらに備える、請求項１から８のいずれか一項に記載の超伝導線材。
  10. 　前記導電層は、前記絶縁部および前記接続部をさらに覆う、請求項９に記載の超伝導線材。
  11. 　芯材と、
    　前記芯材の軸に沿って螺旋状に巻かれている請求項１～１０のいずれか一項に記載の超伝導線材と、
    を備える超伝導ケーブル。 
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* Cited by examiner, † Cited by third party
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JP2007524198A (ja) * 2003-12-31 2007-08-23 スーパーパワー インコーポレイテッド 超伝導体物品、及びそれを製造および使用する方法
JP2009176524A (ja) * 2008-01-23 2009-08-06 Furukawa Electric Co Ltd:The 超電導線材、超電導導体および超電導ケーブル

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