WO2021158143A1 - Способ управления технологическим процессом в алюминиевом электролизере - Google Patents

Способ управления технологическим процессом в алюминиевом электролизере Download PDF

Info

Publication number
WO2021158143A1
WO2021158143A1 PCT/RU2020/050297 RU2020050297W WO2021158143A1 WO 2021158143 A1 WO2021158143 A1 WO 2021158143A1 RU 2020050297 W RU2020050297 W RU 2020050297W WO 2021158143 A1 WO2021158143 A1 WO 2021158143A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
electrolyte
voltage
temperature
heat
electrolysis cell
Prior art date
Application number
PCT/RU2020/050297
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Евгений Рашидович ШАЙДУЛИН
Геннадий Викторович АРХИПОВ
Татьяна Валерьевна ПИСКАЖОВА
Original Assignee
Общество С Ограниченной Ответственностью "Объединенная Компания Русал Инженерно -Технологический Центр"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Общество С Ограниченной Ответственностью "Объединенная Компания Русал Инженерно -Технологический Центр" filed Critical Общество С Ограниченной Ответственностью "Объединенная Компания Русал Инженерно -Технологический Центр"
Publication of WO2021158143A1 publication Critical patent/WO2021158143A1/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
    • C25C—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC PRODUCTION, RECOVERY OR REFINING OF METALS; APPARATUS THEREFOR
    • C25C3/00—Electrolytic production, recovery or refining of metals by electrolysis of melts
    • C25C3/06—Electrolytic production, recovery or refining of metals by electrolysis of melts of aluminium
    • C25C3/20—Automatic control or regulation of cells

Definitions

  • the invention relates to nonferrous metallurgy, in particular to the electrolytic production of aluminum, and in particular to the field of aluminum electrolysis control.
  • the performance of an electrolytic cell is the main indicator of the efficiency of its operation.
  • the main factors determining cell performance are amperage and current efficiency.
  • the current strength is set on the electrolyzer and remains unchanged during the entire period of its operation, the current strength should not change, since not only the mass of the obtained aluminum depends on it, but also the thermal equilibrium, i.e. bath operating mode.
  • Current efficiency is the percentage ratio of the amount of electricity actually consumed to the theoretically needed.
  • the current efficiency of an electrolyzer depends on several factors, such as the current distribution over the anode and cathode, electrolyte temperature, alumina content in the electrolyte, cryolite ratio (CR), as well as other interrelated parameters.
  • the temperature of the electrolyte is affected by a change in the excess of aluminum fluoride (A1F3), a change in the cell voltage, a change in the concentration of alumina, etc.
  • the cryolite ratio which characterizes the chemical composition of the electrolyte, has a great influence on the current efficiency; for various technologies, the target CO is selected empirically, but its maintenance within the target boundaries requires a separate calculation and control, preferably in an automatic mode. Electricity consumption depends mainly on the interpole distance (MPD), which it is desirable to have as low as possible, but it is important not to cross the border, after which the above process parameters fall into the area of reduced productivity and technological disturbances.
  • MPD interpole distance
  • Modern control of the heat balance of aluminum electrolyzers should include both algorithms for controlling a given voltage (regulating the MPR) and algorithms for stabilizing technological parameters within specified limits.
  • regulating the MPR the level of the electrolytic cell voltage
  • fluoride salts maintaining the electrolyte level
  • size and quality of the cover of the board-anode space and baked anodes the metal level.
  • the factors affecting the heat balance are the maintained concentration of alumina in the melt, the voltage drop in the anode unit, and the voltage drop across the cathode.
  • the quality of control of the heat balance can be assessed by the variations in the electrolyte temperature and its root-mean-square deviation (RMS) from the target value, by the stability of the KO and RMS of the KO, by the invariability of the shape of the working space (FRP) (crust and skull), by the stability of the side temperatures.
  • RMS root-mean-square deviation
  • Controlling the temperature, KO and voltage of the electrolyzer is an urgent task for maintaining the heat-and-power mode of operation of the electrolyzer during the electrolytic production of aluminum, since correct control provides high technical and economic indicators.
  • Electrolytic cell control requires dynamic control of technological parameters: electrolyte temperature, KO, cell voltage, etc., in order to maintain them within acceptable ranges of set values.
  • various control methods have been developed, which, as a rule, are based either on controlling the concentration of alumina in the electrolyzer, or on controlling the temperature of the electrolyte, or on controlling the composition of the electrolyte.
  • a known method of regulating the temperature of the bath of an electrolytic cell for the production of aluminum (US5882499, 03.16.1999), in which the control of the set voltage is carried out by measuring the temperature of the electrolyte, averaged over a certain period of time.
  • the authors also propose to use the calculated value of the liquidus temperature based on the known chemical composition of the electrolyte and to use not only the measured temperature to control the set voltage electrolyte, but also the calculated overheating obtained in this way.
  • the calculation of the addition to a given voltage consists of two parts: one part is responsible for planned operations (processing, replacement of the anode), and the second part is calculated directly to stabilize the temperature of the electrolyte.
  • the stabilizing additive is supplied both in the case of a significant deviation of the electrolyte temperature (and the calculated overheating) from the set one, and in the case of a trend of the temperatures measured during the technological period in proportion to the slope of this trend.
  • the temperature is measured once every 8 hours, the decision on the voltage addition is made based on the trend of the last 4 measurements.
  • the disadvantage of this method is to carry out additional measurements of the liquidus temperature of the electrolyte, which leads to an increase in production costs due to the preparation of an inaccurate hole, an increase in the measurement time, the presence of certain skills of personnel for measurements.
  • measurements of the liquidus temperature of the electrolyte lead to an increase in the cost of maintenance of the operation of the electrolyzer relative to the method of measuring the temperature of the electrolyte.
  • the disadvantages of this method of electrolyzer control include the need to calculate all states of the electrolyzer, dividing them into 49 cells of the control matrix and implementing control using directly measured liquidus and superheat temperatures.
  • the closest analogue of the claimed invention taken as a prototype, is a method for controlling the heat power regime of an electrolytic cell for aluminum production (RU2015146567, 05/04/2017), in which the control of the heat power regime of the cell is performed by regulating the interpole distance (MPR) and the content of A s in the electrolyte ...
  • the method includes both measuring and calculating technological parameters, comparing the measured values of technological parameters with the specified ones and adjusting the addition to the voltage setting and the A1F addition. depending on the base voltage and the filtered temperature of the electrolyte.
  • the disadvantages of this method include the fact that voltage control is based on measurements of the electrolyte temperature, and the calculation of the A1F 3 additive is performed on the basis of the predicted CO, while the control of these parameters refers to different circuits and there is no mathematically calculated relationship between them, which leads to overshoot and errors in the control of the heat and power regime of the electrolyzer.
  • the objective of the invention is to eliminate the above disadvantages, namely, to improve the quality of control of the heat and power regime of the electrolyzer for aluminum production due to the interconnected calculation of maintaining the electrolyte temperature, excess A1F 3 in the electrolyte near optimal values, taking into account the current state of the electrolyzer.
  • the technical result of the invention is to ensure the operation of the electrolyzer with a minimum voltage without reducing the current output, reducing the variation of technological parameters due to the stabilization of the heat and power state of the electrolyzer, which leads to an increase in the performance of the electrolyzer and a decrease in electricity consumption.
  • the technical result is achieved by the inventive method of controlling the heat and power regime of the electrolytic cell for producing aluminum, in which the interpole distance (MPD) and the content of aluminum fluoride (A1F 3 ) in the electrolyte are controlled, the measurement and calculation of technological parameters, the comparison of the measured values of the technological parameters with the specified ones and the adjustment of the additive to voltage setting and addition of aluminum fluoride.
  • MPD interpole distance
  • A1F 3 aluminum fluoride
  • AU (a0-a1 * KO) * Tel 3 - (a2 * KO-aZ) * Tel 2 + (a4 * KO-a5) * Tel - (a6 * KO-a7) (1), where aO - a7 - regression coefficients obtained on the basis of thermodynamic state modeling; KO - cryolite ratio;
  • the basis of the procedure for calculating stress additions to correct the heat balance is the matrix of actions. To fully control the heat balance, it is necessary to perform the procedure for calculating the voltage additions and the A1F dose in the form of a matrix of actions. To simulate the matrix and the calculated core of the algorithm, it is necessary to calculate the heat balance according to the following fundamental equation (2):
  • thermal dynamic model of the electrolyzer calculation of temperatures of selected areas and surfaces, calculation of crust melting, level of anode sintering, heat costs for the reaction of heating the raw material.
  • models of mass and electrical balances input and consumption of raw materials, metal production, calculation of voltage drop in electrolyte, forecast of anode effects.
  • np g S np r -K rop g (T pr - g) is the heat flux from the crust to alumina on the crust;
  • Qdn-am - ⁇ a is the heat flux from the outer bottom surface into the atmosphere.
  • D 0.5
  • At is the calculation time, hour; a e.n coefficient of thermal conductivity of electrolyte - crust, W / m * K; T e is the temperature of the electrolyte, K; T dik liquidus temperature of the electrolyte, K; L H — specific heat of fusion of the crust, J / kg; l 4 - thermal conductivity of the crust, W / m * K; 1 - deposit temperature, K, p n - deposit density, kg / m 3 , n-number of the calculation iteration.
  • Formula (3) for determining the thickness of the deposit in the metal and electrolyte reflects the relationship between the mass and heat balance of the electrolyzer, which is necessary to control the chemical composition of the electrolyte.
  • the volume, level and mass of the electrolyte are related by the following relationships obtained from the geometry of the cell: where Y e- volume of electrolyte, m, H e- electrolyte level, see, M e- electrolyte mass, m, d - the thickness of the accretion at a predetermined temperature, cm atod> baleen - length and width of the cathode, m, S a- area anode, m 2 , Z MPR - distance from the base of the anode to the metal surface, m, p e - the density of the electrolyte, kg / m 3 .
  • This value indicates the excess of the% A1F content in the electrolyte over pure cryolite.
  • the method for controlling the heat-and-power regime in an electrolytic cell for producing aluminum consists in maintaining it within predetermined limits by regulating the pole-to-pole distance (MPD) and an excess of aluminum fluoride A1F 3 in the electrolyte. To do this, it is necessary to adjust the process in such a way that the connection between the two algorithms is carried out: control of the electrolyte composition and control of the voltage on the electrolyzer.
  • MPD pole-to-pole distance
  • the inventive method includes measuring and calculating technological parameters, comparing measured values of technological parameters with target values and interrelated calculation of the addition of aluminum fluoride to the electrolyte according to formula 5 and changes in cell voltage (AU) according to formula 1, taking into account both of these parameters.
  • AU cell voltage
  • an automated process control system chooses which algorithm should work at the current time: an algorithm for controlling the composition of an electrolyte, a voltage control algorithm, or both algorithms should work simultaneously.
  • the invention is illustrated by graphic materials.
  • FIG. 1 is a block diagram describing the algorithm of a method for controlling a given voltage and KO.
  • FIG. 2. shows the surface function AU (KO, T) of the voltage addition of the voltage from the KO and the temperature of the electrolyte.
  • FIG. 36 shows the dynamics of the standard deviation
  • FIG. 4a shows a diagram of the distribution of KOs in witness cells.
  • FIG. 46 shows a diagram of the distribution of KO in experimental electrolyzers.
  • FIG. 5 shows the percentage of deviations for the main technological parameters (metal level, electrolyte level, electrolyte temperature, KO) in the experimental electrolyzers and in the group of witness electrolyzers.
  • the claimed control method is as follows.
  • the process control system receives input data of three types: block 3 - current technological parameters (3 last measured values of the electrolyte temperature and the last measured value of KO), block 2 - target parameter values
  • the automated system calculates volt-additives (AU) according to formula 1 and aluminum fluoride according to formula 5 (block 4).
  • the modified set voltage (current voltage + AU) is transferred to the program of the lower level (block 6), which is the existing subroutine of the automated process control system for controlling the voltage of the electrolytic cell. for the process control system.
  • the SSE program with a dynamic model receives the changed voltage value as a prediction, recalculates the daily addition value A1F using formula 5, and calculates the setting of the aluminum fluoride feed dispenser (block 5).
  • the calculated equivalent of AU and AA1F 3 is obtained from the results of test modeling by setting the use for calculating the required value (selected expertly) of the AU value (for example, 0.1 V) and evaluating the corresponding calculated change in the cryolite ratio KO.
  • Table 1 and Table 2 show the calculated effects for the electrolyzer: the simulation results for the matrix of volt-additives (Table 1) and the simulation results for the matrix of additives A1F 3 (Table 2), obtained as a result of the calculation using formulas 1 and 5, respectively .
  • Table 1 shows the calculated effects for the electrolyzer: the simulation results for the matrix of volt-additives (Table 1) and the simulation results for the matrix of additives A1F 3 (Table 2), obtained as a result of the calculation using formulas 1 and 5, respectively .
  • A1F 3 additives kg
  • Table 1 shows the daily supplement A1F used in complex exposure. Each cell is considered as the starting point and the action is applied either only with the specified voltage addition, or with the addition and the A1F 3 addition given in the lower matrix.
  • the AIF 3 supplements listed in the matrix fit into the limitations of the algorithm (for the maximum and minimum doses of AIF 3 ) and indicate the daily AIF 3 supplement used in the complex effect.
  • the calculated result was dynamically tracked after 2-3 days of this exposure.
  • Target range reflecting normal thermal power mode, in which no intervention in control is required, is highlighted in color (gray square in table 1), while when the calculated value of the voltage addition of voltage AU falls outside the target range, an action is required in accordance with the values of tables 1 and 2 or a voltage addition , or volt-additive and addition of aluminum fluoride.
  • table 1 and table 2 the calculated values of the control actions for voltage and AIF 3 additive for an electrolyzer with a current strength of 195 kA are presented. The achievement of the result was assessed as not falling into the gray box in Table 1.
  • the upper left corner and the lower right corner represent a contradictory combination of temperature and KO, as a rule, control in this area does not occur.
  • the overheating is negative, so the effect is not modeled here, but if you trust the temperature, you can give a positive voltage addition, as in the middle point of the lower row.
  • the upper left corner such a combination of temperature and KO is possible when analyzing KO 1-2 days ago or in the absence of crust.
  • the additives are calculated on the assumption that there is a build-up and that the low CO will still decrease with its increase due to the negative volt-additive.
  • the surface function AU (KO, T) was calculated (Fig. 2), which is a formula for calculating the voltage equivalents and aluminum fluoride in these matrices, where the obtained values of KO are located on the X-axis, and the electrolyte temperature on the U-axis , and on the Z axis - stress additions.
  • FIG. 4a and 46 show diagrams of the distribution of the KO of the electrolyte for the test period from January 2017 to August 2017t, which show a smaller scatter of values relative to the average value of KO and, accordingly, a better distribution of KO values in the group of experimental electrolyzers, which is also confirmed by the final data (Table 5 and 6) for a lower standard deviation in the experimental electrolysers of 0.07 compared to 0.09 in the group of witness electrolysers.
  • the percentage of deviations KO - 15% (Fig. 5) is less in the group of experimental electrolysers, compared with 19% in the group of witness electrolysers.
  • FIG. 5 shows diagrams of the distribution of the KO of the electrolyte for the test period from January 2017 to August 2017t, which show a smaller scatter of values relative to the average value of KO and, accordingly, a better distribution of KO values in the group of experimental electrolyzers, which is also confirmed by the final data (Table 5 and 6) for a lower standard deviation in the
  • the developed algorithm for additional interrelated calculation of the voltage addition and A1F addition included in the method of controlling the heat and power regime in the group of experimental electrolyzers made it possible to stabilize the technological parameters: to reduce the mean square deviation of the KO to 0.07 in the experimental electrolysers compared to 0, 09 on the witness electrolysers and reduce the root mean square deviation of the electrolyte temperature to 8 degrees in the group of experimental electrolysers compared to 10 degrees in the group of witness electrolysers.
  • the claimed control method provides a decrease in variations and stabilization of temperature and KO with the minimum possible deviations from the target values, which, as a result, leads to stabilization of the crust and skull and the constancy of the heat balance of the electrolyzer as a whole.
  • the algorithm used in the method according to the invention seeks to achieve the goal (standard values of indicators) in terms of temperature, KO, and a given voltage, providing the required heat balance for the electrolyzer. Volt-additives are set to the current set voltage and are removed when the electrolyser reaches the target values.
  • a comprehensive calculation of the optimal interconnected control actions on the voltage and A1F additive allows to reduce variations in technological parameters, to optimize the voltage, which leads to an increase in the energy efficiency of the electrolyzer without reducing the current output.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Electrochemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Electrolytic Production Of Metals (AREA)

Abstract

Способ включает регулирование междуполюсного расстояния и содержания AlF3 в электролите, измерение и расчет технологических параметров, сравнение измеренных значений с заданными и корректировку добавки к уставке напряжения и добавки фторида алюминия, где производится 5 взаимосвязанный расчет управляющих воздействий по напряжению для поддержания температуры электролита и избытку AlF3 в электролите вблизи оптимальных значений с учетом текущего состояния электролизера и необходимого изменения количества тепла для перевода электролизера из одного теплового состояния в другое в виде зависимости поверхностной 10 функции ∆U(KO,T). Обеспечивается работы электролизера с минимальным напряжением без снижения выхода по току для снижения расхода электроэнергии, за счет стабилизации теплоэнергетического состояния электролизера снижаются вариации технологических параметров, что приводит к повышению производительности электролизера. 15

Description

СПОСОБ УПРАВЛЕНИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИМ ПРОЦЕССОМ В АЛЮМИНИЕВОМ ЭЛЕКТРОЛИЗЕРЕ
Область техники, к которой относится изобретение
Изобретение относится к цветной металлургии, в частности к электролитическому производству алюминия, а именно к области управления электролизом алюминия.
Уровень техники
Производительность электролизера является основным показателем эффективности его работы. Основными факторами, определяющими производительность электролизера, является сила тока и выход по току. Сила тока задается на электролизере и является неизменной в течение всего периода его работы, сила тока не должна изменяться, поскольку от нее зависит не только масса полученного алюминия, но и тепловое равновесие, т.е. режим работы ванны. Выход по току - это выраженное в процентах отношение количества фактически затраченного электричества к теоретически необходимому.
Выход по току электролизера зависит от нескольких факторов, таких как токораспре деление по аноду и катоду, температура электролита, содержание глинозема в электролите, криолитовое отношение (КО), а также и от других, взаимосвязанных между собой параметров.
При увеличении температуры электролита растворенный металл быстрее переносится в анодное пространство и там окисляется, поскольку увеличивается его растворимость, ускоряется процесс диффузии ионов, усиливается массоперенос в электролите. Следовательно, нельзя допускать перегрева расплава выше оптимальной температуры 950 - 960°С, поскольку в этом случае снижается выход по току, а, следовательно, и выход по энергии. Было установлено, что перегрев криолит-глиноземного расплава на 10°С приводит к снижению выхода по току на 2-3 %. Однако слишком сильное снижение температуры также нежелательно, так как это значительно повышает вязкость электролита и приводит к запутыванию в нем капелек металла, т.е. к его потерям.
Известно, что на температуру электролита влияет изменение избытка фторида алюминия (А1Бз), изменение напряжения электролизера, изменение концентрации глинозема и др.
Известно, что с увеличением междуполюсного расстояния повышается выход по току. Однако одновременно возрастает падение напряжения в электролите, что приводит к увеличению расхода электроэнергии.
Большое влияние на выход по току оказывает криолитовое отношение, которое характеризует химический состав электролита, для различных технологий целевое КО выбирается эмпирическим путем, а вот его поддержание в целевых границах требует отдельного расчета и управления желательно в автоматическом режиме. Расход электроэнергии зависит, в основном, от междуполюсного расстояния (МПР), которое желательно иметь как можно более низким, но при этом важно не перейти границу, после которой указанные выше параметры процесса попадут в область снижения производительности и технологических расстройств.
Учитывая зависимость производительности электролизера от множества параметров, которые различным образом влияют на его работу, в управлении электролизером важным является поддержание параметров электролизера в целевых границах, установленных в технических регламентах, а снижение вариаций этих параметров позволяет вести процесс в стабильном режиме.
Современное управление тепловым балансом алюминиевых электролизеров должно включать в себя как алгоритмы управления заданным напряжением (регулирования МПР), так и алгоритмы стабилизации технологических параметров в заданных границах. К управлению тепловым балансом на электролизере в порядке убывания степени влияния можно отнести напряжение электролизера, добавку фтористых солей, поддержание уровня электролита, величину и качество укрытия пространства борт-анод и обожженных анодов, уровень металла. Факторами, влияющими на тепловой баланс, являются поддерживаемая концентрация глинозема в расплаве, падение напряжения в анодном узле, падение напряжения на катоде.
Качество управления тепловым балансом можно оценивать по вариациям температуры электролита и ее среднеквадратичному отклонению (СКО) от целевого значения, по стабильности КО и СКО КО, по неизменности формы рабочего пространства (ФРП) (настыль и гарнисаж), по стабильности температур борта.
Управление температурой, КО и напряжением электролизера является актуальной задачей для поддержания теплоэнергетического режима работы электролизера при электролитическом производстве алюминия, так как правильное управление обеспечивает высокие технико-экономические показатели.
Управление электролизером требует динамического контроля технологических параметров: температура электролита, КО, напряжение электролизера и т.д., чтобы поддерживать их в допустимых коридорах заданных значений. Для решения этих задач были разработаны различные способы управления, которые, как правило, основаны либо на управлении концентрацией глинозема в электролизере, либо на регулировании температуры электролита, либо на регулировании состава электролита.
Известен способ регулирования температуры ванны электролизера для производства алюминия (US5882499, 16.03.1999 г.), в котором управление заданным напряжением осуществляют по измерениям температуры электролита, усредненным за определенный промежуток времени. Авторы также предлагают использовать расчетное значение температуры ликвидуса по известному химическому составу электролита и использовать для управления заданным напряжением не только измеренную температуру электролита, но и полученный таким образом расчетный перегрев. Расчет добавки к заданному напряжению состоит из двух частей: одна часть отвечает за плановые операции (обработка, замена анода), а вторая часть рассчитывается непосредственно для стабилизации температуры электролита. Стабилизирующая добавка подается как в случае уже значительного отклонения температуры электролита (и расчетного перегрева) от заданной, так и при тренде замеренных за технологический период температур пропорционально углу наклона этого тренда. Измерение температуры проводится один раз в 8 часов, решение о вольт-добавке принимается на основании тренда последних 4 измерений.
К недостаткам метода можно отнести его излишнюю сложность в реализации, так как требуется внесение изменений в существующий технологический операционный цикл обслуживания электролизера с привлечением дополнительного персонала для увеличения количества измерений, а также использование расчетного перегрева электролита.
Известен способ регулирования электролизера (RU2280717, 27.07.2006 г.), включающий расчет дозы фторида алюминия при помощи Фаззи логики, при котором рассчитывают численные значения добавки AU и добавки фторида алюминия АА з. В известном способе необходимо также проводить измерение температуры ликвидуса электролита.
Недостатком известного способа является проведение дополнительных измерений температуры ликвидуса электролита, что обусловливает возрастание производственных затрат из-за подготовки неточного отверстия, увеличение времени измерения, наличие определенных навыков персонала для проведения измерений. Кроме того, измерения температуры ликвидуса электролита приводят к удорожанию обслуживания работы электролизера относительно метода измерения температуры электролита.
Также к недостаткам данного способа управления электролизером можно отнести необходимость расчетов всех состояний электролизера, разделения их на 49 ячеек матрицы управления и осуществления управления, используя непосредственно измеренные температуры ликвидуса и перегрева.
Наиболее близким аналогом заявляемого изобретения, взятого в качестве прототипа, является способ управления теплоэнергетическим режимом электролизера для получения алюминия (RU2015146567, 04.05.2017 г.), в котором управление теплоэнергетическим режимом электролизера выполняется путем регулирования междуполюсного расстояния (МПР) и содержания А з в электролите. Способ включает в себя как измерение, так и расчет технологических параметров, сравнение измеренных значений технологических параметров с заданными и корректировку добавки к уставке напряжения и добавки A1F В способе используется рассчитанные значения прогнозного криолитового отношения и фильтрованной температуры электролита, причем добавку к уставке напряжения устанавливают заранее рассчитанную в зависимости от базового напряжения и фильтрованной температуры электролита.
К недостаткам данного способа можно отнести тот факт, что управление напряжением производится исходя из измерений температуры электролита, а расчет добавки A1F3 выполняется на основе прогнозного КО, при этом управление этими параметрами относится к разным контурам и между ними нет математически рассчитанной зависимости, что приводит к перерегулированию и ошибкам в управлении теплоэнергетическим режимом электролизера.
Таким образом, ни один из известных способов управления теплоэнергетическим режимом электролизера не позволяет в достаточно полном объеме управлять тепловым балансом в ванне электролизера и, следовательно, более качественно корректировать его, а последующие коррекции температуры, осуществляемые разными способами регулирования количества A1F3, могут быть недостаточными, чтобы избежать колебаний теплового баланса и химического состава электролита. Раскрытие изобретения
Задачей изобретения является устранение вышеуказанных недостатков, а именно, повышение качества управления теплоэнергетическим режимом электролизера для получения алюминия благодаря взаимосвязанному расчету поддержания температуры электролита, избытка A1F3 в электролите вблизи оптимальных значений с учетом текущего состояния электролизера.
Техническим результатом изобретения является обеспечение работы электролизера с минимальным напряжением без снижения выхода по току, снижение вариаций технологических параметров за счет стабилизации теплоэнергетического состояния электролизера, что приводит к повышению производительности электролизера и снижению расхода электроэнергии.
Технический результат достигается заявляемым способом управления теплоэнергетическим режимом электролизера для получения алюминия, в котором осуществляют регулирование междуполюсного расстояния (МПР) и содержания фторида алюминия (A1F3) в электролите, измерение и расчет технологических параметров, сравнение измеренных значений технологических параметров с заданными и корректировку добавки к уставке напряжения и добавки фторида алюминия.
При этом в предложенном способе новым является то, что производят пошаговый расчет взаимосвязи изменения напряжения и подачи фторида алюминия для поддержания температуры электролита и избытка A1F3 в электролите вблизи оптимальных значений с учетом текущего состояния электролизера и необходимого изменения количества тепла AQ для перевода электролизера из одного теплового состояния в другое в виде поверхностной функции Du(KO,T).
Поверхностная функция AU(KO,T) описывается формулой (1):
AU = (а0-а1 *КО) *Тэл3 - (а2 *КО-аЗ) *Тэл2 + (а4*КО -а5) *Тэл - (а6*КО-а7) (1), где аО - а7 - регрессионные коэффициенты, полученные на основе моделирования термодинамического состояния; КО - криолитовое отношение;
Тэл - температура электролита, °С.
Основу процедуры расчета добавок напряжения для корректировки теплового баланса составляет матрица воздействий. Для полноценного управления тепловым балансом необходимо выполнить процедуру расчета добавок напряжения и дозы A1F в виде матрицы воздействий. Для моделирования матрицы и расчетного ядра алгоритма необходимо выполнить расчет теплового баланса по следующему основополагающему уравнению (2):
Пусть W- заданный объем в электролизере, Г - его граница.
Figure imgf000009_0001
где м = p · W — масса среды в объеме, кг W , Т - температура среды, °К; с - удельная теплоемкость среды Дж/кг* : р - плотность среды кг/м3; /- внутренние источники тепла в заданном объеме, Дж/с Математическое описание процесса получения алюминия для расчета теплового баланса имеет следующие разделы:
- тепловая динамическая модель электролизера: расчет температур выделенных областей и поверхностей, расчет плавления настыли, уровень спекания анода, тепловые затраты на реакции нагрева сырья. - модели массового и электрического балансов: поступление и расход сырья, производство металла, расчет падения напряжения в электролите, прогноз анодных эффектов.
Теплообмен в областях глинозема, корки, электролита, металла, подовых блоков, теплоизоляции описывается следующими уравнениями относительно средних температур:
Figure imgf000009_0002
Figure imgf000010_0001
dZ ' “ QK-0H Одн-ат Q< дн-борт-ат , dt где 7’ - средние температуры соответствующих слоев, К, О, - приход тепла от электроэнергии в электролите, Дж, Qa - теплообмен с анодом, Дж, у - удельные теплоемкости соответствующих материалов (электролит, металл, глинозем, корка электролита, катода, днище катода), Дж/К, М - массы соответствующих областей (электролит, металл, глинозем, корка электролита, катода, днище катода), кг, Qr- потери тепла на нагрев и растворение глинозема, Дж, QP - расход тепла на основную реакцию, Дж, Qq
- тепловой поток от внутреннего источника тепла в катоде, Вт.
Потоки тепла через границы рассматриваемых слоев находятся по следующим формулам:
(7, = S , и · а.,
Figure imgf000010_0002
- Ί R ) - тепловой поток из электролита в настыль,
- температура ликвидуса электролита, К; вЭ-м = S3 M к э мНэ -Тм) - тепловой поток из электролита в металл;
Q:np г = S np r -Krop г(Тпр -г ) - тепловой поток от корки к глинозему на корке; QM-K
Figure imgf000010_0003
- тепловой поток из металла в катод;
(А/ „ = ·«,./ „(А,- - тепловой поток из металла в настыль;
Qr am =
Figure imgf000010_0004
-Tam) - тепловой поток с поверхности глинозема в атмосферу, Тг\ - температура поверхности глинозема; Q =S ^ -K AT -Tn)- тепловой поток из подовых блоков в теплоизолирующее дно;
Qdn-am
Figure imgf000011_0001
- Ίa , - тепловой поток с наружной поверхности дна в атмосферу.
Коэффициенты теплоотдачи аг-ат,адн-ат,аэ-н,ам-н считаются заданными, а коэффициенты теплопередачи кК р-г,кэ-м,км-к,кк-дн вычисляются по формулам
Figure imgf000011_0002
= 2 / /(А D А ^ , где А , - толщина, см и теплопроводность слоя,
7 l 1 l J J
Вт/м*К.
С использованием условия фазового перехода используется формула для динамического расчета толщины настыли: Д = 0.5
Figure imgf000011_0003
где At- время расчета, час; аэ.н коэффициент теплопроводности электролит- настыль, Вт/м*К; Тэ - температура электролита, К; Тдик температура ликвидуса электролита, К; LH - удельная теплота плавления настыли, Дж/кг; l4- теплопроводность настыли, Вт/м* К; 1 - температура настыли, К, рн - плотность настыли, кг/м3, п-номер итерации расчета.
Формула (3) для определения толщин настыли в металле и электролите отражает связь массового и теплового баланса электролизера, что необходимо для управления химическим составом электролита.
Объем, уровень и масса электролита связаны следующими соотношениями, полученными из геометрии электролизера:
Figure imgf000011_0004
где Уэ- объем электролита, м , Нэ- уровень электролита, см, Мэ- масса электролита, т, d - толщина настыли при заданной температуре, см, атод> Усатой - Длина и ширина катода, м, Sa- площадь анода, м2, ZMPR - расстояние от подошвы анода до поверхности металла, м., рэ - плотность электролита, кг/м3.
Для управления КО необходимо определять так называемый «избыток» фторида алюминия xsAlF3 , % в электролите:
Figure imgf000012_0001
(0,6 - 0,2 · KO)(lOO - %CaF2 - %MgF2 - %LiF - %A1203 ) rsAlF3= (5)
КО
0,6· + 1 v 2
Эта величина показывает превышение % содержания A1F в электролите над чистым криолитом. Процентное содержание CaF2, MgF2, LiF, A1F3 определяют в ходе процесса электролиза на основе анализа состава электролита. В алгоритмах управления необходимо также определять величину избытка xsAH mass=xsM¥- -M. /100, так как именно к этой величине прибавляется добавка фторида алюминия и вычитаются потери A1F3 на каждом расчетном шаге динамической модели. При плавлении настыли xsAlF3mass остается тем же, но увеличивается масса электролита и тогда меняется cnAIK .
Способ управления теплоэнергетическим режимом в электролизере для получения алюминия заключается в его поддержании в заданных пределах путем регулирования междуполюсного расстояния (МПР) и избытка фторида алюминия A1F3 в электролите. Для этого необходимо отрегулировать процесс таким образом, чтобы осуществлялась связь между двумя алгоритмами: управления составом электролита и управления напряжением на электролизере.
Заявляемый способ включает измерение и расчет технологических параметров, сравнение измеренных значений технологических параметров с целевыми значениями и взаимосвязанный расчет добавки фторида алюминия в электролит по формуле 5 и изменения напряжения электролизера (AU) по формуле 1, учитывающей оба эти параметра. При отклонении измеренных параметров от целевых значений запускается процедура расчета и осуществления управляющих воздействий.
Таким образом, в соответствии с заявляемым способом управления автоматизированная система управления технологическим процессом (АСУТП) выбирает, какой алгоритм должен работать в текущий момент времени: алгоритм управления составом электролита, алгоритм управления напряжением или оба алгоритма должны работать одновременно.
Предложенный способ дополняют частные отличительные признаки, характеризующие заявленное изобретение в частных формах его осуществления.
Краткое описание чертежей
Изобретение иллюстрируется графическими материалами.
На фиг. 1 представлена блок-схема, описывающая алгоритм способа управления заданным напряжением и КО. На фиг. 2. представлена поверхностная функция AU(KO,T) вольт- добавки напряжения от КО и температуры электролита.
На фиг. За представлена динамика среднеквадратичного отклонения температуры электролита в опытных электролизерах и электролизерах- свидетелях. На фиг. 36 представлена динамика среднеквадратичного отклонения
КО электролита в опытных электролизерах и электролизерах-свидетелях.
На фиг. 4а показана диаграмма распределения КО в электролизерах- свидетелях.
На фиг. 46 показана диаграмма распределения КО в опытных электролизерах.
На фиг. 5 показаны проценты отклонений по основным технологическим параметрам (уровень металла, уровень электролита, температура электролита, КО) в опытных электролизерах и в группе электро лизеров-свидетелей. Осуществление изобретения
Как показано на блок-схеме, представленной на фиг. 1, заявленный способ управления заключается в следующем. АСУТП получает входные данные трех видов: блок 3 - текущие технологические параметры (3 последних измеренных значения температуры электролита и последнее измеренное значение КО), блок 2 - целевые значения параметров
(температура электролита, КО, заданное напряжение U), и блок 1 - ограничения из конфигурационного файла (min AU, max AU). Затем автоматизированной системой осуществляется расчет вольт-добавок (AU) по формуле 1 и фторида алюминия по формуле 5 (блок 4). В программу нижнего уровня передается измененное заданное напряжение (текущее напряжение + AU) (блок 6), который является существующей подпрограммой АСУТП для управления напряжением электролизера В блоке 5 подпрограмма ССЭ (стабилизация состава электролита) производит перерасчет фторида алюминия в управляющее значение времени срабатывания дозатора фторида алюминия для АСУТП. Параллельно программа ССЭ с динамической моделью получает измененное значение напряжения в качестве прогноза, пересчитывает по формуле 5 значение суточной добавки A1F и производит расчет уставки дозатора питания фтористым алюминием (блок 5).
Если в управлении КО используется программа ССЭ без динамической модели, в нее передается эквивалент. Расчетный эквивалент AU и AA1F3 получают по результатам тестового моделирования путем задания использования для расчета необходимого значения (выбирается экспертно) значения AU (например, 0.1В) и оценки соответствующего полученного расчетного изменения криолитового отношения КО.
Далее приведены примеры осуществления заявленного способа. В таблице 1 и таблице 2 представлены расчетные воздействия для электролизера: результаты моделирования для матрицы вольт-добавок (табл.1) и результаты моделирования для матрицы добавок A1F3 (табл.2), полученные в результате расчета по формулам 1 и 5, соответственно. Таблица 1
Вольт- добавки напряжения, мВ
Figure imgf000015_0001
Таблица 2
Добавки A1F3, кг
Figure imgf000015_0002
Моделирование для матрицы вольт-добавок, приведенной в таблице 1, отображает применяющуюся в комплексном воздействии суточную добавку A1F . Каждая ячейка рассматривается как начальная точка и подается воздействие либо только указанной вольт-добавкой, либо вольт-добавкой и приведенной в нижней матрице добавкой A1F3. Приведенные в матрице добавки AIF3 укладываются в имеющиеся в алгоритме ограничения (по максимальной и минимальной дозам AIF3) и указывают применяющуюся в комплексном воздействии суточную добавку AIF3.
Полученный результат расчета динамически отслеживался через 2-3 суток данного воздействия. Целевой диапазон, отражающий нормальный теплоэнергетический режим, при котором вмешательство в управление не требуется, выделен цветом (серый квадрат в таблице 1), при этом при попадании рассчитанного значения вольт-добавки напряжения AU за пределы целевого диапазона требуется воздействие в соответствии с значениями таблиц 1 и 2 либо вольт-добавкой, либо вольт-добавкой и добавкой фторида алюминия. Таким образом, в таблице 1 и таблице 2 представлены расчетные значения управляющих воздействий по напряжению и добавке AIF3 для электролизера на силу тока 195кА. Достижение результата оценивалось как не попадание в серый квадрат в таблице 1.
В полученной матрице (таблица 1) левый верхний угол и правый нижний представляют собой противоречивое сочетание температуры и КО, как правило, управление в этой области не происходит. В правом нижнем углу матрицы перегрев отрицательный, поэтому воздействие здесь не моделируется, но при доверии к температуре можно давать положительную вольт-добавку, как в средней точке нижнего ряда. В левом верхнем углу такое сочетание температуры и КО возможно при анализе КО 1-2 дневной давности или при отсутствии настыли. Добавки рассчитаны в предположении, что настыль есть и низкое КО еще снизится при ее увеличении из-за отрицательной вольт-добавки.
В верхнем правом углу значения вольт-добавок менее значительные, чем в нижнем левом углу, при более низком КО, так как в этих ячейках нужно воздействовать и снижать КО, а не температуру.
На основе полученных модельных расчетов рассчитана поверхностная функция AU(KO,T) (фиг. 2), которая является формулой для расчета эквивалентов по напряжению и фторида алюминия в данных матрицах, где на оси X находятся полученные значения КО, на оси U - температура электролита, а на оси Z - добавки напряжения.
Для проверки работоспособности алгоритма он был установлен на группу опытных электролизеров, а для сравнения была взята группа электролизеров-свидетелей со схожими технологическими характеристиками. Анализ делался по среднеквадратичному отклонению (СКО) распределения температуры электролита и криолитового отношения (КО). В таблицах 3 - 6 приведены результаты вариаций температуры электролита и КО за период с января 2017 по август 2017 г.
Таблица 3
Figure imgf000017_0001
Таблица 4
Figure imgf000017_0002
Таблица 5
Figure imgf000017_0003
Таблица 6
Figure imgf000018_0001
По результатам работы заявленного способа управления с алгоритмами, учитывающими оба параметра: вольт- добавки и добавки A1F3 представленными в таблицах 3-6, были построены графики, приведенные на фиг. 3-5.
Согласно результатам, представленным на фиг. За и фиг. 36, для стандартных отклонений температуры электролита и КО, полученных в результате испытания заявляемого способа за период январь 2017 по август 2017 в группе опытных электролизёров, стандартное отклонение по температуре электролита и КО ниже в группе «опытные электролизеры» относительно «электролизеров-свидетелей». Это свидетельствует об эффективной работе алгоритмов по расчету добавки A1F3 и управлению вольт-добавками к заданному напряжению, используемых в способе для группы опытных электролизеров.
На фиг. 4а и 46 приведены диаграммы распределения КО электролита за период испытаний с января 2017 по август 2017т, которые показывают меньший разброс значений относительно среднего значения КО и, соответственно, лучшее распределение значений КО в группе опытных электролизеров, что также подтверждают итоговые данные (табл. 5 и 6) по более низкому стандартному отклонению на опытных электролизерах 0,07 по сравнению с 0,09 в группе электролизеров-свидетелей. Кроме того, можно отметить, что и процент отклонений КО - 15% (фиг. 5) меньше в группе опытных электролизеров, по сравнению с 19% в группе электролизеров- свидетелей. На фиг. 5 приведены значения технологических параметров, измеренных на электролизерах за период испытаний, где видно, что процент отклонений от допустимых границ данных параметров, установленных технологическим регламентом, в группе опытных электролизеров относительно группы электролизеров-свидетелей меньше по всем основным технологическим параметрам: по уровню электролита на 4%, по температуре электролита на 1%, по криолитовому отношению на 4%.
В целом, было показано, что разработанный алгоритм дополнительного взаимосвязанного расчета добавки напряжения и добавки A1F- включенный в способ управления теплоэнергетическим режимом в группе опытных электролизеров, позволил стабилизировать технологические параметры: снизить среднеквадратичное отклонение КО до 0,07 на опытных электролизерах по сравнению с 0,09 на электролизерах-свидетелях и снизить среднеквадратичное отклонение температуры электролита до 8 градусов в группе опытных электролизеров по сравнению с 10 градусами в группе электролизеров-свидетелей.
В ходе промышленных испытаний в группе опытных электролизеров за счет использования нового алгоритма взаимосвязанного расчета добавок напряжения и A1F получено повышение технико-экономических показателей, в частности снижение расхода электроэнергии в процессе электролиза составило 120кВт*ч/т А1.
Таким образом, предлагаемый способ управления позволяет:
- снизить удельный расход электроэнергии на 120кВт*ч/т за счет оптимизации температуры электролита вследствие управляющих воздействий на состав электролита и напряжение;
- определять вклад каждого параметра воздействия для поддержания теплового баланса электролизера в допустимых границах, то есть воздействие посредством добавки A1F3 в электролит и посредством напряжения. Также заявляемый способ управления обеспечивает снижение вариаций и стабилизацию температуры и КО с минимально возможными отклонениями от целевых значений, что, как следствие, приводит к стабилизации настыли и гарнисажа и постоянству теплового баланса электролизера в целом. Алгоритм, примененный в способе по изобретению, стремится достигать цели (регламентных значений показателей) по температуре, КО, и заданному напряжению, обеспечивая необходимый электролизеру тепловой баланс. Вольт- добавки устанавливаются к текущему заданному напряжению и снимаются по достижении электролизером целевых показателей.
Комплексный расчет оптимальных взаимосвязанных управляющих воздействий на напряжение и добавку A1F позволяет снизить вариации технологических параметров, оптимизировать напряжение, что приводит к повышению энергоэффективности работы электролизера без снижения выхода по току.

Claims

ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ
1. Способ управления теплоэнергетическим режимом электролизера для получения алюминия, включающий регулирование междуполюсного расстояния (МПР) и содержания фторида алюминия (A1F3) в электролите, измерение и расчет технологических параметров, сравнение измеренных значений технологических параметров с заданными и корректировку добавки к уставке напряжения и добавки фторида алюминия, отличающийся тем, что производят расчет взаимосвязи изменения напряжения и подачи фторида алюминия для поддержания температуры электролита и избытка A1F3 в электролите вблизи оптимальных значений с учетом текущего состояния электролизера и необходимого изменения количества тепла для перевода электролизера из одного теплового состояния в другое, представленной в виде поверхностной функции AU(KO,T), при этом упомянутая поверхностная функция AU(KO,T) описывается формулой:
AU=(aO-al *КО) *Тэл - (а2*КО-аЗ) *Тэл + (а4*КО -а5) *Тэл - (аб*КО-а7), где аО - а7 - регрессионные коэффициенты, полученные на основе моделирования термодинамического состояния;
КО - криолитовое отношение; Тэл - температура электролита, °С.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что посредством автоматизированной системы управления технологическим процессом выбирают, какой алгоритм должен работать в текущий момент времени: алгоритм управления составом электролита, алгоритм управления напряжением или оба алгоритма должны работать одновременно.
PCT/RU2020/050297 2020-02-04 2020-10-28 Способ управления технологическим процессом в алюминиевом электролизере WO2021158143A1 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2020105043 2020-02-04
RU2020105043A RU2730828C1 (ru) 2020-02-04 2020-02-04 Способ управления технологическим процессом в алюминиевом электролизере

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2021158143A1 true WO2021158143A1 (ru) 2021-08-12

Family

ID=72237887

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/RU2020/050297 WO2021158143A1 (ru) 2020-02-04 2020-10-28 Способ управления технологическим процессом в алюминиевом электролизере

Country Status (2)

Country Link
RU (1) RU2730828C1 (ru)
WO (1) WO2021158143A1 (ru)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN117210879A (zh) * 2023-10-12 2023-12-12 中国铝业股份有限公司 一种铝电解槽用氟化铝添加量计算方法
CN117210825A (zh) * 2023-09-16 2023-12-12 福建德尔科技股份有限公司 一种制备三氟化氮的电解控制系统及控制方法

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113502508A (zh) * 2021-08-10 2021-10-15 内蒙古霍煤鸿骏铝电有限责任公司 一种铝电解槽高效生产的控制方法
CN115896873A (zh) * 2022-11-14 2023-04-04 广域铭岛数字科技有限公司 一种出铝指示量设定方法、装置、设备及介质

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5882499A (en) * 1996-09-25 1999-03-16 Aluminium Pechiney Process for regulating the temperature of the bath of an electrolytic pot for the production of aluminium
RU2280717C2 (ru) * 2001-02-28 2006-07-27 Алюминиюм Пешинэ Способ регулирования электролизера
RU2015146567A (ru) * 2015-10-28 2017-05-04 Общество с ограниченной ответственностью "Объединенная Компания РУСАЛ Инженерно-технологический центр" Способ управления теплоэнергетическим режимом электролизера для получения алюминия

Family Cites Families (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU155320U1 (ru) * 2015-03-18 2015-09-27 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский государственный машиностроительный университет (МАМИ)" Плавильная печь сопротивления с механизмом подъема тигля
RU2593560C1 (ru) * 2015-03-25 2016-08-10 Общество с ограниченной ответственностью "Логическое управление алюминиевым электролизером" Способ управления алюминиевым электролизером по минимальной мощности

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5882499A (en) * 1996-09-25 1999-03-16 Aluminium Pechiney Process for regulating the temperature of the bath of an electrolytic pot for the production of aluminium
RU2280717C2 (ru) * 2001-02-28 2006-07-27 Алюминиюм Пешинэ Способ регулирования электролизера
US7135104B2 (en) * 2001-02-28 2006-11-14 Aluminum Pechiney Method for regulating an electrolysis cell
RU2015146567A (ru) * 2015-10-28 2017-05-04 Общество с ограниченной ответственностью "Объединенная Компания РУСАЛ Инженерно-технологический центр" Способ управления теплоэнергетическим режимом электролизера для получения алюминия

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN117210825A (zh) * 2023-09-16 2023-12-12 福建德尔科技股份有限公司 一种制备三氟化氮的电解控制系统及控制方法
CN117210825B (zh) * 2023-09-16 2024-03-08 福建德尔科技股份有限公司 一种制备三氟化氮的电解控制系统及控制方法
CN117210879A (zh) * 2023-10-12 2023-12-12 中国铝业股份有限公司 一种铝电解槽用氟化铝添加量计算方法

Also Published As

Publication number Publication date
RU2730828C1 (ru) 2020-08-26

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2730828C1 (ru) Способ управления технологическим процессом в алюминиевом электролизере
US7378009B2 (en) Method of controlling an aluminum cell with variable alumina dissolution rate
US5089093A (en) Process for controlling aluminum smelting cells
Kvande et al. Cell voltage in aluminum electrolysis: A practical approach
US4126525A (en) Method of controlling feed of alumina to an aluminum electrolytic cell
PL144950B1 (en) Method of accurately adjusting small amounts of aluminium oxide in an electrolyser for production of aluminium
RU2280717C2 (ru) Способ регулирования электролизера
JP2005290557A (ja) 電気分解生成物の製造方法
AU717983B2 (en) Process for regulating the temperature of the bath of an electrolytic pot for the production of aluminium
RU2593560C1 (ru) Способ управления алюминиевым электролизером по минимальной мощности
CA2285992A1 (en) Method for controlling the aif3 content in cryolite melts
CA2041440A1 (en) Regulation and stabilisation of the alf3 content in an aluminium electrolysis cell
RU2113552C1 (ru) Способ управления технологическим процессом в алюминиевом электролизере
RU2326188C2 (ru) Способ управления теплоэнергетическим режимом электролизера для получения алюминия
Reek New approaches to power modulation at TRIMET Hamburg
AU2002238696B2 (en) Method for regulating an electrolytic cell
CN114164462B (zh) 一种铝电解工艺调整方法
JPS5810996B2 (ja) アルミニウム電解槽に対するアルミナ供給の制御方法
CN108914162A (zh) 一种氧化铝加料量控制方法及系统
Cheney Potline Operation with Lithium-Modified Bath
SU852975A1 (ru) Способ эксплуатации электролизеровдл пОлучЕНи АлюМиНи
Yadav et al. Development and Deployment Measures in PLC-Based Pot Control System at Low Amperage Aluminium Reduction Cell
AU622283B2 (en) Process for controlling aluminium smelting cells
Ali et al. Thermal Behavior of the Early Life of an Aluminum Electrolysis Cell
Tabereaux et al. Lithium-Modified Low Ratio Electrolyte Chemistry for Improved Performance in Modern Reduction Cells

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 20917684

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 20917684

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1