WO2021153381A1 - 有水晶体眼内レンズ - Google Patents

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WO2021153381A1
WO2021153381A1 PCT/JP2021/001888 JP2021001888W WO2021153381A1 WO 2021153381 A1 WO2021153381 A1 WO 2021153381A1 JP 2021001888 W JP2021001888 W JP 2021001888W WO 2021153381 A1 WO2021153381 A1 WO 2021153381A1
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WO
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hole
light
incident
intraocular lens
phakic intraocular
Prior art date
Application number
PCT/JP2021/001888
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English (en)
French (fr)
Inventor
公也 清水
Original Assignee
有限会社武蔵野レンズ研究所
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
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Publication date
Application filed by 有限会社武蔵野レンズ研究所 filed Critical 有限会社武蔵野レンズ研究所
Priority to JP2021523528A priority Critical patent/JP7088589B2/ja
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    • A—HUMAN NECESSITIES
    • A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
    • A61F—FILTERS IMPLANTABLE INTO BLOOD VESSELS; PROSTHESES; DEVICES PROVIDING PATENCY TO, OR PREVENTING COLLAPSING OF, TUBULAR STRUCTURES OF THE BODY, e.g. STENTS; ORTHOPAEDIC, NURSING OR CONTRACEPTIVE DEVICES; FOMENTATION; TREATMENT OR PROTECTION OF EYES OR EARS; BANDAGES, DRESSINGS OR ABSORBENT PADS; FIRST-AID KITS
    • A61F2/00—Filters implantable into blood vessels; Prostheses, i.e. artificial substitutes or replacements for parts of the body; Appliances for connecting them with the body; Devices providing patency to, or preventing collapsing of, tubular structures of the body, e.g. stents
    • A61F2/02—Prostheses implantable into the body
    • A61F2/14—Eye parts, e.g. lenses, corneal implants; Implanting instruments specially adapted therefor; Artificial eyes
    • A61F2/16—Intraocular lenses

Definitions

  • the present invention relates to a phakic intraocular lens.
  • the phakic intraocular lens is recognized as a means of correcting visual disorders other than spectacles and contact lenses.
  • a lens implanted between the iris and the crystalline lens is known (Patent Documents 1 to 4).
  • a phakic intraocular lens has a flat edge that, under certain conditions, refracts, reflects, and scatters incident light on the retina, creating an unwanted optical image (stray light) such as a halo, ring, or arc. ..
  • This physically formed light image causes glare, a subjective sensation of glare with discomfort and obscurity. This glare is caused by this ray when it is refracted, reflected or scattered at the exposed edge of the intraocular lens.
  • Patent Document 1-3 discloses an intraocular lens that reduces glare.
  • the crystalline intraocular lens described in Patent Document 4 was implanted between the iris and the crystal body, formed concentric grooves in the diffraction grating arranged in the center of the lens, and was arranged outside the diffraction grating.
  • the support portion supports the diffraction grating and forms a hole in the center of the diffraction grating.
  • Japanese Unexamined Patent Publication No. 08-047504 Japanese Unexamined Patent Publication No. 06-189986 Japanese Patent Application Laid-Open No. 2001-510388 Re-table 2016/013121A
  • An object of the present invention is to provide a phakic intraocular lens capable of reducing stray light generated by a hole.
  • the phakic intraocular lens according to the present invention is a phakic intraocular lens implanted between the iris and the crystalline lens, and is arranged in the central portion to form a hole.
  • a lens body and a support portion arranged outside the lens body to support the lens body are provided, and the hole is tapered so that the hole diameter on the incident side where the incident light is incident is larger than the hole diameter on the exit side. It is formed in a shape.
  • FIG. 1 is a diagram showing a configuration of a phakic intraocular lens according to a first embodiment of the present invention.
  • FIG. 2 is a cross-sectional side view of an eye having a phakic intraocular lens according to the first embodiment of the present invention.
  • FIG. 3 is a diagram showing transmitted light, refracted light, and total internal reflection light when incident light is incident on the hole of the lens body from the anterior chamber in the phakic intraocular lens according to the first embodiment of the present invention.
  • FIG. 4A is a diagram showing refraction when incident light is incident on the upper surface side of the hole of the lens body from the aqueous humor.
  • FIG. 1 is a diagram showing a configuration of a phakic intraocular lens according to a first embodiment of the present invention.
  • FIG. 2 is a cross-sectional side view of an eye having a phakic intraocular lens according to the first embodiment of the present invention.
  • FIG. 3 is a diagram showing transmitted light
  • FIG. 4B is a diagram showing how the incident light from the aqueous humor is reflected on the lower surface side of the hole of the lens body.
  • FIG. 5 is a diagram showing the stray light intensity of the refracted light ray and the stray light intensity of the total reflected light ray with respect to the pore diameter.
  • FIG. 6A is a diagram showing holes formed in a tapered shape so that the hole diameter on the incident side of the phakic intraocular lens according to the first embodiment is larger than the hole diameter on the exit side.
  • FIG. 6B is a diagram showing a transmitted ray, a refracted ray, and a total reflected ray in a hole having a taper ratio of 1.0.
  • FIG. 6C is a diagram showing a transmitted ray, a refracted ray, and a total reflected ray in a hole having a taper ratio of 0.85.
  • FIG. 7A is a diagram showing a transmitted ray and a total reflected ray of a hole having a taper ratio of 1.0 in the phakic intraocular lens according to the first embodiment.
  • FIG. 7B is a diagram showing a transmitted light beam of a hole having a taper ratio of 0.85.
  • FIG. 8A is a diagram showing holes formed in a tapered shape so that the hole diameter on the incident side of the phakic intraocular lens according to the first embodiment is smaller than the hole diameter on the exit side.
  • FIG. 8B is a diagram showing a refracted ray and a total reflected ray in a hole having a taper ratio of 1.2.
  • FIG. 8C is a diagram showing a transmitted ray and a total reflected ray in a hole having a taper ratio of 1.2.
  • FIG. 9 is a diagram showing the powers of the totally reflected rays and the refracted rays with respect to the taper value.
  • FIG. 10A is a diagram showing transmitted rays, refracted rays, and total reflected rays when the central thickness of the lens body of the phakic intraocular lens according to the second embodiment is 0.53 mm.
  • FIG. 10A is a diagram showing transmitted rays, refracted rays, and total reflected rays when the central thickness of the lens body of the phakic intraocular lens according to the second embodiment is 0.53 mm.
  • FIG. 10B is a diagram showing transmitted rays, refracted rays, and total reflected rays when the central thickness of the lens body is 0.25 mm.
  • FIG. 11 is a diagram showing stray light intensity of refracted rays and total reflected rays with respect to the center thickness of the lens body of the phakic intraocular lens according to the second embodiment.
  • FIG. 12A is a diagram showing a hole in the lens body of the phakic intraocular lens according to the third embodiment, which is tapered and has a light absorbing film coated on the inner peripheral surface.
  • FIG. 12B is a diagram showing how stray light is absorbed by the light absorbing film applied to the holes shown in FIG. 12A.
  • FIG. 13A is a diagram showing a hole in the lens body of the phakic intraocular lens according to the fourth embodiment, which is tapered and has a light diffusing film formed on the inner peripheral surface.
  • FIG. 13B is a diagram showing how stray light is diffused by processing the light diffusing film formed in the holes shown in FIG. 13A or a fine uneven surface.
  • FIG. 14A is a top view of the light blocking film formed in the hole of the lens body of the phakic intraocular lens according to the fifth embodiment.
  • FIG. 14B is a side view showing a light blocking film formed in the hole of the lens body.
  • FIG. 15 is a diagram showing how the light blocking film blocks the light from the aqueous humor at the portion where total reflection occurs on the lower surface side of the hole of the lens body.
  • FIG. 16 is a diagram for deriving a calculation formula of a blocking width of a light blocking film that blocks light in a portion where total reflection occurs when the hole has no taper.
  • FIG. 17 is a diagram for deriving a calculation formula for the blocking width of the light blocking film that blocks light in a portion where total reflection occurs when the hole has a taper.
  • FIG. 18A is a diagram showing a refracted ray and a totally reflected ray when the hole has no taper and the blocking width of the light blocking film is 0.0 mm.
  • FIG. 18B is a diagram showing the transmitted light rays and the totally reflected light rays of the hole under the conditions shown in FIG. 18A.
  • FIG. 19A is a diagram showing a refracted ray and a totally reflected ray when the hole has no taper and the blocking width of the light blocking film is 0.01 mm.
  • FIG. 19B is a diagram showing the transmitted light rays and the totally reflected light rays of the hole under the conditions shown in FIG. 19A.
  • FIG. 20A is a diagram showing a refracted ray and a totally reflected ray when the hole has no taper and the blocking width of the light blocking film is 0.02 mm.
  • FIG. 20B is a diagram showing the transmitted light rays and the totally reflected light rays of the hole under the conditions shown in FIG. 20A.
  • FIG. 21 is a diagram showing the relationship between the light incident angle, the blocking width of the light blocking film, and the irradiance power when the pore tapers are 1.0 and 0.9.
  • FIG. 22 is a diagram showing the relationship between the incident angle of light and the blocking width of the light blocking film required to eliminate the halo when the taper of the hole is 1.0 and 0.9.
  • FIG. 23 is a diagram showing the relationship between the incident angle of light and the blocking width of the created calculation formula and the calculation result of the optical simulation software when the taper is 1.0.
  • FIG. 24A is a diagram showing a hemispherical three-dimensional texture formed in the hole of the lens body of the phakic intraocular lens according to the sixth embodiment.
  • FIG. 24B is a diagram in which a plurality of hemispherical three-dimensional textures shown in FIG. 24A are arranged on the inner peripheral surface of the hole.
  • FIG. 24C is a cross-sectional view in which a plurality of hemispherical three-dimensional textures shown in FIG. 24A are arranged on the inner peripheral surface of the hole.
  • FIG. 25A is a diagram showing a trapezoidal three-dimensional texture having a rectangular base.
  • FIG. 25B is a diagram in which a plurality of trapezoidal three-dimensional textures shown in FIG.
  • FIG. 25A is arranged on the inner peripheral surface of the hole.
  • FIG. 25C is a cross-sectional view in which a plurality of hemispherical three-dimensional textures shown in FIG. 25A are arranged on the inner peripheral surface of the hole.
  • FIG. 26A is a diagram showing a pyramid-shaped three-dimensional texture having a square base.
  • FIG. 26B is a diagram in which a plurality of three-dimensional textures shown in FIG. 26A are arranged on the inner peripheral surface of the hole.
  • FIG. 26C is a cross-sectional view in which a plurality of hemispherical three-dimensional textures shown in FIG. 26A are arranged on the inner peripheral surface of the hole.
  • FIG. 27 is a diagram showing transmitted rays and totally reflected rays when the holes do not have a three-dimensional texture.
  • FIG. 28 is a diagram showing the diffusion of stray light when the hole has a hemispherical three-dimensional texture.
  • FIG. 1 is a diagram showing a configuration of a phakic intraocular lens according to a first embodiment of the present invention.
  • the phakic intraocular lens 1 according to Example 1 of the present invention is made of collagen copolymer material, Collamer, and is implanted between the iris and the crystalline lens.
  • the phakic intraocular lens 1 includes a lens body 5 arranged at the center and a support portion 3 arranged outside the lens body 5 and supporting the lens body 5.
  • 4a and 4b are markings of the phakic intraocular lens and are provided on the outside of the lens body 5.
  • One small circular hole 6 is formed in the center of the lens body 5.
  • FIG. 2 is a cross-sectional side view of an eye having a phakic intraocular lens according to the first embodiment of the present invention.
  • the eye 8 has a cornea 9, a crystalline lens 10, an iris 11, anterior chamber 13, and posterior chamber 14.
  • the phakic intraocular lens 1 is implanted between the iris 11 and the crystalline lens 10.
  • a gap 12 is provided between the phakic intraocular lens 1 and the crystalline lens 10.
  • the aqueous humor in the posterior chamber 14 flows through the gap 12 and the hole 6 in the lens body 5 to the anterior chamber 13.
  • FIG. 3 is a diagram showing transmitted rays, refracted rays, and total reflected rays when the incident light is incident on the hole 6 of the lens body 5 from the anterior chamber 13.
  • the lens body 5 is composed of a concave lens, and the incident light to the hole 6 is totally reflected by the transmitted ray 21 that passes through the hole 6 as it is, the refracted ray 22 that is refracted by the hole 6, and the hole 6. It is divided into the total reflected light beam 23.
  • the refracted ray 22 and the reflected ray 23 are stray light.
  • the refractive index n0 of the cornea 9 is, for example, 1.376.
  • the refractive index n1 of the aqueous humor is, for example, 1.337.
  • the refractive index n2 of the lens body 5 is, for example, 1.46.
  • the refractive index n3 of the crystalline lens 10 is, for example, 1.336.
  • the off-axis is, for example, 3 °, and the number of rays is, for example, 5,000,000.
  • the refracted ray 22 and the reflected ray 23 shown in FIG. 3 can be understood by the explanation of the refracted ray shown in FIG. 4A and the explanation of the reflected ray shown in FIG. 4B.
  • the bunch of water having a refractive index n1 and the lens body 5 having a refractive index n2 come into contact with each other, and the incident light is transferred from the bunch of water having a refractive index n1 to the hole 6 of the lens body 5 having a refractive index n2. It is incident on the upper surface 6A.
  • the refractive index n2 of the lens body 5 is larger than the refractive index n1 of the bunch of water, the emission angle ⁇ t is smaller than the incident angle ⁇ i, and the refracted ray 22 is refracted.
  • the incident light is incident on the lower surface 6B of the hole 6 of the lens body 5 having the refractive index n2 from the aqueous humor having the refractive index n1.
  • the refractive index n2 of the lens body 5 is larger than the refractive index n1 of the bunch of water, the incident light is reflected by the lower surface 6B of the hole 6, and the reflected light beam 23 emits substantially the same as the incident angle ⁇ i. It emits at an angle ⁇ r.
  • FIG. 5 is a diagram showing the stray light intensity of the refracted light ray and the stray light intensity of the total reflected light ray with respect to the pore diameter.
  • the radiant power is, for example, 1 W.
  • the stray light intensity of the refracted ray 22 and the stray light intensity of the total reflected ray 23 increase.
  • the stray light intensity of the total internal reflection ray is larger than the stray light intensity of the refracted ray.
  • the diameter of the hole diameter is, for example, 10 nm to 1.0 mm.
  • the stray light intensity is 0.01%.
  • the diameter of the hole 6 is preferably 0.1 mm to 0.2 mm.
  • FIG. 6A is a diagram showing holes formed in a tapered shape so that the hole diameter on the incident side of the phakic intraocular lens according to the first embodiment is larger than the hole diameter on the exit side.
  • the hole 60 of the lens body 5 shown in FIG. 6A is formed in a tapered shape so that the hole diameter d1 on the incident side of the incident light is larger than the hole diameter d2 on the exit side.
  • This taper may be linearly inclined, may be a curved line such as a parabola, or may be inclined in an arbitrary shape.
  • the ratio of the hole diameter d2 to the hole diameter d1, that is, (d2 / d1) is defined as the taper ratio.
  • FIG. 6B is a diagram showing a transmitted ray 21, a refracted ray 22, and a total reflected ray 23 in a hole having a taper ratio of 1.0.
  • the incident light is refracted and reflected near the entrance of the hole 6 to become a refracted ray 22 and a total reflected ray 23. Therefore, the total number of totally reflected light rays 23 increases within a predetermined range.
  • FIG. 7A shows the spots on the retinal surface of the transmitted ray 21 and the total reflected ray 23 of the hole 6 having a taper ratio of 1.0.
  • the X direction is -1 mm to 1 mm and the Y direction is -1 mm to 1 mm.
  • the X direction and the Y direction are set in the incident surface of the lens body 5, and the thickness direction of the hole 60, that is, the direction in which the transmitted light ray 21 travels is set in the Z direction.
  • the totally reflected light beam 23 appears in a circle within a predetermined range.
  • the incident light is refracted from substantially the center of the hole 60 in the thickness direction to the exit side in the upper surface taper 60a of the hole 60. Since the refracting rays 22 are used, the number of refracting rays 22 is smaller than that of the refracting rays 22 of the hole 6 having a taper ratio of 1.0.
  • the incident light is totally reflected at the lower surface taper 60b of the hole 60 while changing the angle due to the inclination of the lower surface taper 60b as it goes from the incident end to the exit end of the hole 60. Therefore, the reflected light rays 23 are dispersed in the radial direction, and as shown in FIG. 7B, the spots due to the total reflected light rays are within a predetermined range (for example, -1 mm to 1 mm in the X direction and -1 mm to 1 mm in the Y direction). It disappears completely, and only a few small spots appear even outside the specified range. That is, by setting the taper ratio of the holes 60 to 0.85, stray light can be significantly reduced.
  • a predetermined range for example, -1 mm to 1 mm in the X direction and -1 mm to 1 mm in the Y direction. It disappears completely, and only a few small spots appear even outside the specified range. That is, by setting the taper ratio of the holes 60 to 0.85,
  • FIG. 8A is a diagram showing a hole 61 formed in a tapered shape so that the hole diameter d1 on the incident side of the phakic intraocular lens according to the first embodiment is smaller than the hole diameter d2 on the exit side.
  • FIG. 8B is a diagram showing a refracted ray and a totally reflected ray in a hole having a taper ratio of, for example, 1.2.
  • FIG. 8C is a diagram showing a refracted ray 22 and a total reflected ray 23 in a hole having a taper ratio of 1.2.
  • the upper surface taper 61a and the lower surface taper 61b of the hole 61 spread from the incident end to the emitted end, so that the incident light is substantially near the center in the thickness direction of the hole 61.
  • the total reflection is caused by the inclination of the tapers 61a and 61b. Therefore, the dispersion of the total reflected light rays 23 in the radial direction becomes small.
  • the spot due to the total reflection ray 23 does not appear within the predetermined range, but a large circular spot due to the total reflection ray 23 appears outside the predetermined range. Therefore, it is inappropriate to set the taper ratio to 1.2.
  • FIG. 9 is a diagram showing the powers of the totally reflected light rays 23 and the refracted rays 22 with respect to the taper value. From FIG. 9, the taper ratio in which the total reflection ray 23 is not generated and the refracted ray 22 is smaller, that is, the optimum taper ratio is 0.85. Even if the taper ratio is 0.8 to 0.9, almost no total reflected light rays are generated, so the taper ratio may be set in this range.
  • the hole 60 is formed in a tapered shape so that the hole diameter d1 on the incident side of the lens body 5 is larger than the hole diameter d2 on the exit side.
  • the taper ratio of the holes 60 is not limited to 0.85, and even if the taper ratio is 0.8 to 0.9, stray light can be significantly reduced.
  • FIG. 10A is a diagram showing a transmitted ray 21, a refracted ray 22, and a total reflected ray 23 when the center thickness t of the lens body 5 of the phakic intraocular lens according to the second embodiment is, for example, 0.53 mm.
  • FIG. 10B is a diagram showing a transmitted ray 21, a refracted ray 22, and a total reflected ray 23 when the central thickness of the lens body is, for example, 0.25 mm.
  • FIG. 11 is a diagram showing the stray light intensity of the refracted ray 22 and the total reflected ray 23 with respect to the center thickness of the lens body 5 of the phakic intraocular lens according to the second embodiment.
  • the stray light intensity at which the center thickness of the lens body 5 is 0.25 mm is smaller than the stray light intensity at which the center thickness is 0.53 mm.
  • the stray light intensity of the refracted ray 22 is about 0.01%
  • the stray light intensity of the total reflected ray 23 is about 0.018%.
  • the taper ratio of the holes is set to, for example, 0.85 and the center thickness of the lens body 5 is set to, for example, 0.2 mm, the stray light intensity is further reduced. Therefore, it is preferable to set the taper ratio of the holes to 0.85 and set the center thickness of the lens body 5 to 0.2 to 0.3 mm.
  • the taper ratio of the holes is set to, for example, 0.85 and the hole diameter of the lens body 5 is set to, for example, 0.2 mm, the stray light intensity is further reduced. Therefore, it is preferable to set the taper ratio of the holes to 0.85 and set the hole diameter of the lens body 5 to 0.1 to 0.2 mm.
  • the phakic intraocular lens according to the third embodiment shown in FIG. 12A is different from the phakic intraocular lens according to the first embodiment shown in FIG. 6A in that a light absorbing film 71 is added. The details will be described below.
  • the holes 62 are formed in a tapered shape so that the hole diameter d1 on the incident side of the incident light is larger than the hole diameter d2 on the exit side.
  • the taper ratio of the holes 62 is, for example, 0.85.
  • a light absorbing film 71 is coated on the inner peripheral surfaces of the upper surface taper 61a and the lower surface taper 61b.
  • black fine particles or a black dye are mixed in the light absorption film 71.
  • black fine particles or a black dye are mixed in the light absorption film 71.
  • aniline black, cyanine black, carbon, titanium black, black iron oxide, chromium oxide, manganese oxide and the like are mixed with the resin.
  • the taper ratio of the holes 62 is set to 0.85, and the light absorbing film 71 is coated on the inner peripheral surfaces of the upper surface taper 61a and the lower surface taper 61b.
  • the 71 can absorb the refracted rays 22 and the totally reflected rays 23 generated by the upper surface taper 61a and the lower surface taper 61b. Therefore, the stray light generated by the hole 62 can be further reduced.
  • FIG. 13A is different from the phakic intraocular lens according to the fourth embodiment in that a light diffusing film 72 is added to the phakic intraocular lens according to the first embodiment shown in FIG. 6A. The details will be described below.
  • the holes 63 are formed in a tapered shape so that the hole diameter d1 on the incident side of the incident light is larger than the hole diameter d2 on the exit side.
  • the taper ratio of the hole 63 is, for example, 0.85.
  • a light diffusing film 72 is coated on the inner peripheral surfaces of the upper surface taper 61a and the lower surface taper 61b.
  • Examples of the light diffusion film 72 include white inorganic particles such as titanium dioxide, zinc sulfide, zinc oxide, alumina, magnesium oxide, calcium carbonate and barium sulfate, and white organic particles such as fluorine particles.
  • the taper ratio of the holes 63 is set to 0.85, and the light diffusing film 72 is applied to the inner peripheral surfaces of the upper surface taper 61a and the lower surface taper 61b.
  • the 72 can diffuse the refracted rays 22 and the totally reflected rays 23 generated by the upper surface taper 61a and the lower surface taper 61b. Therefore, the stray light generated by the hole 63 can be further reduced.
  • FIG. 14A is a top view of the light blocking film 81 formed in the hole 6 of the lens body 5 of the phakic intraocular lens according to the fifth embodiment.
  • FIG. 14B is a side view showing the light blocking film 81 formed in the hole 6 of the lens body 5.
  • the light blocking film 81 is formed on the light incident side of the hole 6 of the lens body 5 and on the outer peripheral surface of the hole 6.
  • the light blocking film 81 blocks light in a portion where total reflection occurs, and is made of a light absorbing material.
  • the light blocking film 81 is polyvinylidene, a copolymer of hydroxyethyl methacrylate and methyl methacrylate (HEMA / MMA), microporous hydrogel, polyvinylidine fluoride polymer, acrylic, silicone, PMMA and the like.
  • the hole diameter of the hole 6 of the lens body 5 is, for example, 0.36 mm, and the blocking width S of the light blocking film 81 is, for example, 0.01 mm. It is 0.02 mm.
  • the diameter of the pore diameter is 10 nm to 0.5 mm.
  • FIG. 15 is a diagram showing how the light blocking film 81 blocks the light from the aqueous humor at the portion where total reflection occurs on the lower surface side of the hole 6 of the lens body 5.
  • FIG. 15 is a diagram showing a state in which FIG. 14B is rotated 90 degrees counterclockwise. The incident light is incident on the lens body 5 having the refractive index n2 from the aqueous humor having the refractive index n1.
  • the blocking width S of the light blocking film 81 is set so as to block the total reflected light at the time of light incident at the incident angle ⁇ 1.
  • FIG. 16 is a diagram for deriving the calculation formula of the blocking width S of the light blocking film 81 that blocks the light in the portion where total reflection occurs when the hole 6 has no taper.
  • the light blocking film 81 is incident with incident light at an incident angle ⁇ 1 formed by a straight line (normal line) perpendicular to the surface of the light blocking film 81 to which the incident light from the aqueous chamber having a refractive index n1 hits and the incident light. Blocks incident light when totally reflected.
  • Equation (2) can be obtained from equation (1).
  • sin ⁇ 2 (n1 ⁇ sin ⁇ 1) / n2 ... (2)
  • S t ⁇ tan ⁇ 2 ... (3)
  • Equation (4) can be obtained from Equation (2) and Equation (3). That is, the blocking width S of the light blocking film 81 when the hole 6 has no taper is set by the equation (4).
  • the blocking width S of the light blocking film 81 when the hole 6 has no taper is the incident angle ⁇ 1, the refractive index n1 of the aqueous humor, the refractive index n2 of the lens body, and the thickness t at the center of the lens body. It is set based on.
  • the cutoff width S is set according to the incident angle ⁇ .
  • FIG. 17 is a diagram for deriving a calculation formula for the blocking width of the light blocking film that blocks the light in the portion where total reflection occurs when the hole 6 has a taper.
  • the hole 6 has a diameter d1 on the incident side and a diameter d2 on the exit side.
  • the cutoff width S1 shown in FIG. 17 is shorter than the cutoff width S shown in FIG. 16 by the length of points a-point b.
  • the length between the points a and b is the difference between the radius of the hole 6 on the incident side (d1 / 2) and the radius of the hole 6 on the exit side (d2 / 2). That is, its length is represented by (d1-d2) / 2.
  • the blocking width S1 of the light blocking film 81 when the hole 6 has a taper is represented by the formula (5).
  • S1 t ⁇ tan (sin -1 (n1 ⁇ sin ⁇ 1 / n2))-(d1-d2) / 2 ... (5)
  • the blocking width S1 of the light blocking film 81 is the incident angle ⁇ 1, the refractive index n1 of the aqueous humor, the refractive index n2 of the lens body, and the thickness t at the center of the lens body. It is set based on the hole diameter d1 on the incident side and the hole diameter d2 on the exit side.
  • the cutoff width S is determined. It is set according to the incident angle ⁇ .
  • FIG. 18A is a diagram showing a refracted ray and a total reflected ray when the hole 6 has no taper and the blocking width S of the light blocking film 81 is 0.0 mm. That is, FIG. 18A is an example in the case where the light blocking film 81 is not provided.
  • FIG. 18B is a diagram showing a transmitted ray 21 and a total reflected ray 23 of the hole 6 under the conditions shown in FIG. 18A. In the absence of the light blocking film 81, there are a large number of transmitted rays 21 and totally reflected rays 23.
  • FIG. 19A is a diagram showing a refracting ray 21 and a total reflected ray 23 when the hole 6 has no taper and the blocking width S of the light blocking film 81 is 0.01 mm.
  • FIG. 19B is a diagram showing a transmitted ray 21 and a totally reflected ray 23 of the hole 6 under the conditions shown in FIG. 19A. When the blocking width S of the light blocking film 81 is 0.01 mm, the total reflected light rays 23 are reduced as shown in FIG. 19B.
  • FIG. 20A is a diagram showing a refracting ray 21 when the hole 6 has no taper and the blocking width of the light blocking film 81 is 0.02 mm.
  • FIG. 20B is a diagram showing the transmitted light rays of the hole 6 under the conditions shown in FIG. 20A. When the blocking width of the light blocking film 81 is 0.02 mm, all the totally reflected light rays 23 are eliminated.
  • the incident angle ⁇ 1 When the incident angle ⁇ 1 is 3 degrees and there is no taper, the irradiance power becomes zero when the blocking width of the blocking film 81 is 0.02 mm. That is, the total reflected light beam 23 becomes zero.
  • the incident angle ⁇ 1 is 3 degrees and the taper is 0.9, the irradiance power becomes zero when the blocking width of the blocking film 81 is 0.01 mm.
  • the incident angle ⁇ 1 When the incident angle ⁇ 1 is 5 degrees and there is no taper, the irradiance power becomes zero when the blocking width of the blocking film 81 is 0.03 mm. When the incident angle ⁇ 1 is 5 degrees and the taper is 0.9, the irradiance power becomes zero when the blocking width of the blocking film 81 is 0.02 mm.
  • the incident angle ⁇ 1 When the incident angle ⁇ 1 is 7 degrees and there is no taper, the irradiance power becomes zero when the blocking width of the blocking film 81 is 0.05 mm. When the incident angle ⁇ 1 is 7 degrees and the taper is 0.9, the irradiance power becomes zero when the blocking width of the blocking film 81 is 0.03 mm.
  • the incident angle ⁇ 1 When the incident angle ⁇ 1 is 9 degrees and there is no taper, the irradiance power becomes zero when the blocking width of the blocking film 81 is 0.06 mm. When the incident angle ⁇ 1 is 9 degrees and the taper is 0.9, the irradiance power becomes zero when the blocking width of the blocking film 81 is 0.05 mm.
  • the incident angle ⁇ 1 When the incident angle ⁇ 1 is 11 degrees and there is no taper, the irradiance power becomes zero when the blocking width of the blocking film 81 is 0.08 mm. When the incident angle ⁇ 1 is 11 degrees and the taper is 0.9, the irradiance power becomes zero when the blocking width of the blocking film 81 is 0.06 mm.
  • the incident angle ⁇ 1 when there is a taper is larger than the incident angle ⁇ 1 when there is no taper. There is. Therefore, by forming the taper in the hole 6 and providing the blocking film 81, the incident angle ⁇ 1 can be increased and the total reflection prevention effect is increased.
  • FIG. 22 is a diagram showing the relationship between the incident angle of light and the blocking width S of the light blocking film 81 required to eliminate the halo when the taper of the hole 6 is 1.0 and 0.9.
  • each incident angle when the taper is 1.0 shown in FIG. 21 and each cutoff width S at which the irradiance power becomes zero are plotted, and the plot data is used by the least squares method. Calculated and calculated.
  • each incident angle when the taper is 0.9 shown in FIG. 21 and each cutoff width S at which the irradiance power becomes zero are plotted, and the plot data is used by the least squares method. Calculated and calculated.
  • FIG. 23 is a diagram showing the relationship between the incident angle of light and the blocking width of the created calculation formula and the calculation result of the optical simulation software when the taper is 1.0.
  • Equation (8) is a creation calculation equation.
  • the error between the created calculation formula and the calculation result of the optical simulation software is about 10 ⁇ m. This error is presumed to be due to the shape of the cornea.
  • FIG. 24A is a diagram showing a hemispherical three-dimensional texture 91 formed in the hole 6 of the lens body of the phakic intraocular lens according to the sixth embodiment.
  • FIG. 24B is a diagram in which a plurality of hemispherical three-dimensional textures 91 shown in FIG. 24A are arranged on the inner peripheral surface of the hole 6.
  • FIG. 24C is a cross-sectional view in which a plurality of hemispherical three-dimensional textures 91 shown in FIG. 24A are arranged on the inner peripheral surface of the hole 6.
  • the hemispherical three-dimensional texture 91 may be a convex or concave hemisphere.
  • the incident light is diffused by the hemispherical three-dimensional texture 91, so that the total reflected light can be significantly reduced.
  • FIG. 25A is a diagram showing a trapezoidal three-dimensional texture 92 in which the base 92a and the upper base 92b form a rectangle.
  • FIG. 25B is a diagram in which a plurality of trapezoidal three-dimensional textures 92 shown in FIG. 25A are arranged on the inner peripheral surface of the hole 6.
  • FIG. 25C is a cross-sectional view in which a plurality of hemispherical three-dimensional textures 91 shown in FIG. 25A are arranged on the inner peripheral surface of the hole 6.
  • the trapezoidal three-dimensional texture 92 is a prism, and the area of the upper base 92b is smaller than the area of the base 92a.
  • the incident light is diffused by the trapezoidal three-dimensional texture 92, so that the total reflected light can be significantly reduced.
  • FIG. 26A is a diagram showing a pyramid-shaped three-dimensional texture 93 in which the base 93a and the upper base 93b form a square.
  • FIG. 26B is a diagram in which a plurality of pyramid-shaped three-dimensional textures 93 shown in FIG. 26A are arranged on the inner peripheral surface of the hole 6.
  • FIG. 26C is a cross-sectional view in which a plurality of hemispherical three-dimensional textures 91 shown in FIG. 26A are arranged on the inner peripheral surface of the hole 6.
  • the incident light is diffused by the three-dimensional texture 93, so that the total reflected light can be significantly reduced.
  • FIG. 27 is a diagram showing a transmitted ray 21 and a totally reflected ray 23 when the hole 6 does not have a three-dimensional texture.
  • FIG. 28 is a diagram showing the diffusion of stray light when the hole 6 has a hemispherical three-dimensional texture 91. It can be seen from FIG. 28 that the stray light is diffused by providing the hemispherical three-dimensional texture 91.
  • the present invention is not limited to the phakic intraocular lens according to the first to fourth embodiments.
  • the phakic intraocular lens according to the first to fourth embodiments only the inner peripheral surface of the hole is tapered, but the edge portion of the hole may also be tapered.
  • a hole is provided in the center of the lens body 5, but the hole is not limited to this, and a hole other than the center of the lens body 5 is provided. May be provided.
  • the present invention is applicable to an intraocular lens implanted between the iris and the crystalline lens.

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Abstract

本発明は、虹彩と水晶体との間に移植される有水晶体眼内レンズであって、中央部に配置され、孔が形成されたレンズ本体と、前記レンズ本体の外側に配置され前記レンズ本体を支持する支持部とを備え、前記孔は、入射光が入射される入射側の孔径を出射側の孔径よりも大きくするようにテーパ状に形成されている。

Description

有水晶体眼内レンズ
　本発明は、有水晶体眼内レンズに関する。
　有水晶体眼内レンズは、眼鏡やコンタクトレンズ以外の視覚の疾患を補正する一つの手段として認識されている。この有水晶体眼内レンズとしては、虹彩と水晶体との間に移植されるレンズが知られている（特許文献１～４）。
　有水晶体眼内レンズは、平らな縁を有し、ある条件下では、網膜上に入射光を屈折、反射、散乱させ、ハロー、リング又は円弧のような望ましくはない光学像（迷光）を作る。物理的に形成されるこの光像は、不快感や物の見えづらさを伴うまぶしさの主観的な感覚であるグレアの原因となる。このグレアは、眼内レンズの露出された縁で屈折、反射し又は散乱したとき、この光線により生じる。特許文献１－３には、グレアを低減する眼内レンズが開示されている。
　特許文献４に記載された有水晶体眼内レンズは、虹彩と水晶体との間に移植され、レンズ中央部に配置された回折格子に同心円状に溝を形成し、回折格子の外側に配置された支持部が回折格子を支持し、回折格子の中心に孔を形成している。
特開平０８－０４７５０４号公報 特開平０６－１８９９８６号公報 特表２００１－５１０３８８号公報 再表２０１６／０１３１２１号公報
　しかしながら、特許文献４に記載された有水晶体眼内レンズや現行の眼内レンズでは、レンズの中心に孔が形成されているため、入射光が孔を通ってそのまま透過光線として網膜に出力される。また、一部の入射光は、孔で反射や屈折されて迷光が発生する。このため、ハロー、グレアが発生する。
　本発明は、孔により発生する迷光を低減することができる有水晶体眼内レンズを提供することを目的とする。
　上記の課題を解決するために、本発明に係る有水晶体眼内レンズは、虹彩と水晶体との間に移植される有水晶体眼内レンズであって、中央部に配置され、孔が形成されたレンズ本体と、前記レンズ本体の外側に配置され前記レンズ本体を支持する支持部とを備え、前記孔は、入射光が入射される入射側の孔径が出射側の孔径よりも大きくなるようにテーパ状に形成されている。
図１は本発明の第１の実施形態に係る有水晶体眼内レンズの構成を示す図である。 図２は本発明の第１の実施形態に係る有水晶体眼内レンズを有する眼の断面側面図である。 図３は本発明の第１の実施形態に係る有水晶体眼内レンズにおいて入射光が前房からレンズ本体の孔に入射されたときの透過光線と屈折光線と全反射光線を示す図である。 図４Ａは入射光が房水からレンズ本体の孔の上面側に入射したときの屈折を示す図である。 図４Ｂは房水からの入射光がレンズ本体の孔の下面側で反射される様子を示す図である。 図５は孔径に対する屈折光線の迷光強度と全反射光線の迷光強度を示す図である。 図６Ａは第１の実施形態に係る有水晶体眼内レンズの入射側の孔径が出射側の孔径よりも大きくなるようにテーパ状に形成された孔を示す図である。 図６Ｂはテーパ比が１．０の孔での透過光線と屈折光線と全反射光線を示す図である。 図６Ｃはテーパ比が０．８５の孔での透過光線と屈折光線と全反射光線を示す図である。 図７Ａは第１の実施形態に係る有水晶体眼内レンズのテーパ比が１．０の孔の透過光線と全反射光線を示す図である。 図７Ｂはテーパ比が０．８５の孔の透過光線を示す図である。 図８Ａは第１の実施形態に係る有水晶体眼内レンズの入射側の孔径が出射側の孔径よりも小さくなるようにテーパ状に形成された孔を示す図である。 図８Ｂはテーパ比が１．２の孔での屈折光線と全反射光線を示す図である。 図８Ｃはテーパ比が１．２の孔での透過光線と全反射光線を示す図である。 図９はテーパの値に対する全反射光線と屈折光線のパワーを示す図である。 図１０Ａは第２の実施形態に係る有水晶体眼内レンズのレンズ本体の中心厚が０．５３ｍｍの場合の透過光線と屈折光線と全反射光線を示す図である。 図１０Ｂはレンズ本体の中心厚が０．２５ｍｍの場合の透過光線と屈折光線と全反射光線を示す図である。 図１１は第２の実施形態に係る有水晶体眼内レンズのレンズ本体の中心厚に対する屈折光線と全反射光線の迷光強度を示す図である。 図１２Ａは第３の実施形態に係る有水晶体眼内レンズのレンズ本体においてテーパ状で且つ内周面に光吸収膜が塗布された孔を示す図である。 図１２Ｂは図１２Ａに示す孔に塗布された光吸収膜により迷光が吸収される様子を示す図である。 図１３Ａは第４の実施形態に係る有水晶体眼内レンズのレンズ本体においてテーパ状で且つ内周面に光拡散膜が形成された孔を示す図である。 図１３Ｂは図１３Ａに示す孔に形成された光拡散膜あるいは微細な凹凸面への加工により迷光が拡散される様子を示す図である。 図１４Ａは第５の実施形態に係る有水晶体眼内レンズのレンズ本体の孔に形成された光遮断膜を上面から見た図である。 図１４Ｂはレンズ本体の孔に形成された光遮断膜を示す側面図である。 図１５は房水からレンズ本体の孔の下面側で全反射が起こる部分の光を光遮断膜により遮断する様子を示す図である。 図１６は孔にテーパがない場合の、全反射が起こる部分の光を遮断する光遮断膜の遮断幅の計算式を導出するための図である。 図１７は孔にテーパがある場合の、全反射が起こる部分の光を遮断する光遮断膜の遮断幅の計算式を導出するための図である。 図１８Ａは孔にテーパがない場合で且つ光遮断膜の遮断幅が０．０ｍｍの場合の屈折光線と全反射光線を示す図である。 図１８Ｂは図１８Ａに示す条件での孔の透過光線と全反射光線を示す図である。 図１９Ａは孔にテーパがない場合で且つ光遮断膜の遮断幅が０．０１ｍｍの場合の屈折光線と全反射光線を示す図である。 図１９Ｂは図１９Ａに示す条件での孔の透過光線と全反射光線を示す図である。 図２０Ａは孔にテーパがない場合で且つ光遮断膜の遮断幅が０．０２ｍｍの場合の屈折光線と全反射光線を示す図である。 図２０Ｂは図２０Ａに示す条件での孔の透過光線と全反射光線を示す図である。 図２１は孔のテーパが１．０と０．９の場合の、光入射角と光遮断膜の遮断幅と放射照度パワーとの関係を示す図である。 図２２は孔のテーパが１．０と０．９の場合の、光の入射角とハローをなくすために必要な光遮断膜の遮断幅との関係を示す図である。 図２３はテーパが１．０の場合の、作成計算式と光学シミュレーションソフトウェア計算結果の光の入射角と遮断幅との関係を示す図である。 図２４Ａは第６の実施形態に係る有水晶体眼内レンズのレンズ本体の孔に形成された半球状の三次元テクスチャを示す図である。 図２４Ｂは図２４Ａに示す半球状の三次元テクスチャが孔の内周面に複数配列された図である。 図２４Ｃは図２４Ａに示す半球状の三次元テクスチャが孔の内周面に複数配列された断面図である。 図２５Ａは底辺が長方形をなす台形状の三次元テクスチャを示す図である。 図２５Ｂは図２５Ａに示す台形状の三次元テクスチャが孔の内周面に複数配列された図である。 図２５Ｃは図２５Ａに示す半球状の三次元テクスチャが孔の内周面に複数配列された断面図である。 図２６Ａは底辺が正方形をなすピラミッド状の三次元テクスチャを示す図である。 図２６Ｂは図２６Ａに示す三次元テクスチャが孔の内周面に複数配列された図である。 図２６Ｃは図２６Ａに示す半球状の三次元テクスチャが孔の内周面に複数配列された断面図である。 図２７は孔に三次元テクスチャがない場合の透過光線と全反射光線を示す図である。 図２８は孔に半球状の三次元テクスチャがある場合の迷光の拡散を示す図である。
　以下、本発明のいくつかの実施形態に係る有水晶体眼内レンズを、図面を参照しながら詳細に説明する。
　（第１の実施形態）
　図１は本発明の第１の実施形態に係る有水晶体眼内レンズの構成を示す図である。本発明の実施例１に係る有水晶体眼内レンズ１は、コラーゲンの共重合体素材、コラマー（Collamer）からなり、虹彩と水晶体との間に移植される。有水晶体眼内レンズ１は、中央部に配置されたレンズ本体５と、レンズ本体５の外側に配置され且つレンズ本体５を支持する支持部３とを備えている。
　４ａ，４ｂは、有水晶体眼内レンズのマーキングであり、レンズ本体５の外側に設けられている。レンズ本体５の中心には１つの円状の小さい孔６が形成されている。
　図２は本発明の実施例１に係る有水晶体眼内レンズを有する眼の断面側面図である。図２に示すように、眼８は、角膜９、水晶体１０、虹彩１１、前房１３、後房１４を有している。有水晶体眼内レンズ１は、虹彩１１と水晶体１０との間に移植される。有水晶体眼内レンズ１と水晶体１０との間には、ギャップ１２が設けられている。後房１４に有する房水は、ギャップ１２とレンズ本体５の孔６とを通り前房１３に流れる。
　図３は入射光が前房１３からレンズ本体５の孔６に入射されたときの透過光線と屈折光線と全反射光線を示す図である。レンズ本体５は、図３に示すように凹レンズからなり、孔６への入射光は、孔６をそのまま透過する透過光線２１と、孔６で屈折される屈折光線２２と、孔６で全反射する全反射光線２３とに分かれる。屈折光線２２と反射光線２３とが迷光である。
　ここで、角膜９の屈折率ｎ０は、例えば１．３７６である。房水の屈折率ｎ１は、例えば１．３３７である。レンズ本体５の屈折率ｎ２は、例えば１．４６である。水晶体１０の屈折率ｎ３は、例えば１．３３６である。軸外は例えば、３°であり、光線本数は、例えば５，０００，０００である。
　図３に示す屈折光線２２と反射光線２３は、図４Ａに示す屈折光線の説明と図４Ｂに示す反射光線の説明によって理解できる。
　図３及び図４Ａに示すように、屈折率ｎ１の房水と屈折率ｎ２のレンズ本体５とが接触し、入射光が屈折率ｎ１の房水から屈折率ｎ２のレンズ本体５の孔６の上面６Ａに入射する。このとき、レンズ本体５の屈折率ｎ２の方が房水の屈折率ｎ１よりも大きいため、入射角度θｉより出射角度θｔが小さくなって屈折光線２２は屈折する。
　また、図３及び図４Ｂに示すように、入射光が屈折率ｎ１の房水から屈折率ｎ２のレンズ本体５の孔６の下面６Ｂに入射する。このとき、レンズ本体５の屈折率ｎ２の方が房水の屈折率ｎ１よりも大きいため、入射光は、孔６の下面６Ｂで反射して、反射光線２３は、入射角度θｉとほぼ同じ出射角度θｒで出射する。
　図５は、孔径に対する屈折光線の迷光強度と全反射光線の迷光強度を示す図である。ここで、放射パワーは例えば１Ｗである。
　図５に示すように、孔６の孔径（直径）が大きくなるほど、屈折光線２２の迷光強度と全反射光線２３の迷光強度とが大きくなる。特に、屈折光線の迷光強度よりも全反射光線の迷光強度の方が大きいことがわかる。
　孔径の直径は、例えば、１０ｎｍ～１．０ｍｍである。孔径が０．１ｍｍである場合、迷光強度は、０．０１％である。孔径が０．３６ｍｍである場合、迷光強度は、０．０４％である。このため、孔６の直径は、０．１ｍｍ～０．２ｍｍであることが好ましい。
　（第１の実施形態の迷光対策）
　図６Ａは第１の実施形態に係る有水晶体眼内レンズの入射側の孔径が出射側の孔径よりも大きくなるようにテーパ状に形成された孔を示す図である。図６Ａに示すレンズ本体５の孔６０は、入射光の入射側の孔径ｄ１が出射側の孔径ｄ２よりも大きくなるようにテーパ状に形成されている。このテーパは、直線的に傾斜するものであっても良く、放物線等の曲線、あるいは任意形状で傾斜したものでもよい。孔径ｄ１に対する孔径ｄ２の比、即ち、（ｄ２／ｄ１）をテーパ比と定義する。
　図６Ｂはテーパ比が１．０の孔での透過光線２１と屈折光線２２と全反射光線２３を示す図である。テーパ比が１．０の孔６の場合、入射光は、孔６の入口付近で屈折及び反射して屈折光線２２と全反射光線２３となる。このため、全反射光線２３が所定範囲内で多くなる。
　図７Ａにテーパ比が１．０の孔６の透過光線２１と全反射光線２３の網膜面におけるスポットを示す。所定の範囲内は、図７Ａに示すように、例えば、Ｘ方向が－１ｍｍ～１ｍｍ，Ｙ方向が－１ｍｍ～１ｍｍである。ここで、Ｘ方向及びＹ方向はレンズ本体５の入射面内に設定され、孔６０の厚み方向、即ち透過光線２１が進む方向がＺ方向に設定される。図７Ａに示すように、所定範囲内に全反射光線２３が円状に現れる。
　これに対して、図６Ｃに示すテーパ比が例えば０．８５の孔６０の場合、入射光は、孔６０の上面テーパ６０ａにおいて、孔６０の厚み方向の略中央付近から出射側まで屈折して屈折光線２２となるため、テーパ比が１．０の孔６の屈折光線２２よりも屈折光線２２が少なくなる。
　また、入射光は、孔６０の下面テーパ６０ｂにおいて、孔６０の入射端から出射端に行くに従って、下面テーパ６０ｂの傾斜により角度を変えながら全反射していく。このため、反射光線２３が半径方向に分散していき、図７Ｂに示すように、全反射光線によるスポットが所定の範囲内（例えばＸ方向－１ｍｍ～１ｍｍ，Ｙ方向－１ｍｍ～１ｍｍ）には完全になくなり、所定の範囲外でも点状の小さいスポットがわずかに現れるのみである。即ち、孔６０のテーパ比を０．８５にすることで、迷光を大幅に低減することができる。
　図８Ａは第１の実施形態に係る有水晶体眼内レンズの入射側の孔径ｄ１が出射側の孔径ｄ２よりも小さくなるようにテーパ状に形成された孔６１を示す図である。図８Ｂはテーパ比が例えば１．２の孔での屈折光線と全反射光線を示す図である。図８Ｃはテーパ比が１．２の孔での屈折光線２２と全反射光線２３を示す図である。
　テーパ比が１．２の孔６１の場合、孔６１の上面テーパ６１ａと下面テーパ６１ｂは、入射端から出射端に行くに従って広がっているため、入射光は、孔６１の厚み方向の略中央付近からテーパ６１ａ，６１ｂの傾斜により全反射していく。このため、全反射光線２３の半径方向への分散が小さくなる。
　この場合には、図８Ｃに示すように、全反射光線によるスポットが所定の範囲内では現れないが、所定の範囲外で全反射光線２３による円状の大きなスポットが現れる。このため、テーパ比を１．２に設定することは、不適切である。
　図９はテーパの値に対する全反射光線２３と屈折光線２２のパワーを示す図である。図９から全反射光線２３が発生せず且つ屈折光線２２がより小さいテーパ比、即ち最適なテーパ比は、０．８５である。なお、テーパ比は、０．８～０．９でも全反射光線がほとんど発生しないので、この範囲に設定してもよい。
　このように第１の実施形態に係る有水晶体眼内レンズ１によれば、レンズ本体５の入射側の孔径ｄ１が出射側の孔径ｄ２よりも大きくなるようにテーパ状に孔６０を形成し、孔６０のテーパ比を０．８５にすることで、迷光を大幅に低減することができる。また、孔６０のテーパ比は、０．８５に限定されず、テーパ比は、０．８～０．９であっても迷光を大幅に低減することができる。
　（第２の実施形態）
　図１０Ａは第２の実施形態に係る有水晶体眼内レンズのレンズ本体５の中心厚ｔが例えば０．５３ｍｍの場合の透過光線２１と屈折光線２２と全反射光線２３を示す図である。図１０Ｂはレンズ本体の中心厚が例えば０．２５ｍｍの場合の透過光線２１と屈折光線２２と全反射光線２３を示す図である。図１１は第２の実施形態に係る有水晶体眼内レンズのレンズ本体５の中心厚に対する屈折光線２２と全反射光線２３の迷光強度を示す図である。
　図１１に示すように、レンズ本体５の中心厚が０．２５ｍｍの迷光強度は、中心厚が０．５３ｍｍの迷光強度よりも小さいことがわかる。中心厚が０．２５ｍｍの場合、屈折光線２２の迷光強度が約０．０１％であり、全反射光線２３の迷光強度が約０．０１８％である。
　また、孔のテーパ比を例えば０．８５に設定し、レンズ本体５の中心厚が例えば０．２ｍｍにした場合には迷光強度がさらに小さくなる。このため、孔のテーパ比を０．８５に設定し、レンズ本体５の中心厚を０．２～０．３ｍｍにするのが良い。
　また、孔のテーパ比を例えば０．８５に設定し、レンズ本体５の孔径を例えば０．２ｍｍにした場合には、迷光強度がさらに小さくなる。このため、孔のテーパ比を０．８５に設定し、レンズ本体５の孔径を０．１～０．２ｍｍにするのが良い。
　（第３の実施形態）
　図１２Ａに示す第３の実施形態に係る有水晶体眼内レンズは、図６Ａに示す第１の実施形態に係る有水晶体眼内レンズに対して、光吸収膜７１を追加した点が異なる。以下にその詳細を説明する。
　図１２Ａに示すレンズ本体５において、孔６２は、入射光の入射側の孔径ｄ１が出射側の孔径ｄ２よりも大きくなるようにテーパ状に形成されている。この場合、孔６２のテーパ比は例えば０．８５である。上面テーパ６１ａと下面テーパ６１ｂには内周面に光吸収膜７１が塗布されている。
　光吸収膜７１には、例えば、黒色微粒子または黒色の染料を混合されている。例えば、アニリンブラック、シアニンブラック、炭素、チタンブラック、黒色酸化鉄、酸化クロム、または酸化マンガン等が樹脂に混合される。
　このように孔６２のテーパ比を０．８５に設定し、上面テーパ６１ａと下面テーパ６１ｂには内周面に光吸収膜７１が塗布されているので、図１１Ｂに示すように、光吸収膜７１により上面テーパ６１ａと下面テーパ６１ｂで発生する屈折光線２２と全反射光線２３とを吸収することができる。従って、孔６２により発生する迷光をさらに、低減することができる。
　（第４の実施形態）
　図１３Ａは第４の実施形態に係る有水晶体眼内レンズは、図６Ａに示す第１の実施形態に係る有水晶体眼内レンズに対して、光拡散膜７２を追加した点が異なる。以下にその詳細を説明する。
　図１３Ａに示すレンズ本体５において、孔６３は、入射光の入射側の孔径ｄ１が出射側の孔径ｄ２よりも大きくなるようにテーパ状に形成されている。この場合、孔６３のテーパ比は例えば０．８５である。上面テーパ６１ａと下面テーパ６１ｂには内周面に光拡散膜７２が塗布されている。
　光拡散膜７２には、例えば、二酸化チタン、硫化亜鉛、酸化亜鉛、アルミナ、酸化マグネシウム、炭酸カルシウム、硫酸バリウム等の白色無機粒子やフッ素粒子等の白色有機粒子が挙げられる。
　このように孔６３のテーパ比を０．８５に設定し、上面テーパ６１ａと下面テーパ６１ｂには内周面に光拡散膜７２が塗布されているので、図１３Ｂに示すように、光拡散膜７２により上面テーパ６１ａと下面テーパ６１ｂで発生する屈折光線２２と全反射光線２３とを拡散することができる。従って、孔６３により発生する迷光をさらに、低減することができる。
　また、光拡散膜７２の代わりに、内周面に対して微細な凹凸面への加工を施しても、光拡散膜７２の効果と同様の効果を得ることができる。
　（第５の実施形態）
　図１４Ａは第５の実施形態に係る有水晶体眼内レンズのレンズ本体５の孔６に形成された光遮断膜８１を上面から見た図である。図１４Ｂはレンズ本体５の孔６に形成された光遮断膜８１を示す側面図である。
　光遮断膜８１は、レンズ本体５の孔６の光入射側で且つ孔６の外周面に形成されている。光遮断膜８１は、全反射が起こる部分の光を遮断するもので、光吸収素材からなる。
　光遮断膜８１は、ポリビニリデン、ヒドロキシエチルメタクリレートとメチルメタクリレートとの共重合体（ＨＥＭＡ／ＭＭＡ）、微多孔質ハイドロゲル、ポリビニリジンフッ化物ポリマー、アクリル、シリコーン、ＰＭＭＡなどである。
　レンズ本体５の孔６の孔径は、例えば、０．３６ｍｍであり、光遮断膜８１の遮断幅Ｓは、例えば、０．０１ｍｍ．０．０２ｍｍである。孔径の直径は、１０ｎｍ～０．５ｍｍである。
　図１５は房水からレンズ本体５の孔６の下面側で全反射が起こる部分の光を光遮断膜８１により遮断する様子を示す図である。図１５は図１４Ｂを反時計方向に９０度回転した状態を示す図である。屈折率ｎ１を有する房水から屈折率ｎ２を有するレンズ本体５に入射光が入射される。
　入射光が孔６の点Ｏに入射角θで入射されたとき屈折光線２２がなくなる。遮断膜８１の面に対して垂直な直線と入射光とのなす入射角θ１で光が入射されたとき全反射が起こる。
　このため、入射角θ１で光入射時の全反射光を遮断するように、光遮断膜８１の遮断幅Ｓが設定される。
　図１６は孔６にテーパがない場合の、全反射が起こる部分の光を遮断する光遮断膜８１の遮断幅Ｓの計算式を導出するための図である。
　光遮断膜８１は、屈折率ｎ１の房水からの入射光が当たる光遮断膜８１の面に対して垂直な直線（法線）と入射光とでつくる入射角θ１で入射光が入射して全反射するときの入射光を遮断する。
　図１６では、孔６にテーパがない場合に、入射角θ１で入射した入射光がレンズ本体5内で角度θ２で屈折し、屈折した光線が孔６の出射端部Ｏで全反射した場合を示している。レンズ本体５の中心における厚みはｔとする。
　スネルの法則から、式（１）が成立する。
　ｎ１×ｓｉｎθ１＝ｎ２×ｓｉｎθ２…（１）
式（１）から式（２）が得られる。
ｓｉｎθ２＝（ｎ１×ｓｉｎθ１）／ｎ２…（２）
　Ｓ＝ｔ×ｔａｎθ２…（３）
　式（２）と式（３）とから式（４）が得られる。即ち、孔６にテーパがない場合の、光遮断膜８１の遮断幅Ｓは、式（４）により設定される。
Ｓ＝ｔ×ｔａｎ｛ｓｉｎ－１（ｎ１×ｓｉｎθ１／ｎ２）｝…（４）
　以上のことから、孔６にテーパがない場合の、光遮断膜８１の遮断幅Ｓは、入射角θ１と房水の屈折率ｎ１とレンズ本体の屈折率ｎ２とレンズ本体の中心における厚みｔとに基づき設定される。
　房水屈折率ｎ１とレンズ屈折率ｎ２とレンズ本体５の厚みｔは予め定められた値であるから、遮断幅Ｓは、入射角θに応じて設定される。
　図１７は孔６にテーパがある場合の、全反射が起こる部分の光を遮断する光遮断膜の遮断幅の計算式を導出するための図である。孔６は、入射側が直径ｄ１であり、出射側が直径ｄ２である。
　図１７に示す遮断幅Ｓ１は、図１６に示す遮断幅Ｓに対して、点ａ－点ｂの長さだけ短い。点ａ－点ｂ間の長さは、入射側の孔６の半径（ｄ１／２）と出射側の孔６の半径（ｄ２／２）との差である。即ち、その長さは、（ｄ１－ｄ２）／２で表される。
　このため、孔６にテーパがある場合の、光遮断膜８１の遮断幅Ｓ１は、式（５）で表される。
Ｓ１＝ｔ×ｔａｎ（ｓｉｎ－１（ｎ１×ｓｉｎθ１／ｎ２））－（ｄ１－ｄ２）／２…（５）
　以上のことから、孔６にテーパがある場合の、光遮断膜８１の遮断幅Ｓ１は、入射角θ１と房水の屈折率ｎ１とレンズ本体の屈折率ｎ２とレンズ本体の中心における厚みｔと入射側の孔径ｄ１と出射側の孔径ｄ２とに基づき設定される。
　房水屈折率ｎ１とレンズ屈折率ｎ２とレンズ本体５の厚みｔと孔６の入射側の直径ｄ１、孔６の出射側の直径ｄ２は予め定められた値であるから、遮断幅Ｓは、入射角θに応じて設定される。
　図１８Ａは孔６にテーパがない場合で且つ光遮断膜８１の遮断幅Ｓが０．０ｍｍの場合の屈折光線と全反射光線を示す図である。即ち、図１８Ａは光遮断膜８１がない場合の例である。
　図１８Ｂは図１８Ａに示す条件での孔６の透過光線２１と全反射光線２３示す図である。光遮断膜８１がない場合には、透過光線２１と全反射光線２３が非常に多い。
　図１９Ａは孔６にテーパがない場合で且つ光遮断膜８１の遮断幅Ｓが０．０１ｍｍの場合の屈折光線２１と全反射光線２３を示す図である。図１９Ｂは図１９Ａに示す条件での孔６の透過光線２１と全反射光線２３を示す図である。光遮断膜８１の遮断幅Ｓが０．０１ｍｍの場合には、図１９Ｂに示すように、全反射光線２３が少なくなる。
　図２０Ａは孔６にテーパがない場合で且つ光遮断膜８１の遮断幅が０．０２ｍｍの場合の屈折光線２１を示す図である。図２０Ｂは図２０Ａに示す条件での孔６の透過光線を示す図である。光遮断膜８１の遮断幅が０．０２ｍｍの場合には、全反射光線２３が全てなくなっている。
　入射角θ１が３度でテーパがない場合、遮断膜８１の遮断幅が０．０２ｍｍのときに、放射照度パワーがゼロとなる。即ち、全反射光線２３がゼロとなる。入射角θ１が３度でテーパが０．９の場合、遮断膜８１の遮断幅が０．０１ｍｍのときに、放射照度パワーがゼロとなる。
　入射角θ１が５度でテーパがない場合、遮断膜８１の遮断幅が０．０３ｍｍのときに、放射照度パワーがゼロとなる。入射角θ１が５度でテーパが０．９の場合に、遮断膜８１の遮断幅が０．０２ｍｍのときに、放射照度パワーがゼロとなる。
　入射角θ１が７度でテーパがない場合、遮断膜８１の遮断幅が０．０５ｍｍのときに、放射照度パワーがゼロとなる。入射角θ１が７度でテーパが０．９の場合に、遮断膜８１の遮断幅が０．０３ｍｍのときに、放射照度パワーがゼロとなる。
　入射角θ１が９度でテーパがない場合、遮断膜８１の遮断幅が０．０６ｍｍのときに、放射照度パワーがゼロとなる。入射角θ１が９度でテーパが０．９の場合に、遮断膜８１の遮断幅が０．０５ｍｍのときに、放射照度パワーがゼロとなる。
　入射角θ１が１１度でテーパがない場合、遮断膜８１の遮断幅が０．０８ｍｍのときに、放射照度パワーがゼロとなる。入射角θ１が１１度でテーパが０．９の場合に、遮断膜８１の遮断幅が０．０６ｍｍのときに、放射照度パワーがゼロとなる。
　以上のことから、テーパの有無に関係なく、入射角θ１が小さいほど遮断幅Ｓは小さく、入射角θ１が大きいほど遮断幅Ｓは大きく設定される。
　また、テーパがないときの遮断幅Ｓとテーパがあるときの遮断幅Ｓ１が同じになるとき、テーパがないときの入射角θ１よりも、テーパがあるときの入射角θ１の方が大きくなっている。このため、孔６にテーパを形成し且つ遮断膜８１を設けることで、入射角θ１を大きくでき、全反射防止効果が大きくなる。
　なお、テーパがない（テーパが１．０）場合でも、遮断膜８１を設け、入射角θ１に応じて、遮断幅Ｓを設定することで、全反射光を防止することができる。
　図２２は孔６のテーパが１．０と０．９の場合の、光の入射角とハローをなくすために必要な光遮断膜８１の遮断幅Ｓとの関係を示す図である。
　テーパが１．０の場合の光遮断膜８１の遮断幅Ｓを求める計算式は、
ｙ＝０．０００２ｘ２＋０．００５ｘ＋０．００２８…（６）
である。ｘは光線入射角である。ｙは光遮断膜８１の遮断幅Ｓである。Ｒ２＝０．９９である。
　式（６）の計算式は、図２１に示すテーパが１．０の場合の各入射角と放射照度パワーがゼロとなる各遮断幅Ｓとをプロットしこのプロットデータを用いて最小二乗法により計算して求めた。
　テーパが０．９の場合の光遮断膜８１の遮断幅Ｓを求める計算式は、
ｙ＝０．００２１ｘ１．４０６４　　　　　…（７）
である。ｘは光線入射角である。ｙは光遮断膜８１の遮断幅Ｓである。Ｒ２＝０．９９３７である。
　式（７）の計算式は、図２１に示すテーパが０．９の場合の各入射角と放射照度パワーがゼロとなる各遮断幅Ｓとをプロットしこのプロットデータを用いて最小二乗法により計算して求めた。
　図２３はテーパが１．０の場合の、作成計算式と光学シミュレーションソフトウェア計算結果の光の入射角と遮断幅との関係を示す図である。
　ｙ＝０．０００２ｘ２＋０．００５ｘ＋０．００２８
　この計算式は、式（６）の計算式であり、光学シミュレーションソフトウェアで計算した結果である。
　ｙ＝２Ｅ－０５ｘ２＋０．００７９ｘ＋０．００２８…（８）
　式（８）は、作成計算式である。
　作成計算式と光学シミュレーションソフトウェア計算結果との誤差は、１０μｍ程度である。この誤差は、角膜形状の影響と推察される。
　（第６の実施形態）
　図２４Ａは第６の実施形態に係る有水晶体眼内レンズのレンズ本体の孔６に形成された半球状の三次元テクスチャ９１を示す図である。図２４Ｂは図２４Ａに示す半球状の三次元テクスチャ９１が孔６の内周面に複数配列された図である。図２４Ｃは図２４Ａに示す半球状の三次元テクスチャ９１が孔６の内周面に複数配列された断面図である。半球状の三次元テクスチャ９１は、凸あるいは凹の半球でもよい。
　半球状の三次元テクスチャ９１を孔６に形成することで、入射光が半球状の三次元テクスチャ９１で拡散されるので、全反射光を大幅に減少できる。
　図２５Ａは底辺９２ａ及び上底９２ｂが長方形をなす台形状の三次元テクスチャ９２を示す図である。図２５Ｂは図２５Ａに示す台形状の三次元テクスチャ９２が孔６の内周面に複数配列された図である。図２５Ｃは図２５Ａに示す半球状の三次元テクスチャ９１が孔６の内周面に複数配列された断面図である。台形状の三次元テクスチャ９２は、プリズムであり、底辺９２ａの面積よりも上底９２ｂの面積の方が小さい。
　長方形をなす台形状の三次元テクスチャ９２を孔６に形成することで、入射光が台形状の三次元テクスチャ９２で拡散されるので、全反射光を大幅に減少できる。
　図２６Ａは底辺９３ａ及び上底９３ｂが正方形をなすピラミッド状の三次元テクスチャ９３を示す図である。図２６Ｂは図２６Ａに示すピラミッド状の三次元テクスチャ９３が孔６の内周面に複数配列された図である。図２６Ｃは図２６Ａに示す半球状の三次元テクスチャ９１が孔６の内周面に複数配列された断面図である。
　正方形をなすピラミッド状の三次元テクスチャ９３を孔６に形成することで、入射光が三次元テクスチャ９３で拡散されるので、全反射光を大幅に減少できる。
　図２７は孔６に三次元テクスチャがない場合の透過光線２１と全反射光線２３を示す図である。図２８は孔６に半球状の三次元テクスチャ９１がある場合の迷光の拡散を示す図である。図２８により半球状の三次元テクスチャ９１を設けることで、迷光が拡散されていることがわかる。
　なお、本発明は、第１の実施形態乃至第４の実施形態に係る有水晶体眼内レンズに限定されるものではない。第１の実施形態乃至第４の実施形態に係る有水晶体眼内レンズでは、孔の内周面のみをテーパ状としたが、孔のエッジ部分もテーパ状にしても良い。
　また、第１の実施形態乃至第４の実施形態に係る有水晶体眼内レンズでは、レンズ本体５の中心に孔を設けたが、これに限定されることなく、レンズ本体５の中心以外に孔を設けてもよい。
　本発明は、虹彩と水晶体との間に移植される眼内レンズに適用可能である。

Claims (13)

  1. 　虹彩と水晶体との間に移植される有水晶体眼内レンズであって、
    　中央部に配置され、孔が形成されたレンズ本体と、
    　前記レンズ本体の外側に配置され前記レンズ本体を支持する支持部とを備え、
    　前記孔は、入射光が入射される入射側の孔径が出射側の孔径よりも大きくなるようにテーパ状に形成されている有水晶体眼内レンズ。
  2. 　前記入射側の前記孔径に対する前記出射側の前記孔径のテーパ比が０．８～０．９である請求項１記載の有水晶体眼内レンズ。
  3. 　前記レンズ本体の中心における厚みが０．２ｍｍ～０．３ｍｍである請求項１又は請求項２記載の有水晶体眼内レンズ。
  4. 　前記孔径は、１０ｎｍ～０．５ｍｍであるである請求項１乃至請求項３のいずれか１項記載の有水晶体眼内レンズ。
  5. 　前記孔の内周面には、前記入射光が前記内周面で屈折する屈折光線と前記入射光が前記内周面で反射する反射光線とを吸収する光吸収膜が塗布されている請求項１乃至請求項４のいずれか１項記載の有水晶体眼内レンズ。
  6. 　前記孔の内周面には、前記入射光が前記内周面で屈折する屈折光線と前記入射光が前記内周面で反射する反射光線とを拡散させる光拡散膜が塗布されている請求項１乃至請求項４のいずれか１項記載の有水晶体眼内レンズ。
  7. 　前記孔の光入射側で且つ前記孔の外周面に形成された光遮断膜を備え、前記光遮断膜は、前記入射光が当たる前記光遮断膜の面に対して垂直な直線と前記入射光とでつくる入射角θ１で前記入射光が入射して全反射するときの前記入射光を遮断する請求項１乃至請求項４のいずれか１項記載の有水晶体眼内レンズ。
  8. 　前記光遮断膜の遮断幅Ｓは、前記入射角θ１が大きくなるに従って大きく設定される請求項７記載の有水晶体眼内レンズ。
  9. 　前記光遮断膜の遮断幅Ｓは、前記入射角θ１と房水の屈折率ｎ１と前記レンズ本体の屈折率ｎ２と前記レンズ本体の中心における厚みｔと前記入射側の孔径ｄ１と前記出射側の孔径ｄ２とに基づき設定される請求項７記載の有水晶体眼内レンズ。
  10. 　前記光遮断膜の遮断幅Ｓは、
    Ｓ＝ｔ×ｔａｎ｛ｓｉｎ－１（ｎ１×ｓｉｎθ１／ｎ２）｝－（ｄ１－ｄ２）／２
    により設定される請求項９記載の有水晶体眼内レンズ。
  11. 　前記孔の内周面には、前記入射光が前記内周面で屈折する屈折光線と前記入射光が前記内周面で反射する反射光線とを拡散させる三次元テクスチャが形成されている請求項１乃至請求項４のいずれか１項記載の有水晶体眼内レンズ。
  12. 　前記三次元テクスチャは、半球状からなり、前記孔に複数配列されている請求項１１記載の有水晶体眼内レンズ。
  13. 　前記三次元テクスチャは、台形状からなり、前記孔に複数配列されている請求項１１記載の有水晶体眼内レンズ。
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Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS62210440A (ja) * 1986-03-12 1987-09-16 Dainippon Printing Co Ltd 透過型投影スクリ−ン用レンズシ−ト
US20050149184A1 (en) * 2003-12-15 2005-07-07 Theo Bogaert Phakic intraocular lens with improved fluid circulation properties
JP2010525884A (ja) * 2007-04-30 2010-07-29 アルコン，インコーポレイティド 負の異常光視症を軽減するように設計された周辺領域を持つ眼内レンズ
US20160067035A1 (en) * 2014-09-09 2016-03-10 Staar Surgical Company Intraocular Lens With Central Hole For Improved Fluid Flow And Minimized Light Scattering

Family Cites Families (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CA2770735C (en) 2009-08-13 2017-07-18 Acufocus, Inc. Masked intraocular implants and lenses
RU2650208C1 (ru) 2014-07-25 2018-04-11 Мусасино Ленс Рисерч, Инк. Факичная интраокулярная линза

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS62210440A (ja) * 1986-03-12 1987-09-16 Dainippon Printing Co Ltd 透過型投影スクリ−ン用レンズシ−ト
US20050149184A1 (en) * 2003-12-15 2005-07-07 Theo Bogaert Phakic intraocular lens with improved fluid circulation properties
JP2010525884A (ja) * 2007-04-30 2010-07-29 アルコン，インコーポレイティド 負の異常光視症を軽減するように設計された周辺領域を持つ眼内レンズ
US20160067035A1 (en) * 2014-09-09 2016-03-10 Staar Surgical Company Intraocular Lens With Central Hole For Improved Fluid Flow And Minimized Light Scattering

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