WO2021128387A1 - 摄像光学镜头 - Google Patents

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imaging optical
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ttl
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孙雯
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诚瑞光学(常州)股份有限公司
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    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/18—Optical objectives specially designed for the purposes specified below with lenses having one or more non-spherical faces, e.g. for reducing geometrical aberration

Definitions

  • the focal length of the eighth lens is f8, the radius of curvature of the object side of the eighth lens is R15, the radius of curvature of the image side of the eighth lens is R16, and the on-axis thickness of the eighth lens is d15.
  • the total optical length of the camera optical lens is TTL, and satisfies the following relationship: -1.91 ⁇ f8/f ⁇ -0.59; 0.50 ⁇ (R15+R16)/(R15-R16) ⁇ 1.74; 0.03 ⁇ d15/TTL ⁇ 0.10.
  • the aspheric surface of each lens surface uses the aspheric surface shown in the above formula (1).
  • the present invention is not limited to the aspheric polynomial form represented by the formula (1).
  • Table 3 and Table 4 show the design data of the inflection point and stagnation point of each lens in the imaging optical lens 10 of the first embodiment of the present invention.
  • P1R1 and P1R2 represent the object side and image side of the first lens L1 respectively
  • P2R1 and P2R2 represent the object side and image side of the second lens L2 respectively
  • P3R1 and P3R2 represent the object side and image side of the third lens L3 respectively.
  • P4R1, P4R2 represent the object side and image side of the fourth lens L4
  • P5R1, P5R2 represent the object side and image side of the fifth lens L5
  • P6R1, P6R2 represent the object side and image side of the sixth lens L6
  • P7R1 P7R2 represents the object side and image side of the seventh lens L7, respectively
  • P8R1 and P8R2 represent the object side and the image side of the eighth lens L8, respectively.
  • the corresponding data in the “reflection point position” column is the vertical distance from the reflex point set on the surface of each lens to the optical axis of the imaging optical lens 10.
  • the data corresponding to the “stationary point position” column is the vertical distance from the stationary point set on the surface of each lens to the optical axis of the imaging optical lens 10.
  • FIG. 2 and 3 respectively show schematic diagrams of axial aberration and chromatic aberration of magnification after light having wavelengths of 656 nm, 588 nm, 546 nm, 486 nm, and 436 nm pass through the imaging optical lens 10 of the first embodiment.
  • Fig. 4 shows a schematic diagram of field curvature and distortion of light with a wavelength of 546 nm after passing through the imaging optical lens 10 of the first embodiment.
  • the field curvature S in Fig. 4 is the field curvature in the sagittal direction, and T is the field curvature in the meridional direction. song.
  • Table 5 and Table 6 show design data of the imaging optical lens 20 according to the second embodiment of the present invention.
  • Table 6 shows the aspheric surface data of each lens in the imaging optical lens 20 according to the second embodiment of the present invention.
  • Table 7 and Table 8 show the design data of the inflection point and stagnation point of each lens in the imaging optical lens 20 according to the second embodiment of the present invention.
  • FIG. 6 and 7 respectively show schematic diagrams of axial aberration and chromatic aberration of magnification after light with wavelengths of 656 nm, 588 nm, 546 nm, 486 nm, and 436 nm passes through the imaging optical lens 20 of the second embodiment.
  • FIG. 8 shows a schematic diagram of field curvature and distortion after light with a wavelength of 546 nm passes through the imaging optical lens 20 of the second embodiment.
  • the second embodiment satisfies various conditional expressions.
  • the entrance pupil diameter of the imaging optical lens is 4.036mm
  • the full-field image height is 6.000mm
  • the diagonal field angle is 82.34°
  • wide-angle ultra-thin
  • its axis and axis The external chromatic aberration is fully corrected and has excellent optical characteristics.
  • the third embodiment is basically the same as the first embodiment, and the meaning of the symbols is the same as that of the first embodiment, and only the differences are listed below.
  • Table 9 and Table 10 show design data of the imaging optical lens 30 according to the third embodiment of the present invention.
  • Table 10 shows the aspheric surface data of each lens in the imaging optical lens 30 according to the third embodiment of the present invention.
  • Table 11 and Table 12 show the design data of the inflection point and stagnation point of each lens in the imaging optical lens 30 of the third embodiment of the present invention.
  • FIG. 10 and 11 respectively show schematic diagrams of axial aberration and chromatic aberration of magnification after light with wavelengths of 656 nm, 588 nm, 546 nm, 486 nm, and 436 nm passes through the imaging optical lens 30 of the third embodiment.
  • FIG. 12 shows a schematic diagram of field curvature and distortion after light with a wavelength of 546 nm passes through the imaging optical lens 30 of the third embodiment.
  • the entrance pupil diameter of the imaging optical lens is 4.043mm
  • the full-field image height is 6.000mm
  • the diagonal field angle is 82.38°
  • wide-angle, ultra-thin, and its axis and axis The external chromatic aberration is fully corrected and has excellent optical characteristics.
  • the fourth embodiment is basically the same as the first embodiment, and the meaning of the symbols is the same as that of the first embodiment, and only the differences are listed below.
  • Table 14 shows the aspheric surface data of each lens in the imaging optical lens 40 according to the fourth embodiment of the present invention.
  • Table 15 and Table 16 show the inflection point and stagnation point design data of each lens in the imaging optical lens 40 according to the fourth embodiment of the present invention.
  • FIG. 14 and 15 respectively show schematic diagrams of axial aberration and chromatic aberration of magnification after light with wavelengths of 656 nm, 588 nm, 546 nm, 486 nm, and 436 nm passes through the imaging optical lens 40 of the fourth embodiment.
  • FIG. 16 shows a schematic diagram of field curvature and distortion of light with a wavelength of 546 nm after passing through the imaging optical lens 40 of the fourth embodiment.
  • Table 17 lists the numerical values corresponding to each conditional expression in this embodiment according to the above-mentioned conditional expressions. Obviously, the imaging optical system of this embodiment satisfies the above-mentioned conditional expressions.
  • the entrance pupil diameter of the imaging optical lens is 3.988mm
  • the full-field image height is 6.000mm
  • the diagonal field angle is 82.28°
  • wide-angle ultra-thin
  • its axis and axis The external chromatic aberration is fully corrected and has excellent optical characteristics.
  • Example 1 Example 2
  • Example 3 Example 4 f2/f 1.78 1.38 1.65 0.63 n7 1.57 1.55 1.68 1.57 (R11+R12)/(R11-R12) -2.52 -6.92 -5.21 -3.21 f 6.742 6.700 6.711 6.701 f1 9.894 12.253 11.571 41.028 f2 12.001 9.246 11.073 4.238 f3 -11.750 -11.035 -13.866 -6.081 f4 18.864 17.874 5.060 23.940 f5 45.115 -57.975 -5.292 37.002 f6 -10.507 -26.131 -48.352 -11.632 f7 8.152 9.861 9.573 8.951 f8 -5.952 -6.363 -6.417 -6.264 f12 5.731 5.617 5.999 4.245 Fno 1.66 1.66 1.66 1.68
  • Fno is the aperture F number of the imaging optical lens.

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Abstract

一种摄像光学镜头（10），摄像光学镜头（10）自物侧至像侧依序包含：第一透镜（L1），第二透镜（L2），第三透镜（L3），第四透镜（L4），第五透镜（L5），第六透镜（L6），第七透镜（L7），以及第八透镜（L8）；摄像光学镜头（10）的焦距为f，第一透镜（L1）的焦距为f1，第二透镜（L2）的焦距为f2，第六透镜（L6）物侧面的曲率半径为R11，第六透镜（L6）像侧面的曲率半径为R12，第七透镜（L7）的折射率为n7，且满足下列关系式：0≤f1；0.50≤f2/f≤1.80；1.55≤n7≤1.70；-7.00≤(R11+R12)/(R11-R12)≤-2.50。摄像光学镜头（10）具有良好光学性能的同时，满足大光圈、广角化、超薄化的设计要求。

Description

摄像光学镜头 技术领域
本发明涉及光学镜头领域，特别涉及一种适用于智能手机、数码相机等手提终端设备，以及监视器、PC镜头等摄像装置的摄像光学镜头。
背景技术
近年来，随着智能手机的兴起，小型化摄影镜头的需求日渐提高，而一般摄影镜头的感光器件不外乎是感光耦合器件(Charge Coupled Device，CCD)或互补性氧化金属半导体器件(Complementary Metal-Oxide Semiconductor Sensor，CMOS Sensor)两种，且由于半导体制造工艺技术的精进，使得感光器件的像素尺寸缩小，再加上现今电子产品以功能佳且轻薄短小的外型为发展趋势，因此，具备良好成像品质的小型化摄像镜头俨然成为目前市场上的主流。
为获得较佳的成像品质，传统搭载于手机相机的镜头多采用三片式、四片式甚至是五片式、六片式透镜结构。然而，随着技术的发展以及用户多样化需求的增多，在感光器件的像素面积不断缩小，且系统对成像品质的要求不断提高的情况下，八片式透镜结构逐渐出现在镜头设计当中，常见的八片式透镜虽然已经具有较好的光学性能，但是其光焦度、透镜间距和透镜形状设置仍然具有一定的不合理性，导致透镜结构在具有良好光学性能的同时，无法满足大光圈、超薄化的设计要求。
发明内容
针对上述问题，本发明的目的在于提供一种摄像光学镜头，其具有良好光学性能的同时，满足大光圈、超薄化的设计要求。
为解决上述技术问题，本发明的实施方式提供了一种摄像光学镜头，所述摄像光学镜头，自物侧至像侧依序包含：第一透镜，第二透镜，第三透镜，第四透镜，第五透镜，第六透镜，第七透镜，以及第八透镜；
所述摄像光学镜头的焦距为f，所述第一透镜的焦距为f1，所述第二透镜的焦距为f2，所述第六透镜物侧面的曲率半径为R11，所述第六透镜像侧面的曲率半径为R12，所述第七透镜的折射率为n7，且满足 下列关系式：0≤f1；0.50≤f2/f≤1.80；1.55≤n7≤1.70；-7.00≤(R11+R12)/(R11-R12)≤-2.50。
优选地，所述第六透镜的焦距为f6，且满足下列关系式：-7.50≤f6/f≤-1.50。
优选地，所述第一透镜物侧面的曲率半径为R1，所述第一透镜像侧面的曲率半径为R2，所述第一透镜的轴上厚度为d1，所述摄像光学镜头的光学总长为TTL，且满足下列关系式：0.73≤f1/f≤9.18；-79.08≤(R1+R2)/(R1-R2)≤-2.08；0.05≤d1/TTL≤0.16。
优选地，第二透镜物侧面的曲率半径为R3，所述第二透镜像侧面的曲率半径为R4，所述第二透镜的轴上厚度为d3，所述摄像光学镜头的光学总长为TTL，且满足下列关系式：-2.12≤(R3+R4)/(R3-R4)≤-0.25；0.03≤d3/TTL≤0.11。
优选地，所述第三透镜的焦距为f3，所述第三透镜物侧面的曲率半径为R5，所述第三透镜像侧面的曲率半径为R6，所述第三透镜的轴上厚度为d5，所述摄像光学镜头的光学总长为TTL，且满足下列关系式：-4.13≤f3/f≤-0.60；0.52≤(R5+R6)/(R5-R6)≤4.96；0.02≤d5/TTL≤0.06。
优选地，所述第四透镜的焦距为f4，所述第四透镜物侧面的曲率半径为R7，所述第四透镜像侧面的曲率半径为R8，所述第四透镜的轴上厚度为d7，所述摄像光学镜头的光学总长为TTL，且满足下列关系式：0.38≤f4/f≤5.36；-0.73≤(R7+R8)/(R7-R8)≤2.43；0.03≤d7/TTL≤0.10。
优选地，所述第五透镜的焦距为f5，所述第五透镜物侧面的曲率半径为R9，所述第五透镜像侧面的曲率半径为R10，所述第五透镜的轴上厚度为d9，所述摄像光学镜头的光学总长为TTL，且满足下列关系式：-17.31≤f5/f≤10.04；-1.70≤(R9+R10)/(R9-R10)≤5.00；0.02≤d9/TTL≤0.07。
优选地，所述第七透镜的焦距为f7，所述第七透镜物侧面的曲率半径为R13，所述第七透镜像侧面的曲率半径为R14，所述第七透镜的轴上厚度为d13，所述摄像光学镜头的光学总长为TTL，且满足下列关系式：0.60≤f7/f≤2.21；-7.77≤(R13+R14)/(R13-R14)≤-1.34；0.04≤d13/TTL≤0.18。
优选地，所述第八透镜的焦距为f8，所述第八透镜物侧面的曲率半径为R15，所述第八透镜像侧面的曲率半径为R16，所述第八透镜的轴上厚度为d15，所述摄像光学镜头的光学总长为TTL，且满足下列关系式：-1.91≤f8/f≤-0.59；0.50≤(R15+R16)/(R15-R16)≤1.74；0.03≤ d15/TTL≤0.10。
优选地，所述第一透镜与所述第二透镜的组合焦距为f12，且满足下列关系式：0.32≤f12/f≤1.34。
本发明的有益效果在于：根据本发明的摄像光学镜头具有优秀的光学特性，且具有大光圈、超薄化的特性，尤其适用于由高像素用的CCD、CMOS等摄像元件构成的手机摄像镜头组件和WEB摄像镜头。
附图说明
为了更清楚地说明本发明实施方式中的技术方案，下面将对实施方式描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施方式，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其它的附图，其中：
图1是本发明第一实施方式的摄像光学镜头的结构示意图；
图2是图1所示摄像光学镜头的轴向像差示意图；
图3是图1所示摄像光学镜头的倍率色差示意图；
图4是图1所示摄像光学镜头的场曲及畸变示意图；
图5是本发明第二实施方式的摄像光学镜头的结构示意图；
图6是图5所示摄像光学镜头的轴向像差示意图；
图7是图5所示摄像光学镜头的倍率色差示意图；
图8是图5所示摄像光学镜头的场曲及畸变示意图；
图9是本发明第三实施方式的摄像光学镜头的结构示意图；
图10是图9所示摄像光学镜头的轴向像差示意图；
图11是图9所示摄像光学镜头的倍率色差示意图；
图12是图9所示摄像光学镜头的场曲及畸变示意图；
图13是本发明第四实施方式的摄像光学镜头的结构示意图；
图14是图13所示摄像光学镜头的轴向像差示意图；
图15是图13所示摄像光学镜头的倍率色差示意图；
图16是图13所示摄像光学镜头的场曲及畸变示意图。
具体实施方式
为使本发明的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将结合附图对本发明的各实施方式进行详细的阐述。然而，本领域的普通技术人员可以理解，在本发明各实施方式中，为了使读者更好地理解本发明而提出了许多技术细节。但是，即使没有这些技术细节和基于以下各实施方式的种种变化和修改，也可以实现本发明所要求保护的技术方案。
(第一实施方式)
参考附图，本发明提供了一种摄像光学镜头10。图1所示为本发明第一实施方式的摄像光学镜头10，该摄像光学镜头10包括八个透镜。具体的，所述摄像光学镜头10，由物侧至像侧依序包括：光圈S1、第一透镜L1、第二透镜L2、第三透镜L3、第四透镜L4、第五透镜L5、第六透镜L6、第七透镜L7以及第八透镜L8。第八透镜L8和像面Si之间可设置有光学过滤片(filter)GF等光学元件。
在本实施方式中，定义所述第一透镜L1的焦距为f1，满足下列关系式：0≤f1，规定了第一透镜焦距的正负，通过焦距的合理分配，使得系统具有较佳的成像品质。优选地，满足4.95≤f1。
定义整体摄像光学镜头10的焦距为f，所述第二透镜L2的焦距为f2，满足下列关系式：0.50≤f2/f≤1.80，规定了第二透镜焦距与系统总焦距的比值，可以有效地校正像差，提高成像质量。优选地，满足0.57≤f2/f≤1.79。
定义所述第七透镜L7的折射率为n7，满足下列关系式：1.55≤n7≤1.70，规定了第七透镜的折射率，在条件式规定范围内，可以缓和光线经过镜片的偏折程度，有效减小像差。
定义所述第六透镜L6物侧面的曲率半径为R11，所述第六透镜L6像侧面的曲率半径为R12，满足下列关系式：-7.00≤(R11+R12)/(R11-R12)≤-2.50，规定了第六透镜面型，在条件范围内可有效平衡系统场曲。优选地，满足-6.96≤(R11+R12)/(R11-R12)≤-2.51。
定义整体摄像光学镜头10的焦距为f，所述第六透镜L6的焦距为f6，满足下列关系式：-7.50≤f6/f≤-1.50，规定了第六透镜焦距与总焦距的比值，在条件范围内有助于提高像质。优选地，满足-7.35≤f6/f≤-1.53。
定义整体摄像光学镜头10的焦距为f，所述第一透镜L1的焦距为f1，满足下列关系式：0.73≤f1/f≤9.18，规定了第一透镜L1的正屈折力与整体焦距的比值，在规定的范围内时，第一透镜具有适当的正屈折力，有利于减小系统像差，同时有利于镜头向超薄化、广角化发展。优 选地，满足1.17≤f1/f≤7.35。
所述第一透镜L1物侧面的曲率半径为R1，所述第一透镜L1像侧面的曲率半径为R2，满足下列关系式：-79.08≤(R1+R2)/(R1-R2)≤-2.08，合理控制第一透镜L1的形状，使得第一透镜L1能够有效地校正系统球差，优选地，满足-49.42≤(R1+R2)/(R1-R2)≤-2.60。
所述第一透镜L1的轴上厚度为d1，所述摄像光学镜头10的光学总长为TTL，满足下列关系式：0.05≤d1/TTL≤0.16，在条件式范围内，有利于实现超薄化。优选地，满足0.08≤d1/TTL≤0.13。
定义所述第二透镜L2物侧面的曲率半径为R3，所述第二透镜L2像侧面的曲率半径为R4，满足下列关系式：-2.12≤(R3+R4)/(R3-R4)≤-0.25，规定了第二透镜L2的形状，在范围内时，随着镜头向超薄广角化发展，有利于补正轴上色像差问题。优选地，满足-1.32≤(R3+R4)/(R3-R4)≤-0.32。
所述第二透镜L2的轴上厚度为d3，所述摄像光学镜头10的光学总长为TTL，满足下列关系式：0.03≤d3/TTL≤0.11，在条件式范围内，有利于实现超薄化。优选地，满足0.05≤d3/TTL≤0.09。
定义整体摄像光学镜头10的焦距为f，所述第三透镜L3的焦距为f3，满足下列关系式：-4.13≤f3/f≤-0.60，通过光焦度的合理分配，使得系统具有较佳的成像品质和较低的敏感性。优选地，满足-2.58≤f3/f≤-0.76。
所述第三透镜L3物侧面的曲率半径为R5，所述第三透镜L3像侧面的曲率半径为R6，满足下列关系式：0.52≤(R5+R6)/(R5-R6)≤4.96，规定了第三透镜的形状，在条件式规定范围内，可以缓和光线经过镜片的偏折程度，有效减小像差。优选地，满足0.84≤(R5+R6)/(R5-R6)≤3.97。
所述第三透镜L3的轴上厚度为d5，所述摄像光学镜头10的光学总长为TTL，满足下列关系式：0.02≤d5/TTL≤0.06，在条件式范围内，有利于实现超薄化。优选地，满足0.03≤d5/TTL≤0.05。
定义整体摄像光学镜头10的焦距为f，所述第四透镜L4的焦距为f4，满足下列关系式：0.38≤f4/f≤5.36，规定了第四透镜焦距与系统焦距的比值，在条件式范围内有助于提高光学系统性能。优选地，满足0.60≤f4/f≤4.29。
所述第四透镜L4物侧面的曲率半径为R7，第四透镜L4像侧面的曲率半径为R8，满足下列关系式：-0.73≤(R7+R8)/(R7-R8)≤2.43，规定的是第四透镜L4的形状，在范围内时，随着超薄广角化的发展，有利于补正轴外画角的像差等问题。优选地，满足-0.46≤ (R7+R8)/(R7-R8)≤1.95。
所述第四透镜L4的轴上厚度为d7，所述摄像光学镜头10的光学总长为TTL，满足下列关系式：0.03≤d7/TTL≤0.10，在条件式范围内，有利于实现超薄化。优选地，满足0.05≤d7/TTL≤0.08。
定义所述整体摄像光学镜头10的焦距为f，所述第五透镜L5的焦距为f5，满足下列关系式：-17.31≤f5/f≤10.04，对第五透镜L5的限定可有效的使得摄像镜头的光线角度平缓，降低公差敏感度。优选地，满足-10.82≤f5/f≤8.03。
所述第五透镜L5物侧面的曲率半径为R9，所述第五透镜L5像侧面的曲率半径为R10，满足下列关系式：-1.70≤(R9+R10)/(R9-R10)≤5.00，规定了第五透镜L5的形状，在范围内时，随着超薄广角化的发展，有利于补正轴外画角的像差等问题。优选地，满足-1.06≤(R9+R10)/(R9-R10)≤4.00。
所述第五透镜L5的轴上厚度为d9，所述摄像光学镜头10的光学总长为TTL，满足下列关系式0.02≤d9/TTL≤0.07，在条件式范围内，有利于实现超薄化。优选地，满足0.04≤d9/TTL≤0.06。
定义所述第六透镜L6的轴上厚度为d11，所述摄像光学镜头10的光学总长为TTL，满足下列关系式：0.02≤d11/TTL≤0.07，在条件式范围内，有利于实现超薄化。优选地，满足0.04≤d11/TTL≤0.06。
定义所述整体摄像光学镜头10的焦距为f，第七透镜L7的焦距为f7，满足下列关系式：0.60≤f7/f≤2.21，通过光焦度的合理分配，使得系统具有较佳的成像品质和较低的敏感性。优选地，满足0.97≤f7/f≤1.77。
所述第七透镜L7物侧面的曲率半径为R13，所述第七透镜L7像侧面的曲率半径为R14，满足下列关系式：-7.77≤(R13+R14)/(R13-R14)≤-1.34，规定的是第七透镜L7的形状，在条件范围内时，随着超薄广角化发展，有利于补正轴外画角的像差等问题。优选地，满足-4.85≤(R13+R14)/(R13-R14)≤-1.68。
所述第七透镜L7的轴上厚度为d13，所述摄像光学镜头10的光学总长为TTL，满足下列关系式：0.04≤d13/TTL≤0.18，在条件式范围内，有利于实现超薄化。优选地，满足0.07≤d13/TTL≤0.15。
定义所述整体摄像光学镜头10的焦距为f，第八透镜L8的焦距为f8，满足下列关系式：-1.91≤f8/f≤-0.59，通过光焦度的合理分配，使得系统具有较佳的成像品质和较低的敏感性。优选地，满足-1.20≤f8/f≤-0.74。
所述第八透镜L8物侧面的曲率半径为R15，第八透镜L8像侧面 的曲率半径为R16，满足下列关系式：0.50≤(R15+R16)/(R15-R16)≤1.74，规定的是第八透镜L8的形状，在条件范围内时，随着超薄广角化发展，有利于补正轴外画角的像差等问题。优选地，满足0.80≤(R15+R16)/(R15-R16)≤1.39。
所述第八透镜L8的轴上厚度为d15，所述摄像光学镜头10的光学总长为TTL，满足下列关系式：0.03≤d15/TTL≤0.10，在条件式范围内，有利于实现超薄化。优选地，满足0.05≤d15/TTL≤0.08。
在本实施方式中，整体摄像光学镜头10的像高为IH，摄像光学镜头10的光学总长为TTL，满足下列条件式：TTL/IH≤1.40，从而实现超薄化。
本实施方式中，摄像光学镜头10的光圈Fno数小于或等于1.70。大光圈，成像性能好。
本实施方式中，摄像光学镜头10的视场角FOV大于或等于82°，从而实现广角化。
本实施方式中，摄像光学镜头10的焦距为f，第一透镜L1与第二透镜L2的组合焦距为f12，满足下列关系式：0.32≤f12/f≤1.34，在条件式范围内，可消除所述摄像光学镜头10的像差与歪曲，且可压制摄像光学镜头10后焦距，维持影像镜片系统组小型化。优选的，满足0.51≤f12/f≤1.07。
当满足上述关系时，使得摄像光学镜头10具有良好光学性能的同时，能够满足大光圈、广角化、超薄化的设计要求；根据该光学镜头10的特性，该光学镜头10尤其适用于由高像素用的CCD、CMOS等摄像元件构成的手机摄像镜头组件和WEB摄像镜头。
下面将用实例进行说明本发明的摄像光学镜头10。各实例中所记载的符号如下所示。焦距、轴上距离、曲率半径、轴上厚度、反曲点位置、驻点位置的单位为mm。
TTL：光学总长(第一透镜L1的物侧面到成像面的轴上距离)，单位为mm；
优选的，所述透镜的物侧面和/或像侧面上还可以设置有反曲点和/或驻点，以满足高品质的成像需求，具体的可实施方案，参下所述。
表1、表2示出本发明第一实施方式的摄像光学镜头10的设计数据。
【表1】
Figure PCTCN2019129612-appb-000001
Figure PCTCN2019129612-appb-000002
其中，各符号的含义如下。
S1：光圈；
R：光学面的曲率半径、透镜时为中心曲率半径；
R1：第一透镜L1的物侧面的曲率半径；
R2：第一透镜L1的像侧面的曲率半径；
R3：第二透镜L2的物侧面的曲率半径；
R4：第二透镜L2的像侧面的曲率半径；
R5：第三透镜L3的物侧面的曲率半径；
R6：第三透镜L3的像侧面的曲率半径；
R7：第四透镜L4的物侧面的曲率半径；
R8：第四透镜L4的像侧面的曲率半径；
R9：第五透镜L5的物侧面的曲率半径；
R10：第五透镜L5的像侧面的曲率半径；
R11：第六透镜L6的物侧面的曲率半径；
R12：第六透镜L6的像侧面的曲率半径；
R13：第七透镜L7的物侧面的曲率半径；
R14：第七透镜L7的像侧面的曲率半径；
R15：第八透镜L8的像侧面的曲率半径；
R16：第八透镜L8的像侧面的曲率半径；
R17：光学过滤片GF的物侧面的曲率半径；
R18：光学过滤片GF的像侧面的曲率半径；
d：透镜的轴上厚度与透镜之间的轴上距离；
d0：光圈S1到第一透镜L1的物侧面的轴上距离；
d1：第一透镜L1的轴上厚度；
d2：第一透镜L1的像侧面到第二透镜L2的物侧面的轴上距离；
d3：第二透镜L2的轴上厚度；
d4：第二透镜L2的像侧面到第三透镜L3的物侧面的轴上距离；
d5：第三透镜L3的轴上厚度；
d6：第三透镜L3的像侧面到第四透镜L4的物侧面的轴上距离；
d7：第四透镜L4的轴上厚度；
d8：第四透镜L4的像侧面到第五透镜L5的物侧面的轴上距离；
d9：第五透镜L5的轴上厚度；
d10：第五透镜L5的像侧面到第六透镜L6的物侧面的轴上距离；
d11：第六透镜L6的轴上厚度；
d12：第六透镜L6的像侧面到第七透镜L7的物侧面的轴上距离；
d13：第七透镜L7的轴上厚度；
d14：第七透镜L7的像侧面到第八透镜L8的物侧面的轴上距离；
d15：第八透镜L8的轴上厚度；
d16：第八透镜L8的像侧面到光学过滤片GF的物侧面的轴上距离；
d17：光学过滤片GF的轴上厚度；
d18：光学过滤片GF的像侧面到像面的轴上距离；
nd：d线的折射率；
nd1：第一透镜L1的d线的折射率；
nd2：第二透镜L2的d线的折射率；
nd3：第三透镜L3的d线的折射率；
nd4：第四透镜L4的d线的折射率；
nd5：第五透镜L5的d线的折射率；
nd6：第六透镜L6的d线的折射率；
nd7：第七透镜L7的d线的折射率；
nd8：第八透镜L8的d线的折射率；
ndg：光学过滤片GF的d线的折射率；
vd：阿贝数；
v1：第一透镜L1的阿贝数；
v2：第二透镜L2的阿贝数；
v3：第三透镜L3的阿贝数；
v4：第四透镜L4的阿贝数；
v5：第五透镜L5的阿贝数；
v6：第六透镜L6的阿贝数；
v7：第七透镜L7的阿贝数；
v8：第八透镜L8的阿贝数；
vg：光学过滤片GF的阿贝数。
表2示出本发明第一实施方式的摄像光学镜头10中各透镜的非球面数据。
【表2】
Figure PCTCN2019129612-appb-000003
Figure PCTCN2019129612-appb-000004
其中，k是圆锥系数，A4、A6、A8、A10、A12、A14、A16、A18、A20是非球面系数。
IH：像高
y＝(x 2/R)/[1+{1-(k+1)(x 2/R 2)} 1/2]+A4x 4+A6x 6+A8x 8+A10x 10+A12x 12+A14x 14+A16x 16+A18x 18+A20x 20       (1)
为方便起见，各个透镜面的非球面使用上述公式(1)中所示的非球面。但是，本发明不限于该公式(1)表示的非球面多项式形式。
表3、表4示出本发明第一实施方式的摄像光学镜头10中各透镜的反曲点以及驻点设计数据。其中，P1R1、P1R2分别代表第一透镜L1的物侧面和像侧面，P2R1、P2R2分别代表第二透镜L2的物侧面和像侧面，P3R1、P3R2分别代表第三透镜L3的物侧面和像侧面，P4R1、P4R2分别代表第四透镜L4的物侧面和像侧面，P5R1、P5R2分别代表第五透镜L5的物侧面和像侧面，P6R1、P6R2分别代表第六透镜L6的物侧面和像侧面，P7R1、P7R2分别代表第七透镜L7的物侧面和像侧面，P8R1、P8R2分别代表第八透镜L8的物侧面和像侧面。“反曲点位置”栏位对应数据为各透镜表面所设置的反曲点到摄像光学镜头10光轴的垂直距离。“驻点位置”栏位对应数据为各透镜表面所设置的驻点到摄像光学镜头10光轴的垂直距离。
【表3】
  反曲点个数 反曲点位置1 反曲点位置2 反曲点位置3
P1R1 1 1.555    
P1R2 1 0.845    
P2R1 0      
P2R2 2 0.325 1.405  
P3R1 2 0.955 1.505  
P3R2 0      
P4R1 2 0.455 1.675  
P4R2 1 1.855    
P5R1 1 1.955    
P5R2 1 2.065    
P6R1 2 1.605 2.435  
P6R2 2 1.735 2.685  
P7R1 2 1.215 3.105  
P7R2 2 1.595 4.075  
P8R1 3 0.035 2.725 4.475
P8R2 2 0.845 4.055  
【表4】
  驻点个数 驻点位置1 驻点位置2
P1R1 0    
P1R2 1 1.545  
P2R1 0    
P2R2 2 0.585 1.845
P3R1 0    
P3R2 0    
P4R1 1 0.745  
P4R2 0    
P5R1 0    
P5R2 0    
P6R1 0    
P6R2 2 2.415 2.945
P7R1 1 2.115  
P7R2 1 2.585  
P8R1 1 0.045  
P8R2 1 1.945  
图2、图3分别示出了波长为656nm、588nm、546nm、486nm、436nm的光经过第一实施方式的摄像光学镜头10后的轴向像差以及倍率色差示意图。图4则示出了，波长为546nm的光经过第一实施方式的摄像光学镜头10后的场曲及畸变示意图，图4的场曲S是弧矢方向的场曲，T是子午方向的场曲。
后出现的表17示出各实例1、2、3、4中各种数值与条件式中已规定的参数所对应的值。
如表17所示，第一实施方式满足各条件式。
在本实施方式中，所述摄像光学镜头的入瞳直径为4.062mm，全视场像高为6.000mm，对角线方向的视场角为82.00°，广角、超薄，其轴上、轴外色像差充分补正，且具有优秀的光学特征。
(第二实施方式)
第二实施方式与第一实施方式基本相同，符号含义与第一实施方式相同，以下只列出不同点。
表5、表6示出本发明第二实施方式的摄像光学镜头20的设计数据。
【表5】
Figure PCTCN2019129612-appb-000005
表6示出本发明第二实施方式的摄像光学镜头20中各透镜的非球面数据。
【表6】
Figure PCTCN2019129612-appb-000006
表7、表8示出本发明第二实施方式的摄像光学镜头20中各透镜的反曲点以及驻点设计数据。
【表7】
  反曲点个数 反曲点位置1 反曲点位置2 反曲点位置3
P1R1 1 1.565    
P1R2 1 0.825    
P2R1 2 0.865 1.235  
P2R2 3 0.265 1.235 1.775
P3R1 2 1.075 1.475  
P3R2 0      
P4R1 1 1.685    
P4R2 1 1.805    
P5R1 2 0.235 1.995  
P5R2 2 0.605 2.205  
P6R1 2 1.825 2.495  
P6R2 2 1.645 2.705  
P7R1 2 1.235 3.215  
P7R2 2 1.515 4.045  
P8R1 3 0.205 2.955 4.535
P8R2 3 0.855 4.035 4.925
【表8】
  驻点个数 驻点位置1 驻点位置2 驻点位置3
P1R1 0      
P1R2 1 1.535    
P2R1 0      
P2R2 3 0.465 1.575 1.865
P3R1 0      
P3R2 0      
P4R1 0      
P4R2 0      
P5R1 1 0.405    
P5R2 1 0.965    
P6R1 0      
P6R2 2 2.355 3.005  
P7R1 1 2.205    
P7R2 1 2.595    
P8R1 3 0.345 4.465 4.595
P8R2 1 1.985    
图6、图7分别示出了波长为656nm、588nm、546nm、486nm、436nm的光经过第二实施方式的摄像光学镜头20后的轴向像差以及倍率色差示意图。图8则示出了，波长为546nm的光经过第二实施方式的摄像光学镜头20后的场曲及畸变示意图。
如表17所示，第二实施方式满足各条件式。
在本实施方式中，所述摄像光学镜头的入瞳直径为4.036mm，全视场像高为6.000mm，对角线方向的视场角为82.34°，广角、超薄， 其轴上、轴外色像差充分补正，且具有优秀的光学特征。
(第三实施方式)
第三实施方式与第一实施方式基本相同，符号含义与第一实施方式相同，以下只列出不同点。
表9、表10示出本发明第三实施方式的摄像光学镜头30的设计数据。
【表9】
Figure PCTCN2019129612-appb-000007
表10示出本发明第三实施方式的摄像光学镜头30中各透镜的非球面数据。
【表10】
Figure PCTCN2019129612-appb-000008
Figure PCTCN2019129612-appb-000009
表11、表12示出本发明第三实施方式的摄像光学镜头30中各透镜的反曲点以及驻点设计数据。
【表11】
  反曲点个数 反曲点位置1 反曲点位置2 反曲点位置3
P1R1 1 1.595    
P1R2 1 0.875    
P2R1 2 0.955 1.185  
P2R2 2 1.275 1.785  
P3R1 2 0.985 1.545  
P3R2 0      
P4R1 1 1.695    
P4R2 1 1.805    
P5R1 1 2.055    
P5R2 2 0.655 2.315  
P6R1 1 2.655    
P6R2 3 1.605 2.625 3.025
P7R1 2 1.165 3.215  
P7R2 3 1.345 3.835 4.055
P8R1 2 0.125 2.865  
P8R2 2 0.815 4.115  
【表12】
  驻点个数 驻点位置1 驻点位置2
P1R1 0    
P1R2 1 1.615  
P2R1 0    
P2R2 2 1.665 1.865
P3R1 0    
P3R2 0    
P4R1 0    
P4R2 0    
P5R1 0    
P5R2 1 0.945  
P6R1 0    
P6R2 2 2.495 2.755
P7R1 1 2.135  
P7R2 1 2.345  
P8R1 2 0.205 4.515
P8R2 1 1.825  
图10、图11分别示出了波长为656nm、588nm、546nm、486nm、436nm的光经过第三实施方式的摄像光学镜头30后的轴向像差以及倍率色差示意图。图12则示出了，波长为546nm的光经过第三实施方式的摄像光学镜头30后的场曲及畸变示意图。
以下表17按照上述条件式列出了本实施方式中对应各条件式的数值。显然，本实施方式的摄像光学系统满足上述的条件式。
在本实施方式中，所述摄像光学镜头的入瞳直径为4.043mm，全视场像高为6.000mm，对角线方向的视场角为82.38°，广角、超薄，其轴上、轴外色像差充分补正，且具有优秀的光学特征。
(第四实施方式)
第四实施方式与第一实施方式基本相同，符号含义与第一实施方式相同，以下只列出不同点。
表13、表14示出本发明第四实施方式的摄像光学镜头40的设计数据。
【表13】
Figure PCTCN2019129612-appb-000010
表14示出本发明第四实施方式的摄像光学镜头40中各透镜的非球面数据。
【表14】
Figure PCTCN2019129612-appb-000011
表15、表16示出本发明第四实施方式的摄像光学镜头40中各透镜的反曲点以及驻点设计数据。
【表15】
  反曲点个数 反曲点位置1 反曲点位置2 反曲点位置3 反曲点位置4
P1R1 1 1.465      
P1R2 2 0.725 1.815    
P2R1 2 0.705 1.335    
P2R2 3 1.165 1.265 1.715  
P3R1 2 1.275 1.595    
P3R2 0        
P4R1 0        
P4R2 1 1.875      
P5R1 2 0.255 1.945    
P5R2 1 2.075      
P6R1 4 0.945 1.075 1.765 2.545
P6R2 2 1.805 2.695    
P7R1 2 1.055 2.835    
P7R2 2 1.385 3.955    
P8R1 4 0.125 2.605 3.305 3.575
P8R2 2 0.785 4.235    
【表16】
  驻点个数 驻点位置1 驻点位置2
P1R1 0    
P1R2 1 1.355  
P2R1 0    
P2R2 1 1.885  
P3R1 0    
P3R2 0    
P4R1 0    
P4R2 0    
P5R1 1 0.445  
P5R2 0    
P6R1 0    
P6R2 2 2.435 2.815
P7R1 1 1.855  
P7R2 1 2.385  
P8R1 2 0.205 4.525
P8R2 1 1.745  
图14、图15分别示出了波长为656nm、588nm、546nm、486nm、436nm的光经过第四实施方式的摄像光学镜头40后的轴向像差以及倍率色差示意图。图16则示出了，波长为546nm的光经过第四实施方式的摄像光学镜头40后的场曲及畸变示意图。
以下表17按照上述条件式列出了本实施方式中对应各条件式的数值。显然，本实施方式的摄像光学系统满足上述的条件式。
在本实施方式中，所述摄像光学镜头的入瞳直径为3.988mm，全视场像高为6.000mm，对角线方向的视场角为82.28°，广角、超薄，其轴上、轴外色像差充分补正，且具有优秀的光学特征。
【表17】
参数及条件式 实施例1 实施例2 实施例3 实施例4
f2/f 1.78 1.38 1.65 0.63
n7 1.57 1.55 1.68 1.57
(R11+R12)/(R11-R12) -2.52 -6.92 -5.21 -3.21
f 6.742 6.700 6.711 6.701
f1 9.894 12.253 11.571 41.028
f2 12.001 9.246 11.073 4.238
f3 -11.750 -11.035 -13.866 -6.081
f4 18.864 17.874 5.060 23.940
f5 45.115 -57.975 -5.292 37.002
f6 -10.507 -26.131 -48.352 -11.632
f7 8.152 9.861 9.573 8.951
f8 -5.952 -6.363 -6.417 -6.264
f12 5.731 5.617 5.999 4.245
Fno 1.66 1.66 1.66 1.68
其中，Fno为摄像光学镜头的光圈F数。
本领域的普通技术人员可以理解，上述各实施方式是实现本发明的具体实施方式，而在实际应用中，可以在形式上和细节上对其作各种改变，而不偏离本发明的精神和范围。

Claims (10)

  1. 一种摄像光学镜头，其特征在于，所述摄像光学镜头，自物侧至像侧依序包含：第一透镜，第二透镜，第三透镜，第四透镜，第五透镜，第六透镜，第七透镜，以及第八透镜；
    所述摄像光学镜头的焦距为f，所述第一透镜的焦距为f1，所述第二透镜的焦距为f2，所述第六透镜物侧面的曲率半径为R11，所述第六透镜像侧面的曲率半径为R12，所述第七透镜的折射率为n7，且满足下列关系式：
    0≤f1；
    0.50≤f2/f≤1.80；
    1.55≤n7≤1.70；
    -7.00≤(R11+R12)/(R11-R12)≤-2.50。
  2. 根据权利要求1所述的摄像光学镜头，其特征在于，所述第六透镜的焦距为f6，且满足下列关系式：
    -7.50≤f6/f≤-1.50。
  3. 根据权利要求1所述的摄像光学镜头，其特征在于，所述第一透镜物侧面的曲率半径为R1，所述第一透镜像侧面的曲率半径为R2，所述第一透镜的轴上厚度为d1，所述摄像光学镜头的光学总长为TTL，且满足下列关系式：
    0.73≤f1/f≤9.18；
    -79.08≤(R1+R2)/(R1-R2)≤-2.08；
    0.05≤d1/TTL≤0.16。
  4. 根据权利要求1所述的摄像光学镜头，其特征在于，第二透镜物侧面的曲率半径为R3，所述第二透镜像侧面的曲率半径为R4，所述第二透镜的轴上厚度为d3，所述摄像光学镜头的光学总长为TTL，且满足下列关系式：
    -2.12≤(R3+R4)/(R3-R4)≤-0.25；
    0.03≤d3/TTL≤0.11。
  5. 根据权利要求1所述的摄像光学镜头，其特征在于，所述第三透镜的焦距为f3，所述第三透镜物侧面的曲率半径为R5，所述第三透镜像侧面的曲率半径为R6，所述第三透镜的轴上厚度为d5，所述摄像光学镜头的光学总长为TTL，且满足下列关系式：
    -4.13≤f3/f≤-0.60；
    0.52≤(R5+R6)/(R5-R6)≤4.96；
    0.02≤d5/TTL≤0.06。
  6. 根据权利要求1所述的摄像光学镜头，其特征在于，所述第四透镜的焦距为f4，所述第四透镜物侧面的曲率半径为R7，所述第四透镜像侧面的曲率半径为R8，所述第四透镜的轴上厚度为d7，所述摄像光学镜头的光学总长为TTL，且满足下列关系式：
    0.38≤f4/f≤5.36；
    -0.73≤(R7+R8)/(R7-R8)≤2.43；
    0.03≤d7/TTL≤0.10。
  7. 根据权利要求1所述的摄像光学镜头，其特征在于，所述第五透镜的焦距为f5，所述第五透镜物侧面的曲率半径为R9，所述第五透镜像侧面的曲率半径为R10，所述第五透镜的轴上厚度为d9，所述摄像光学镜头的光学总长为TTL，且满足下列关系式：
    -17.31≤f5/f≤10.04；
    -1.70≤(R9+R10)/(R9-R10)≤5.00；
    0.02≤d9/TTL≤0.07。
  8. 根据权利要求1所述的摄像光学镜头，其特征在于，所述第七透镜的焦距为f7，所述第七透镜物侧面的曲率半径为R13，所述第七透镜像侧面的曲率半径为R14，所述第七透镜的轴上厚度为d13，所述摄像光学镜头的光学总长为TTL，且满足下列关系式：
    0.60≤f7/f≤2.21；
    -7.77≤(R13+R14)/(R13-R14)≤-1.34；
    0.04≤d13/TTL≤0.18。
  9. 根据权利要求1所述的摄像光学镜头，其特征在于，所述第八透镜的焦距为f8，所述第八透镜物侧面的曲率半径为R15，所述第八透镜像侧面的曲率半径为R16，所述第八透镜的轴上厚度为d15，所述摄像光学镜头的光学总长为TTL，且满足下列关系式：
    -1.91≤f8/f≤-0.59；
    0.50≤(R15+R16)/(R15-R16)≤1.74；
    0.03≤d15/TTL≤0.10。
  10. 根据权利要求1所述的摄像光学镜头，其特征在于，所述第一透镜与所述第二透镜的组合焦距为f12，且满足下列关系式：
    0.32≤f12/f≤1.34。
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