WO2020212124A1 - Procede de regulation d'une production cyclique de recipients par etirage-soufflage - Google Patents

Procede de regulation d'une production cyclique de recipients par etirage-soufflage Download PDF

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WO
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pressure
instant
real
preform
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PCT/EP2020/058925
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Arnaud DELAUNAY
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Definitions

  • TITLE Process for regulating cyclic production of containers by stretch-blow molding.
  • the present invention relates to a method of controlling cyclic stretch blow molding container production from plastic preforms in a machine comprising one or more stretch blow molding stations each designed to produce a container during one. production cycle, and each provided with a pre-blowing solenoid valve fluidly connecting the preform to a source of pressurized fluid during a pre-blowing phase.
  • the cyclic production of containers by stretch-blow molding typically involves heating a plastic preform to the glass transition temperature of the preform, then introducing the heated preform into a mold, injecting fluid under it. pressing in the preform to form a container in the mold, and removing the container from the mold.
  • a first step consists of injecting a fluid under reduced pressure, called pre-blowing and generally between 5 and 16 bars, into the preform so as to form a bubble while a stretching rod stretches the preform.
  • the draw rod causes mechanical stretching in a longitudinal direction of the preform while the injection of pressurized fluid causes stretching in a transverse direction, perpendicular to the longitudinal direction.
  • the stretching is thus bidirectional, in order to guarantee a homogeneous distribution of the material as well as a good orientation of the molecular chains.
  • a second operation consists in injecting a fluid under high pressure, generally greater than 25 bars, and commonly between 30 and 35 bars.
  • the blowing operation makes it possible to press the bubble formed by the plastic preform against the walls of the mold, and thus to form a container having a desired and well-defined shape.
  • the pre-blowing phase is essential in the development of the plastic of the preform, and in the orientation of the molecular chains.
  • a pre-blowing defect results in poor distribution of the material, and thus results in defective containers because they are weakened.
  • pre-blowing must be controlled in order to guarantee the quality of the containers formed from plastic preforms. It is known from WO2013178903 to regulate the cyclic production of containers of a machine comprising stretch-blow molding stations from pressure reference points prevailing inside the preform as a function of the time recorded during the pre-blowing on a so-called reference station.
  • Pressure versus time reference points are used for machine regulation, in order to change the settings of a station whose pressure measured at a given time, or the time to reach a given pressure, would be out of range. 'a tolerance zone around the reference pressure or the reference time for that point.
  • the present invention relates to a method of regulating a cyclic production of containers by stretch-blow molding from plastic preforms in a machine comprising one or more stretch-blow molding stations each designed to produce a. container during a production cycle, and each provided with a pre-blowing solenoid valve fluidly connecting the preform to a source of pressurized fluid providing a pre-blowing flow rate during a pre-blowing phase, the control method comprising:
  • an initialization phase including a step of setting up by an operator and storing a plurality of operating parameters of the machine (1) during the production cycle, and of regulation parameters including at least one position of reference (Ac, Bc, PCab, Fc) of at least one characteristic point (A, B, Pab, F) of a pre-blowing curve corresponding to the pressure prevailing inside the preform during at least part of the pre-blowing, said reference position (Ac, Bc, PCab,
  • Fc being determined by a reference instant and / or a reference pressure
  • a regulated production phase during which, for each production cycle, at least one preform is stretched and blown by injection of a fluid under pressure in each station and during which:
  • the pre-blowing curve including the characteristic point is measured and stored, and a real instant and / or a real pressure is calculated or determined, corresponding to said characteristic point (A, B, Pab, F) for the measured pre-blowing curve, and
  • a new value of at least one operating parameter of the machine is calculated and stored as a function of a difference between the real instant and the reference instant and / or between the real pressure and the reference pressure ,
  • the regulation process being characterized in that the regulated production phase includes a monitoring step b3) of any change imposed by the operator of a value of an operating parameter of the machine,
  • the regulation process further comprising a phase of automatic updating of the regulation parameter (s) which is implemented in the event of an imposed change of an operating parameter of the machine, including:
  • c1) a stabilization step during which production is continued from the imposed parameter for a predetermined stabilization period, and for each production cycle actions b1) are executed, and actions b2) are suspended, and c2) a step of correcting the reference instant and / or the reference pressure as a function of the real instant and / or real pressure values stored during the stabilization step, in order to continue the regulated production phase .
  • the method according to the invention makes it possible to continue regulation in the event of an imposed change of an operating parameter of the machine. It is no longer necessary to manually resume reference points.
  • step b2 the operating parameters of the machine likely to be recalculated during step b2) are taken from: an opening control instant (TRo) of the solenoid valve pre-blowing, a value or a time profile of the pre-blowing flow rate, a pre-blowing pressure or a time profile of a stroke of a drawing rod,
  • TRo opening control instant
  • the regulation parameters include the memorization of at least one acceptance tolerance of a real position (Ar, Br, PRab, Fr) of at least one characteristic point (A, B, Pab, F) of the pre-blowing curve chosen with respect to the reference position of said characteristic point (A, B, Pab, F), and in which there is no calculation of a new value of said operating parameter of the machine (1) if said deviation is less than the acceptance tolerance.
  • the regulation parameters include a reference instant (Ac) of the start of the pressure increase in the preform, called the reference instant (Ac) of the start of pre-blowing, and a tolerance for the reference instant (Ac) of the start of
  • the new value calculated as opening command instant (TRo) of the pre-blowing solenoid valve of each of the stretch-blow molding stations is then anticipated, respectively delayed, by said time difference in all stretch-blow molding stations.
  • the regulation parameters also include:
  • a reference instant (Bc) of a pre-blowing pressure peak in the preform and an acceptance tolerance for the reference instant (Bc) of the pressure peak
  • the regulated production phase b) comprises d '' first a possible imposed change of the opening control instant (TRo) of the pre-blowing solenoid valve up to a production cycle during which the real instant (Ar) of the start of pre-blowing in the preform is lower the acceptance tolerance of the start of pre-blowing
  • a real instant (Br) of the pressure peak is calculated for the following production cycles, and if the latter is earlier, respectively later, to the reference instant (Bc) of the pressure peak, by a time difference greater than the acceptance tolerance, is calculated a new value of the pre-blowing flow rate (Dp) reduced, respectively increased compared to the value of the pre-blowing flow rate (Dp) during the production cycle during which the actual moment (Br) of peak pressure was calculated.
  • Dp pre-blowing flow rate
  • the regulation parameters also include a reference slope (PCab) for increasing the pressure between the characteristic point (A) of the start of pre-blowing and the characteristic point (B) of the pressure peak, and an acceptance tolerance for said reference slope (PCab) of increase in pressure,
  • the regulated production phase firstly comprises the possible imposed change of the opening control instant (TRo) of the pre-blowing solenoid valve up to a production cycle during which the real instant (Ar ) of the start of pre-blowing in the preform is less than the acceptance tolerance of the start of pre-blowing, then the possible imposed change of the pre-blowing flow rate (Dp) until a production cycle during which the real instant (Ar ) of the start of pre-blowing and the real instant (Br) of the pressure peak are less than their respective acceptance tolerance,
  • a real slope (PRab) of increase in pressure between the real instant (Ar) of the start of pre-blowing and the real instant (Br) of the pressure peak is calculated for the following production cycles, and if the slope actual (PRab) deviates from the reference slope (PCab) by a difference greater than the slope acceptance tolerance, are calculated:
  • step b1) comprises only or in addition the operations consisting in:
  • real instant of end of pre-blowing real instant of start of pre-blowing + At-5, where At is a predefined duration of opening of the pre-blowing solenoid valve, d is a predetermined constant;
  • a new value of the pre-blowing flow rate (Dp) is calculated reduced, respectively increased compared to the value of the pre-blowing flow rate (Dp) during the production cycle during which the real instant (Fr) of the end of pre-blowing was calculated.
  • the regulation parameters of the machine are updated automatically as soon as it is no longer possible to remain within the acceptance tolerance, and the operating parameters of the machine whose change is not imposed are recalculated.
  • the regulation parameters include the storage of at least one regulation limit for at least one of the machine operating parameters (1), called the monitored parameter, the actions b2) of the production step.
  • control further include comparing the new calculated value for a monitored parameter with the control limit, and if that limit is exceeded, a control degradation alert is issued and controlled production continues from a new value of the monitored parameter taken from: the value during the previous production cycle, the value entered in the initialization phase, or a combination of said values.
  • the value of the monitored parameter cannot exceed a regulation limit beyond which regulation would be degraded.
  • a machine equipped with a first station and a second station, one of the stations being a reference station, each station being provided with a pressure sensor prevailing inside of the preform of said station and of a pre-blowing solenoid valve having a response time between an instant of command for opening (TRo) of the solenoid valve and the actual start of the increase in pressure in the preform, process in in which the control parameters include the start of pre-blowing, and a predetermined response time, and wherein in addition to a new control time value (TRo) of the opening of the pre-blowing solenoid valve, an actual response time is calculated,
  • a reference station drift alert is issued, and / or
  • the reference time of opening of the solenoid valve (17) of the second station is calculated, the second station then being considered as a new reference station.
  • the present invention also relates to a machine for the cyclic production by stretch-blow molding from plastic preforms, which comprises: a source of fluid at a pre-blowing pressure, one or more stretch-blow molding stations, each station comprising: a mold having a cavity intended to receive a preform; a solenoid valve suitable for putting the inside of the preform, received in the cavity, into communication with said source of fluid according to a predetermined pre-blowing flow rate (Dp); a device for controlling the opening and closing of
  • the solenoid valve a sensor suitable for measuring the pressure inside the preform; a device for detecting an instant, called the real instant (Ar) of the start of pre-blowing, when the pressure in the preform begins to increase; a device for comparing this real instant (Ar) with a reference instant (Ac) of the start of pre-blowing; a device for regulating an opening control instant (TRo) of the solenoid valve according to the result of this comparison,
  • a device for monitoring a possible change imposed by the operator of an operating parameter of the machine a device for analyzing a succession of time curves of pressure prevailing inside of the preform during a stabilization phase without regulation, and a device for updating at least one regulation reference, connected to the analysis device.
  • the machine makes it possible to implement a method according to the invention by being configured to detect a possible change imposed by an operator, to analyze a succession of pressure time curves during a stabilization phase without regulation and updating at least one regulatory reference. Thus, the machine can continue to regulate without requiring the intervention of an operator to update the regulation reference.
  • the aforementioned machine further comprises a controllable device capable of varying the flow rate of pressurized fluid, or a controllable variable flow solenoid valve; a device for detecting an instant when the pressure in the preform reaches a peak, called the actual instant (Br) of the pre-blowing pressure peak; a device for comparing this real instant (Br) of the pressure peak with a reference instant (Bc) of the pressure peak; a device for regulating the flow rate injected into the preform as a function of the result of this comparison.
  • a controllable device capable of varying the flow rate of pressurized fluid, or a controllable variable flow solenoid valve
  • a device for comparing this real instant (Br) of the pressure peak with a reference instant (Bc) of the pressure peak a device for regulating the flow rate injected into the preform as
  • the aforementioned machine further comprises a device for calculating a real slope (PRab) of increase in pressure between the pressure measured at the real instant (Ar) start of pre-blowing and the pressure measured at the real instant of (Br) pressure peak; a device for comparing this real slope (PRab) with a slope of
  • PCab a device for regulating the flow rate (Dp) of pre-blowing injected into the preform as a function of the result of this comparison and / or a device for regulating the pressure of the source of pressurized fluid as a function of the result of this comparison, and / or a device for regulating the nominal speed or the time profile for drawing a stretching rod as a function of the result of this comparison.
  • Dp flow rate
  • the aforementioned machine further comprises a device for detecting an instant, called the actual instant of end of pre-blowing, when the pressure in the preform begins to increase again; a device for comparing the actual pressure (Fr) at the end of pre-blowing measured at this instant with a reference pressure (Fc) at the end of pre-blowing; a device for regulating the pre-blowing flow rate (Dp) injected into the preform as a function of the result of this comparison.
  • a device for detecting an instant called the actual instant of end of pre-blowing, when the pressure in the preform begins to increase again
  • Dp pre-blowing flow rate
  • the machine is configured to continue regulation regardless of the outcome of the comparison between the reference instant and the real instant of the start of pre-blowing, between the reference instant and the real instant of the pressure peak. , between the reference slope and the actual slope of the increase in pressure between the start of pre-blowing and the pressure peak, and between the reference instant and the real instant of the end of pre-blowing.
  • the present invention also relates to:
  • a computer program product intended to be implemented on a above-mentioned container manufacturing machine, which includes instructions for controlling the opening and closing of the pre-blowing solenoid valve; control the pre-blowing flow (Dp); take into account the real instant (Ar) of the start of pre-blowing; take into account the reference instant (Ac) of the start of pre-blowing; comparing the real instant (Ar) of the start of pre-blowing with the reference instant (Ac) of the start of pre-blowing; regulate the opening control instant (TRo) of the solenoid valve as a function of the result of this comparison, characterized in that it comprises instructions for the detection of at least one change imposed by the operator of a machine operating parameter;
  • a computer program product further comprising instructions for taking into account a real instant (Br) of the pre-blowing pressure peak in the preform; take into account a reference instant (Bc) of the pre-blowing pressure peak in the preform; comparing the actual instant (Br) of the pre-blowing pressure peak in the preform with the reference instant (Bc) of the pre-blowing pressure peak in the preform; regulating the pre-blowing flow rate (Dp) as a function of the result of this comparison;
  • a real pressure (Fr) at the end of pre-blowing take in counts a reference pressure (Fc) at the end of pre-blowing; compare the actual pressure (Fr) at the end of pre-blowing with the reference pressure (Fc) at the end of pre-blowing; regulate the pre-blowing flow rate (Dp) according to the result of this comparison.
  • Fr real pressure
  • Fc reference pressure
  • the computer program product is suitable for implementing the method according to the invention, and makes it possible in particular to automate the updating of at least one regulation parameter by again authorizing regulated production.
  • the update is thus implemented with greater precision and speed, limiting the decrease in productivity and possible regulation errors.
  • the invention also relates to a method of controlling a cyclic production of stretch-blow molding containers from plastic preforms in a machine comprising one or more stretch-blow molding stations each designed to produce. a container during a production cycle, and each provided with a pre-blowing solenoid valve fluidly connecting the preform to a source of pressurized fluid providing a pre-blowing flow rate during a pre-blowing phase, the control method comprising:
  • an initialization phase including a step of setting up by an operator and storing a plurality of operating parameters of the machine during the production cycle, and of regulation parameters including at least one reference template d '' at least one characteristic zone of a pre-blowing curve
  • said reference template being determined by a reference time interval and / or a reference pressure interval, and / or a curve portion of reference
  • the pre-blowing curve including the characteristic zone is measured and stored, and a real portion of the pre-blowing curve is calculated or determined, corresponding to said characteristic zone for the measured pre-blowing curve, and
  • a new value of at least one operating parameter of the machine (1) is calculated and stored as a function of a difference between the real portion of the curve and said reference template
  • the regulation method being characterized in that the regulated production phase includes a monitoring step b3) of a possible change imposed by the operator of a value of an operating parameter of the machine,
  • the regulation process further comprising a phase of automatic updating of the regulation parameter (s) which is implemented in the event of an imposed change of an operating parameter of the machine, including:
  • c1) a stabilization step during which production is continued from the imposed parameter for a predetermined stabilization period, and for each production cycle actions b1) are executed, and actions b2) are suspended, and c2) a step of correcting the reference template as a function of the real portion stored during the stabilization step, in order to continue the regulated production phase.
  • a machine for the cyclic stretch blow molding production of plastic preforms which comprises: a source of fluid at pre-blown pressure, one or more stretch blow molding stations, each station comprising a mold having a cavity intended to receive a preform; a solenoid valve capable of placing the interior of the preform, received in the cavity, in communication with said source of fluid according to a predetermined pre-blowing rate; a device for controlling the opening and closing of the solenoid valve; a sensor suitable for measuring the pressure inside the preform; a device for detecting a real portion of the pre-blowing curve corresponding to a predetermined characteristic zone; a device for comparing this real curve with a reference template corresponding to the predetermined characteristic zone; a device for regulating a solenoid valve opening control instant depending on the result of this comparison,
  • the machine comprising a device for monitoring a possible change imposed by the operator of an operating parameter of the machine, a device for analyzing a succession of time pressure curves prevailing inside the preform at the during a stabilization phase without regulation, and an updating device, connected to the analysis device, the updating device being designed to update the reference template.
  • figure 1 is a schematic view illustrating a machine for the cyclic production of containers by stretch-blow molding, and more specifically a mold of a station stretch-blow molding in which a container is blown (in solid lines) from a preform (in dotted lines);
  • FIG. 2 is a curve illustrating the variations in the pressure prevailing inside the preform during the pre-blowing ;
  • FIG. 3 is a schematic diagram of the control method according to the invention.
  • FIG. 4 represents two curves illustrating the regulation of the machine using a reference point for the start of pre-blowing
  • Figure 5 shows two curves illustrating the regulation of the machine using a pressure peak reference point and the slope of the curve between the pre-blowing start point and the pressure peak;
  • FIG. 6 represents two curves illustrating the regulation of the machine using an end of pre-blowing reference point
  • FIG. 7 is a curve illustrating the variations in the pressure prevailing within preforms of a plurality of unregulated stretch-blow molding stations during pre-blowing.
  • Figure 8 is a curve illustrating the variations in pressure within preforms of a plurality of regulated stretch-blow molding stations during pre-blowing.
  • FIG. 1 partially shows a machine 1 for the cyclical production of containers 2 by stretch-blow molding from preforms 3 of plastic material.
  • the preforms 3 are for example made of polyethylene terephthalate (PET).
  • Each preform 3 comprises a neck 4 and a cylindrical body 5 terminated by a hemispherical bottom 6.
  • the machine 1 comprises at least one stretch-blow molding station 7, a single station 7 being shown in FIG. 1.
  • Each station 7 is typically mounted on a frame, for example on the periphery of a carousel.
  • Station 7 comprises a mold 8 having a cavity 9 intended to receive a preform 3, and having the shape of the container to be produced.
  • Station 7 preferably comprises a draw rod 10 slidably mounted relative to mold 8 along a main X axis (generally of revolution).
  • the station 7 comprises a device (not shown) for controlling the axial displacement of the rod 10, preferably of the electromagnetic type.
  • the station 7 comprises a nozzle 12 covering an upper face of the mold 8, suitable for covering the neck 4 of the preform 3 which protrudes therefrom.
  • Station 7 includes a pressure sensor 13, typically mounted on the nozzle 12 suitable for measuring the pressure prevailing inside the preform 3.
  • the machine 1 further comprises a pre-blowing circuit 14 comprising a source 15 of pre-blowing fluid.
  • the pre-blowing fluid is for example a gas, preferably air.
  • the pre-blowing fluid is brought to a pre-blowing pressure, typically between 5 and 16 bars.
  • the pre-blowing circuit 14 comprises a conduit 16 connecting the source of fluid 15 to the nozzle 12.
  • a pre-blowing solenoid valve 17 is interposed between the source 15 of fluid and the nozzle 12.
  • a controllable device 18 able to vary the flow rate Dp from pressurized fluid is preferably mounted on the pre-blowing solenoid valve 17, or the pre-blowing solenoid valve 17 is with controllable variable flow rate.
  • the pre-blowing solenoid valve 17 is suitable for putting the inside of the preform 3, received in the cavity 9, into communication with said source 15 of fluid at a predetermined pre-blowing rate Dp.
  • the pre-blowing flow rate is typically measured using a flow meter.
  • pre-blowing phase is meant a phase during at least a part of which the drawing rod 10 stretches the preform 3, and during which the preform 3 is fluidly connected by the pre-blowing solenoid valve 17 to the source 15 of pre-blowing fluid.
  • the machine 1 further comprises a blowing circuit 19 comprising a source 20 of blowing fluid.
  • the blowing fluid is for example a gas, preferably air.
  • the blowing fluid is placed at a blowing pressure, typically between 16 and 40 bars.
  • the blowing circuit 19 comprises a conduit 21 connecting the source 20 of blowing fluid to the nozzle 12.
  • a blow-molding solenoid valve 22 is interposed between the source 20 of blowing fluid and the nozzle 12.
  • a controllable device 23 capable of varying the flow rate Ds of pressurized fluid is preferably mounted on the blow-molding solenoid valve 22, or the blow-molding solenoid valve 22 has a variable flow rate controllable.
  • the machine 1 further comprises a device for controlling the opening and closing of the pre-blowing solenoid valve 17.
  • the machine 1 further comprises a device for controlling the opening and closing of the blow-molding solenoid valve 22.
  • the machine 1 further comprises an electronic control unit 24, in particular in the form of an industrial programmable logic controller (API), electrically connected to the pressure sensor 13, to the solenoid valves 17, 22 via their controllable devices 18, 23 to regulate the respective flow rates, and where appropriate to the device for controlling the displacement of the rod 10.
  • an electronic control unit in particular in the form of an industrial programmable logic controller (API)
  • API industrial programmable logic controller
  • control unit 24 typically comprises:
  • an analog input module 26 connected to the pressure sensor 13 to collect the measurements and convert them into a digital signal for processing by the processor 25,
  • a memory 27 connected to the processor 25 for storing data from the pressure sensor 13 after conversion
  • an analog output module 28 controlled by the processor 25, and controlling the solenoid valves 17, 22 via their controllable devices 18, 23 capable of varying the flow rate of pressurized fluid, so as to modulate the flow rates Dp, Ds of the fluid supplied to the nozzle 12, as well as by the devices for controlling the opening and closing of the solenoid valves 17, 22, so as to open or close the solenoid valves 17, 23.
  • the analog output module 28 controls the device if necessary order of
  • the machine 1 further comprises a device for monitoring a possible change imposed by the operator of an operating parameter of the machine 1, a device analysis of a succession of temporal pressure curves prevailing inside the preform 3 during a stabilization phase without regulation, and a device for updating at least one regulation reference, connected to the analysis device.
  • the device for monitoring a possible imposed change typically comprises processor 25.
  • the device for analyzing a succession of temporal pressure curves prevailing inside the preform during a stabilization phase without regulation typically comprises the processor 25, the analog input module 26 connected to the sensor 13 of pressure to collect the measurements and convert them into a digital signal for processing by the processor 25, and the memory 27 connected to the processor 25 for the storage of data coming from the pressure sensor 13 after conversion.
  • the device for updating at least one regulation reference typically comprises the processor 25 and the analog output module 28 controlled by the processor 25.
  • the updating device is able to update at least one regulation reference as a function of the analysis of the succession of pressure time curves during the stabilization phase without regulation.
  • the monitoring device, the analysis device and the update device make it possible to continue the regulation of the cyclic production of containers even after a change of an operating parameter of the machine 1.
  • the machine 1 further comprises a device for detecting an instant, called the actual instant of the start of pre-blowing Ar, when the pressure in the preform 3 begins to increase.
  • the instant of the start of pre-blowing is a characteristic point A of a pre-blowing curve corresponding to the pressure prevailing inside the preform 3 during at least part of the pre-blowing.
  • the device for detecting the real instant Ar of the start of pre-blowing typically comprises the processor 25, capable of detecting the real instant Ar from the data collected by the pressure sensor 13, converted by the analog input module 26 and memorized by memory 27
  • the machine 1 typically further comprises a device for comparing the real instant Ar of the start of pre-blowing with a reference instant Ac of the start of pre-blowing, and a device for regulating a control instant d opening TRo of the pre-blowing solenoid valve 17 as a function of the result of this comparison.
  • the reference instant Ac is determined and set by an operator according to a method of producing a container according to the desired characteristics for the final container.
  • the real instant Ar of the start of pre-blowing may differ from the reference instant Ac of the start of pre-blowing when the opening of the pre-blowing solenoid valve 17 occurs too early in which case the real instant Ar of the start of pre-blowing is anticipated by compared to the reference instant Ac of the start of pre-blowing, or too late in which case the real instant Ar of the start of pre-blowing is delayed with respect to the reference instant Ac of the start of pre-blowing.
  • the device for comparing the real instant Ar of the start of pre-blowing with a reference instant Ac of the start of pre-blowing typically comprises the processor 25, able to compare the data of said real instant Ar with the data of said reference instant Ac recorded by the memory 27.
  • the device for regulating the opening control instant TRo of the pre-blowing solenoid valve 17 as a function of the result of this comparison typically comprises the processor 25, capable of controlling the analog output module 28 controlling the pre-blowing solenoid valve 17 via the device for controlling the opening and closing of the pre-blowing solenoid valve 17.
  • the machine 1 further comprises a device for detecting a real instant of pressure peak Br where the pressure in the preform 3 reaches a peak.
  • the pressure peak instant is a characteristic point B of the pre-blowing curve.
  • the device for detecting the real instant Br of the pressure peak typically comprises the processor 25, capable of detecting the real instant Br from the data collected by the pressure sensor 13, converted by the analog input module 26 and memorized by memory 27
  • the machine 1 typically further comprises a device for comparing the real instant Br of the pressure peak with a reference instant Bc of pressure peak, and a device for regulating the flow rate Dp injected into the preform 3 as a function of the result of this comparison.
  • the reference instant Bc is determined and set by an operator according to a method of producing a container according to the characteristics desired for the final container.
  • the real instant Br of the pressure peak may differ from the reference instant Bc of the pressure peak when the flow rate Dp of the pre-blowing fluid is too high in which case the real instant Br of the pressure peak is anticipated with respect to l 'pressure peak reference instant Bc, or too low in which case the actual pressure peak instant Br is delayed with respect to the pressure peak reference instant Bc.
  • the device for comparing the real instant Br of the pressure peak with a reference instant Bc of the pressure peak typically comprises the processor 25, capable of comparing the data of said real instant Br with the data of said reference instant Bc recorded by the memory 27.
  • the device for regulating the pre-blowing flow rate Dp injected into the preform 3 as a function of the result of this comparison typically comprises the processor 25, able to control the analog output module 28 controlling the pre-blowing solenoid valve 17 via the controllable device 18 able to varying the flow of pressurized fluid injected into the preform 3, so as to modulate the pre-blowing flow rate Dp.
  • the machine 1 further comprises a device for calculating a real slope PRab of increase in pressure between the pressure measured at the real instant Br of the pressure peak and the pressure measured at the real instant Ar of start of pre-blowing.
  • the device for calculating the real slope PRab typically comprises the processor 25, capable of calculating the real slope between the characteristic points A of the start of pre-blowing and B of the pressure peak measured by the pressure sensor 13, converted by the module 26 d analog input and memorized by memory 27.
  • the slope between the pressure measured at the instant of the pressure peak and the pressure measured at the instant of the start of pre-blowing is a characteristic point Pab of the curve of pre-blowing. Since the pressure time curve between the start of pre-blowing and the pressure peak is not rectilinear, the calculation of the real slope PRab is calculated in a predetermined manner taken from among the many options available to those skilled in the art, such as 'an average of the derivatives, or an average of the increases in pressure in identical time increments, etc.
  • the machine 1 typically further comprises a device for comparing the real slope PRab with a reference slope PCab
  • the device for comparing the real slope PRab with a reference slope PCab typically comprises the processor 25, able to compare the data of said real slope PRab with the data of said reference slope PCab recorded by the memory 27.
  • the device for regulating the flow rate Dp injected into the preform 3 as a function of the result of this comparison typically comprises the processor 25, capable of controlling the analog output module 28 controlling the pre-blowing solenoid valve 17 via the controllable device 18 capable of varying the flow rate of pressurized fluid injected into the preform 3, so as to modulate the pre-blowing flow rate Dp.
  • the machine 1 further comprises a device for detecting an instant, called the actual instant of end of pre-blowing, when the pressure in the preform 3 begins to increase again after the pressure drop.
  • a device for detecting an instant called the actual instant of end of pre-blowing, when the pressure in the preform 3 begins to increase again after the pressure drop.
  • This increase is due to the fact that, after a time delay, during which the pre-blowing solenoid valve 17 is kept open, the blowing is started by simultaneously controlling the closing of the pre-blowing solenoid valve 17 and the opening of the solenoid valve 22 of blowing, which causes a sudden increase in pressure in the preform 3.
  • the device for detecting the real instant of end of pre-blowing typically comprises the processor 25, capable of detecting the real instant of end of pre-blowing from the data collected by the pressure sensor 13, converted by the input module 26. analog and stored by memory 27.
  • the actual end of pre-blowing time is typically determined as follows:
  • the machine 1 typically further comprises a device for comparing a real pressure Fr at the end of pre-blowing corresponding to the pressure measured at the real instant of end of pre-blowing detected, with a reference pressure Fc of end of pre-blowing, and a device for regulating the flow rate Dp injected into the preform 3 as a function of the result of this comparison.
  • the reference pressure Fc is determined and adjusted by an operator according to a method of producing a container according to the characteristics desired for the final container.
  • the actual instant Fr at the end of pre-blowing may differ from the reference instant Fc at the end of pre-blowing when the flow Dp of the pre-blowing fluid is too high, in which case the actual pressure Fr at the end of pre-blowing is greater than the reference pressure Fc at the end of pre-blowing, or too low in which case the actual pressure Fr at the end of pre-blowing is lower than the reference pressure Fc at the end of pre-blowing.
  • the real-time comparison device typically comprises the processor 25, able to compare the data of said real pressure Fr with the data of said reference pressure Fc stored by the memory 27.
  • the device for regulating the pre-blowing flow rate Dp injected into the preform 3 as a function of the result of this comparison typically comprises the processor 25, able to control the module 28 controlling the pre-blowing solenoid valve 17 which can be adjustable or associated with a pressure limiter. flow rate adjustable via device 18 capable of controllable in varying the flow rate of pressurized fluid injected into the preform 3, so as to modulate the pre-blowing flow rate Dp.
  • the characteristic points A, B, Pab and F are chosen to regulate the machine 1 by ensuring good synchronization of the bidirectional stretching and good distribution of the material during the pre-blowing.
  • FIG. 3 represents a schematic diagram of the regulation process.
  • the method comprises an initialization phase a) including a step of setting up by an operator and of memorizing a plurality of operating parameters of the machine 1 during the production cycle, and of regulation parameters including at least one.
  • reference position Ac, Bc, PCab and Fc of at least one characteristic point A, B, Pab and F of the pre-blowing curve said reference position Ac, Bc, PCab and Fc being determined by a reference instant and / or a reference pressure.
  • the reference position corresponds to an instant at which the pressure prevailing inside the preform 3 is measured at said characteristic point A, B, said characteristic point then being characterized by a particular instant.
  • the reference position When the reference position is determined by a reference pressure Fc, the reference position corresponds to the pressure measured at the instant of said point
  • characteristic F said characteristic point F then being characterized by a particular pressure value.
  • the operating parameters of the machine 1 are typically taken from: the opening command instant TRo of the pre-blowing solenoid valve 17, a value or a time profile of the pre-blowing flow rate Dp, the pre-blowing pressure or a time profile a stroke of the stretching rod 10.
  • the opening command instant TRo differs from the reference instant Ac at the start of pre-blowing because there is a response time between the instant when the opening of
  • the pre-blowing solenoid valve is controlled and the instant when the pre-blowing actually begins inside the preform 3.
  • the storage of a plurality of operating parameters of the machine 1 during the production cycle, and of regulation parameters is typically carried out by the memory 27.
  • Each pressure measurement is performed by the pressure sensor 13 of the station 7 concerned.
  • each measurement is an average of five measurements taken over five cycles.
  • the reference instant Ac for the start of pre-blowing is typically determined by the instant at which the measured pressure prevailing inside a preform 3 begins to increase.
  • the reference instant Ac of the start of pre-blowing is typically set up by an operator using the communication interface 29 in the control unit 24, stored by the memory 27, processed by the processor 25, which controls via the analog output module 28 the device for controlling the opening of the pre-blowing solenoid valve 17.
  • the pre-blowing start reference time Ac is usually reached within a few milliseconds after opening the pre-blowing solenoid valve 17.
  • the pressure peak reference instant Bc is typically set by an operator using the communication interface 29 in the control unit 24, stored by the memory 27, processed by the processor 25, which control by the analog output module 28 G pre-blowing solenoid valve 17 via the controllable device 18 capable of varying the pre-blowing flow Dp.
  • the pre-blowing pressure peak reference instant Bc is reached is a few milliseconds after opening the pre-blowing solenoid valve 17.
  • the PCab reference slope is typically set up by an operator using the communication interface 29 in the control unit 24, stored by the memory 27, processed by the processor 25, which controls by the module 28 analog output G pre-blowing solenoid valve 17 via the controllable device 18 able to vary the pre-blowing flow Dp, and / or the pressure value of the source of
  • pre-blowing 15 and / or the nominal speed or stretching time profile value of the stretch rod 10 via the axial displacement control device of the rod 10.
  • the end of pre-blowing reference pressure Fc typically corresponds to the pressure at the end of pre-blowing reference instant when the pressure in the preform 3 begins to increase again.
  • the reference pressure Fc at the end of pre-blowing is typically set up by an operator using the communication interface 29 in the control unit 24, stored by the memory 27, processed by the processor 25, which controls by the analog output module 28, the pre-blowing solenoid valve 17 via the controllable device 18 capable of varying the pre-blowing flow rate Dp.
  • the reference pressure Fc at the end of pre-blowing is generally a few bars.
  • the method further comprises a phase b) of regulated production comprising a step b1) and a step b2).
  • At least one preform 3 is stretched and blown by injection of a pressurized fluid, typically from the source 15 of pre-blowing fluid then from the source 20 of blowing fluid in each station 7.
  • pre-blowing fluid is typically triggered by the opening of the pre-blowing solenoid valve 17.
  • the pre-blowing fluid is injected at a nominal pre-blowing flow rate then according to a predetermined pre-blowing flow rate Dp temporal profile.
  • the stretching rod 10 is operated at a nominal speed and then according to a determined stretching time profile.
  • the nominal speed of the drawing rod is understood to mean between 1 m / s and 2.5 m / s.
  • the pre-blowing solenoid valve 17 is closed, and the injection of blowing fluid is typically triggered by the opening of the blowing solenoid valve 22.
  • step b1) for at least one station 7 of machine 1, called reference station, the pre-blowing curve including the characteristic point A, B, Pab, F is calculated from pressure measurements typically read by the pressure sensor 13 and recorded in the memory 27, then the curve is stored, and a real instant and / or a real pressure Ar, Br, PRab and Fr is calculated or determined, corresponding at said characteristic point A, B, Pab, F for the measured pre-blowing curve.
  • the real instant Ar of the start of pre-blowing is detected by the device for detecting the real instant Ar of the start of pre-blowing.
  • the actual instant Br of the pre-blowing pressure peak is detected by the actual instant Br pre-blowing pressure peak detection device.
  • the real slope PRab is calculated by the real slope calculator PRab between the pressure measured at the real instant Br of the pressure peak and the pressure measured at the real instant of the start of pre-blowing.
  • the real instant Fr of the end of pre-blowing is detected by the device for detecting the real instant Fr of the end of pre-blowing.
  • the total pre-blowing time for a preform 3 is typically between 50 ms and 300 ms.
  • step b2) a new value of at least one operating parameter of the machine 1 is calculated and stored as a function of a difference between the real instant and the reference instant and / or between the real pressure and the reference pressure corresponding to the characteristic point A, B, Pab, F.
  • the new value of the operating parameter is calculated by the processor 25 and stored by the memory 27.
  • the regulation parameters further include the storage of at least one acceptance tolerance of the real position Ar, Br, PRab, Fr of the at least one characteristic point A, B, Pab, F of the curve pre-blowing chosen with respect to the reference position Ac, Bc, PCab, Fc of said characteristic point A, B, Pab, F, and there is no calculation of a new value of said operating parameter of machine 1 if said deviation is less than the acceptance tolerance.
  • the acceptance tolerance around each point is represented by rectangles in Figures 4 to 6.
  • the acceptance tolerance is an acceptance tolerance in time for the characteristic points of the start A of pre-blowing and B of the pre-blowing pressure peak, and an acceptance tolerance in pressure for the characteristic point F of the end of. pre-blowing.
  • the acceptance tolerance for the characteristic point Pab is a slope tolerance.
  • the acceptance tolerance for characteristic point A is between 1 and 3 ms.
  • the acceptance tolerance for characteristic point B is between 1 and 3 ms.
  • the acceptance tolerance for the characteristic point Pab is between 15 mbar / ms and 60 mbar / ms.
  • the acceptance tolerance for the characteristic point F is between 0.1 bar and 0.3 bar.
  • the curve comprising the characteristic points indicated A, B, F with acceptance tolerances illustrated by rectangles, illustrates the control parameters stored during an initialization phase of the process.
  • the other curve in each figure illustrates the actual pressure measured in the preform during pre-blowing.
  • the upper figure illustrates the curves during step "b1" of the regulation phase.
  • the lower figure illustrates the effect of step "b2" of the regulation phase, concerning the characteristic point concerned by each figure.
  • the real instant Ar of the start of pre-blowing is compared with the reference instant Ac of the start of pre-blowing, using the device for comparing the real instant Ar of the start of pre-blowing with the reference instant Ac of the start of pre-blowing.
  • step b1 If the real instant Ar of the start of pre-blowing in the preform 3 of the reference station measured in step b1) is later, respectively earlier (as in the example of FIG. 4), by a time difference to l 'reference instant Ac of the start of pre-blowing for said reference station greater than the acceptance tolerance, the new value calculated in step b2) as opening command instant TRo of the solenoid valve of pre-blowing 17 of each of the stretch-blow molding stations 7 is then anticipated, respectively delayed (as in the example of FIG. 4), by said time difference in all the stretch-blow molding stations 7, for example using of the device for regulating the opening control instant TRo of the pre-blowing solenoid valve 17.
  • the regulation parameters stored during the initialization phase include the instant Ac of the start of pre-blowing and,
  • step “b1" of the regulation phase the characteristic point on the measured pressure curve is the instant Ar of the start of pre-blowing.
  • the operating parameter of machine 1 that may have an influence on the start of pre-blowing is the instant TRo for the opening control of the solenoid valve.
  • Step “b2" of the regulation phase includes calculating from the measured curve, the instant Ar of the start of pre-blowing and calculating a difference with the set point Ac start instant of pre-blowing. It can advantageously include comparing the calculated difference with the regulation limit. If the possible limit is exceeded, it comprises calculating a new time TRo for controlling the pre-blowing solenoid valve 17 as a function of the calculated deviation and possibly of part or all of the acceptance tolerance. concerning the instant of start of pre-blowing. This new parameter value of machine 1 will be taken into account during one or one of the following cycles of container production.
  • the regulation parameters stored during the initialization phase include the average slope PCab between the instant Ac of the start of pre-blowing and the peak B of pre-blowing pressure, as well as a possible tolerance acceptance for this slope. They can advantageously comprise, but not necessarily, the regulation parameters of the embodiment illustrated in FIG. 4.
  • Step “b1” of the regulation phase for the embodiment of FIG. 5 comprises the calculation of the average slope PRab between the start of pre-blowing and the peak of pre-blowing pressure from the measured pressure curve, as well as a difference between this real slope PRab and the setpoint slope PCab. It can advantageously include comparing the calculated deviation with the possible limit for regulating the slope PCab.
  • This step “b1” of the regulation phase can also advantageously comprise, but in a non-obligatory manner, the calculations carried out during step “b1” of the embodiment of FIG. 4.
  • the machine parameters likely to have an influence on the average slope are taken from: the nominal flow rate or the temporal profile of the flow rate of the pre-blowing fluid, the nominal speed or the temporal profile of the speed of drawing by the rod 10, the nominal pressure or the time profile of the pre-blowing pressure, or a combination of one or more of the above parameters.
  • Step “b2” of the embodiment illustrated in FIG. 5 comprises the calculation of a new value of one or more of the parameters of the machine 1 likely to have an influence on the slope PRab, as a function of the calculated deviation and possibly part or all of the acceptance tolerance for the PRab slope.
  • This step “b2” of the regulation phase can also advantageously, but not necessarily, include the calculation of the parameter of the machine 1 carried out for the embodiment of FIG. 4.
  • the new value of one or more of said machine parameters are applied as an instruction during the one or more of the following cycles of container production.
  • the regulation phase also includes the actions of the regulation phase of the embodiment illustrated in FIG. 4, the application of the new machine parameter setpoints can be done during the same subsequent production cycle or during cycles. different subsequent production.
  • control parameters stored during the initialization phase include the pressure at the end of pre-blowing, as well as any acceptance tolerance for this pressure. They can advantageously comprise, but not necessarily, the regulation parameters of the embodiment illustrated in FIG. 4 and / or in FIG. 5.
  • Step “b1” of the regulation phase for the embodiment in FIG. 6 comprises the calculation from the measured pressure curve of the pressure at the end of pre-blowing, as well as a difference between this pressure Fr and the set pressure. Fc. She can
  • step “b1” of the regulation phase can also advantageously, but not necessarily, comprise the calculations carried out during step “b1” of the embodiment of FIG. 4 and / or FIG. 5.
  • the machine parameters likely to have an influence on the end of pre-blowing pressure are taken from: the temporal profile of the flow rate of the pre-blowing fluid, the nominal pressure or the temporal profile of the pre-blowing pressure, or a
  • Step “b2” of the embodiment illustrated in FIG. 6 comprises the calculation of a new value of one or more of the parameters of the machine 1 likely to have an influence on the pressure Fr at the end of pre-blowing, as a function of calculated deviation and possibly part or all of the acceptance tolerance concerning the pressure Fr.
  • This step “b2” of the regulation phase can also advantageously, but not necessarily, include the calculation of the parameter of the machine 1 performed for the embodiment of Figure 4 and / or Figure 5.
  • the new value of one or more of said machine parameters are applied as an instruction during the one or more of the following cycles of container production.
  • the regulation phase also includes the actions of the regulation phase of the embodiment illustrated in FIG. 4, the application of the new machine parameter setpoints can be done during the same subsequent production cycle or during cycles. different subsequent production.
  • the regulated production phase b) of the method according to the invention further includes a monitoring step b3) of any change imposed by the operator of a value of an operating parameter of the machine 1.
  • the monitoring step b3) is implemented by the monitoring device for a possible change imposed by the operator of an operating parameter of the machine 1.
  • An operator can impose the change of one or more parameters. of operation of the machine 1, for example when preforms 3 having different characteristics in terms of composition, or of heating temperature before pre-blowing are used, or to modify the production process according to the characteristics of the desired final container.
  • the regulation method further comprises a phase of automatic updating of the regulation parameter (s) which is implemented in the event of an imposed change of an operating parameter of the machine 1.
  • the update phase includes
  • c1) a stabilization stage during which production is continued from the operating parameter of the machine 1 imposed for a predetermined stabilization period, and for each production cycle the actions b1) are executed, and the actions b2) are suspended.
  • step c1) the time pressure curves are for example stored, and analyzed by the device for analyzing a succession of time pressure curves prevailing inside the preform 3 during the stabilization phase without regulation.
  • the duration of the stabilization stage is determined by reaching a production cycle during which a real instant or a real pressure measured at a point
  • characteristic A, B, Pab, F is less than the acceptance tolerance for this real instant or this real pressure.
  • the stabilization step has for example a duration of between 1 and 3 minutes. It should be noted that during this time, production continues, it is only the control system that is in the automatic update phase, but the quality criteria and product container acceptance continue to be active.
  • c2) a step of correcting the reference instant and / or the reference pressure as a function of the real instant and / or real pressure values stored during the stabilization step c1), in order to continue the phase b) of regulated production.
  • Step c2) is for example implemented by the device for updating at least one regulation reference, connected to the analysis device.
  • the phase b) of regulated production comprises first of all a possible imposed change of the opening command instant TRo of the pre-blowing solenoid valve 17, then after the monitoring step b3), the step of stabilization c1) is triggered until a production cycle during which the real instant Ar of the start of pre-blowing in the preform 3 is stabilized by exhibiting a variation less than the acceptance tolerance of the start of pre-blowing.
  • the real instant Ar of the start of pre-blowing is taken as the new reference instant Ac of the start of pre-blowing.
  • the real instant Br of the pressure peak is calculated for the following production cycles, and compared the reference instant Bc of the pressure peak, for example using the device for comparing the real instant Br of peak of pressure with the reference instant Bc of pressure peak. If the real instant Br of the pressure peak is earlier, respectively later, than the reference instant Bc of the pressure peak, by a time difference greater than the acceptance tolerance, a new pre-blowing flow rate value is calculated Dp reduced, respectively increased compared to the value of the pre-blowing flow rate Dp during the production cycle during which the actual moment Br of the pressure peak was calculated, for example using the device for regulating the pre-blowing flow rate Dp injected into the preform 3, as shown in Figure 5.
  • the new value of the pre-blowing flow rate Dp is, for example, applied using the controllable device 18 capable of varying the flow rate of pressurized fluid, or the controllable variable flow solenoid valve.
  • the regulated production phase b) firstly comprises the possible imposed change of the opening command time TRo of the pre-blowing solenoid valve 17, then after the monitoring step b3), the step of stabilization c1) is triggered until a production cycle during which the real instant Ar of the start of pre-blowing in the preform 3 is less than the acceptance tolerance of the start of pre-blowing, then phase b) includes the possible imposed change of the pre-blowing flow rate Dp, then, after the monitoring step b3), the stabilization step c1) is triggered until a production cycle during which the real instant Ar of the start of pre-blowing and the actual moment Br of pressure peak are less than their respective acceptance tolerance.
  • the real slope PRab between the real instant Ar of the start of pre-blowing and the real instant Br of the pressure peak is calculated for the following production cycles.
  • the actual slope PRab is for example compared to the reference pressure PCab using the device for comparing the actual slope PRab with the reference pressure PCab.
  • the new nominal pre-blowing flow rate value or the new temporal profile of the pre-blowing flow rate Dp are for example calculated by the device for regulating the flow rate injected into the preform as a function of the result of this comparison.
  • the new pressure value of the pressurized fluid source 15 is for example calculated by the device for regulating the pressure of the pressurized fluid source 15 as a function of the result of this comparison.
  • the new value of the nominal speed or of the stretching time profile of the drawing rod 10 is for example calculated by the device for regulating the nominal speed or of the drawing time profile of the drawing rod 10 as a function of the result. of this comparison.
  • step b1) comprises only or in addition to the following operations:
  • a new value of the reduced pre-blowing flow rate Dp is calculated, respectively increased by to the value of the pre-blowing flow rate Dp during the production cycle during which the real instant of the end of pre-blowing was calculated, for example by the device for regulating the pre-blowing flow rate Dp injected into the preform 3 as a function of the result of this comparison, as shown in Figure 6.
  • the device for regulating the pre-blowing flow rate Dp injected into the preform 3 will command a modification of the pre-blowing flow rate Dp.
  • the machine 1 is equipped with at least a first station 7 and a second station, one of the stations is a reference station.
  • Each station 7 is provided with a pressure sensor 13 prevailing inside the preform 3 of said station 7 and with a pre-blowing solenoid valve 17 exhibiting a real response time between the moment of control of the opening TRo of the pre-blowing solenoid valve 17 and the effective start of the pressure increase in the preform 3.
  • the regulation parameters include the start of pre-blowing, a predetermined response time, and in step b2), in addition to the calculation of a new value for the control instant of the opening TRo of the pre-blowing solenoid valve 17, the actual response time is calculated. If the actual response time is greater than the predetermined response time:
  • the opening command reference instant TRo of the pre-blowing solenoid valve 17 of the second station is calculated, and the second station is then considered as a new reference station.
  • Figure 7 shows a plurality of pre-blowing curves obtained during pre-blowing cycles without regulation
  • Figure 8 shows a plurality of pre-blowing curves obtained during pre-blowing cycles with regulation according to the method of the invention. It is clear that the pre-blowing curves are much closer to each other with regulation, thus demonstrating the achievement of more regular pre-blowing curves, and consequently less variability of the final containers.
  • the regulation method according to the invention makes it possible to continue regulated production in the event of an imposed change of an operating parameter of the machine 1 by introducing new regulation references, without the regulation being stopped and without being necessary. to manually set up new references.
  • the present invention also relates to a computer program product intended to be implemented on the machine 1.
  • the computer program product includes instructions for:
  • the computer program product further comprises instructions for:

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Abstract

Procédé de régulation d'une production cyclique de récipients (2) par étirage-soufflage à partir de préformes (3), comprenant : a) une phase d'initialisation d'une pluralité de paramètres de fonctionnement de la machine (1) pendant le cycle de production, et de paramètres de régulation incluant au moins une position de référence (Ac, Bc, PCab, Fc) d'au moins un point caractéristique (A, B, Pab, F) d'une courbe de présoufflage, b) une phase de production régulée au cours de laquelle : b1) la courbe de présoufflage est mesurée et mémorisée, et un instant réel et/ou une pression réelle est calculé(e) correspondant audit point caractéristique (A, B, Pab, F), et b2) une nouvelle valeur d'au moins un paramètre de fonctionnement de la machine (1) est calculée en fonction d'un écart entre l'instant réel et l'instant de référence et/ou entre la pression réelle et la pression de référence, caractérisé en ce que la phase de production régulée inclut une étape de surveillance b3) d'un éventuel changement imposé par l'opérateur d'une valeur d'un paramètre de fonctionnement de la machine (1), et comprenant en outre une phase de mise à jour automatique des paramètres de régulation incluant : c1) une étape de stabilisation au cours de laquelle la production est poursuivie et les actions b1) sont exécutées, et les actions b2) sont suspendues, et c2) une étape de correction de l'instant de référence et/ou de la pression de référence en fonction des valeurs d'instant réel et/ou de pression réelle mémorisées au cours de l'étape de stabilisation, afin de poursuivre la phase de production régulée.

Description

DESCRIPTION
TITRE : Procédé de régulation d’une production cyclique de récipients par étirage- soufflage.
La présente invention concerne un procédé de régulation d’une production cyclique de récipients par étirage-soufflage à partir de préformes en matière plastique dans une machine comprenant une ou plusieurs stations d’étirage-soufflage conçues chacune pour produire un récipient au cours d’un cycle de production, et pourvues chacune d’une électrovanne de présoufflage raccordant fluidiquement la préforme à une source de fluide sous pression pendant une phase de présoufflage.
La production cyclique de récipients par étirage-soufflage comporte typiquement le chauffage d’une préforme en matière plastique jusqu’à la température de transition vitreuse de la préforme, puis l’introduction de la préforme chauffée dans un moule, l’injection de fluide sous pression dans la préforme pour former un récipient dans le moule, et le retrait du récipient du moule.
L’injection de fluide sous pression comprend elle-même plusieurs étapes successives. Une première étape, dite de présoufflage consiste à injecter un fluide sous pression réduite, dite de présoufflage et généralement comprise entre 5 et 16 bars, dans la préforme de façon à former une bulle pendant qu’une tige d’étirage étire la préforme. La tige d’étirage entraîne un étirage mécanique selon une direction longitudinale de la préforme tandis que l’injection de fluide sous pression entraîne un étirage selon une direction transversale, perpendiculaire à la direction longitudinale. L’étirage est ainsi bidirectionnel, afin de garantir une répartition homogène de la matière ainsi qu’une bonne orientation des chaînes moléculaires.
Une seconde opération, dite de soufflage, consiste à injecter un fluide sous haute pression, généralement supérieure à 25 bars, et couramment comprise entre 30 et 35 bars. L’opération de soufflage permet de plaquer la bulle formée par la préforme en matière plastique contre les parois du moule, et ainsi de former un récipient présentant une forme souhaitée et bien définie.
La phase de présoufflage est primordiale dans le développement du plastique de la préforme, et dans l’orientation des chaînes moléculaires. Un défaut de présoufflage entraîne une mauvaise répartition de la matière, et ainsi aboutit à des récipients défectueux car fragilisés. Dans un contexte de production industrielle à cadence élevée, le présoufflage doit être maîtrisé afin de garantir la qualité des récipients formés à partir de préformes en matière plastique. Il est connu de WO2013178903 de réguler la production cyclique de récipients d’une machine comprenant des stations d’étirage soufflage à partir de points de référence de pression régnant à l’intérieur de la préforme en fonction du temps relevés au cours du présoufflage sur une station dite station de référence. Les points de référence de pression en fonction du temps sont utilisés pour la régulation de la machine, afin de modifier les réglages d’une station dont la pression mesurée à un temps donné, ou le temps pour atteindre une pression donnée, serait en dehors d’une zone de tolérance autour de la pression de référence ou du temps de référence pour ce point.
Il arrive qu’un opérateur impose le changement d’un ou de plusieurs paramètres de fonctionnement de la machine, par exemple lorsque de nouvelles préformes sont utilisées présentant des caractéristiques différentes en termes de composition, ou de température de chauffe avant présoufflage.
Cependant, la modification d’un paramètre de fonctionnement de la machine en cours de production entraîne un arrêt de la régulation et la production cyclique de récipients continue sans régulation. Il est alors nécessaire de reprendre des points de référence manuellement pour que la régulation puisse reprendre.
Il en résulte une dérive de la phase de présoufflage, ainsi qu’une diminution de productivité.
Il existe donc un besoin d’améliorer le fonctionnement de la machine lorsqu’un opérateur perturbe le système de régulation.
A cet effet, la présente invention a pour objet un procédé de régulation d’une production cyclique de récipients par étirage-soufflage à partir de préformes en matière plastique dans une machine comprenant une ou plusieurs stations d’étirage-soufflage conçues chacune pour produire un récipient au cours d’un cycle de production, et pourvues chacune d’une électrovanne de présoufflage raccordant fluidiquement la préforme à une source de fluide sous pression fournissant un débit de présoufflage pendant une phase de présoufflage, le procédé de régulation comprenant :
a) une phase d’initialisation incluant une étape de mise en place par un opérateur et de mémorisation d’une pluralité de paramètres de fonctionnement de la machine (1 ) pendant le cycle de production, et de paramètres de régulation incluant au moins une position de référence (Ac, Bc, PCab, Fc) d’au moins un point caractéristique (A, B, Pab, F) d’une courbe de présoufflage correspondant à la pression régnant à l’intérieur de la préforme durant au moins une partie du présoufflage, ladite position de référence (Ac, Bc, PCab,
Fc) étant déterminée par un instant de référence et/ou une pression de référence, b) une phase de production régulée au cours de laquelle, pour chaque cycle de production, au moins une préforme est étirée et soufflée par injection d’un fluide sous pression dans chaque station et au cours de laquelle :
- b1 ) pour au moins une station de référence de la machine, la courbe de présoufflage incluant le point caractéristique est mesurée et mémorisée, et un instant réel et/ou une pression réelle est calculé(e) ou déterminé(e), correspondant audit point caractéristique (A, B, Pab, F) pour la courbe de présoufflage mesurée, et
- b2) une nouvelle valeur d’au moins un paramètre de fonctionnement de la machine est calculée et mémorisée en fonction d’un écart entre l’instant réel et l’instant de référence et/ou entre la pression réelle et la pression de référence,
le procédé de régulation étant caractérisé en ce que la phase de production régulée inclut une étape de surveillance b3) d’un éventuel changement imposé par l’opérateur d’une valeur d’un paramètre de fonctionnement de la machine,
le procédé de régulation comprenant en outre une phase de mise à jour automatique du ou des paramètres de régulation qui est mise en oeuvre en cas de changement imposé d’un paramètre de fonctionnement de la machine, incluant :
c1 ) une étape de stabilisation au cours de laquelle la production est poursuivie à partir du paramètre imposé pendant une durée de stabilisation prédéterminée, et pour chaque cycle de production les actions b1 ) sont exécutées, et les actions b2) sont suspendues, et c2) une étape de correction de l’instant de référence et/ou de la pression de référence en fonction des valeurs d’instant réel et/ou de pression réelle mémorisées au cours de l’étape de stabilisation, afin de poursuivre la phase de production régulée.
Grâce à la phase de mise à jour automatique du ou des paramètres de régulation, le procédé selon l’invention permet de poursuivre la régulation en cas de changement imposé d’un paramètre de fonctionnement de la machine. Il n’est plus nécessaire de reprendre manuellement des points de référence.
Selon d’autres caractéristiques du procédé prises isolément ou selon toute combinaison techniquement envisageable :
- les paramètres de fonctionnement de la machine susceptibles d’être recalculés pendant l’étape b2) sont pris parmi : un instant de commande d’ouverture (TRo) de l’électrovanne de présoufflage, une valeur ou un profil temporel de débit de présoufflage, une pression de présoufflage ou un profil temporel d’une course d’une tige d’étirage,
- les paramètres de régulation incluent la mémorisation d’au moins une tolérance d’acceptation d’une position réelle (Ar, Br, PRab, Fr) de l’au moins un point caractéristique (A, B, Pab, F) de la courbe de présoufflage choisi par rapport à la position de référence dudit point caractéristique (A, B, Pab, F), et dans lequel il n’y a pas de calcul d’une nouvelle valeur dudit paramètre de fonctionnement de la machine (1 ) si ledit écart est inférieur à la tolérance d’acceptation.
Ainsi, en cas d’un écart faible entre l’instant réel et l’instant de référence et/ou entre la pression réelle et la pression de référence, la valeur du paramètre de fonctionnement de la machine dont le changement a été imposé est conservée sans impacter de manière trop importante la productivité de la machine.
Selon d’autres caractéristiques du procédé prises isolément ou selon toute combinaison techniquement envisageable :
- les paramètres de régulation comprennent un instant de référence (Ac) du début d’augmentation de pression dans la préforme, appelé instant de référence (Ac) de début de présoufflage, et une tolérance pour l’instant de référence (Ac) de début de
présoufflage,
et, si l'instant réel (Ar) de début de présoufflage dans la préforme de la station de référence est postérieur, respectivement antérieur, d’un écart temporel à l'instant de référence (Ac) de début de présoufflage pour ladite station de référence supérieur à la tolérance d’acceptation, la nouvelle valeur calculée comme instant de commande d’ouverture (TRo) de l’électrovanne de présoufflage de chacune des stations d’étirage- soufflage est alors anticipée, respectivement retardée, dudit écart temporel dans toutes les stations d’étirage-soufflage.
- les paramètres de régulation incluent en outre :
un instant de référence (Bc) d’un pic de pression de présoufflage dans la préforme, et une tolérance d’acceptation pour l’instant de référence (Bc) du pic de pression, dans lequel la phase de production régulée b) comprend d’abord un éventuel changement imposé de l’instant de commande d’ouverture (TRo) de l’électrovanne de présoufflage jusqu’à un cycle de production au cours duquel l’instant réel (Ar) de début de présoufflage dans la préforme est inférieur à la tolérance d’acceptation de début de présoufflage, un instant réel (Br) de pic de pression est calculé pour les cycles de production suivants, et si ce dernier est antérieur, respectivement postérieur, à l’instant de référence (Bc) de pic de pression, d’un écart temporel supérieur à la tolérance d’acceptation, est calculée une nouvelle valeur de débit de présoufflage (Dp) réduite, respectivement augmentée par rapport à la valeur du débit de présoufflage (Dp) au cours du cycle de production pendant lequel l’instant réel (Br) de pic de pression a été calculé.
- les paramètres de régulation incluent en outre une pente de référence (PCab) d’augmentation de la pression entre le point caractéristique (A) de début de présoufflage et le point caractéristique (B) de pic de pression, et une tolérance d’acceptation pour ladite pente de référence (PCab) d’augmentation de la pression,
dans lequel la phase de production régulée comprend d’abord l’éventuel changement imposé de l’instant de commande d’ouverture (TRo) de l’électrovanne de présoufflage jusqu’à un cycle de production au cours duquel l’instant réel (Ar) de début de présoufflage dans la préforme est inférieur à la tolérance d’acceptation de début de présoufflage, puis l’éventuel changement imposé du débit de présoufflage (Dp) jusqu’à un cycle de production au cours duquel l’instant réel (Ar) de début de présoufflage et l’instant réel (Br) de pic de pression sont inférieurs à leur tolérance d’acceptation respective,
puis une pente réelle (PRab) d’augmentation de la pression entre l’instant réel (Ar) de début de présoufflage et l’instant réel (Br) de pic de pression est calculée pour les cycles de production suivants, et si la pente réelle (PRab) s’écarte de la pente de référence (PCab), d’un écart supérieur à la tolérance d’acceptation de pente, sont calculées :
* une nouvelle valeur de débit nominal de présoufflage ou un nouveau profil temporel de débit de présoufflage, et/ou
* une nouvelle valeur de pression de la source de fluide sous pression, et/ou
* une nouvelle valeur de vitesse nominale ou de profil temporel d’étirage d’une tige d’étirage.
- l’étape b1 ) comprend uniquement ou en outre les opérations consistant à :
détecter un instant (Ar), dit instant réel (Ar) de début de présoufflage dans la station de référence ou dans une autre station, où la pression dans la préforme commence à croître ;
mémoriser cet instant ;
calculer un instant réel de fin de présoufflage tel que :
instant réel de fin de présoufflage = instant réel de début de présoufflage +At-5, où At est une durée prédéfinie d'ouverture de l'électrovanne de présoufflage, d est une constante prédéterminée ;
en déduire une pression réelle (Fr) de fin de présoufflage à partir des mesures de pression effectuées dans l’étape b1 ) ;
comparer la pression réelle (Fr) de fin de présoufflage ainsi déterminée avec une pression de référence (Fc) de fin de présoufflage pour la station de référence ;
si la pression réelle (Fr) de fin de présoufflage s’écarte de la pression de référence (Fc) de fin de présoufflage d’une valeur supérieure à une tolérance d’acceptation, est calculée une nouvelle valeur de débit de présoufflage (Dp) réduite, respectivement augmentée par rapport à la valeur du débit de présoufflage (Dp) au cours du cycle de production pendant lequel l’instant réel (Fr) de fin de présoufflage a été calculé.
Ainsi, en cas d’éventuel changement imposé de paramètres de fonctionnement de la machine tels que l’instant d’ouverture de l’électrovanne ou le débit de présoufflage, les paramètres de régulation de la machine sont mis à jour automatiquement dès lors qu’il n’est plus possible de rester à l’intérieur de la tolérance d’acceptation, et les paramètres de fonctionnement de la machine dont le changement n’est pas imposé sont recalculés.
Selon d’autres caractéristiques du procédé, les paramètres de régulation incluent la mémorisation d’au moins une limite de régulation pour au moins un des paramètres de fonctionnement machine (1 ), dit paramètre surveillé, les actions b2) de l’étape de production régulée incluent en outre de comparer la nouvelle valeur calculée pour un paramètre surveillé avec la limite de régulation, et en cas de dépassement de ladite limite, une alerte de dégradation de la régulation est émise et la production régulée se poursuit à partir d’une nouvelle valeur du paramètre surveillé prise parmi : la valeur au cours du cycle de production précédent, la valeur entrée dans la phase d’initialisation, ou une combinaison desdites valeurs.
Ainsi, la valeur du paramètre surveillé ne peut excéder une limite de régulation au-delà de laquelle la régulation serait dégradée.
Selon d’autres caractéristiques du procédé, utilisant une machine équipée d’une première station et d’une deuxième station, l’une des stations étant une station de référence, chaque station étant pourvue d’un capteur de pression régnant à l’intérieur de la préforme de ladite station et d’une électrovanne de présoufflage présentant un temps de réponse entre un instant de commande de l’ouverture (TRo) de l’électrovanne et le début effectif de l’augmentation de pression dans la préforme, procédé dans lequel les paramètres de régulation comprennent le début du présoufflage, et un temps de réponse prédéterminé, et dans lequel en plus d’une nouvelle valeur d’instant de commande (TRo) de l’ouverture de l’électrovanne de présoufflage, un temps de réponse réel est calculé,
si le temps de réponse réel est supérieur au temps de réponse prédéterminé :
une alerte de dérive de la station de référence est émise, et/ou
pour un cycle de production ultérieur, l’instant de référence d’ouverture de l’électrovanne (17) de la deuxième station est calculé, la deuxième station étant alors considérée comme une nouvelle station de référence.
Ainsi, en cas de temps de réponse trop long par exemple dû au vieillissement de l’électrovanne de présoufflage de la station de référence et faussant la référence de régulation, l’émission d’une alerte d’une dérive de la station de référence, et/ou la détermination d’une nouvelle station qui servira de station de référence pour les prochains cycles de production, permet d’éviter des erreurs de régulation.
La présente invention a également pour objet une machine de production cyclique par étirage-soufflage à partir de préformes en matière plastique , qui comprend : une source de fluide à une pression de présoufflage, une ou plusieurs stations d’étirage-soufflage, chaque station comprenant un moule présentant une cavité destinée à recevoir une préforme; une électrovanne propre à mettre en communication l'intérieur de la préforme, reçue dans la cavité, avec ladite source de fluide selon un débit de présoufflage (Dp) prédéterminé; un dispositif de commande de l'ouverture et de la fermeture de
l'électrovanne; un capteur propre à mesurer la pression régnant à l’intérieur de la préforme; un dispositif de détection d’un instant, dit instant réel (Ar) de début de présoufflage, où la pression dans la préforme commence à croître; un dispositif de comparaison de cet instant réel (Ar) avec un instant de référence (Ac) de début de présoufflage; un dispositif de régulation d'un instant de commande d’ouverture (TRo) de l'électrovanne en fonction du résultat de cette comparaison,
caractérisée en ce qu’elle comprend un dispositif de surveillance d’un éventuel changement imposé par l’opérateur d’un paramètre de fonctionnement de la machine, un dispositif d’analyse d’une succession de courbes temporelles de pression régnant à l’intérieur de la préforme au cours d’une phase de stabilisation sans régulation, et un dispositif de mise à jour d’au moins une référence de régulation, raccordés au dispositif d’analyse.
La machine permet de mettre en oeuvre un procédé selon l’invention en étant configurée pour détecter un éventuel changement imposé par un opérateur, analyser une succession de courbes temporelles de pression au cours d’une phase de stabilisation sans régulation et mettre à jour au moins une référence de régulation. Ainsi, la machine peut poursuivre la régulation sans nécessiter l’intervention d’un opérateur pour mettre à jour la référence de régulation.
Selon d’autres caractéristiques de la machine selon l’invention, prises seules ou en combinaison :
- la machine précitée comprend en outre un dispositif commandable apte à faire varier le débit de fluide sous pression, ou une électrovanne à débit variable commandable; un dispositif de détection d’un instant où la pression dans la préforme atteint un pic, dit instant réel (Br) de pic de pression de présoufflage ; un dispositif de comparaison de cet instant réel (Br) de pic de pression avec un instant de référence (Bc) de pic de pression; un dispositif de régulation du débit injecté dans la préforme en fonction du résultat de cette comparaison.
- la machine précitée comprend en outre un dispositif de calcul d’une pente réelle (PRab) d’augmentation de la pression entre la pression mesurée à l’instant réel (Ar) début de présoufflage et la pression mesurée à l’instant réel de (Br) de pic de pression; un dispositif de comparaison de cette pente réelle (PRab) avec une pente de
référence (PCab) ; un dispositif de régulation du débit (Dp) de présoufflage injecté dans la préforme en fonction du résultat de cette comparaison et/ou un dispositif de régulation de la pression de la source de fluide sous pression en fonction du résultat de cette comparaison, et/ou un dispositif de régulation de vitesse nominale ou de profil temporel d’étirage d’une tige d’étirage en fonction du résultat de cette comparaison.
- la machine précitée comprend en outre un dispositif de détection d’un instant, dit instant réel de fin de présoufflage, où la pression dans la préforme recommence à croître ; un dispositif de comparaison de la pression réelle (Fr) de fin de présoufflage mesurée à cet instant avec une pression de référence (Fc) de fin de présoufflage ; un dispositif de régulation du débit de présoufflage (Dp) injecté dans la préforme en fonction du résultat de cette comparaison.
Ainsi, la machine est configurée pour poursuivre la régulation quelle que soit l’issue de la comparaison entre l’instant de référence et l’instant réel de début de présoufflage, entre l’instant de référence et l’instant réel de pic de pression, entre la pente de référence et la pente réelle d’augmentation de la pression entre le début de présoufflage et le pic de pression, et entre l’instant de référence et l’instant réel de fin de présoufflage. La présente invention a également pour objet :
- un produit programme d’ordinateur destiné à être implémenté sur une machine de fabrication de récipients précitée, qui comprend des instructions pour commander l'ouverture et la fermeture de l'électrovanne de présoufflage ; commander le débit de présoufflage (Dp); prendre en compte l'instant réel (Ar) de début de présoufflage ; prendre en compte l'instant de référence (Ac) de début de présoufflage ; comparer l'instant réel (Ar) de début de présoufflage avec l'instant de référence (Ac) de début de présoufflage ; réguler l'instant de commande d’ouverture (TRo) de l'électrovanne en fonction du résultat de cette comparaison, caractérisé en ce qu’il comprend des instructions pour la détection d’au moins un changement imposé par l’opérateur d’un paramètre de fonctionnement de la machine;
des instructions pour mesurer une série de courbes de présoufflage et mémoriser au moins les positions réelles des points caractéristiques d’une série de courbes de présoufflage, et suspendre la modification des paramètres de fonctionnement de la machine (1 ) pendant une durée de stabilisation prédéterminée, et
des instructions pour mettre à jour au moins un paramètre de régulation et autoriser de nouveau une production régulée.
- un produit programme d'ordinateur selon la revendication précédente, comprenant en outre des instructions pour prendre en compte un instant réel (Br) de pic de pression de présoufflage dans la préforme; prendre en compte un instant de référence (Bc) de pic de pression de présoufflage dans la préforme; comparer l'instant réel (Br) de pic de pression de présoufflage dans la préforme avec l'instant de référence (Bc) de pic de pression de présoufflage dans la préforme; réguler le débit de présoufflage (Dp) en fonction du résultat de cette comparaison ;
et/ou pour calculer une pente réelle (PRab) entre la pression mesurée à l’instant réel (Ar) de début de présoufflage dans la préforme et la pression mesurée à l’instant réel (Br) de pic de pression de présoufflage; calculer une pente de référence (PCab) entre la pression mesurée à l’instant de référence (Ac) de début de présoufflage dans la préforme et la pression mesurée à l’instant de référence (Bc) de pic de pression de présoufflage;
comparer la pente réelle (PRab) avec la pente de référence (PCab); réguler le débit de présoufflage (Dp) en fonction du résultat de cette comparaison et/ou la pression de la source de fluide sous pression, et/ou la vitesse nominale ou le profil temporel d’étirage de la tige d’étirage;
et/ou pour prendre en compte une pression réelle (Fr) de fin de présoufflage ; prendre en compte une pression de référence (Fc) de fin de présoufflage ; comparer la pression réelle (Fr) de fin de présoufflage avec la pression de référence (Fc) de fin de présoufflage; réguler le débit de présoufflage (Dp) en fonction du résultat de cette comparaison.
Le produit programme d’ordinateur est adapté pour mettre en oeuvre le procédé selon l’invention, et permet notamment d’automatiser la mise à jour d’au moins un paramètre de régulation en autorisant de nouveau une production régulée. La mise à jour est ainsi mise en oeuvre avec une précision et une rapidité accrue limitant la diminution de productivité et des erreurs éventuelles de régulation.
Selon un autre aspect, l’invention porte également sur un procédé de régulation d’une production cyclique de récipients par étirage-soufflage à partir de préformes en matière plastique dans une machine comprenant une ou plusieurs stations d’étirage-soufflage conçues chacune pour produire un récipient au cours d’un cycle de production, et pourvues chacune d’une électrovanne de présoufflage raccordant fluidiquement la préforme à une source de fluide sous pression fournissant un débit de présoufflage pendant une phase de présoufflage, le procédé de régulation comprenant :
a) une phase d’initialisation incluant une étape de mise en place par un opérateur et de mémorisation d’une pluralité de paramètres de fonctionnement de la machine pendant le cycle de production, et de paramètres de régulation incluant au moins un gabarit de référence d’au moins une zone caractéristique d’une courbe de présoufflage
correspondant à la pression régnant à l’intérieur de la préforme durant au moins une partie du présoufflage, ledit gabarit de référence étant déterminé par un intervalle temporel de référence et/ou un intervalle de pression de référence, et/ou une portion de courbe de référence
b) une phase de production régulée au cours de laquelle, pour chaque cycle de production, au moins une préforme (3) est étirée et soufflée par injection d’un fluide sous pression dans chaque station (7) et au cours de laquelle :
- b1 ) pour au moins une station de référence de la machine (1 ), la courbe de présoufflage incluant la zone caractéristique est mesurée et mémorisée, et une portion réelle de la courbe de préssoufflage est calculé(e) ou déterminé(e), correspondant à ladite zone caractéristique pour la courbe de présoufflage mesurée, et
- b2) une nouvelle valeur d’au moins un paramètre de fonctionnement de la machine (1 ) est calculée et mémorisée en fonction d’un écart entre la portion réelle de la courbe et ledit gabarit de référence,
le procédé de régulation étant caractérisé en ce que la phase de production régulée inclut une étape de surveillance b3) d’un éventuel changement imposé par l’opérateur d’une valeur d’un paramètre de fonctionnement de la machine,
le procédé de régulation comprenant en outre une phase de mise à jour automatique du ou des paramètres de régulation qui est mise en oeuvre en cas de changement imposé d’un paramètre de fonctionnement de la machine, incluant :
c1 ) une étape de stabilisation au cours de laquelle la production est poursuivie à partir du paramètre imposé pendant une durée de stabilisation prédéterminée, et pour chaque cycle de production les actions b1 ) sont exécutées, et les actions b2) sont suspendues, et c2) une étape de correction du gabarit de référence en fonction de la portion réelle mémorisée au cours de l’étape de stabilisation, afin de poursuivre la phase de production régulée.
L’invention porte également sur une machine de production cyclique par étirage-soufflage à partir de préformes en matière plastique, qui comprend : une source de fluide à une pression de présoufflage, une ou plusieurs stations d’étirage-soufflage, chaque station comprenant un moule présentant une cavité destinée à recevoir une préforme; une électrovanne propre à mettre en communication l'intérieur de la préforme, reçue dans la cavité, avec ladite source de fluide selon un débit de présoufflage prédéterminé ; un dispositif de commande de l'ouverture et de la fermeture de l'électrovanne; un capteur propre à mesurer la pression régnant à l’intérieur de la préforme; un dispositif de détection d’une portion réelle de courbe de présoufflage correspondant à une zone caractéristique prédéterminée ; un dispositif de comparaison de cette courbe réelle avec un gabarit de référence correspondant à la zone caractéristique prédéterminée ; un dispositif de régulation d'un instant de commande d’ouverture de l'électrovanne en fonction du résultat de cette comparaison,
la machine comprenant un dispositif de surveillance d’un éventuel changement imposé par l’opérateur d’un paramètre de fonctionnement de la machine, un dispositif d’analyse d’une succession de courbes temporelles de pression régnant à l’intérieur de la préforme au cours d’une phase de stabilisation sans régulation, et un dispositif de mise à jour, raccordés au dispositif d’analyse le dispositif de mise à jour étant conçu pour mettre à jour le gabarit de référence.
L’invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d’exemple et faite en se référant aux dessins annexés sur lesquels :
[Fig. 1] la figure 1 est une vue schématique illustrant une machine de production cyclique de récipients par étirage-soufflage, et plus spécifiquement un moule d’une station d’étirage-soufflage dans lequel est soufflé un récipient (en traits pleins) à partir d’une préforme (en pointillés) ;
[Fig. 2] la figure 2 est une courbe illustrant les variations de la pression régnant à l’intérieur de la préforme au cours du présoufflage ;;
[Fig. 3] la figure 3 représente un diagramme schématique du procédé de régulation selon l’invention ;
[Fig. 4] la figure 4 représente deux courbes illustrant la régulation de la machine à l’aide d’un point de référence du début de présoufflage ;
[Fig. 5] la figure 5 représente deux courbes illustrant la régulation de la machine à l’aide d’un point de référence de pic de pression et de la pente de la courbe entre le point de début de présoufflage et de pic de pression ;
[Fig. 6] la figure 6 représente deux courbes illustrant la régulation de la machine à l’aide d’un point de référence de fin de présoufflage ;
[Fig. 7] la figure 7 est une courbe illustrant les variations de la pression régnant à l’intérieur de préformes d’une pluralité de stations d’étirage-soufflage sans régulation au cours du présoufflage ; et
[Fig. 8] la figure 8 est une courbe illustrant les variations de la pression régnant à l’intérieur de préformes d’une pluralité de stations d’étirage-soufflage avec régulation au cours du présoufflage.
La figure 1 représente partiellement une machine 1 de production cyclique de récipients 2 par étirage-soufflage à partir de préformes 3 en matière plastique.
Les préformes 3 sont par exemple réalisées en polyéthylène téréphtalate (PET).
Chaque préforme 3 comprend un col 4 et un corps 5 cylindrique terminé par un fond 6 hémisphérique.
La machine 1 comprend au moins une station 7 d’étirage-soufflage, une seule station 7 étant représentée sur la figure 1. Chaque station 7 est typiquement montée sur un bâti, par exemple en périphérie d’un carrousel. La station 7 comprend un moule 8 présentant une cavité 9 destinée à recevoir une préforme 3, et présentant la forme du récipient à réaliser.
La station 7 comprend de préférence une tige 10 d’étirage montée coulissante par rapport au moule 8 le long d’un axe X principal (généralement de révolution).
La station 7 comprend un dispositif (non représenté) de commande du déplacement axial de la tige 10, de préférence du type électromagnétique.
La station 7 comprend une tuyère 12 coiffant une face supérieure du moule 8, propre à recouvrir le col 4 de la préforme 3 qui en dépasse.
La station 7 comprend un capteur 13 de pression, typiquement monté sur la tuyère 12 propre à mesurer la pression régnant à l’intérieur de la préforme 3.
La machine 1 comprend par ailleurs un circuit 14 de présoufflage comprenant une source 15 de fluide de présoufflage. Le fluide de présoufflage est par exemple un gaz, de préférence de l’air. Le fluide de présoufflage est mis à une pression de présoufflage, typiquement comprise entre 5 et 16 bars. Le circuit 14 de présoufflage comprend un conduit 16 reliant la source de fluide 15 à la tuyère 12. Une électrovanne 17 de présoufflage est interposée entre la source 15 de fluide et la tuyère 12. Un dispositif 18 commandable apte à faire varier le débit Dp de fluide sous pression est de préférence monté sur l’électrovanne de présoufflage 17, ou l’électrovanne de présoufflage 17est à débit variable commandable. L’électrovanne 17 de présoufflage est propre à mettre en communication l'intérieur de la préforme 3, reçue dans la cavité 9, avec ladite source 15 de fluide selon un débit de présoufflage Dp prédéterminé. Le débit de présoufflage est typiquement mesuré à l’aide d’un débitmètre.
Par phase de présoufflage, il est entendu une phase pendant au moins une partie de laquelle la tige d’étirage 10 étire la préforme 3, et au cours de laquelle la préforme 3 est fluidiquement raccordée par l’électrovanne de présoufflage 17 à la source 15 de fluide de présoufflage.
La machine 1 comprend en outre un circuit 19 de soufflage comprenant une source 20 de fluide de soufflage. Le fluide de soufflage est par exemple un gaz, de préférence de l’air. Le fluide de soufflage est mis à une pression de soufflage, typiquement comprise entre 16 et 40 bars. Le circuit 19 de soufflage comprend un conduit 21 reliant la source 20 de fluide de soufflage à la tuyère 12. Une électrovanne 22 de soufflage est interposée entre la source 20 de fluide de soufflage et la tuyère 12. Un dispositif 23 commandable apte à faire varier le débit Ds de fluide sous pression est de préférence monté sur l’électrovanne 22 de soufflage, ou l’électrovanne 22 de soufflage est à débit variable commandable.
La machine 1 comprend en outre un dispositif de commande de l'ouverture et de la fermeture de l'électrovanne de présoufflage 17.
De préférence, la machine 1 comprend en outre un dispositif de commande de l'ouverture et de la fermeture de l'électrovanne 22 de soufflage.
La machine 1 comprend en outre une unité 24 de contrôle électronique, notamment sous forme d’un automate programmable industriel (API), reliée électriquement au capteur 13 de pression, aux électrovannes 17, 22 via leurs des dispositifs 18, 23 commandables pour réguler les débits respectifs, et le cas échéant au dispositif de commande du déplacement de la tige 10.
Plus précisément, l’unité 24 de contrôle comprend typiquement :
- un processeur 25,
- un module 26 d’entrée analogique relié au capteur 13 de pression pour en recueillir les mesures et les convertir en signal numérique pour traitement par le processeur 25,
- une mémoire 27 reliée au processeur 25 pour le stockage de données issues du capteur 13 de pression après conversion,
- un module 28 de sortie analogique commandé par le processeur 25, et contrôlant les électrovannes 17,22 via leurs dispositifs 18, 23 commandables aptes à faire varier le débit de fluide sous pression, de manière à moduler les débits Dp, Ds de fluide fourni à la tuyère 12, ainsi que par les dispositifs de commande de l'ouverture et de la fermeture des électrovannes 17,22, de manière à ouvrir ou fermer les électrovannes 17, 23. Le module 28 de sortie analogique contrôle le cas échéant le dispositif de commande de
déplacement axial de la tige 10.
- une interface 29 de communication pour l’implémentation dans l’unité 24 de contrôle d’un programme d’ordinateur régentant son fonctionnement. Pour la réalisation concrète de la tuyère 12 et l’intégration des électrovannes 17, 22 avec les dispositifs 18, 23 commandables aptes à faire varier le débit, il est possible de se référer à la demande FR 2 872 082 de la demanderesse ou à son équivalent international WO 2006/008380.
La machine 1 comprend en outre un dispositif de surveillance d’un éventuel changement imposé par l’opérateur d’un paramètre de fonctionnement de la machine 1 , un dispositif d’analyse d’une succession de courbes temporelles de pression régnant à l’intérieur de la préforme 3 au cours d’une phase de stabilisation sans régulation, et un dispositif de mise à jour d’au moins une référence de régulation, raccordés au dispositif d’analyse.
Le dispositif de surveillance d’un éventuel changement imposé comprend typiquement le processeur 25.
Le dispositif d’analyse d’une succession de courbes temporelles de pression régnant à l’intérieur de la préforme au cours d’une phase de stabilisation sans régulation comprend typiquement le processeur 25, le module 26 d’entrée analogique relié au capteur 13 de pression pour en recueillir les mesures et les convertir en signal numérique pour traitement par le processeur 25, et la mémoire 27 reliée au processeur 25 pour le stockage de données issues du capteur 13 de pression après conversion.
Le dispositif de mise à jour d’au moins une référence de régulation comprend typiquement le processeur 25 et le module 28 de sortie analogique commandé par le processeur 25.
Le dispositif de mise à jour est propre à mettre à jour au moins une référence de régulation en fonction de l’analyse de la succession de courbes temporelles de pression au cours de la phase de stabilisation sans régulation.
Le dispositif de surveillance, le dispositif d’analyse et le dispositif de mise à jour permettent de poursuivre la régulation de la production cyclique de récipients même après le changement d’un paramètre de fonctionnement de la machine 1.
De préférence, la machine 1 comprend en outre un dispositif de détection d’un instant, dit instant réel de début de présoufflage Ar, où la pression dans la préforme 3 commence à croître.
Comme cela est visible sur la figure 2, l’instant de début de présoufflage est un point caractéristique A d’une courbe de présoufflage correspondant à la pression régnant à l’intérieur de la préforme 3 durant au moins une partie du présoufflage.
Le dispositif de détection de l’instant réel Ar de début de présoufflage comprend typiquement le processeur 25, apte à détecter l’instant réel Ar à partir des données recueillies par le capteur 13 de pression, converties par le module 26 d’entrée analogique et mémorisées par la mémoire 27 Selon ce mode de réalisation, la machine 1 comprend typiquement en outre un dispositif de comparaison de l’instant réel Ar de début de présoufflage avec un instant de référence Ac de début de présoufflage, et un dispositif de régulation d'un instant de commande d'ouverture TRo de l'électrovanne 17 de présoufflage en fonction du résultat de cette comparaison.
L’instant de référence Ac est déterminé et réglé par un opérateur en fonction d’un procédé de production d’un récipient selon les caractéristiques souhaitées pour le récipient final.
L’instant réel Ar de début de présoufflage peut différer de l’instant de référence Ac de début de présoufflage lorsque l’ouverture de l’électrovanne 17 de présoufflage intervient trop tôt auquel cas l’instant réel Ar de début de présoufflage est anticipé par rapport à l’instant de référence Ac de début de présoufflage, ou trop tard auquel cas l’instant réel Ar de début de présoufflage est retardé par rapport à l’instant de référence Ac de début de présoufflage. Le dispositif de comparaison de l’instant réel Ar de début de présoufflage avec un instant de référence Ac de début de présoufflage comprend typiquement le processeur 25, apte à comparer les données dudit instant réel Ar avec les données dudit instant de référence Ac enregistrées par la mémoire 27.
Le dispositif de régulation de l'instant de commande d'ouverture TRo de l'électrovanne 17 de présoufflage en fonction du résultat de cette comparaison comprend typiquement le processeur 25, apte à commander le module 28 de sortie analogique contrôlant l’électrovanne de présoufflage 17 via le dispositif de commande de l'ouverture et de la fermeture de l'électrovanne de présoufflage 17.
De préférence, la machine 1 comprend en outre un dispositif de détection d’un instant réel de pic de pression Br où la pression dans la préforme 3 atteint un pic.
L’instant de pic de pression est un point caractéristique B de la courbe de présoufflage.
Le dispositif de détection de l’instant réel Br de pic de pression comprend typiquement le processeur 25, apte à détecter l’instant réel Br à partir des données recueillies par le capteur 13 de pression, converties par le module 26 d’entrée analogique et mémorisées par la mémoire 27
Selon ce mode de réalisation, la machine 1 comprend typiquement en outre un dispositif de comparaison de l’instant réel Br de pic de pression avec un instant de référence Bc de pic de pression, et un dispositif de régulation du débit Dp injecté dans la préforme 3 en fonction du résultat de cette comparaison.
L’instant de référence Bc est déterminé et réglé par un opérateur en fonction d’un procédé de production d’un récipient selon les caractéristiques souhaitées pour le récipient final.
L’instant réel Br de pic de pression peut différer de l’instant de référence Bc de pic de pression lorsque le débit Dp de fluide de présoufflage est trop élevé auquel cas l’instant réel Br de pic de pression est anticipé par rapport à l’instant de référence Bc de pic de pression, ou trop faible auquel cas l’instant réel Br de pic de pression est retardé par rapport à l’instant de référence Bc de pic de pression.
Le dispositif de comparaison de l’instant réel Br de pic de pression avec un instant de référence Bc de pic de pression comprend typiquement le processeur 25, apte à comparer les données dudit instant réel Br avec les données dudit instant de référence Bc enregistrées par la mémoire 27.
Le dispositif de régulation du débit de présoufflage Dp injecté dans la préforme 3 en fonction du résultat de cette comparaison comprend typiquement le processeur 25, apte à commander le module 28 de sortie analogique contrôlant l’électrovanne de présoufflage 17 via le dispositif 18 commandable apte à faire varier le débit de fluide sous pression injecté dans la préforme 3, de manière à moduler le débit de présoufflage Dp.
De préférence, la machine 1 comprend en outre un dispositif de calcul d’une pente réelle PRab d’augmentation de la pression entre la pression mesurée à l’instant réel Br de pic de pression et la pression mesurée à l’instant réel Ar de début de présoufflage.
La valeur de la pente réelle PRab dépend ainsi de l’instant réel Ar de début de
présoufflage, de l’instant réel Br de pic de pression et des valeurs de pression mesurées à ces instants.
Le dispositif de calcul de la pente réelle PRab comprend typiquement le processeur 25, apte à calculer la pente réelle entre les points caractéristiques A de début de présoufflage et B de pic de pression mesurés par le capteur 13 de pression, convertis par le module 26 d’entrée analogique et mémorisés par la mémoire 27.
La pente entre la pression mesurée à l’instant de pic de pression et la pression mesurée à l’instant de début de présoufflage est un point caractéristique Pab de la courbe de présoufflage. La courbe temporelle de pression entre le début du présoufflage et le pic de pression n’étant pas rectiligne, le calcul de la pente réelle PRab est calculée d’une manière prédéterminée prise parmi les nombreuses options disponibles à l’homme du métier, telle qu’une moyenne des dérivées, ou une moyenne des augmentations de la pression par incrément temporels identiques, etc...
Selon ce mode de réalisation, la machine 1 comprend typiquement en outre un dispositif de comparaison de la pente réelle PRab avec une pente de référence PCab
d’augmentation de la pression, et un dispositif de régulation du débit Dp injecté dans la préforme 3 en fonction du résultat de cette comparaison.
Le dispositif de comparaison de la pente réelle PRab avec une pente de référence PCab comprend typiquement le processeur 25, apte à comparer les données de ladite pente réelle PRab avec les données de ladite pente de référence PCab enregistrées par la mémoire 27.
Le dispositif de régulation du débit Dp injecté dans la préforme 3 en fonction du résultat de cette comparaison comprend typiquement le processeur 25, apte à commander le module 28 de sortie analogique contrôlant l’électrovanne de présoufflage 17 via le dispositif commandable18 apte à faire varier le débit de fluide sous pression injecté dans la préforme 3, de manière à moduler le débit de présoufflage Dp.
De préférence, la machine 1 comprend en outre un dispositif de détection d’un instant, dit instant réel de fin de présoufflage, où la pression dans la préforme 3 recommence à croître après le creux de pression. Cette augmentation est due au fait que, passée une temporisation, pendant laquelle l’électrovanne 17 de présoufflage est maintenue ouverte, le soufflage est lancé en commandant simultanément la fermeture de l’électrovanne 17 de présoufflage et l’ouverture de l’électrovanne 22 de soufflage, ce qui provoque une brusque augmentation de la pression dans la préforme 3.
Le dispositif de détection de l’instant réel de fin de présoufflage comprend typiquement le processeur 25, apte à détecter l’instant réel de fin de présoufflage à partir des données recueillies par le capteur 13 de pression, converties par le module 26 d’entrée analogique et mémorisées par la mémoire 27.
L’instant réel de fin de présoufflage est typiquement déterminé de la façon suivante:
[Math 1] instant réel de fin de présoufflage = instant réel de début de présoufflage + At— d où : At est une durée prédéfinie d'ouverture de l'électrovanne de présoufflage 17, et d est une constante prédéterminée correspondant au temps de réponse de l’électrovanne 22 de soufflage entre l’instant de commande d’ouverture et l’instant de son ouverture effective.
At est typiquement comprise entre 50 et 300 ms d est typiquement égale à 10 ms.
L’instant de fin de présoufflage est un point caractéristique F de la courbe de
présoufflage.
Selon ce mode de réalisation, la machine 1 comprend typiquement en outre un dispositif de comparaison d’une pression réelle Fr de fin de présoufflage correspondant à la pression mesurée à l’instant réel de fin de présoufflage détecté, avec une pression de référence Fc de fin de présoufflage, et un dispositif de régulation du débit Dp injecté dans la préforme 3 en fonction du résultat de cette comparaison.
La pression de référence Fc est déterminée et réglée par un opérateur en fonction d’un procédé de production d’un récipient selon les caractéristiques souhaitées pour le récipient final.
L’instant réel Fr de fin de présoufflage peut différer de l’instant de référence Fc de fin de présoufflage lorsque le débit Dp de fluide de présoufflage est trop élevé auquel cas la pression réelle Fr de fin de présoufflage est supérieure à la pression de référence Fc de fin de présoufflage, ou trop faible auquel cas la pression réelle Fr de fin de présoufflage est inférieure à la pression de référence Fc de fin de présoufflage.
Le dispositif de comparaison de l’instant réel comprend typiquement le processeur 25, apte à comparer les données de ladite pression réelle Fr avec les données de ladite pression de référence Fc mémorisées par la mémoire 27.
Le dispositif de régulation du débit de présoufflage Dp injecté dans la préforme 3 en fonction du résultat de cette comparaison comprend typiquement le processeur 25, apte à commander le module 28 contrôlant l’électrovanne de présoufflage 17 qui peut être réglable ou associée à un limiteur de débit réglable via le dispositif 18 commandable apte à faire varier le débit de fluide sous pression injecté dans la préforme 3, de manière à moduler le débit de présoufflage Dp.
Les points caractéristiques A, B, Pab et F sont choisis pour réguler la machine 1 en assurant une bonne synchronisation de l’étirage bidirectionnel et une bonne répartition de la matière lors du présoufflage.
Un procédé de régulation d’une production cyclique de récipients par étirage-soufflage à partir de préformes 3 en matière plastique dans la machine 1 décrite ci-dessus va maintenant être décrit.
La figure 3 représente un diagramme schématique du procédé de régulation.
Le procédé comprend une phase a) d’initialisation incluant une étape de mise en place par un opérateur et de mémorisation d’une pluralité de paramètres de fonctionnement de la machine 1 pendant le cycle de production, et de paramètres de régulation incluant au moins une position de référence Ac, Bc, PCab et Fc d’au moins un point caractéristique A, B, Pab et F de la courbe de présoufflage, ladite position de référence Ac, Bc, PCab et Fc étant déterminée par un instant de référence et/ou une pression de référence. Lorsque la position de référence est déterminée par un instant de référence Ac, Bc, la position de référence correspond à un instant auquel est mesurée la pression régnant à l’intérieur de la préforme 3 audit point caractéristique A, B, ledit point caractéristique étant alors caractérisé par un instant particulier.
Lorsque la position de référence est déterminée par une pression de référence Fc, la position de référence correspond à la pression mesurée à l’instant dudit point
caractéristique F, ledit point caractéristique F étant alors caractérisé par une valeur de pression particulière.
Les paramètres de fonctionnement de la machine 1 sont typiquement pris parmi : l’instant de commande d’ouverture TRo de l’électrovanne de présoufflage 17, une valeur ou un profil temporel de débit de présoufflage Dp, la pression de présoufflage ou un profil temporel d’une course de la tige 10 d’étirage.
L’instant de commande d’ouverture TRo diffère de l’instant de référence Ac de début de présoufflage car il existe un temps de réponse entre l’instant où l’ouverture de
l’électrovanne de présoufflage est commandée et l’instant où le présoufflage débute effectivement à l’intérieur de la préforme 3. La mémorisation d’une pluralité de paramètres de fonctionnement de la machine 1 pendant le cycle de production, et de paramètres de régulation est typiquement opérée par la mémoire 27.
Chaque mesure de pression est réalisée par le capteur 13 de pression de la station 7 concernée.
De préférence, chaque mesure est une moyenne de cinq mesures prises au cours de cinq cycles.
L’instant de référence Ac de début de présoufflage est typiquement déterminé par l’instant où la pression mesurée régnant à l’intérieur d’une préforme 3 commence à croître.
L’instant de référence Ac de début de présoufflage est typiquement mis en place par un opérateur à l’aide de l’interface 29 de communication dans l’unité 24 de contrôle, mémorisé par la mémoire 27, traité par le processeur 25, qui commande par le module 28 de sortie analogique le dispositif de commande de l’ouverture de l’électrovanne de présoufflage 17.
L’atteinte de l’instant de référence Ac de début de présoufflage est généralement de quelques millisecondes après l’ouverture de l’électrovanne de présoufflage 17.
L’instant de référence Bc de pic de pression est typiquement mis en place par un opérateur à l’aide de l’interface 29 de communication dans l’unité 24 de contrôle, mémorisé par la mémoire 27, traité par le processeur 25, qui commande par le module 28 de sortie analogique G électrovanne 17 de présoufflage via le dispositif commandable18 apte à faire varier le débit Dp de présoufflage.
L’atteinte de l’instant de référence Bc de pic de pression de présoufflage est de quelques milliseconde après l’ouverture de l’électrovanne de présoufflage 17.
La pente de référence PCab est typiquement mise en place par un opérateur à l’aide de l’interface 29 de communication dans l’unité de contrôle 24, mémorisé par la mémoire 27, traité par le processeur 25, qui commande par le module 28 de sortie analogique G électrovanne 17 de présoufflage via le dispositif 18 commandable apte à faire varier le débit Dp de présoufflage, et/ou la valeur de pression de la source de fluide de
présoufflage 15, et/ou la valeur de vitesse nominale ou de profil temporel d’étirage de la tige d’étirage 10 via le dispositif de commande de déplacement axial de la tige 10. La pression de référence Fc de fin de présoufflage correspond typiquement à la pression à l’instant de référence de fin de présoufflage où la pression dans la préforme 3 recommence à croître.
La pression de référence Fc de fin de présoufflage est typiquement mise en place par un opérateur à l’aide de l’interface 29 de communication dans l’unité 24 de contrôle, mémorisée par la mémoire 27, traitée par le processeur 25, qui commande par le module 28 de sortie analogique l’électrovanne 17 de présoufflage via le dispositif commandable18 apte à faire varier le débit Dp de présoufflage.
La pression de référence Fc de fin de présoufflage est généralement de quelques bars.
Le procédé comprend en outre une phase b) de production régulée comprenant une étape b1 ) et une étape b2).
Au cours de ladite phase de production régulée b), pour chaque cycle de production, au moins une préforme 3 est étirée et soufflée par injection d’un fluide sous pression, typiquement de la source 15 de fluide de présoufflage puis de la source 20 de fluide de soufflage dans chaque station 7.
L’injection de fluide de présoufflage est typiquement déclenchée par l’ouverture de l’électrovanne de présoufflage 17.
Le fluide de présoufflage est injecté à un débit nominal de présoufflage puis selon un profil temporel de débit de présoufflage Dp déterminé.
De préférence, simultanément à l’injection de fluide de présoufflage, la tige 10 d’étirage est mise en fonctionnement à une vitesse nominale puis selon un profil temporel d’étirage déterminé.
Par vitesse nominale de la tige d’étirage, il est entendu entre 1 m/s et 2,5 m/s.
En fin de présoufflage, l’électrovanne de présoufflage 17 est fermée, et l’injection de fluide de soufflage est typiquement déclenchée par l’ouverture de l’électrovanne 22 de soufflage.
Au cours de ladite phase de production régulée b), à l’étape b1 ), pour au moins une station 7 de la machine 1 , dite station de référence, la courbe de présoufflage incluant le point caractéristique A, B, Pab, F est calculée à partir des mesures de pression typiquement relevées par le capteur 13 de pression et enregistrées dans la mémoire 27, puis la courbe est mémorisée, et un instant réel et/ou une pression réelle Ar, Br, PRab et Fr est calculé(e) ou déterminé(e), correspondant audit point caractéristique A, B, Pab, F pour la courbe de présoufflage mesurée.
L’instant réel Ar de début de présoufflage est détecté par le dispositif de détection de l’instant réel Ar de début de présoufflage.
L’instant réel Br de pic de pression de présoufflage est détecté par le dispositif de détection de l’instant réel Br de pic de pression de présoufflage.
La pente réelle PRab est calculée par le dispositif de calcul de pente réelle PRab entre la pression mesurée à l’instant réel Br de pic de pression et la pression mesurée à l’instant réel de début de présoufflage.
L’instant réel Fr de fin de présoufflage est détecté par le dispositif de détection de l’instant réel Fr de fin de présoufflage.
La durée totale de présoufflage pour une préforme 3 est typiquement comprise entre 50 ms et 300ms.
A l’étape b2), une nouvelle valeur d’au moins un paramètre de fonctionnement de la machine 1 est calculée et mémorisée en fonction d’un écart entre l’instant réel et l’instant de référence et/ou entre la pression réelle et la pression de référence correspondant au point caractéristique A, B, Pab, F.
La nouvelle valeur du paramètre de fonctionnement est calculée par le processeur 25 et mémorisée par la mémoire 27.
De préférence, les paramètres de régulation incluent en outre la mémorisation d’au moins une tolérance d’acceptation de la position réelle Ar, Br, PRab, Fr de l’au moins un point caractéristique A, B, Pab, F de la courbe de présoufflage choisi par rapport à la position de référence Ac, Bc, PCab, Fc dudit point caractéristique A, B, Pab, F, et il n’y a pas de calcul d’une nouvelle valeur dudit paramètre de fonctionnement de la machine 1 si ledit écart est inférieur à la tolérance d’acceptation.
La tolérance d’acceptation autour de chaque point est représentée par des rectangles sur les figures 4 à 6. De préférence, la tolérance d’acceptation est une tolérance d’acceptation en temps pour les points caractéristiques de début A de présoufflage et B de pic de pression de présoufflage, et une tolérance d’acceptation en pression pour le point caractéristique F de fin de présoufflage.
De préférence également, la tolérance d’acceptation pour le point caractéristique Pab est une tolérance de pente.
Par exemple, la tolérance d’acceptation pour le point caractéristique A est comprise entre 1 et 3 ms.
Par exemple, la tolérance d’acceptation pour le point caractéristique B est comprise entre 1 et 3 ms.
Par exemple, la tolérance d’acceptation pour le point caractéristique Pab est comprise entre 15 mbar/ms et 60 mbar/ms.
Par exemple, la tolérance d’acceptation pour le point caractéristique F est comprise entre 0.1 bar et 0.3 bar.
Dans chacune des figures 4 à 6, la courbe comprenant les points caractéristiques indiqués A, B, F avec des tolérances d’acceptation illustrées par des rectangles, illustre les paramètres de régulation mémorisés lors d’une phase d’initialisation du procédé. L’autre courbe de chaque figure illustre la pression réelle mesurée dans la préforme pendant la présoufflage . La figure supérieure illustre les courbes lors de l’étape « b1 » de la phase de régulation. La figure inférieure illustre l’effet de l’étape « b2 » de la phase de régulation, concernant le point caractéristique concerné par chaque figure.
Par exemple, dans le mode de réalisation illustré par la figure 4, l’instant réel Ar de début de présoufflage est comparé à l’instant de référence Ac de début de présoufflage, à l’aide du dispositif de comparaison de l’instant réel Ar de début de présoufflage avec l’instant de référence Ac de début de présoufflage.
Si l'instant réel Ar de début de présoufflage dans la préforme 3 de la station de référence mesuré à l’étape b1 ) est postérieur, respectivement antérieur (comme dans l’exemple de la figure 4), d’un écart temporel à l'instant de référence Ac de début de présoufflage pour ladite station de référence supérieur à la tolérance d’acceptation, la nouvelle valeur calculée à l’étape b2) comme instant de commande d’ouverture TRo de l’électrovanne de présoufflage 17 de chacune des stations d’étirage-soufflage 7 est alors anticipée, respectivement retardée (comme dans l’exemple de la figure 4), dudit écart temporel dans toutes les stations d’étirage-soufflage 7, par exemple à l’aide du dispositif de régulation de l’instant de commande d’ouverture TRo de l’électrovanne 17 de présoufflage.
Cela permet d’augmenter la fiabilité de la production et de limiter les défauts de fabrication sur les autres stations 7.
Dans l’exemple illustré en figure 4, les paramètres de régulation mémorisés lors de la phase d’initialisation comprennent l’instant Ac de début de présoufflage et,
avantageusement, une tolérance d’acceptation pour cet instant. Lors de l’étape « b1 » de la phase de régulation, le point caractéristique sur la courbe de pression mesurée est l’instant Ar de début de présoufflage. Le paramètre de fonctionnement de la machine 1 susceptible d’avoir une influence sur le début de présoufflage est l’instant TRo de commande d’ouverture de l’électrovanne. L’étape « b2 » de la phase de régulation inclue de calculer à partir de la courbe mesurée, l’instant Ar de début de présoufflage et de calculer un écart avec l’instant consigne Ac de début de présoufflage. Elle peut avantageusement comprendre de comparer l’écart calculé avec la limite de régulation. En cas de dépassement de l’éventuelle limite, elle comprend de calculer un nouvel instant TRo de commande de l’électrovanne 17 de présoufflage en fonction de l’écart calculé et éventuellement d’une partie ou de la totalité de la tolérance d’acceptation concernant l’instant de début de présoufflage. Cette nouvelle valeur de paramètre de la machine 1 sera prise en compte lors du ou de l’un des cycles suivant de production de récipients.
Dans l’exemple illustré en figure 5, les paramètres de régulation mémorisés lors de la phase d’initialisation comprennent la pente PCab moyenne entre l’instant Ac de début de présoufflage et le pic B de pression de présoufflage, ainsi qu’une éventuelle tolérance d’acceptation pour cette pente. Ils peuvent avantageusement comprendre, mais de manière non obligatoire les paramètres de régulation du mode de réalisation illustré en figure 4.
L’étape « b1 » de la phase de régulation pour le mode de réalisation figure 5 comprend le calcul de la pente moyenne PRab entre le début de présoufflage et le pic de pression de présoufflage à partir de la courbe de pression mesurée, ainsi qu’un écart entre cette pente réelle PRab et la pente consigne PCab. Elle peut avantageusement comprendre de comparer l’écart calculé avec l’éventuelle limite de régulation de la pente PCab. Cette étape « b1 » de la phase de régulation peut en outre comprendre avantageusement, mais de manière non obligatoire, les calculs effectués lors de l’étape « b1 » du mode de réalisation de la figure 4.
Les paramètres machine susceptibles d’avoir une influence sur la pente moyenne sont pris parmi : le débit nominal ou le profil temporel du débit du fluide de présoufflage, la vitesse nominale ou le profil temporel de la vitesse d’étirage par la tige 10, la pression nominale ou le profil temporel de la pression de présoufflage, ou une combinaison d’un ou de plusieurs des paramètres précités.
L’étape « b2 » du mode de réalisation illustré figure 5 comprend le calcul d’une nouvelle valeur d’un ou de plusieurs des paramètres de la machine 1 susceptibles d’avoir un influence sur la pente PRab, en fonction de écart calculé et éventuellement d’une partie ou de la totalité de la tolérance d’acceptation concernant la pente PRab. Cette étape « b2 » de la phase de régulation peut en outre comprendre avantageusement, mais de manière non obligatoire, le calcul du paramètre de la machine 1 effectué pour le mode de réalisation de la figure 4.
La nouvelle valeur d’un ou de plusieurs desdits paramètres machine sont appliqué comme consigne lors du ou de l’un des cycles suivant de production de récipients. Dans le cas où la phase de régulation comprend aussi les actions de la phase de régulation du mode de réalisation illustré figure 4, l’application des nouvelles consignes de paramètres machines peuvent se faire au cours du même cycle ultérieur de production ou au cours de cycles de production ultérieurs différents.
Dans l’exemple illustré en figure 6, les paramètres de régulation mémorisés lors de la phase d’initialisation comprennent la pression en fin de présoufflage, ainsi qu’une éventuelle tolérance d’acceptation pour cette pression. Ils peuvent avantageusement comprendre, mais de manière non obligatoire les paramètres de régulation du mode de réalisation illustré en figure 4 et/ou en figure 5.
L’étape « b1 » de la phase de régulation pour le mode de réalisation figure 6 comprend le calcul à partir de la courbe de pression mesurée de la pression en fin de présoufflage, ainsi qu’un écart entre cette pression Fr et la pression consigne Fc. Elle peut
avantageusement comprendre de comparer l’écart calculé avec l’éventuelle limite de régulation de la pression Fc. Cette étape « b1 » de la phase de régulation peut en outre comprendre avantageusement, mais de manière non obligatoire, les calculs effectués lors de l’étape « b1 » du mode de réalisation de la figure 4 et/ou figure 5. Les paramètres machine susceptibles d’avoir une influence sur la pression de fin de présoufflage sont pris parmi : le profil temporel du débit du fluide de présoufflage, la pression nominale ou le profil temporel de la pression de présoufflage, ou une
combinaison d’un ou de plusieurs des paramètres précités.
L’étape « b2 » du mode de réalisation illustré figure 6 comprend le calcul d’une nouvelle valeur d’un ou de plusieurs des paramètres de la machine 1 susceptibles d’avoir un influence sur la pression Fr de fin de présoufflage, en fonction de écart calculé et éventuellement d’une partie ou de la totalité de la tolérance d’acceptation concernant la pression Fr. Cette étape « b2 » de la phase de régulation peut en outre comprendre avantageusement, mais de manière non obligatoire, le calcul du paramètre de la machine 1 effectué pour le mode de réalisation de la figure 4 et/ou figure 5.
La nouvelle valeur d’un ou de plusieurs desdits paramètres machine sont appliqué comme consigne lors du ou de l’un des cycles suivant de production de récipients. Dans le cas où la phase de régulation comprend aussi les actions de la phase de régulation du mode de réalisation illustré figure 4, l’application des nouvelles consignes de paramètres machines peuvent se faire au cours du même cycle ultérieur de production ou au cours de cycles de production ultérieurs différents.
La phase de production régulée b) du procédé selon l’invention inclut en outre une étape de surveillance b3) d’un éventuel changement imposé par l’opérateur d’une valeur d’un paramètre de fonctionnement de la machine 1 .
L’étape de surveillance b3) est mise en oeuvre par le dispositif de surveillance d’un éventuel changement imposé par l’opérateur d’un paramètre de fonctionnement de la machine 1. Un opérateur peut imposer le changement d’un ou de plusieurs paramètres de fonctionnement de la machine 1 , par exemple lorsque des préformes 3 présentant des caractéristiques différentes en termes de composition, ou de température de chauffe avant présoufflage sont utilisées, ou pour modifier le procédé de production en fonction des caractéristiques du récipient final souhaité.
Le procédé de régulation comprend en outre une phase de mise à jour automatique du ou des paramètres de régulation qui est mise en oeuvre en cas de changement imposé d’un paramètre de fonctionnement de la machine 1 .
La phase de mise à jour inclut
c1 ) une étape de stabilisation au cours de laquelle la production est poursuivie à partir du paramètre de fonctionnement de la machine 1 imposé pendant une durée de stabilisation prédéterminée, et pour chaque cycle de production les actions b1 ) sont exécutées, et les actions b2) sont suspendues.
Pendant l’étape c1 ), les courbes temporelles de pression sont par exemple mémorisées, et analysées par le dispositif d’analyse d’une succession de courbes temporelles de pression régnant à l’intérieur de la préforme 3 au cours de la phase de stabilisation sans régulation.
La durée de l’étape de stabilisation est déterminée par l’atteinte d’un cycle de production au cours duquel un instant réel ou une pression réelle mesuré(e) à un point
caractéristique A, B, Pab, F est inférieur(e) à la tolérance d’acceptation pour cet instant réel ou cette pression réelle.
L’étape de stabilisation a par exemple une durée comprise entre 1 et 3 minutes. On note que pendant ce temps, la production continue, c’est uniquement le système de régulation qui est en phase de mise à jour automatique, mais les critères de qualité et d’acceptation de récipient produits continuent d’être actifs. c2) une étape de correction de l’instant de référence et/ou de la pression de référence en fonction des valeurs d’instant réel et/ou de pression réelle mémorisées au cours de l’étape de stabilisation c1 ), afin de poursuivre la phase b) de production régulée.
L’étape c2) est par exemple mise en oeuvre par le dispositif de mise à jour d’au moins une référence de régulation, raccordés au dispositif d’analyse.
Par exemple, la phase b) de production régulée comprend d’abord un éventuel changement imposé de l’instant de commande d’ouverture TRo de l’électrovanne de présoufflage 17, puis après l’étape de surveillance b3), l’étape de stabilisation c1 ) est déclenchée jusqu’à un cycle de production au cours duquel l’instant réel Ar de début de présoufflage dans la préforme 3 est stabilisé en présentant une variation moindre que la tolérance d’acceptation de début de présoufflage. A l’étape de correction c2), l’instant réel Ar de début de présoufflage est pris comme nouvel instant de référence Ac de début de présoufflage. Puis l’instant réel Br de pic de pression est calculé pour les cycles de production suivants, et comparé l’instant de référence Bc de pic de pression, par exemple à l’aide du dispositif de comparaison de l’instant réel Br de pic de pression avec l’instant de référence Bc de pic de pression. Si l’instant réel Br de pic de pression est antérieur, respectivement postérieur, à l’instant de référence Bc de pic de pression, d’un écart temporel supérieur à la tolérance d’acceptation, est calculée une nouvelle valeur de débit de présoufflage Dp réduite, respectivement augmentée par rapport à la valeur du débit de présoufflage Dp au cours du cycle de production pendant lequel l’instant réel Br de pic de pression a été calculé, par exemple à l’aide du dispositif de régulation du débit de présoufflage Dp injecté dans la préforme 3, comme cela est représenté sur la figure 5.
La nouvelle valeur de débit de présoufflage Dp est par exemple appliquée à l’aide du dispositif 18 commandable apte à faire varier le débit de fluide sous pression, ou de l’électrovanne à débit variable commandable.
De préférence, la phase de production régulée b) comprend d’abord le changement imposé éventuel de l’instant de commande d’ouverture TRo de l’électrovanne de présoufflage 17, puis après l’étape de surveillance b3), l’étape de stabilisation c1 ) est déclenchée jusqu’à un cycle de production au cours duquel l’instant réel Ar de début de présoufflage dans la préforme 3 est inférieur à la tolérance d’acceptation de début de présoufflage, puis la phase b) comprend l’éventuel changement imposé du débit de présoufflage Dp, puis, après l’étape de surveillance b3), l’étape de stabilisation c1 ) est déclenchée jusqu’à un cycle de production au cours duquel l’instant réel Ar de début de présoufflage et l’instant réel Br de pic de pression sont inférieur à leur tolérance d’acceptation respective. Puis, la pente réelle PRab entre l’instant réel Ar de début de présoufflage et l’instant réel Br de pic de pression est calculée pour les cycles de production suivants. La pente réelle PRab est par exemple comparée à la pression de référence PCab à l’aide du dispositif de comparaison de pente réelle PRab avec la pression de référence PCab.
Si la pente réelle PRab s’écarte de la pente de référence PCab, d’un écart supérieur à la tolérance d’acceptation de pente, sont calculées :
- une nouvelle valeur de débit nominal de présoufflage ou un nouveau profil temporel de débit de présoufflage Dp, et/ou
- une nouvelle valeur de pression de la source de fluide sous pression, ici la source de fluide de présoufflage 15, et/ou
- une nouvelle valeur de vitesse nominale ou de profil temporel d’étirage de la tige 10 d’étirage. La nouvelle valeur de débit nominal de présoufflage ou le nouveau profil temporel de débit de présoufflage Dp sont par exemple calculés par le dispositif de régulation du débit injecté dans la préforme en fonction du résultat de cette comparaison.
La nouvelle valeur de pression de la source de fluide sous pression 15 est par exemple calculée par le dispositif de régulation de la pression de la source de fluide sous pression 15 en fonction du résultat de cette comparaison.
La nouvelle valeur de vitesse nominale ou de profil temporel d’étirage de la tige d’étirage 10 est par exemple calculée par le dispositif de régulation de vitesse nominale ou de profil temporel d’étirage de la tige 10 d’étirage en fonction du résultat de cette comparaison.
Par exemple, l’étape b1 ) comprend uniquement ou en outre les opérations suivantes :
- l’instant réel Ar de début de présoufflage dans la station de référence ou dans une autre station 7, où la pression dans la préforme 3 commence à croître est détecté par le capteur de pression 13 et le processeur 25;
- cet instant Ar est mémorisé par la mémoire 27;
- l’instant réel de fin de présoufflage est calculé par le processeur 25 selon le calcul défini précédemment ;
- une pression réelle Fr de fin de présoufflage est déduite à partir des mesures de pression effectuées par le capteur 13 de pression, la pression réelle Fr de fin de présoufflage ainsi déterminée est comparée avec la pression de référence Fc de fin de présoufflage pour la station de référence, par exemple à l’aide du dispositif de
comparaison de la pression réelle Fr de fin de présoufflage avec la pression de référence Fc de fin de présoufflage.
Si la pression réelle Fr de fin de présoufflage s’écarte de la pression de référence Fc de fin de présoufflage d’une valeur supérieure à la tolérance d’acceptation, est calculée une nouvelle valeur de débit de présoufflage Dp réduite, respectivement augmentée par rapport à la valeur du débit de présoufflage Dp au cours du cycle de production pendant lequel l’instant réel de fin de présoufflage a été calculé, par exemple par le dispositif de régulation du débit de présoufflage Dp injecté dans la préforme 3 en fonction du résultat de cette comparaison, comme cela est représenté sur la figure 6.
En fonction du résultat de cette comparaison, le dispositif de régulation du débit de présoufflage Dp injecté dans la préforme 3 va commander une modification du débit de présoufflage Dp. Selon un exemple particulier, la machine 1 est équipée d’au moins une première station 7 et d’une deuxième station, l’une des stations est une station de référence. Chaque station 7 est pourvue d’un capteur 13 de pression régnant à l’intérieur de la préforme 3 de ladite station 7 et d’une électrovanne de présoufflage 17 présentant un temps de réponse réel entre l’instant de commande de l’ouverture TRo de l’électrovanne 17 de présoufflage et le début effectif de l’augmentation de pression dans la préforme 3.
Selon cet exemple, les paramètres de régulation comprennent le début du présoufflage, un temps de réponse prédéterminé, et à l’étape b2), en plus du calcul d’une nouvelle valeur d’instant de commande de l’ouverture TRo de l’électrovanne 17 de présoufflage, le temps de réponse réel est calculé. Si le temps de réponse réel est supérieur au temps de réponse prédéterminé :
- une alerte de dérive de la station de référence est émise, et/ou
- pour un cycle de production ultérieur, l’instant de référence de commande d’ouverture TRo de l’électrovanne 17 de présoufflage de la deuxième station est calculé, et la deuxième station est alors considérée comme une nouvelle station de référence.
La figure 7 représente une pluralité de courbes de présoufflage obtenues au cours de cycles de présoufflage sans régulation, et la figure 8 représente une pluralité de courbes de présoufflage obtenues au cours de cycles de présoufflage avec régulation selon le procédé de l’invention. Il apparaît clairement que les courbes de présoufflage sont bien plus proches les unes des autres avec régulation, démontrant ainsi l’obtention de courbes de présoufflage plus régulières, et par conséquent une moindre variabilité des récipients finaux.
Le procédé de régulation selon l’invention permet de poursuivre la production régulée en cas de changement imposé d’un paramètre de fonctionnement de la machine 1 en introduisant de nouvelles références de régulation, sans que la régulation ne soit arrêtée et qu’il soit nécessaire de mettre en place manuellement de nouvelles références.
Il en résulte des gains de productivité et une meilleure fiabilité du procédé et des produits obtenus.
La présente invention a également pour objet un produit programme d'ordinateur destiné à être implémenté sur la machine 1.
Le produit programme d’ordinateur comprend des instructions pour :
commander l'ouverture et la fermeture de l'électrovanne de présoufflage 17; commander le débit de présoufflage Dp ;
prendre en compte l'instant réel Ar de début de présoufflage ;
prendre en compte l'instant de référence Ac de début de présoufflage ;
comparer l'instant réel Ar de début de présoufflage avec l'instant de référence Ac de début de présoufflage ;
réguler l'instant de commande d'ouverture TRo de l'électrovanne 17 de présoufflage en fonction du résultat de cette comparaison ;
des instructions pour la détection d’un changement imposé par l’opérateur d’au moins un paramètre de fonctionnement de la machine 1 ;
des instructions pour mesurer une série de courbes de présoufflage et mémoriser au moins les positions réelles Ar, Br, PRab, Fr des points caractéristiques A, B, Pab, F d’une série de courbes de présoufflage, et suspendre la modification des paramètres de fonctionnement de la machine 1 pendant une durée de stabilisation prédéterminée ; et des instructions pour mettre à jour au moins un paramètre de régulation et autoriser de nouveau une production régulée.
De préférence, le produit programme d’ordinateur comprend en outre des instructions pour :
prendre en compte l'instant réel Br de pic de pression de présoufflage dans la préforme 3; prendre en compte l'instant de référence Bc de pic de pression de présoufflage dans la préforme 3;
comparer l'instant réel Br de pic de pression de présoufflage dans la préforme 3 avec l'instant de référence Bc de pic de pression de présoufflage dans la préforme 3; réguler le débit de présoufflage Dp en fonction du résultat de cette comparaison ;
et/ou calculer une pente réelle PRab entre la pression mesurée à l’instant réel Br de pic de pression de présoufflage dans la préforme 3 et la pression mesurée à l’instant réel Ar de début de présoufflage;
calculer une pente de référence PCab entre la pression mesurée à l’instant de référence
Bc de pic de pression de présoufflage dans la préforme 3 et la pression mesurée à l’instant de référence Ac de début de présoufflage ;
comparer la pente réelle PRab avec la pente de référence PCab;
réguler le débit de présoufflage Dp en fonction du résultat de cette comparaison, et/ou la pression de la source de fluide sous pression 15, et/ou la vitesse nominale ou le profil temporel d’étirage de la tige d’étirage 10;
et/ou prendre en compte la pression réelle Fr de fin de présoufflage ;
prendre en compte la pression de référence Fc de fin de présoufflage ; comparer la pression réelle Fr de fin de présoufflage avec la pression de référence Fc de fin de présoufflage ;
réguler le débit de présoufflage Dp en fonction du résultat de cette comparaison.

Claims

REVENDICATIONS
1. Procédé de régulation d’une production cyclique de récipients (2) par étirage- soufflage à partir de préformes (3) en matière plastique dans une machine (1 ) comprenant une ou plusieurs stations (7) d’étirage-soufflage conçues chacune pour produire un récipient (2) au cours d’un cycle de production, et pourvues chacune d’une électrovanne (17) de présoufflage raccordant fluidiquement la préforme (3) à une source de fluide (15) sous pression fournissant un débit de présoufflage (Dp) pendant une phase de
présoufflage, le procédé de régulation comprenant :
a) une phase d’initialisation incluant une étape de mise en place par un opérateur et de mémorisation d’une pluralité de paramètres de fonctionnement de la machine (1 ) pendant le cycle de production, et de paramètres de régulation incluant au moins une position de référence (Ac, Bc, PCab, Fc) d’au moins un point caractéristique (A, B, Pab, F) d’une courbe de présoufflage correspondant à la pression régnant à l’intérieur de la préforme (3) durant au moins une partie du présoufflage, ladite position de référence (Ac, Bc, PCab, Fc) étant déterminée par un instant de référence et/ou une pression de référence, b) une phase de production régulée au cours de laquelle, pour chaque cycle de production, au moins une préforme (3) est étirée et soufflée par injection d’un fluide sous pression dans chaque station (7) et au cours de laquelle :
- b1 ) pour au moins une station de référence de la machine (1 ), la courbe de présoufflage incluant le point caractéristique est mesurée et mémorisée, et un instant réel et/ou une pression réelle est calculé(e) ou déterminé(e), correspondant audit point caractéristique (A, B, Pab, F) pour la courbe de présoufflage mesurée, et
- b2) une nouvelle valeur d’au moins un paramètre de fonctionnement de la machine (1 ) est calculée et mémorisée en fonction d’un écart entre l’instant réel et l’instant de référence et/ou entre la pression réelle et la pression de référence,
le procédé de régulation étant caractérisé en ce que la phase de production régulée inclut une étape de surveillance b3) d’un éventuel changement imposé par l’opérateur d’une valeur d’un paramètre de fonctionnement de la machine (1 ),
le procédé de régulation comprenant en outre une phase de mise à jour automatique du ou des paramètres de régulation qui est mise en oeuvre en cas de changement imposé d’un paramètre de fonctionnement de la machine (1 ), incluant :
c1 ) une étape de stabilisation au cours de laquelle la production est poursuivie à partir du paramètre imposé pendant une durée de stabilisation prédéterminée, et pour chaque cycle de production les actions b1 ) sont exécutées, et les actions b2) sont suspendues, et c2) une étape de correction de l’instant de référence et/ou de la pression de référence en fonction des valeurs d’instant réel et/ou de pression réelle mémorisées au cours de l’étape de stabilisation, afin de poursuivre la phase de production régulée.
2. Procédé selon la revendication précédente, dans lequel les paramètres de fonctionnement de la machine (1) susceptibles d’être recalculés pendant l’étape b2) sont pris parmi : un instant de commande d’ouverture (TRo) de l’électrovanne (17) de présoufflage, une valeur ou un profil temporel de débit de présoufflage (Dp), une pression de présoufflage ou un profil temporel d’une course d’une tige (10) d’étirage.
3. Procédé selon l’une des revendications précédentes, dans lequel les paramètres de régulation incluent la mémorisation d’au moins une tolérance d’acceptation d’une position réelle (Ar, Br, PRab, Fr) de l’au moins un point caractéristique (A, B, Pab, F) de la courbe de présoufflage choisi par rapport à la position de référence dudit point caractéristique (A, B, Pab, F), et dans lequel il n’y a pas de calcul d’une nouvelle valeur dudit paramètre de fonctionnement de la machine (1 ) si ledit écart est inférieur à la tolérance d’acceptation.
4. Procédé selon l’une des revendications précédentes, dans lequel les paramètres de régulation comprennent un instant de référence (Ac) du début d’augmentation de pression dans la préforme (3), appelé instant de référence (Ac) de début de présoufflage, et une tolérance pour l’instant de référence (Ac) de début de présoufflage,
et dans lequel, si l'instant réel (Ar) de début de présoufflage dans la préforme (3) de la station (7) de référence est postérieur, respectivement antérieur, d’un écart temporel à l'instant de référence (Ac) de début de présoufflage pour ladite station de référence supérieur à la tolérance d’acceptation, la nouvelle valeur calculée comme instant de commande d’ouverture (TRo) de l’électrovanne (17) de présoufflage de chacune des stations (7) d’étirage-soufflage est alors anticipée, respectivement retardée, dudit écart temporel dans toutes les stations (7) d’étirage-soufflage.
5. Procédé selon les revendications 3 et 4 prises dans leur ensemble, dans lequel les paramètres de régulation incluent en outre :
un instant de référence (Bc) d’un pic de pression de présoufflage dans la préforme (3), et une tolérance d’acceptation pour l’instant de référence (Bc) du pic de pression, dans lequel la phase de production régulée b) comprend d’abord un éventuel changement imposé de l’instant de commande d’ouverture (TRo) de l’électrovanne (17) de
présoufflage jusqu’à un cycle de production au cours duquel l’instant réel (Ar) de début de présoufflage dans la préforme (3) est inférieur à la tolérance d’acceptation de début de présoufflage,
un instant réel (Br) de pic de pression est calculé pour les cycles de production suivants, et si ce dernier est antérieur, respectivement postérieur, à l’instant de référence (Bc) de pic de pression, d’un écart temporel supérieur à la tolérance d’acceptation, est calculée une nouvelle valeur de débit de présoufflage (Dp) réduite, respectivement augmentée par rapport à la valeur du débit de présoufflage (Dp) au cours du cycle de production pendant lequel l’instant réel (Br) de pic de pression a été calculé.
6. Procédé selon la revendication précédente, dans lequel les paramètres de régulation incluent en outre une pente de référence (PCab) d’augmentation de la pression entre le point caractéristique (A) de début de présoufflage et le point caractéristique (B) de pic de pression, et une tolérance d’acceptation pour ladite pente de référence (PCab) d’augmentation de la pression,
dans lequel la phase de production régulée comprend d’abord l’éventuel changement imposé de l’instant de commande d’ouverture (TRo) de l’électrovanne (17) de
présoufflage jusqu’à un cycle de production au cours duquel l’instant réel (Ar) de début de présoufflage dans la préforme (3) est inférieur à la tolérance d’acceptation de début de présoufflage, puis l’éventuel changement imposé du débit de présoufflage (Dp) jusqu’à un cycle de production au cours duquel l’instant réel (Ar) de début de présoufflage et l’instant réel (Br) de pic de pression sont inférieurs à leur tolérance d’acceptation respective, puis une pente réelle (PRab) d’augmentation de la pression entre l’instant réel (Ar) de début de présoufflage et l’instant réel (Br) de pic de pression est calculée pour les cycles de production suivants, et si la pente réelle (PRab) s’écarte de la pente de référence
(PCab), d’un écart supérieur à la tolérance d’acceptation de pente, sont calculées :
- une nouvelle valeur de débit nominal de présoufflage ou un nouveau profil temporel de débit de présoufflage, et/ou
- une nouvelle valeur de pression de la source de fluide (15) sous pression, et/ou
- une nouvelle valeur de vitesse nominale ou de profil temporel d’étirage d’une tige d’étirage (10).
7. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel l’étape b1 ) comprend uniquement ou en outre les opérations consistant à : détecter un instant (Ar), dit instant réel (Ar) de début de présoufflage dans la station de référence ou dans une autre station (7), où la pression dans la préforme (3) commence à croître ; mémoriser cet instant ;
calculer un instant réel de fin de présoufflage tel que : instant réel de fin de présoufflage = instant réel de début de présoufflage +At-5, où At est une durée prédéfinie d'ouverture de l'électrovanne (17) de présoufflage, d est une constante prédéterminée ;
en déduire une pression réelle (Fr) de fin de présoufflage à partir des mesures de pression effectuées dans l’étape b1 ) ;
comparer la pression réelle (Fr) de fin de présoufflage ainsi déterminée avec une pression de référence (Fc) de fin de présoufflage pour la station de référence ;
si la pression réelle (Fr) de fin de présoufflage s’écarte de la pression de référence (Fc) de fin de présoufflage d’une valeur supérieure à une tolérance d’acceptation, est calculée une nouvelle valeur de débit de présoufflage (Dp) réduite, respectivement augmentée par rapport à la valeur du débit de présoufflage (Dp) au cours du cycle de production pendant lequel l’instant réel (Fr) de fin de présoufflage a été calculé.
8. Procédé selon l’une des revendications précédentes, dans lequel les paramètres de régulation incluent la mémorisation d’au moins une limite de régulation pour au moins un des paramètres de fonctionnement machine (1 ), dit paramètre surveillé, les actions b2) de l’étape de production régulée incluent en outre de comparer la nouvelle valeur calculée pour un paramètre surveillé avec la limite de régulation, et en cas de dépassement de ladite limite, une alerte de dégradation de la régulation est émise et la production régulée se poursuit à partir d’une nouvelle valeur du paramètre surveillé prise parmi : la valeur au cours du cycle de production précédent, la valeur entrée dans la phase d’initialisation, ou une combinaison desdites valeurs.
9. Procédé selon l’une des revendications précédentes, utilisant une machine (1) équipée d’une première station (7) et d’une deuxième station, l’une des stations étant une station de référence, chaque station (7) étant pourvue d’un capteur (13) de pression régnant à l’intérieur de la préforme (3) de ladite station (7) et d’une électrovanne (17) de présoufflage présentant un temps de réponse entre un instant de commande de l’ouverture (TRo) de l’électrovanne (17) et le début effectif de l’augmentation de pression dans la préforme (3), procédé dans lequel les paramètres de régulation comprennent le début du présoufflage, et un temps de réponse prédéterminé, et dans lequel en plus d’une nouvelle valeur d’instant de commande (TRo) de l’ouverture de l’électrovanne (17) de présoufflage, un temps de réponse réel est calculé,
si le temps de réponse réel est supérieur au temps de réponse prédéterminé :
une alerte de dérive de la station de référence est émise, et/ou
pour un cycle de production ultérieur, l’instant de référence d’ouverture de l’électrovanne (17) de la deuxième station est calculé, la deuxième station étant alors considérée comme une nouvelle station de référence.
10. Procédé de régulation d’une production cyclique de récipients (2) par étirage- soufflage à partir de préformes (3) en matière plastique dans une machine (1) comprenant une ou plusieurs stations (7) d’étirage-soufflage conçues chacune pour produire un récipient (2) au cours d’un cycle de production, et pourvues chacune d’une électrovanne (17) de présoufflage raccordant fluidiquement la préforme (3) à une source de fluide (15) sous pression fournissant un débit de présoufflage (Dp) pendant une phase de
présoufflage, le procédé de régulation comprenant :
a) une phase d’initialisation incluant une étape de mise en place par un opérateur et de mémorisation d’une pluralité de paramètres de fonctionnement de la machine (1 ) pendant le cycle de production, et de paramètres de régulation incluant au moins un gabarit de référence (Ac, Bc, PCab, Fc) d’au moins une zone caractéristique (A, B, Pab, F) d’une courbe de présoufflage correspondant à la pression régnant à l’intérieur de la préforme (3) durant au moins une partie du présoufflage, ledit gabarit de référence (Ac, Bc, PCab, Fc) étant déterminé par un intervalle temporel de référence et/ou un intervalle de pression de référence, et/ou une portion de courbe de référence
b) une phase de production régulée au cours de laquelle, pour chaque cycle de production, au moins une préforme (3) est étirée et soufflée par injection d’un fluide sous pression dans chaque station (7) et au cours de laquelle :
- b1 ) pour au moins une station de référence de la machine (1 ), la courbe de présoufflage incluant la zone caractéristique est mesurée et mémorisée, et une portion réelle de la courbe de préssoufflage est calculé(e) ou déterminé(e), correspondant à ladite zone caractéristique (A, B, Pab, F) pour la courbe de présoufflage mesurée, et
- b2) une nouvelle valeur d’au moins un paramètre de fonctionnement de la machine (1 ) est calculée et mémorisée en fonction d’un écart entre la portion réelle de la courbe et ledit gabarit de référence,
le procédé de régulation étant caractérisé en ce que la phase de production régulée inclut une étape de surveillance b3) d’un éventuel changement imposé par l’opérateur d’une valeur d’un paramètre de fonctionnement de la machine (1 ),
le procédé de régulation comprenant en outre une phase de mise à jour automatique du ou des paramètres de régulation qui est mise en oeuvre en cas de changement imposé d’un paramètre de fonctionnement de la machine (1 ), incluant :
c1 ) une étape de stabilisation au cours de laquelle la production est poursuivie à partir du paramètre imposé pendant une durée de stabilisation prédéterminée, et pour chaque cycle de production les actions b1 ) sont exécutées, et les actions b2) sont suspendues, et c2) une étape de correction du gabarit de référence en fonction de la portion réelle mémorisée au cours de l’étape de stabilisation, afin de poursuivre la phase de production régulée.
1 1. Machine (1) de production cyclique par étirage-soufflage à partir de préforme (3)s en matière plastique, qui comprend : une source de fluide (15) à une pression de présoufflage, une ou plusieurs stations (7) d’étirage-soufflage, chaque station (7) comprenant un moule (8) présentant une cavité (9) destinée à recevoir une préforme (3) ; une électrovanne (17) propre à mettre en communication l'intérieur de la préforme (3), reçue dans la cavité (9), avec ladite source de fluide (15) selon un débit de présoufflage (Dp) prédéterminé ; un dispositif de commande de l'ouverture et de la fermeture de l'électrovanne (17) ; un capteur (13) propre à mesurer la pression régnant à l’intérieur de la préforme (3) ; un dispositif de détection d’un instant, dit instant réel (Ar) de début de présoufflage, où la pression dans la préforme (3) commence à croître ; un dispositif de comparaison de cet instant réel (Ar) avec un instant de référence (Ac) de début de présoufflage ; un dispositif de régulation d'un instant de commande d’ouverture (TRo) de l'électrovanne (17) en fonction du résultat de cette comparaison,
caractérisée en ce qu’elle comprend un dispositif de surveillance d’un éventuel changement imposé par l’opérateur d’un paramètre de fonctionnement de la machine (1 ), un dispositif d’analyse d’une succession de courbes temporelles de pression régnant à l’intérieur de la préforme (3) au cours d’une phase de stabilisation sans régulation, et un dispositif de mise à jour d’au moins une référence de régulation, raccordés au dispositif d’analyse.
12. Machine (1) selon la revendication précédente, comprenant en outre un dispositif commandable apte à faire varier le débit de fluide sous pression, ou une électrovanne (17) à débit variable commandable; un dispositif de détection d’un instant où la pression dans la préforme (3) atteint un pic, dit instant réel (Br) de pic de pression de présoufflage ; un dispositif de comparaison de cet instant réel (Br) de pic de pression avec un instant de référence (Bc) de pic de pression; un dispositif de régulation du débit injecté dans la préforme (3) en fonction du résultat de cette comparaison.
13. Machine (1) selon la revendication précédente, comprenant en outre un dispositif de calcul d’une pente réelle (PRab) d’augmentation de la pression entre la pression mesurée à l’instant réel (Ar) début de présoufflage et la pression mesurée à l’instant réel de (Br) de pic de pression; un dispositif de comparaison de cette pente réelle (PRab) avec une pente de référence (PCab) ; un dispositif de régulation du débit (Dp) de présoufflage injecté dans la préforme (3) en fonction du résultat de cette comparaison et/ou un dispositif de régulation de la pression de la source de fluide sous pression (15) en fonction du résultat de cette comparaison, et/ou un dispositif de régulation de vitesse nominale ou de profil temporel d’étirage d’une tige (10) d’étirage en fonction du résultat de cette comparaison.
14. Machine (1) selon la revendication précédente, comprenant en outre un dispositif de détection d’un instant, dit instant réel de fin de présoufflage, où la pression dans la préforme (3) recommence à croître ; un dispositif de comparaison de la pression réelle (Fr) de fin de présoufflage mesurée à cet instant avec une pression de référence (Fc) de fin de présoufflage ; un dispositif de régulation du débit de présoufflage (Dp) injecté dans la préforme (3) en fonction du résultat de cette comparaison.
15. Machine (1) de production cyclique par étirage-soufflage à partir de préformes (3) en matière plastique, qui comprend : une source de fluide (15) à une pression de présoufflage, une ou plusieurs stations (7) d’étirage-soufflage, chaque station (7) comprenant un moule (8) présentant une cavité (9) destinée à recevoir une préforme (3) ; une électrovanne (17) propre à mettre en communication l'intérieur de la préforme (3), reçue dans la cavité (9), avec ladite source de fluide (15) selon un débit de présoufflage (Dp) prédéterminé ; un dispositif de commande de l'ouverture et de la fermeture de l'électrovanne (17) ; un capteur (13) propre à mesurer la pression régnant à l’intérieur de la préforme (3) ; un dispositif de détection d’une portion réelle de courbe de présoufflage correspondant à une zone caractéristique prédéterminée ; un dispositif de comparaison de cette courbe réelle (Ar) avec un gabarit de référence (Ac) correspondant à la zone caractéristique prédéterminée ; un dispositif de régulation d'un instant de commande d’ouverture (TRo) de l'électrovanne (17) en fonction du résultat de cette comparaison, caractérisée en ce qu’elle comprend un dispositif de surveillance d’un éventuel changement imposé par l’opérateur d’un paramètre de fonctionnement de la machine (1 ), un dispositif d’analyse d’une succession de courbes temporelles de pression régnant à l’intérieur de la préforme (3) au cours d’une phase de stabilisation sans régulation, et un dispositif de mise à jour, raccordés au dispositif d’analyse le dispositif de mise à jour étant conçu pour mettre à jour le gabarit de référence.
16. Produit programme d'ordinateur destiné à être implémenté sur une machine (1) de fabrication de récipients (2) selon l’une des revendications 1 1 à 14, qui comprend des instructions pour commander l'ouverture et la fermeture de l'électrovanne (17) de présoufflage ; commander le débit de présoufflage (Dp); prendre en compte l'instant réel (Ar) de début de présoufflage ; prendre en compte l'instant de référence (Ac) de début de présoufflage ; comparer l'instant réel (Ar) de début de présoufflage avec l'instant de référence (Ac) de début de présoufflage ; réguler l'instant de commande d’ouverture (TRo) de l'électrovanne (17) en fonction du résultat de cette comparaison, caractérisé en ce qu’il comprend des instructions pour la détection d’au moins un changement imposé par l’opérateur d’un paramètre de fonctionnement de la machine (1 ) ;
des instructions pour mesurer une série de courbes de présoufflage et mémoriser au moins les positions réelles des points caractéristiques d’une série de courbes de présoufflage, et suspendre la modification des paramètres de fonctionnement de la machine (1) pendant une durée de stabilisation prédéterminée, et
des instructions pour mettre à jour au moins un paramètre de régulation et autoriser de nouveau une production régulée.
17. Produit programme d'ordinateur selon la revendication précédente, comprenant en outre des instructions pour prendre en compte un instant réel (Br) de pic de pression de présoufflage dans la préforme (3) ; prendre en compte un instant de référence (Bc) de pic de pression de présoufflage dans la préforme (3) ; comparer l'instant réel (Br) de pic de pression de présoufflage dans la préforme (3) avec l'instant de référence (Bc) de pic de pression de présoufflage dans la préforme (3) ; réguler le débit de présoufflage (Dp) en fonction du résultat de cette comparaison ;
et/ou pour calculer une pente réelle (PRab) entre la pression mesurée à l’instant réel (Ar) de début de présoufflage dans la préforme (3) et la pression mesurée à l’instant réel (Br) de pic de pression de présoufflage; calculer une pente de référence (PCab) entre la pression mesurée à l’instant de référence (Ac) de début de présoufflage dans la préforme (3) et la pression mesurée à l’instant de référence (Bc) de pic de pression de présoufflage; comparer la pente réelle (PRab) avec la pente de référence (PCab); réguler le débit de présoufflage (Dp) en fonction du résultat de cette comparaison et/ou la pression de la source de fluide (15) sous pression, et/ou la vitesse nominale ou le profil temporel d’étirage de la tige (10) d’étirage;
et/ou pour prendre en compte une pression réelle (Fr) de fin de présoufflage ; prendre en compte une pression de référence (Fc) de fin de présoufflage ; comparer la pression réelle (Fr) de fin de présoufflage avec la pression de référence (Fc) de fin de présoufflage ; réguler le débit de présoufflage (Dp) en fonction du résultat de cette comparaison.
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