WO2020200397A1 - Katalytisch aktives partikelfilter - Google Patents

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WO2020200397A1
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oxygen storage
filter
rhodium
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Jan Schoenhaber
Naina DEIBEL
Martin Roesch
Joerg-Michael Richter
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Umicore Ag & Co. Kg
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    • F01N2510/068—Surface coverings for exhaust purification, e.g. catalytic reaction characterised by the distribution of the catalytic coatings

Definitions

  • the present invention relates to a catalytically active particle filter which is particularly suitable for the removal of particles, carbon monoxide, hydrocarbons and nitrogen oxides from the exhaust gas of internal combustion engines operated with a stoichiometric air / fuel mixture.
  • Exhaust gases from internal combustion engines operated with a stoichiometric air / fuel mixture ie gasoline engines, are cleaned in conventional processes with the aid of three-way catalytic converters. These are able to convert the three essential gaseous pollutants of the engine, namely hydrocarbons, carbon monoxide and nitrogen oxides, into harmless components at the same time.
  • the exhaust gas from gasoline engines also contains the finest particles (PM), which result from the incomplete combustion of the fuel and which essentially consist of soot.
  • PM finest particles
  • the particles in the exhaust gas of stoichiometrically operated internal combustion engines are very small and have an average particle size of less than 1 ⁇ m. Typical particle sizes are in the range from 10 to 200 nm.
  • the amount of particles emitted is very small and ranges from 2 to 4 mg / km.
  • the European emissions standard EU-6c is linked to a change in the limit value for such particles from the particulate mass limit value to a more critical particle number limit value of 6 x 10 11 / km (in the Worldwide Harmonized Light Vehicles Test Cycle - WLTP). This creates a need for exhaust gas cleaning concepts for stoichiometrically operated internal combustion engines that include effectively working devices for removing particles.
  • Wall-flow filters made of ceramic materials such as silicon carbide, aluminum titanate and cordierite have proven themselves in the area of cleaning exhaust gas from lean-burn engines, in particular diesel engines. These are made up of a large number of parallel channels that are formed by porous walls. The channels are mutually closed at one of the two ends of the filter, so that channels A are formed which are open on the first side of the filter and closed on the second side of the filter, and channels B which are closed on the first side of the filter and are open on the second side of the filter.
  • Exhaust gas flowing into channels A can only leave the filter via channels B, and for this purpose must flow through the porous walls between channels A and B. When the exhaust gas passes through the wall, the particles are retained and the exhaust gas is cleaned.
  • the wall flow filter is provided with catalytically active coatings that lower the ignition temperature of soot.
  • EP 1 657 410 A2 also already describes a combination of both types of coating, i.e. part of the catalytically active material is present in the porous walls and another part on the porous walls.
  • a wall flow filter carries two layers arranged one above the other, one in the porous wall and the other on the porous wall can be arranged.
  • porous filter walls contain a catalyst material of a three-way catalyst, while a catalyst material of a three-way catalyst is additionally applied to partial areas of the filter walls.
  • the present invention relates to a particle filter comprising a wall flow filter of length L and two different coatings Y and Z, the wall flow filter comprising channels E and A which extend parallel between a first and a second end of the wall flow filter and which are separated by porous walls are, the surfaces OE and OA form and wherein the channels E are closed at the second end and the channels A are closed at the first end, the coating Y is located in the channels E on the surfaces OE and starting from the first end of the Wall flow filter extends over 55 to 90% of the length L and aluminum oxide in an amount of 35 to 60% by weight, based on the total weight of the coating Y, palladium, rhodium or palladium and rhodium and one or more oxygen storage components in an amount of 40 to 50 wt .-%, based on the total weight
  • the coatings Y and Z are three-way catalytically active, especially at operating temperatures of 250 to 1,100 ° C. They are different from one another, but both usually contain one or more precious metals that are fixed on one or more carrier materials, as well as one or more oxygen storage components.
  • the coatings Y and Z can differ with regard to the components they contain. For example, they can differ with regard to the precious metals they contain or the oxygen storage components they contain. However, they can also contain identical components, but these must then be present in different quantities.
  • noble metals are platinum, palladium and rhodium, palladium, rhodium or palladium and rhodium being preferred and palladium and rhodium being particularly preferred.
  • the proportion of rhodium in the total precious metal content is in particular greater than 10% by weight.
  • the precious metals are usually obtained in quantities of 0.15 to 5 g / l used on the volume of the wall flow filter.
  • the porous walls of the particle filter according to the invention are preferably free of precious metals.
  • Suitable carrier materials for the noble metals are all materials familiar to the person skilled in the art for this purpose. Such materials are in particular metal oxides with a BET surface area of 30 to 250 m 2 / g, preferably 100 to 200 m 2 / g (determined according to DIN 66132). Particularly suitable carrier materials for the noble metals are selected from the series consisting of aluminum oxide, doped aluminum oxide, silicon oxide, titanium dioxide and mixed oxides of one or more thereof. Doped aluminum oxides are, for example, lanthanum oxide, zirconium oxide and / or titanium oxide-doped aluminum oxides.
  • Lanthanum-stabilized aluminum oxide is advantageously used, lanthanum being used in amounts of 1 to 10% by weight, preferably 3 to 6% by weight, calculated in each case as La 2 O 3 and based on the weight of the stabilized aluminum oxide .
  • Another suitable carrier material is lanthanum-stabilized aluminum oxide, the surface of which is coated with lanthanum oxide, barium oxide or strontium oxide.
  • Cerium / zirconium / rare earth metal mixed oxides are particularly suitable as oxygen storage components.
  • the term “cerium / zirconium / rare earth metal mixed oxide” in the context of the present invention excludes physical mixtures of cerium oxide, zirconium oxide and rare earth oxide. Rather, “cerium / zirconium / rare earth metal mixed oxides” are characterized by a largely homogeneous, three-dimensional crystal structure that is ideally free of phases of pure cerium oxide, zirconium oxide or rare earth oxide. Depending on the manufacturing process, however, products that are not completely homogeneous can also arise, which can usually be used without any disadvantage. Furthermore, the term rare earth metal or rare earth metal oxide in the context of the present invention does not include cerium or cerium oxide.
  • rare earth metal oxides in the cerium / zirconium / rare earth metal mixed oxides for example, lanthanum oxide, yttrium oxide, praseodymium oxide, neodymium oxide and / or Sa marium oxide come into consideration.
  • Lanthanum oxide, yttrium oxide and / or praseody oxide are preferred.
  • Lanthanum oxide and / or yttrium oxide are particularly preferred, and lanthanum oxide and yttrium oxide, yttrium oxide and praseodymium oxide, so- such as lanthanum oxide and praseodymium oxide.
  • the oxygen storage components are particularly preferably free from neodymium oxide.
  • the mass ratio of cerium oxide to zirconium oxide in the cerium / zirconium / rare earth metal mixed oxides can vary within wide limits. It is, for example, 0.1 to 1.5, preferably 0.2 to 1 or 0.3 to 0.5.
  • coating Y comprises an oxygen storage component with a cerium oxide content of 20 to 40% by weight, based on the weight of the oxygen storage component.
  • coating Z comprises an oxygen storage component with a cerium oxide content of 30 to 60% by weight, based on the weight of the oxygen storage component.
  • Oxygen storage components containing lanthanum oxide have in particular a mass ratio of lanthanum oxide to cerium oxide of 0.05 to 0.5.
  • the coatings Y and Z usually contain oxygen storage components in quantities of 15 to 120 g / l, based on the volume of the wall-flow filter.
  • the mass ratio of carrier materials and oxygen storage components in coatings Y and Z is usually 0.3 to 1.5, for example 0.4 to 1.3.
  • coatings Y and Z contain an alkaline earth compound such as e.g. Strontium oxide, barium oxide or barium sulfate.
  • the amount of barium sulfate per coating is in particular 2 to 20 g / l volume of the wall-flow filter.
  • coating Z contains strontium oxide or barium oxide.
  • one or both of the coatings Y and Z contain additives such as rare earth compounds such as lanthanum oxide and / or binders such as aluminum compounds. These additives are used in amounts which can vary within wide limits and which the person skilled in the art can determine with simple means in the specific case. These may help to improve the rheology of the coating.
  • the coatings Y and Z are different from one another, but both include lanthanum-stabilized aluminum oxide, palladium, rhodium or palladium and rhodium and an oxygen storage component comprising zirconium oxide, cerium oxide, lanthanum oxide, and yttrium oxide and / or praseodymium oxide .
  • the yttrium oxide content is in particular 2 to 15% by weight, preferably 3 to 10% by weight, based on the weight of the oxygen storage component.
  • the weight ratio of lanthanum oxide to yttrium oxide is in particular 0.1 to 1, preferably 0.3 to 1.
  • the content of yttrium oxide in the oxygen storage component of the coating Z is greater than or equal to the content of yttrium oxide in the oxygen storage component of the coating Y, each based on the weight of the respective oxygen storage component.
  • the mass fraction of yttrium oxide in coating Y is greater than in coating Z.
  • coating Z can comprise an additional oxygen storage component that contains zirconium oxide, cerium oxide, lanthanum oxide, as well as yttrium oxide and / or praseodymium oxide.
  • the yttrium oxide content is in particular 2 to 15% by weight, preferably 3 to 10% by weight, based on the weight of the oxygen storage component.
  • the weight ratio of lanthanum oxide to yttrium oxide is in particular 0.1 to 1, preferably 0.3 to 1.
  • the praseodymium oxide content is in particular 2 to 15% by weight, preferably 3 to 10% by weight, based on the weight of the oxygen storage component.
  • the weight ratio of lanthanum oxide to praseodymium oxide is in particular 0.1 to 1, preferably 0.3 to 1.
  • the zirconium oxide content of the yttrium oxide-containing oxygen storage component in coating Z is greater than the zirconium oxide content of the praseodymium oxide-containing oxygen storage component, in each case based on the respective oxygen storage component.
  • the coatings Y each comprise lanthanum-stabilized aluminum oxide in amounts of 35 to 60% by weight, particularly preferably 40 to 60% by weight, and an oxygen storage component in amounts of 40 to 50% by weight, particularly preferably 45 to 50% by weight, based in each case on the total weight of the coating Y.
  • the coatings Z each comprise lanthanum-stabilized aluminum oxide in amounts of 30 to 50% by weight, particularly preferably 40 to 50% by weight, and an oxygen storage component in amounts of 50 to 80% by weight, particularly preferably 55 to 80% by weight, based in each case on the total weight of the coating Z.
  • the weight ratio of aluminum oxide to the oxygen storage component in coating Y is at least 0.7 to at most 1.5, preferably 0.8-1.2.
  • the weight ratio of aluminum oxide to the oxygen storage component in coating Z is at least 0.3 to at most 0.8, preferably 0.4-0.6.
  • the coating Y extends from the first end of the wall flow filter over 57 to 80%, in particular over 57 to 65% of the length L of the wall flow filter.
  • the loading of the wall flow filter with coating Y is preferably 33 to 125 g / l, based on the volume of the wall flow filter.
  • the coating Z extends from the second end of the wall flow filter over 57 to 80%, in particular over 57 to 65% of the length L of the wall flow filter.
  • the loading of the wall flow filter with coating Z is preferably 33 to 125 g / l, based on the volume of the wall flow filter.
  • a preferred embodiment relates to a wall flow filter with a coating Y with a length L of 57 to 80% starting from the first end of the wall flow filter and a coating Z with a length L of 57 to 80% starting from the second end of the wall flow filter.
  • the total washcoat loading of the particle filter according to the invention is in particular 40 to 150 g / l, based on the volume of the wall-flow filter.
  • the sum of the lengths of coating Y and coating Z is 1 10 to 160% of the length L, preferably 1 15 to 140% of the length L.
  • neither coating Y nor coating Z contains a zeolite or a molecular sieve.
  • this relates to a particle filter which comprises a wall flow filter of length L and two different coatings Y and Z, the wall flow filter comprising channels E and A which extend in parallel between a first and a second end of the wall flow filter and which are separated by porous walls that form the surfaces O E and OA and wherein the channels E are closed at the second end and the channels A are closed at the first end, characterized in that coating Y is in the channels E on the surfaces O E be and extends from the first end of the wall flow filter over 57 to 80% of the length L and aluminum oxide in an amount of 35 to 60% by weight, based on the total weight of the coating Y, palladium, rhodium, or palladium and rhodium and a Oxygen storage component in an amount of 40 to 50% by weight, based on the total weight of the coating Y, the Sauer stoffspei cherkomponente zirconium oxide, cerium oxide, lanthanum oxide and yttrium oxide,
  • the coating Z preferably contains, for example, two different oxygen storage components.
  • the embodiments explained above also apply in relation to those mentioned here.
  • Wall flow filters that can be used in accordance with the present invention are known and are available on the market. They consist, for example, of silicon carbide, aluminum nium titanate or cordierite, for example, have a cellularity of 200 to 400 cells per inch and usually a wall thickness between 6 and 12 mils, or 0.1524 and 0.305 millimeters. In the uncoated state, for example, they have porosities of 50 to 80, in particular 55 to 75%. Their average pore size in the uncoated state be, for example, 10 to 25 micrometers. As a rule, the pores of the wall flow filter are so-called open pores, i.e. they are connected to the channels. Furthermore, the pores are usually connected to one another. This enables on the one hand the light coating of the inner pore surfaces and on the other hand an easy passage of the exhaust gas through the porous walls of the wall flow filter.
  • the particle filter according to the invention can be produced by methods familiar to those skilled in the art, for example by applying a coating suspension, usually called a washcoat, to the wall-flow filter using one of the usual dip-coating processes or pump and suction coating processes. Thermal aftertreatment or calcination usually follow. Coatings Y and Z are obtained in separate and consecutive coating steps.
  • a coating suspension usually called a washcoat
  • the average pore size of the wall flow filter and the average particle size of the catalytically active materials must be coordinated with one another in order to achieve an on-wall coating or an in-wall coating.
  • the mean particle size of the catalytically active materials must be small enough to penetrate into the pores of the wall flow filter.
  • the mean particle size of the catalytically active materials must be large enough not to penetrate into the pores of the wall flow filter.
  • the particle filter according to the invention is ideal for removing particles, carbon monoxide, hydrocarbons and nitrogen oxides from the exhaust gas of internal combustion engines operated with a stoichiometric air / fuel mixture.
  • the present invention thus also relates to a method for removing particles, carbon monoxide, hydrocarbons and nitrogen oxides from the exhaust gas of internal combustion engines operated with a stoichiometric air / fuel mixture, which is characterized in that the exhaust gas is passed through a particle filter according to the invention.
  • the exhaust gas can be passed through a particle filter according to the invention in such a way that it enters the particle filter through channels E and leaves it again through channels A. But it is also possible that the exhaust gas enters the particulate filter through channels A and leaves it again through channels E.
  • the decisive factor for a low exhaust back pressure is not the degree of coverage of the filter walls, as originally assumed, but rather the layer thickness of the catalytic coating applied.
  • the coating By distributing the coating over a large area over at least 55% of the filter length per zone, the exhaust gas back pressure can be reduced and at the same time a high catalytic activity can be achieved. This was not to be expected based on the known state of the art.
  • Figure 1 shows a particle filter according to the invention, which comprises a wall flow filter of length L (1) with channels E (2) and channels A (3), which run parallel between a first end (4) and a second end (5) of the wall flow filter extend and which are separated by porous walls (6), the surfaces O E (7) and OA (8) form and wherein the channels E (2) at the second end (5) and the channels A (3) at the first end (4) are locked.
  • Coating Y (9) is located in channels E (2) on surfaces O E (7) and coating Z (10) in channels A (3) on surfaces 0 A (8).
  • the invention is illustrated in more detail in the examples below.
  • Alumina stabilized with lanthanum oxide was together with a first oxygen storage component, which comprised 40% by weight of ceria, zirconium oxide, lanthanum oxide and praseodymium oxide, and a second oxygen storage component, which comprised 24% by weight of ceria, zirconium oxide, lanthanum oxide and yttrium oxide, in water suspended. Both oxygen storage components were used in equal parts. The weight ratio of aluminum oxide and oxygen storage component was 30:70. A palladium nitrate solution and a rhodium nitrate solution were then added to the suspension obtained in this way, with constant stirring.
  • the resulting coating suspension was used directly for coating a commercially available wall-flow filter substrate, the coating being introduced into the porous filter wall over 100% of the substrate length.
  • the total loading of this filter was 75 g / l, the total precious metal loading was 1.27 g / l with a ratio of palladium to rhodium of 5: 1.
  • the coated filter obtained in this way was dried and then calcined. It is hereinafter referred to as VGPF1.
  • a) Aluminum oxide stabilized with lanthanum oxide was suspended in water together with an oxygen storage component which comprised 24% by weight of cerium oxide, zirconium oxide, lanthanum oxide and yttrium oxide. The weight ratio of the alumina and the oxygen storage component was 56:44.
  • a palladium nitrate solution and a rhodium nitrate solution were then added to the suspension thus obtained, with constant stirring.
  • the resulting coating suspension was used directly for coating a commercially available wall-flow filter substrate.
  • the coating suspension was coated on the filter walls of the substrate in the inlet channels over a length of 60% of the filter length.
  • the loading of the inlet channel was 62.5 g / l, the noble metal loading 1.06 g / l with a ratio of palladium to rhodium of 5: 1.
  • the coated filter obtained in this way was dried and then calcined. Coating of the exit channels
  • Alumina stabilized with lanthanum oxide was combined with a first oxygen storage component, which comprised 40% by weight of ceria, zirconium oxide, lanthanum oxide and praseodymium oxide, and a second oxygen storage component, which comprised 24% by weight of ceria, zirconium oxide, lanthanum oxide and yttrium oxide, in water sus pended. Both oxygen storage components were used in equal parts. The weight ratio of the alumina and the oxygen storage component was 30:70. A palladium nitrate solution and a rhodium nitrate solution were then added to the suspension obtained in this way, with constant stirring.
  • the resulting coating suspension was used directly for coating the wall flow filter substrate obtained under a), the filter walls of the substrate being coated, specifically in the outlet channels over a length of 60% of the filter length.
  • the loading of the outlet channel was 62.5 g / l
  • the noble metal loading was 1.06 g / l with a ratio of palladium to rhodium of 5: 1.
  • the coated filter thus obtained was dried and then calcined.
  • the total loading of this filter was thus 75 g / l, the total noble metal loading 1.27 g / l with a ratio of palladium to rhodium of 5: 1. It is referred to below as GPF1.
  • the particle filters VGPF1 and GPF1 were aged together in an engine test bench. This consists of an overrun fuel cut-off with an exhaust gas temperature of 950 ° C before the catalyst inlet (maximum bed temperature 1030 ° C). The aging time was 19 hours (see Motortechnische Zeitschrift, 1994, 55, 214-218).
  • the aged catalytically active particulate filters were then tested on an engine test bench in the so-called “light-off test” and the “lambda sweep test”.
  • Table 1 shows the temperatures T o 5, in each of which 50% of the subject components are reacted.
  • the amplitude of l was ⁇ 3.4%.
  • Table 2 contains the conversion at the intersection of the CO and NOx conversion curves, as well as the associated HC conversion of the aged particle filters.
  • the particle filter GPF1 according to the invention shows, compared to VGPF1 in the aged condition, a clear improvement in the light-off behavior and in the dynamic CO / NOx conversion.
  • Alumina stabilized with lanthanum oxide was used together with a first oxygen storage component, which comprised 40% by weight of cerium oxide, zirconium oxide, lanthanum oxide and praseodymium oxide, and a second oxygen storage component, which comprised 24% by weight of cerium oxide, zirconium oxide, lanthanum oxide and yttrium oxide , suspended in water. Both oxygen storage components were used in equal parts. The weight ratio of aluminum oxide and oxygen storage component was 30:70. A palladium nitrate solution and a rhodium nitrate solution were then added to the suspension obtained in this way, with constant stirring.
  • the resulting coating suspension was used directly to coat a commercially available wall flow filter substrate, the coating being introduced into the porous filter wall over 100% of the substrate length.
  • the total loading of this filter was 100 g / l, the noble metal loading 2.60 g / l with a ratio of palladium to rhodium of 60: 13.75.
  • the coated filter thus obtained was dried and then calcined. b) Coating of the input channels
  • Aluminum oxide stabilized with lanthanum oxide was suspended in water together with an oxygen storage component which comprised 40% by weight of cerium oxide, zirconium oxide, lanthanum oxide and praseodymium oxide. The weight ratio of aluminum oxide and oxygen storage component was 50/50.
  • the suspension obtained in this way was then mixed with a palladium nitrate solution and a rhodium nitrate solution with constant stirring.
  • the resulting coating suspension was used directly for coating the wall flow filter substrate obtained under a), the filter walls of the substrate being coated, specifically in the inlet channels over a length of 25% of the filter length.
  • the loading of the inlet channel was 58 g / l, the noble metal loading 2.30 g / l with a ratio of palladium to rhodium of 10: 3.
  • the coated filter thus obtained was dried and then calcined.
  • Aluminum oxide stabilized with lanthanum oxide was suspended in water together with an oxygen storage component which comprised 24% by weight of cerium oxide, zirconium oxide, lanthanum oxide and yttrium oxide.
  • the weight ratio of the alumina and the oxygen storage component was 56/44.
  • the suspension thus obtained was then mixed with a palladium nitrate solution and a rhodium nitrate solution with constant stirring.
  • the resulting coating suspension was used directly for coating the wall-flow filter substrate obtained under b), the filter walls of the substrate being coated over a length of 25% of the filter length in the outlet channels.
  • the loading of the outlet channel was 59 g / l, the noble metal loading 1.06 g / l with a ratio of palladium to rhodium of 1: 2.
  • the coated filter thus obtained was dried and then calcined.
  • VGPF2 The total loading of this filter was therefore 130 g / l, the total noble metal loading 3.44 g / l with a ratio of palladium to rhodium of 10: 3. It is referred to below as VGPF2.
  • Alumina stabilized with lanthanum oxide was together with a first oxygen storage component, which comprised 40% by weight of ceria, zirconium oxide, lanthanum oxide and praseodymium oxide, and a second oxygen storage component, which comprised 24% by weight of ceria, zirconium oxide, lanthanum oxide and yttrium oxide, in water suspended. Both oxygen storage components were used in equal parts. The weight ratio of aluminum oxide and oxygen storage component was 30:70. A palladium nitrate solution and a rhodium nitrate solution were then added to the suspension obtained in this way, with constant stirring.
  • the resulting coating suspension was used directly to coat a commercially available wall-flow filter substrate, the coating being introduced into the porous filter wall over 100% of the substrate length.
  • the total loading of this filter was 100 g / l, the noble metal loading 2.07 g / l with a ratio of palladium to rhodium of 45: 13.5.
  • the coated filter obtained in this way was dried and then calcined. b) Coating of the input channels
  • Aluminum oxide stabilized with lanthanum oxide was suspended in water together with an oxygen storage component which comprised 40% by weight of cerium oxide, zirconium oxide, lanthanum oxide and praseous oxide. The weight ratio of aluminum oxide and oxygen storage component was 50/50.
  • the suspension obtained in this way was then mixed with a palladium nitrate solution with constant stirring and a rhodium nitrate solution is added.
  • the resulting coating suspension was used directly for coating the wall flow filter substrate obtained under a), the filter walls of the substrate being coated, specifically in the inlet channels over a length of 60% of the filter length.
  • the loading of the inlet channel was 90 g / l, the noble metal loading 2.30 g / l with a ratio of palladium to rhodium of 10: 3.
  • the coated filter thus obtained was dried and then calcined.
  • the total loading of this filter was thus 154 g / l, the total noble metal loading 3.44 g / l with a ratio of palladium to rhodium of 10: 3. It is referred to below as VGPF3.
  • Alumina stabilized with lanthanum oxide was used together with a first oxygen storage component, which comprised 40 wt covered, suspended in water. Both oxygen storage components were used in equal parts. The weight ratio of the alumina and the oxygen storage component was 30:70.
  • the suspension thus obtained was then mixed with a palladium nitrate solution and a rhodium nitrate solution with constant stirring.
  • the re- Suiting coating suspension was used directly for coating the wall flow filter substrate obtained under a), the filter walls of the substrate being coated on a length of 60% of the filter length in the outlet channels.
  • the loading of the outlet channel was 83.33 g / l, the noble metal loading 2.87 g / l with a ratio of palladium to rhodium of 10: 3.
  • the coated filter obtained in this way was dried and then calcined.
  • the total loading of this filter was thus 100 g / l, the total noble metal loading 3.44 g / l with a ratio of palladium to rhodium of 10: 3. It is referred to below as GPF2.
  • the particle filters VGPF2, VGPF3 and GPF2 were aged together in an engine test bench. This consists of an overrun shutdown with an exhaust gas temperature of 950 ° C in front of the catalyst inlet (maximum bed temperature 1030 ° C). The aging time was 76 hours (see Motortechnische Zeitschrift, 1994, 55, 214-218).
  • the aged catalytically active particulate filters were then tested on an engine test bench in the so-called “light-off test” and the “lambda sweep test”.
  • Table 3 contains the temperatures T o 5, in each of which 50% of the subject components are reacted.
  • the amplitude of l was ⁇ 3.4%.
  • Table 4 contains the conversion at the intersection of the CO and NOx conversion curves, as well as the associated HC conversion of the aged particle filters.
  • the particle filter GPF2 according to the invention shows, compared to VGPF2 and VGPF3 in the aged state, a significant improvement in the light-off behavior and in the dynamic CO / NOx conversion.
  • a) Aluminum oxide stabilized with lanthanum oxide was suspended in water together with an oxygen storage component which comprised 24% by weight of cerium oxide, zirconium oxide, lanthanum oxide and yttrium oxide. The weight ratio of the alumina and the oxygen storage component was 56/44.
  • a palladium nitrate solution and a rhodium nitrate solution were then added to the suspension thus obtained, with constant stirring.
  • the resulting coating suspension was used directly to coat a commercially available wall-flow filter substrate.
  • the coating suspension was coated on the filter walls of the substrate in the inlet channels over a length of 50% of the filter length.
  • the loading of the inlet channel was 100 g / l, the noble metal loading 1.42 g / l with a ratio of palladium to rhodium of 5: 1.
  • the coated filter thus obtained was dried and then calcined.
  • Alumina stabilized with lanthanum oxide was used together with a first oxygen storage component, which comprised 40% by weight of cerium oxide, zirconium oxide, lanthanum oxide and praseodymium oxide, and a second oxygen storage component, the 24th Wt .-% cerium oxide, zirconium oxide, lanthanum oxide and yttrium oxide included, suspended in water. Both oxygen storage components were used in equal parts. The weight ratio of the alumina and the oxygen storage component was 30:70. The suspension thus obtained was then mixed with a palladium nitrate solution and a rhodium nitrate solution with constant stirring.
  • the resulting coating suspension was used directly for coating the wall flow filter substrate obtained under a), the filter walls of the substrate being coated, specifically in the outlet channels over a length of 50% of the filter length.
  • the loading of the outlet channel was 100 g / l, the noble metal loading 1.42 g / l with a ratio of palladium to rhodium of 5: 1.
  • the coated filter thus obtained was dried and then calcined.
  • the total loading of this filter was thus 100 g / l, the total noble metal loading 1.42 g / l with a ratio of palladium to rhodium of 5: 1. It is referred to below as VGPF4.
  • a) Aluminum oxide stabilized with lanthanum oxide was suspended in water together with an oxygen storage component which comprised 24% by weight of cerium oxide, zirconium oxide, lanthanum oxide and yttrium oxide. The weight ratio of the alumina and the oxygen storage component was 56/44.
  • a palladium nitrate solution and a rhodium nitrate solution were then added to the suspension thus obtained, with constant stirring.
  • the resulting coating suspension was used directly to coat a commercially available wall-flow filter substrate.
  • the coating suspension was coated onto the filter walls of the substrate in the inlet channels over a length of 55% of the filter length.
  • the loading of the inlet channel was 91 g / l, the noble metal loading was 1.16 g / l with a ratio of palladium to rhodium of 5: 1.
  • the coated filter thus obtained was dried and then calcined.
  • Aluminum oxide stabilized with lanthanum oxide was used together with a first oxygen storage component, which comprised 40% by weight of cerium oxide, zirconium oxide, lanthanum oxide and prodymium oxide, and a second oxygen storage component, the 24th Wt .-% cerium oxide, zirconium oxide, lanthanum oxide and yttrium oxide included, suspended in water. Both oxygen storage components were used in equal parts. The weight ratio of the alumina and the oxygen storage component was 30:70. The suspension obtained in this way was then mixed with a palladium nitrate solution and a rhodium nitrate solution with constant stirring.
  • the resulting coating suspension was used directly for coating the wall flow filter substrate obtained under a), the filter walls of the substrate being coated on a length of 55% of the filter length in the outlet channels.
  • the loading of the outlet channel was 91 g / l, the noble metal loading 1.16 g / l with a ratio of palladium to rhodium of 5: 1.
  • the coated filter thus obtained was dried and then calcined.
  • the total loading of this filter was thus 100 g / l, the total noble metal loading 1.42 g / l with a ratio of palladium to rhodium of 5: 1. It is referred to below as GPF3.
  • a) Aluminum oxide stabilized with lanthanum oxide was suspended in water together with an oxygen storage component which comprised 24% by weight of cerium oxide, zirconium oxide, lanthanum oxide and yttrium oxide. The weight ratio of the alumina and the oxygen storage component was 56/44.
  • a palladium nitrate solution and a rhodium nitrate solution were then added to the suspension thus obtained, with constant stirring.
  • the resulting coating suspension was used directly to coat a commercially available wall-flow filter substrate. The coating suspension was coated on the filter walls of the substrate in the inlet channels over a length of 60% of the filter length.
  • the loading of the inlet channel was 83.33 g / l, the noble metal loading 1.06 g / l with a ratio of palladium to rhodium of 5: 1.
  • the coated filter obtained in this way was dried and then calcined. Coating of the exit channels
  • Alumina stabilized with lanthanum oxide was used together with a first oxygen storage component, which comprised 40 wt covered, suspended in water. Both oxygen storage components were used in equal parts. The weight ratio of the alumina and the oxygen storage component was 30:70.
  • the suspension thus obtained was then mixed with a palladium nitrate solution and a rhodium nitrate solution with constant stirring.
  • the reclaiming coating suspension was used directly to coat the wall flow filter substrate obtained under a), the filter walls of the substrate being coated, specifically in the outlet channels over a length of 60% of the filter length.
  • the loading of the outlet channel was 83.33 g / l, the noble metal loading 1.06 g / l with a ratio of palladium to rhodium of 5: 1.
  • the coated filter thus obtained was dried and then calcined.
  • the total loading of this filter was thus 100 g / l, the total noble metal loading 1.42 g / l with a ratio of palladium to rhodium of 5: 1. It is referred to below as GPF4.
  • a) Aluminum oxide stabilized with lanthanum oxide was suspended in water together with an oxygen storage component which comprised 24% by weight of cerium oxide, zirconium oxide, lanthanum oxide and yttrium oxide. The weight ratio of the alumina and the oxygen storage component was 56/44.
  • a palladium nitrate solution and a rhodium nitrate solution were then added to the suspension thus obtained, with constant stirring.
  • the resulting coating suspension was used directly to coat a commercially available wall-flow filter substrate. The coating suspension was coated onto the filter walls of the substrate in the inlet channels over a length of 80% of the filter length.
  • the loading of the inlet channel was 62.5 g / l, the noble metal loading 0.79 g / l with a ratio of palladium to rhodium of 5: 1.
  • the coated filter thus obtained was dried and then calcined. Coating of the exit channels
  • Aluminum oxide stabilized with lanthanum oxide was used together with a first oxygen storage component, which comprised 40% by weight of cerium oxide, zirconium oxide, lanthanum oxide and praodymium oxide, and a second oxygen storage component, which contained 24% by weight of cerium oxide, zirconium oxide, lanthanum oxide and yttrium oxide covered, suspended in water. Both oxygen storage components were used in equal parts. The weight ratio of the alumina and the oxygen storage component was 30:70. The suspension thus obtained was then mixed with a palladium nitrate solution and a rhodium nitrate solution with constant stirring.
  • the reclaiming coating suspension was used directly to coat the wall flow filter substrate obtained under a), the filter walls of the substrate being coated on a length of 80% of the filter length in the outlet channels.
  • the loading of the outlet channel was 62.5 g / l, the noble metal loading 0.79 g / l with a ratio of palladium to rhodium of 5: 1.
  • the coated filter obtained in this way was dried and then calcined.
  • the total loading of this filter was thus 100 g / l, the total noble metal loading 1.42 g / l with a ratio of palladium to rhodium of 5: 1. It is referred to below as GPF5.
  • the particle filters VGPF4, GPF3, GPF4 and GPF5 were compared on a cold blow test bench with regard to the exhaust gas back pressure.
  • Table 5 contains pressure loss data that were determined at an air temperature of 21 ° C. and a volume flow of 600 m 3 / h. The values have been standardized to VGPF3 for a better overview.
  • the statistical evaluation shows that it is particularly advantageous to distribute the washcoat on the largest possible surface on the filter walls with an associated low layer thickness, instead of covering only a small surface with a high layer thickness, since a high layer thickness is the main cause is to be considered for a high exhaust gas back pressure (Figure 2).
  • the particulate filters were aged together in an engine test bench aging facility. This consists of an overrun shutdown with an exhaust gas temperature of 950 ° C in front of the catalytic converter inlet (maximum bed temperature 1030 ° C). The aging time was 19 hours (see Motortech nische Zeitschrift, 1994, 55, 214-218).

Abstract

Die vorliegende Erfindung betrifft ein Partikelfilter, das ein Wandflussfilter der Länge L und zwei unterschiedliche katalytisch aktive Beschichtungen Y und Z umfasst, wobei das Wandflussfilter Kanäle E und A umfasst, die sich parallel zwischen einem ersten und einem zweiten Ende des Wandflussfilters erstrecken und die durch poröse Wände getrennt sind, die Oberflächen OE bzw. OA bilden und wobei die Kanäle E am zweiten Ende und die Kanäle A am ersten Ende verschlossen sind, dadurch gekennzeichnet, dass sich Beschichtung Y in den Kanälen E auf den Oberflächen OE und Beschichtung Z in den Kanälen A auf den Oberflächen OA befindet.

Description

Katalytisch aktives Partikelfilter
Die vorliegende Erfindung betrifft ein katalytisch aktives Partikelfilter, das sich insbe sondere für die Entfernung von Partikeln, Kohlenmonoxid, Kohlen-wasserstoffen und Stickoxiden aus dem Abgas von mit stöchiometrischem Luft/Kraftstoff-Gemisch betrie benen Verbrennungsmotoren eignet.
Abgase von mit stöchiometrischem Luft/Kraftstoff-Gemisch betriebenen Verbrennungs motoren, also Benzinmotoren, werden in herkömmlichen Verfahren mit Hilfe von Drei- wege-Katalysatoren gereinigt. Diese sind in der Lage, die drei wesentlichen gasförmi gen Schadstoffe des Motors, nämlich Kohlenwasserstoffe, Kohlenmonoxid und Stick oxide, gleichzeitig zu unschädlichen Komponenten umzusetzen.
Neben diesen gasförmigen Schadstoffen enthält das Abgas von Benzin-motoren aber auch feinste Partikel (PM), die aus der unvollständigen Verbrennung des Kraftstoffs re sultieren und im Wesentlichen aus Ruß bestehen. Im Unterschied zur Partikelemission von Dieselmotoren sind die Partikel im Abgas stöchiometrisch betriebener Verbren nungsmotoren sehr klein und weisen eine durchschnittliche Partikelgröße kleiner 1 pm auf. Typische Partikelgrößen liegen im Bereich 10 bis 200 nm. Des Weiteren ist die emittierte Partikelmenge sehr gering und bewegt sich im Bereich von 2 bis 4 mg/km.
Mit der europäischen Abgasnorm EU-6c ist eine Umstellung des Grenzwertes für sol che Partikel vom Partikelmassengrenzwert auf einen kritischeren Partikelzahlgrenzwert von 6 x 1011/km (im Worldwide harmonized Light vehicles Test Cycle - WLTP) verbun den. Damit entsteht Bedarf nach Abgasreinigungskonzepten für stöchiometrisch betrie bene Verbrennungs-motoren, die effektiv arbeitende Einrichtungen zur Entfernung von Partikeln umfassen.
Im Bereich der Reinigung von Abgas von mager betriebenen Motoren, also insbeson dere von Dieselmotoren, haben sich Wandflussfilter aus keramischen Materialien, wie z.B. Siliciumcarbid, Aluminiumtitanat und Cordierit bewährt. Diese sind aus einer Viel zahl von parallelen Kanälen aufgebaut, die durch poröse Wände gebildet werden. Die Kanäle sind wechselseitig an einem der beiden Enden des Filters verschlossen, so dass Kanäle A gebildet werden, die an der ersten Seite des Filters offen und auf der zweiten Seite des Filters verschlossen sind, sowie Kanäle B, die an der ersten Seite des Filters verschlossen und auf der zweiten Seite des Filters offen sind. Das beispiels- weise in die Kanäle A einströmende Abgas kann den Filter nur über die Kanäle B wie der verlassen, und muss zu diesem Zweck durch die porösen Wände zwischen den Kanälen A und B durchfließen. Beim Durchtritt des Abgases durch die Wand werden die Partikel zurückgehalten und das Abgas gereinigt.
Die so zurückgehaltenen Partikel müssen nachfolgend abgebrannt bzw. oxidiert wer den, um ein Verstopfen des Filters bzw. einen inakzeptablen Anstieg des Gegendrucks des Abgassystems zu verhindern. Zu diesem Zweck wird beispielsweise das Wand flussfilter mit katalytisch aktiven Beschichtungen versehen, die die Zündtemperatur von Ruß herabsetzen.
Es ist bereits bekannt, solche Beschichtungen auf die porösen Wände zwischen den Kanälen aufzubringen (sogenannte auf-Wand-Beschichtung) oder in die porösen Wände einzubringen (sogenannte in-Wand-Beschichtung). Die EP 1 657 410 A2 be schreibt auch bereits eine Kombination beider Beschichtungsarten, d.h. ein Teil des ka talytisch aktiven Materials liegt in den porösen Wänden und ein anderer Teil auf den porösen Wänden vor.
Das Konzept, Partikel mittels Wandflussfiltern aus dem Abgas zu entfernen, ist bereits auf die Reinigung von Abgas von mit stöchiometrischem Luft/Kraftstoff-Gemisch betrie benen Verbrennungsmotoren übertragen worden, siehe zum Beispiel die EP 2042226 A2. Gemäß deren Lehre trägt ein Wandflussfilter zwei übereinander angeordnete Schichten, wobei eine in der porösen Wand und die andere auf der porösen Wand an geordnet sein kann.
Ein ähnliches Konzept verfolgt die DE 10201 1050788 A1. Dort enthalten die porösen Filterwände ein Katalysatormaterial eines Drei-Wege-Katalysators, während zusätzlich ein Katalysatormaterial eines Drei-Wege-Katalysators auf Teilbereiche der Filterwände aufgebracht ist.
Weitere Dokumente, die mit katalytisch aktiven Beschichtungen versehene Filtersub strate beschreiben, sind EP 3205388 A1 , EP 3207977 A1 , EP 3207978 A1 , EP 3207987 A1 , EP 3207989 A1 , EP 3207990 A1 und EP 3162428 A1.
Es besteht weiter Bedarf nach katalytisch aktiven Partikelfiltern, die die Funktionalitäten eines Partikelfilters und eines Dreiwegekatalysators vereinen und dabei die künftig gel tenden Grenzwerte einzuhalten erlauben. Die vorliegende Erfindung betrifft ein Partikelfilter, das ein Wandflussfilter der Länge L und zwei unterschiedliche Beschichtungen Y und Z umfasst, wobei das Wandflussfilter Kanäle E und A umfasst, die sich parallel zwischen einem ersten und einem zweiten Ende des Wandflussfilters erstrecken und die durch poröse Wände getrennt sind, die Oberflächen OE bzw. OA bilden und wobei die Kanäle E am zweiten Ende und die Ka näle A am ersten Ende verschlossen sind, wobei die Beschichtung Y sich in den Kanä len E auf den Oberflächen OE befindet und sich ausgehend vom ersten Ende des Wandflussfilters über 55 bis 90 % der Länge L erstreckt und Aluminiumoxid in einer Menge von 35 bis 60 Gew.-%, bezogen auf das Gesamtgewicht der Beschichtung Y, Palladium, Rhodium oder Palladium und Rhodium und eine oder mehrere Sauer stoffspeicherkomponenten in einer Menge von 40 bis 50 Gew.-%, bezogen auf das Ge samtgewicht der Beschichtung Y enthält, und wobei die Beschichtung Z sich in den Ka nälen A auf den Oberflächen OA befindet und sich ausgehend vom zweiten Ende des Wandflussfilters über 55 bis 90 % der Länge L erstreckt und Aluminiumoxid in einer Menge von 30 bis 50 Gew.-%, bezogen auf das Gesamtgewicht der Beschichtung, Pal ladium, Rhodium oder Palladium und Rhodium und eine oder mehrere Sauerstoffspei cherkomponenten in einer Gesamtmenge von 50 bis 80 Gew.-%, bezogen auf das Ge samtgewicht der Beschichtung Z enthält.
Die Beschichtungen Y und Z sind Dreiwegekatalytisch aktiv, insbesondere bei Be triebstemperaturen von 250 bis 1 100 °C. Sie sind verschieden voneinander, beide ent halten aber üblicherweise ein oder mehrere Edelmetalle, die auf einem oder mehreren Trägermaterialien fixiert sind, sowie ein oder mehrere Sauerstoffspeicherkomponenten. Die Beschichtungen Y und Z können sich hinsichtlich der enthaltenen Komponenten unterscheiden. So können sie sich beispielsweise hinsichtlich der enthaltenen Edelme talle oder hinsichtlich der enthaltenen Sauerstoffspeicherkomponenten unterscheiden. Sie können aber auch identische Bestandteile enthalten, diese müssen dann aber in unterschiedlichen Mengen vorliegen.
Als Edelmetalle kommen insbesondere Platin, Palladium und Rhodium in Frage, wobei Palladium, Rhodium oder Palladium und Rhodium bevorzugt und Palladium und Rho dium besonders bevorzugt sind. Bezogen auf das erfindungsgemäße Partikelfilter ist der Anteil von Rhodium am gesamten Edelmetallgehalt insbesondere größer als 10 Gew.-%. Die Edelmetalle werden üblicherweise in Mengen von 0,15 bis 5 g/l, bezogen auf das Volumen des Wandflussfilters eingesetzt. Die porösen Wände des erfindungs gemäßen Partikelfilters sind bevorzugt frei von Edelmetallen.
Als Trägermaterialien für die Edelmetalle kommen alle dem Fachmann für diesen Zweck geläufigen Materialien in Betracht. Solche Materialien sind insbesondere Me talloxide mit einer BET-Oberfläche von 30 bis 250 m2/g, bevorzugt von 100 bis 200 m2/g (bestimmt nach DIN 66132). Besonders geeignete Trägermaterialien für die Edel metalle sind ausgewählt aus der Reihe bestehend aus Aluminiumoxid, dotiertes Alumi niumoxid, Siliziumoxid, Titandioxid und Mischoxiden aus einem oder mehreren davon. Dotierte Aluminiumoxide sind beispielsweise Lanthanoxid-, Zirkoniumoxid- und/oder Ti tanoxid-dotierte Aluminiumoxide. Mit Vorteil wird Lanthan-stabilisiertes Aluminiumoxid eingesetzt, wobei Lanthan in Mengen von 1 bis 10 Gew.-%, bevorzugt 3 bis 6 Gew.-%, jeweils berechnet als La203 und bezogen auf das Gewicht des stabilisierten Alumini umoxides, verwendet wird. Ein weiteres geeignetes Trägermaterial ist Lanthan-stabili siertes Aluminiumoxid, dessen Oberfläche mit Lanthanoxid, mit Bariumoxid oder mit Strontiumoxid beschichtet ist.
Als Sauerstoffspeicherkomponenten kommen insbesondere Cer/Zirkonium/ Seltenerd- metall-Mischoxide in Frage. Der Begriff„Cer/Zirkonium/ Seltenerdmetall-Mischoxid“ im Sinne vorliegender Erfindung schließt physikalische Mischungen aus Ceroxid, Zirkoni umoxid und Seltenerdoxid aus. Vielmehr sind„Cer/Zirkonium/Seltenerdmetall- Mischoxide“ durch eine weitgehend homogene, dreidimensionale Kristallstruktur ge kennzeichnet, die idealerweise frei ist von Phasen aus reinem Ceroxid, Zirkoniumoxid bzw. Seltenerdoxid. Je nach Herstellungsverfahren können aber auch nicht vollständig homogene Produkte entstehen, die in der Regel ohne Nachteil verwendet werden kön nen. Im Übrigen umfasst der Begriff Seltenerdmetall bzw. Seltenerdmetalloxid im Sinne vorliegender Erfindung kein Cer bzw. kein Ceroxid.
Als Seltenerdmetalloxide in den Cer/Zirkonium/Seltenerdmetall-Mischoxiden kommen beispielsweise Lanthanoxid, Yttriumoxid, Praseodymoxid, Neodymoxid und/oder Sa mariumoxid in Betracht. Bevorzugt sind Lanthanoxid, Yttriumoxid und/oder Praseody moxid. Besonders bevorzugt sind Lanthanoxid und/oder Yttriumoxid und ganz beson ders bevorzugt sind Lanthanoxid und Yttriumoxid, Yttriumoxid und Praseodymoxid, so- wie Lanthanoxid und Praseodymoxid. In Ausführungsformen der vorliegenden Erfin dung sind die Sauerstoffspeicherkomponenten besonders bevorzugt frei von Neody moxid.
Erfindungsgemäß kann das Masseverhältnis von Ceroxid zu Zirkoniumoxid in den Cer/Zirkonium/Seltenerdmetall-Mischoxiden in weiten Grenzen variieren. Es beträgt beispielsweise 0,1 bis 1 ,5, bevorzugt 0,2 bis 1 oder 0,3 bis 0,5.
In Ausführungsformen der vorliegenden Erfindung umfasst Beschichtung Y eine Sauer stoffspeicherkomponente mit einem Gehalt an Ceroxid von 20 bis 40 Gew.-%, bezogen auf das Gewicht der Sauerstoffspeicherkomponente.
In Ausführungsformen der vorliegenden Erfindung umfasst Beschichtung Z eine Sauer stoffspeicherkomponente mit einem Gehalt an Ceroxid von 30 bis 60 Gew.-%, bezogen auf das Gewicht der Sauerstoffspeicherkomponente.
Lanthanoxid enthaltende Sauerstoffspeicherkomponenten weisen insbesondere ein Masseverhältnis von Lanthanoxid zu Ceroxid von 0,05 bis 0,5 auf.
Üblicherweise enthalten die Beschichtungen Y und Z Sauerstoffspeicher-komponenten in Mengen von 15 bis 120 g/l, bezogen auf das Volumen des Wandflussfilters.
Das Masseverhältnis von Trägermaterialien und Sauerstoffspeicher-komponenten in den Beschichtungen Y und Z beträgt üblicherweise 0,3 bis 1 ,5, beispielsweise 0,4 bis 1 ,3.
In Ausführungsformen der vorliegenden Erfindung enthalten eine oder beide der Be schichtungen Y und Z eine Erdalkaliverbindung wie z.B. Strontiumoxid, Bariumoxid oder Bariumsulfat. Die Menge an Bariumsulfat je Beschichtung beträgt insbesondere 2 bis 20 g/l Volumen des Wandflussfilters. Insbesondere enthält Beschichtung Z Stronti umoxid oder Bariumoxid.
In weiteren Ausführungsformen der vorliegenden Erfindung enthalten eine oder beide der Beschichtungen Y und Z Additive wie Seltenerdverbindungen wie z.B. Lanthanoxid und/oder Binder, wie z.B. Aluminiumverbindungen. Diese Additive werden in Mengen verwendet, die in weiten Grenzen variieren können und die der Fachmann im konkre ten Fall mit einfachen Mitteln bestimmen kann. Diese helfen ggf. die Rheologie der Be schichtung zu verbessern. In Ausführungsformen der vorliegenden Erfindung sind die Beschichtungen Y und Z verschieden voneinander, wobei aber beide Lanthan-stabilisiertes Aluminiumoxid, Pal ladium, Rhodium oder Palladium und Rhodium und eine Zirkoniumoxid, Ceroxid, Lan- thanoxid, sowie Yttriumoxid und/oder Praseodymoxid umfassende Sauerstoffspeicher komponente umfassen.
In Beschichtung Y ist dabei der Yttriumoxid-Gehalt insbesondere 2 bis 15 Gew.-%, be vorzugt 3 bis 10 Gew.-%., bezogen auf das Gewicht der Sauerstoffspeicherkompo- nente. Das Gewichtsverhältnis von Lanthanoxid zu Yttriumoxid beträgt insbesondere 0.1 bis 1 , bevorzugt 0, 3 bis 1.
In Ausführungsformen der vorliegenden Erfindung ist der Gehalt von Yttriumoxid in der Sauerstoffspeicherkomponente der Beschichtung Z größer oder gleich dem Gehalt von Yttriumoxid in der Sauerstoffspeicher-komponente der Beschichtung Y, jeweils bezo gen auf das Gewicht der jeweiligen Sauerstoffspeicherkomponente. In Ausführungsfor men der vorliegenden Erfindung ist der Massenanteil von Yttriumoxid in der Beschich tung Y größer als in der Beschichtung Z. Insbesondere Beschichtung Z kann eine zusätzliche Sauerstoffspeicher-komponente umfassen, die Zirkoniumoxid, Ceroxid, Lanthanoxid, sowie Yttriumoxid und/oder Prase odymoxid enthält. Dabei ist der Yttriumoxid-Gehalt insbesondere 2 bis 15 Gew.-%, vor zugsweise 3 bis 10 Gew.-%., bezogen auf das Gewicht der Sauerstoffspeicherkompo nente. Das Gewichtsverhältnis von Lanthanoxid zu Yttriumoxid beträgt insbesondere 0.1 bis 1 , bevorzugt 0, 3 bis 1.
Dabei ist der Praseodymoxid-Gehalt insbesondere 2 bis 15 Gew.-%, vorzugsweise 3 bis 10 Gew.-%, bezogen auf das Gewicht der Sauerstoffspeicherkomponente. Das Ge wichtsverhältnis von Lanthanoxid zu Praseodymoxid beträgt insbesondere 0.1 bis 1 , bevorzugt 0, 3 bis 1.
In Ausführungsformen der vorliegenden Erfindung ist in Beschichtung Z der Zirkoni umoxid-Gehalt der Yttriumoxid-haltigen Sauerstoffspeicher-komponente größer als der Zirkoniumoxid-Gehalt der Praseodymoxid-haltigen Sauerstoffspeicherkomponente, je weils bezogen auf die jeweilige Sauerstoffspeicherkomponente. Die Beschichtungen Y umfasst in Ausführungsformen jeweils Lanthan-stabilisiertes Aluminiumoxid in Mengen von 35 bis 60 Gew.-%, besonders bevorzugt 40 bis 60 Gew.-%, sowie eine Sauerstoffspeicherkomponente in Mengen von 40 bis 50 Gew.-%, besonders bevorzugt 45 bis 50 Gew.-%, jeweils bezogen auf das Gesamtgewicht der Beschichtung Y.
Die Beschichtungen Z umfasst in Ausführungsformen jeweils Lanthan-stabilisiertes Aluminiumoxid in Mengen von 30 bis 50 Gew.-%, besonders bevorzugt 40 bis 50 Gew.-%, sowie eine Sauerstoffspeicherkomponente in Mengen von 50 bis 80 Gew.-%, besonders bevorzugt 55 bis 80 Gew.-%, jeweils bezogen auf das Gesamtgewicht der Beschichtung Z.
In vorteilhaften Ausführungsformen der vorliegenden Erfindung beträgt in Beschichtung Y das Gewichtsverhältnis von Aluminiumoxid zur Sauerstoffspeicher-komponente min destens 0,7 bis maximal 1 ,5, vorzugsweise 0,8 - 1 ,2.
In vorteilhaften Ausführungsformen der vorliegenden Erfindung beträgt in Beschichtung Z das Gewichtsverhältnis von Aluminiumoxid zur Sauerstoffspeicher-komponente min destens 0,3 bis maximal 0,8, bevorzugt 0,4 - 0,6.
In bevorzugten Ausführungsformen der vorliegenden Erfindung erstreckt sich die Be schichtung Y ausgehend vom ersten Ende des Wandflussfilters über 57 bis 80 %, ins besondere über 57 bis 65 % der Länge L des Wandflussfilters. Die Beladung des Wandflussfilters mit Beschichtung Y beträgt bevorzugt 33 bis 125 g/l, bezogen auf das Volumen des Wandflussfilters.
In bevorzugten Ausführungsformen der vorliegenden Erfindung erstreckt sich die Be schichtung Z ausgehend vom zweiten Ende des Wandflussfilters über 57 bis 80 %, ins besondere über 57 bis 65 % der Länge L des Wandflussfilters. Die Beladung des Wandflussfilters mit Beschichtung Z beträgt bevorzugt 33 bis 125 g/l, bezogen auf das Volumen des Wandflussfilters.
Eine bevorzugte Ausführungsform betrifft ein Wandflussfilter mit einer Beschichtung Y mit einer Länge L von 57 bis 80 % ausgehend vom ersten Ende des Wandflussfilters und einer Beschichtung Z mit einer Länge L von 57 bis 80 % ausgehend vom zweiten Ende des Wandflussfilters.
Die Gesamtwashcoatbeladung des erfindungsgemäßen Partikelfilters beträgt insbe sondere 40 bis 150 g/l, bezogen auf das Volumen des Wandflussfilters. In Ausführungsformen der vorliegenden Erfindung beträgt die Summe der Längen von Beschichtung Y und Beschichtung Z 1 10 bis 160 % der Länge L, bevorzugt 1 15 bis 140 % der Länge L.
In Ausführungsformen der vorliegenden Erfindung enthält weder Beschichtung Y, noch Beschichtung Z einen Zeolithen oder ein Molsieb.
In einer Ausführungsform der vorliegenden Erfindung betrifft diese ein Partikelfilter, das ein Wandflussfilter der Länge L und zwei unterschiedliche Beschichtungen Y und Z umfasst, wobei das Wandflussfilter Kanäle E und A umfasst, die sich parallel zwischen einem ersten und einem zweiten Ende des Wandflussfilters erstrecken und die durch poröse Wände getrennt sind, die Oberflächen OE bzw. OA bilden und wobei die Kanäle E am zweiten Ende und die Kanäle A am ersten Ende verschlossen sind, dadurch ge kennzeichnet, dass Beschichtung Y sich in den Kanälen E auf den Oberflächen OE be findet und sich ausgehend vom ersten Ende des Wandflussfilters über 57 bis 80 % der Länge L erstreckt und Aluminiumoxid in einer Menge von 35 bis 60 Gew.-%, bezogen auf das Gesamtgewicht der Beschichtung Y, Palladium, Rhodium, oder Palladium und Rhodium und eine Sauerstoffspeicherkomponente in einer Menge von 40 bis 50 Gew.- %, bezogen auf das Gesamtgewicht der Beschichtung Y enthält, wobei die Sauer stoffspeicherkomponente Zirkoniumoxid, Ceroxid, Lanthanoxid und Yttriumoxid um fasst, und Beschichtung Z sich in den Kanälen A auf den Oberflächen OA befindet und sich ausgehend vom zweiten Ende des Wandflussfilters über 57 bis 80 % der Länge L erstreckt und Aluminiumoxid in einer Menge von 30 bis 50 Gew.-%, bezogen auf das Gesamtgewicht der Beschichtung , Palladium, Rhodium, oder Palladium und Rhodium und Sauerstoffspeicherkomponenten in einer Gesamtmenge von 50 bis 80 Gew.-%, bezogen auf das Gesamtgewicht der Beschichtung Z enthält, wobei eine Sauerstoff- speicher-komponente Zirkoniumoxid, Ceroxid, Lanthanoxid und Yttriumoxid und eine andere Zirkoniumoxid, Ceroxid, Lanthanoxid und Praseodymoxid enthält.
Die Beschichtung Z enthält in diesem Fall zum Beispiel bevorzugt zwei verschiedene Sauerstoffspeicherkomponenten. Die vorgehend erläuterten Ausführungsformen gelten ebenfalls in Bezug auf diese hier genannte.
Wandflussfilter, die gemäß vorliegender Erfindung verwendet werden können, sind be kannt und am Markt erhältlich. Sie bestehen beispielsweise aus Silicium-Carbid, Alumi- nium-Titanat oder Cordierit, haben beispielsweise eine Zelligkeit von 200 bis 400 Zel len pro Inch und üblicherweise eine Wandstärke zwischen 6 und 12 Mil, bzw. 0,1524 und 0,305 Millimeter. Sie weisen in unbeschichtetem Zustand beispielsweise Porositä ten von 50 bis 80, insbesondere 55 bis 75% auf. Ihre durchschnittliche Porengröße be trägt in unbeschichtetem Zustand beispielsweise 10 bis 25 Mikrometer. In der Regel sind die Poren des Wandflussfilters sogenannte offene Poren, das heißt sie haben eine Verbindung zur den Kanälen. Des Weiteren sind die Poren in der Regel untereinander verbunden. Dies ermöglicht einerseits die leichte Beschichtung der inneren Porenober flächen und andererseits eine leichte Passage des Abgases durch die porösen Wände des Wandflussfilters.
Die Herstellung des erfindungsgemäßen Partikelfilters kann nach dem Fachmann ge läufigen Methoden erfolgen, so etwa dadurch, dass eine Beschichtungssuspension, die üblicherweise Washcoat genannt wird, mittels eines der üblichen Tauchbeschichtungs verfahren bzw. Pump- und Saug-Beschichtungsverfahren auf das Wandflussfilter appli ziert wird. Thermische Nachbehandlung bzw. Kalzination schließen sich üblicherweise an. Die Beschichtungen Y und Z werden in getrennten und aufeinander-folgenden Be schichtungsschritten erhalten.
Dem Fachmann ist bekannt, dass die durchschnittliche Porengröße des Wandflussfil ters und die mittlere Teilchengröße der katalytisch aktiven Materialien aufeinander ab gestimmt werden müssen, um eine auf-Wand-Beschichtung oder eine in-Wand-Be- schichtung zu erzielen. In Fall der in-Wand-Beschichtung muss die mittlere Teilchen größe der katalytisch aktiven Materialien klein genug sein, um in die Poren des Wand flussfilters einzudringen. Dagegen muss im Fall der auf-Wand-Beschichtung die mitt lere Teilchengröße der katalytisch aktiven Materialien groß genug sein, um nicht in die Poren des Wandflussfilters einzudringen.
In Ausführungsformen der vorliegenden Erfindung werden die Beschichtungssuspensi onen zur Herstellung der Beschichtungen Y und Z bis zu einer Partikelgrößenverteilung von döo = 4 bis 8 pm und dg9 = 22 bis 16 pm gemahlen.
Das erfindungsgemäße Partikelfilter eignet sich hervorragend zur Entfernung von Parti keln, Kohlenmonoxid, Kohlenwasserstoffen und Stickoxiden aus dem Abgas von mit stöchiometrischem Luft/Kraftstoff-Gemisch betriebenen Verbrennungsmotoren. Die vorliegende Erfindung betrifft somit auch ein Verfahren zur Entfernung von Parti keln, Kohlenmonoxid, Kohlenwasserstoffen und Stickoxiden aus dem Abgas von mit stöchiometrischem Luft/Kraftstoff-Gemisch betriebenen Verbrennungsmotoren, das dadurch gekennzeichnet ist, dass das Abgas über ein erfindungsgemäßes Partikelfilter geleitet wird.
Dabei kann das Abgas so über ein erfindungsgemäßes Partikelfilter geleitet werden, dass es durch die Kanäle E in das Partikelfilter eintritt und es durch Kanäle A wieder verlässt. Es ist aber auch möglich, dass das Abgas durch die Kanäle A in das Partikel filter eintritt und es durch Kanäle E wieder verlässt.
Überraschenderweise hat sich gezeigt, dass es vorteilhaft ist die katalytische Beschich tung auf eine größtmögliche Oberfläche der porösen Filterwand zu verteilen.
Maßgeblich für einen niedrigen Abgasgegendruck ist den Experimenten zur Folge nicht, wie ursprünglich angenommen, der Bedeckungsgrad der Filterwände, sondern vielmehr die Schichtdicke der aufgebrachten katalytischen Beschichtung. Durch eine großflächige Verteilung der Beschichtung auf mindestens 55 % der Filterlänge je Zone kann der Abgasgegendruck reduziert und zugleich eine hohe katalytische Aktivität er- zielt werden. Dies war auf Basis des bekannten Standes der Technik so nicht zu erwar ten.
Figur 1 zeigt ein erfindungsgemäßes Partikelfilter, das ein Wandflussfilter der Länge L (1 ) mit Kanälen E (2) und Kanälen A (3) umfasst, die sich parallel zwischen einem ers ten Ende (4) und einem zweiten Ende (5) des Wandflussfilters erstrecken und die durch poröse Wände (6) getrennt sind, die Oberflächen OE (7) bzw. OA (8) bilden und wobei die Kanäle E (2) am zweiten Ende (5) und die Kanäle A (3) am ersten Ende (4) verschlossen sind. Beschichtung Y (9) befindet sich in den Kanälen E (2) auf den Oberflächen OE (7) und Beschichtung Z (10) in den Kanälen A (3) auf den Oberflächen 0A (8). Die Erfindung wird in den nachstehenden Beispielen näher erläutert.
Vergleichsbeispiel 1
Mit Lanthanoxid stabilisiertes Aluminiumoxid wurde zusammen mit einer ersten Sauer stoffspeicherkomponente, die 40 Gew.-% Ceroxid, Zirkonoxid, Lanthanoxid und Prase odymoxid umfasste, und einer zweiten Sauerstoffspeicherkomponente, die 24 Gew.-% Ceroxid, Zirkonoxid, Lanthanoxid und Yttriumoxid umfasste, in Wasser suspendiert. Beide Sauerstoffspeicherkomponenten wurden zu gleichen Teilen eingesetzt. Das Ge wichtsverhältnis von Aluminiumoxid und Sauerstoffspeicherkomponente betrug 30:70. Die so erhaltene Suspension wurde anschließend unter ständigem Rühren mit einer Palladiumnitrat-Lösung und einer Rhodiumnitrat-Lösung versetzt. Die resultierende Beschichtungssuspension wurde direkt zur Beschichtung eines handelsüblichen Wandflussfiltersubstrats eingesetzt, wobei die Beschichtung über 100% der Substrat länge in die poröse Filterwand eingebracht wurde. Die Gesamtbeladung dieses Filters betrug 75 g/l, die Gesamtedelmetallbeladung 1 ,27 g/l mit einem Verhältnis von Palla dium zu Rhodium von 5 : 1. Der so erhaltene beschichtete Filter wurde getrocknet und anschließend kalziniert. Er wird nachstehend als VGPF1 bezeichnet.
Beispiel 1
Beschichtung der Eingangskanäle
a) Mit Lanthanoxid stabilisiertes Aluminiumoxid wurde zusammen mit einer Sauer stoffspeicherkomponente, die 24 Gew.-% Ceroxid, Zirkonoxid, Lanthanoxid und Yttri umoxid umfasste, in Wasser suspendiert. Das Gewichtsverhältnis von Aluminiumoxid und Sauerstoffspeicherkomponente betrug 56:44. Die so erhaltene Suspension wurde anschließend unter ständigem Rühren mit einer Palladiumnitrat-Lösung und einer Rho- dium-nitrat-Lösung versetzt. Die resultierende Beschichtungssuspension wurde direkt zur Beschichtung eines handelsüblichen Wandflussfiltersubstrats eingesetzt. Dabei wurde die Beschichtungssuspension auf die Filterwände des Substrats beschichtet und zwar in den Eingangskanälen auf eine Länge von 60 % der Filterlänge. Die Bela dung des Einlasskanals betrug 62,5 g/l, die Edelmetallbeladung 1 ,06 g/l mit einem Ver hältnis von Palladium zu Rhodium von 5 : 1. Der so erhaltene beschichtete Filter wurde getrocknet und anschließend kalziniert. Beschichtung der Ausgangskanäle
b) Mit Lanthanoxid stabilisiertes Aluminiumoxid wurde zusammen mit einer ersten Sauerstoffspeicherkomponente, die 40 Gew.-% Ceroxid, Zirkonoxid, Lanthanoxid und Praseodymoxid umfasste, und einer zweiten Sauerstoffspeicherkomponente, die 24 Gew.-% Ceroxid, Zirkonoxid, Lanthanoxid und Yttriumoxid umfasste, in Wasser sus pendiert. Beide Sauerstoffspeicherkomponenten wurden zu gleichen Teilen eingesetzt. Das Gewichtsverhältnis von Aluminiumoxid und Sauerstoffspeicherkomponente betrug 30:70. Die so erhaltene Suspension wurde anschließend unter ständigem Rühren mit einer Palladiumnitrat-Lösung und einer Rhodium-nitrat-Lösung versetzt. Die resultie- rende Beschichtungssuspension wurde direkt zur Beschichtung des unter a) erhalte nen Wandflussfiltersubstrats eingesetzt, wobei auf die Filterwände des Substrats be schichtet wurde und zwar in den Ausgangskanälen auf eine Länge von 60 % der Filter länge. Die Beladung des Auslasskanals betrug 62,5 g/l, die Edelmetallbeladung 1 ,06 g/l mit einem Verhältnis von Palladium zu Rhodium von 5 : 1. Der so erhaltene be- schichtete Filter wurde getrocknet und anschließend kalziniert. Die Gesamtbeladung dieses Filters betrug somit 75 g/l, die Gesamtedel-metallbeladung 1 ,27 g/l mit einem Verhältnis von Palladium zu Rhodium von 5 : 1. Er wird nachstehend als GPF1 be zeichnet. Katalytische Charakterisierung
Die Partikelfilter VGPF1 und GPF1 wurden zusammen in einer Motorprüf-standsalte- rung gealtert. Diese besteht aus einer Schubabschaltungsalterung mit 950°C Abgas temperatur vor Katalysatoreingang (Maximale Bett-temperatur 1030°C). Die Alterungs zeit betrug 19 Stunden (siehe Motortechnische Zeitschrift, 1994, 55, 214-218).
Anschließend wurden die katalytisch aktiven Partikelfilter im gealterten Zustand an ei nem Motorprüfstand im sogenannten„Light-off Test“ und im„lambda Sweeptest“ getes tet. Bei dem Light-off Test wird das Anspringverhalten bei stöchiometrischer Abgaszu sammensetzung mit konstanter mittlerer Luftzahl l bestimmt (l =0,999 mit ±3,4% Amplitude).
Die nachfolgende Tabelle 1 enthält die Temperaturen T5o, bei denen jeweils 50% der betrachteten Komponenten umgesetzt werden.
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Tabelle 1
Das dynamische Umsatzverhalten der Partikelfilter im lambda Sweeptest wurde in ei- nem Bereich von l = 0,99 - 1 ,01 bei einer konstanten Temperatur von 510°C bestimmt. Die Amplitude von l betrug dabei ±3,4%. Tabelle 2 enthält den Umsatz am Schnitt punkt der CO- und der NOx-Umsatzkurven, sowie den zugehörigen HC-Umsatz der gealterten Partikelfilter.
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Tabelle 2
Der erfindungsgemäße Partikelfilter GPF1 zeigt gegenüber VGPF1 im gealterten Zu stand eine deutliche Verbesserung beim Anspringverhalten und beim dynamischen CO/NOx-Umsatz.
Vergleichsbeispiel 2:
a) Aufbringen der Inwandbeschichtung:
Mit Lanthanoxid stabilisiertes Aluminiumoxid wurde zusammen mit einer ersten Sauer stoffspeicherkomponente, die 40 Gew.-% Ceroxid, Zirkonoxid, Lanthanoxid und Prase- odymoxid umfasste, und einer zweiten Sauerstoffspeicher-komponente, die 24 Gew.- % Ceroxid, Zirkonoxid, Lanthanoxid und Yttriumoxid umfasste, in Wasser suspendiert. Beide Sauerstoffspeicherkomponenten wurden zu gleichen Teilen eingesetzt. Das Ge wichtsverhältnis von Aluminiumoxid und Sauerstoffspeicherkomponente betrug 30:70. Die so erhaltene Suspension wurde anschließend unter ständigem Rühren mit einer Palladiumnitrat-Lösung und einer Rhodium-nitrat-Lösung versetzt. Die resultierende Beschichtungssuspension wurde direkt zur Beschichtung eines handelsüblichen Wandflussfilter-substrats eingesetzt, wobei die Beschichtung über 100% der Substrat länge in die poröse Filterwand eingebracht wurde. Die Gesamtbeladung dieses Filters betrug 100 g/l, die Edelmetallbeladung 2,60 g/l mit einem Verhältnis von Palladium zu Rhodium von 60 : 13,75. Der so erhaltene beschichtete Filter wurde getrocknet und anschließend kalziniert. b) Beschichtung der Eingangskanäle
Mit Lanthanoxid stabilisiertes Aluminiumoxid wurde zusammen mit einer Sauer- stoffspeicherkomponente, die 40 Gew.-% Ceroxid, Zirkonoxid, Lanthanoxid und Prase odymoxid umfasste, in Wasser suspendiert. Das Gewichtsverhältnis von Alumini umoxid und Sauerstoffspeicherkomponente betrug 50/50. Die so erhaltene Suspen sion wurde anschließend unter ständigem Rühren mit einer Palladiumnitrat-Lösung und einer Rhodium-nitrat-Lösung versetzt. Die resultierende Beschichtungssuspension wurde direkt zur Beschichtung des unter a) erhaltenen Wandflussfiltersubstrats einge setzt, wobei auf die Filterwände des Substrats beschichtet wurde und zwar in den Ein gangskanälen auf eine Länge von 25 % der Filterlänge. Die Beladung des Eingangs kanals betrug 58 g/l, die Edelmetallbeladung 2,30 g/l mit einem Verhältnis von Palla dium zu Rhodium von 10 : 3. Der so erhaltene beschichtete Filter wurde getrocknet und anschließend kalziniert.
c) Beschichtung der Ausgangskanäle
Mit Lanthanoxid stabilisiertes Aluminiumoxid wurde zusammen mit einer Sauer stoffspeicherkomponente, die 24 Gew.-% Ceroxid, Zirkonoxid, Lanthanoxid und Yttri umoxid umfasste, in Wasser suspendiert. Das Gewichtsverhältnis von Aluminiumoxid und Sauerstoffspeicherkomponente betrug 56/44. Die so erhaltene Suspension wurde anschließend unter ständigem Rühren mit einer Palladiumnitrat-Lösung und einer Rho diumnitrat-Lösung versetzt. Die resultierende Beschichtungssuspension wurde direkt zur Beschichtung des unter b) erhaltenen Wandflussfiltersubstrats eingesetzt, wobei auf die Filterwände des Substrats beschichtet wurde und zwar in den Ausgangskanä- len auf eine Länge von 25 % der Filterlänge. Die Beladung des Auslasskanals betrug 59 g/l, die Edelmetallbeladung 1 ,06 g/l mit einem Verhältnis von Palladium zu Rhodium von 1 : 2. Der so erhaltene beschichtete Filter wurde getrocknet und anschließend kal ziniert.
Die Gesamtbeladung dieses Filters betrug somit 130 g/l, die Gesamtedel-metallbela- düng 3,44 g/l mit einem Verhältnis von Palladium zu Rhodium von 10 : 3. Er wird nach stehend als VGPF2 bezeichnet.
Vergleichsbeispiel 3:
a) Aufbringen der Inwandbeschichtung:
Mit Lanthanoxid stabilisiertes Aluminiumoxid wurde zusammen mit einer ersten Sauer stoffspeicherkomponente, die 40 Gew.-% Ceroxid, Zirkonoxid, Lanthanoxid und Prase odymoxid umfasste, und einer zweiten Sauerstoffspeicherkomponente, die 24 Gew.-% Ceroxid, Zirkonoxid, Lanthanoxid und Yttriumoxid umfasste, in Wasser suspendiert. Beide Sauerstoffspeicherkomponenten wurden zu gleichen Teilen eingesetzt. Das Ge- Wichtsverhältnis von Aluminiumoxid und Sauerstoffspeicherkomponente betrug 30:70. Die so erhaltene Suspension wurde anschließend unter ständigem Rühren mit einer Palladiumnitrat-Lösung und einer Rhodium-nitrat-Lösung versetzt. Die resultierende Beschichtungssuspension wurde direkt zur Beschichtung eines handelsüblichen Wandflussfiltersubstrats eingesetzt, wobei die Beschichtung über 100% der Substrat- länge in die poröse Filterwand eingebracht wurde. Die Gesamtbeladung dieses Filters betrug 100 g/l, die Edelmetallbeladung 2,07 g/l mit einem Verhältnis von Palladium zu Rhodium von 45 : 13,5. Der so erhaltene beschichtete Filter wurde getrocknet und an schließend kalziniert. b) Beschichtung der Eingangskanäle
Mit Lanthanoxid stabilisiertes Aluminiumoxid wurde zusammen mit einer Sauer stoffspeicherkomponente, die 40 Gew.-% Ceroxid, Zirkonoxid, Lanthanoxid und Prase odymoxid umfasste, in Wasser suspendiert. Das Gewichtsverhältnis von Alumini umoxid und Sauerstoffspeicherkomponente betrug 50/50. Die so erhaltene Suspen- sion wurde anschließend unter ständigem Rühren mit einer Palladiumnitrat-Lösung und einer Rhodium-nitrat-Lösung versetzt. Die resultierende Beschichtungssuspension wurde direkt zur Beschichtung des unter a) erhaltenen Wandflussfiltersubstrats einge setzt, wobei auf die Filterwände des Substrats beschichtet wurde und zwar in den Ein gangskanälen auf eine Länge von 60 % der Filterlänge. Die Beladung des Eingangs kanals betrug 90 g/l, die Edelmetallbeladung 2,30 g/l mit einem Verhältnis von Palla dium zu Rhodium von 10 : 3. Der so erhaltene beschichtete Filter wurde getrocknet und anschließend kalziniert. Die Gesamtbeladung dieses Filters betrug somit 154 g/l, die Gesamtedel-metallbeladung 3,44 g/l mit einem Verhältnis von Palladium zu Rho dium von 10 : 3. Er wird nachstehend als VGPF3 bezeichnet.
Beispiel 2
Beschichtung der Eingangskanäle
a) Mit Lanthanoxid stabilisiertes Aluminiumoxid wurde zusammen mit einer Sauer stoffspeicherkomponente, die 24 Gew.-% Ceroxid, Zirkonoxid, Lanthanoxid und Yttri umoxid umfasste, in Wasser suspendiert. Das Gewichtsverhältnis von Aluminiumoxid und Sauerstoffspeicherkomponente betrug 56/44. Die so erhaltene Suspension wurde anschließend unter ständigem Rühren mit einer Palladiumnitrat-Lösung und einer Rho dium-nitrat-Lösung versetzt. Die resultierende Beschichtungssuspension wurde direkt zur Beschichtung eines handelsüblichen Wandflussfilter-substrats eingesetzt. Dabei wurde die Beschichtungssuspension auf die Filterwände des Substrats beschichtet und zwar in den Eingangskanälen auf eine Länge von 60 % der Filterlänge. Die Bela dung des Einlasskanals betrug 83.33 g/l, die Edelmetallbeladung 2,87 g/l mit einem Verhältnis von Palladium zu Rhodium von 10 : 3. Der so erhaltene beschichtete Filter wurde getrocknet und anschließend kalziniert.
Beschichtung der Ausgangskanäle
b) Mit Lanthanoxid stabilisiertes Aluminiumoxid wurde zusammen mit einer ersten Sau erstoffspeicherkomponente, die 40 Gew.-% Ceroxid, Zirkonoxid, Lanthanoxid und Pra seodymoxid umfasste, und einer zweiten Sauerstoff-speicherkomponente, die 24 Gew.-% Ceroxid, Zirkonoxid, Lanthanoxid und Yttriumoxid umfasste, in Wasser sus pendiert. Beide Sauerstoffspeicher-komponenten wurden zu gleichen Teilen einge setzt. Das Gewichtsverhältnis von Aluminiumoxid und Sauerstoffspeicherkomponente betrug 30:70. Die so erhaltene Suspension wurde anschließend unter ständigem Rüh ren mit einer Palladiumnitrat-Lösung und einer Rhodiumnitrat-Lösung versetzt. Die re- suitierende Beschichtungssuspension wurde direkt zur Beschichtung des unter a) er haltenen Wandflussfiltersubstrats eingesetzt, wobei auf die Filterwände des Substrats beschichtet wurde und zwar in den Ausgangskanälen auf eine Länge von 60 % der Fil terlänge. Die Beladung des Auslasskanals betrug 83.33 g/l, die Edelmetallbeladung 2,87 g/l mit einem Verhältnis von Palladium zu Rhodium von 10 : 3. Der so erhaltene beschichtete Filter wurde getrocknet und anschließend kalziniert. Die Gesamtbeladung dieses Filters betrug somit 100 g/l, die Gesamtedel-metallbeladung 3,44 g/l mit einem Verhältnis von Palladium zu Rhodium von 10 : 3. Er wird nachstehend als GPF2 be zeichnet.
Katalytische Charakterisierung
Die Partikelfilter VGPF2, VGPF3 und GPF2 wurden zusammen in einer Motorprüf standsalterung gealtert. Diese besteht aus einer Schub-abschaltungsalterung mit 950°C Abgastemperatur vor Katalysatoreingang (Maximale Betttemperatur 1030°C). Die Alterungszeit betrug 76 Stunden (siehe Motortechnische Zeitschrift, 1994, 55, 214- 218).
Anschließend wurden die katalytisch aktiven Partikelfilter im gealterten Zustand an ei nem Motorprüfstand im sogenannten„Light-off Test“ und im„lambda Sweeptest“ getes tet. Bei dem Light-off Test wird das Anspringverhalten bei stöchiometrischer Abgaszu- sammensetzung mit konstanter mittlerer Luftzahl l bestimmt (l =0,999 mit ±3,4% Amplitude).
Die nachfolgende Tabelle 3 enthält die Temperaturen T5o, bei denen jeweils 50% der betrachteten Komponenten umgesetzt werden.
Figure imgf000019_0001
Tabelle 3
Das dynamische Umsatzverhalten der Partikelfilter im lambda Sweeptest wurde in ei nem Bereich von l = 0,99 - 1 ,01 bei einer konstanten Temperatur von 510°C bestimmt. Die Amplitude von l betrug dabei ±3,4%. Tabelle 4 enthält den Umsatz am Schnitt punkt der CO- und der NOx-Umsatzkurven, sowie den zugehörigen HC-Umsatz der gealterten Partikelfilter.
Figure imgf000020_0001
Tabelle 4
Der erfindungsgemäße Partikelfilter GPF2 zeigt gegenüber VGPF2 und VGPF3 im ge alterten Zustand eine deutliche Verbesserung beim Anspringverhalten und beim dyna mischen CO/NOx-Umsatz.
Vergleichsbeispiel 4
Beschichtung der Eingangskanäle
a) Mit Lanthanoxid stabilisiertes Aluminiumoxid wurde zusammen mit einer Sauer stoffspeicherkomponente, die 24 Gew.-% Ceroxid, Zirkonoxid, Lanthanoxid und Yttri- umoxid umfasste, in Wasser suspendiert. Das Gewichtsverhältnis von Aluminiumoxid und Sauerstoffspeicherkomponente betrug 56/44. Die so erhaltene Suspension wurde anschließend unter ständigem Rühren mit einer Palladiumnitrat-Lösung und einer Rho- dium-nitrat-Lösung versetzt. Die resultierende Beschichtungssuspension wurde direkt zur Beschichtung eines handelsüblichen Wandflussfilter-substrats eingesetzt. Dabei wurde die Beschichtungssuspension auf die Filterwände des Substrats beschichtet und zwar in den Eingangskanälen auf eine Länge von 50 % der Filterlänge. Die Bela dung des Einlasskanals betrug 100 g/l, die Edelmetallbeladung 1.42 g/l mit einem Ver hältnis von Palladium zu Rhodium von 5 : 1. Der so erhaltene beschichtete Filter wurde getrocknet und anschließend kalziniert.
Beschichtung der Ausgangskanäle
b) Mit Lanthanoxid stabilisiertes Aluminiumoxid wurde zusammen mit einer ersten Sauerstoffspeicherkomponente, die 40 Gew.-% Ceroxid, Zirkonoxid, Lanthanoxid und Praseodymoxid umfasste, und einer zweiten Sauerstoff-speicherkomponente, die 24 Gew.-% Ceroxid, Zirkonoxid, Lanthanoxid und Yttriumoxid umfasste, in Wasser sus pendiert. Beide Sauerstoffspeicher-komponenten wurden zu gleichen Teilen einge setzt. Das Gewichtsverhältnis von Aluminiumoxid und Sauerstoffspeicherkomponente betrug 30:70. Die so erhaltene Suspension wurde anschließend unter ständigem Rüh ren mit einer Palladiumnitrat-Lösung und einer Rhodiumnitrat-Lösung versetzt. Die re sultierende Beschichtungssuspension wurde direkt zur Beschichtung des unter a) er haltenen Wandflussfiltersubstrats eingesetzt, wobei auf die Filterwände des Substrats beschichtet wurde und zwar in den Ausgangskanälen auf eine Länge von 50 % der Fil terlänge. Die Beladung des Auslasskanals betrug 100 g/l, die Edelmetallbeladung 1.42 g/l mit einem Verhältnis von Palladium zu Rhodium von 5 : 1. Der so erhaltene be schichtete Filter wurde getrocknet und anschließend kalziniert. Die Gesamtbeladung dieses Filters betrug somit 100 g/l, die Gesamtedel-metallbeladung 1.42 g/l mit einem Verhältnis von Palladium zu Rhodium von 5 : 1. Er wird nachstehend als VGPF4 be zeichnet.
Beispiel 3
Beschichtung der Eingangskanäle
a) Mit Lanthanoxid stabilisiertes Aluminiumoxid wurde zusammen mit einer Sauer stoffspeicherkomponente, die 24 Gew.-% Ceroxid, Zirkonoxid, Lanthanoxid und Yttri umoxid umfasste, in Wasser suspendiert. Das Gewichtsverhältnis von Aluminiumoxid und Sauerstoffspeicherkomponente betrug 56/44. Die so erhaltene Suspension wurde anschließend unter ständigem Rühren mit einer Palladiumnitrat-Lösung und einer Rho- dium-nitrat-Lösung versetzt. Die resultierende Beschichtungssuspension wurde direkt zur Beschichtung eines handelsüblichen Wandflussfilter-substrats eingesetzt. Dabei wurde die Beschichtungssuspension auf die Filterwände des Substrats beschichtet und zwar in den Eingangskanälen auf eine Länge von 55 % der Filterlänge. Die Bela dung des Einlasskanals betrug 91 g/l, die Edelmetallbeladung 1 .16 g/l mit einem Ver hältnis von Palladium zu Rhodium von 5 : 1 . Der so erhaltene beschichtete Filter wurde getrocknet und anschließend kalziniert.
Beschichtung der Ausgangskanäle
b) Mit Lanthanoxid stabilisiertes Aluminiumoxid wurde zusammen mit einer ersten Sau erstoffspeicherkomponente, die 40 Gew.-% Ceroxid, Zirkonoxid, Lanthanoxid und Pra seodymoxid umfasste, und einer zweiten Sauerstoff-speicherkomponente, die 24 Gew.-% Ceroxid, Zirkonoxid, Lanthanoxid und Yttriumoxid umfasste, in Wasser sus pendiert. Beide Sauerstoffspeicher-komponenten wurden zu gleichen Teilen einge setzt. Das Gewichtsverhältnis von Aluminiumoxid und Sauerstoffspeicherkomponente betrug 30:70. Die so erhaltene Suspension wurde anschließend unter ständigem Rüh- ren mit einer Palladiumnitrat-Lösung und einer Rhodiumnitrat-Lösung versetzt. Die re sultierende Beschichtungssuspension wurde direkt zur Beschichtung des unter a) er haltenen Wandflussfiltersubstrats eingesetzt, wobei auf die Filterwände des Substrats beschichtet wurde und zwar in den Ausgangskanälen auf eine Länge von 55 % der Fil terlänge. Die Beladung des Auslasskanals betrug 91 g/l, die Edelmetallbeladung 1.16 g/l mit einem Verhältnis von Palladium zu Rhodium von 5 : 1. Der so erhaltene be schichtete Filter wurde getrocknet und anschließend kalziniert. Die Gesamtbeladung dieses Filters betrug somit 100 g/l, die Gesamtedel-metallbeladung 1.42 g/l mit einem Verhältnis von Palladium zu Rhodium von 5 : 1. Er wird nachstehend als GPF3 be zeichnet.
Beispiel 4
Beschichtung der Eingangskanäle
a) Mit Lanthanoxid stabilisiertes Aluminiumoxid wurde zusammen mit einer Sauer stoffspeicherkomponente, die 24 Gew.-% Ceroxid, Zirkonoxid, Lanthanoxid und Yttri- umoxid umfasste, in Wasser suspendiert. Das Gewichtsverhältnis von Aluminiumoxid und Sauerstoffspeicherkomponente betrug 56/44. Die so erhaltene Suspension wurde anschließend unter ständigem Rühren mit einer Palladiumnitrat-Lösung und einer Rho- dium-nitrat-Lösung versetzt. Die resultierende Beschichtungssuspension wurde direkt zur Beschichtung eines handelsüblichen Wandflussfilter-substrats eingesetzt. Dabei wurde die Beschichtungssuspension auf die Filterwände des Substrats beschichtet und zwar in den Eingangskanälen auf eine Länge von 60 % der Filterlänge. Die Bela dung des Einlasskanals betrug 83.33 g/l, die Edelmetallbeladung 1.06 g/l mit einem Verhältnis von Palladium zu Rhodium von 5 : 1. Der so erhaltene beschichtete Filter wurde getrocknet und anschließend kalziniert. Beschichtung der Ausgangskanäle
b) Mit Lanthanoxid stabilisiertes Aluminiumoxid wurde zusammen mit einer ersten Sau erstoffspeicherkomponente, die 40 Gew.-% Ceroxid, Zirkonoxid, Lanthanoxid und Pra seodymoxid umfasste, und einer zweiten Sauerstoff-speicherkomponente, die 24 Gew.-% Ceroxid, Zirkonoxid, Lanthanoxid und Yttriumoxid umfasste, in Wasser sus pendiert. Beide Sauerstoffspeicher-komponenten wurden zu gleichen Teilen einge setzt. Das Gewichtsverhältnis von Aluminiumoxid und Sauerstoffspeicherkomponente betrug 30:70. Die so erhaltene Suspension wurde anschließend unter ständigem Rüh ren mit einer Palladiumnitrat-Lösung und einer Rhodiumnitrat-Lösung versetzt. Die re- suitierende Beschichtungssuspension wurde direkt zur Beschichtung des unter a) er haltenen Wandflussfiltersubstrats eingesetzt, wobei auf die Filterwände des Substrats beschichtet wurde und zwar in den Ausgangskanälen auf eine Länge von 60 % der Fil terlänge. Die Beladung des Auslasskanals betrug 83.33 g/l, die Edelmetallbeladung 1.06 g/l mit einem Verhältnis von Palladium zu Rhodium von 5 : 1. Der so erhaltene beschichtete Filter wurde getrocknet und anschließend kalziniert. Die Gesamtbeladung dieses Filters betrug somit 100 g/l, die Gesamtedel-metallbeladung 1.42 g/l mit einem Verhältnis von Palladium zu Rhodium von 5 : 1. Er wird nachstehend als GPF4 be zeichnet. Beispiel 5
Beschichtung der Eingangskanäle
a) Mit Lanthanoxid stabilisiertes Aluminiumoxid wurde zusammen mit einer Sauer stoffspeicherkomponente, die 24 Gew.-% Ceroxid, Zirkonoxid, Lanthanoxid und Yttri umoxid umfasste, in Wasser suspendiert. Das Gewichtsverhältnis von Aluminiumoxid und Sauerstoffspeicherkomponente betrug 56/44. Die so erhaltene Suspension wurde anschließend unter ständigem Rühren mit einer Palladiumnitrat-Lösung und einer Rho- dium-nitrat-Lösung versetzt. Die resultierende Beschichtungssuspension wurde direkt zur Beschichtung eines handelsüblichen Wandflussfilter-substrats eingesetzt. Dabei wurde die Beschichtungssuspension auf die Filterwände des Substrats beschichtet und zwar in den Eingangskanälen auf eine Länge von 80 % der Filterlänge. Die Bela dung des Einlasskanals betrug 62.5 g/l, die Edelmetallbeladung 0.79 g/l mit einem Ver hältnis von Palladium zu Rhodium von 5 : 1. Der so erhaltene beschichtete Filter wurde getrocknet und anschließend kalziniert. Beschichtung der Ausgangskanäle
b) Mit Lanthanoxid stabilisiertes Aluminiumoxid wurde zusammen mit einer ersten Sau erstoffspeicherkomponente, die 40 Gew.-% Ceroxid, Zirkonoxid, Lanthanoxid und Pra seodymoxid umfasste, und einer zweiten Sauerstoff-speicherkomponente, die 24 Gew.-% Ceroxid, Zirkonoxid, Lanthanoxid und Yttriumoxid umfasste, in Wasser sus pendiert. Beide Sauerstoffspeicher-komponenten wurden zu gleichen Teilen einge setzt. Das Gewichtsverhältnis von Aluminiumoxid und Sauerstoffspeicherkomponente betrug 30:70. Die so erhaltene Suspension wurde anschließend unter ständigem Rüh ren mit einer Palladiumnitrat-Lösung und einer Rhodiumnitrat-Lösung versetzt. Die re- suitierende Beschichtungssuspension wurde direkt zur Beschichtung des unter a) er haltenen Wandflussfiltersubstrats eingesetzt, wobei auf die Filterwände des Substrats beschichtet wurde und zwar in den Ausgangskanälen auf eine Länge von 80 % der Fil terlänge. Die Beladung des Auslasskanals betrug 62.5 g/l, die Edelmetallbeladung 0.79 g/l mit einem Verhältnis von Palladium zu Rhodium von 5 : 1. Der so erhaltene beschichtete Filter wurde getrocknet und anschließend kalziniert. Die Gesamtbeladung dieses Filters betrug somit 100 g/l, die Gesamtedel-metallbeladung 1.42 g/l mit einem Verhältnis von Palladium zu Rhodium von 5 : 1. Er wird nachstehend als GPF5 be zeichnet. Katalytische Charakterisierung
Die Partikelfilter VGPF4, GPF3, GPF4 und GPF5 wurden an einem Kaltblas prüfstand bezüglich des Abgasgegendrucks verglichen.
Die nachfolgende Tabelle 5 enthält Druckverlustdaten die bei einer Lufttemperatur von 21 °C und einem Volumenstrom von 600 m3/h bestimmt wurden. Die Werte wurden zur besseren Übersicht auf VGPF3 normiert.
Figure imgf000024_0001
Tabelle 5 Die erfindungsgemäßen Filter GPF3, GPF4 und GPF5 weisen allesamt überra schenderweise einen geringeren Druckverlust auf, als das Vergleichsbeispiel VGPF4, obwohl diese eine größere Oberfläche der Filterwände bedecken. Dies ist durchaus überraschend, da man eigentlich davon ausgehen konnte, dass längere Beschichtungen einen höheren Abgasgegendruck verursachen, da hier mehr Abgas durch die katalytischen Beschichtungen strömen muss, da dadurch weniger Abgas durch die ohne Beschichtung versehene Filterwand strömen kann.
Des Weiteren wurde systematisch untersucht, welches die Haupteffekte sind, die für einen möglichst geringen Abgasgegendruck verantwortlich sind. Hierbei wurden ver schiedene Filter mit unterschiedlichen Zonenlängen (Faktor A) und Washcoatschichtdi- cken (Faktor B) präpariert und gegeneinander verglichen. Alle Filter hatten dieselbe Gesamtwashcoatbeladung und den gleichen Edelmetallgehalt.
Figure imgf000025_0001
Tabelle 6
Die statistische Auswertung zeigt, dass es besonders vorteilhaft ist, den Washcoat auf einer möglichst großen Oberfläche auf den Filterwänden mit einer dadurch einherge henden geringen Schichtdicke zu verteilen, anstatt nur eine geringe Oberfläche mit ei ner hohen Schichtdicke zu bedecken, da eine hohe Schichtdicke als Hauptursache für einen hohen Abgasgegendruck anzusehen ist (Figur 2). Zudem wurden die Partikelfil ter zusammen in einer Motorprüfstandsalterung gealtert. Diese besteht aus einer Schub-abschaltungsalterung mit 950°C Abgastemperatur vor Katalysatoreingang (Ma ximale Betttemperatur 1030°C). Die Alterungszeit betrug 19 Stunden (siehe Motortech nische Zeitschrift, 1994, 55, 214-218).
Anschließend wurden die katalytisch aktiven Partikelfilter im gealterten Zustand an ei nem Motorprüfstand im sogenannten„Lambda Sweeptest“ getestet. Überraschender weise zeigt die statistische Auswertung der Testergebnisse auch einen signifikanten Vorteil im Lambda Sweeptest, wenn die katalytische Beschichtung mit einer geringen Schichtdicke auf einer möglichst großen Oberfläche aufgebracht wird (Figur 3). Zusätzlich wurde untersucht inwieweit sich eine Ausführungsform bestehend aus einer kurzen und einer langen Zone von einer Ausführungsform bestehend aus zwei langen Zonen unterscheidet. Hierfür wurde ein erfindungsgemäßer Filter mit Zonenlängen von jeweils 60% der Filterlänge gegen einen Vergleichsfilter mit Zonenlängen von 90% im Einlasskanal und 30% im Auslasskanal verglichen. In dem Light-off Test, bei dem das Anspringverhalten bei stöchiometrischer Abgaszusammensetzung mit konstanter mitt lerer Luftzahl l bestimmt wird (l =0,999 mit ±3,4% Amplitude), zeigt sich, dass der er findungsgemäße Filter mit Zonenlängen von jeweils 60% die entsprechenden Abgas komponenten bei niedrigeren Temperaturen konvertieren kann als der nicht erfin- dungsgemäße Filter mit Zonenlängen von 90% und 30%. Die nachfolgende Tabelle 7 enthält die Temperaturen T5o, bei denen jeweils 50% der betrachteten Komponenten umgesetzt werden.
Figure imgf000026_0001
Tabelle 7

Claims

Patentansprüche
1 . Partikelfilter, das ein Wandflussfilter der Länge L und zwei unterschiedliche Be schichtungen Y und Z umfasst, wobei das Wandflussfilter Kanäle E und A umfasst, die sich parallel zwischen einem ersten und einem zweiten Ende des Wandflussfilters er strecken und die durch poröse Wände getrennt sind, die Oberflächen OE bzw. OA bil den und wobei die Kanäle E am zweiten Ende und die Kanäle A am ersten Ende ver schlossen sind,
dadurch gekennzeichnet, dass
Beschichtung Y sich in den Kanälen E auf den Oberflächen OE befindet und sich aus gehend vom ersten Ende des Wandflussfilters über 55 bis 90 % der Länge L erstreckt und Aluminiumoxid in einer Menge von 35 bis 60 Gew.-%, bezogen auf das Gesamtge wicht der Beschichtung Y, Palladium, Rhodium oder Palladium und Rhodium und eine oder mehrere Sauerstoffspeicherkomponenten in einer Menge von 40 bis 50 Gew.-%, bezogen auf das Gesamtgewicht der Beschichtung Y enthält, und
Beschichtung Z sich in den Kanälen A auf den Oberflächen OA befindet und sich aus gehend vom zweiten Ende des Wandflussfilters über 55 bis 90 % der Länge L erstreckt und Aluminiumoxid in einer Menge von 30 bis 50 Gew.-%, bezogen auf das Gesamtge wicht der Beschichtung, Palladium, Rhodium oder Palladium und Rhodium und eine oder mehrere Sauerstoffspeicherkomponenten in einer Gesamtmenge von 50 bis 80 Gew.-%, bezogen auf das Gesamtgewicht der Beschichtung Z enthält.
2. Partikelfilter gemäß Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass sich die Beschich tung Y ausgehend vom ersten Ende des Wandflussfilters auf 57 bis 80 % der Länge L des Wandflussfilters erstreckt.
3. Partikelfilter gemäß Anspruch 1 und/oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass sich die Beschichtung Z ausgehend vom zweiten Ende des Wandflussfilters auf 57 bis 80 % der Länge L des Wandflussfilters erstreckt.
4. Partikelfilter gemäß einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekenn zeichnet, dass die Beschichtungen Y und Z jeweils ein oder mehrere der Edelmetalle, die auf einem oder mehreren Trägermaterialien fixiert sind, sowie ein oder mehrere Sauerstoffspeicherkomponenten enthalten.
5. Partikelfilter gemäß einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekenn zeichnet, dass die Trägermaterialien für die Edelmetalle ausgewählt sind aus der Reihe bestehend aus Aluminiumoxid, dotiertes Aluminiumoxid, Siliziumoxid, Titandioxid und Mischoxiden aus einem oder mehreren davon.
6. Partikelfilter gemäß einem der Ansprüche 4 oder 5, dadurch gekennzeichnet, dass die Trägermaterialien für die Edelmetalle Metalloxide mit einer BET-Oberfläche von 30 bis 250 m2/g (bestimmt nach DIN 66132) sind.
7. Partikelfilter gemäß einem oder mehreren der Ansprüche 4 bis 6, dadurch gekenn zeichnet, dass die Beschichtungen Y und Z als Sauerstoffspeicher-komponente ein Cer/Zirkonium/Seltenerdmetall-Mischoxid enthalten.
8. Partikelfilter gemäß Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass die Cer/Zirko- nium/Seltenerdmetall-Mischoxide als Seltenerdmetalloxid Lanthanoxid, Yttriumoxid, Praseodymoxid, Neodymoxid und/oder Samariumoxid enthalten
9. Partikelfilter gemäß Anspruch 7 und/oder 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Cer/Zirkonium/Seltenerdmetall-Mischoxide als Seltenerdmetalloxid Lanthanoxid und Yttriumoxid, Yttriumoxid und Praseodymoxid oder Lanthanoxid und Praseodymoxid enthalten.
10. Partikelfilter gemäß einem oder mehreren der Ansprüche 4 bis 9, dadurch gekenn zeichnet, dass die Beschichtungen Y und Z beide Lanthan-stabilisiertes Alumini umoxid, Palladium, Rhodium oder Palladium und Rhodium und eine Zirkoniumoxid, Ceroxid, Lanthanoxid, sowie Yttriumoxid und/oder Praseodymoxid umfassende Sauer stoffspeicherkomponente umfassen.
1 1. Partikelfilter gemäß Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, dass Beschichtung Z eine zusätzliche Sauerstoffspeicherkomponente umfasst, die Zirkoniumoxid, Ceroxid, Lanthanoxid, sowie Praseodymoxid und/oder Yttriumoxid enthält.
12. Verfahren zur Entfernung von Partikeln, Kohlenmonoxid, Kohlenwasserstoffen und Stickoxiden aus dem Abgas von mit stöchiometrischem Luft/Kraftstoff-Gemisch betrie benen Verbrennungsmotoren, dadurch gekennzeichnet, dass das Abgas über ein Par tikelfilter gemäß einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 11 geleitet wird.
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