WO2020046174A1 - Высоковольтный электродуго вой плазмотрон переменного тока с системой охлаждения - Google Patents

Высоковольтный электродуго вой плазмотрон переменного тока с системой охлаждения Download PDF

Info

Publication number
WO2020046174A1
WO2020046174A1 PCT/RU2019/000593 RU2019000593W WO2020046174A1 WO 2020046174 A1 WO2020046174 A1 WO 2020046174A1 RU 2019000593 W RU2019000593 W RU 2019000593W WO 2020046174 A1 WO2020046174 A1 WO 2020046174A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
plasma
cooling
plasma torch
electrode
arc
Prior art date
Application number
PCT/RU2019/000593
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Валентин Анатольевич СПОДОБИН
Сергей Дмитриевич Попов
Александр Филиппович РУТБЕРГ
Original Assignee
Общество С Ограниченной Ответственностью "Трипл-Сп"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Общество С Ограниченной Ответственностью "Трипл-Сп" filed Critical Общество С Ограниченной Ответственностью "Трипл-Сп"
Publication of WO2020046174A1 publication Critical patent/WO2020046174A1/ru

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H05H—PLASMA TECHNIQUE; PRODUCTION OF ACCELERATED ELECTRICALLY-CHARGED PARTICLES OR OF NEUTRONS; PRODUCTION OR ACCELERATION OF NEUTRAL MOLECULAR OR ATOMIC BEAMS
    • H05H1/00—Generating plasma; Handling plasma
    • H05H1/24—Generating plasma

Definitions

  • the present invention relates to AC electric arc plasma torches, namely, to cooling systems, respectively, of a single-phase / three-phase high-voltage AC electric arc plasma torch, as well as to a single-phase high-voltage AC electric arc plasmatron and a three-phase high-voltage AC electric arc plasmatron, having such cooling systems .
  • the invention can be used to ensure continuous, trouble-free operation of a high voltage electric arc plasma torch for a long time, for example, when using a plasma torch in plasma gasification devices, including when acting on high temperature plasmatron from other technological equipment, where the temperature inside the equipment into which the working part of the plasma torch is placed can reach 1700 ° C.
  • a three-phase electric arc plasmatron is known (see, for example, patent RU 2577332 C1, published March 20, 2016) containing three arc chambers, each of which contains a cooled electrode, a confuser, a main and additional gas inlet units with tangential nozzles, while the electrodes are connected to three different phases of AC power.
  • Each cooled electrode is equipped with an electromagnetic coil in the form of a solenoid.
  • the arc chambers are hermetically connected to a common mixing chamber having an outlet nozzle, the central longitudinal axis of which is perpendicular to the central longitudinal axes of the arc chambers.
  • the main and additional gas injection units are made of metal.
  • the main gas inlet assembly is connected to a cooled electrode through an insulator.
  • a protrusion is made on the side of the main gas inlet assembly facing the inside of the arc chamber, the distance between the protrusion and the electrode end being selected so that the phase voltage of the supply network when the plasma torch is turned on is sufficient for gas breakdown inside the arc chamber.
  • a method for starting a three-phase electric arc plasma torch in which include cooling, supply gas flow to the arc chambers and supply phase voltage, ignite arc discharges.
  • the gas is first supplied to the arc chambers of the plasma torch in a predetermined amount at which the supplied phase voltage is sufficient for gas breakdown between the protrusion of the main gas inlet assembly and the electrode end.
  • the nominal amount of gas is supplied to the arc chambers.
  • the confusers, the mixing chamber and its outlet nozzle have a common cooling circuit formed by series-connected cooling channels and connected to the inlet and outlet collectors of the refrigerant, all elements of the circuit are grounded.
  • the electrodes may be provided with cooling channels connected to the refrigerant manifolds independently using electrical insulating pipelines. Such a cooling circuit does not provide sufficient cooling of the plasma torch elements, which can lead to overheating. Separate lines for supplying and discharging coolant increase the dimensions of the entire device and increase the number of detachable connections, which reduces the reliability of the plasma torch.
  • the closest analogue of the claimed invention is the design of the plasma torch disclosed in patent US 7411353 B1 (published 12.08.2008).
  • the plasma torch for operation from a three-phase AC network (Fig.1, 2) contains three cylindrical hollow electrodes for generating plasma connected to the nozzle, and each plasma forming tube has a plasma initiator for forming plasma in the hollow cylindrical electrode.
  • the hollow cylindrical electrode has essentially tangential openings for introducing gas, which provide for the rotation of the gas falling into the hollow cylindrical electrode.
  • Each of the hollow cylindrical electrodes is connected to only one of the three phases of the AC power source, so that when the initiating plasma is introduced into one of the cylindrical electrodes, a plasma discharge occurs on the way from the cylindrical electrode through the plasma tube to the other cylindrical electrode.
  • Each cylindrical electrode contains gas introduced by spiral rotation, while the erosion of the surface of the cylindrical electrode is uniform over the entire surface and has minimal erosion at one arc attachment point, since the arc spot constantly moves, as provided for in the spiral path of the gas entering the electrode.
  • the plasmatron described in the patent has three cylindrical hollow electrodes, the axis of the plasma channels are almost parallel to each other, forming a small solid angle.
  • the design includes cooling jackets for each cylindrical electrode, cooling jackets for each arc channel, and nozzle cooling jackets. All cooling jackets have separate inlets and outlets of the coolant.
  • the mass-average temperature of the plasma inside the plasma channel is 2000-5000 ° C.
  • the plasma temperature in the center of the plasma channel inside the electric arc can reach 12000 ° C.
  • the plasma torch contains three cylindrical plasma channels, which are connected on one side to the electrode assemblies and, on the other hand, end with openings for the exit of the plasma.
  • the holes for the plasma exit of all channels lie in the same plane.
  • the region of this plane, between the outlet openings of the plasma channels, is the most thermally loaded.
  • the cooling system cannot provide efficient heat dissipation from this area. Therefore, after a short operating time, the elements in the region between the outlet openings overheat and collapse, or rather burn out, which leads to a violation of the gas-dynamic regime of the plasma torch, to the destruction of the structural elements of the plasma torch and the failure of the plasma torch. In FIG. 1 this place is indicated by an arrow.
  • the basis of the present invention is the task of creating a cooling system for a single-phase or three-phase high-voltage AC arc plasma torch, which will eliminate the destruction of structural elements of the high-voltage arc plasma torch from overheating or exposure to high temperatures, which, in turn, will increase the life of the high-voltage arc plasma torch, will increase reliability his work, will exclude violations of the gas-dynamic regime during operation.
  • the basis of the present invention is also the task of creating a single-phase high-voltage electric arc plasma torch of alternating current, in which the design of the cooling system eliminates the destruction of structural elements of the plasma torch from overheating or exposure to high temperatures, which, in turn, will increase the life of the high-voltage electric arc plasmatron, will increase the reliability of its operation will exclude violations of the gas-dynamic regime during operation.
  • the basis of the present invention is also the task of creating a three-phase high-voltage electric arc plasma torch of alternating current, in which the design of the cooling system will eliminate the destruction of the structural elements of the plasma torch from overheating or exposure to high temperatures, which, in turn, will increase the life of the high-voltage arc plasma torch, will increase the reliability of its operation , excludes violations of the gas-dynamic regime during operation.
  • the problem is solved by creating a cooling system for a three-phase high-voltage electric arc plasma torch, which contains
  • each of which contains a cylindrical hollow electrode having an input for connection to a three-phase network, and a coil placed on a cylindrical hollow electrode to form an electromagnetic field, the axes of the hollow electrodes being angled from 1 to 40 degrees angular with respect to the central axis symmetry of electrode nodes,
  • each of the composite metal pipes is connected at one end to a corresponding cylindrical hollow electrode through an insulating sleeve, the metal pipes of each arc channel being connected to each other by means of an additional insulating sleeve, and each of the insulating sleeves contains one or more channels for supplying a plasma-forming gas to the region between the cylindrical hollow electrode and the metal pipe and to the region between adjacent parts of the composite metal pipe, respectively,
  • an output assembly comprising a shell, in which other parts of three composite metal tubes are arranged for outputting plasma from the plasma torch, the shell end being hermetically connected around the perimeter with said metal plate,
  • each hollow electrode containing one or more channels for supplying a plasma-forming gas to the electrode cavity and one or more holes serving as inputs for supplying a cooling liquid
  • the cooling system of a three-phase high-voltage electric arc plasma torch contains three composite cooling jackets, each of which contains a part for cooling the hollow electrode and corresponding parts for cooling the composite metal pipes, the cavities of each of the composite cooling jackets communicating through the flow of coolant through one or more holes made in the respective insulating sleeves, and between the end each of the cooling jackets and the metal plate has a gap for the passage of coolant from the cavities of the cooling jackets of the metal pipes into the cavity about olochki output node,
  • a coolant outlet assembly located on the shell from the side of the connecting nodes.
  • the problem is also solved by creating a cooling system for a single-phase high-voltage electric arc plasma torch of alternating current, which contains
  • each of which contains a hollow electrode having an input for connection to a single-phase alternating current network, and a coil placed on a cylindrical hollow electrode to form an electromagnetic field, the axes of the hollow electrodes being located at an angle from 1 to 40 hail of angles with respect to the central axis of symmetry of the electrode assemblies,
  • each of the composite metal tubes is connected at one end to a corresponding cylindrical hollow electrode through an insulating sleeve, the metal pipes of each arc channel being connected to each other by an additional insulating sleeve, and each of the insulating sleeves contains one or more channels for supplying a plasma-forming gas to the region between the cylindrical hollow electrode and the metal pipe and to the region between adjacent parts tyami composite metal pipe, respectively,
  • an output assembly comprising a shell, in which other parts of two composite metal tubes are arranged for removing plasma from the plasma torch, the shell end being hermetically connected around the perimeter with a metal plate, two washers placed respectively on the ends of each hollow electrode, each containing one or more channels for supplying a plasma-forming gas into the cavity of the electrode and one or more holes serving as inputs for supplying a coolant,
  • cooling system of a single-phase high-voltage arc plasma torch contains
  • each of which contains a part for cooling the hollow electrode and corresponding parts for cooling the composite metal pipes, the cavities of each of the composite cooling jackets communicating through the flow of coolant through one or more holes made in the respective insulating sleeves, and between the end each of the cooling jackets and the metal plate has a gap for the passage of coolant from the cavities of the cooling jackets of the metal pipes into the cavity about olochki output node,
  • a coolant outlet assembly located on the shell from the side of the connecting nodes.
  • a cylindrical hollow electrode having an input for connection to a three-phase network, and the axis of the hollow electrodes are located at an angle of 1 to 40 degrees angular with respect to the central axis of symmetry of the indicated electrode assemblies,
  • a washer located at the end of the cylindrical hollow electrode and containing one or more channels for supplying a plasma-forming gas to the electrode cavity and one or more holes serving as inputs for supplying a coolant
  • each of the composite metal tubes is provided with a cooling jacket and is connected at one end to a corresponding cylindrical hollow electrode through an insulating sleeve, the metal pipes of each arc channel being connected to each other by an additional insulating sleeve, and each of the insulating bushes contains one or more channels for supplying a plasma-forming gas to the region between the cylindrical hollow electrode and the metal pipe and in the region between the adjacent portions of the metal composite pipe, respectively, and one or more channels for supplying cooling liquid, wherein the cavities of each of the composite cooling jackets, including the part for cooling the hollow electrode and the corresponding parts for cooling the composite metal pipes, communicate through the flow of coolant through one or more holes in the respective insulating sleeves,
  • one end of the shell is hermetically connected around the perimeter with the said metal plate, and the other end of the shell is attached to the cooling shirts of the metal pipes located in the output node, in the immediate vicinity of the insulating sleeves,
  • the hollow cylindrical electrodes are made of copper, an alloy of copper or a material from the group consisting of iron, tungsten, graphite, hafnium.
  • the three-phase high-voltage arc plasma torch additionally contains a unit for controlling the flow of gas supplied to the plasma torch connected to each of the channels for supplying plasma-forming gas in the washer at the end of the cylindrical hollow electrode, and provides 10 to 30% of the total gas flow through the plasma torch.
  • the unit for controlling the flow of gas supplied to the plasmatron be additionally connected to channels for supplying plasma-forming gas to insulating sleeves located between a cylindrical hollow electrode and a composite metal pipe, and provide a supply of 10 to 30% of the total flow gas through the plasma torch.
  • control unit for the flow of gas supplied to the plasma torch is additionally connected to the channels for supplying plasma-forming gas of insulating sleeves located between adjacent parts of the composite metal pipe, and provided a supply of 70 to 90% of the total gas flow through the plasma torch.
  • a cylindrical hollow electrode having an input for connection to a three-phase network, and the axis of the hollow electrodes are located at an angle of 1 to 40 degrees angular with respect to the central axis of symmetry of the indicated electrode assemblies,
  • a washer located at the end of the cylindrical hollow electrode and containing one or more channels for supplying a plasma-forming gas to the electrode cavity and one or more holes serving as inputs for supplying a coolant
  • each of the composite metal pipes is provided with a cooling jacket and is connected at one end to a corresponding cylindrical hollow electrode through an insulating sleeve, the metal pipes of each arc channel being connected to each other by an additional insulating sleeve, and each of the insulating bushings contains one or more channels for supplying a plasma-forming gas to the region between a cylindrical hollow electrode and a metal pipe and into the region between adjacent parts of the composite metal pipe, respectively, and one or more channels for supplying coolant,
  • each of the composite cooling jackets including the part for cooling the hollow electrode and the corresponding parts for cooling the composite metal pipes, communicate through the flow of coolant through one or more holes in the respective insulating sleeves,
  • one end of the shell is hermetically connected around the perimeter with the said metal plate, and the other end of the shell is attached to the cooling jackets metal pipes located in the output node, in the immediate vicinity of the insulating sleeves,
  • the hollow cylindrical electrodes are made of copper, an alloy of copper or a material from the group consisting of iron, tungsten, graphite, hafnium.
  • the single-phase high-voltage arc plasma torch additionally contains a unit for controlling the flow of gas supplied to the plasma torch connected to each of the channels for supplying plasma-forming gas in the washer at the end of the cylindrical hollow electrode, and provides 10 to 30% of the total gas flow through the plasma torch.
  • the unit for controlling the flow rate of gas supplied to the plasmatron be additionally connected to channels for supplying plasma-forming gas to insulating sleeves located between the cylindrical hollow electrode and the composite metal pipe, and provide 10 to 30% of the total gas flow rate through the plasmatron.
  • control unit for the flow of gas supplied to the plasma torch is additionally connected to channels for supplying plasma-forming gas to insulating sleeves located between adjacent parts of the composite metal pipe, and provided 70 to 90% of the total gas flow through the plasma torch.
  • the compactness of the plasma torch is ensured and installation and placement on the process equipment is simplified, due to the absence of many inlet and outlet pipelines of the coolant, since the plasmatron has three coolant inlet nodes, one on each an electrode block, and one coolant outlet assembly located on the output block.
  • FIG. 1 is a schematic representation of a plasma torch (longitudinal section), according to the prior art
  • FIG. 2 is a schematic illustration of a plasma torch cooling circuit (longitudinal section), according to the prior art
  • FIG. 3 is a general view of a three-phase high-voltage electric arc plasma torch of alternating current (partial breakout of one of the channels), according to the invention
  • FIG. 4 is a view along arrow A in FIG. 3;
  • FIG. 5 is a schematic representation of a three-phase high-voltage electric arc plasma torch according to the invention.
  • FIG. 6 is a view along arrow B in FIG. 3 - in FIG. 7 - channel for the passage of coolant from the cavities of the cooling jackets of the metal pipes into the cavity of the shell of the outlet assembly, according to the invention;
  • FIG. 8 is a three-phase high-voltage electric arc plasma torch outlet unit (longitudinal section), the path of passage of the cooling liquid according to the invention is shown.
  • a three-phase high-voltage arc plasma torch 1 (Fig. 3) contains three electrode assemblies 2, 3, 4.
  • Each of the electrode assemblies 2, 3, 4 contains a cylindrical hollow electrode 5, 6, 7, respectively, and each electrode 5.6 , 7 has an input 8,9,10, respectively, for connecting to a three-phase AC network.
  • a coil 1 1, 12, 13, respectively, is placed on each cylindrical hollow electrode 5, 6, 7 to form an electromagnetic field.
  • FIG. 3 shows a partial tearing of the electrode assembly 2, which shows a coil 1 1 placed on the electrode 5.
  • FIG. 4 shows a view along arrow A in FIG. 3, where the ends of the electrode assemblies 2, 3, 4 are shown and the ends of the electrodes 5, 6, 7 are shown.
  • a washer 14, 15, 16 is installed, respectively, containing one or more channels 17, 18, 19 for supplying coolant.
  • a three-phase high-voltage electric arc plasma torch 1 (shown schematically in Fig. 5) contains three composite metal tubes 20, 20 ', 21, 2 G, 22, 22' forming three arc channels 23, 24, 25, respectively.
  • FIG. 3 shows one arc channel 23 and a composite metal pipe containing adjacent parts 20 and 20 '.
  • FIG. 5 schematically shows a three-phase high-voltage electric arc plasma torch 1.
  • Each of the composite metal pipes 20, 20 ', 21, 2 G, 22, 22' with one end 26, 27, 28, respectively, is connected to the corresponding cylindrical hollow electrode 5, 6, 7 through an insulating sleeve 29, 30, 31, respectively.
  • the adjacent parts of the metal pipes 20, 20 ', 21, 2 G, 22, 22' of each arc channel 23, 24, 25 are interconnected by means of an additional insulating sleeve 32, 33, 34.
  • Each of the insulating sleeves 29 - 34 contains one or more channels 35, 36, 37, 38, 39, 40, respectively, for supplying a plasma-forming gas to the region between the cylindrical hollow electrode 5, 6, 7 and the metal pipe 20, 21, 22 and to the region between adjacent parts 20, 20 ', 21 , 2, 22, 22 'of the composite metal pipe, respectively.
  • a three-phase high-voltage electric arc plasma torch 1 contains three connecting nodes 41, 42, 43 (Fig. 3), each of which contains one part 20,21,22 of a composite metal pipe of the corresponding arc channel 23, 24, 25, intended for passage of an electric arc and plasma from the hollow electrode 5, 6, 7 to the output of the plasma torch.
  • a three-phase high-voltage electric arc plasmatron 1 contains an output unit 44 containing a shell 45, in which other parts of three composite metal pipes 20 ', 2 G, 22' are located, designed to output the plasma from the plasma torch 1.
  • the output node 44 also contains a metal plate 46, in which there are three symmetrically located holes 47, 48, 49 (Fig.6) for hermetically securing the other ends 50, 51, 52 of each of the three composite metal pipes 20, 20 ', 21, 2 G, 22, 22 '.
  • One end 53 of the shell 45 is hermetically connected around the perimeter with said metal plate 46.
  • a three-phase high-voltage arc plasma torch 1 (Fig. 5) contains a cooling system comprising three integral cooling jackets 54, 55, 56, each of which contains a portion 54 ', 55', 56 'for cooling the hollow electrode 5,
  • Each of the said washers 14, 15, 16 contains one or more holes 57, 58, 59, respectively, serving as inputs for supplying a plasma-forming gas in the cavity of the electrodes 5, 6,
  • holes 60, 61, 62 and 63, 64, 65 are made, respectively, for the passage of coolant.
  • the cavities of each of the composite cooling shirts 54, 55, 56 are in fluid communication coolant (Fig. 5) through the indicated openings 60 - 65.
  • Due to the specified gap 71 provides intensive cooling of the ends 50, 51, 52 of each of the three composite metal pipes 20, 20 ', 21, 2 G, 22, 22', avoiding overheating and destruction of the high-voltage arc plasma torch 1.
  • the other end 72 of the shell 45 is attached to the cooling shirts 54 ", 55 '", 56' "of the metal pipes 20 ', 2, 22' located in the output node 44, in the immediate vicinity of the additional insulating sleeves 32, 33, 34.
  • the node 73 output of the coolant from the cavity 71 is placed on the shell 45 from the side of the connecting nodes 41, 42, 43.
  • the hollow cylindrical electrodes 5, 6, 7 are made of copper, an alloy of copper or a material from the group consisting of iron, tungsten, graphite, hafnium.
  • the three-phase high-voltage electric arc plasma torch further comprises a unit 74 (FIG. 3) for controlling the flow of gas supplied to the plasma torch connected to each of the channels 57, 58, 59 for supplying a plasma-forming gas to a washer 14, 15, 16 at the end of the cylindrical hollow electrode, and providing 10 to 30% of the total gas flow through the plasma torch.
  • a unit 74 for controlling the flow of gas supplied to the plasma torch connected to each of the channels 57, 58, 59 for supplying a plasma-forming gas to a washer 14, 15, 16 at the end of the cylindrical hollow electrode, and providing 10 to 30% of the total gas flow through the plasma torch.
  • the unit 74 for regulating the flow of gas supplied to the plasma torch is additionally connected to channels 35 - 37 for supplying a plasma-forming gas to insulating bushings 29 - 31 located between the cylindrical hollow electrode 5 - 7 and the composite metal pipe 20 - 22, that is, between the electrode assembly 2 - 4 and the connecting unit 41 - 43, and provides a supply of 10 to 30% of the total gas flow through the plasma torch.
  • the gas flow control unit 74 is additionally connected to the channels 38, 39, 40 for supplying plasma-forming gas to the insulating bushings 32 to 34 located between the composite metal tubes 20-22, that is, between the connecting nodes 41 to 43 and the output node 44, and provides a feed from 70 to 90% of the total gas flow through the plasma torch.
  • the shell 45 (Fig. 3) is made integral, the parts are connected by means of a flange connection 75, by means of which the high-voltage electric arc plasma torch is installed in the working vessels and the maintenance of the plasma torch is significantly simplified, replacing, if necessary, failed plasma torch elements.
  • the design of a single-phase high-voltage electric arc plasma torch differs from the design of a three-phase high-voltage electric arc plasma torch in that which contains two electrode assemblies, the design of which is similar to the construction of the electrode assemblies of a three-phase high-voltage electric arc plasma torch.
  • the cooling system of a single-phase high-voltage AC arc plasma torch is also similar to the cooling system of a three-phase high-voltage arc plasma torch, that is, the cooling system provides cooling of two electrodes of a single-phase high-voltage AC arc plasma torch (not shown).
  • coolant is supplied to the cooling jackets.
  • FIG. 8 shows the path of coolant passage (shown by arrow) in the most heat-loaded section of the plasma torch.
  • Initiation (ignition) of the electric arc occurs at the moment of supplying the open circuit voltage from the power source (not shown) to the corresponding inputs of the electrodes 5, 6, 7.
  • each of the electrodes is connected to a metal pipe 20, 21, 22 by means of an insulating sleeve 29 - 31, that is, between each cylindrical hollow electrode 5, 6, 7 and the corresponding metal the pipe 20, 21, 22 has a gap in the form of an insulating sleeve 29, 30, 31, there is also a gap between the parts of the composite metal pipes 20, 21, 22.
  • the dimensions of the gaps are determined by the thickness of the insulating bushes 29 - 34. Gas supply from the insulating bushes 29 - 34 carried out in the gap area.
  • each channel a breakdown of gaps occurs with the appearance of two local in-channel electric arcs.
  • the first arc is ignited between the edge of the electrode 5, 6, 7 and the corresponding end of the composite metal pipe 20, 21, 22.
  • the second arc is ignited between the corresponding parts of the composite metal pipe 20, 21, 22, separated by an insulating sleeve 32, 33, 34, that is, between the pipe in the connecting node 41, 42, 43 and the pipe in the output node 44.
  • the end of the first arc of one of the phases moves from the edge of the hollow electrode to the region of the working part of the hollow electrode 5, 6, 7, which is located in the geometric volume of the coil 11, 12, 13, respectively.
  • the second end of the first arc under the influence of gas-dynamic and electromagnetic forces slides along the inner surface of the composite metal pipe located in the connecting node, towards the outlet 47, 48, 49.
  • one end of the second arc under the action of gas-dynamic and electromagnetic forces, slides along the inner surface of the composite metal a nozzle located in the connecting node 41, 42, 43, towards the hollow electrode 5, 6, 7.
  • the second end of the second arc slides along the inner surface of the composite metal pipe in the output unit 44 in the direction of the output hole 47, 48, 49, while electrically closes through the metal of the composite metal pipes 20, 21, 22 of the output unit 44 with the same end of the second arc of another phase on the inner surface of the composite metal pipe of another phase. Then, the indicated ends of the arcs go beyond the plasma torch volume and are closed in space behind the outlet openings, that is, outside the plasma torch.
  • each electrode 5, 6, 7 is carried out from the phase of a high-voltage electric network with a voltage of at least 10 kV in series through a coil 1 1, 12, 13 to form a magnetic field.
  • current-limiting inductances are included in each phase of the power supply circuit of the plasma torch.
  • the coolant passes through the cooling shirts 54 ', 55', 56 'of the electrodes 5, 6, 7, and then into the shirts 54 ", 54'", 55 ", 55 '", 56 “, 56'” of the cooling of the composite metal pipes.
  • the cooling channels of the arc channels are designed in such a way that the coolant flows to the most heat-loaded areas of the metal pipes 20, 21, 22 and the metal plate 46, on which the plasma outlets are located.
  • the cooling fluid enters the cavity 71 (Fig. 8) of the shell 45 of the output unit 44, providing cooling of the outer surface of the metal pipes of the output unit, and the inner surface of the shell of the output unit 44, and leaves the plasma torch through the cooling fluid outlet unit 73.
  • IA Industry Applicability

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Spectroscopy & Molecular Physics (AREA)
  • Plasma Technology (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области плазменной техники. Электродуговой плазмотрон содержит электродные узлы, каждый из которых содержит цилиндрический полый электрод, составной металлический патрубок, образующий дуговой канал и соединенный с полым электродом через изолирующую втулку, все металлические соединены между собой дополнительной изолирующей втулкой. Каждая из изолирующих втулок содержит канал для подачи плазмообразующего газа в область между электродом и металлическим патрубком и в область между смежными частями составного металлического патрубка. Выходной узелплазмотрона содержит оболочку для вывода плазмы из плазмотрона, На торцах каждого полого электрода размещены шайбы с каналами для подачи плазмообразующего газа в полость электрода и отверстиями для подачи охлаждающей жидкости. Система охлаждения плазмотрона содержит составные рубашки охлаждения по числу электродов, полости каждой из рубашек охлаждения сообщаются по потоку охлаждающей жидкости через отверстия, выполненные в изолирующих втулках, охлаждающая жидкость поступает из полостей рубашек охлаждения металлических патрубков полость оболочки выходного узла. Технический результат- повышение надежности работы плазмотрона.

Description

ВЫСОКОВОЛЬТНЫЙ ЭЛЕКТРОДУГО ВОЙ ПЛАЗМОТРОН
ПЕРЕМЕННОГО ТОКА С СИСТЕМОЙ ОХЛАЖДЕНИЯ
Область техники Настоящее изобретение относится к электродуговым плазмотронам переменного тока, а именно, к системам охлаждения, соответственно, однофазного/трехфазного высоковольтного электродугового плазмотрона переменного тока, а также к однофазному высоковольтному электродуговому плазмотрону переменного тока и трехфазному высоковольтному электродуговому плазмотрону переменного тока, имеющим такие системы охлаждения.
Изобретение может быть использовано для обеспечения непрерывной, безаварийной работы высоковольтного электродугового плазмотрона в течение длительного времени, например, при использовании плазмотрона в устройствах плазменной газификации, в том числе, при воздействии на плазмотрон высоких температур от другого технологического оборудования, где температура внутри оборудования, в которое помещается рабочая часть плазмотрона, может достигать 1700°С.
Предшествующий уровень техники
Известен трехфазный электродуговой плазмотрон (см., например, патент RU 2577332 С 1 , опубликован 20.03.2016), содержащий три дуговых камеры, каждая из которых содержит охлаждаемый электрод, конфузор, основной и дополнительный узлы ввода газа с тангенциальными соплами, при этом электроды подключены к трем различным фазам сети переменного тока. На каждом охлаждаемом электроде установлена электромагнитная катушка в виде соленоида. Дуговые камеры герметично соединены с общей смесительной камерой, имеющей выходное сопло, центральная продольная ось которого перпендикулярна центральным продольным осям дуговых камер. Основные и дополнительные узлы ввода газа выполнены металлическими. В каждой дуговой камере основной узел ввода газа соединен с охлаждаемым электродом через изолятор. На стороне основного узла ввода газа, обращенной внутрь дуговой камеры, выполнен выступ, причем расстояние между выступом и торцом электрода выбрано так, что фазное напряжение питающей сети при включении плазмотрона достаточно для пробоя газа внутри дуговой камеры.
Предложен также способ запуска трехфазного электродугового плазмотрона, при котором включают охлаждение, подают расход газа в дуговые камеры и подают фазное напряжение, зажигают дуговые разряды. При этом после включения охлаждения в дуговые камеры плазмотрона сначала подают газ в предварительно заданном количестве, при котором подаваемое фазное напряжение достаточно для пробоя газа между выступом основного узла ввода газа и торцом электрода. А после зажигания дуговых разрядов обеспечивают подачу номинального количества газа в дуговые камеры.
Конфузоры, смесительная камера и ее выходное сопло имеют общий контур охлаждения, образованный последовательно соединенными каналами охлаждения и подключенный к входному и выходному коллекторам хладагента, все элементы контура заземлены. Электроды могут быть снабжены каналами охлаждения, соединенными с коллекторами хладагента независимо с помощью электроизоляционных трубопроводов. Такой контур охлаждения не обеспечивает достаточного охлаждения элементов плазмотрона, что может привести к перегреву. Отдельные магистрали для подвода и отвода охлаждающей жидкости увеличивают габариты всего устройства, увеличивают количество разъемных соединений, что приводит к уменьшению надежности плазмотрона.
Ближайшим аналогом заявленного изобретения является конструкция плазмотрона, раскрытая в патенте US 7411353 В1 (опубликован 12.08.2008). В указанном плазмотроне решается задача увеличения ресурса электродных узлов и обеспечения устойчивого запуска плазмотрона. Плазмотрон для работы от трехфазной сети переменного тока (фиг.1, 2) содержит три цилиндрических полых электрода для генерации плазмы, соединенных с соплом, причем каждая плазмообразующая трубка имеет плазменный инициатор для формирования плазмы в полом цилиндрическом электроде. Полый цилиндрический электрод имеет, по существу, тангенциальные отверстия для ввода газа, которые обеспечивают вращение по спирали газа, попадающего в полый цилиндрический электрод. Каждый из полых цилиндрических электродов соединен только с одной из трех фаз источника питания переменного тока, так что, когда инициирующая плазма вводится в один из цилиндрических электродов, происходит плазменный разряд на пути от цилиндрического электрода через плазменную трубку к другому цилиндрическому электроду. Каждый цилиндрический электрод содержит газ, вводимый посредством спирального вращения, при этом эрозия поверхности цилиндрического электрода является однородной по всей поверхности и имеет минимальную эрозию в одном месте крепления дуги, поскольку пятно дуги постоянно перемещается, как предусмотрено при спиральной траектории газа, поступающего на электрод.
Представленный в патенте плазмотрон имеет три цилиндрических полых электрода, оси плазменных каналов практически параллельны друг другу, образуя небольшой телесный угол. Конструкция содержит рубашки охлаждения каждого цилиндрического электрода, рубашки охлаждения каждого дугового канала и рубашку охлаждения сопла. Все рубашки охлаждения имеют отдельные входы и выходы охлаждающей жидкости.
Среднемассовая температура плазмы внутри плазменного канала 2000-5000°С. Температура плазмы в центре плазменного канала внутри электрической дуги может достигать 12000°С.
Система охлаждения указанного плазмотрона имеет следующие существенные недостатки, не позволяющие указанному плазмотрону работать длительное время и доставляющие неудобства при эксплуатации:
- плазмотрон содержит три цилиндрических плазменных канала, которые с одной стороны соединены с электродными узлами, а с другой стороны заканчиваются отверстиями для выхода плазмы. Отверстия для выхода плазмы всех каналов лежат в одной плоскости. Область этой плоскости, между выходными отверстиями плазменных каналов, является наиболее термически нагруженной. Система охлаждения не может обеспечить эффективный теплоотвод из этой области. Поэтому через непродолжительное время работы элементы в области между выходными отверстиями перегреваются и разрушаются, точнее, выгорают, что приводит к нарушению газодинамического режима работы плазмотрона, к разрушению элементов конструкции плазмотрона и выходу плазмотрона из строя. На фиг. 1 это место обозначено стрелкой.
- все охлаждаемые элементы имеют отдельные входы и выходы для охлаждающей жидкости (показано стрелками на фиг. 2) и соединяются с внешней системой охлаждения гибкой или жесткой трубопроводной арматурой либо последовательно, либо параллельно, что осложняет, а в отдельных случаях не допускает использование указанного плазмотрона в технологическом оборудовании, где поддерживаются высокие температуры. Так же следует указать, что вокруг плазмотрона необходимо место для прокладки гибкой или жесткой трубопроводной арматуры, большое количество трубопроводной арматуры, что уменьшает надежность системы.
Раскрытие изобретения
В основу настоящего изобретения поставлена задача создания системы охлаждения для однофазного или трехфазного высоковольтного электродугового плазмотрона переменного тока, которая позволит исключить разрушение элементов конструкции высоковольтного электродугового плазмотрона от перегрева или воздействия высоких температур, что, в свою очередь, увеличит срок работы высоковольтного электродугового плазмотрона, повысит надежность его работы, исключит нарушения газодинамического режима во время работы.
В основу настоящего изобретения поставлена также задача создания однофазного высоковольтного электродугового плазмотрона переменного тока, в котором конструкция системы охлаждения позволит исключить разрушение элементов конструкции плазмотрона от перегрева или воздействия высоких температур, что, в свою очередь, увеличит срок работы высоковольтного электродугового плазмотрона, повысит надежность его работы, исключит нарушения газодинамического режима во время работы.
В основу настоящего изобретения поставлена также задача создания трехфазного высоковольтного электродугового плазмотрона переменного тока, в котором конструкция системы охлаждения позволит исключить разрушение элементов конструкции плазмотрона от перегрева или воздействия высоких температур, что, в свою очередь, увеличит срок работы высоковольтного электродугового плазмотрона, повысит надежность его работы, исключит нарушения газодинамического режима во время работы.
Поставленная задача решена путем создания системы охлаждения трехфазного высоковольтного электродугового плазмотрона, которая содержит
три электродных узла, каждый из которых содержит цилиндрический полый электрод, имеющий вход для подключения к трехфазной сети, и размещенную на цилиндрическом полом электроде катушку для формирования электромагнитного поля, причем оси полых электродов расположены под углом от 1 до 40 град угловых по отношению к центральной оси симметрии электродных узлов,
три составных металлических патрубка, образующих три дуговых канала, каждый из составных металлических патрубков одним концом соединен с соответствующим цилиндрическим полым электродом через изолирующую втулку, причем металлические патрубки каждого дугового канала соединены между собой посредством дополнительной изолирующей втулки, и каждая из изолирующих втулок содержит один или более каналов для подачи плазмообразующего газа в область между цилиндрическим полым электродом и металлическим патрубком и в область между смежными частями составного металлического патрубка, соответственно,
металлическую пластину, в которой выполнены три симметрично расположенных отверстия для герметичного закрепления других концов каждого из трех составных металлических патрубков,
три соединительных узла, в каждом из которых размещена одна часть составного металлического патрубка соответствующего дугового канала, предназначенная для прохода электрической дуги и плазмы от полого электрода до выхода из плазмотрона,
выходной узел, содержащий оболочку, в которой размещены другие части трех составных металлических патрубков, предназначенные для вывода плазмы из плазмотрона, причем торец оболочки герметично соединен по периметру с упомянутой металлической пластиной,
три шайбы, размещенные соответственно на торцах каждого полого электрода, содержащие каждая один или более каналов для подачи плазмообразующего газа в полость электрода и одно или более отверстий, служащих входами для подачи охлаждающей жидкости,
при этом система охлаждения трехфазного высоковольтного электродугового плазмотрона содержит три составные рубашки охлаждения, каждая из которых содержит часть для охлаждения полого электрода и соответствующие части для охлаждения составных металлических патрубков, причем полости каждой из составных рубашек охлаждения сообщаются по потоку охлаждающей жидкости через одно или более отверстий, выполненных в соответствующих изолирующих втулках, а между торцом каждой из рубашек охлаждения и металлической пластиной имеется зазор для прохода охлаждающей жидкости из полостей рубашек охлаждения металлических патрубков в полость оболочки выходного узла,
при этом другой торец оболочки прикреплен к рубашкам охлаждения металлических патрубков, расположенных в выходном узле, в непосредственной близости от изолирующих втулок, и
узел вывода охлаждающей жидкости, размещенный на оболочке со стороны соединительных узлов.
Поставленная задача решена также путем создания системы охлаждения однофазного высоковольтного электродугового плазмотрона переменного тока, которая содержит
два электродных узла, каждый из которых содержит полый электрод, имеющий вход для подключения к однофазной сети переменного тока, и размещенную на цилиндрическом полом электроде катушку для формирования электромагнитного поля, причем оси полых электродов расположены под углом от 1 до 40 град угловых по отношению к центральной оси симметрии электродных узлов,
два составных металлических патрубка, образующих два дуговых канала, каждый из составных металлических патрубков одним концом соединен с соответствующим цилиндрическим полым электродом через изолирующую втулку, причем металлические патрубки каждого дугового канала соединены между собой посредством дополнительной изолирующей втулки, и каждая из изолирующих втулок содержит один или более каналов для подачи плазмообразующего газа в область между цилиндрическим полым электродом и металлическим патрубком и в область между смежными частями составного металлического патрубка, соответственно,
металлическую пластину, в которой выполнены два симметрично расположенных отверстия для герметичного закрепления других концов каждого из двух составных металлических патрубков,
два соединительных узла, в каждом из которых размещена одна часть составного металлического патрубка соответствующего дугового канала, предназначенная для прохода электрической дуги и плазмы от полого электрода до выхода из плазмотрона,
выходной узел, содержащий оболочку, в которой размещены другие части двух составных металлических патрубков, предназначенные для вывода плазмы из плазмотрона, причем торец оболочки герметично соединен по периметру с металлической пластиной, две шайбы, размещенные соответственно на торцах каждого полого электрода, содержащие каждая один или более каналов для подачи плазмообразующего газа в полость электрода и одно или более отверстий, служащих входами для подачи охлаждающей жидкости,
при этом система охлаждения однофазного высоковольтного электродугового плазмотрона содержит
две составные рубашки охлаждения, каждая из которых содержит часть для охлаждения полого электрода и соответствующие части для охлаждения составных металлических патрубков, причем полости каждой из составных рубашек охлаждения сообщаются по потоку охлаждающей жидкости через одно или более отверстий, выполненных в соответствующих изолирующих втулках, а между торцом каждой из рубашек охлаждения и металлической пластиной имеется зазор для прохода охлаждающей жидкости из полостей рубашек охлаждения металлических патрубков в полость оболочки выходного узла,
при этом другой торец оболочки прикреплен к рубашкам охлаждения металлических патрубков, расположенных в выходном узле, в непосредственной близости от изолирующих втулок, и
узел вывода охлаждающей жидкости, размещенный на оболочке со стороны соединительных узлов.
Поставленная задача решена путем создания трехфазного высоковольтного электродугового плазмотрона с системой охлаждения по п. 1 , содержащего три электродных узла, каждый из которых содержит
снабженный рубашкой охлаждения цилиндрический полый электрод, имеющий вход для подключения к трехфазной сети, причем оси полых электродов расположены под углом от 1 до 40 град угловых по отношению к центральной оси симметрии указанных электродных узлов,
размещенную на цилиндрическом полом электроде катушку для формирования электромагнитного поля, и
шайбу, размещенную на торце цилиндрического полого электрода и содержащую один или более каналов для подачи плазмообразующего газа в полость электрода и одно или более отверстий, служащих входами для подачи охлаждающей жидкости,
три составных металлических патрубка, образующих три дуговых канала, каждый из составных металлических патрубков снабжен рубашкой охлаждения и одним концом соединен с соответствующим цилиндрическим полым электродом через изолирующую втулку, причем металлические патрубки каждого дугового канала соединены между собой посредством дополнительной изолирующей втулки, и каждая из изолирующих втулок содержит один или более каналов для подачи плазмообразующего газа в область между цилиндрическим полым электродом и металлическим патрубком и в область между смежными частями составного металлического патрубка, соответственно, и один или более каналов для подачи охлаждающей жидкости, при этом полости каждой из составных рубашек охлаждения, включая часть для охлаждения полого электрода и соответствующие части для охлаждения составных металлических патрубков, сообщаются по потоку охлаждающей жидкости через одно или более отверстий в соответствующих изолирующих втулках,
три соединительных узла, в каждом из которых размещена одна часть составного металлического патрубка соответствующего дугового канала, предназначенная для прохода электрической дуги и плазмы от полого электрода до выхода из плазмотрона,
выходной узел, содержащий
оболочку, в которой размещены другие части трех составных металлических патрубков с рубашкой охлаждения, предназначенные для вывода плазмы из плазмотрона,
металлическую пластину, в которой выполнены три симметрично расположенных отверстия для герметичного закрепления других концов каждого из трех составных металлических патрубков,
причем один торец оболочки герметично соединен по периметру с упомянутой металлической пластиной, а другой торец оболочки прикреплен к рубашкам охлаждения металлических патрубков, расположенных в выходном узле, в непосредственной близости от изолирующих втулок,
при этом между торцом каждой из рубашек охлаждения и металлической пластиной имеется зазор для прохода охлаждающей жидкости из полостей рубашек охлаждения металлических патрубков в полость оболочки выходного узла, узел вывода охлаждающей жидкости, размещенный на оболочке со стороны соединительных узлов.
Предпочтительно, чтобы полые цилиндрические электроды были выполнены из меди, сплава меди или материала из группы, состоящей из железа, вольфрама, графита, гафния.
Предпочтительно, чтобы трехфазный высоковольтный электродуговой плазмотрон дополнительно содержал узел регулирования расхода газа, подаваемого в плазмотрон, соединенный с каждым из каналов для подачи плазмообразующего газа в шайбе на торце цилиндрического полого электрода, и обеспечивал подачу от 10 до 30% от всего расхода газа через плазмотрон.
Предпочтительно, чтобы в трехфазном высоковольтном электродуговом плазмотроне узел регулирования расхода газа, подаваемого в плазмотрон, был дополнительно соединен с каналами для подачи плазмообразующего газа изолирующих втулок, расположенных между цилиндрическим полым электродом и составным металлическим патрубком, и обеспечивал подачу от 10 до 30% от всего расхода газа через плазмотрон.
Предпочтительно, чтобы узел регулирования расхода газа, подаваемого в плазмотрон, был дополнительно соединен с каналами для подачи плазмообразующего газа изолирующих втулок, расположенных между смежными частями составного металлического патрубка, и обеспечивал подачу от 70 до 90% от всего расхода газа через плазмотрон.
Поставленная задача решена путем создания однофазного высоковольтного электродугового плазмотрона с системой охлаждения по п. 2, содержащего два электродных узла, каждый из которых содержит
снабженный рубашкой охлаждения цилиндрический полый электрод, имеющий вход для подключения к трехфазной сети, причем оси полых электродов расположены под углом от 1 до 40 град угловых по отношению к центральной оси симметрии указанных электродных узлов,
размещенную на цилиндрическом полом электроде катушку для формирования электромагнитного поля, и
шайбу, размещенную на торце цилиндрического полого электрода и содержащую один или более каналов для подачи плазмообразующего газа в полость электрода и одно или более отверстий, служащих входами для подачи охлаждающей жидкости,
два составных металлических патрубка, образующих два дуговых канала, каждый из составных металлических патрубков снабжен рубашкой охлаждения и одним концом соединен с соответствующим цилиндрическим полым электродом через изолирующую втулку, причем металлические патрубки каждого дугового канала соединены между собой посредством дополнительной изолирующей втулки, и каждая из изолирующих втулок содержит один или более каналов для подачи плазмообразующего газа в область между цилиндрическим полым электродом и металлическим патрубком и в область между смежными частями составного металлического патрубка, соответственно, и один или более каналов для подачи охлаждающей жидкости,
при этом полости каждой из составных рубашек охлаждения, включая часть для охлаждения полого электрода и соответствующие части для охлаждения составных металлических патрубков, сообщаются по потоку охлаждающей жидкости через одно или более отверстий в соответствующих изолирующих втулках,
два соединительных узла, в каждом из которых размещена одна часть составного металлического патрубка соответствующего дугового канала, предназначенная для прохода электрической дуги и плазмы от полого электрода до выхода из плазмотрона,
выходной узел, содержащий
оболочку, в которой размещены другие части двух составных металлических патрубков с рубашкой охлаждения, предназначенные для вывода плазмы из плазмотрона,
металлическую пластину, в которой выполнены два симметрично расположенных отверстия для герметичного закрепления других концов каждого из двух составных металлических патрубков,
причем один торец оболочки герметично соединен по периметру с упомянутой металлической пластиной, а другой торец оболочки прикреплен к рубашкам охлаждения металлических патрубков, расположенных в выходном узле, в непосредственной близости от изолирующих втулок,
при этом между торцом каждой из рубашек охлаждения и металлической пластиной имеется зазор для прохода охлаждающей жидкости из полостей рубашек охлаждения металлических патрубков в полость оболочки выходного узла, узел вывода охлаждающей жидкости, размещенный на оболочке со стороны соединительных узлов.
Предпочтительно, чтобы полые цилиндрические электроды выполнены из меди, сплава меди или материала из группы, состоящей из железа, вольфрама, графита, гафния.
Предпочтительно, чтобы однофазный высоковольтный электродуговой плазмотрон дополнительно содержал узел регулирования расхода газа, подаваемого в плазмотрон, соединенный с каждым из каналов для подачи плазмообразующего газа в шайбе на торце цилиндрического полого электрода, и обеспечивал подачу от 10 до 30% от всего расхода газа через плазмотрон.
Предпочтительно, чтобы узел регулирования расхода газа, подаваемого в плазмотрон, был дополнительно соединен с каналами для подачи плазмообразующего газа изолирующих втулок, расположенных между цилиндрическим полым электродом и составным металлическим патрубком, и обеспечивал подачу от 10 до 30% от всего расхода газа через плазмотрон.
Предпочтительно, чтобы узел регулирования расхода газа, подаваемого в плазмотрон, был дополнительно соединен с каналами для подачи плазмообразующего газа изолирующих втулок, расположенных между смежными частями составного металлического патрубка, и обеспечивал подачу от 70 до 90% от всего расхода газа через плазмотрон.
Технический эффект заявленного изобретения заключается в следующем.
Предложенная конструкция заявленной системы охлаждения однофазного/трехфазного высоковольтного электродугового плазмотрона обеспечивает:
- намного более интенсивный теплообмен, что позволяет защитить от перегрева элементы плазмотрона, находящиеся в области, расположенной рядом и между выходами плазмы, тем самым обеспечивается необходимый температурный режим во время работы плазмотрона в условиях интенсивного теплового потока в стенки дуговых каналов, увеличивается срок службы плазмотрона;
- благодаря тому, что рубашки охлаждения элементов плазмотрона не имеют отдельных внешних соединительных выходов, обеспечивается компактность плазмотрона и упрощается монтаж и размещение на технологическом оборудовании, благодаря отсутствию множества подводящих и отводящих трубопроводов охлаждающей жидкости, поскольку плазмотрон имеет три узла ввода охлаждающей жидкости, один на каждом электродном блоке, и один узел вывода охлаждающей жидкости, расположенный на выходном блоке.
Заявителем не выявлены какие-либо технические решения, идентичные заявленному, что позволяет сделать вывод о соответствии изобретения условию патентоспособности «Новизна» («N»).
Заявителем не выявлены источники информации, в которых содержались бы сведения о влиянии отличительных признаков изобретения на достигаемый технический результат. Указанные обстоятельства позволяют сделать вывод о соответствии заявленного технического решения условию патентоспособности «Изобретательский уровень» («IS»).
Краткое описание чертежей
В дальнейшем изобретение поясняется описанием предпочтительных вариантов воплощения со ссылками на сопровождающие чертежи, на которых представлены:
- на фиг. 1 - схематичное изображение плазмотрона (продольный разрез), согласно уровню техники;
- на фиг. 2 - схематичное изображение схемы охлаждения плазмотрона (продольный разрез), согласно уровню техники;
- на фиг. 3 - общий вид трехфазного высоковольтного электродугового плазмотрона переменного тока (частичный вырыв одного из каналов), согласно изобретению;
- на фиг. 4 - вид по стрелке А на фиг. 3;
- на фиг. 5 - схематичное изображение трехфазного высоковольтного электродугового плазмотрона, согласно изобретению;
- на фиг. 6 - вид по стрелке В на фиг. 3, - на фиг. 7 - канал для прохода охлаждающей жидкости из полостей рубашек охлаждения металлических патрубков в полость оболочки выходного узла, согласно изобретению;
- на фиг. 8 - узел выхода трехфазного высоковольтного электродугового плазмотрона (продольный разрез), показан путь прохода охлаждающей жидкости, согласно изобретению.
Лучший вариант осуществления изобретения
Согласно изобретению, трехфазный высоковольтный электродуговой плазмотрон 1 (фиг. 3) содержит три электродных узла 2, 3, 4. Каждый из электродных узлов 2, 3, 4 содержит цилиндрический полый электрод 5, 6, 7, соответственно, и каждый электрод 5,6,7 имеет вход 8,9,10, соответственно, для подключения к трехфазной сети переменного тока. На каждом цилиндрическом полом электроде 5, 6, 7 размещена катушка 1 1 , 12, 13 соответственно, для формирования электромагнитного поля. На фиг. 3 показан частичный вырыв электродного узла 2, где показана катушка 1 1, размещенная на электроде 5.
Оси а-а полых электродов 5, 6, 7 расположены под углом а от 1 до 40 град угловых по отношению к центральной оси 0-0 симметрии электродных узлов 2, 3, 4. На фиг. 4 показан вид по стрелке А на фиг. 3, где показаны торцы электродных узлов 2, 3, 4 и показаны торцы электродов 5, 6, 7. На торце каждого электрода 5, 6, 7 установлена шайба 14, 15, 16, соответственно, содержащая один или более каналов 17, 18, 19 для подачи охлаждающей жидкости. Трехфазный высоковольтный электродуговой плазмотрон 1 (показан схематично на фиг. 5) содержит три составных металлических патрубка 20, 20', 21, 2 Г, 22, 22' образующих три дуговых канала 23, 24, 25, соответственно. На фиг. 3 показан один дуговой канал 23 и составной металлический патрубок, содержащий смежные части 20 и 20'.
На фиг. 5 показан схематично трехфазный высоковольтный электродуговой плазмотрон 1. Каждый из составных металлических патрубков 20, 20', 21, 2 Г, 22, 22' одним концом 26, 27, 28 соответственно, соединен с соответствующим цилиндрическим полым электродом 5, 6, 7 через изолирующую втулку 29, 30, 31 , соответственно. Смежные части металлических патрубков 20, 20', 21, 2 Г, 22, 22' каждого дугового канала 23, 24, 25 соединены между собой посредством дополнительной изолирующей втулки 32, 33, 34. Каждая из изолирующих втулок 29 - 34 содержит один или более каналов 35, 36, 37, 38, 39, 40, соответственно, для подачи плазмообразующего газа в область между цилиндрическим полым электродом 5, 6, 7 и металлическим патрубком 20, 21, 22 и в область между смежными частями 20, 20', 21 ,2 , 22, 22' составного металлического патрубка, соответственно.
Трехфазный высоковольтный электродуговой плазмотрон 1 содержит три соединительных узла 41, 42, 43 (фиг. 3), в каждом из которых размещена одна часть 20,21,22 составного металлического патрубка соответствующего дугового канала 23, 24, 25, предназначенная для прохода электрической дуги и плазмы от полого электрода 5, 6, 7 к выходу плазмотрона. Трехфазный высоковольтный электродуговой плазмотрон 1 содержит выходной узел 44, содержащий оболочку 45, в которой размещены другие части трех составных металлических патрубков 20', 2 Г, 22', предназначенные для вывода плазмы из плазмотрона 1.
Выходной узел 44 содержит также металлическую пластину 46, в которой выполнены три симметрично расположенных отверстия 47, 48, 49 (фиг.6) для герметичного закрепления других концов 50, 51 , 52 каждого из трех составных металлических патрубков 20, 20', 21 , 2 Г, 22, 22'.
Один торец 53 оболочки 45 герметично соединен по периметру с упомянутой металлической пластиной 46.
Трехфазный высоковольтный электродуговой плазмотрон 1 (фиг. 5) содержит систему охлаждения, содержащую три составные рубашки 54, 55, 56 охлаждения, каждая из которых содержит часть 54', 55', 56' для охлаждения полого электрода 5,
6, 7, соответственно, и соответствующие части 54", 55", 56", 54'", 55'", 56'" для охлаждения составных металлических патрубков 20,20', 21, 21', 22, 22'.
Каждая из упомянутых шайб 14, 15, 16 содержит одно или более отверстий 57, 58, 59, соответственно, служащих входами для подачи плазмообразующего газа в полости электродов 5, 6,
7.
В изолирующих втулках 29 - 31 и 32 - 34, выполнены отверстия 60, 61 , 62 и 63, 64, 65, соответственно, для прохода охлаждающей жидкости. Полости каждой из составных рубашек 54, 55, 56 охлаждения сообщаются по потоку охлаждающей жидкости (фиг. 5) через указанные отверстия 60 - 65. Между торцом 67, 68, 69 каждой из рубашек 54, 55, 56 охлаждения и металлической пластиной 46 (фиг.6) имеется зазор 70, образующий канал для прохода охлаждающей жидкости из полостей рубашек 54 - 56 охлаждения металлических патрубков в полость 71 оболочки 45 выходного узла 44.
Благодаря указанному зазору 71 обеспечивается интенсивное охлаждение концов 50, 51 , 52 каждого из трех составных металлических патрубков 20, 20', 21, 2 Г, 22, 22', не допуская перегрева и разрушения высоковольтного электродугового плазмотрона 1.
Другой торец 72 оболочки 45 прикреплен к рубашкам 54"', 55'", 56'" охлаждения металлических патрубков 20', 2 , 22', расположенных в выходном узле 44, в непосредственной близости от дополнительных изолирующих втулок 32, 33, 34.
Узел 73 вывода охлаждающей жидкости из полости 71 размещен на оболочке 45 со стороны соединительных узлов 41, 42, 43.
В трехфазном высоковольтном электродуговом плазмотроне, согласно изобретению, полые цилиндрические электроды 5, 6, 7 выполнены из меди, сплава меди или материала из группы, состоящей из железа, вольфрама, графита, гафния.
Трехфазный высоковольтный электродуговой плазмотрон дополнительно содержит узел 74 (фиг.З) регулирования расхода газа, подаваемого в плазмотрон, соединенный с каждым из каналов 57, 58, 59 для подачи плазмообразующего газа в шайбе 14, 15, 16 на торце цилиндрического полого электрода, и обеспечивающий подачу от 10 до 30% от всего расхода газа через плазмотрон.
Узел 74 регулирования расхода газа, подаваемого в плазмотрон, дополнительно соединен с каналами 35 - 37 для подачи плазмообразующего газа изолирующих втулок 29 - 31 , расположенных между цилиндрическим полым электродом 5 - 7 и составным металлическим патрубком 20 - 22, то есть, между электродным узлом 2 - 4 и соединительным узлом 41 - 43, и обеспечивает подачу от 10 до 30% от всего расхода газа через плазмотрон.
Узел 74 регулирования расхода газа дополнительно соединен с каналами 38, 39, 40 для подачи плазмообразующего газа изолирующих втулок 32 - 34, расположенных между составными металлическими патрубками 20-22, то есть, между соединительными узлами 41 - 43 и выходным узлом 44, и обеспечивает подачу от 70 до 90% от всего расхода газа через плазмотрон.
Оболочка 45 (фиг. 3) выполнена составной, части соединены посредством фланцевого соединения 75, посредством которого осуществляется установка высоковольтного электродугового плазмотрона в рабочие емкости и существенно упрощается обслуживание плазмотрона, замена, при необходимости, вышедших из строя элементов плазмотрона.
Конструкция однофазного высоковольтного электродугового плазмотрона отличается от конструкции трехфазного высоковольтного электродугового плазмотрона тем, что содержит два электродных узла, конструкция которых аналогична конструкции электродных узлов трехфазного высоковольтного электродугового плазмотрона.
Система охлаждения однофазного высоковольтного электродугового плазмотрона переменного тока также аналогична системе охлаждения трехфазного высоковольтного электродугового плазмотрона, то есть, система охлаждения обеспечивает охлаждение двух электродов однофазного высоковольтного электродугового плазмотрона переменного тока (не показана).
Работа системы охлаждения трехфазного высоковольтного электродугового плазмотрона 1 осуществляется следующим образом.
Перед подачей напряжения на клеммы плазмотрона осуществляют подачу охлаждающей жидкости в рубашки охлаждения.
На фиг. 8 показан путь прохода охлаждающей жидкости (показан стрелкой) на самом теплонагруженном участке плазмотрона.
Инициация (зажигание) электрической дуги происходит в момент подачи напряжения холостого хода от источника питания (не показан) к соответствующим входам электродов 5, 6, 7.
Как указано выше, каждый из электродов соединен с металлическим патрубком 20, 21 , 22 посредством изолирующей втулки 29 - 31 , то есть, между каждым цилиндрическим полым электродом 5, 6, 7 и соответствующим металлическим патрубком 20, 21, 22 имеется зазор в виде изолирующей втулки 29, 30, 31, также имеется зазор между частями составных металлических патрубков 20, 21 , 22. Размеры зазоров определяются толщиной изолирующих втулок 29 - 34. Подача газа из изолирующих втулок 29 - 34 осуществляется в область зазоров.
В каждом канале происходит пробой зазоров с возникновением двух локальных внутриканальных электрических дуг. Первая дуга зажигается между кромкой электрода 5, 6, 7 и соответствующим концом составного металлического патрубка 20, 21 , 22.
Вторая дуга зажигается между соответствующими частями составного металлического патрубка 20, 21, 22, разделенными изолирующей втулкой 32, 33, 34, то есть, между патрубком в соединительном узле 41, 42, 43 и патрубком в выходном узле 44.
Под действием газодинамических и электромагнитных сил конец первой дуги одной из фаз перемещается с кромки полого электрода в область рабочей части полого электрода 5, 6, 7, которая находится в геометрическом объеме катушки 11, 12, 13, соответственно. Второй конец первой дуги под действием газодинамических и электромагнитных сил скользит по внутренней поверхности составного металлического патрубка, расположенного в соединительном узле, в сторону выходного отверстия 47, 48, 49.
Одновременно с этим один конец второй дуги под действием газодинамических и электромагнитных сил скользит по внутренней поверхности составного металлического патрубка, расположенного в соединительном узле 41, 42, 43, в сторону полого электрода 5, 6, 7.
Второй конец второй дуги скользит по внутренней поверхности составного металлического патрубка в выходном узле 44 в направлении выходного отверстия 47, 48, 49, при этом электрически замыкается через металл составных металлических патрубков 20, 21, 22 выходного узла 44 с таким же концом второй дуги другой фазы на внутренней поверхности составного металлического патрубка другой фазы. Затем указанные концы дуг выходят за пределы объема плазмотрона и замыкаются в пространстве за выходными отверстиями, то есть, снаружи плазмотрона.
Одновременно с этим процессом происходит встречное движение концов дуг, движущихся по внутренней поверхности составного металлического патрубка в соединительном узле с последующим замыканием дуг в объеме составного металлического патрубка соединительного узла. После окончания процесса инициации концы дуг двигаются только по рабочей поверхности полого цилиндрического электрода 5, 6, 7. Других мест замыканий электрических дуг к внутренним и внешним частям плазмотрона нет.
Питание каждого электрода 5, 6, 7 осуществляется от фазы высоковольтной электрической сети напряжением не менее 10 кВ последовательно через катушку 1 1, 12, 13 для формирования магнитного поля. Для управления рабочим током в каждую фазу цепи питания плазмотрона включены токоограничивающие индуктивности. Охлаждающая жидкость проходит через рубашки 54', 55', 56' охлаждения электродов 5, 6, 7, а затем в рубашки 54", 54'", 55", 55'", 56", 56'" охлаждения составных металлических патрубков. Осуществляется охлаждение электродов и составных металлических патрубков дуговых каналов, расположенных в соединительных узлах 41 , 42, 43 и выходном узле 44.
Рубашки охлаждения дуговых каналов сконструированы таким образом, что поток охлаждающей жидкости поступает к наиболее теплонагруженным областям металлических патрубков 20, 21 , 22 и металлической пластине 46, на которой расположены выходы плазмы.
Далее охлаждающая жидкость попадает в полость 71 (фиг. 8) оболочки 45 выходного блока 44, обеспечивая охлаждение наружной поверхности металлических патрубков выходного блока, и внутренней поверхности оболочки выходного блока 44, и выходит из плазмотрона через узел 73 вывода охлаждающей жидкости.
Промышленная применимость
Для реализации изобретения используются известные материалы и оборудование, что обусловливает, по мнению заявителя, соответствие заявленного изобретения условию патентоспособности «Промышленная применимость» («IA»).

Claims

Формула изобретения
1. Система охлаждения высоковольтного электродугового плазмотрона переменного тока, содержащая:
три электродных узла, каждый из которых содержит цилиндрический полый электрод, имеющий вход для подключения к трехфазной сети, и размещенную на цилиндрическом полом электроде катушку для формирования электромагнитного поля, причем оси полых электродов расположены под углом от 1 до 40 град угловых по отношению к центральной оси симметрии электродных узлов,
три составных металлических патрубка, образующих три дуговых канала, каждый из составных металлических патрубков одним концом соединен с соответствующим цилиндрическим полым электродом через изолирующую втулку, причем металлические патрубки каждого дугового канала соединены между собой посредством дополнительной изолирующей втулки, и каждая из изолирующих втулок содержит один или более каналов для подачи плазмообразующего газа в область между цилиндрическим полым электродом и металлическим патрубком и в область между смежными частями составного металлического патрубка, соответственно,
металлическую пластину, в которой выполнены три симметрично расположенных отверстия для герметичного закрепления других концов каждого из трех составных металлических патрубков, три соединительных узла, в каждом из которых размещена одна часть составного металлического патрубка соответствующего дугового канала, предназначенная для прохода электрической дуги и плазмы от полого электрода до выхода из плазмотрона,
выходной узел, содержащий оболочку, в которой размещены другие части трех составных металлических патрубков, предназначенные для вывода плазмы из плазмотрона, причем торец оболочки герметично соединен по периметру с упомянутой металлической пластиной,
три шайбы, размещенные соответственно на торцах каждого полого электрода, содержащие каждая один или более каналов для подачи плазмообразующего газа в полость электрода и одно или более отверстий, служащих входами для подачи охлаждающей жидкости,
при этом система охлаждения высоковольтного электродугового плазмотрона содержит
три составные рубашки охлаждения, каждая из которых содержит часть для охлаждения полого электрода и соответствующие части для охлаждения составных металлических патрубков, причем полости каждой из составных рубашек охлаждения сообщаются по потоку охлаждающей жидкости через одно или более отверстий, выполненных в соответствующих изолирующих втулках, а между торцом каждой из рубашек охлаждения и металлической пластиной имеется зазор для прохода охлаждающей жидкости из полостей рубашек охлаждения металлических патрубков в полость оболочки выходного узла,
при этом другой торец оболочки прикреплен к рубашкам охлаждения металлических патрубков, расположенных в выходном узле, в непосредственной близости от изолирующих втулок, и
узел вывода охлаждающей жидкости, размещенный на оболочке со стороны соединительных узлов.
2. Система охлаждения высоковольтного электродугового плазмотрона переменного тока, содержащая:
два электродных узла, каждый из которых содержит полый электрод, имеющий вход для подключения к однофазной сети переменного тока, и размещенную на цилиндрическом полом электроде катушку для формирования электромагнитного поля, причем оси полых электродов расположены под углом от 1 до 40 град угловых по отношению к центральной оси симметрии электродных узлов,
два составных металлических патрубка, образующих два дуговых канала, каждый из составных металлических патрубков одним концом соединен с соответствующим цилиндрическим полым электродом через изолирующую втулку, причем металлические патрубки каждого дугового канала соединены между собой посредством дополнительной изолирующей втулки, и каждая из изолирующих втулок содержит один или более каналов для подачи плазмообразующего газа в область между цилиндрическим полым электродом и металлическим патрубком и в область между смежными частями составного металлического патрубка, соответственно,
металлическую пластину, в которой выполнены два симметрично расположенных отверстия для герметичного закрепления других концов каждого из двух составных металлических патрубков,
два соединительных узла, в каждом из которых размещена одна часть составного металлического патрубка соответствующего дугового канала, предназначенная для прохода электрической дуги и плазмы от полого электрода до выхода из плазмотрона,
выходной узел, содержащий оболочку, в которой размещены другие части двух составных металлических патрубков, предназначенные для вывода плазмы из плазмотрона, причем торец оболочки герметично соединен по периметру с металлической пластиной,
две шайбы, размещенные соответственно на торцах каждого полого электрода, содержащие каждая один или более каналов для подачи плазмообразующего газа в полость электрода и одно или более отверстий, служащих входами для подачи охлаждающей жидкости,
при этом система охлаждения высоковольтного электродугового плазмотрона переменного тока содержит
две составные рубашки охлаждения, каждая из которых содержит часть для охлаждения полого электрода и соответствующие части для охлаждения составных металлических патрубков, причем полости каждой из составных рубашек охлаждения сообщаются по потоку охлаждающей жидкости через одно или более отверстий, выполненных в соответствующих изолирующих втулках, а между торцом каждой из рубашек охлаждения и металлической пластиной имеется зазор для прохода охлаждающей жидкости из полостей рубашек охлаждения металлических патрубков в полость оболочки выходного узла,
при этом другой торец оболочки прикреплен к рубашкам охлаждения металлических патрубков, расположенных в выходном узле, в непосредственной близости от изолирующих втулок, и
узел вывода охлаждающей жидкости, размещенный на оболочке со стороны соединительных узлов.
3. Высоковольтный электродуговой плазмотрон переменного тока с системой охлаждения по п. 1 , содержащий: три электродных узла, каждый из которых содержит снабженный рубашкой охлаждения цилиндрический полый электрод, имеющий вход для подключения к трехфазной сети, причем оси полых электродов расположены под углом от 1 до 40 град угловых по отношению к центральной оси симметрии указанных электродных узлов,
размещенную на цилиндрическом полом электроде катушку для формирования электромагнитного поля, и
шайбу, размещенную на торце цилиндрического полого электрода и содержащую один или более каналов для подачи плазмообразующего газа в полость электрода и одно или более отверстий, служащих входами для подачи охлаждающей жидкости,
три составных металлических патрубка, образующих три дуговых канала, каждый из составных металлических патрубков снабжен рубашкой охлаждения и одним концом соединен с соответствующим цилиндрическим полым электродом через изолирующую втулку, причем металлические патрубки каждого дугового канала соединены между собой посредством дополнительной изолирующей втулки, и каждая из изолирующих втулок содержит один или более каналов для подачи плазмообразующего газа в область между цилиндрическим полым электродом и металлическим патрубком и в область между смежными частями составного металлического патрубка, соответственно, и один или более каналов для подачи охлаждающей жидкости,
при этом полости каждой из составных рубашек охлаждения, включая часть для охлаждения полого электрода и соответствующие части для охлаждения составных металлических патрубков, сообщаются по потоку охлаждающей жидкости через одно или более отверстий в соответствующих изолирующих втулках,
три соединительных узла, в каждом из которых размещена одна часть составного металлического патрубка соответствующего дугового канала, предназначенная для прохода электрической дуги и плазмы от полого электрода до выхода из плазмотрона,
выходной узел, содержащий оболочку, в которой размещены другие части трех составных металлических патрубков с рубашкой охлаждения, предназначенные для вывода плазмы из плазмотрона,
металлическую пластину, в которой выполнены три симметрично расположенных отверстия для герметичного закрепления других концов каждого из трех составных металлических патрубков,
причем один торец оболочки герметично соединен по периметру с упомянутой металлической пластиной, а другой торец оболочки прикреплен к рубашкам охлаждения металлических патрубков, расположенных в выходном узле, в непосредственной близости от изолирующих втулок,
при этом между торцом каждой из рубашек охлаждения и металлической пластиной имеется зазор для прохода охлаждающей жидкости из полостей рубашек охлаждения металлических патрубков в полость оболочки выходного узла, узел вывода охлаждающей жидкости, размещенный на оболочке со стороны соединительных узлов.
4. Высоковольтный электродуговой плазмотрон по п.З, в котором полые цилиндрические электроды выполнены из меди, сплава меди или материала из группы, состоящей из железа, вольфрама, графита, гафния.
5. Высоковольтный электродуговой плазмотрон по п.З, дополнительно содержащий узел регулирования расхода газа, подаваемого в плазмотрон, соединенный с каждым из каналов для подачи плазмообразующего газа в шайбе на торце цилиндрического полого электрода, и обеспечивает подачу от 10 до 30% от всего расхода газа через плазмотрон.
6. Высоковольтный электродуговой плазмотрон по п.З или 5, в котором узел регулирования расхода газа, подаваемого в плазмотрон, дополнительно соединен с каналами для подачи плазмообразующего газа изолирующих втулок, расположенных между цилиндрическим полым электродом и составным металлическим патрубком, и обеспечивает подачу от 10 до 30% от всего расхода газа через плазмотрон.
7. Высоковольтный электродуговой плазмотрон по п.6, в котором узел регулирования расхода газа дополнительно соединен с каналами для подачи плазмообразующего газа изолирующих втулок, расположенных между смежными частями составного металлического патрубка, и обеспечивает подачу от 70 до 90% от всего расхода газа через плазмотрон.
8. Высоковольтный электродуговой плазмотрон переменного тока с системой охлаждения по п. 2, содержащий: два электродных узла, каждый из которых содержит снабженный рубашкой охлаждения цилиндрический полый электрод, имеющий вход для подключения к однофазной сети, причем оси полых электродов расположены под углом от 1 до 40 град угловых по отношению к центральной оси симметрии указанных электродных узлов,
размещенную на цилиндрическом полом электроде катушку для формирования электромагнитного поля, и
шайбу, размещенную на торце цилиндрического полого электрода и содержащую один или более каналов для подачи плазмообразующего газа в полость электрода и одно или более отверстий, служащих входами для подачи охлаждающей жидкости,
два составных металлических патрубка, образующих два дуговых канала, каждый из составных металлических патрубков снабжен рубашкой охлаждения и одним концом соединен с соответствующим цилиндрическим полым электродом через изолирующую втулку, причем металлические патрубки каждого дугового канала соединены между собой посредством дополнительной изолирующей втулки, и каждая из изолирующих втулок содержит один или более каналов для подачи плазмообразующего газа в область между цилиндрическим полым электродом и металлическим патрубком и в область между смежными частями составного металлического патрубка, соответственно, и один или более каналов для подачи охлаждающей жидкости,
при этом полости каждой из составных рубашек охлаждения, включая часть для охлаждения полого электрода и соответствующие части для охлаждения составных металлических патрубков, сообщаются по потоку охлаждающей жидкости через одно или более отверстий в соответствующих изолирующих втулках,
два соединительных узла, в каждом из которых размещена одна часть составного металлического патрубка соответствующего дугового канала, предназначенная для прохода электрической дуги и плазмы от полого электрода до выхода из плазмотрона, выходной узел, содержащий:
оболочку, в которой размещены другие части двух составных металлических патрубков с рубашкой охлаждения, предназначенные для вывода плазмы из плазмотрона,
металлическую пластину, в которой выполнены два симметрично расположенных отверстия для герметичного закрепления других концов каждого из двух составных металлических патрубков,
причем один торец оболочки герметично соединен по периметру с упомянутой металлической пластиной, а другой торец оболочки прикреплен к рубашкам охлаждения металлических патрубков, расположенных в выходном узле, в непосредственной близости от изолирующих втулок,
при этом между торцом каждой из рубашек охлаждения и металлической пластиной имеется зазор для прохода охлаждающей жидкости из полостей рубашек охлаждения металлических патрубков в полость оболочки выходного узла, узел вывода охлаждающей жидкости, размещенный на оболочке со стороны соединительных узлов.
9. Высоковольтный электродуговой плазмотрон по п.8, в котором полые цилиндрические электроды выполнены из меди, сплава меди или материала из группы, состоящей из железа, вольфрама, графита, гафния.
10. Высоковольтный электродуговой плазмотрон по п.8, дополнительно содержащий узел регулирования расхода газа, подаваемого в плазмотрон, соединенный с каждым из каналов для подачи плазмообразующего газа в шайбе на торце цилиндрического полого электрода, и обеспечивает подачу от 10 до 30% от всего расхода газа через плазмотрон.
1 1. Высоковольтный электродуговой плазмотрон по п.8 или 10, в котором узел регулирования расхода газа, подаваемого в плазмотрон, дополнительно соединен с каналами для подачи плазмообразующего газа изолирующих втулок, расположенных между цилиндрическим полым электродом и составным металлическим патрубком, и обеспечивает подачу от 10 до 30% от всего расхода газа через плазмотрон.
12. Высоковольтный электродуговой плазмотрон по п.1 1 , в котором узел регулирования расхода газа дополнительно соединен с каналами для подачи плазмообразующего газа изолирующих втулок, расположенных между смежными частями составного металлического патрубка, и обеспечивает подачу от 70 до 90% от всего расхода газа через плазмотрон.
PCT/RU2019/000593 2018-08-31 2019-08-26 Высоковольтный электродуго вой плазмотрон переменного тока с системой охлаждения WO2020046174A1 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2018131463 2018-08-31
RU2018131463A RU2680318C1 (ru) 2018-08-31 2018-08-31 Система охлаждения высоковольтного электродугового плазмотрона переменного тока и высоковольтный электродуговой плазмотрон переменного тока с системой охлаждения (варианты)

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2020046174A1 true WO2020046174A1 (ru) 2020-03-05

Family

ID=65442679

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/RU2019/000593 WO2020046174A1 (ru) 2018-08-31 2019-08-26 Высоковольтный электродуго вой плазмотрон переменного тока с системой охлаждения

Country Status (2)

Country Link
RU (1) RU2680318C1 (ru)
WO (1) WO2020046174A1 (ru)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113993264B (zh) * 2021-11-05 2023-11-14 北京环境特性研究所 一种等离子体炬及其冷却方法
CN114143950A (zh) * 2021-11-16 2022-03-04 领航国创等离子技术研究院(北京)有限公司 一种氧焰复合等离子体炬
CN116582993B (zh) * 2023-04-10 2023-12-15 盐城工学院 一种直流大气压等离子体发生器

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7411353B1 (en) * 2007-05-11 2008-08-12 Rutberg Alexander P Alternating current multi-phase plasma gas generator with annular electrodes
RU2577332C1 (ru) * 2014-12-16 2016-03-20 Государственный научный центр Российской Федерации - федеральное государственное унитарное предприятие "Исследовательский Центр имени М.В. Келдыша" Трехфазный электродуговой плазмотрон и способ его запуска
WO2017087233A1 (en) * 2015-11-16 2017-05-26 Agc Flat Glass North America, Inc. Plasma device driven by multiple-phase alternating or pulsed electrical current and method of producing a plasma

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CA1060929A (en) * 1975-04-16 1979-08-21 Robert S. Segsworth Extended arc furnace and process for melting particulate charge therin
RU2225686C1 (ru) * 2002-09-10 2004-03-10 Рутберг Филипп Григорьевич Трехфазный генератор плазмы переменного тока
RU2231936C1 (ru) * 2002-11-29 2004-06-27 Рутберг Филипп Григорьевич Трехфазный генератор плазмы переменного тока
US9899933B2 (en) * 2015-07-24 2018-02-20 Tibbar Plasma Technologies, Inc. Electrical transformer

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7411353B1 (en) * 2007-05-11 2008-08-12 Rutberg Alexander P Alternating current multi-phase plasma gas generator with annular electrodes
RU2577332C1 (ru) * 2014-12-16 2016-03-20 Государственный научный центр Российской Федерации - федеральное государственное унитарное предприятие "Исследовательский Центр имени М.В. Келдыша" Трехфазный электродуговой плазмотрон и способ его запуска
WO2017087233A1 (en) * 2015-11-16 2017-05-26 Agc Flat Glass North America, Inc. Plasma device driven by multiple-phase alternating or pulsed electrical current and method of producing a plasma

Also Published As

Publication number Publication date
RU2680318C1 (ru) 2019-02-19

Similar Documents

Publication Publication Date Title
WO2020046174A1 (ru) Высоковольтный электродуго вой плазмотрон переменного тока с системой охлаждения
US5026484A (en) Continuous flow method for processing liquids using high-energy discharge
US4549065A (en) Plasma generator and method
EP0860099B1 (en) Three-phase alternating current plasma generator
US4917785A (en) Liquid processing system involving high-energy discharge
US7411353B1 (en) Alternating current multi-phase plasma gas generator with annular electrodes
EP0427194B1 (en) Multiple torch type plasma generation device and method of generating plasma using the same
US3248513A (en) Equipment for forming high temperature plasmas
US11116069B2 (en) High power DC non transferred steam plasma torch system
US3149222A (en) Electrical plasma-jet apparatus and method incorporating multiple electrodes
RU2340125C2 (ru) Электродуговой плазмотрон
US2945119A (en) Stabilized magnetic nozzle for plasma jets
EP0436576B1 (en) Electric arc generating device
US3205338A (en) Equipment for forming high temperature plasmas
US6781087B1 (en) Three-phase plasma generator having adjustable electrodes
GB1298680A (en) Improvements in or relating to apparatus and a process for producing plasma
WO2013070790A1 (en) Heating system having plasma heat exchanger
RU2577332C1 (ru) Трехфазный электродуговой плазмотрон и способ его запуска
WO2019221644A1 (en) Plasma torch for thermal plasma jet generation
US3798408A (en) Methods and devices for plasma production
US3286012A (en) Apparatus for treating materials at high temperatures
US3811029A (en) Plasmatrons of steel-melting plasmaarc furnaces
US3862393A (en) Low frequency induction plasma system
RU2775363C1 (ru) Электродуговой плазмотрон переменного тока
AU2004302434B2 (en) Device for controlling an electric arc installation

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 19853305

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 19853305

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1