WO2019226067A1 - Способ неразрушающей дефектоскопии анода алюминиевого электролизера - Google Patents

Способ неразрушающей дефектоскопии анода алюминиевого электролизера Download PDF

Info

Publication number
WO2019226067A1
WO2019226067A1 PCT/RU2018/000489 RU2018000489W WO2019226067A1 WO 2019226067 A1 WO2019226067 A1 WO 2019226067A1 RU 2018000489 W RU2018000489 W RU 2018000489W WO 2019226067 A1 WO2019226067 A1 WO 2019226067A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
anode
vectors
induction
electromagnetic field
calculated
Prior art date
Application number
PCT/RU2018/000489
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Андрей Васильевич ЗАВАДЯК
Илья Иванович ПУЗАНОВ
Юрий Николаевич ПОПОВ
Дмитрий Валерьевич ПЕТРЕНКО
Андрей Валериевич МИШУРОВ
Маргарита Габдуллаевна БЕРНГАРДТ
Original Assignee
Общество с ограниченной ответственностью "Объединенная Компания РУСАЛ Инженерно-технологический центр"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Общество с ограниченной ответственностью "Объединенная Компания РУСАЛ Инженерно-технологический центр" filed Critical Общество с ограниченной ответственностью "Объединенная Компания РУСАЛ Инженерно-технологический центр"
Priority to BR112020023705-1A priority Critical patent/BR112020023705B1/pt
Priority to AU2018424254A priority patent/AU2018424254A1/en
Priority to US17/057,580 priority patent/US11630081B2/en
Priority to CA3095712A priority patent/CA3095712A1/en
Priority to EP18919461.6A priority patent/EP3748346B1/en
Priority to CN201880093073.6A priority patent/CN112074733B/zh
Publication of WO2019226067A1 publication Critical patent/WO2019226067A1/ru

Links

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N27/00—Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means
    • G01N27/72—Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means by investigating magnetic variables
    • G01N27/82—Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means by investigating magnetic variables for investigating the presence of flaws
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N27/00—Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means
    • G01N27/02—Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means by investigating impedance
    • G01N27/04—Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means by investigating impedance by investigating resistance
    • G01N27/20—Investigating the presence of flaws

Definitions

  • the invention relates to the field of flaw detection (non-destructive testing) of the anode of an aluminum electrolyzer and can be used in the metallurgy of non-ferrous metals, where electrically conductive electrodes are used.
  • the patent of ALCOA, USA discloses a method and apparatus for measuring the electrical resistance of a carbon electrode.
  • the device contains a plurality of current leads and voltage measurement sensors for an electrode surface electrically in contact with them.
  • Current flows through the electrode along a plurality of paths between the current leads and the plurality of sensors.
  • the total current along each path and the voltage drop in the electrode are measured to determine the electrical resistance of the electrode between the position on the contact surface of the current lead and the surface of the electrode in contact with the sensors. It is shown that in this way it is possible to measure the electrical resistance of the electrode at temperatures up to 960 ° C.
  • a device for measuring the electrical resistance of a sample surface with an 8-point sensor improves the accuracy of measuring resistance in a region close to the edges of the anode body and to other inhomogeneities of the sample.
  • the measurement result is the specific resistance [Ohm / m], which can only indirectly and integrally characterize the electrical resistivity in the volume of the anode.
  • MIREA An on-line real time solution to check the electrical quality of anodes // Proceedings of 33rd International ICSOBA Conference, 2015, pp.455-466, a method for determining the quality of anodes using the MIREA installation is presented ( ⁇ - “Instant measurement of anode electrical resistance "). The system is based on non-destructive measurement of the electrical resistance of the anodes when simulating the current distribution in the anode during electrolysis.
  • MIREA Magnetic Ink Radio
  • the MIREA device is installed at the exit of the anodes from the kilns. After cooling and subsequent diagnostics, high-quality anodes enter the electrolysis production of diagnostics, while defective ones go to the processing line for processing.
  • the technological measurement scheme includes the following steps: placing the anode in the installation, introducing the contacts into the anode nipple socket, measuring the voltage drop in the anode, removing the installation contacts from the anode nipple socket, removal of the anode from MIREA.
  • MIREA is able to measure in 60-66 seconds.
  • the MIREA installation is fully automated and requires limited maintenance.
  • the MIREA installation takes into account the significant influence of the nipple zone on the anode electrical resistance, i.e.
  • the main measuring element of MIREA is the plug of the nipple socket, which simulates the standard anode bracket through which current is supplied to the anode.
  • the installation can also be used with a non-standard shape of the nipple socket.
  • a voltmeter you can get a map of the voltage drop between the surfaces of the anode. The voltage drop is measured between the starting point at the top of the anode and predetermined positions on the surface of the anode (pattern).
  • the template means taking measurements at points located on four columns along both sides on the surface of the anode and at 7 levels along the height of the anode, these columns are located between the nipple sockets. In total, 28 measurements are made at each anode.
  • the ranking by the quality of the anodes is arbitrary, relying on the average analysis, i.e. the deviation of the voltage drop in the measured anode from the average voltage drop of the batch of anodes.
  • the Mahalanobis distance is the distance between the data point representing the values of the potential difference of the anode and the midpoint in multidimensional space (the average value of the batch of anodes). This distance is used to identify outliers. The higher the Mahalanobis distance for a particular anode, the higher the voltage [mV] of this anode from the average batch value. Thus, this is an indicator of how the anode is different from the average batch anode. Anodes with a high Mahalanobis distance can be attributed to defective ones.
  • the disadvantage of the MIREA method is the problem of instability of the transition resistance of the contact area in the nipple sockets of the anode, where a known current is supplied, because it is necessary to provide a vast contact area of the current lead in the nipple socket of the anode, moreover, the same in all the nipple sockets of the anode;
  • the disadvantage is the problem with increased wear of the contacts of the sensors (measuring electric potentials on the side surfaces of the anode), the instability of the latter, reducing the overall reliability of the system.
  • EMR electromagnetic induction
  • at least one receiving coil is mutually inductively coupled to the electromagnetic field generated by the unit.
  • the crude anode, or part of it, extends inside the receiving coil.
  • the sensor is connected to the receiving coil, and generates an output signal, inducing a variation in the electromagnetic field obtained by this coil.
  • the conductivity value of the anode is then calculated using a signal from the sensor and signals previously obtained using reference anodes.
  • the patent also shows the dependence of the conductivity (1 / ( ⁇ cm)) on the percentage of pitch in the anode, the conductivity ( ⁇ cm) 1 on the amplitude of the signal variation in relative units.
  • the disadvantage is the low accuracy of determining the location of defects, since it is possible to determine only the materiality of the deviation of the relative electrical resistance, for example, the right half of the anode from the left half of the anode, that is, the question of more precise determination of how the size and location of the defect (heterogeneity of electrical resistance, cracks, cavities) remains problematic to date.
  • MIREA Magnetic Reassisted laser desorption spectroscopy
  • the MIREA method (Guillaume Leonard, Ameline Bernard, Yann El Ghaoui, Marc Gagnon, Patrick Coulombe, Gontran Bourque and Stephane Gourmaud. MIREA - An on-line real time solution to check the electrical quality of anodes // Proceedings of 33rd International ICSOBA Conference, 2015, pp.455-466), based on the use of Ohm's law, which is simple, inexpensive, very productive (can reach about 60 anodes / hour).
  • the MIREA method has the following disadvantages:
  • the technical problem of electromagnetic defectoscopy of a calcined coal anode block of an aluminum electrolyzer is the lack of informational content of the measurement, low accuracy of determining the location of defects, reduced technological capabilities, and also reduced reliability of the method, which leads to insufficient accuracy of defectoscopy and determination of the quality of the anode block. Disclosure of invention
  • the objective of the invention is to provide a method of non-destructive inspection of the anode of an aluminum electrolyzer with the exception of these disadvantages, including:
  • the technical result of the invention is the solution of this problem, increasing the information content of determining the location of defects, caused, firstly, by measuring the magnetic field strength, the number and coordinates of the location of the current leads, as well as the number of coordinates and coordinate values of the sensors corresponds to the coordinate matrix of the sampling points of the surface of the upper face of the working anode block; secondly, by comparing the vector values of the magnetic field (or magnetic induction) of the working anode block measured in 3-dimensional space in the orthogonal coordinate system and the reference computer model, which, as a result, improves the accuracy of flaw detection and determining the quality of the anode block .
  • the technical result of the invention is also the expansion of technological capabilities of the method by reducing the instability of the transition resistance of the contact area in the nipple sockets of the anode, because in the proposed method, there is no need to provide an extensive contact area of each current lead identical in all nipple sockets.
  • the technical result is also to increase the reliability and reliability of flaw detection by measuring the magnetic field vectors of non-contact sensors.
  • a method of non-destructive flaw detection of the anode of an aluminum electrolyzer includes building a design model of the anode or using a predetermined model with known data on the geometry and resistivity of the anode, geometry and coordinates of internal defects, in this case: 1) on the calculation model of the anode with given or known data, at least about the geometry, electrical resistivity of the anode, as well as the geometry and coordinates of the internal defect in the form of inhomogeneity of resistivity, cracks or cavities inside the anode, a numerical calculation of the spatial flow current through the anode, as well as the amplitudes and directions of the magnetic field strength (or induction) vectors at the outer surface of the anode, under the boundary condition of placement on external NOSTA anode, at least a pair of conductive contacts through the anode feeding a predetermined amount of electric current;
  • step 2) perform a series of cyclic calculations in step 1) under the boundary conditions for placing at least a pair of electrically conductive contacts on the external surfaces of the anode, provided the contacts are moved with a sampling step not exceeding at least twice the length of the alleged defect;
  • step 2) display the calculation results for step 2) in the form of a three-dimensional (3D) matrix of amplitudes and directions of the vectors of the calculated electromagnetic field strengths (or inductions) at the sampling points at the outer surface of the anode;
  • the anode in this case, in the case of an acceptable deviation of the measured and calculated values of the amplitude and direction of the vectors at the same sampling points at the surface of the anode, the anode is recognized as high-quality, and in the case of a significant deviation, the anode is considered poor-quality.
  • the Mahalanobis distance to determine defective anodes, i.e. the distance between the data point representing the values of the vector of intensity (or induction) of the electromagnetic field at the sampling point of the anode and the midpoint in multidimensional space (the average value of the batch of anodes), while the higher the Mahalanobis distance for a particular anode, the higher the value of the electromagnetic field strength (or induction) of this anode from the average batch value, anodes with a high Mahalanobis distance are considered defective.
  • the comparison of the measured and calculated strengths or inductions of the electromagnetic field of the current is carried out at the same sampling points on the surface of the anode, with the same amplitude, shape and phase angle of a given magnitude of the alternating current.
  • a combined sensor with three orthogonally located Hall sensors is usually used, in particular, to measure the amplitude and direction of the vectors of intensity or induction of an alternating electromagnetic field, at least one combined sensor with three orthogonal inductive windings covering a region of space centered at a sampling point at the outer surface of the anode.
  • Also proposed is a method of non-destructive flaw detection of the anode of an aluminum electrolyzer including the construction of a calculation model of the anode with known data on the geometry and resistivity of the anode, the geometry and coordinates of internal defects, according to which, the operations obtained in steps 1), 2), 3) are used; values in the form of a three-dimensional matrix of amplitudes and directions of the vectors of the calculated strengths or inductions of the electromagnetic field at the sampling points at the outer surface of the anode.
  • preset values for example, constructed on the basis of a set of experimental data.
  • j j (r)
  • dV is the volume element
  • integration is performed over the entire space (or over all its regions, where j ⁇ 0), r - corresponds to the current point during integration (the position of the element dV).
  • teslameters Devices for measuring magnetic induction and magnetic field strength (MF) are called teslameters (TM).
  • TM teslameters
  • Hall transducer ferromodulation
  • nuclear resonance teslameter The most common instruments for determining the induction and magnetic field strength are: teslameters (TM) with a Hall transducer, ferromodulation and nuclear resonance teslameter.
  • a TM with a Hall converter determines the parameters of medium (from 10-5 to 10 1 T) and strong (10 -1 to 10 2 T) magnetic fields (MP).
  • the principle of operation of such teslameters is based on the appearance of EMF in semiconductors placed in a zone of influence of a magnetic field.
  • the magnetic induction vector of the desired magnetic field (B) should be perpendicular to the semiconductor plate 1 (Fig. 1).
  • EMF E x
  • U The millivoltmeter scale is graduated in tesla.
  • the EMF of the Hall depends on the design parameters of the semiconductor wafer (coefficient C), current strength and magnetic induction:
  • the device is graduated in units of MP, provided that the current strength is constant.
  • TMs with a Hall converter are easy to use, small in size, which allows them to be used for measurements in small gaps. With their help, the parameters of constant, variable and impulse fields are determined.
  • the measurement range of a conventional device is from 2 10 ' to 2 T, with a relative error of ⁇ 1.5-2, 5%.
  • FIG. 2 The operation of the method is illustrated in FIG. 2, where on a theoretical model of carbon anode 1 with known data on the geometry, electrical resistivity of the anode, as well as the geometry and coordinates of the internal defect 2 in the form of a cavity or crack, or the inhomogeneity of the electrical resistivity inside the anode, the calculation of volumetric current spreading is performed by the finite element method (I) through the anode 1, as well as the amplitudes and directions of the intensity vectors (Hi, H 2 , etc.) or magnetic field induction at the outer surface of the anode 1, with the boundary condition of placing at least a pair of electrically conductive contacts 3 on the outer surfaces of the anode 1 feeding through the anode 1 a known constant electric current (I).
  • I finite element method
  • At least one sensor 4 is placed on the outer surface of the flaw detector anode 1 and the amplitude and direction of the magnetic field or magnetic field vectors are measured at the same sampling points as in 1.1-1.3, and stored in the form of a 3D matrix of measured magnetic field vectors.
  • the ST matrices of the calculated and measured vectors of intensity or magnetic field induction are compared at the same sampling points (Tj and T 2 ) at the outer surface of the anode 1.
  • the measurements of the amplitude and direction of the vectors are due to the presence of measurement error.
  • the Hall sensor has a relative measurement error of up to 2.5%
  • the scatter of the anode electrical resistance parameters regulated by the production process cycle can lead to a relative measurement error of up to 12%
  • the positioning error of the Hall sensors during automatic installation of the matrix of measuring sensors introduces an additional relative error of up to 2 , 5%
  • the quality of contact when applying electric current can lead to a relative measurement error of up to 3%.
  • the maximum value of the relative measurement error can be 20%, respectively, any deviation of the measured and calculated values of the amplitude and direction of the vectors at the same sampling points at the anode surface, which is less than 20%, is not a consequence of the defect, in which case the anode is recognized as a quality . Therefore, in the case of an insignificant deviation (less than 20%) of the intensity or induction measured from the calculated values of the amplitude and direction of the vectors (Hi, H 2 , etc.) at the same sampling points at the surface of the anode 1, the anode is recognized as qualitative.
  • the anode In the case of a significant deviation (more than 20%) of the actual from the ideal values of the amplitude and direction of the vectors (Hi, H 2 , etc.) at the same sampling points near the surface of the anode 1, the anode is recognized as poor quality and rejected.
  • FIG. Figures 3 and 4 show the current densities J [A / m] inside the carbon anode sample, both without internal defects and with a particular defect, for example, in the form of a horizontal cracks / cavities 200x200x10 (Fig. 4).
  • the current goes around it (along the path of least resistance) and turns out to be closer to the side surface of the anode block, thereby introducing distortion into the picture of the magnetic field induction vectors (or intensity) B [T], due to an increase in the amplitude of these vectors at points located closer to the side surface of the anode, as shown in FIG. 5, 6.
  • FIG. 4 shows the current densities J [A / m] inside the carbon anode sample, both without internal defects and with a particular defect, for example, in the form of a horizontal cracks / cavities 200x200x10 (Fig. 4).
  • the current goes around it (along the path of least resistance) and turns out to be closer to the side surface of the anode block, thereby
  • the lower and upper limits of the deviation range of the projections of the amplitudes and directions of the intensity or magnetic induction vectors can be set based on the technical and economic requirements of production, in which a cost-effective balance is achieved between the number and cost of rejected anodes and the economic effect of not using them in subsequent technological processes.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Electrochemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Biochemistry (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Immunology (AREA)
  • Pathology (AREA)
  • Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Electric Means (AREA)
  • Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Magnetic Means (AREA)

Abstract

Предложен способ неразрушающей дефектоскопии анода алюминиевого электролизера, включающий построение расчетной модели анода (или использование заданной) с известными данными о геометрии и удельном сопротивлении анода, геометрии и координат внутренних дефектов, при этом выполняют серию циклических расчетов, отображают результаты расчетов в виде 3D-матрицы амплитуд и направлений векторов расчетных напряженностей или индукций электромагнитного поля в точках дискретизации у внешней поверхности анода, размещают на внешних поверхностях дефектоскопируемого анода, по меньшей мере, пару электропроводящих контактов, пропускающих сквозь анод заданную величину электрического тока, размещают у внешней поверхности дефектоскопируемого анода, по меньшей мере, один сенсор и измеряют амплитуду и направление векторов напряженности или индукции магнитного поля, и отображают их в виде 3D-матрицы измеренных векторов напряженности или индукции магнитного поля, сравнивают 3D-матрицы расчетных и измеренных векторов напряженности или индукции магнитного поля в одинаковых точках дискретизации у внешней поверхности анода, и по результатам наблюдают размеры и координаты внутренних дефектов. В результате повышается информативность определения места расположения дефектов, расширяются технологические возможности способа путем сокращения нестабильности переходных сопротивлений контактной области в ниппельных гнездах анода, повышается достоверность и надежность дефектоскопии путем измерения векторов напряженности магнитного поля бесконтактными сенсорами.

Description

СПОСОБ НЕРАЗРУШАЮЩЕЙ ДЕФЕКТОСКОПИИ АНОДА
АЛЮМИНИЕВОГО ЭЛЕКТРОЛИЗЕРА
Область техники
Изобретение относится к области дефектоскопии (неразрушающего контроля) анода алюминиевого электролизера и может быть использовано в металлургии цветных металлов, где используются электропроводящие электроды.
Уровень техники
При производстве первичного алюминия электролизом в технологическом процессе потребляется значительное количество углеродных предварительно обожженных анодов. Для того чтобы такие аноды работали эффективно и надежно, важно, чтобы углеродные анодные блоки имели как можно меньшее электросопротивление и не имели внутренних трещин, полостей, неоднородностей электросопротивления. Причем важно, как для производителя алюминия, так и для производителя анодов, контролировать качество анода в части неоднородностей электросопротивления анода, трещин, полостей, до того момента, когда анод начинает работу в электролизере. Таким образом, актуальной задачей является неразрушающая дефектоскопия анодов алюминиевого электролизера.
Способы и устройства неразрушающей дефектоскопии (контроля) неоднородности электросопротивления, принцип работы которых основан на использовании закона Ома, описаны в таких работах, как M.J.Chollier-Brym, D.Laroche, A.Alexandre, etc., New MIREA method for representative measurement of anode electrical resistance // Light Metals, 2012, pp.1299-1302; патент US 3735253 Edward J.Seger, etc., ALCOA, Method and means for measuring electrode resistance, 1971; патент US 7576534 Daniel Andet, etc., Universite Du Quebec, System and method to forecast the electrical conductivity of anodes for aluminium production before baking, 2009; Nedeltcho Kandev, Hugues Fortin, Sylvain Chenard, et al., New apparatus for characterizing electrical contact resistance and thermal contact conductance // Light Metals, 2011, pp.1003-1008; Susann Beier, John J.J.Chen, Hugues Fortin, et al., FEM analysis if the anode connection in aluminium reduction cells // Light Metals, 2011, pp.979-984; Mark A.Cooksey, William Yang, PIV measurements on physical models of aluminium reduction cells // Light Metals, 2006, pp.359-365; патент US 3735253 Edward J.Seger, etc., ALCOA, Method and means for measuring electrode resistance, 1971.
В патенте компании АЛКОА, США (US 3735253 Edward J.Seger, etc., ALCOA, Method and means for measuring electrode resistance, 1971) раскрыт способ и устройство для измерения электросопротивления углеродистого электрода. Устройство содержит множество токоподводов и сенсоров измерения напряжения для электрически контактирующей с ними поверхности электрода. Ток протекает через электрод вдоль множества путей между токоподводами и множеством сенсоров. Суммарный ток по каждому пути, и падение напряжения в электроде измеряются для определения электросопротивления электрода между положением на поверхности контакта токоподвода и поверхности электрода контактирующей с сенсорами. Показано, что таким способом можно измерять электросопротивление электрода при температурах до 960 °С.
Устройство для измерения электросопротивления поверхности образца с 8- точечным сенсором (патент US 3611125, Meyer Sharon, Apparatus for measuring electrical resistance, 1969.) позволяет улучшить точность измерений сопротивления в области, близкой к ребрам тела анода и к другим неоднородностям образца. Однако, результатом измерения является удельное сопротивление [Ом/м ], которое может лишь косвенно и интегрально характеризовать удельное электросопротивление в объеме анода.
В работе Guillaume Leonard, Ameline Bernard, Yann El Ghaoui, Marc Gagnon, Patrick Coulombe, Gontran Bourque and Stephane Gourmaud. MIREA - An on-line real time solution to check the electrical quality of anodes // Proceedings of 33rd International ICSOBA Conference, 2015, pp.455-466, представлен способ определения качества анодов с помощью установки МИРЕА (МШЕА-«Мгновенное измерение анодного электросопротивления»). Система основана на неразрушающем измерении электросопротивления анодов при имитировании распределения тока в аноде при электролизе.
В отличие от традиционного отбора проб керна с целью определения электросопротивления анодов, которое не учитывает неоднородность структуры анода и распределение тока в зоне ниппельного гнезда, использование МИРЕА для контроля качества анодов позволяет проводить измерения электросопротивления в реальном времени, не разрушает структуру анода и помогает выявить аноды, имеющие существенные дефекты, приводящие к преждевременным отказам анодов в электролизерах или к чрезмерному потреблению энергии, и отбраковать их.
На заводе Алюэтт (Alouette) в Канаде прибор МИРЕА установлен на выходе анодов из печей обжига. После охлаждения и последующей диагностики качественные аноды поступают в электролизное производство диагностики, а дефектные - по конвейеру на переработку.
Технологическая схема измерения включает последовательные шаги: помещение анода в установку, введение контактов в ниппельное гнездо анода, измерение падения напряжения в аноде, извлечение контактов установки из ниппельного гнезда анода, удаление анода из МИРЕА. На заводе Алюэтт Смелтер (Alouette Smelter) МИРЕА способна провести измерение за 60-66 секунд. Установка МИРЕА полностью автоматизирована и требует ограниченного ухода. В установке МИРЕА учитывается значительное влияние зоны ниппельного гнезда на электросопротивление анода, т.е. основным измерительным элементом МИРЕА является заглушка ниппельного гнезда, имитирующая стандартный кронштейн анода, через которую к аноду подводится ток. Установка может использоваться и при нестандартной форме ниппельного гнезда. С помощью вольтметра можно получить карту падения напряжений между поверхностями анода. Падение напряжений измеряется между исходной точкой в верхней части анода и определенными заранее положениями на поверхности анода (шаблон). Шаблон означает проведение измерений в точках, расположенных по четырем столбцам вдоль обеих боковых сторон на поверхности анода и на 7 уровнях по высоте анода, эти столбцы располагаются между ниппельными гнездами. В общей сложности на каждом аноде проводится 28 измерений.
Ранжирование по качеству анодов является произвольным, полагаясь на усредненный анализ, т.е. на отклонение падения напряжения в измеряемом аноде от среднего падения напряжения партии анодов.
Однако существует стандартный и простой подход для распределения анодов по качеству, который заключается в использовании многофакторных анализов (К. Esbensen. Multivariate Data Analysis: In Practice: An Introduction to Multivariate Data Analysis and Experimental Design. 5th Edition, САМО, Norway, 2004, pp. 598), таких как способ главных компонент (РСА) с расстоянием Махаланобиса в целях классификации анода по нескольким категориям качества.
Расстояние Махаланобиса - это расстояние между точкой данных, представляющей значения разности потенциалов анода и средней точкой в многомерном пространстве (среднее значение партии анодов). Это расстояние используется для идентификации выпадающих показателей. Чем выше расстояние Махаланобиса для конкретного анода, тем выше значения напряжения [мВ] этого анода от среднего значения партии. Таким образом, это показатель того, как отличен анод от среднестатистического анода партии. Аноды с высоким расстоянием Махаланобиса можно отнести к дефектным.
Вышеуказанные способы контроля качества анода, основанные на использовании закона Ома, имеют следующие недостатки:
- низкая точность определения места расположения дефектов, так как в способе MIREA возможно определение лишь существенности отклонения относительного электросопротивления, например, правой половины анода от левой половины анода, то есть вопрос о более точном определении как размера, так и расположении дефекта (неоднородности электросопротивления, трещины, полости) остается проблемным до настоящего времени;
- недостатком способа MIREA является проблема нестабильности переходных сопротивлений контактной области в ниппельных гнездах анода, где подводят известный ток, т.к. необходимо обеспечивать обширную площадь контакта токоподвода в ниппельном гнезде анода, причем, одинаковую во всех ниппельных гнездах анода;
- недостатком является проблема с повышенным износом контактов сенсоров (измеряющих электрические потенциалы на боковых поверхностях анода), нестабильностью работы последних, снижая общую надежность системы.
Также существуют способы и устройства дефектоскопии (контроля) электросопротивления с использованием электромагнитной индукции (ЭМИ).
В патенте US 7576534, Adler et a , System and method to forecast the electrical conductivity of anodes for aluminium production before baking, 2004, описаны способ и устройство для определения электропроводности анода алюминиевого электролизера предварительно перед обжигом. В устройстве, по меньшей мере, одна принимающая катушка взаимоиндуктивно сопряжена с электромагнитным полем, создаваемым блоком. Сырой анод, или часть его, проходит внутри принимающей катушки. Сенсор соединен с принимающей катушкой, и выдает выходной сигнал, индуцируя вариацию электромагнитного поля, полученного этой катушкой. Значение электропроводности анода затем подсчитывают, используя сигнал от сенсора и сигналы, прежде полученные с использованием образцовых анодов. В патенте также показаны зависимости проводимости (1/(мкОм см)) от процентного содержания пека в аноде, проводимости (мкОм см) 1 от амплитуды вариации сигнала в относительных единицах.
В патенте US 5473248, Paul R.Haldemann et.al., Method and apparatus for non- destructively detection flaws in a carbon anode, 1995, раскрыто устройство и способ автоматического контроля качества углеродного анода в потоке. При этом происходит измерение потерь на вихревые токи и внутренних полостей в углеродном аноде, и определение внутреннего/кажущегося сопротивления анода. Качество углеродного анода определяется согласно измеренным потерям на вихревые токи и измеренного сопротивления.
Отмечено, что в традиционных способах измерения удельного сопротивления на поверхности анода характерны проблемы, связанные с неоднородностью переходных сопротивлений точечных контактов. Известно, что множество (тысячи) неоднородностей внутри анода создают множество неоднородностей в сопротивлении постоянному току. В результате, изменчивость сопротивления постоянному току не является точным способом определения внутренних полостей в аноде. Износ контактов и шунтирование тока и потенциала контактов углеродной пылью создают дополнительные проблемы, приводящие к недостаточной чувствительности такого способа. Частным случаем предлагаемого способа является использование частоты ЭМИ 2000 Гц+/- 200 Гц.
Несмотря на кажущуюся простоту и дешевизну предлагаемого способа, нет практического подтверждения его эффективности и можно предполагать лишь возможность интегральной (общей) оценки неоднородности анода, т.е. по принципу обнаружения существенного отклонения удельного электросопротивления, например, левой половины анода от правой половины анода.
В патенте US 7123004, Masumi Saka, et al., Method of non-destructive inspection of rear surface flaws and material characteristics using electromagnetic technique and apparatus thereof, 2004, раскрыт неразрушающий способ определения дефектов (полостей) и характеристики электросопротивления материала, использующий ЭМИ, где подают токи в токопроводящий объект (анод) и оценивают дефект (полости) у задней поверхности и прилегающей поверхности объекта (анода). В этом случае используется способ измерения электрического потенциала постоянного тока, а чувствительность способа повышена с помощью изменения распределения электросопротивления внутри объекта (анода) местным нагревом фронтальной поверхности инспектируемого объекта. Следовательно, увеличивая электросопротивление у ближней поверхности по сравнению с электросопротивлением у задней поверхности, увеличивается ток у задней поверхности.
Несмотря на кажущуюся простоту и дешевизну вышеуказанных способов дефектоскопии (контроля) электросопротивления с использованием электромагнитной индукции, неизвестны примеры их промышленного массового применений при производстве обожженных анодов алюминиевых электролизеров. Вызывает сомнение применимость этих способов для такого массивного объекта, как углеродный анод ввиду ряда особенностей и технологических сложностей применения на практике.
Также, как и в вышеуказанных способах, основанных на законе Ома, недостатком является низкая точность определения места расположения дефектов, так как возможно определение лишь существенности отклонения относительного электросопротивления, например, правой половины анода от левой половины анода, то есть вопрос о более точном определении как размера, так и расположении дефекта (неоднородности электросопротивления, трещины, полости) остается проблемным до настоящего времени.
Таким образом, из вышеперечисленных способов дефектоскопии (контроля качества) анода, наиболее близким прототипом выбран способ MIREA (Guillaume Leonard, Ameline Bernard, Yann El Ghaoui, Marc Gagnon, Patrick Coulombe, Gontran Bourque and Stephane Gourmaud. MIREA - An on-line real time solution to check the electrical quality of anodes // Proceedings of 33rd International ICSOBA Conference, 2015, pp.455-466), основанный на использовании закона Ома, который является простым, недорогим, весьма производительным (может достигать около 60 анодов/час).
Тем не менее, указанные известные аналогичные изобретения, а также прототип MIREA, представлены измерением скалярных электрических величин, характеризующих электрическое сопротивление анодного блока и анода, что снижает информативность измерений.
Кроме того, способ MIREA имеет следующие недостатки:
- низкая точность определения места расположения дефектов, т.к. в способе возможно определение лишь существенности отклонения относительного электросопротивления, например, правой половины анода от левой половины анода;
- нестабильность переходных сопротивлений контактной области в ниппельных гнездах анода, где подводят известный ток, т.к. необходимо обеспечивать обширную площадь контакта токоподвода в ниппельном гнезде анода, причем, одинаковую во всех ниппельных гнездах, что снижает технологические возможности способа;
- повышенный износ контактов сенсоров (измеряющих электрические потенциалы на боковых поверхностях анода), нестабильность работы последних, снижающая общую надежность системы.
Технической проблемой электромагнитной дефектоскопии обожжённого угольного анодного блока алюминиевого электролизёра является недостаточная информативность измерения, низкая точность определения места расположения дефектов, сниженные технологические возможности, а также сниженная надежность способа, что, обусловливает недостаточную точность дефектоскопии и определения качества анодного блока. Раскрытие изобретения
Задачей изобретения является создание способа неразрушающей дефектоскопии анода алюминиевого электролизера с исключением указанных недостатков, в том числе:
1. Повышение информативности и точности определения места расположения дефектов, и/или размеров дефектов (неоднородности электросопротивления, трещины, полости), за счет использования измерения не скалярных, а векторных величин электромагнитного поля, создаваемого током, протекающим через углеродный анод.
2. Повышение надежности оборудования, за счет устранения проблем нестабильности переходных сопротивлений в месте контактов сенсоров с поверхностью углеродного анода.
3. Уменьшение эксплуатационных расходов.
Техническим результатом изобретения является решение указанной задачи, повышение информативности определения места расположения дефектов, обусловленное, во-первых, измерением напряжённости магнитного поля, количество и координаты размещения токоподводов, а также количество координат и значения координат размещения сенсоров соответствует матрице координат точек дискретизации поверхности верхней грани рабочего анодного блока; во-вторых, за счет сравнения измеренных в 3-х мерном пространстве в ортогональной системе координат векторных величин напряжённости магнитного поля (или магнитной индукции) рабочего анодного блока и эталонной компьютерной модели, что, в итоге, способствует повышению точности дефектоскопии и определения качества анодного блока.
Техническим результатом изобретения также является расширение технологических возможностей способа путём сокращения нестабильности переходных сопротивлений контактной области в ниппельных гнездах анода, т.к. в предлагаемом способе отсутствует необходимость обеспечивать обширную одинаковую во всех ниппельных гнездах площадь контакта каждого токоподвода.
Техническим результатом является также повышение достоверности и надёжности дефектоскопии путём измерения векторов напряженности магнитного поля бесконтактными сенсорами.
Технический результат достигается благодаря предложенному способу. Предложен способ неразрушающей дефектоскопии анода алюминиевого электролизера, включающий построение расчетной модели анода или использование заданной с известными данными о геометрии и удельном сопротивлении анода, геометрии и координат внутренних дефектов, при этом: 1) на расчетной модели анода с заданными или известными данными, по меньшей мере, о геометрии, удельном электросопротивлении анода, а также геометрии и координатах расположения внутреннего дефекта в форме неоднородности удельного сопротивления, трещины или полости внутри анода, численным методом выполняют расчетное определение пространственного протекания тока через анод, а также амплитуды и направления векторов напряженности (или индукции) магнитного поля у внешней поверхности анода, при граничном условии размещения на внешних поверхностях анода, по меньшей мере, пары электропроводящих контактов, подающих сквозь анод заданную величину электрического тока;
2) выполняют серию циклических расчетов на этапе 1) при граничных условиях размещения на внешних поверхностях анода, по меньшей мере, пары электропроводящих контактов, при условии перемещения контактов с шагом дискретизации, не превышающим, по меньшей мере, двукратной длины предполагаемого дефекта;
3) отображают результаты расчетов по этапу 2) в виде трехмерной (3D) матрицы амплитуд и направлений векторов расчетных напряженностей (или индукций) электромагнитного поля в точках дискретизации у внешней поверхности анода;
4) размещают на внешних поверхностях дефектоскопируемого анода, по меньшей мере, пару электропроводящих контактов, пропускающих сквозь анод заданную величину электрического тока;
5) размещают у внешней поверхности дефектоскопируемого анода, по меньшей мере, один сенсор и измеряют амплитуду и направление векторов напряженности (или индукции) магнитного поля в тех же точках дискретизации, что и на этапах 1)-3), и отображают их в виде трехмерной матрицы измеренных векторов напряженности (или индукции) магнитного поля;
6) сравнивают трехмерные (3D) матрицы расчетных и измеренных векторов напряженности (или индукции) магнитного поля в одинаковых точках дискретизации у внешней поверхности анода;
при этом в случае допустимого отклонения измеренных и расчетных значений амплитуды и направления векторов в одинаковых точках дискретизации у поверхности анода, анод признают качественным, а в случае значимого отклонения - анод признают некачественным.
В предложенном способе целесообразно использовать расстояние Махаланобиса для определения дефектных анодов, т.е. расстояние между точкой данных, представляющей значения вектора напряженности (или индукции) электромагнитного поля в точке дискретизации анода и средней точкой в многомерном пространстве (среднее значение партии анодов), при этом чем выше расстояние Махаланобиса для конкретного анода, тем выше значения напряженности (или индукции) электромагнитного поля этого анода от среднего значения партии, аноды с высоким расстоянием Махаланобиса относят к дефектным.
Можно использовать как постоянный, так и переменный ток.
В случае использования переменного тока сравнение измеренных и расчетных напряженностей или индукций электромагнитного поля тока проводят в одинаковых точках дискретизации поверхности анода, при одинаковых амплитуде, форме и фазовом угле заданной величины переменного тока.
Для измерения амплитуды и направления векторов напряженности или индукции магнитного поля обычно используют комбинированный сенсор с тремя ортогонально расположенными датчиками Холла, в частности, для измерения амплитуды и направления векторов напряженности или индукции переменного электромагнитного поля используют, по меньшей мере, один комбинированный сенсор с тремя ортогональными индуктивными обмотками, охватывающими область пространства с центром в точке дискретизации у внешней поверхности анода.
Также предложен вариант способа неразрушающей дефектоскопии анода алюминиевого электролизера, включающий построение расчетной модели анода с известными данными о геометрии и удельном сопротивлении анода, геометрии и координат внутренних дефектов, согласно которому для операций по этапам 1), 2), 3), используют заранее полученные расчетные значения в виде трехмерной матрицы амплитуд и направлений векторов расчетных напряженностей или индукций электромагнитного поля в точках дискретизации у внешней поверхности анода. Речь идет о заданных значениях, например, построенных на основе совокупности экспериментальных данных.
Так как пространственное распределение токов внутри анода, очевидно, должно коррелироваться с пространственным распределением таких дефектов как неоднородности электросопротивления, трещинами, полостями, следовательно, возможно создание устройства и способа для неразрушающей дефектоскопии (контроля качества) анодов, основанный на измерении векторов напряженности (или векторов индукции) магнитного поля.
Для случая, когда источником магнитного поля являются распределенные токи, характеризуемые полем вектора плотности тока j, формула закона Био-Савара-Лапласа принимает вид (в системе СИ):
Figure imgf000012_0001
где j = j(r), dV— элемент объема, а интегрирование производится по всему пространству (или по всем его областям, где j^0), г— соответствует текущей точке при интегрировании (положению элемента dV).
Приборы для измерения магнитной индукции и напряженности магнитного поля (МП) называются тесламетрами (ТМ).
Наиболее распространенными приборами для определения индукции и напряженности магнитного поля являются: тесламетры (ТМ) с преобразователем Холла, ферромодуляционный и ядерно-резонансный тесламетр.
ТМ с преобразователем Холла определяют параметры средних (от 10-5 до 10 1 Тл) и сильных (10-1 доЮ2 Тл) магнитных полей (МП). Принцип работы таких тесламетров основан на появлении ЭДС в полупроводниках, помещенных в зону влияния магнитного поля.
При этом вектор магнитной индукции искомого магнитного поля (В) должен быть перпендикулярен пластине полупроводника 1 (фиг. 1).
Через тело полупроводника 1 протекает электрический ток I. В результате на боковых гранях пластины образуется разность потенциалов - ЭДС Холла ( Ех ). ЭДС определяется компенсационным способом или милливольтметром 2, проходя через усилитель (У). Шкала милливольтметра при этом градуирована в теслах. На практике ЭДС Холла зависит от конструктивных параметров пластины полупроводника (коэффициент С), силы тока и магнитной индукции:
ЕХ=С 1В (2)
Зная силу тока I, коэффициент С и значение Ех, прибор градуируют в единицах измерения МП, при условии, что сила тока постоянна.
ТМ с преобразователем Холла просты в применении, имеют небольшие размеры, что позволяет применять их при измерениях в малых зазорах. С их помощью определяют параметры постоянных, переменных и импульсных полей.
Пределы измерения обычного прибора от 2 10‘ до 2 Тл, с относительной погрешностью ±1,5-2, 5%.
Операции способа пояснены на фиг. 2, где на теоретической модели углеродного анода 1 с известными данными о геометрии, удельном электросопротивлении анода, а также геометрии и координатах расположения внутреннего дефекта 2 в форме полости или трещины, или неоднородности удельного сопротивления внутри анода, методом конечных элементов выполняют расчетное определение объемного растекания тока (I) через анод 1, а также амплитуды и направления векторов напряженности (Hi, Н2 и т.д.) или индукции магнитного поля у внешней поверхности анода 1, при граничном условии размещения на внешних поверхностях анода 1, по меньшей мере, пары электропроводящих контактов 3, подающих сквозь анод 1 известную величину постоянного электрического тока (I).
Размещают на внешней поверхности дефектоскопируемого анода 1, по меньшей мере, один сенсор 4 и измеряют амплитуду и направление векторов напряженности или индукции магнитного поля в тех же точках дискретизации, что и в п.1.1-1.3, и запоминают их в виде 3D- матрицы измеренных векторов напряженности магнитного поля.
Сравнивают ЗБ-матрицы расчетных и измеренных векторов напряженности или индукции магнитного поля в одинаковых точках дискретизации (Tj и Т2) у внешней поверхности анода 1.
На основании ГОСТ Р 8.736-2011 измерения значений амплитуды и направления векторов обусловлены наличием погрешности измерений. Датчик Холла имеет относительную погрешность измерений до 2,5%, разброс параметров электрического сопротивления анода, регламентированных технологическим циклом производства, может привести к относительной погрешности при измерениях до 12%, погрешности позиционирования датчиков Холла при автоматической установке матрицы измерительных датчиков вносит дополнительную относительную погрешность до 2,5 %, качество контакта при подводе электрического тока может привести к возникновению относительной погрешность измерения до 3%. В результате максимальное значение относительной погрешности измерения может составлять 20%, соответственно любое отклонение измеренных и расчетных значений амплитуды и направления векторов в одинаковых точках дискретизации у поверхности анода, которое составляет менее 20%, не является следствием наличия дефекта, и в этом случае анод признают качественным. Поэтому в случае незначимого отклонения (менее 20%) измеренных от расчетных значений амплитуды и направления векторов (Hi, Н2 и т.д.) напряженности или индукции в одинаковых точках дискретизации у поверхности анода 1 , анод признают качественным. В случае значимого отклонения (более 20%) фактических от идеальных значений амплитуды и направления векторов (Hi, Н2 и т.д.) в одинаковых точках дискретизации у поверхности анода 1, анод признают некачественным и отбраковывают.
Способ поясняется примерами, где результаты экспериментальных данных приведены в виде графиков (3D матриц) (фиг. 3, 4, 5, 6).
На фиг. 3, 4 приведены плотности тока J [А/м ] внутри образца угольного анода как без внутренних дефектов, так и с частным дефектом, например, в форме горизонтальной трещины/полости 200x200x10 (фиг. 4). При наличии дефекта, ток огибает его (по пути наименьшего сопротивления) и оказывается ближе к боковой поверхности анодного блока, что тем самым вносит искажение в картину векторов индукции (или напряженности) магнитного поля В [Тл], за счет увеличения амплитуды этих векторов в точках, расположенных ближе к боковой поверхности анода, как показано на фиг. 5, 6. На фиг. 5, 6 видны десять вертикальных линий на боковой поверхности анода, вдоль которых, в равноотстоящих точках, выведены расчетные векторы магнитной индукции поля. На фиг. 5, 6 векторы показывают направление, а амплитуда вектора изображена цветом вектора. Сравнивая цвета двух векторов магнитной индукции поля в одной и той же точке боковой поверхности анода, при прочих равных условиях, видно, что, например, в точке [400;0;0] цвет вектора магнитной индукции анода с внутренним дефектом более яркий, чем в этой же точке у анода без дефекта, т.е. вектор поля анода с дефектом изменил направление и увеличился по модулю.
Таким образом, можно сделать вывод, что присутствие дефекта (в форме горизонтальной трещины (200x200x10мм) внутри анода вызывает перераспределение пути прохождения тока внутри анода, в результате которого ток стремится огибать препятствие, тем самым, приближаясь к внешней боковой поверхности анода. При этом, изменяется (увеличивается) не только амплитуда плотности тока ближе к боковой поверхности анода, но и направление векторов тока. Вследствие этого, изменяются как амплитуда, так и направление вектора напряженности или магнитной индукции поля, что отражается соответствующими проекциями вектора напряженности или магнитной индукции в системе ортогональных координат X-Y-Z.
Учитывая, что разница проекций амплитуды и направления векторов напряженности или магнитной индукции на оси координат может достигать существенных значений, например, от 20 до 100% по отношению к исходному вектору без дефекта внутри анода, то очевидно, что данный способ дефектоскопии анода позволяет производить отбраковку анодов с дефектами, при условии заданного уровня отклонения проекций амплитуд и направления векторов напряженности или магнитной индукции поля.
Нижний и верхний пределы диапазона отклонений проекций амплитуд и направления векторов напряженности или магнитной индукции могут быть заданы исходя из технико-экономических требований производства, при которых достигается экономически выгодный баланс между количеством и стоимостью отбракованных анодов и экономическим эффектом от их неиспользования в последующих технологических процессах. Изобретение обеспечивает следующие преимущества:
Повышается точность определения места расположения дефектов, т.к. не только определяют значительное отличие электросопротивления правой половины анода от левой половины анода, как в способе MIREA, но и более точно определяют размер и расположение дефекта (неоднородности электросопротивления, трещины, полости) с абсолютной точностью, по меньшей мере, размером не менее двукратной длины дефекта [вероятные размеры дефекта могут быть от 20мм до 250 мм].
Уменьшается проблема нестабильности переходных сопротивлений контактной области в ниппельных гнездах анода, где подводят известный ток в способе MIREA, т.к. в предлагаемом способе отсутствует необходимость обеспечивать обширную площадь контакта токоподвода в ниппельном гнезде анода, причем, одинаковую во всех ниппельных гнездах анода.
Устраняется проблема повышенного износа контактов сенсоров (измеряющих электрические потенциалы на боковых поверхностях анода), нестабильность работы последних, снижая общую надежность системы, т.к. применяют бесконтактные сенсоры векторов напряженности магнитного поля на принципе ортогональных датчиков Холла, либо ортогонально расположенные индукционные обмотки (на переменном токе).

Claims

ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ
1. Способ неразрушающей дефектоскопии анода алюминиевого электролизера, включающий построение расчетной модели анода или использование заданной с известными данными о геометрии и удельном сопротивлении анода, геометрии и координат внутренних дефектов, отличающийся тем, что:
1) на расчетной модели анода с известными данными о геометрии, удельном электросопротивлении анода, а также геометрии и координатах расположения внутреннего дефекта в форме неоднородности удельного сопротивления, трещины или полости внутри анода, численным методом выполняют расчетное определение пространственного протекания тока через анод, а также амплитуды и направления векторов напряженности или индукции магнитного поля у внешней поверхности анода, при граничном условии размещения на внешних поверхностях анода, по меньшей мере, пары электропроводящих контактов, подающих сквозь анод заданную величину электрического тока;
2) выполняют серию циклических расчетов на этапе 1) при граничных условиях размещения на внешних поверхностях анода, по меньшей мере, пары электропроводящих контактов, при условии перемещения контактов с шагом дискретизации, не превышающим, по меньшей мере, двукратной длины предполагаемого дефекта;
3) отображают результаты расчетов по этапу 2) в виде 3 D-матрицы амплитуд и направлений векторов расчетных напряженностей или индукций электромагнитного поля в точках дискретизации у внешней поверхности анода;
4) размещают на внешних поверхностях дефектоскопируемого анода, по меньшей мере, пару электропроводящих контактов, пропускающих сквозь анод заданную величину электрического тока;
5) размещают у внешней поверхности дефектоскопируемого анода, по меньшей мере, один сенсор и измеряют амплитуду и направление векторов напряженности или индукции магнитного поля в тех же точках дискретизации, что и на этапах 1)-3), и отображают их в виде ЗО-матрицы измеренных векторов напряженности или индукции магнитного поля;
6) сравнивают ЗО-матрицы расчетных и измеренных векторов напряженности или индукции магнитного поля в одинаковых точках дискретизации у внешней поверхности анода;
при этом в случае допустимого отклонения (менее 20%) измеренных и расчетных значений амплитуды и направления векторов в одинаковых точках дискретизации у поверхности анода, анод признают качественным, а в случае значимого отклонения (более 20%) измеренных и расчетных значений амплитуды и направления векторов в одинаковых точках дискретизации у поверхности анода, анод признают некачественным.
2. Способ по п. 1, в котором используют расстояние Махаланобиса для определения дефектных анодов, т.е. расстояние между точкой данных, представляющей значения вектора напряженности или индукции электромагнитного поля в точке дискретизации анода и средней точкой в многомерном пространстве (среднее значение партии анодов), чем выше расстояние Махаланобиса для конкретного анода, тем выше значения напряженности или индукции электромагнитного поля этого анода от среднего значения партии, аноды с высоким расстоянием Махаланобиса относят к дефектным.
3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что используют постоянный ток.
4. Способ по п. 1, отличающийся тем, что используют переменный ток, при этом сравнение измеренных и расчетных напряженностей или индукций электромагнитного поля тока проводят в одинаковых точках дискретизации поверхности анода, при одинаковых амплитуде, форме и фазовом угле заданной величины переменного тока.
5. Способ по любому из п.п. 1-4, в котором для измерения амплитуды и направления векторов напряженности или индукции магнитного поля используют комбинированный сенсор с тремя ортогонально расположенными датчиками Холла.
6. Способ по п. 4, в котором для измерения амплитуды и направления векторов напряженности или индукции переменного электромагнитного поля используют, по меньшей мере, один комбинированный сенсор с тремя ортогональными индуктивными обмотками, охватывающими область пространства с центром в точке дискретизации у внешней поверхности анода.
7. Способ неразрушающей дефектоскопии анода алюминиевого электролизера, включающий построение расчетной модели анода с известными данными о геометрии и удельном сопротивлении анода, геометрии и координат внутренних дефектов по п. 1, отличающийся тем, что, для операций по этапам 1), 2), 3), используют заранее полученные расчетные значения в виде ЗБ-матрицы амплитуд и направлений векторов расчетных напряженностей или индукций электромагнитного поля в точках дискретизации у внешней поверхности анода.
PCT/RU2018/000489 2018-05-21 2018-07-24 Способ неразрушающей дефектоскопии анода алюминиевого электролизера WO2019226067A1 (ru)

Priority Applications (6)

Application Number Priority Date Filing Date Title
BR112020023705-1A BR112020023705B1 (pt) 2018-05-21 2018-07-24 Detecção de defeitos do ânodo por um método não destrutivo de célula de redução de alumínio
AU2018424254A AU2018424254A1 (en) 2018-05-21 2018-07-24 Method for non-destructively examining an anode of an aluminium electrolysis cell
US17/057,580 US11630081B2 (en) 2018-05-21 2018-07-24 Method for non-destructively examining an anode of an aluminium electrolysis cell
CA3095712A CA3095712A1 (en) 2018-05-21 2018-07-24 Method for non-destructive inspection of anodes for aluminium reduction cells
EP18919461.6A EP3748346B1 (en) 2018-05-21 2018-07-24 Method for non-destructively examining an anode of an aluminium electrolysis cell
CN201880093073.6A CN112074733B (zh) 2018-05-21 2018-07-24 用于对铝电解槽阳极进行无损检查的方法

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2018118713 2018-05-21
RU2018118713A RU2686570C1 (ru) 2018-05-21 2018-05-21 Способ неразрушающей дефектоскопии анода алюминиевого электролизера

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2019226067A1 true WO2019226067A1 (ru) 2019-11-28

Family

ID=66430363

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/RU2018/000489 WO2019226067A1 (ru) 2018-05-21 2018-07-24 Способ неразрушающей дефектоскопии анода алюминиевого электролизера

Country Status (8)

Country Link
US (1) US11630081B2 (ru)
EP (1) EP3748346B1 (ru)
CN (1) CN112074733B (ru)
AU (1) AU2018424254A1 (ru)
BR (1) BR112020023705B1 (ru)
CA (1) CA3095712A1 (ru)
RU (1) RU2686570C1 (ru)
WO (1) WO2019226067A1 (ru)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110161913B (zh) * 2019-05-23 2020-12-04 上海钇莹电器有限公司 一种铝电解槽控制机多路数据采集板及多路数据采集方法

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3611125A (en) 1969-06-04 1971-10-05 Sylvania Electric Prod Apparatus for measuring electrical resistance
US3735253A (en) 1971-09-23 1973-05-22 Aluminium Comp Method and means for measuring electrode resistance
US5473248A (en) 1993-08-03 1995-12-05 The University Of Maryland At College Park Method and apparatus for non-destructively detecting flaws in a carbon andode
RU2057327C1 (ru) * 1992-05-20 1996-03-27 Никита Петрович Липатов Способ неразрушающего контроля объектов
US7123004B2 (en) 2004-03-25 2006-10-17 Tohoku Techno Arch Co., Ltd. Method of non-destructive inspection of rear surface flaws and material characteristics using electromagnetic technique and apparatus therefor
US7576534B2 (en) 2003-12-12 2009-08-18 Universite Du Quebec A Chicoutimi System and method to forecast the electrical conductivity of anodes for aluminum production before baking
US20170089855A1 (en) * 2014-02-14 2017-03-30 Universite Du Quebec A Chicoutimi A method for analyzing an anode and device thereof

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1698481B1 (de) * 1963-02-18 1969-09-04 Claus Colani Vorrichtung zur Untersuchung eines relativ homogenen,gegebenenfalls eine gewisse elektrische Leitfaehigkeit aufweisenden Mediums
SU1462172A1 (ru) * 1987-03-02 1989-02-28 Московско-Курское Отделение Московской Железной Дороги Способ проверки целостности изделий
RU2057321C1 (ru) 1992-03-25 1996-03-27 Государственный научно-исследовательский и проектный институт химических технологий Устройство для измерения силы поверхностного трения
RU2189403C2 (ru) * 2000-12-05 2002-09-20 Закрытое акционерное общество "ТоксСофт" Способ управления электролизерами для получения алюминия и устройство для его осуществления
FR2917837B1 (fr) * 2007-06-21 2009-08-28 Commissariat Energie Atomique Procede de detection d'electrodes defectueuses dans une matrice de micro-electrodes
US8594417B2 (en) * 2007-11-27 2013-11-26 Alcoa Inc. Systems and methods for inspecting anodes and smelting management relating to the same
US20120235693A1 (en) * 2011-03-20 2012-09-20 Hong Feng Ceramic Crack Inspection
RU2584726C1 (ru) * 2014-12-29 2016-05-20 Федеральное государственное унитарное предприятие "Научно-исследовательский институт стандартизации и унификации" Способ измерения параметров трещин в немагнитных электропроводящих объектах
JP6489061B2 (ja) 2016-04-22 2019-03-27 横河電機株式会社 減肉検出システム、減肉検出方法
RU2634817C1 (ru) * 2016-06-28 2017-11-03 Общество с ограниченной ответственностью "Объединенная Компания РУСАЛ Инженерно-технологический центр" Устройство для определения токораспределения по анодам алюминиевого электролизера
CN107038302B (zh) * 2017-04-12 2020-06-30 电子科技大学 一种含柱状缺陷的涡流无损检测磁场的半解析计算方法

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3611125A (en) 1969-06-04 1971-10-05 Sylvania Electric Prod Apparatus for measuring electrical resistance
US3735253A (en) 1971-09-23 1973-05-22 Aluminium Comp Method and means for measuring electrode resistance
RU2057327C1 (ru) * 1992-05-20 1996-03-27 Никита Петрович Липатов Способ неразрушающего контроля объектов
US5473248A (en) 1993-08-03 1995-12-05 The University Of Maryland At College Park Method and apparatus for non-destructively detecting flaws in a carbon andode
US7576534B2 (en) 2003-12-12 2009-08-18 Universite Du Quebec A Chicoutimi System and method to forecast the electrical conductivity of anodes for aluminum production before baking
US7123004B2 (en) 2004-03-25 2006-10-17 Tohoku Techno Arch Co., Ltd. Method of non-destructive inspection of rear surface flaws and material characteristics using electromagnetic technique and apparatus therefor
US20170089855A1 (en) * 2014-02-14 2017-03-30 Universite Du Quebec A Chicoutimi A method for analyzing an anode and device thereof

Non-Patent Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
GUILLAUME LEONARDAMELINE BERNARDYANN EL GHAOUIMARC GAGNONPATRICK COULOMBEGONTRAN BOURQUESTEPHANE GOURMAUD: "MIREA - An on-line real time solution to check the electrical quality of anodes", PROCEEDINGS OF 33RD INTERNATIONAL ICSOBA CONFERENCE, 2015, pages 455 - 466
GUILLAUME LEONARDAMELINE BERNARDYANN EL GHAOUIMARC GAGNONPATRICK COULOMBEGONTRAN BOURQUESTEPHANE GOURMAUD: "MIREA - An on-line real time solution to check the electrical quality of anodes", PROCEEDINGS OF THE 33RD INTERNATIONAL ICSOBA CONFERENCE, 2015, pages 455 - 466
K. ESBENSEN: "CAMO", 2004, article "Multivariate Data Analysis: In Practice: An Introduction to Multivariate Data Analysis and Experimental Design", pages: 598
LÉONARD, GUILLAUME; BERNARD, AMELINE; EL GHAOUI, YANN; GAGNON, MARC; COULOMBE, PATRICK; BOURQUE, GONTRAN; GOURMAUD, STÉPHANE: "MIREA - An on-line real time solution to check the electrical quality of anodes", PROCEEDINGS OF 33RD INTERNATIONAL ICSOBA CONFERENCE; DUBAI, UAE; 29 NOV - 1 DEC 2015, 30 November 2014 (2014-11-30), pages 1 - 12, XP009522738 *
M.J. CHOLLIER-BRYMD. LAROCHEA. ALEXANDRE: "New MIREA method for representative measurement of anode electrical resistance", LIGHT METALS, 2012, pages 1299 - 1302
MARK A. COOKSEYWILLIAM YANG: "PIV measurements on physical models of aluminium reduction cells", LIGHT METALS, 2006, pages 359 - 365
NEDELTCHO KANDEVHUGUES FORTINSYLVAIN CHENARD ET AL.: "New apparatus for characterizing electrical contact resistance and thermal contact conductance", LIGHT METALS, 2011, pages 1003 - 1008
See also references of EP3748346A4
SUSANN BEIERJOHN J. J. CHENHUGUES FORTIN ET AL.: "FEM analysis of the anode connection in aluminium reduction cells", LIGHT METALS, 2011, pages 979 - 984

Also Published As

Publication number Publication date
EP3748346B1 (en) 2023-02-22
CN112074733B (zh) 2024-01-12
CN112074733A (zh) 2020-12-11
EP3748346A4 (en) 2021-12-01
BR112020023705B1 (pt) 2024-01-30
EP3748346A1 (en) 2020-12-09
AU2018424254A1 (en) 2020-09-17
US11630081B2 (en) 2023-04-18
CA3095712A1 (en) 2019-11-28
BR112020023705A2 (pt) 2021-02-09
RU2686570C1 (ru) 2019-04-29
US20210208102A1 (en) 2021-07-08

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US6188218B1 (en) Absolute property measurement with air calibration
US7443177B1 (en) Characterization of conductor by alternating current potential-drop method with a four-point probe
Espina-Hernandez et al. Rapid estimation of artificial near-side crack dimensions in aluminium using a GMR-based eddy current sensor
WO2007088913A1 (ja) 損傷検出装置及び損傷検出方法
CN106500581B (zh) 一种非铁磁性金属上非铁磁性金属涂镀层厚度的测量方法
CN105509630B (zh) 一种不均匀电导率导电材料覆盖层厚度的测量装置及方法
CN105737727B (zh) 一种电涡流传感器的探头及电涡流传感器
RU2686570C1 (ru) Способ неразрушающей дефектоскопии анода алюминиевого электролизера
Li et al. Novel method for sizing metallic bottom crack depth using multi-frequency alternating current potential drop technique
Simm et al. Investigation of the magnetic field response from eddy current inspection of defects
CA3095712C (en) Method for non-destructive inspection of anodes for aluminium reduction cells
CN111999378A (zh) 一种基于tmr传感器的金属材料电导率和厚度的测量方法
CN113390956B (zh) 双磁敏元件探头及基于探头的漏磁检测缺陷定量评价方法
Andoh et al. Measurement of the electric current distribution in an anode
CN204594386U (zh) 金属表面液态膜层厚度测量装置
Egorov et al. Eddy current testing of metallic materials using projection methods
Ramos et al. Determination of linear defect depths from eddy currents disturbances
CN108152560A (zh) 一种电解槽阴极板电流确定装置及方法
Kufrin et al. Image analysis for crack detection
Martens et al. High-accuracy eddy current measurements of metals
Mishurov et al. Quality diagnostics of the baked anodes for aluminum electrolytic cells by non-destructive control method
Saleem et al. Development of Eddy Current Probe using FEM for Matte Level Detection in Pyrometallurgical Furnaces
CN105699783A (zh) 一种简单高效的阴极炭块压降检测方法
Wang et al. Identifying surface defect opening profiles based on the uniform magnetic field distortion
Silva et al. Corrosion Assessment of Steel Bars Used in Reinforced Concrete Structures by Means of Eddy Current Testing.

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 18919461

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2018424254

Country of ref document: AU

Date of ref document: 20180724

Kind code of ref document: A

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2018919461

Country of ref document: EP

Effective date: 20200831

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 3095712

Country of ref document: CA

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

REG Reference to national code

Ref country code: BR

Ref legal event code: B01A

Ref document number: 112020023705

Country of ref document: BR

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 112020023705

Country of ref document: BR

Kind code of ref document: A2

Effective date: 20201119