WO2019066680A1 - Способ уплотнения оснований, сложенных слабыми минеральными грунтами - Google Patents

Способ уплотнения оснований, сложенных слабыми минеральными грунтами Download PDF

Info

Publication number
WO2019066680A1
WO2019066680A1 PCT/RU2017/000916 RU2017000916W WO2019066680A1 WO 2019066680 A1 WO2019066680 A1 WO 2019066680A1 RU 2017000916 W RU2017000916 W RU 2017000916W WO 2019066680 A1 WO2019066680 A1 WO 2019066680A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
soil
deformation
value
compaction
modulus
Prior art date
Application number
PCT/RU2017/000916
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Завен Григорьевич ТЕР-МАРТИРОСЯН
Армен Завенович ТЕР-МАРТИРОСЯН
Анатолий Юрьевич МИРНЫЙ
Евгений Станиславович СОБОЛЕВ
Виталий Валентинович СИДОРОВ
Георгий Олегович АНЖЕЛО
Иван Николаевич ЛУЗИН
Original Assignee
Акционерное Общество "Российский Концерн По Производству Электрической И Тепловой Энергии На Атомных Станциях"
Акционерное Общество "Наука И Инновации"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority to JOP/2018/0087A priority Critical patent/JOP20180087A1/ar
Priority to BR112018076191-5A priority patent/BR112018076191B1/pt
Priority to EP17910503.6A priority patent/EP3690144B1/en
Priority to MYPI2018002624A priority patent/MY197508A/en
Priority to UAA201812447A priority patent/UA123454C2/ru
Priority to CA3026431A priority patent/CA3026431C/en
Application filed by Акционерное Общество "Российский Концерн По Производству Электрической И Тепловой Энергии На Атомных Станциях", Акционерное Общество "Наука И Инновации" filed Critical Акционерное Общество "Российский Концерн По Производству Электрической И Тепловой Энергии На Атомных Станциях"
Priority to EA201992868A priority patent/EA036628B1/ru
Priority to JP2018565752A priority patent/JP6748235B2/ja
Priority to CN201780034676.4A priority patent/CN110100062B/zh
Priority to KR1020187035631A priority patent/KR102319795B1/ko
Priority to US16/309,078 priority patent/US11795652B2/en
Publication of WO2019066680A1 publication Critical patent/WO2019066680A1/ru

Links

Classifications

    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
    • E02D—FOUNDATIONS; EXCAVATIONS; EMBANKMENTS; UNDERGROUND OR UNDERWATER STRUCTURES
    • E02D3/00—Improving or preserving soil or rock, e.g. preserving permafrost soil
    • E02D3/02—Improving by compacting
    • E02D3/08—Improving by compacting by inserting stones or lost bodies, e.g. compaction piles
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
    • E02D—FOUNDATIONS; EXCAVATIONS; EMBANKMENTS; UNDERGROUND OR UNDERWATER STRUCTURES
    • E02D27/00—Foundations as substructures
    • E02D27/26—Compacting soil locally before forming foundations; Construction of foundation structures by forcing binding substances into gravel fillings
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
    • E02D—FOUNDATIONS; EXCAVATIONS; EMBANKMENTS; UNDERGROUND OR UNDERWATER STRUCTURES
    • E02D3/00—Improving or preserving soil or rock, e.g. preserving permafrost soil
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N33/00—Investigating or analysing materials by specific methods not covered by groups G01N1/00 - G01N31/00
    • G01N33/24—Earth materials
    • G—PHYSICS
    • G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
    • G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
    • G06F17/00—Digital computing or data processing equipment or methods, specially adapted for specific functions
    • G06F17/10—Complex mathematical operations
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
    • E02D—FOUNDATIONS; EXCAVATIONS; EMBANKMENTS; UNDERGROUND OR UNDERWATER STRUCTURES
    • E02D1/00—Investigation of foundation soil in situ
    • E02D1/02—Investigation of foundation soil in situ before construction work
    • E02D1/022—Investigation of foundation soil in situ before construction work by investigating mechanical properties of the soil
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
    • E02D—FOUNDATIONS; EXCAVATIONS; EMBANKMENTS; UNDERGROUND OR UNDERWATER STRUCTURES
    • E02D2300/00—Materials
    • E02D2300/0079—Granulates
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
    • E02D—FOUNDATIONS; EXCAVATIONS; EMBANKMENTS; UNDERGROUND OR UNDERWATER STRUCTURES
    • E02D2600/00—Miscellaneous
    • E02D2600/40—Miscellaneous comprising stabilising elements

Definitions

  • the invention relates to the construction, in particular to methods of strengthening the soil under the foundations and foundations of buildings and structures, including electric power facilities.
  • weak, saturated clayey soils often have low deformability and strength characteristics.
  • the weak base is transformed by various methods that lead to compaction and hardening of the initially weak soil.
  • the group of transformation properties of soils can be attributed to compaction by rolling, tamping, injecting various compositions, the device of soil piles using various technologies.
  • the closest analogue is the method of soil compaction (patent for the invention of the Russian Federation ⁇ "2473741), including the execution of the well, filling the sealing material into the well and creating a sealing effect of a hollow tubular working tool on the sealing material for the formation of a soil pile.
  • the disadvantage of the closest analogue is the lack of calculations for the selection of technological parameters of the soil pile compaction depending on the soil properties, the verification of the values obtained after the compaction with the design values, which leads to the need for extra soil compaction operations and the selection of the required number of wells.
  • the objective achieved by the invention is to improve the performance of soil compaction, reducing material consumption and labor intensity.
  • the technical result achieved by the present invention is to implement the compaction of the base, composed of weak mineral soils, by determining the optimal design process parameters of soil piles over the entire area of the base.
  • the essence of the invention is that in the method of compaction of bases, composed of weak mineral soils, including the execution of wells, the supply of sealing material to each well and the creation of the impact of a hollow tubular working tool on the sealing material for the formation of a soil pile, the area of the base and determine the values of the modulus of deformation, Poisson’s ratio, fragility of internal friction, specific adhesion, specific gravity, initial the porosity coefficient of the weak mineral soil, set the required project deformation modulus of the compacted soil layer, then taking the value Ej of the expansion deformation of each well equal to 0.1, calculate the porosity coefficient of the weak mineral soil after compaction around the soil pile by the formula:
  • ej is the porosity coefficient of a weak mineral soil after compaction around the soil pile;
  • e 0 is the initial porosity coefficient of compacted weak mineral soil;
  • I L1 the value of the flow index of weak mineral soil in natural conditions
  • I L2 the value of the flow index of a weak mineral soil after compaction
  • ei is the value of the porosity coefficient of a weak mineral soil in natural conditions
  • Wi is the moisture content of a weak mineral soil in natural conditions; w p - moisture content of weak mineral soil at the plasticity boundary, then, using known standard values, take the nearest preliminary value of the deformation modulus ⁇ g of the surrounding soil pile of mineral soil depending on the obtained values of the porosity coefficient of weak mineral soil after compaction around the soil pile ej and soil flow index after seals I L2 , then take the step of placing the soil piles equal to the three diameters of the hollow tubular working tool and determine the value actual average reduced modulus of deformation of the base according to the formulas: ⁇ ⁇ ⁇ '*. ⁇ -— - ⁇ - ⁇
  • ⁇ 2 E is the actual average reduced modulus of deformation of the base; ⁇ is the lateral expansion coefficient equal to 0.8 for the composite soil massif;
  • t is the coefficient of relative compressibility of an array consisting of a soil pile and the surrounding soil
  • ⁇ is the value of the volumetric strain of the compacted mineral soil during the expansion of the well
  • b is the radius of the array, consisting of a soil pile and the surrounding mineral soil, equal to half of the design step of the placement of soil piles,
  • R is the radius of influence of one soil pile equal to half the step of placing the soil piles
  • ⁇ is the value of the volumetric strain of compacted soil during the expansion of the well
  • crushed stone and / or sand, and / or gravel, and / or inert material as a sealing material, and a hollow tubular 5 working tool is proposed to be performed symmetrical about its central axis.
  • a distinctive feature of the proposed method is that, based on the results of engineering geological surveys, baseline parameters of weak mineral soil are determined from the base area, using which calculations are made on the selection of technological parameters of compaction of ground piles (expanded pitch and radius) throughout the base. The reconciliation after compaction of the base of the obtained parameter of the compacted soil over the base as a whole with the design allows one to determine the sufficiency of the number of installed
  • tools in the sealing material can significantly expand the well, to form a soil pile, and the soil around the soil pile to seal in the radial (relative to the soil pile) direction. Compaction of the surrounding soil pile also causes an intensification of the consolidation process due to the appearance of excess pore
  • the proposed method is as follows.
  • the physical and mechanical characteristics of the base soils namely, the values of the deformation modulus, Poisson's ratio, internal friction angle, specific adhesion, specific weight, and initial porosity coefficient of weak mineral soil are determined as initial data on the results of standard engineering and geological surveys.
  • e is the porosity coefficient of weak mineral soil after compaction around the soil pile
  • I L1 is the value of the flow index of weak mineral soil in natural conditions;
  • ei is the value of the porosity coefficient of a weak mineral soil in natural conditions
  • E the actual average reduced modulus of deformation of the base
  • B lateral expansion coefficient equal to 0.8 for the composite soil massif
  • t is the coefficient of relative compressibility of an array consisting of a soil pile and the surrounding soil
  • ⁇ is the value of the volumetric strain of the compacted mineral soil during the expansion of the well
  • the radius of the array consisting of a soil pile and the surrounding mineral soil, equal to half of the design step of placing the soil piles.
  • the obtained value of the actual average reduced modulus of deformation of the base is compared with the design modulus of deformation of the mineral soil, and if a lower actual average reduced modulus of the base deformation is obtained than the design, the value of ⁇ increases, the expansion deformations of the well iterate with 0.1 and repeat the calculation of the actual average reduced the modulus of deformation of the base to achieve the design value or step placement of soil piles equal to the value of 1.5 times the diameter of the hollow ground bchatogo working tool.
  • the increase in the well radius, corresponding to the value of the adopted expansion strain in the process of indentation, is calculated by the formula:
  • R is the radius of influence of one soil pile equal to half the step of placing the soil piles
  • ⁇ is the value of the volumetric strain of the compacted soil during the expansion of the well.
  • the length of the compressible strata is pre-determined by the standard method SP 22.13330.2011. If the lower boundary of the compressible strata falls into soils with a strain module of less than 10 MPa, then it is recommended to perform soil piles for all of its thickness. If possible, you should choose the length of the soil pile in such a way that its lower end rests on soils with sufficiently high mechanical characteristics.
  • the length of the ground piles should be assigned so that all the lower ends of the sealing elements performed are guaranteed to be immersed in it for at least 0.5 m.
  • the well which corresponds to the length of the earth pile, is made by pressing in a hollow working tool.
  • the lower end of the working tool before it is pressed into the ground of the base, is covered with a gate, and after filling the sealing material into the cavity, working tool open the gate of the working tool for spilling the sealing material into the well, raise the working tool to a predetermined height of the sealing layer, and then press the working tool into the sealing material.
  • Step 5 of indentation of the sealing material is repeated in layers over the entire length of the column until the desired compaction of the weak mineral soil is achieved.
  • the properties of the soil pile seal material after it has been pressed into the well are determined by the required deformation modulus at the construction site.
  • the working tool used is usually chosen symmetrical about its central axis.
  • a working tool of square section or section in the form of any regular polygon with a number of sides, more than four
  • the shape of a pile the increased radius will also be close to the circle. All calculations are performed for a model of a round section pile in accordance with the presented method.
  • a cross-section of a square shape with an area equal to or greater than a circular area is taken. This is necessary for the equality of the volumes of material to be filled and compacted into the well.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Structural Engineering (AREA)
  • General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mining & Mineral Resources (AREA)
  • Paleontology (AREA)
  • Civil Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Mathematical Physics (AREA)
  • Theoretical Computer Science (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Data Mining & Analysis (AREA)
  • Soil Sciences (AREA)
  • Agronomy & Crop Science (AREA)
  • Medicinal Chemistry (AREA)
  • Biochemistry (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Immunology (AREA)
  • Pathology (AREA)
  • Algebra (AREA)
  • Computational Mathematics (AREA)
  • Food Science & Technology (AREA)
  • Mathematical Analysis (AREA)
  • Mathematical Optimization (AREA)
  • Remote Sensing (AREA)
  • Pure & Applied Mathematics (AREA)
  • Databases & Information Systems (AREA)
  • Software Systems (AREA)
  • Geology (AREA)
  • Investigation Of Foundation Soil And Reinforcement Of Foundation Soil By Compacting Or Drainage (AREA)

Abstract

Изобретение относится к строительству, а именно к укреплению грунтов под основания и фундаменты зданий и сооружений. Способ уплотнения оснований, сложенных слабыми минеральными грунтами, включающий выполнение скважин, подачу уплотняющего материала в каждую скважину и воздействие рабочим инструментом на уплотняющий материал для образования грунтовой сваи. Предварительно выполняют инженерно-геологические изыскания по площади основания и определяют искомые параметры. Задают требуемый проектный модуль деформации уплотняемого слоя грунта. Производят сравнительные вычисления полученных результатов. Принимают шаг размещения грунтовых свай равным трем диаметрам полого трубчатого рабочего инструмента и определяют значение фактического среднего приведенного модуля деформации основания. Сравнивают его с проектным модулем деформации минерального грунта. Производят дополнительные инженерно-геологические изыскания по площади основания. Рассчитывают фактический средний приведенный модуль деформации уплотненного основания и сравнивают его с проектным значением. При несоответствии фактического среднего приведенного модуля деформации основания проектному значению производят установку дополнительных грунтовых свай между ранее установленными. Технический результат состоит в повышении производительности выполнения уплотнения грунта, снижении материалоемкости и трудоемкости.

Description

СПОСОБ УПЛОТНЕНИЯ ОСНОВАНИЙ,
СЛОЖЕННЫХ СЛАБЫМИ МИНЕРАЛЬНЫМИ ГРУНТАМИ
Изобретение относится к строительству, в частности к способам укрепления грунтов под основания и фундаменты зданий и сооружений, в т.ч. объектов электроэнергетики.
В практике проектирования оснований и фундаментов зданий и сооружений на выбранном участке строительства нередко залегают слабые водонасыщенные глинистые грунты, обладающие низкими характеристиками деформируемости и прочности. В таких случаях проводят преобразование слабого основания различными методами, которые ведут к уплотнению и упрочнению изначально слабого грунта. В группу преобразования свойств грунтов можно отнести уплотнение укаткой, трамбовкой, инъецированием различных составов, устройство грунтовых свай по различным технологиям.
Известен способ укрепления грунта, включающий образование скважины, разрыхление грунта стенок этой скважины и создание на этот грунт укрепляющего воздействия (авторское свидетельство на изобретение СССР Xs 708010, 30.09.77). В этом способе укрепляющее воздействие создается только на грунт, который разрыхляется со стенок скважины. После утрамбовки этого грунта получается определенная степень укрепления, которую увеличить больше нельзя.
Данный способ не позволяет получить требуемой степени укрепления грунта под фундаменты для современного строительства.
Наиболее близким аналогом является способ уплотнения грунта (патент на изобретение РФ Ν» 2473741), включающий выполнение скважины, засыпку уплотняющего материала в скважину и создание уплотняющего воздействия полым трубчатым рабочим инструментом на уплотняющий материал для образования грунтовой сваи. Недостатком ближайшего аналога является отсутствие расчетов для подбора технологических параметров уплотнения грунтовой сваи в зависимости от свойств грунта, сверки полученных после уплотнения значений с проектными, что приводит к необходимости проведения лишних операций по уплотнению грунта, подбору необходимого количества скважин.
Задачей, достигаемой предлагаемым изобретением, является повышение производительности выполнения уплотнения грунта, снижение материалоемкости и трудоемкости.
Технический результат, достигаемый настоящим изобретением, заключается в реализации уплотнения основания, сложенного слабыми минеральными грунтами, путем определения оптимальных проектных технологических параметров грунтовых свай по всей площади основания.
Сущность изобретения состоит в том, что в способе уплотнения оснований, сложенных слабыми минеральными грунтами, включающем выполнение скважин, подачу уплотняющего материала в каждую скважину и создание воздействия полым трубчатым рабочим инструментом на уплотняющий материал для образования грунтовой сваи, предложено предварительно выполнять инженерно-геологические изыскания по площади основания и определять значения модуля деформации, коэффициента Пуассона, утла внутреннего трения, удельного сцепления, удельного веса, начального коэффициента пористости слабого минерального грунта, задавать требуемый проектный модуль деформации уплотняемого слоя грунта, затем, принимая значение Ej деформации расширения каждой скважины равным 0.1, вычислять коэффициент пористости слабого минерального грунта после уплотнения вокруг грунтовой сваи еь по формуле:
ei = eQ - (1 + е0) - */ , Где
ej - коэффициент пористости слабого минерального грунта после уплотнения вокруг грунтовой сваи; e0 - начальный коэффициент пористости уплотняемого слабого минерального грунта;
£j - принятое значение деформации расширения скважины,
и определять при каждом шаге прогнозное значение индекса текучести слабого минерального грунта по формуле:
Figure imgf000005_0001
где
IL1 - значение индекса текучести слабого минерального грунта в естественных условиях;
IL2 - значение индекса текучести слабого минерального грунта после уплотнения;
ei - значение коэффициента пористости слабого минерального грунта в естественных условиях;
ег - значение коэффициента пористости слабого минерального грунта после уплотнения;
Wi - влажность слабого минерального грунта в естественных условиях; wp - влажность слабого минерального грунта на границе пластичности, затем по известным нормативным значениям принимать ближайшее предварительное значение модуля деформации Е г окружающего грунтовую сваю минерального грунта в зависимости от полученных значений коэффициента пористости слабого минерального грунта после уплотнения вокруг грунтовой сваи ej и индекса текучести грунта после уплотнения IL2, после чего принимать шаг размещения грунтовых свай равным трем диаметрам полого трубчатого рабочего инструмента и определять значение фактического среднего приведенного модуля деформации основания по формулам: ε· β '* . Μ -— -· -·
те -е + тс(1 - г ,), m. = A Е, m. -g
Ег-,«- . rae
Ь2 E - фактический средний приведенный модуль деформации основания; β - коэффициент бокового расширения, равный 0.8 для композитного массива грунта;
тг - коэффициент относительной сжимаемости минерального грунта; тс - коэффициент относительной сжимаемости материала грунтовой сваи;
т - коэффициент относительной сжимаемости массива, состоящего из грунтовой сваи и окружающего её грунта;
Е г - модуль деформации окружающего грунтовую сваю минерального грунта;
Ес - модуль деформации материала грунтовой сваи;
ε - значение объемной деформации уплотняемого минерального грунта при расширении скважины;
а - конечный радиус грунтовой сваи;
b - радиус массива, состоящего из грунтовой сваи и окружающего её минерального грунта, равный половине проектного шага размещения грунтовых свай,
сравнивать его с проектным модулем деформации минерального грунта, и, в случае получения меньшего фактического среднего приведенного модуля деформации грунта основания, чем проектный, увеличивать значение ε, деформации расширения скважины итерационно с шагом 0.1 и повторять вычисление фактического среднего приведенного модуля деформации основания до достижения проектного значения или шага размещения грунтовых свай равного значению 1,5 диаметра полого трубчатого рабочего инструмента, при этом увеличение радиуса скважины, соответствующее значению принятой деформации расширения в процессе вдавливания, вычислять по ормуле:
Figure imgf000006_0001
гр - радиус расширенной скважины; R - радиус влияния одной грунтовой сваи равный половине шага размещения грунтовых свай;
ε - значение объемной деформации уплотняемого грунта при расширении скважины,
длину грунтовой сваи принимать равной расстоянию от кровли до подошвы по меньшей мере одного слоя, требующего уплотнения, затем выполнять соответствующую длине грунтовой сваи скважину путём вдавливания полого трубчатого рабочего инструмента, подачу уплотняющего материала в скважину осуществлять через полость полого трубчатого рабочего инструмента, а уплотняющее воздействие для образования грунтовой сваи осуществлять вдавливанием полого трубчатого рабочего инструмента в уплотняющий материал, после чего производить дополнительные инженерно-геологические изыскания по площади основания, определяя модуль деформации уплотненного минерального грунта между грунтовыми сваями, рассчитывать фактический средний приведенный модуль деформации уплотненного основания и сравнивать его с проектным значением, а при несоответствии фактического среднего приведенного модуля деформации основания проектному значению, производить установку дополнительных грунтовых свай между ранее установленными.
Также предлагается преимущественно нижний конец полого трубчатого рабочего инструмента перед его вдавливанием в грунт основания перекрывать шибером или теряемым башмаком, а после засыпки уплотняющего материала в полость полого трубчатого рабочего инструмента открывать шибер полого трубчатого рабочего инструмента для просыпания уплотняющего материала в скважину, приподнимать полый трубчатый рабочий инструмент на заданную высоту слоя уплотнения, после чего производить вдавливание полого трубчатого рабочего инструмента в уплотняющий материал, а операцию вдавливания уплотняющего материала повторять послойно на всю длину грунтовой сваи до достижения требуемого уплотнения слабого минерального грунта.
В качестве уплотняющего материала возможно использование щебня и/или песка, и/или гравия, и/или инертного материала, а полый трубчатый 5 рабочий инструмент предлагается выполнять симметричным относительно его центральной оси.
Отличительной особенностью предлагаемого способа является то, что по результатам инженерно-геологических изысканий по площади основания определяются исходные параметры слабого минерального грунта, с ю использованием которых проводятся расчеты по подбору технологических параметров уплотнения грунтовых свай (шаг и радиус расширенной скважины) по всему основанию. Сверка после уплотнения основания полученного параметра уплотненного грунта по основанию в целом с проектным позволяет определить достаточность количества установленных
15 грунтовых свай. Вдавливание полого трубчатого рабочего инструмента в грунт основания позволяет осуществить первое уплотнение слабого минерального грунта. Перекрытие нижнего конца рабочего инструмента шибером или теряемым башмаком позволяет осуществлять вдавливание уплотняющего материала в скважине. А послойное вдавливание рабочего
20 инструмента в уплотняющий материал позволяет значительно расширить скважину, сформировать грунтовую сваю, а грунт вокруг грунтовой сваи уплотнить в радиальном (относительно грунтовой сваи) направлении. Уплотнение окружающего грунтовую сваю грунта также вызывает активизацию процесса консолидации из-за появления избыточного порового
25 давления. Использование в качестве уплотняющего материала щебня и/или песка, и/или гравия, и/или любого иного инертного материала позволяет сформировать грунтовую сваю с необходимыми характеристиками в зависимости от свойств уплотняемого слабого минерального грунта, таким образом, чтобы предотвратить возможность проникновения частиц зо уплотняемого грунта через тело грунтовой сваи. Использование симметричного относительно центральной оси полого трубчатого рабочего инструмента позволяет осуществлять равномерное радиальное уплотнение грунта основания.
Предлагаемый способ осуществляется следующим образом.
В качестве исходных данных по результатам стандартных инженерно- геологических изысканий определяются физико-механические характеристики грунтов основания, а именно, значения модуля деформации, коэффициента Пуассона, угла внутреннего трения, удельного сцепления, удельного веса, начального коэффициента пористости слабого минерального грунта.
Затем задают требуемый проектный модуль деформации уплотняемого слоя грунта, и, принимая значение Ej деформации расширения каждой скважины равным 0.1, вычисляют коэффициент пористости слабого минерального грунта после уплотнения вокруг грунтовой сваи ej, по формуле: ei = е - (1 + ео) - */ , Где
е, - коэффициент пористости слабого минерального грунта после уплотнения вокруг грунтовой сваи;
ео - начальный коэффициент пористости уплотняемого слабого минерального грунта;
£i - принятое значение деформации расширения скважины.
После этого определяют при каждом шаге прогнозное значение индекса текучести слабого минерального грунта по формуле: _ е1_
wx - wp
IL2 = JL\ , где
wx - wp IL1 - значение индекса текучести слабого минерального грунта в естественных условиях; IL2 - значение индекса текучести слабого минерального грунта после уплотнения;
ei - значение коэффициента пористости слабого минерального грунта в естественных условиях;
&2 - значение коэффициента пористости слабого минерального грунта после уплотнения;
wi - влажность слабого минерального грунта в естественных условиях; wp - влажность слабого минерального грунта на границе пластичности.
Затем по известным нормативным значениям (например, из таблицы Б.4 СП 22.13330.2011) принимают ближайшее предварительное значение модуля деформации Е г окружающего грунтовую сваю минерального грунта в зависимости от полученных значений коэффициента пористости слабого минерального грунта после уплотнения вокруг грунтовой сваи &ι и индекса текучести грунта после уплотнения IL2. После чего принимают шаг размещения грунтовых свай равным трем диаметрам полого трубчатого рабочего инструмента.
Такая величина шага размещения грунтовых свай принимается из следующих предположений:
- при шаге грунтовых свай менее трех диаметров полого трубчатого рабочего элемента предполагается сильное влияние одних грунтовых свай на соседние в процессе расширения, что может повлечь к смещению части соседних грунтовых свай в горизонтальном направлении (приведет к их отклонению от вертикального положения) и приведет к неправильному уплотнению основания;
- при шаге свай более трех диаметров полого трубчатого рабочего элемента появляется вероятность появления недоуплотненных зон между грунтовыми сваями.
Далее определяют значение фактического среднего приведенного модуля деформации основания по формулам: Έ = Р β l' mт > —т где
Figure imgf000011_0001
Е - фактический средний приведенный модуль деформации основания; В - коэффициент бокового расширения, равный 0.8 для композитного массива грунта;
тг - коэффициент относительной сжимаемости минерального грунта; тс - коэффициент относительной сжимаемости материала грунтовой сваи;
т - коэффициент относительной сжимаемости массива, состоящего из грунтовой сваи и окружающего её грунта;
Ег - модуль деформации окружающего грунтовую сваю минерального грунта;
Ес - модуль деформации материала грунтовой сваи;
ε - значение объемной деформации уплотняемого минерального грунта при расширении скважины;
а - конечный радиус грунтовой сваи;
b - радиус массива, состоящего из грунтовой сваи и окружающего её минерального грунта, равный половине проектного шага размещения грунтовых свай.
Полученное значение фактического среднего приведенного модуля деформации основания сравнивают с проектным модулем деформации минерального грунта, и, в случае получения меньшего фактического среднего приведенного модуля деформации грунта основания, чем проектный, увеличивают значение ε, деформации расширения скважины итерационно с шагом 0.1 и повторяют вычисление фактического среднего приведенного модуля деформации основания до достижения проектного значения или шага размещения грунтовых свай равного значению 1,5 диаметра полого трубчатого рабочего инструмента. При этом увеличение радиуса скважины, соответствующее значению принятой деформации расширения в процессе вдавливания, вычисляют по формуле:
гр = Д V7 , где
гр - радиус расширенной скважины;
R - радиус влияния одной грунтовой сваи равный половине шага размещения грунтовых свай;
ε - значение объемной деформации уплотняемого грунта при расширении скважины.
Для выполнения грунтовой сваи ее длину принимают равной расстоянию от кровли до подошвы по меньшей мере одного слоя, требующего уплотнения, при этом грунтовые сваи выполняются на всю мощность распространения слабых водонасыщенных грунтов с модулем деформации менее 10 МПа, механические характеристики которых требуется повысить. Для определения длины грунтовых свай предварительно определяется глубина сжимаемой толщи по стандартной методике СП 22.13330.2011. Если нижняя граница сжимаемой толщи попадает в грунты с модулем деформации менее 10 МПа, то рекомендуется выполнить грунтовые сваи на всю его мощность. По возможности следует подбирать длину грунтовой сваи таким образом, чтобы ее нижний торец упирался в грунты с достаточно высокими механическими характеристиками. При негоризонтальном залегании кровли слоя (прочного и относительно малодеформируемого фунта) длина грунтовых свай должна назначаться таким образом, чтобы все нижние торцы выполняемых элементов уплотнения гарантированно были погружены в него не менее чем на 0.5 м.
Затем выполняют соответствующую длине грунтовой сваи скважину путём вдавливания полого рабочего инструмента. При этом нижний конец рабочего инструмента перед его вдавливанием в грунт основания перекрывают шибером, а после засыпки уплотняющего материала в полость ю рабочего инструмента открывают шибер рабочего инструмента для просыпания уплотняющего материала в скважину, приподнимают рабочий инструмент на заданную высоту слоя уплотнения, после чего производят вдавливание рабочего инструмента в уплотняющий материал. Операцию 5 вдавливания уплотняющего материала повторяют послойно на всю длину колонны до достижения требуемого уплотнения слабого минерального грунта.
Возможно также перекрытие нижнего конца рабочего инструмента теряемым башмаком.
ю В качестве уплотняющего материала возможно использование щебня и/или песка, и/или гравия, и/или инертного материала. При этом в качестве материала для грунтовых свай уплотнения могут применяться песчаные и крупнообломочные грунты с параметрами водопроницаемости, значительно превышающими параметры уплотняемого слабого грунта. Деформационные
15 свойства материала грунтовой сваи уплотнения после его вдавливания в скважину определяются требуемым приведенным модулем деформации на площадке строительства.
При устройстве грунтовых свай в грунтах, в которых возможно возникновение механической суффозии, необходимо рассматривать
20 использование в качестве материала для грунтовых свай щебеночно- песчаного материала, состав которого подбирается таким образом, чтобы предотвратить возможность проникновения частиц уплотняемого грунта через ее тело.
При устройстве грунтовых свай в глинистых грунтах также 25 рекомендуется использовать щебеночно-песчаную смесь для уменьшения скорости развития процесса кольматации тела грунтовой сваи.
Используемый рабочий инструмент обычно выбирают симметричным относительно его центральной оси. При использовании рабочего инструмента квадратного сечения (или сечения в виде любого правильного зо многоугольника с количеством сторон, больше четырех) форма сваи увеличенного радиуса также будет близкой к кругу. Все расчеты выполняются для модели сваи круглого сечения в соответствии с представленной методикой. На практике при необходимости использования квадратного рабочего инструмента принимается поперечное сечение квадратной формы с площадью, равной или большей площади круглого сечения. Это необходимо для равенства объемов засыпаемого и уплотняемого в скважину материала.
Затем производят дополнительные инженерно-геологические изыскания по площади основания, определяя модуль деформации уплотненного минерального грунта между грунтовыми сваями, и рассчитывают фактический средний приведенный модуль деформации уплотненного основания и сравнивают его с проектным значением. При несоответствии фактического среднего приведенного модуля деформации основания проектному значению, производят установку дополнительных грунтовых свай между ранее установленными.
Использование предлагаемого способа позволяет проектировать и осуществлять уплотнение оснований зданий и сооружений повышенной ответственности на выбранном участке строительства в соответствии с заданными проектными значениями без дополнительных затрат.

Claims

ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ
1. Способ уплотнения оснований, сложенных слабыми минеральными грунтами, включающий выполнение скважин, подачу уплотняющего материала в каждую скважину и создание воздействия полым трубчатым 5 рабочим инструментом на уплотняющий материал для образования грунтовой сваи, отличающийся тем, что предварительно выполняют инженерно-геологические изыскания по площади основания и определяют значения модуля деформации, коэффициента Пуассона, угла внутреннего трения, удельного сцепления, удельного веса, начального коэффициента ю пористости слабого минерального грунта, задают требуемый проектный модуль деформации уплотняемого слоя грунта, затем, принимая значение ε, деформации расширения каждой скважины равным 0.1, вычисляют коэффициент пористости слабого минерального грунта после уплотнения вокруг грунтовой сваи ej, по формуле:
15 ех = ео - (1 + ео) - ^ ) Где
ej - коэффициент пористости слабого минерального грунта после уплотнения вокруг грунтовой сваи;
во - начальный коэффициент пористости уплотняемого слабого минерального грунта;
20 £j - принятое значение деформации расширения скважины,
и определяют при каждом шаге прогнозное значение индекса текучести слабого минерального грунта по формуле:
*2 wx - wp
«1
JL2 = ILl , где
wx - wp
IL1 - значение индекса текучести слабого минерального грунта в 25 естественных условиях;
IL2 - значение индекса текучести слабого минерального грунта после уплотнения; βι - значение коэффициента пористости слабого минерального грунта в естественных условиях;
ег - значение коэффициента пористости слабого минерального грунта после уплотнения;
Wi - влажность слабого минерального грунта в естественных условиях; wp - влажность слабого минерального грунта на границе пластичности, затем по известным нормативным значениям принимают ближайшее предварительное значение модуля деформации Ег окружающего грунтовую сваю минерального грунта в зависимости от полученных значений коэффициента пористости слабого минерального грунта после уплотнения вокруг грунтовой сваи et и индекса текучести грунта после уплотнения IL2, после чего принимают шаг размещения грунтовых свай равным трем диаметрам полого трубчатого рабочего инструмента и определяют значение фактического среднего приведенного модуля деформации основания по форм лам:
Figure imgf000016_0001
Е - фактический средний приведенный модуль деформации основания; β - коэффициент бокового расширения, равный 0.8 для композитного массива грунта;
тг - коэффициент относительной сжимаемости минерального грунта; тс - коэффициент относительной сжимаемости материала грунтовой сваи;
т - коэффициент относительной сжимаемости массива, состоящего из грунтовой сваи и окружающего её грунта;
Ег - модуль деформации окружающего грунтовую сваю минерального грунта;
Ес - модуль деформации материала грунтовой сваи; ε - значение объемной деформации уплотняемого минерального грунта при расширении скважины;
а - конечный радиус грунтовой сваи;
b - радиус массива, состоящего из грунтовой сваи и окружающего её минерального грунта, равный половине проектного шага размещения грунтовых свай,
сравнивают его с проектным модулем деформации минерального грунта, и, в случае получения меньшего фактического среднего приведенного модуля деформации грунта основания, чем проектный, увеличивают значение ε; деформации расширения скважины итерационно с шагом 0.1 и повторяют вычисление фактического среднего приведенного модуля деформации основания до достижения проектного значения или шага размещения грунтовых свай равного значению 1,5 диаметра полого трубчатого рабочего инструмента, при этом увеличение радиуса скважины, соответствующее значению принятой деформации расширения в процессе вдавливания, вычисляют по ормуле:
Figure imgf000017_0001
гр - радиус расширенной скважины;
R - радиус влияния одной грунтовой сваи равный половине шага размещения грунтовых свай;
ε - значение объемной деформации уплотняемого грунта при расширении скважины,
длину грунтовой сваи принимают равной расстоянию от кровли до подошвы по меньшей мере одного слоя, требующего уплотнения, затем выполняют соответствующую длине грунтовой сваи скважину путём вдавливания полого трубчатого рабочего инструмента, подачу уплотняющего материала в скважину осуществляют через полость полого трубчатого рабочего инструмента, а уплотняющее воздействие для образования грунтовой сваи осуществляют вдавливанием полого трубчатого рабочего инструмента в уплотняющий материал, после чего производят дополнительные инженерно- геологические изыскания по площади основания, определяя модуль деформации уплотненного минерального грунта между грунтовыми сваями, рассчитывают фактический средний приведенный модуль деформации 5 уплотненного основания и сравнивают его с проектным значением, а при несоответствии фактического среднего приведенного модуля деформации основания проектному значению, производят установку дополнительных грунтовых свай между ранее установленными.
2. Способ уплотнения оснований по п. 1, отличающийся тем, что ю нижний конец полого трубчатого рабочего инструмента перед его вдавливанием в грунт основания перекрывают шибером или теряемым башмаком.
3. Способ уплотнения оснований по п. 2, отличающийся тем, что после засыпки уплотняющего материала в полость полого трубчатого рабочего
15 инструмента открывают шибер полого трубчатого рабочего инструмента для просыпания уплотняющего материала в скважину, приподнимают полый трубчатый рабочий инструмент на заданную высоту слоя уплотнения, после чего производят вдавливание полого трубчатого рабочего инструмента в уплотняющий материал, а операцию вдавливания уплотняющего материала
20 повторяют послойно на всю длину грунтовой сваи до достижения требуемого уплотнения слабого минерального грунта.
4. Способ уплотнения оснований по п. 1, отличающийся тем, что в качестве уплотняющего материала используют щебень и/или песок, и/или гравий, и/или инертный материал.
25 5. Способ уплотнения оснований по п. 1, отличающийся тем, что полый трубчатый рабочий инструмент выполнен симметричным относительно его центральной оси.
PCT/RU2017/000916 2017-09-29 2017-12-08 Способ уплотнения оснований, сложенных слабыми минеральными грунтами WO2019066680A1 (ru)

Priority Applications (11)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JOP/2018/0087A JOP20180087A1 (ar) 2017-09-29 2017-09-29 طريقة تدعيم القواعد، القائمة على تربة معدنية ضعيفة
EP17910503.6A EP3690144B1 (en) 2017-09-29 2017-12-08 Method for compacting bases laid using weak mineral soils
MYPI2018002624A MY197508A (en) 2017-09-29 2017-12-08 Method of compaction of bases composed of weak mineral soils
UAA201812447A UA123454C2 (ru) 2017-09-29 2017-12-08 Способ уплотнения оснований, сложенных слабыми минеральными грунтами
CA3026431A CA3026431C (en) 2017-09-29 2017-12-08 Method of compaction of bases composed of weak mineral soils
BR112018076191-5A BR112018076191B1 (pt) 2017-09-29 2017-12-08 Método de compactação de bases compostas de terrenos minerais fracos
EA201992868A EA036628B1 (ru) 2017-09-29 2017-12-08 Способ уплотнения оснований, сложенных слабыми минеральными грунтами
JP2018565752A JP6748235B2 (ja) 2017-09-29 2017-12-08 軟弱な無機質土壌からなる基礎の締固め方法
CN201780034676.4A CN110100062B (zh) 2017-09-29 2017-12-08 弱矿物土组成的地基的压实方法
KR1020187035631A KR102319795B1 (ko) 2017-09-29 2017-12-08 연약 무기질 토양으로 쌓은 기초 압축의 방법
US16/309,078 US11795652B2 (en) 2017-09-29 2017-12-08 Method of compaction of bases composed of weak mineral soils

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2017133868A RU2662841C1 (ru) 2017-09-29 2017-09-29 Способ уплотнения оснований, сложенных слабыми минеральными грунтами
RU2017133868 2017-09-29

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2019066680A1 true WO2019066680A1 (ru) 2019-04-04

Family

ID=63142414

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/RU2017/000916 WO2019066680A1 (ru) 2017-09-29 2017-12-08 Способ уплотнения оснований, сложенных слабыми минеральными грунтами

Country Status (15)

Country Link
US (1) US11795652B2 (ru)
EP (1) EP3690144B1 (ru)
JP (1) JP6748235B2 (ru)
KR (1) KR102319795B1 (ru)
CN (1) CN110100062B (ru)
AR (1) AR113621A1 (ru)
BR (1) BR112018076191B1 (ru)
CA (1) CA3026431C (ru)
EA (1) EA036628B1 (ru)
HU (1) HUE063699T2 (ru)
JO (1) JOP20180087A1 (ru)
MY (1) MY197508A (ru)
RU (1) RU2662841C1 (ru)
UA (1) UA123454C2 (ru)
WO (1) WO2019066680A1 (ru)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110965542A (zh) * 2019-12-02 2020-04-07 杨松梅 一种建筑地基压实方法
CN116954139B (zh) * 2023-09-21 2023-12-22 山东锦恒矿业科技有限公司 一种矿山用自动化填充数据预测控制系统

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3386251A (en) * 1966-05-23 1968-06-04 Griffin Wellpoint Corp Method of strengthening and stabilizing compressible soils
SU966163A1 (ru) * 1980-09-04 1982-10-15 Новосибирский Филиал Всесоюзного Научно-Исследовательского Института Транспортного Строительства (Сибцниис) Способ изготовлени набивных свай
RU2265107C1 (ru) * 2004-04-15 2005-11-27 Дубина Михаил Михайлович Способ снижения уровня неравномерности осадок при строительстве зданий
RU2473741C2 (ru) 2011-05-05 2013-01-27 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Московский государственный строительный университет (МГСУ) Способ укрепления грунта и устройство для его осуществления
RU2537448C1 (ru) * 2013-06-17 2015-01-10 Олег Иванович Лобов Способ укрепления оснований зданий на структурно-неустойчивых грунтах и грунтах с карстовыми образованиями

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2106457C1 (ru) * 1996-06-27 1998-03-10 Михаил Израйлевич Перцовский Способ стабилизации основания ремонтируемого фундамента, преимущественно после промерзания грунта
JP3086662B2 (ja) * 1996-12-25 2000-09-11 株式会社大林組 サンドコンパクションパイルの設計方法
JPH10237856A (ja) * 1997-02-27 1998-09-08 Shimizu Corp 杭及びサンドコンパクションパイルを併用した地盤改良工法
EP1337717A4 (en) * 2000-06-15 2004-09-22 Geotechnical Reinforcement Com LATERAL DISPLACEMENT PITCHES AND METHOD OF INSTALLATION
ITRE20060020A1 (it) * 2006-02-16 2007-08-17 Geosec Srl Metodo di omogeneizzazione e/o di riomogeneizzazione delle caratteristiche fisiche e chimiche di terreni di fondazione e/o di aree fabbricabili in genere
JP5033409B2 (ja) * 2006-12-19 2012-09-26 国立大学法人名古屋大学 軟弱地盤の長期沈下抑制方法及び軟弱地盤の長期沈下発生判定方法
PL2126224T3 (pl) * 2007-02-22 2017-07-31 Geopier Foundation Company, Inc. Sposób i urządzenie do tworzenia kruszywowych filarów przy pomocy pustego trzpienia z ogranicznikami przepływu do góry
JP5062559B2 (ja) * 2007-06-20 2012-10-31 清水建設株式会社 地盤改良工法
KR101017567B1 (ko) * 2009-01-16 2011-02-28 삼성물산 주식회사 현장타설말뚝의 설계 및 시공관리 방법
RU2449075C1 (ru) * 2010-11-26 2012-04-27 Общество с ограниченной ответственностью "Финансово-Строительная компания "МостГеоЦентр" Способ упрочнения слабого природного основания для возведения дорожного земляного полотна
JP4915827B1 (ja) * 2011-07-01 2012-04-11 グラウンドシステム株式会社 地盤強化システム及び地盤強化方法
CN102592029B (zh) * 2012-02-24 2014-02-26 董晓亮 湿陷性黄土路基工后沉降的分析预测方法
US9915051B2 (en) * 2015-09-01 2018-03-13 Bahman Niroumand Mandrel for forming an aggregate pier, and aggregate pier compacting system and method
KR20190043709A (ko) * 2017-10-19 2019-04-29 강우진 순환골재를 이용한 연약지반의 표층처리 및 지력 강화 시공방법
KR102549770B1 (ko) * 2019-11-27 2023-06-30 주식회사 에이치엔티 연약지반 기초처리를 위한 복합공법

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3386251A (en) * 1966-05-23 1968-06-04 Griffin Wellpoint Corp Method of strengthening and stabilizing compressible soils
SU966163A1 (ru) * 1980-09-04 1982-10-15 Новосибирский Филиал Всесоюзного Научно-Исследовательского Института Транспортного Строительства (Сибцниис) Способ изготовлени набивных свай
RU2265107C1 (ru) * 2004-04-15 2005-11-27 Дубина Михаил Михайлович Способ снижения уровня неравномерности осадок при строительстве зданий
RU2473741C2 (ru) 2011-05-05 2013-01-27 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Московский государственный строительный университет (МГСУ) Способ укрепления грунта и устройство для его осуществления
RU2537448C1 (ru) * 2013-06-17 2015-01-10 Олег Иванович Лобов Способ укрепления оснований зданий на структурно-неустойчивых грунтах и грунтах с карстовыми образованиями

Also Published As

Publication number Publication date
EP3690144A4 (en) 2021-11-10
CA3026431A1 (en) 2019-03-29
EP3690144C0 (en) 2023-08-02
BR112018076191B1 (pt) 2023-02-07
CN110100062B (zh) 2021-08-17
CN110100062A (zh) 2019-08-06
EA036628B1 (ru) 2020-12-01
UA123454C2 (ru) 2021-04-07
CA3026431C (en) 2021-09-14
EA201992868A1 (ru) 2020-04-01
HUE063699T2 (hu) 2024-02-28
BR112018076191A2 (pt) 2019-04-24
KR102319795B1 (ko) 2021-11-03
AR113621A1 (es) 2020-05-27
JP2020507695A (ja) 2020-03-12
JOP20180087A1 (ar) 2019-03-29
US20230082840A1 (en) 2023-03-16
JP6748235B2 (ja) 2020-08-26
RU2662841C1 (ru) 2018-07-31
US11795652B2 (en) 2023-10-24
EP3690144B1 (en) 2023-08-02
KR20200012695A (ko) 2020-02-05
MY197508A (en) 2023-06-19
EP3690144A1 (en) 2020-08-05

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN201665871U (zh) 长螺旋钻孔灌注桩后压浆技术装置
CN102888834B (zh) 一种大直径碎石桩的施工方法
CN101634143A (zh) 含软弱粘土地层中的螺旋挤土灌注桩复合地基处理方法
CN105569071B (zh) 一种水泥基材料水下注浆或压浆块石基础施工方法
CN110306586A (zh) 一种用于传统建筑的地基加固方法
CN103015396A (zh) 软土地基施工方法
CN105040692B (zh) 一种预制混凝土桩身载体桩的施工方法
Hirkane et al. Ground improvement techniques
WO2019066680A1 (ru) Способ уплотнения оснований, сложенных слабыми минеральными грунтами
CN102251514A (zh) 多段式变截面强夯法
CN104988913B (zh) 一种大直径长桩的载体桩的施工方法
CN103981880A (zh) 一种扩顶扩底cfg桩复合地基处理方法
Osokin et al. Value of additional vertical deformations of foundations depending on injection grouting conditions
CN100396854C (zh) 柱锤强夯置换基坑支护工法
CN109577313A (zh) 一种高寒区域工厂建成区注浆加固工艺
CN104294817B (zh) 混凝土桩的施工方法
RU2640625C1 (ru) Способ уплотнения оснований, сложенных слабыми минеральными грунтами
CN205712084U (zh) 一种钻孔回填端承桩基础
CN110080266A (zh) 一种通过换填桩间土提高在建桩基础承载力方法
RU2795924C2 (ru) Способ укрепления структурно-неустойчивых грунтов с карстовыми образованиями и/или водонасыщенных грунтов посредством микросвай и инъекторы для формирования микросвай
Perov et al. On the question of reducing deformability of subsiding soils in construction of multi-storey apartment buildings
RU2602524C1 (ru) Способ изготовления комбинированной набивной сваи
Znamensky et al. Modification of structural properties of filled soil by the “Geocomposite” method in the base of foundation slab
CN107268591A (zh) 土地基单索抗拔基础及其施工方法
Stepanischev et al. Using the method of vertical reinforcement for design of the soil base

Legal Events

Date Code Title Description
ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2017910503

Country of ref document: EP

Effective date: 20181101

Ref document number: 20187035631

Country of ref document: KR

Kind code of ref document: A

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2018565752

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

REG Reference to national code

Ref country code: BR

Ref legal event code: B01A

Ref document number: 112018076191

Country of ref document: BR

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 112018076191

Country of ref document: BR

Kind code of ref document: A2

Effective date: 20181217

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 17910503

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE