WO2019045596A1 - Устройство нагружения для испытаний грунтов - Google Patents
Устройство нагружения для испытаний грунтов Download PDFInfo
- Publication number
- WO2019045596A1 WO2019045596A1 PCT/RU2018/000260 RU2018000260W WO2019045596A1 WO 2019045596 A1 WO2019045596 A1 WO 2019045596A1 RU 2018000260 W RU2018000260 W RU 2018000260W WO 2019045596 A1 WO2019045596 A1 WO 2019045596A1
- Authority
- WO
- WIPO (PCT)
- Prior art keywords
- loading
- kinematic
- force
- dynamic
- quasi
- Prior art date
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N3/00—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress
- G01N3/32—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress by applying repeated or pulsating forces
Definitions
- the claimed utility model relates to laboratory devices for testing dispersed soils for any combination of quasistatic force or kinematic loading with dynamic force or kinematic loading.
- Soil tests under laboratory conditions for dynamic loads are usually carried out on the same instruments as static tests, and the additional load device is an integral part of the test setup.
- the device for compression testing of dispersed soils allows creating only force loading on the test sample both in static and in dynamics.
- the spring-loaded inertial system of loads mechanically driven by a rotating shaft according to the proposed scheme does not guarantee a constant dynamic load due to deformations of the test specimen.
- the device for the study of soil allows you to create on the test sample only force loading and in statics and dynamics.
- An additional device for dynamic loading is bulky and large.
- the prototype is an installation for the study of the dynamic properties of soils under conditions of three-axis loading (A. p. 1571465 SU, publ.15.06.90, bull 22).
- the installation allows you to create quasistatic force or kinematic loading and dynamic force loading.
- the main disadvantage of the installation is the impossibility of setting kinematic dynamic loading in combination with quasistatic force or kinematic tension.
- the use of a lever system of quasistatic force loading when combined with dynamic loading leads to an uncontrolled oscillatory process in the system of quasistatic force loading and to a multiple change in the ratio of the quasistatic and dynamic load on the sample under test.
- the task, the solution of which the claimed technical solution is directed, is to expand the range and number of determined soil parameters in testing.
- the loading device for testing soils is characterized by the fact that it consists of two parts rigidly interconnected by a frame and a bed, one of which creates quasistatic effects, and the other - harmonic effects, and you can create any combinations of quasistatic force or kinematic loading with dynamic force or s kinematic loading.
- a quasistatic kinematic loading device is a screw pair with a reduction in the speed of rotation of the propeller or driven by a stepper motor, and for power quasistatics, the deformation control is performed by feedback with the magnitude of the effective load on the sample.
- an eccentric drive with a pusher is used to stamp the sample under test, and to create harmonic force effects between the pusher and the stamp, an elastic element is installed.
- Figure 1 presents a photo of a general form of a prototype of a loading device for testing soils using the example of a stabilometer.
- Figure 2 presents a photo of a fragment And a prototype of the device loading, allowing to understand the principle of setting quasistatic force or kinematic loading.
- Figure 4 and figure 5 presents the results of experimental studies of the soil sample in the stabilometric tests with a combination of quasi-static kinematic loading with dynamic force loading.
- the loading device (figure 1) for soil testing is applicable for stabilometric, compression and uniaxial tests.
- Kinematic loading (figure 2) is performed by the motor 7: through the worm gear 6 and the adapter 5, the rotation is transmitted to the screw pair 3.
- the axial movement of the screw 3 is transmitted through the rod 2 of the working chamber, for example, the stabilometer, to the test sample 8.
- the kinematic deviator loading can be performed by a load device using stepper motors (for example, a kinematic loading device GT produced by GEOTEK, Penza).
- the axial speed of movement of the screw 3 is determined by the angular velocity of rotation and screw thread pitch.
- the absolute axial movement of the screw is easily realized on this installation from a few micrometers to a predetermined value (ten millimeters).
- the speed of axial deformations can also vary in wide ranges from 10 ⁇ 3 to 10 "1 mm / s.
- the test can be performed either continuously, either with a constant deformation rate, or with a variable according to a given program before completion, or with deformation steps, the value of which is limited the magnitude of the voltage increment or controlled by other criteria.
- the dynamic loading of the sample is performed by the operation of the system shown in FIG. 3.
- the rotation of the motor shaft 13 through the elastic coupling 15 is transmitted to the worm gearbox 18.
- Harmonic reciprocating movements of the rod 16 are transmitted from the output shaft of the gearbox through cam-eccentric 17, transmitting kinematic or force effects to the stamp of the test sample.
- the amplitude of dynamic deformations with kinematic loading is established by a set of eccentrics 17.
- force b dynamic loading the amplitude of the axial dynamic stresses is set by a set of eccentrics 17 and the stiffness of the elastic element 11.
- the frequency of harmonic effects is set using the control unit 14 of the rotation speed of the motor shaft 13.
- the range of specific dynamic loads (axial dynamic stresses) on the pilot plant can vary from units to hundreds of kilopascals, absolute amplitudes of longitudinal and transverse oscillations from units of micrometers, and relative deformations from 10 or more (figure 4).
- the upper limit of vibration amplitudes is limited by the properties of soils; on model materials, the absolute amplitudes of the longitudinal and transverse vibrations can be a few millimeters.
- the measurement results record the creation of a harmonic ⁇ load on the sample and the responses on the deformations, which facilitates the analysis of the dynamic behavior of the material of the sample under study “at the micro level”.
- the delay of deformations relative to stresses is clearly established.
- the soil exhibits the properties of a multi-modular medium, which is clearly confirmed by the “hysteresis loop” in FIG.
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Biochemistry (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Immunology (AREA)
- Pathology (AREA)
- Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
Abstract
Полезная модель относится к лабораторным устройствам для испытания дисперсных грунтов на любые сочетания квазистаткческого силового или кинематического нагружения с динамическим силовым или кинематическим нагружением. Устройство квазистатического кинематического нагружения представляет собой винтовую пару с редуцированием скорости оборотов винта или с приводом от шагового электродвигателя, а для силовой квазистатики выполняется управление деформацией по обратной связи с величиной действующей нагрузки на образец. В устройстве гармонических кинематических воздействий используется эксцентриковый привод с толкателем на штамп испытуемого образца, а для создания гармонических силовых воздействий между толкателем и штампом устанавливается упругий элемент. Технический результат: расширение диапазона и количества определяемых параметров грунтов в подобных испытаниях.
Description
УСТРОЙСТВО НАГРУЖЕНИЯ ДЛЯ ИСПЫТАНИЙ ГРУНТОВ
Область техники
Заявленная полезная модель относится к лабораторным устройствам для испытания дисперсных грунтов на любые сочетания квазистатического силового или кинематического нагружения с динамическим силовым или кинематическим нагружением.
Такие испытания ' востребованы не только для грунтов оснований сооружений, но и в некоторых случаях для дискретных материалов, например, сыпучих строительных материалов или зерна при определении параметров расчётных моделей элеваторных систем для их хранения, обработки и транспортировки.
Предшествующий уровень техники
Испытания грунтов в лабораторных условиях на динамические нагрузки, как правило, проводятся на тех же приборах, что и статические испытания, а дополнительное нагрузочное устройство является неотъемлемой частью испытательной установки.
Из предшествующего уровня техники известны различные устройства для исследования механических свойств грунтов.
Известна установка трёхосного осесимметричного сжатия, стабилометр (Медков, Е.И. Новый прибор для испытания грунтов при трёхосном сжатии/ Е.И.Медков//Гидротехническое строительство. - 1952. -JSfbl l . - С.12-15). В монографии (Бишоп, А.У. Определение свойств грунтов в трёхосных испытаниях/ А.У.Бишоп, Д.Д.Хенкель. - М.: Госстройиздат, 1961. - 232 с.) приведены данные исследований приборов для испытания грунтов.
Известны конструкции различных приборов, в том числе и стабилометров, описанных в источнике (Современные методы определения характеристик ме-ханических свойств грунтов/
Н.Н.Сидоров, В.П.Сипидин. - Л.: Госстройиздат, 1972. - 136 с. ).
Сведения о приборах и методах испытания грунтов, в том числе и при трёхосном нагружении приведены в источнике (Бугров, А.К. Исследование грунтов в условиях трёхосного сжатия/ А.К.Бугров, Р.М.Нарбут, В.П.Сипидин. - Л.: Стройиздат, 1987. - 184 с)..
Описанные в монографии Г.Г.Болдырева (Методы определения механических свойств грунтов. Состояние вопроса. 2008// Пенза. : ПГУАиС. - 695 с), известные подобные установки характеризуются наряду с разнообразием конструкций устройств нагружения их технической сложностью и громоздкостью.
Так, устройство для компрессионных испытаний дисперсных грунтов (а.с. 1305565 SU, опубл. 23.04.87, Бюл. N-> 15) позволяет создавать на испытуемый образец только силовое нагружение и в статике, и в динамике. Подпружиненная инерционная система грузов с механическим приводом от вращающегося вала по предлагаемой схеме не гарантирует неизменной динамической нагрузки вследствие деформаций испытуемого образца.
Устройство для исследования грунта (а.с. 1345094 SU, опубл. 15.10.87, бюл. j b 36) позволяет создавать на испытуемый образец только силовое нагружение и в статике и в динамике. Дополнительное устройство динамического нагружения громоздко и габаритно.
Способ лабораторного определения циклической прочности и деформируемости грунта под контролируемой трехосной нагрузкой и устройство для его осуществления (патент РФ N°2382350 опубл. 20.02.2010, бюл. N° 5) также ограничен только силовым воздействием на испытуемый образец и в статике и в динамике. В габаритном материалоёмком устройстве квазистатического силового нагружения используется пневмоцилиндр. Форма сигнала циклической нагрузки не управляема, так как создаётся перепадом
давления в верхней и нижней камерах пневмоцилиндра посредством электромагнитных дренажных клапанов.
Прототипом является установка для исследования динамических свойств грунтов в условиях трёхосного нагружения (а.с. 1571465 SU, опубл.15.06.90, бюл. 22).
Установка позволяет создавать квазистатическое силовое или кинематическое нагружение и силовое динамическое нагружение.
Основным недостатком установки является невозможность задания кинематического динамического нагружения в сочетании с квазистатическим силовым или кинематическим натру жением. Использование рычажной системы квазистатического силового нагружения при совмещении с динамическим нагружением приводит к неуправляемому колебательному процессу в системе квазистатического силового нагружения и к многократному изменению соотношения квазистатической и динамической нагрузки на испытуемый образец.
Раскрытие технического решения
Задача, на решение которой направлено заявленное техническое решение, заключается в расширении диапазона и количества определяемых параметров грунтов в испытаниях.
Данная задача достигается за счет того, что устройство нагружения для испытаний грунтов характеризующееся тем, что состоит из двух частей, жёстко связанных между собой рамой и станиной, одна из которых создаёт квазистатические воздействия, а другая - гармонические воздействия, причём можно создавать на испытуемый образец любые сочетания квазистатического силового или кинематического нагружения с динамическим силовым или з
кинематическим нагружением.
Устройство квазистатического кинематического нагружения представляет собой винтовую пару с редуцированием скорости оборотов винта или с приводом от шагового электродвигателя, а для силовой квазистатики выполняется управление деформацией по обратной связи с величиной действующей нагрузки на образец. В устройстве гармонических кинематических воздействий используется эксцентриковый привод с толкателем на штамп испытуемого образца, а для создания гармонических силовых воздействий между толкателем и штампом устанавливается упругий элемент.
Краткое описание чертежей
На фиг.1 представлено фото общего вида опытного образца устройства нагружения для испытаний грунтов на примере работы со стабилометром .
На фиг.2 представлено фото фрагмента А опытного образца устройства нагружения, позволяющее понять принцип задания квазистатического силового или кинематического нагружения.
На фиг.З представлено фото фрагмента Б опытного образца устройства нагружения, позволяющее понять принцип задания динамического силового или кинематического нагружения.
На фиг.4 и фиг.5 представлены результаты экспериментальных исследований образца грунта в стабилометрических испытаниях при сочетании квазистатического кинематического нагружения с динамическим силовым нагружением.
Сущность технического решения поясняется чертежами, на которых представлены:
1 - стабилометр;
2 - шток девиаторного нагружения;
3 - винтовая пара;
4 - измерительный кабель;
5 - переходник;
6 - червячный редуктор;
7 - электродвигатель привода квазистатического нагружения;
8 - испытуемый образец;
9 - силовая рама;
10 - система измерений деформаций образца;
11 - упругий элемент;
12 - опорная рама;
13 - электродвигатель динамического нагружения;
14 - блок управления «оборотами» эл. двигателя;
15 - упругая муфта ;
16 - толкатель;
17 - кулачок-эксцентрик;
18 - редуктор.
Лучший вариант осуществления
Устройство нагружения (фиг.1) для испытаний грунтов применимо для стабилометрических, компрессионных и одноосных испытаний.
Кинематическое нагружение (фиг.2) производится работой электродвигателя 7: через червячный редуктор 6 и переходник 5 вращение передаётся винтовой паре 3. Осевое перемещение винта 3 передаётся через шток 2 рабочей камеры, например стабилометра, испытуемому образцу 8. Кинематическое девиаторное нагружение может выполняться нагрузочным устройством с использованием шаговых электродвигателей (например, устройство кинематического нагружения ГТ производства ГЕОТЕК, г.Пенза). Осевая скорость перемещения винта 3 определяется угловой скоростью вращения и
шагом резьбы винта. Абсолютное осевое перемещение винта легко реализуется на данной установке от нескольких микрометров до заданной величины (десятка миллиметров). Скорость осевых деформаций также может варьироваться в широких диапазонах от 10~3 до 10"1 мм/с. Испытание может выполняться либо непрерывно, как с постоянной скоростью деформирования, так и с переменной по заданной программе до завершения, либо ступенями деформирования, величина которых ограничивается величиной приращения напряжений или управляться по другим критериям.
Динамическое нагружение образца выполняется работой системы, представленной на фиг. 3. Вращение вала электродвигателя 13 через упругую муфту 15 передаётся червячному редуктору 18. С выходного вала редуктора через кулачок-эксцентрик 17 создаются гармонические возвратно-поступательные перемещения штока 16, передающего кинематические или силовые воздействия на штамп испытуемого образца.
Если между штоком 16 и нижним штампом установлен упругий элемент, например полиуретан 11, то эти динамические воздействия будут силовые. То есть, воздействующий фактор - осевая динамическая (гармоническая) нагрузка, а отклик - осевые и поперечные динамические деформации. И воздействия, и отклики, как пример, представлены напряжениями и относительными деформациями на фиг. 4.
Если между штоком 16 и нижним штампом отсутствует упругий элемент 11, то эти динамические воздействия будут кинематическими. То есть, воздействующий фактор - осевые динамические (гармонические) деформации, а отклик - динамические напряжения.
Амплитуда динамических деформаций при кинематическом нагружении устанавливается набором эксцентриков 17. При силовом б
динамическом нагружении амплитуда осевых динамических напряжений устанавливается набором эксцентриков 17 и жёсткостью упругого элемента 11.
Частота гармонических воздействий устанавливается при помощи блока управления 14 скоростью оборотов вала электродвигателя 13. Диапазон удельных динамических нагрузок (осевых динамических напряжений) на опытной установке может варьироваться от единиц до сотен килопаскаль, абсолютные амплитуды продольных и поперечных колебаний - от единиц микрометров, а относительные деформации от 10 и более (фиг.4). Верхний предел амплитуд колебаний ограничен свойствами грунтов, на модельных материалах абсолютные амплитуды продольных и поперечных колебаний могут составлять единицы миллиметров.
Нами была проведена серия стабилометрических консолидированно-дренированных испытаний на глинистых грунтах по следующей схеме:
- после стабилизации деформаций гидростатического нагружения (Оз) выполнялось кинематическое девиаторное нагружение со скоростью
0,2 мм/мин в течение около минуты с ограничением по приращению осевых напряжений (σι); „
- после достижения критерия стабилизации напряжённо- деформированного состояния (НДС) образца включалась следующая аналогичная ступень кинематического девиаторного нагружения с ограничением по приращению осевых напряжений (σι) от стабилизированного состояния на предыдущей ступени.
На любой ступени кинематического девиаторного нагружения (как и на стадии стабилизации НДС) могут передаваться осевые
динамические воздействия Од.
В опыте, представленном на диаграмме фиг. 4, силовые динамические воздействия ад прикладывались продолжительностью
30 с по направлению квазистатического девиаторного нагружения σχ.
5 Результаты измерений фиксируют создание гармонической ~ нагрузки на образец и отклики по деформациям, что облегчает анализ динамического поведения материала исследуемого образца «на микроуровне». На диаграмме фиг. 4 явно устанавливается запаздывание деформаций относительно напряжений. Причём, на ветви нагрузки и разгрузки на разные величины. То есть, даже при малой интенсивности гармонических воздействий грунт проявляет свойства разномодульной среды, что явно подтверждается «петлёй гистерезиса» на фиг.5.
Техническим результатом, обеспечиваемым приведенной совокупностью признаков, является расширение диапазона и
10
количества определяемых параметров грунтов в подобных испытаниях по сравнению с действующим ГОСТ Р56353-2015 Грунты. Методы лабораторного определения динамических свойств дисперсных грунтов. - М: Стандартинформ, 2015. - 38 с.
Дополнительно можно определить:
L5
- динамический модуль сдвига G и коэффициент поглощения D в диапазоне малых сдвиговых деформаций (<10~3) для расчётов колебаний сооружений и сейсмического микрорайонирования (СМР);
- снижение G и рост D с увеличением деформации сдвига до 1,0 %. Подобные эксперименты учитывают накопление пластических деформаций при повторяющихся воздействиях, их запаздывание по отношению к действующим напряжениям и позволяют найти установившуюся и мгновенные поверхности нагружения для динамических моделей упругопластической упрочняющейся среды.
Заявленное техническое решение обеспечивает расширение диапазона и количества определяемых параметров грунтов в испытаниях.
Claims
1. Устройство нагружения для испытаний грунтов характеризующееся тем, что состоит из двух частей, жёстко связанных между собой рамой и
5 станиной, одна из которых создаёт квазистатические воздействия, а другая - гармонические воздействия, причём можно создавать на испытуемый образец любые сочетания квазистатического силового или кинематического нагружения с динамическим силовым или кинематическим нагружением.
2. Устройство нагружения для испытаний грунтов по п.1, отличающееся ю тем, что в качестве устройства квазистатического кинематического нагружения использована винтовая пара с редуцированием скорости оборотов винта или с приводом от шагового электродвигателя, а для силовой квазистатики выполняется управление деформацией по обратной связи с величиной действующей нагрузки на образец.
15 3. Устройство нагружения для испытаний грунтов по п.1, отличающееся тем, что в качестве устройства гармонических кинематических воздействий используется эксцентриковый привод с толкателем на штамп испытуемого образца, а для создания гармонических силовых воздействий между толкателем и штампом устанавливается упругий элемент.
10
ЗАМЕНЯЮЩИЙ ЛИСТ (ПРАВИЛО 26)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017130872 | 2017-08-31 | ||
| RU2017130872 | 2017-08-31 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| WO2019045596A1 true WO2019045596A1 (ru) | 2019-03-07 |
Family
ID=65525727
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PCT/RU2018/000260 WO2019045596A1 (ru) | 2017-08-31 | 2018-04-24 | Устройство нагружения для испытаний грунтов |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| WO (1) | WO2019045596A1 (ru) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111189725A (zh) * | 2020-01-08 | 2020-05-22 | 吉林大学 | 一种用于被测试件非对称循环载荷的加载装置和方法 |
| CN113984501A (zh) * | 2021-10-29 | 2022-01-28 | 北京机电工程研究所 | 一种静力加载装置及静力加载方法 |
| CN114755107A (zh) * | 2022-05-07 | 2022-07-15 | 无锡市检验检测认证研究院 | 一种可切换的综合机械载荷试验设备 |
| RU2795026C1 (ru) * | 2022-06-27 | 2023-04-27 | Нурби Хусинович Кятов | Одометр для проведения испытаний на компрессионное сжатие и на срез грунтов |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1490564A1 (ru) * | 1987-06-26 | 1989-06-30 | Кубанский государственный университет | Установка дл исследовани динамических свойств грунта в услови х трехосных испытаний |
| SU1571465A1 (ru) * | 1988-04-29 | 1990-06-15 | Кубанский государственный университет | Установка дл исследовани динамических свойств грунтов в услови х трехосного нагружени |
| RU2028601C1 (ru) * | 1990-01-05 | 1995-02-09 | Научно-исследовательский институт специального машиностроения МГТУ им.Н.Э.Баумана | Устройство для определения механических характеристик грунта |
| EP1522850A2 (fr) * | 2003-10-10 | 2005-04-13 | Institut Français du Pétrole | Méthode et dispositif pour mesurer l'anisotropie de résistivité d'échantillons de roche présentant des litages |
-
2018
- 2018-04-24 WO PCT/RU2018/000260 patent/WO2019045596A1/ru active Application Filing
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1490564A1 (ru) * | 1987-06-26 | 1989-06-30 | Кубанский государственный университет | Установка дл исследовани динамических свойств грунта в услови х трехосных испытаний |
| SU1571465A1 (ru) * | 1988-04-29 | 1990-06-15 | Кубанский государственный университет | Установка дл исследовани динамических свойств грунтов в услови х трехосного нагружени |
| RU2028601C1 (ru) * | 1990-01-05 | 1995-02-09 | Научно-исследовательский институт специального машиностроения МГТУ им.Н.Э.Баумана | Устройство для определения механических характеристик грунта |
| EP1522850A2 (fr) * | 2003-10-10 | 2005-04-13 | Institut Français du Pétrole | Méthode et dispositif pour mesurer l'anisotropie de résistivité d'échantillons de roche présentant des litages |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111189725A (zh) * | 2020-01-08 | 2020-05-22 | 吉林大学 | 一种用于被测试件非对称循环载荷的加载装置和方法 |
| CN111189725B (zh) * | 2020-01-08 | 2021-04-09 | 吉林大学 | 一种用于被测试件非对称循环载荷的加载装置和方法 |
| CN113984501A (zh) * | 2021-10-29 | 2022-01-28 | 北京机电工程研究所 | 一种静力加载装置及静力加载方法 |
| CN113984501B (zh) * | 2021-10-29 | 2024-04-30 | 北京机电工程研究所 | 一种静力加载装置及静力加载方法 |
| CN114755107A (zh) * | 2022-05-07 | 2022-07-15 | 无锡市检验检测认证研究院 | 一种可切换的综合机械载荷试验设备 |
| CN114755107B (zh) * | 2022-05-07 | 2023-10-27 | 无锡市检验检测认证研究院 | 一种可切换的综合机械载荷试验设备 |
| RU2795026C1 (ru) * | 2022-06-27 | 2023-04-27 | Нурби Хусинович Кятов | Одометр для проведения испытаний на компрессионное сжатие и на срез грунтов |
| RU2798607C1 (ru) * | 2022-06-27 | 2023-06-23 | Нурби Хусинович Кятов | Одометр для компрессионных испытаний грунтов |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Van Den Abeele et al. | Nonlinear elastic wave spectroscopy (NEWS) techniques to discern material damage, Part II: Single-mode nonlinear resonance acoustic spectroscopy | |
| WO2019045596A1 (ru) | Устройство нагружения для испытаний грунтов | |
| Bossens et al. | Active tendon control of cable‐stayed bridges: a large‐scale demonstration | |
| CN107870074B (zh) | 一种纤维复合板非线性内共振表征测试方法及测试系统 | |
| CN103792133A (zh) | 一种用于岩体结构面性能测试的试验系统及试验方法 | |
| US20110036180A1 (en) | Method for Determining Tension in a Rod | |
| Bai | Preloading effects on dynamic sand behavior by resonant column tests | |
| DE102010027897A1 (de) | Schwingungsprüfeinrichtung | |
| Dobrescu | Highlighting the change of the dynamic response to discrete variation of soil stiffness in the process of dynamic compaction with roller compactors based on linear rheological modeling | |
| RU177646U1 (ru) | Устройство нагружения для испытаний грунтов | |
| Habtour et al. | Damage precursor detection for structures subjected to rotational base vibration | |
| Ning et al. | Damage Characteristics of Granite Under Hydraulic and Cyclic Loading–Unloading Coupling Condition | |
| Sorokin et al. | Increasing efficiency of vibration protection system by using pneumatic rubber cord devices | |
| US8096195B2 (en) | Method of determining tension in a rod | |
| Bratu et al. | Effect of vibration transmission in the case of the vibratory roller compactor | |
| Rosół et al. | Identification of the wind turbine model with MR damper based tuned vibration absorber | |
| Makki et al. | Response of rubcrete continuous deep beams under sinusoidal loads | |
| Van Den Abeele et al. | Single mode nonlinear resonance acoustic spectroscopy for damage detection in quasi-brittle materials | |
| Radnić et al. | On a numerical model for static and dynamic analysis of in‐plane masonry infilled steel frames | |
| Shinde et al. | Assessing the liquefaction potential of a sand specimen by using resonant column test | |
| Zehtab et al. | Experimental study of strain dependent shear modulus of Ottawa sand | |
| Cabalar | Dynamic properties of various plasticity clays | |
| Alpan | The dynamic response of pile foundations to lateral forces | |
| Nizhegorodov et al. | Hydraulic drive of vibration stand for testing the robotic systems units by random vibration method | |
| Khosravani et al. | Numerical fracture studies of ultra-high performance concrete under dynamic loading |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| 121 | Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application |
Ref document number: 18849668 Country of ref document: EP Kind code of ref document: A1 |
|
| NENP | Non-entry into the national phase |
Ref country code: DE |
|
| 122 | Ep: pct application non-entry in european phase |
Ref document number: 18849668 Country of ref document: EP Kind code of ref document: A1 |