WO2019020952A1 - Method for managing an air-conditioning circuit of a motor vehicle - Google Patents

Method for managing an air-conditioning circuit of a motor vehicle Download PDF

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WO2019020952A1
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expansion device
opening
conditioning circuit
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Régis BEAUVIS
Jin-ming LIU
Jugurtha Benouali
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Valeo Systemes Thermiques
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    • F25B2700/21173—Temperatures of an evaporator of the fluid cooled by the evaporator at the outlet

Definitions

  • the invention relates to the field of motor vehicles and more particularly to a motor vehicle air conditioning system and its management method in cooling mode.
  • a refrigerant fluid passes successively in a compressor, a first heat exchanger, called a condenser, placed in contact with a flow of air outside the motor vehicle to release heat, an expansion device and a second heat exchanger, called evaporator, placed in contact with an interior air flow of the motor vehicle to cool it.
  • the expansion device is a thermostatic valve whose bulb is disposed downstream of the evaporator.
  • the expansion device can also be an electronic expansion valve controlled by a central control unit.
  • This overheating is particularly useful for improving the coefficient of performance of the air conditioning circuit, but also to reduce the risk of refrigerant fluid in the liquid state passes into the compressor.
  • One of the aims of the present invention is therefore to at least partially overcome the disadvantages of the prior art and to provide a method for managing an improved inverter cooling circuit, particularly in cooling mode.
  • the present invention therefore relates to a method for managing an air conditioning circuit inside which a cooling fluid circulates in a cooling mode, the refrigerant flowing successively in:
  • An evaporator for recovering heat energy from a second heat transfer fluid and transferring it to the cooling fluid
  • said air conditioning circuit comprising a central control unit able to control the opening of the expansion device
  • said method comprising:
  • SHcomp_in_sp_min and a maximum superheat SHcomp_in_sp_max SHcomp_in_sp_min and a maximum superheat SHcomp_in_sp_max, SHcomp_in_sp_min and SHcomp_in_sp_max being determined as a function of the temperature Text of the first heat transfer fluid before passing through the condenser, the flow rate of the second heat transfer medium through the evaporator and the temperature of the second heat transfer fluid before its passage through the evaporator,
  • a step of opening the expansion device according to Cestim and superheating control SHcomp_in by varying the opening of the expansion device so as to achieve the set superheat SHcomp_in_sp and maintain SHcomp_in between SHcomp_in_sp_min and SHcomp_in_sp_max.
  • SHcomp_in is calculated according to the following formula
  • Tcomp_in is the refrigerant temperature at the inlet of the compressor
  • Tsat (Pcomp_in) is the saturation temperature of the refrigerant at the pressure Pcomp_in at the compressor inlet.
  • the calculation of the Cestim opening of the expansion device is carried out according to one of the following formulas:
  • Tevapo is the temperature of the second heat transfer fluid at the outlet of the evaporator
  • Tevapo_sp is a set temperature of the second heat transfer fluid at the outlet of the evaporator
  • Tsat (Pcomp_out) is the saturation temperature of the coolant at the pressure Pcomp_out of the refrigerant at the outlet of the compressor
  • Text is the temperature of the first heat transfer fluid before passing through the condenser
  • Pcomp_in is the refrigerant pressure at the inlet of the compressor
  • Psat (Tevapo_sp) is the saturation pressure of the refrigerant at the setpoint temperature Tevapo of the second heat transfer fluid at the outlet of the evaporator
  • KI being the average slope AC 'ATevapo with AC being the variation of the opening of the expansion device and ATevapo the variation of Tevapo measured during experimentation where the opening of the expansion device is varied for a regime of given compressor, a given flow rate of the first heat transfer fluid passing through the condenser and according to the value of Text
  • Kl ' being the average slope AC / APcomp_in with AC being the variation of the opening of the expansion device and APcomp_in the variation of Pcomp_in measured during experimentation where the opening of the expansion device is varied for a regime of the given compressor and a given flow rate of first heat transfer fluid passing through the condenser and according to the value of Text.
  • K2 being the average slope AC / A (Tsat (Pcomp_out) - Text) with AC being the variation of the opening of the expansion device and A (Tsat (Pcomp_out) - Text) the variation of (Tsat (Pcomp_out) - Text ) measured and calculated during the experiment where the opening of the expansion device is varied for a given compressor speed and a given flow rate of first heat transfer fluid passing through the condenser and according to the value of Text.
  • the determination of the superheat set SHcomp_in_sp is such that:
  • the value of SHcomp_in_sp allows an optimization of the coefficient of performance of the air conditioning circuit and allows the cooling fluid to be in a gaseous state at least 90% at its entry into the compressor,
  • the value of SHcomp_in_sp allows the coolant to be at a temperature below the operating limit temperature of the compressor
  • SHcomp_in_sp allows an optimization of the coefficient of performance of the air conditioning circuit and the cooling power of the second heat transfer fluid.
  • SHcomp_in_sp_min is between 3 and 20 ° K and SHcomp_in_sp_max is between 8 and 25 ° K.
  • SHcomp_in_sp_min is between 3 and 20 ° K and SHcomp_in_sp_max is between 8 and 25 ° K.
  • the air conditioning circuit comprises an internal heat exchanger adapted to allow the exchange of heat energy between the refrigerant at the outlet of the condenser and the refrigerant at the outlet of the evaporator.
  • FIG. 1 shows a schematic representation of an air conditioning circuit according to a first embodiment
  • FIG. 1b shows a pressure / enthalpy diagram of the air conditioning circuit of FIG.
  • FIG. 2a shows a schematic representation of an air conditioning circuit according to a second embodiment
  • FIG. 2b shows a pressure / enthalpy diagram of the air conditioning circuit of FIG. 2a
  • FIG. 3 shows a schematic representation of an air conditioning circuit according to a particular embodiment
  • FIG. 4 shows a diagram of the evolution of the superheating as a function of the temperature of a first heat transfer fluid
  • Figure 5 shows a diagram of the evolution of different parameters as a function of time during operation of the air conditioning circuit.
  • first element or second element as well as first parameter and second parameter or else first criterion and second criterion, etc.
  • first criterion and second criterion etc.
  • it is a simple indexing to differentiate and name elements or parameters or criteria close but not identical.
  • This indexing does not imply a priority of one element, parameter or criterion with respect to another, and it is easy to interchange such denominations without departing from the scope of the present description.
  • This indexing does not imply either an order in time for example to appreciate this or that criterion.
  • FIG. 1 shows a simple air conditioning circuit 1, especially for a motor vehicle, in which circulates a refrigerant.
  • This air conditioning circuit 1 comprises in particular in the direction of circulation of the refrigerant fluid:
  • An expansion device 7 more precisely in the present case an electronic expansion valve
  • the condenser 5 is intended in particular to release the heat energy of the refrigerant in a first heat transfer fluid 50.
  • This first heat transfer fluid 50 may for example be a flow of outside air when the first heat exchanger is for example disposed on the front face of the motor vehicle.
  • the first coolant 50 is a fluid flowing in another temperature management loop, for example when the first heat exchanger is a two-fluid exchanger, this is particularly the case in the context of a circuit indirect air conditioning.
  • the evaporator 9 is intended to recover the heat energy of a second coolant 90 and transfer it to the refrigerant.
  • This second coolant 90 may for example be a flow of air to the passenger compartment when the second heat exchanger is for example disposed in a heating, ventilation and air conditioning.
  • the second heat transfer fluid 90 is a fluid circulating in another temperature management loop, for example when the second heat exchanger is a two-fluid exchanger.
  • the air conditioning circuit 1 also comprises a central control unit 10.
  • This central control unit 10 is in particular connected to the compressor 3 to control its speed and thus control the pressure of the refrigerant.
  • Central unity control 10 is also connected to the expansion device 7 to control and control its opening and thus control the loss of pressure of the refrigerant when it passes through.
  • the central control unit 10 may also be connected to a first sensor 11 of the temperature Text of the first heat transfer fluid 50 before passing through the condenser 5. More precisely, Text may correspond to the ambient ambient temperature of the air.
  • the central control unit 10 may be connected to a second sensor 12 of the pressure Pcomp_out of the refrigerant at the outlet of the compressor 3.
  • This second sensor 12 may in particular be arranged downstream of the compressor 3 between said compressor 3 and the condenser 5 .
  • the central control unit 10 can be connected to a third sensor 13 of the pressure Pcomp_in of the refrigerant before it enters the compressor 3.
  • This third sensor 13 can in particular be arranged upstream of the compressor 3, between the evaporator 9 and said compressor 3.
  • the central control unit may be connected to a fourth sensor 14 of the temperature Tcomp_in of the refrigerant before entering the compressor 3.
  • This fourth sensor 14 may in particular be arranged upstream of the compressor 3, between the evaporator 9 and said compressor 3.
  • the third 13 and fourth 14 sensors may more particularly be only one pressure / temperature sensor disposed upstream of the compressor 3, between the evaporator 9 and said compressor 3.
  • the central control unit can be connected to a fifth sensor 15 of the temperature Tevapo of the second heat transfer fluid 90 after it has passed through the evaporator 9.
  • the refrigerant In operation, in cooling mode, as shown in FIG. 1b, the refrigerant is in the gaseous phase at low pressure before entering the compressor 3. As it passes through the compressor 3, the refrigerant undergoes an increase in its pressure and passes at high pressure as shown by the arrow 300. The refrigerant then passes through the condenser 5 and transfer of the enthalpy to the first heat transfer fluid 50 as shown by the arrow 500. The refrigerant first crosses its saturation curve X and goes into a biphasic state. The refrigerant can also cross a second time its saturation curve X to go into the liquid phase. The difference between the temperature of the refrigerant at the outlet of condenser 5 and its saturation temperature at this pressure is called subcooling SC.
  • the refrigerant then passes through the expansion device 7 and undergoes a loss of pressure to pass at low pressure, as shown by the arrow 700.
  • the refrigerant again crosses its saturation curve X and goes into a two-phase state.
  • the refrigerant then passes through the evaporator 9 in which the refrigerant absorbs heat energy from the second heat transfer fluid 90, cooling the latter, as shown by the arrow 900.
  • the refrigerant passes through its saturation curve X and then returns to gas phase before joining the compressor 3.
  • the difference between the temperature Tcomp_in of the refrigerant before it passes through the compressor 3 (measured by the fourth sensor 14) and its saturation temperature at this pressure Tsat (Pcomp_in), corresponds to an overheating SHcomp_in refrigerant.
  • the air conditioning circuit 1 may also include an internal heat exchanger 20 adapted to allow heat energy to be exchanged between the refrigerant at the outlet of the condenser 5 and the refrigerant at the outlet of the evaporator 9
  • This internal heat exchanger 20 comprises in particular an inlet and a coolant outlet coming from the condenser 5, as well as an inlet and a coolant outlet of the evaporator 9.
  • the steps are similar to those of FIGS. 1a and 1b, with the difference that the internal heat exchanger absorbing the enthalpy with the refrigerant as shown by the arrow 200a and transferring it to the refrigerant at the outlet of the evaporator 9 as shown by the arrow 200b.
  • the subcooling SR of the refrigerant before it passes through the expansion device 7 and the superheat SHcomp_in of the refrigerant before it enters the compressor 3 are both increased under the effect of the heat exchanger 20. This allows in particular an increase in the coefficient of performance of the air conditioning circuit 1.
  • the air conditioning circuit 1 may for example be an indirect reversible air conditioning circuit 1 as shown in Figure 3. This indirect reversible air conditioning circuit 1 can operate in different modes of operation including a cooling mode.
  • This indirect reversible air conditioning circuit 1 comprises in particular:
  • a second loop of coolant B in which the first coolant 50 circulates and
  • a two-fluid heat exchanger corresponding to the condenser 5 arranged jointly on the first refrigerant fluid loop A and on the second heat transfer fluid loop B, so as to allow exchanges of heat between said first refrigerant loop A and said second loop heat transfer fluid B.
  • the first coolant loop A shown in solid line in FIG. 3, comprises more particularly in the direction of circulation of the refrigerant fluid:
  • a first expansion device 7 more specifically an electronic expansion valve
  • an evaporator 9 being intended to be traversed by the second heat transfer fluid 90 which here is an interior air flow to the motor vehicle towards the passenger compartment, 0 a second decompressing device 21, for example a tube orifice,
  • the bypass line 30 can more specifically connect a first connection point 31 and a second connection point 32.
  • the first connection point 31 is preferably arranged, in the flow direction of the coolant, downstream of the evaporator 9, between said evaporator 9 and evapo-condenser 13. More particularly, and as illustrated in FIG. first connection point 31 is disposed between the evaporator 9 and the second expansion device 21. It is however quite possible to imagine that the first connection point 31 is disposed between the second expansion device 21 and evapo-condenser 13 as long as the refrigerant has the ability to bypass the second expansion device 21 or to pass through without suffering pressure loss.
  • the second connection point 32 is, for its part, preferably disposed downstream of the evapo-condenser 13, between the said evapo-condenser 13 and the compressor 3.
  • the indirect reversible air conditioning circuit 1 also comprises a device for redirecting the refrigerant fluid from the evaporator 9 to evapo-condenser 13 or to the bypass line 30.
  • This device for redirecting the refrigerant fluid from the evaporator 9 can comprise in particular:
  • a first stop valve 22 arranged downstream of the first connection point 31 between said first connection point 31 and the second expansion device 21,
  • Another alternative may also be to have a three-way valve at the first connection point 31.
  • stop valve non-return valve, three-way valve or expansion device with stop function, here means mechanical or electromechanical elements that can be controlled by the central control unit 10.
  • the first coolant loop A may comprise, in addition to an internal heat exchanger 20, a second internal heat exchanger 20 'allowing a heat exchange between the high-pressure refrigerant at the outlet of the heat exchanger.
  • high-pressure refrigerant fluid is meant by a coolant having undergone a pressure increase at the compressor 3 and that it has not yet suffered a loss of pressure due to the electronic expansion valve 7 or the tube orifice 11.
  • This second internal heat exchanger 20 comprises in particular an inlet and a coolant outlet coming from the first connection point 31, as well as a high-pressure refrigerant inlet and outlet from the internal heat exchanger 20.
  • At least one of the two internal heat exchangers 20, 20 ' may be a coaxial heat exchanger, that is to say comprising two coaxial tubes and between which the exchange of heat is carried out. heat.
  • the internal heat exchanger 20 may be a coaxial internal heat exchanger with a length of between 50 and 120 mm while the second internal heat exchanger 20 'may be a coaxial internal heat exchanger with a length of between 200 and 700mm.
  • the first coolant loop A may comprise a desiccant bottle 18 disposed downstream of the bifluid heat exchanger 5, more precisely between said two-fluid heat exchanger 5 and the internal heat exchanger 20.
  • a desiccant bottle 18 disposed on the high pressure side of the air conditioning circuit ie downstream of the compressor 3 and upstream of an expansion device, has a smaller footprint and a reduced cost compared to other phase separation solutions as an accumulator which would be disposed on the low pressure side of the air conditioning circuit, ie upstream of the compressor 3, in particular upstream of the internal heat exchanger 20.
  • the second heat transfer fluid loop B shown in a line comprising three dashes and two dots in FIG. 3, may comprise:
  • a first circulation pipe 70 of the first heat transfer fluid 50 having an internal heater 54 intended to be traversed by the inner air stream 90 to the motor vehicle, and connecting a first junction point 61 arranged downstream of the heat exchanger bifluid 5 and a second junction point 62 arranged upstream of said bifluid heat exchanger 5,
  • the indirect reversible air-conditioning circuit 1 comprises, within the second heat-transfer fluid loop B, a device for redirecting the coolant from the two-fluid heat exchanger 5 to the first circulation pipe 70 and / or to the second water pipe. circulation 60.
  • the device for redirecting the heat transfer fluid from the two-fluid heat exchanger 5 can in particular comprise a fourth stop valve 63 arranged on the second circulation pipe 60 in order to block or not the first fluid. coolant and prevent it from circulating in said second circulation pipe 60.
  • the indirect reversible air conditioning circuit 1 may also include an obstruction flap 310 of the interior air flow 100 passing through the third heat exchanger 54.
  • This embodiment makes it possible in particular to limit the number of valves on the second heat transfer fluid loop B and thus makes it possible to limit the production costs.
  • the device for redirecting the heat transfer fluid from the two-fluid heat exchanger 5 may in particular comprise a fourth stop valve 63 disposed on the second circulation pipe 60 in order to block the fluid or not. coolant and prevent it from circulating in said second flow line 60, and a fifth stop valve disposed on the first flow line 70 to block or not the heat transfer fluid and prevent it from circulating in said first pipe 70.
  • the second heat transfer fluid loop B may also include an electric heating element 55 of the heat transfer fluid.
  • Said electric heating element 55 is in particular disposed, in the direction of circulation of the coolant, downstream of the bifluid heat exchanger 5, between said two-fluid heat exchanger 5 and the first junction point 61.
  • the coolant does not pass through the evapolver 13 but passes through the bypass line 30.
  • the first refrigerant 50 passes through the external radiator 64 in order to evacuate heat energy. in the external airflow 200.
  • the coolant passes successively through a compressor 3, a condenser 5, an expansion device 7 and an evaporator 9.
  • the present invention relates in particular to a method for managing the air conditioning circuit 1 in cooling mode and more specifically to managing the control of the opening of the expansion device 7 and thus the loss of pressure of the refrigerant when it passes through said device relaxing 7.
  • the management method comprises in particular:
  • SHcomp_in_sp is between a minimum superheat SHcomp_in_sp_min and a maximum superheat Shcomp_in_sp_max
  • a second step of opening the expansion device 7 according to Cestim and superheating control SHcomp_in by varying the opening of the expansion device 7 so as to achieve the set superheat SHcomp_in_sp and maintain SHcomp_in between SHcomp_in_sp_min and SHcomp_in_sp_max.
  • the calculation of the Cestim opening of the expansion device 7 is carried out according to one of the following formulas:
  • Tevapo is the temperature of the second heat transfer fluid 90 at the outlet of the evaporator 9, measured by the fifth sensor 15,
  • Tevapo_sp is an setpoint temperature of the second heat transfer fluid 90 at the outlet of the evaporator 9. This setpoint temperature Tevapo_sp is determined by the central control unit 10 as a function of the temperature required by the user inside the cabin, for example .
  • Tsat (Pcomp_out) is the saturation temperature of the coolant at the pressure Pcomp_out of the refrigerant at the outlet of the compressor 3, the pressure Pcomp_out being measured by the second sensor 12.
  • Text is the temperature of the first heat transfer fluid 50 before it passes through the condenser 5, measured by the first sensor 11.
  • Pcomp_in is the pressure of the refrigerant at the inlet of the compressor 3, measured by the third sensor 13.
  • Psat (Tevapo_sp) is the saturation pressure of the coolant at the setpoint temperature Tevapo of the second heat transfer fluid 90 at the outlet of the evaporator 90.
  • Kl corresponds to the average slope AC / Tevapo with AC being the variation of the opening of the expansion device 7 and the variation of Tevapo ATevapo measured during experimentation where the opening of the expansion device 7 is varied.
  • a given speed of the compressor 3 a given flow rate of the first heat transfer fluid 50 passing through the condenser 5 and according to the value of Text.
  • This constant Kl is determined by experimentation and by the data stored in the central control unit 10.
  • the variation of the opening of the expansion device 7 AC takes place between its maximum opening and its minimum opening.
  • ⁇ corresponds to the average slope ACIAPcomp_in with AC being the variation of the opening of the expansion device 7 and APcomp_in the variation of Pcomp_in measured during experimentation where the opening of the expansion device 7 is varied for a regime of the given compressor 3 and a given flow rate of first heat transfer fluid 50 passing through the condenser 5 and according to the value of Text.
  • This constant ⁇ is determined by experimentation and by the data stored in the central control unit 10.
  • the variation of the opening of the expansion device 7 AC takes place between its maximum opening and its minimum opening.
  • K2 corresponds to the average slope AC / A (Tsat (Pcomp_out) - Text) with AC being the variation of the opening of the expansion device 7 and of A (Tsat (Pcomp_out) - Text) the variation of (Tsat (Pcomp_out) - Text) measured and calculated during the experiment where the opening of the expansion device 7 is varied for a given speed of the compressor 3 and a given flow rate of the first heat transfer fluid 50 passing through the condenser 5 and according to the value of Text .
  • This constant ⁇ is determined by experimentation and by the data stored in the central control unit 10.
  • the variation of the opening of the expansion device 7 AC takes place between its maximum opening and its minimum opening.
  • SHcomp_in_sp_min and SHcomp_in_sp_max are obtained by experimentation and are determined according to:
  • the data concerning SHcomp_in_sp_min and Shcomp_in_sp_max are stored in the central control unit 10.
  • SHcomp_in_sp_min can be between 3 and 20 ° K and SHcomp_in_sp_max between 8 and 25 ° K.
  • SHcomp_in_sp_min and SHcomp_in_sp_max are variable depending on the nature of the coolant and the architecture of the air conditioning circuit 1.
  • the value of Shcomp_in_sp always between SHcomp_in_sp_min and SHcomp_in_sp_max, allows an optimization of the coefficient of performance of the air conditioning circuit 1 and allows the cooling fluid to be in a gaseous state at minus 90% when entering the compressor 3.
  • SHcomp_in_sp For a value of Text greater than a defined value T2, the value of SHcomp_in_sp, always between SHcomp_in_sp_min and SHcomp_in_sp_max, allows the refrigerant to be at a temperature below the operating limit temperature of the compressor 3 and thus avoids that the latter does not stop by getting in safety.
  • SHcomp_in_sp For a value of Text between Tl and T2, the value of SHcomp_in_sp, always between SHcomp_in_sp_min and SHcomp_in_sp_max, allows an optimization of the coefficient of performance of the air conditioning circuit 1 and the cooling power of the second heat transfer fluid 90.
  • the control unit 10 will decrease the opening of the expansion device 7 to increase the superheat SHcomp_in.
  • SHcomp_in is greater than SHcomp_in_sp_max while the control unit 10 will increase the opening of the expansion device 7 in order to reduce the superheat SHcomp_in.
  • the increase or decrease in the opening of the expansion device 7 is preferably performed by an integral proportional controller.
  • SHcomp_in is between SHcomp_in_sp_min and SHcomp_in_sp_max, the increase or decrease of the opening of the expansion device 7 is preferably carried out by a proportional controller.
  • FIG. 5 shows a diagram showing in solid lines the evolution, as a function of time, expressed in minutes, of:
  • the refrigerant chosen is R134a and the temperature Text is 45 ° C.
  • the management method according to the invention allows an increase of the superheat SHcom_in 102b with respect to the superheat SHcom_in 102a.
  • This superheating SHcom_in 102b is more important because the opening 103b according to the invention is smaller than the opening 103a according to the prior art. Due to this superheating SHcom_in 102b more important, the temperature Tevapo 101b according to the invention is weaker than the temperature Tevapo 101a according to the prior art. The coefficient of performance is then increased compared to the prior art, because the compressor 3 is at an identical speed either for the prior art or for the management method according to the invention.
  • the management method according to the invention allows good management and good control of the opening of the expansion device 7 allowing a good coefficient of performance of the air conditioning circuit 1 in cooling mode.

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Abstract

The present invention relates to a method for managing an air-conditioning circuit (1) within which a refrigerant fluid circulates in a cooling mode, the refrigerant fluid flowing successively through: a compressor (3); a condenser (5); and expansion device (7); and an evaporator (9), said air-conditioning circuit (1) including a central control unit (10) that is capable of controlling the opening of the expansion device (7), said method including: a step of calculating the opening Cestim of the expansion device (7) on the basis of measurements of operating parameters of the air-conditioning circuit (1) and of determining a setpoint overheating SHcomp_in_sp, SHcomp_in_sp being comprised between a minimum overheating SHcomp_in_sp_min and a maximum overheating SHcomp_in_sp_max; a step of opening the expansion device (7) according to Cestim and of controlling the overheating SHcomp_in by varying the opening of the expansion device (7) so as to reach the setpoint overheating SHcomp_in_sp and maintaining SHcomp_in between SHcomp_in_sp_min and SHcomp_in_sp_max.

Description

PROCÈDE DE GESTION D'UN CIRCUIT DE CLIMATISATION DE VÉHICULE AUTOMOBILE  PROCESS FOR MANAGING A MOTOR VEHICLE AIR CONDITIONING CIRCUIT
L'invention se rapporte au domaine des véhicules automobiles et plus particulièrement à un circuit de climatisation de véhicule automobile et son procédé de gestion en mode de refroidissement. The invention relates to the field of motor vehicles and more particularly to a motor vehicle air conditioning system and its management method in cooling mode.
Les véhicules automobiles actuels comportent de plus en plus souvent un circuit de climatisation. Dans un circuit de climatisation « classique », lors d'un mode de refroidissement, un fluide réfrigérant passe successivement dans un compresseur, un premier échangeur de chaleur, appelé condenseur, placé en contact avec un flux d'air extérieur au véhicule automobile pour libérer de la chaleur, un dispositif de détente et un deuxième échangeur de chaleur, appelé évaporateur, placé en contact avec un flux d'air intérieur du véhicule automobile pour le refroidir. Today's motor vehicles are increasingly equipped with an air conditioning system. In a "conventional" air-conditioning circuit, during a cooling mode, a refrigerant fluid passes successively in a compressor, a first heat exchanger, called a condenser, placed in contact with a flow of air outside the motor vehicle to release heat, an expansion device and a second heat exchanger, called evaporator, placed in contact with an interior air flow of the motor vehicle to cool it.
Généralement, le dispositif de détente est une vanne thermostatique dont le bulbe est disposé en aval de évaporateur. Le dispositif de détente peut également être une vanne électronique d'expansion contrôlée par une unité centrale de contrôle. Dans ce genre de cas, il est nécessaire d'avoir une stratégie de contrôle du circuit de climatisation afin de déterminer et contrôler l'ouverture de la vanne électronique d'expansion notamment afin d'obtenir une surchauffe du fluide réfrigérant en sortie de évaporateur. Cette surchauffe est notamment utile pour améliorer le coefficient de performance du circuit de climatisation, mais également pour diminuer les risques que du fluide réfrigérant à l'état liquide ne passe dans le compresseur.  Generally, the expansion device is a thermostatic valve whose bulb is disposed downstream of the evaporator. The expansion device can also be an electronic expansion valve controlled by a central control unit. In this type of case, it is necessary to have a control strategy of the air conditioning circuit to determine and control the opening of the electronic expansion valve in particular to obtain an overheating of the refrigerant at the outlet of the evaporator. This overheating is particularly useful for improving the coefficient of performance of the air conditioning circuit, but also to reduce the risk of refrigerant fluid in the liquid state passes into the compressor.
Un des buts de la présente invention est donc de remédier au moins partiellement aux inconvénients de l'art antérieur et de proposer un procédé de gestion d'un circuit de climatisation inversible amélioré notamment en mode refroidissement. One of the aims of the present invention is therefore to at least partially overcome the disadvantages of the prior art and to provide a method for managing an improved inverter cooling circuit, particularly in cooling mode.
La présente invention concerne donc un procédé de gestion d'un circuit de climatisation à l'intérieur duquel circule un fluide réfrigérant dans un mode de refroidissement, le fluide réfrigérant circulant successivement dans : The present invention therefore relates to a method for managing an air conditioning circuit inside which a cooling fluid circulates in a cooling mode, the refrigerant flowing successively in:
• un compresseur, • un condenseur destiné à relâcher de l'énergie calorifique du fluide réfrigérant dans un premier fluide caloporteur, • a compressor, A condenser for releasing the heat energy of the refrigerant fluid into a first heat transfer fluid,
• un dispositif de détente, et  • a relaxation device, and
• un évaporateur destiné à récupérer de l'énergie calorifique d'un deuxième fluide caloporteur et de la transférer au fluide réfrigérant,  An evaporator for recovering heat energy from a second heat transfer fluid and transferring it to the cooling fluid,
ledit circuit de climatisation comportant une unité centrale de contrôle apte à contrôler l'ouverture du dispositif de détente,  said air conditioning circuit comprising a central control unit able to control the opening of the expansion device,
ledit procédé comportant :  said method comprising:
• une étape de :  • a step of:
0 calcul de l'ouverture Cestim du dispositif de détente à partir de mesures de paramètres de fonctionnement du circuit de climatisation, et de 0 détermination d'une surchauffe consigne SHcomp_in_sp en fonction de l'état du fluide réfrigérant en sortie de évaporateur et de la température Text du premier fluide caloporteur avant sa traversée du condenseur, SHcomp_in_sp étant comprise entre une surchauffe minimale 0 calculation of the Cestim opening of the expansion device from measurements of operating parameters of the air conditioning circuit, and 0 determination of a set superheat SHcomp_in_sp depending on the state of the refrigerant at the evaporator outlet and the Text temperature of the first heat transfer fluid before passing through the condenser, SHcomp_in_sp being between a minimum superheat
SHcomp_in_sp_min et une surchauffe maximale SHcomp_in_sp_max, SHcomp_in_sp_min et SHcomp_in_sp_max étant déterminées en fonction de la température Text du premier fluide caloporteur avant sa traversée du condenseur, du débit du deuxième fluide caloporteur traversant évaporateur et de la température du deuxième fluide caloporteur avant sa traversée de évaporateur, SHcomp_in_sp_min and a maximum superheat SHcomp_in_sp_max, SHcomp_in_sp_min and SHcomp_in_sp_max being determined as a function of the temperature Text of the first heat transfer fluid before passing through the condenser, the flow rate of the second heat transfer medium through the evaporator and the temperature of the second heat transfer fluid before its passage through the evaporator,
• une étape d'ouverture du dispositif de détente selon Cestim et de contrôle de la surchauffe SHcomp_in en faisant varier l'ouverture du dispositif de détente de sorte à atteindre la surchauffe consigne SHcomp_in_sp et maintenir SHcomp_in entre SHcomp_in_sp_min et SHcomp_in_sp_max.  A step of opening the expansion device according to Cestim and superheating control SHcomp_in by varying the opening of the expansion device so as to achieve the set superheat SHcomp_in_sp and maintain SHcomp_in between SHcomp_in_sp_min and SHcomp_in_sp_max.
Selon un aspect du procédé de gestion, SHcomp_in est calculé selon la formule suivante According to one aspect of the management method, SHcomp_in is calculated according to the following formula
SHcomp_in = Tcomp_in - Tsat(Pcomp_in) dans laquelle, SHcomp_in = Tcomp_in - Tsat (Pcomp_in) in which,
Tcomp_in est la température du fluide réfrigérant en entrée du compresseur, et  Tcomp_in is the refrigerant temperature at the inlet of the compressor, and
Tsat(Pcomp_in) est la température de saturation du fluide réfrigérant à la pression Pcomp_in en entrée du compresseur.  Tsat (Pcomp_in) is the saturation temperature of the refrigerant at the pressure Pcomp_in at the compressor inlet.
Selon un autre aspect du procédé de gestion, le calcul de l'ouverture Cestim du dispositif de détente est réalisé selon l'une des formules suivantes : According to another aspect of the management method, the calculation of the Cestim opening of the expansion device is carried out according to one of the following formulas:
Cestim = Kl * (Tevapo - Tevapo_sp) + K2 * (Tsat(Pcomp_out) - Text) ou  Cestim = Kl * (Tevapo - Tevapo_sp) + K2 * (Tsat (Pcomp_out) - Text) or
Cestim = Κ * (Pcomp_in - Psat(Tevapo_sp)) + K2 * (Tsat(Pcomp_out) - Text) dans lesquelles,  Cestim = Κ * (Pcomp_in - Psat (Tevapo_sp)) + K2 * (Tsat (Pcomp_out) - Text) in which,
Tevapo est la température du second fluide caloporteur en sortie de l'évaporateur,  Tevapo is the temperature of the second heat transfer fluid at the outlet of the evaporator,
Tevapo_sp est une température consigne du second fluide caloporteur en sortie de l'évaporateur,  Tevapo_sp is a set temperature of the second heat transfer fluid at the outlet of the evaporator,
Tsat(Pcomp_out) est la température de saturation du fluide réfrigérant à la pression Pcomp_out du fluide réfrigérant en sortie du compresseur,  Tsat (Pcomp_out) is the saturation temperature of the coolant at the pressure Pcomp_out of the refrigerant at the outlet of the compressor,
Text est la température du premier fluide caloporteur avant sa traversée du condenseur,  Text is the temperature of the first heat transfer fluid before passing through the condenser,
Pcomp_in est la pression du fluide réfrigérant en entrée du compresseur, Psat(Tevapo_sp) est la pression de saturation du fluide réfrigérant à la température consigne Tevapo du second fluide caloporteur en sortie de l'évaporateur, Pcomp_in is the refrigerant pressure at the inlet of the compressor, Psat (Tevapo_sp) is the saturation pressure of the refrigerant at the setpoint temperature Tevapo of the second heat transfer fluid at the outlet of the evaporator,
Kl étant la pente moyenne AC 'ATevapo avec AC étant la variation de l'ouverture du dispositif de détente et de ATevapo la variation de Tevapo mesurées lors d'expérimentation où l'on fait varier l'ouverture du dispositif de détente pour un régime du compresseur donné, un débit donné du premier fluide caloporteur traversant le condenseur et selon la valeur de Text, Kl 'étant la pente moyenne AC/APcomp_in avec AC étant la variation de l'ouverture du dispositif de détente et de APcomp_in la variation de Pcomp_in mesurées lors d'expérimentation où l'on fait varier l'ouverture du dispositif de détente pour un régime du compresseur donné et un débit donné de premier fluide caloporteur traversant le condenseur et selon la valeur de Text. et KI being the average slope AC 'ATevapo with AC being the variation of the opening of the expansion device and ATevapo the variation of Tevapo measured during experimentation where the opening of the expansion device is varied for a regime of given compressor, a given flow rate of the first heat transfer fluid passing through the condenser and according to the value of Text, Kl 'being the average slope AC / APcomp_in with AC being the variation of the opening of the expansion device and APcomp_in the variation of Pcomp_in measured during experimentation where the opening of the expansion device is varied for a regime of the given compressor and a given flow rate of first heat transfer fluid passing through the condenser and according to the value of Text. and
K2 étant la pente moyenne AC/ A(Tsat(Pcomp_out) - Text) avec AC étant la variation de l'ouverture du dispositif de détente et de A(Tsat(Pcomp_out) - Text) la variation de (Tsat(Pcomp_out) - Text) mesurées et calculées lors d'expérimentation où l'on fait varier l'ouverture du dispositif de détente pour un régime du compresseur donné et un débit donné de premier fluide caloporteur traversant le condenseur et selon la valeur de Text.  K2 being the average slope AC / A (Tsat (Pcomp_out) - Text) with AC being the variation of the opening of the expansion device and A (Tsat (Pcomp_out) - Text) the variation of (Tsat (Pcomp_out) - Text ) measured and calculated during the experiment where the opening of the expansion device is varied for a given compressor speed and a given flow rate of first heat transfer fluid passing through the condenser and according to the value of Text.
Selon un autre aspect du procédé de gestion, la détermination de la surchauffe consigne SHcomp_in_sp est telle que : According to another aspect of the management method, the determination of the superheat set SHcomp_in_sp is such that:
· pour une valeur de Text inférieure à une valeur définie Tl, la valeur de SHcomp_in_sp permet une optimisation du coefficient de performance du circuit de climatisation et permet au fluide réfrigérant d'être dans un état gazeux à au moins 90 % à son entrée dans le compresseur,  For a value of Text lower than a defined value Tl, the value of SHcomp_in_sp allows an optimization of the coefficient of performance of the air conditioning circuit and allows the cooling fluid to be in a gaseous state at least 90% at its entry into the compressor,
• pour une valeur de Text supérieure à une valeur définie T2, la valeur de SHcomp_in_sp permet au fluide réfrigérant d'être à une température inférieure à la température limite de fonctionnement du compresseur,  For a value of Text greater than a defined value T2, the value of SHcomp_in_sp allows the coolant to be at a temperature below the operating limit temperature of the compressor,
• pour une valeur de Text comprise entre Tl et T2, la valeur de SHcomp_in_sp permet une optimisation du coefficient de performance du circuit de climatisation et de la puissance de refroidissement du deuxième fluide caloporteur.  For a value of Text between T1 and T2, the value of SHcomp_in_sp allows an optimization of the coefficient of performance of the air conditioning circuit and the cooling power of the second heat transfer fluid.
Selon un autre aspect du procédé de gestion, SHcomp_in_sp_min est comprise entre 3 et 20 °K et SHcomp_in_sp_max est comprise ente 8 et 25 °K. Selon un autre aspect du procédé de gestion, lors de l'étape de contrôle de la surchauffe SHcomp_in : According to another aspect of the management method, SHcomp_in_sp_min is between 3 and 20 ° K and SHcomp_in_sp_max is between 8 and 25 ° K. According to another aspect of the management method, during the step of controlling the superheat SHcomp_in:
• si SHcomp_in est inférieure à SHcomp_in_sp_min ou supérieure à SHcomp_in_sp_max, l'augmentation ou la diminution de l'ouverture du dispositif de détente est réalisée par un contrôleur proportionnel intégral, • if SHcomp_in is less than SHcomp_in_sp_min or greater than SHcomp_in_sp_max, the increase or decrease of the opening of the expansion device is carried out by an integral proportional controller,
• si SHcomp_in est compris entre SHcomp_in_sp_min et SHcomp_in_sp_max, l'augmentation ou la diminution de l'ouverture du dispositif de détente est réalisée par un contrôleur proportionnel. • if SHcomp_in is between SHcomp_in_sp_min and SHcomp_in_sp_max, the increase or decrease in the opening of the expansion device is performed by a proportional controller.
Selon un autre aspect du procédé de gestion, le circuit de climatisation comporte un échangeur de chaleur interne apte à permettre les échanges d'énergie calorifique entre le fluide réfrigérant en sortie du condenseur et le fluide réfrigérant en sortie de l'évaporateur. According to another aspect of the management method, the air conditioning circuit comprises an internal heat exchanger adapted to allow the exchange of heat energy between the refrigerant at the outlet of the condenser and the refrigerant at the outlet of the evaporator.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront plus clairement à la lecture de la description suivante, donnée à titre d'exemple illustratif et non limitatif, et des dessins annexés parmi lesquels : Other features and advantages of the invention will emerge more clearly on reading the following description, given by way of illustrative and nonlimiting example, and the appended drawings among which:
la figure la montre une représentation schématique d'un circuit de climatisation selon un premier mode de réalisation,  FIG. 1 shows a schematic representation of an air conditioning circuit according to a first embodiment,
la figure lb montre un diagramme pression/enthalpie du circuit de climatisation de la figure la,  FIG. 1b shows a pressure / enthalpy diagram of the air conditioning circuit of FIG.
la figure 2a montre une représentation schématique d'un circuit de climatisation selon un deuxième mode de réalisation,  FIG. 2a shows a schematic representation of an air conditioning circuit according to a second embodiment,
la figure 2b montre un diagramme pression/enthalpie du circuit de climatisation de la figure 2a,  FIG. 2b shows a pressure / enthalpy diagram of the air conditioning circuit of FIG. 2a,
la figure 3 montre une représentation schématique d'un circuit de climatisation selon un mode de réalisation particulier,  FIG. 3 shows a schematic representation of an air conditioning circuit according to a particular embodiment,
la figure 4 montre un diagramme de l'évolution de la surchauffe en fonction de la température d'un premier fluide caloporteur, la figure 5 montre un diagramme de l'évolution de différents paramètres en fonction du temps lors du fonctionnement du circuit de climatisation. FIG. 4 shows a diagram of the evolution of the superheating as a function of the temperature of a first heat transfer fluid, Figure 5 shows a diagram of the evolution of different parameters as a function of time during operation of the air conditioning circuit.
Sur les différentes figures, les éléments identiques portent les mêmes numéros de référence. In the different figures, the identical elements bear the same reference numbers.
Les réalisations suivantes sont des exemples. Bien que la description se réfère à un ou plusieurs modes de réalisation, ceci ne signifie pas nécessairement que chaque référence concerne le même mode de réalisation, ou que les caractéristiques s'appliquent seulement à un seul mode de réalisation. De simples caractéristiques de différents modes de réalisation peuvent également être combinées et/ou interchangées pour fournir d'autres réalisations. The following achievements are examples. Although the description refers to one or more embodiments, this does not necessarily mean that each reference relates to the same embodiment, or that the features apply only to a single embodiment. Simple features of different embodiments may also be combined and / or interchanged to provide other embodiments.
Dans la présente description, on peut indexer certains éléments ou paramètres, comme par exemple premier élément ou deuxième élément ainsi que premier paramètre et second paramètre ou encore premier critère et deuxième critère etc. Dans ce cas, il s'agit d'un simple indexage pour différencier et dénommer des éléments ou paramètres ou critères proches mais non identiques. Cette indexation n'implique pas une priorité d'un élément, paramètre ou critère par rapport à un autre et on peut aisément interchanger de telles dénominations sans sortir du cadre de la présente description. Cette indexation n'implique pas non plus un ordre dans le temps par exemple pour apprécier tel ou tel critère. In the present description, it is possible to index certain elements or parameters, for example first element or second element as well as first parameter and second parameter or else first criterion and second criterion, etc. In this case, it is a simple indexing to differentiate and name elements or parameters or criteria close but not identical. This indexing does not imply a priority of one element, parameter or criterion with respect to another, and it is easy to interchange such denominations without departing from the scope of the present description. This indexing does not imply either an order in time for example to appreciate this or that criterion.
Dans la présente description, on entend par « placé en amont » qu'un élément est placé avant un autre par rapport au sens de circulation d'un fluide. A contrario, on entend par « placé en aval » qu'un élément est placé après un autre par rapport au sens de circulation du fluide. La figure la montre un circuit de climatisation 1 simple, notamment pour véhicule automobile, dans lequel circule un fluide réfrigérant. Ce circuit de climatisation 1 comporte notamment dans le sens de circulation du fluide réfrigérant :In the present description, the term "placed upstream" means that one element is placed before another relative to the direction of flow of a fluid. Conversely, "downstream" means that one element is placed after another relative to the direction of fluid flow. Figure la shows a simple air conditioning circuit 1, especially for a motor vehicle, in which circulates a refrigerant. This air conditioning circuit 1 comprises in particular in the direction of circulation of the refrigerant fluid:
• un compresseur 3, • a compressor 3,
« un premier échangeur de chaleur jouant le rôle d'un condenseur 5,  A first heat exchanger acting as a condenser 5,
• un dispositif de détente 7, plus précisément dans le cas présent une vanne électronique d'expansion,  An expansion device 7, more precisely in the present case an electronic expansion valve,
• un deuxième échangeur de chaleur jouant le rôle d'un évaporateur 9. Le condenseur 5 est notamment destiné à relâcher de l'énergie calorifique du fluide réfrigérant dans un premier fluide caloporteur 50. Ce premier fluide caloporteur 50 peut par exemple être un flux d'air extérieur lorsque le premier échangeur de chaleur est par exemple disposé en face avant du véhicule automobile. Une autre possibilité peut également être que le premier fluide caloporteur 50 est un fluide circulant dans une autre boucle de gestion de température, par exemple lorsque le premier échangeur de chaleur est un échangeur bifluide, cela est notamment le cas dans le cadre d'un circuit de climatisation indirect.  A second heat exchanger acting as an evaporator 9. The condenser 5 is intended in particular to release the heat energy of the refrigerant in a first heat transfer fluid 50. This first heat transfer fluid 50 may for example be a flow of outside air when the first heat exchanger is for example disposed on the front face of the motor vehicle. Another possibility may also be that the first coolant 50 is a fluid flowing in another temperature management loop, for example when the first heat exchanger is a two-fluid exchanger, this is particularly the case in the context of a circuit indirect air conditioning.
L' évaporateur 9 est quant à lui destiné à récupérer de l'énergie calorifique d'un deuxième fluide caloporteur 90 et de la transférer au fluide réfrigérant. Ce deuxième fluide caloporteur 90 peut par exemple être un flux d'air allant vers l'habitacle lorsque le deuxième échangeur de chaleur est par exemple disposé dans un dispositif de chauffage, ventilation et climatisation. Une autre possibilité peut également être que le deuxième fluide caloporteur 90 est un fluide circulant dans une autre boucle de gestion de température, par exemple lorsque le deuxième échangeur de chaleur est un échangeur bifluide. The evaporator 9 is intended to recover the heat energy of a second coolant 90 and transfer it to the refrigerant. This second coolant 90 may for example be a flow of air to the passenger compartment when the second heat exchanger is for example disposed in a heating, ventilation and air conditioning. Another possibility may also be that the second heat transfer fluid 90 is a fluid circulating in another temperature management loop, for example when the second heat exchanger is a two-fluid exchanger.
Le circuit de climatisation 1 comporte également une unité centrale de contrôle 10. Cette unité centrale de contrôle 10 est notamment reliée au compresseur 3 afin de contrôler son régime et ainsi contrôler la pression du fluide réfrigérant. L'unité centrale de contrôle 10 est également reliée au dispositif de détente 7 afin de contrôler et commander son ouverture et ainsi contrôler la perte de pression du fluide réfrigérant lorsqu'il la traverse. The air conditioning circuit 1 also comprises a central control unit 10. This central control unit 10 is in particular connected to the compressor 3 to control its speed and thus control the pressure of the refrigerant. Central unity control 10 is also connected to the expansion device 7 to control and control its opening and thus control the loss of pressure of the refrigerant when it passes through.
L'unité centrale de contrôle 10 peut également être reliée à un premier capteur 11 de la température Text du premier fluide caloporteur 50 avant sa traversée du condenseur 5. Plus précisément, Text peut correspondre à la température ambiante extérieure de l'air.  The central control unit 10 may also be connected to a first sensor 11 of the temperature Text of the first heat transfer fluid 50 before passing through the condenser 5. More precisely, Text may correspond to the ambient ambient temperature of the air.
L'unité centrale de contrôle 10 peut être reliée à un deuxième capteur 12 de la pression Pcomp_out du fluide réfrigérant en sortie du compresseur 3. Ce deuxième capteur 12 peut notamment être disposé en aval du compresseur 3, entre ledit compresseur 3 et le condenseur 5.  The central control unit 10 may be connected to a second sensor 12 of the pressure Pcomp_out of the refrigerant at the outlet of the compressor 3. This second sensor 12 may in particular be arranged downstream of the compressor 3 between said compressor 3 and the condenser 5 .
L'unité centrale de contrôle 10 peut être reliée à un troisième capteur 13 de la pression Pcomp_in du fluide réfrigérant avant son entrée dans le compresseur 3. Ce troisième capteur 13 peut notamment être disposé en amont du compresseur 3, entre l'évaporateur 9 et ledit compresseur 3.  The central control unit 10 can be connected to a third sensor 13 of the pressure Pcomp_in of the refrigerant before it enters the compressor 3. This third sensor 13 can in particular be arranged upstream of the compressor 3, between the evaporator 9 and said compressor 3.
L'unité centrale de contrôle peut être reliée à un quatrième capteur 14 de la température Tcomp_in du fluide réfrigérant avant son entrée dans le compresseur 3. Ce quatrième capteur 14 peut notamment être disposé en amont du compresseur 3, entre l'évaporateur 9 et ledit compresseur 3.  The central control unit may be connected to a fourth sensor 14 of the temperature Tcomp_in of the refrigerant before entering the compressor 3. This fourth sensor 14 may in particular be arranged upstream of the compressor 3, between the evaporator 9 and said compressor 3.
Le troisième 13 et quatrième 14 capteurs peuvent plus particulièrement n'être qu'un seul capteur pression/température disposé en amont du compresseur 3, entre l'évaporateur 9 et ledit compresseur 3.  The third 13 and fourth 14 sensors may more particularly be only one pressure / temperature sensor disposed upstream of the compressor 3, between the evaporator 9 and said compressor 3.
L'unité centrale de contrôle peut être reliée à un cinquième capteur 15 de la température Tevapo du deuxième fluide caloporteur 90 après qu'il ait traversé l'évaporateur 9.  The central control unit can be connected to a fifth sensor 15 of the temperature Tevapo of the second heat transfer fluid 90 after it has passed through the evaporator 9.
En fonctionnement, en mode de refroidissement, comme le montre la figure lb, le fluide réfrigérant est en phase gazeuse à basse pression avant d'entrer dans le compresseur 3. En traversant le compresseur 3 le fluide réfrigérant subit une augmentation de sa pression et passe à haute pression comme le montre la flèche 300. Le fluide réfrigérant traverse ensuite le condenseur 5 et transfert de l'enthalpie au premier fluide caloporteur 50 comme le montre la flèche 500. le fluide réfrigérant franchit une première fois sa courbe de saturation X et passe dans un état biphasique. Le fluide réfrigérant peut également franchir une deuxième fois sa courbe de saturation X pour passer en phase liquide. La différence entre la température du fluide réfrigérant en sortie du condenseur 5 et sa température de saturation à cette pression est appelée sous- refroidissement SC. In operation, in cooling mode, as shown in FIG. 1b, the refrigerant is in the gaseous phase at low pressure before entering the compressor 3. As it passes through the compressor 3, the refrigerant undergoes an increase in its pressure and passes at high pressure as shown by the arrow 300. The refrigerant then passes through the condenser 5 and transfer of the enthalpy to the first heat transfer fluid 50 as shown by the arrow 500. The refrigerant first crosses its saturation curve X and goes into a biphasic state. The refrigerant can also cross a second time its saturation curve X to go into the liquid phase. The difference between the temperature of the refrigerant at the outlet of condenser 5 and its saturation temperature at this pressure is called subcooling SC.
Le fluide réfrigérant passe ensuite au travers du dispositif de détente 7 et subit une perte de pression pour passer à basse pression, comme le montre la flèche 700. Le fluide réfrigérant franchit de nouveau sa courbe de saturation X et passe dans un état diphasique. Le fluide réfrigérant traverse ensuite l'évaporateur 9 dans lequel le fluide réfrigérant absorbe de l'énergie calorifique du deuxième fluide caloporteur 90, refroidissant ce dernier, comme le montre la flèche 900. Le fluide réfrigérant traverse sa courbe de saturation X et repasse alors en phase gazeuse avant de rejoindre le compresseur 3. La différence entre la température Tcomp_in du fluide réfrigérant avant qu'il ne traverse le compresseur 3 (mesurée par le quatrième capteur 14) et sa température de saturation à cette pression Tsat(Pcomp_in), correspond à une surchauffe SHcomp_in du fluide réfrigérant.  The refrigerant then passes through the expansion device 7 and undergoes a loss of pressure to pass at low pressure, as shown by the arrow 700. The refrigerant again crosses its saturation curve X and goes into a two-phase state. The refrigerant then passes through the evaporator 9 in which the refrigerant absorbs heat energy from the second heat transfer fluid 90, cooling the latter, as shown by the arrow 900. The refrigerant passes through its saturation curve X and then returns to gas phase before joining the compressor 3. The difference between the temperature Tcomp_in of the refrigerant before it passes through the compressor 3 (measured by the fourth sensor 14) and its saturation temperature at this pressure Tsat (Pcomp_in), corresponds to an overheating SHcomp_in refrigerant.
Ainsi, Shcomp_in = Tcomp_in - Tsat(Pcomp_in).  Thus, Shcomp_in = Tcomp_in - Tsat (Pcomp_in).
Comme le montre la figure 2a, le circuit de climatisation 1 peut également comporter un échangeur de chaleur interne 20 apte à permettre les échanges d'énergie calorifique entre le fluide réfrigérant en sortie du condenseur 5 et le fluide réfrigérant en sortie de l'évaporateur 9. Cet échangeur de chaleur interne 20 comporte notamment une entrée et une sortie de fluide réfrigérant en provenance du condenseur 5, ainsi qu'une entrée et une sortie de fluide réfrigérant de l'évaporateur 9. As shown in FIG. 2a, the air conditioning circuit 1 may also include an internal heat exchanger 20 adapted to allow heat energy to be exchanged between the refrigerant at the outlet of the condenser 5 and the refrigerant at the outlet of the evaporator 9 This internal heat exchanger 20 comprises in particular an inlet and a coolant outlet coming from the condenser 5, as well as an inlet and a coolant outlet of the evaporator 9.
En fonctionnement, et comme le montre la figure 2b, les étapes sont similaires à celles des figures la et lb, à la différence que échangeur de chaleur interne 20 absorbant de l'enthalpie au fluide réfrigérant comme le montre la flèche 200a et en la transférant au fluide réfrigérant en sortie de l'évaporateur 9 comme le montre la flèche 200b. Le sous-refroidissement SR du fluide réfrigérant avant qu'il ne traverse le dispositif de détente 7 et la surchauffe SHcomp_in du fluide réfrigérant avant qu'il ne rentre dans le compresseur 3 sont tous deux augmentés sous l'effet de l'échangeur de chaleur interne 20. Cela permet notamment une augmentation du coefficient de performance du circuit de climatisation 1. In operation, and as shown in FIG. 2b, the steps are similar to those of FIGS. 1a and 1b, with the difference that the internal heat exchanger absorbing the enthalpy with the refrigerant as shown by the arrow 200a and transferring it to the refrigerant at the outlet of the evaporator 9 as shown by the arrow 200b. The subcooling SR of the refrigerant before it passes through the expansion device 7 and the superheat SHcomp_in of the refrigerant before it enters the compressor 3 are both increased under the effect of the heat exchanger 20. This allows in particular an increase in the coefficient of performance of the air conditioning circuit 1.
Le circuit de climatisation 1 peut par exemple être un circuit de climatisation inversible indirect 1 comme illustré sur la figure 3. Ce circuit de climatisation inversible indirect 1 peut fonctionner dans différents modes de fonctionnement dont un mode de refroidissement. The air conditioning circuit 1 may for example be an indirect reversible air conditioning circuit 1 as shown in Figure 3. This indirect reversible air conditioning circuit 1 can operate in different modes of operation including a cooling mode.
Ce circuit de climatisation inversible indirect 1 comporte notamment :  This indirect reversible air conditioning circuit 1 comprises in particular:
• une première boucle de fluide réfrigérant A dans laquelle circule le fluide réfrigérant,  A first coolant loop A in which the refrigerant circulates,
• une deuxième boucle de fluide caloporteur B dans laquelle circule le premier fluide caloporteur 50, et  A second loop of coolant B in which the first coolant 50 circulates, and
• un échangeur de chaleur bifluide correspondant au condenseur 5 agencé conjointement sur la première boucle de fluide réfrigérant A et sur la deuxième boucle de fluide caloporteur B, de façon à permettre les échanges de chaleur entre ladite première boucle de fluide réfrigérant A et ladite deuxième boucle de fluide caloporteur B.  A two-fluid heat exchanger corresponding to the condenser 5 arranged jointly on the first refrigerant fluid loop A and on the second heat transfer fluid loop B, so as to allow exchanges of heat between said first refrigerant loop A and said second loop heat transfer fluid B.
La première boucle de fluide réfrigérant A, représentée en trait plein sur la figure 3, comporte plus particulièrement dans le sens de circulation du fluide réfrigérant : The first coolant loop A, shown in solid line in FIG. 3, comprises more particularly in the direction of circulation of the refrigerant fluid:
0 un compresseur 3,  0 a compressor 3,
0 l'échangeur de chaleur bifluide 5, disposé en aval dudit compresseur 3, 0 the two-fluid heat exchanger 5, disposed downstream of said compressor 3,
0 un premier dispositif de détente 7, plus précisément une vanne électronique d'expansion, 0 a first expansion device 7, more specifically an electronic expansion valve,
0 un évaporateur 9 étant destiné à être traversé par le deuxième fluide caloporteur 90 qui est ici un flux d'air intérieur au véhicule automobile allant vers l'habitacle, 0 un deuxième dispositif de détente 21, par exemple un orifice tube, 0 an evaporator 9 being intended to be traversed by the second heat transfer fluid 90 which here is an interior air flow to the motor vehicle towards the passenger compartment, 0 a second decompressing device 21, for example a tube orifice,
0 un évapo-condenseur 13 étant destiné à être traversé par un flux d'air extérieur 200 au véhicule automobile, et 0 an evapo-condenser 13 being intended to be traversed by an external air flow 200 to the motor vehicle, and
0 une conduite de contournement 30 de évapo-condenseur 13.  An evapo-condenser bypass line 13.
La conduite de contournement 30 peut relier plus spécifiquement un premier point de raccordement 31 et un deuxième point de raccordement 32. The bypass line 30 can more specifically connect a first connection point 31 and a second connection point 32.
Le premier point de raccordement 31 est de préférence disposé, dans le sens de circulation du fluide réfrigérant, en aval de l'évaporateur 9, entre ledit évaporateur 9 et évapo-condenseur 13. Plus particulièrement, et comme illustré sur la figure 3, le premier point de raccordement 31 est disposé entre l'évaporateur 9 et le deuxième dispositif de détente 21. Il est cependant tout à fait possible d'imaginer que le premier point de raccordement 31 soit disposé entre le deuxième dispositif de détente 21 et évapo-condenseur 13 du moment que le fluide réfrigérant a la possibilité de contourner le deuxième dispositif de détente 21 ou de le traverser sans subir de perte de pression.  The first connection point 31 is preferably arranged, in the flow direction of the coolant, downstream of the evaporator 9, between said evaporator 9 and evapo-condenser 13. More particularly, and as illustrated in FIG. first connection point 31 is disposed between the evaporator 9 and the second expansion device 21. It is however quite possible to imagine that the first connection point 31 is disposed between the second expansion device 21 and evapo-condenser 13 as long as the refrigerant has the ability to bypass the second expansion device 21 or to pass through without suffering pressure loss.
Le deuxième point de raccordement 32 est quant à lui de préférence disposé en aval de évapo-condenseur 13, entre ledit évapo-condenseur 13 et le compresseur 3.  The second connection point 32 is, for its part, preferably disposed downstream of the evapo-condenser 13, between the said evapo-condenser 13 and the compressor 3.
Le circuit de climatisation inversible indirecte 1 comporte également un dispositif de redirection du fluide réfrigérant en provenance de l'évaporateur 9 vers évapo-condenseur 13 ou vers la conduite de contournement 30. The indirect reversible air conditioning circuit 1 also comprises a device for redirecting the refrigerant fluid from the evaporator 9 to evapo-condenser 13 or to the bypass line 30.
Ce dispositif de redirection du fluide réfrigérant en provenance de l'évaporateur 9 peut notamment comporter :  This device for redirecting the refrigerant fluid from the evaporator 9 can comprise in particular:
• une première vanne d'arrêt 22 disposée en aval du premier point de raccordement 31, entre ledit premier point de raccordement 31 et le deuxième dispositif de détente 21,  A first stop valve 22 arranged downstream of the first connection point 31 between said first connection point 31 and the second expansion device 21,
• une deuxième vanne d'arrêt 33 disposée sur la conduite de contournement 30, et • un clapet antiretour 23 disposé en aval du deuxième échangeur de chaleur 13, entre ledit évapo-condenseur 13 et le deuxième point de raccordement 32. Une autre alternative (non représentée) peut également être de disposer une vanne trois-voies au niveau du premier point de raccordement 31. A second stop valve 33 disposed on the bypass line 30, and A non-return valve 23 disposed downstream of the second heat exchanger 13, between said evapo-condenser 13 and the second connection point 32. Another alternative (not shown) may also be to have a three-way valve at the first connection point 31.
Par vanne d'arrêt, clapet antiretour, vanne trois-voies ou dispositif de détente avec fonction d'arrêt, on entend ici des éléments mécaniques ou électromécaniques pouvant être pilotés par l'unité centrale de contrôle 10. By stop valve, non-return valve, three-way valve or expansion device with stop function, here means mechanical or electromechanical elements that can be controlled by the central control unit 10.
Comme illustré sur la figure 3, la première boucle de fluide réfrigérant A peut comporter, en supplément de échangeur de chaleur interne 20, un deuxième échangeur de chaleur interne 20' permettant un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant à haute pression en sortie de l'échangeur de chaleur interne 20 et le fluide réfrigérant à basse pression circulant dans la conduite de contournement 30, c'est-à-dire en provenance du premier point de raccordement 31. Par fluide réfrigérant à haute pression on entend par là un fluide réfrigérant ayant subi une augmentation de pression au niveau du compresseur 3 et qu'il n'a pas encore subi de perte de pression du fait de la vanne électronique d'expansion 7 ou de l'orifice tube 11. Ce deuxième échangeur de chaleur interne 20' comporte notamment une entrée et une sortie de fluide réfrigérant en provenance du premier point de raccordement 31, ainsi qu'une entrée et une sortie de fluide réfrigérant à haute pression en provenance de l'échangeur de chaleur interne 20. Au moins un des deux échangeurs de chaleur interne 20, 20'peut être un échangeur de chaleur coaxial, c'est à dire comportant deux tubes coaxiaux et entre lesquels s'effectuent les échanges de chaleur. As illustrated in FIG. 3, the first coolant loop A may comprise, in addition to an internal heat exchanger 20, a second internal heat exchanger 20 'allowing a heat exchange between the high-pressure refrigerant at the outlet of the heat exchanger. internal heat exchanger 20 and the low-pressure refrigerant circulating in the bypass line 30, that is to say from the first connection point 31. By high-pressure refrigerant fluid is meant by a coolant having undergone a pressure increase at the compressor 3 and that it has not yet suffered a loss of pressure due to the electronic expansion valve 7 or the tube orifice 11. This second internal heat exchanger 20 comprises in particular an inlet and a coolant outlet coming from the first connection point 31, as well as a high-pressure refrigerant inlet and outlet from the internal heat exchanger 20. At least one of the two internal heat exchangers 20, 20 'may be a coaxial heat exchanger, that is to say comprising two coaxial tubes and between which the exchange of heat is carried out. heat.
De préférence, l'échangeur de chaleur interne 20 peut être un échangeur de chaleur interne coaxial d'une longueur comprise entre 50 et 120mm alors que le deuxième échangeur de chaleur interne 20' peut être un échangeur de chaleur interne coaxial d'une longueur comprise entre 200 et 700mm. Preferably, the internal heat exchanger 20 may be a coaxial internal heat exchanger with a length of between 50 and 120 mm while the second internal heat exchanger 20 'may be a coaxial internal heat exchanger with a length of between 200 and 700mm.
La première boucle de fluide réfrigérant A peut comporter une bouteille déshydratante 18 disposée en aval de l'échangeur de chaleur bifluide 5, plus précisément entre ledit échangeur de chaleur bifluide 5 et l'échangeur de chaleur interne 20. Une telle bouteille déshydratante 18 disposée sur le côté haute pression du circuit de climatisation, c'est à dire en aval du compresseur 3 et en amont d'un dispositif de détente, a un encombrement moindre ainsi qu'un coût réduit par rapport à d'autres solutions de séparation de phase comme un accumulateur qui serait disposé du côté basse pression du circuit de climatisation, c'est à dire en amont du compresseur 3, notamment en amont de l'échangeur de chaleur interne 20. The first coolant loop A may comprise a desiccant bottle 18 disposed downstream of the bifluid heat exchanger 5, more precisely between said two-fluid heat exchanger 5 and the internal heat exchanger 20. Such a desiccant bottle 18 disposed on the high pressure side of the air conditioning circuit, ie downstream of the compressor 3 and upstream of an expansion device, has a smaller footprint and a reduced cost compared to other phase separation solutions as an accumulator which would be disposed on the low pressure side of the air conditioning circuit, ie upstream of the compressor 3, in particular upstream of the internal heat exchanger 20.
La deuxième boucle de fluide caloporteur B, représentée en trait comprenant trois tirets et deux points sur la figure 3, peut comporter quant à elle : The second heat transfer fluid loop B, shown in a line comprising three dashes and two dots in FIG. 3, may comprise:
0 l'échangeur de chaleur bifluide 5,  The bifluid heat exchanger 5,
0 une première conduite de circulation 70 du premier fluide caloporteur 50 comportant un radiateur interne 54 destiné à être traversé par le flux d'air intérieur 90 au véhicule automobile, et reliant un premier point de jonction 61 disposé en aval de l'échangeur de chaleur bifluide 5 et un deuxième point de jonction 62 disposé en amont dudit échangeur de chaleur bifluide 5, 0 a first circulation pipe 70 of the first heat transfer fluid 50 having an internal heater 54 intended to be traversed by the inner air stream 90 to the motor vehicle, and connecting a first junction point 61 arranged downstream of the heat exchanger bifluid 5 and a second junction point 62 arranged upstream of said bifluid heat exchanger 5,
0 une deuxième conduite de circulation 60 de fluide caloporteur comportant un radiateur externe 64 destiné à être traversé par le flux d'air extérieur 200 au véhicule automobile, et reliant le premier point de jonction 61 disposé en aval de l'échangeur de chaleur bifluide 5 et le deuxième point de jonction 62 disposé en amont dudit échangeur de chaleur bifluide 5, et 0 a second circulation pipe 60 of heat transfer fluid having an external radiator 64 to be crossed by the outside air flow 200 to the motor vehicle, and connecting the first junction point 61 arranged downstream of the heat exchanger two-fluid 5 and the second junction point 62 disposed upstream of said bifluid heat exchanger 5, and
0 une pompe 17 disposée en aval ou en amont de l'échangeur de chaleur bifluide 5, entre le premier point de jonction 61 et le deuxième point de jonction 62. Le circuit de climatisation inversible indirecte 1 comporte au sein de la deuxième boucle de fluide caloporteur B un dispositif de redirection du fluide caloporteur en provenance de l'échangeur de chaleur bifluide 5 vers la première conduite de circulation 70 et/ou vers la deuxième conduite de circulation 60. 0 17 a pump arranged downstream or upstream of the heat exchanger two-fluid 5 between the first junction point 61 and the second junction point 62. The indirect reversible air-conditioning circuit 1 comprises, within the second heat-transfer fluid loop B, a device for redirecting the coolant from the two-fluid heat exchanger 5 to the first circulation pipe 70 and / or to the second water pipe. circulation 60.
Comme illustré sur la figure 3, le dispositif de redirection du fluide caloporteur en provenance de l'échangeur de chaleur bifluide 5 peut notamment comporter une quatrième vanne d'arrêt 63 disposée sur la deuxième conduite de circulation 60 afin de bloquer ou non le premier fluide caloporteur et l'empêcher de circuler dans ladite deuxième conduite de circulation 60. As illustrated in FIG. 3, the device for redirecting the heat transfer fluid from the two-fluid heat exchanger 5 can in particular comprise a fourth stop valve 63 arranged on the second circulation pipe 60 in order to block or not the first fluid. coolant and prevent it from circulating in said second circulation pipe 60.
Le circuit de climatisation inversible indirect 1 peut également comporter un volet d'obstruction 310 du flux d'air intérieur 100 traversant le troisième échangeur de chaleur 54.  The indirect reversible air conditioning circuit 1 may also include an obstruction flap 310 of the interior air flow 100 passing through the third heat exchanger 54.
Ce mode de réalisation permet notamment de limiter le nombre de vannes sur la deuxième boucle de fluide caloporteur B et ainsi permet de limiter les coûts de production.  This embodiment makes it possible in particular to limit the number of valves on the second heat transfer fluid loop B and thus makes it possible to limit the production costs.
Selon un mode de réalisation alternatif non représenté le dispositif de redirection du fluide caloporteur en provenance de l'échangeur de chaleur bifluide 5 peut notamment comporter une quatrième vanne d'arrêt 63 disposée sur la deuxième conduite de circulation 60 afin de bloquer ou non le fluide caloporteur et de l'empêcher de circuler dans ladite deuxième conduite de circulation 60, et une cinquième vanne d'arrêt disposée sur la première conduite de circulation 70 afin de bloquer ou non le fluide caloporteur et de l'empêcher de circuler dans ladite première conduite de circulation 70. According to an alternative embodiment, not shown, the device for redirecting the heat transfer fluid from the two-fluid heat exchanger 5 may in particular comprise a fourth stop valve 63 disposed on the second circulation pipe 60 in order to block the fluid or not. coolant and prevent it from circulating in said second flow line 60, and a fifth stop valve disposed on the first flow line 70 to block or not the heat transfer fluid and prevent it from circulating in said first pipe 70.
La deuxième boucle de fluide caloporteur B peut également comporter un élément électrique chauffant 55 du fluide caloporteur. Ledit élément électrique chauffant 55 est notamment disposé, dans le sens de circulation du fluide caloporteur, en aval de l'échangeur de chaleur bifluide 5, entre ledit échangeur de chaleur bifluide 5 et le premier point de jonction 61. En mode de refroidissement, le fluide réfrigérant ne passe pas par l'évapo- condenseur 13 mais passe par la conduite de contournement 30. Le premier fluide réfrigérant 50 passe quant à lui dans le radiateur externe 64 afin d'évacuer de l'énergie calorifique dans le flux d'air externe 200. The second heat transfer fluid loop B may also include an electric heating element 55 of the heat transfer fluid. Said electric heating element 55 is in particular disposed, in the direction of circulation of the coolant, downstream of the bifluid heat exchanger 5, between said two-fluid heat exchanger 5 and the first junction point 61. In cooling mode, the coolant does not pass through the evapolver 13 but passes through the bypass line 30. The first refrigerant 50 passes through the external radiator 64 in order to evacuate heat energy. in the external airflow 200.
Il est tout à fait possible également d'imaginer une autre architecture du circuit de climatisation 1 sans pour autant sortir du cadre de l'invention du moment qu'en mode refroidissement, le fluide réfrigérant passe successivement par un compresseur 3, un condenseur 5, un dispositif de détente 7 et un évaporateur 9. It is quite possible also to imagine another architecture of the air conditioning circuit 1 without departing from the scope of the invention as long as in cooling mode, the coolant passes successively through a compressor 3, a condenser 5, an expansion device 7 and an evaporator 9.
La présente invention concerne notamment un procédé de gestion du circuit de climatisation 1 en mode refroidissement et plus précisément de la gestion du contrôle de l'ouverture du dispositif de détente 7 et donc de la perte de pression du fluide réfrigérant lorsqu'il traverse ledit dispositif de détente 7. The present invention relates in particular to a method for managing the air conditioning circuit 1 in cooling mode and more specifically to managing the control of the opening of the expansion device 7 and thus the loss of pressure of the refrigerant when it passes through said device relaxing 7.
Le procédé de gestion comporte notamment : The management method comprises in particular:
• une première étape de :  • a first step of:
0 calcul de l'ouverture Cestim du dispositif de détente 7 à partir de mesures de paramètres de fonctionnement du circuit de climatisation 1, et de 0 calculation of the Cestim opening of the expansion device 7 from measurements of operating parameters of the air conditioning circuit 1, and
o détermination d'une surchauffe consigne SHcomp_in_sp en fonction de l'état du fluide réfrigérant en sortie de évaporateur 9 et de la température Text du premier fluide caloporteur. Dans cette première étape, SHcomp_in_sp est comprise entre une surchauffe minimale SHcomp_in_sp_min et une surchauffe maximale Shcomp_in_sp_max, o determination of an overheating setpoint SHcomp_in_sp as a function of the state of the coolant at the evaporator outlet 9 and the temperature of the first heat transfer fluid. In this first step, SHcomp_in_sp is between a minimum superheat SHcomp_in_sp_min and a maximum superheat Shcomp_in_sp_max,
• une deuxième étape d'ouverture du dispositif de détente 7 selon Cestim et de contrôle de la surchauffe SHcomp_in en faisant varier l'ouverture du dispositif de détente 7 de sorte à atteindre la surchauffe consigne SHcomp_in_sp et maintenir SHcomp_in entre SHcomp_in_sp_min et SHcomp_in_sp_max. A second step of opening the expansion device 7 according to Cestim and superheating control SHcomp_in by varying the opening of the expansion device 7 so as to achieve the set superheat SHcomp_in_sp and maintain SHcomp_in between SHcomp_in_sp_min and SHcomp_in_sp_max.
Le calcul de l'ouverture Cestim du dispositif de détente 7 et la détermination de la surchauffe consigne Shcomp_in sont réalisés simultanément par l'unité centrale de contrôle 10. The calculation of the opening Cestim of the expansion device 7 and the determination of the superheat set Shcomp_in are carried out simultaneously by the central control unit 10.
Lors de la première étape, le calcul de l'ouverture Cestim du dispositif de détente 7 est réalisé selon l'une des formules suivantes : In the first step, the calculation of the Cestim opening of the expansion device 7 is carried out according to one of the following formulas:
Cestim = Kl * (Tevapo - Tevapo_sp) + K2 * (Tsat(Pcomp_out) - Text) Cestim = Kl * (Tevapo - Tevapo_sp) + K2 * (Tsat (Pcomp_out) - Text)
ou  or
Cestim = Κ * (Pcomp_in - Psat(Tevapo_sp)) + K2 * (Tsat(Pcomp_out) - Text) Tevapo est la température du second fluide caloporteur 90 en sortie de l'évaporateur 9, mesurée par le cinquième capteur 15,  Cestim = Κ * (Pcomp_in - Psat (Tevapo_sp)) + K2 * (Tsat (Pcomp_out) - Text) Tevapo is the temperature of the second heat transfer fluid 90 at the outlet of the evaporator 9, measured by the fifth sensor 15,
Tevapo_sp est une température consigne du second fluide caloporteur 90 en sortie de l'évaporateur 9. Cette température consigne Tevapo_sp est déterminée par l'unité centrale de contrôle 10 en fonction de la température demandée par l'utilisateur à l'intérieur de habitacle par exemple.  Tevapo_sp is an setpoint temperature of the second heat transfer fluid 90 at the outlet of the evaporator 9. This setpoint temperature Tevapo_sp is determined by the central control unit 10 as a function of the temperature required by the user inside the cabin, for example .
Tsat(Pcomp_out) est la température de saturation du fluide réfrigérant à la pression Pcomp_out du fluide réfrigérant en sortie du compresseur 3, la pression Pcomp_out étant mesurée par le deuxième capteur 12.  Tsat (Pcomp_out) is the saturation temperature of the coolant at the pressure Pcomp_out of the refrigerant at the outlet of the compressor 3, the pressure Pcomp_out being measured by the second sensor 12.
Text est la température du premier fluide caloporteur 50 avant sa traversée du condenseur 5, mesurée par le premier capteur 11.  Text is the temperature of the first heat transfer fluid 50 before it passes through the condenser 5, measured by the first sensor 11.
Pcomp_in est la pression du fluide réfrigérant en entrée du compresseur 3, mesurée par le troisième capteur 13.  Pcomp_in is the pressure of the refrigerant at the inlet of the compressor 3, measured by the third sensor 13.
Psat(Tevapo_sp) est la pression de saturation du fluide réfrigérant à la température consigne Tevapo du second fluide caloporteur 90 en sortie de l'évaporateur 90. Kl correspond à la pente moyenne AC/ Tevapo avec AC étant la variation de l'ouverture du dispositif de détente 7 et de ATevapo la variation de Tevapo mesurées lors d'expérimentation où l'on fait varier l'ouverture du dispositif de détente 7 pour un régime du compresseur 3 donné, un débit donné du premier fluide caloporteur 50 traversant le condenseur 5 et selon la valeur de Text. Cette constante Kl est déterminée par expérimentation et par les données stockées dans l'unité centrale de commande 10. La variation de l'ouverture du dispositif de détente 7 AC s'effectue entre son ouverture maximum et son ouverture minimum. Psat (Tevapo_sp) is the saturation pressure of the coolant at the setpoint temperature Tevapo of the second heat transfer fluid 90 at the outlet of the evaporator 90. Kl corresponds to the average slope AC / Tevapo with AC being the variation of the opening of the expansion device 7 and the variation of Tevapo ATevapo measured during experimentation where the opening of the expansion device 7 is varied. a given speed of the compressor 3, a given flow rate of the first heat transfer fluid 50 passing through the condenser 5 and according to the value of Text. This constant Kl is determined by experimentation and by the data stored in the central control unit 10. The variation of the opening of the expansion device 7 AC takes place between its maximum opening and its minimum opening.
Κ correspond à la pente moyenne ACIAPcomp_in avec AC étant la variation de l'ouverture du dispositif de détente 7 et de APcomp_in la variation de Pcomp_in mesurées lors d'expérimentation où l'on fait varier l'ouverture du dispositif de détente 7 pour un régime du compresseur 3 donné et un débit donné de premier fluide caloporteur 50 traversant le condenseur 5 et selon la valeur de Text. Cette constante Κ est déterminée par expérimentation et par les données stockées dans l'unité centrale de commande 10. La variation de l'ouverture du dispositif de détente 7 AC s'effectue entre son ouverture maximum et son ouverture minimum.  Κ corresponds to the average slope ACIAPcomp_in with AC being the variation of the opening of the expansion device 7 and APcomp_in the variation of Pcomp_in measured during experimentation where the opening of the expansion device 7 is varied for a regime of the given compressor 3 and a given flow rate of first heat transfer fluid 50 passing through the condenser 5 and according to the value of Text. This constant Κ is determined by experimentation and by the data stored in the central control unit 10. The variation of the opening of the expansion device 7 AC takes place between its maximum opening and its minimum opening.
K2 correspond à la pente moyenne AC/A(Tsat(Pcomp_out) - Text) avec AC étant la variation de l'ouverture du dispositif de détente 7 et de A(Tsat(Pcomp_out) - Text) la variation de (Tsat(Pcomp_out) - Text) mesurées et calculées lors d'expérimentation où l'on fait varier l'ouverture du dispositif de détente 7 pour un régime du compresseur 3 donné et un débit donné de premier fluide caloporteur 50 traversant le condenseur 5 et selon la valeur de Text. Cette constante Κ est déterminée par expérimentation et par les données stockées dans l'unité centrale de commande 10. La variation de l'ouverture du dispositif de détente 7 AC s'effectue entre son ouverture maximum et son ouverture minimum.  K2 corresponds to the average slope AC / A (Tsat (Pcomp_out) - Text) with AC being the variation of the opening of the expansion device 7 and of A (Tsat (Pcomp_out) - Text) the variation of (Tsat (Pcomp_out) - Text) measured and calculated during the experiment where the opening of the expansion device 7 is varied for a given speed of the compressor 3 and a given flow rate of the first heat transfer fluid 50 passing through the condenser 5 and according to the value of Text . This constant Κ is determined by experimentation and by the data stored in the central control unit 10. The variation of the opening of the expansion device 7 AC takes place between its maximum opening and its minimum opening.
Les valeurs SHcomp_in_sp_min et SHcomp_in_sp_max sont obtenues par expérimentation et sont déterminées en fonction : The values SHcomp_in_sp_min and SHcomp_in_sp_max are obtained by experimentation and are determined according to:
• de la température Text du premier fluide caloporteur 50 avant sa traversée du condenseur 5, • du débit du deuxième fluide caloporteur 90 traversant l'évaporateur 9, etOf the temperature Text of the first coolant 50 before passing through the condenser 5, The flow rate of the second coolant 90 passing through the evaporator 9, and
• de la température du deuxième fluide caloporteur 90 avant sa traversée de l'évaporateur 9. The temperature of the second heat transfer fluid 90 before it passes through the evaporator 9.
Les données concernant SHcomp_in_sp_min et Shcomp_in_sp_max sont stockées dans l'unité centrale de commande 10.  The data concerning SHcomp_in_sp_min and Shcomp_in_sp_max are stored in the central control unit 10.
Par exemple, pour un fluide réfrigérant tel que le RI 34a, SHcomp_in_sp_min peut être comprise entre 3 et 20 °K et SHcomp_in_sp_max comprise ente 8 et 25 °K. SHcomp_in_sp_min et SHcomp_in_sp_max sont variables en fonction de la nature du fluide réfrigérant et de l'architecture du circuit de climatisation 1.  For example, for a refrigerant such as RI 34a, SHcomp_in_sp_min can be between 3 and 20 ° K and SHcomp_in_sp_max between 8 and 25 ° K. SHcomp_in_sp_min and SHcomp_in_sp_max are variable depending on the nature of the coolant and the architecture of the air conditioning circuit 1.
La détermination de la surchauffe consigne SHcomp_in_sp est notamment illustrée sur le diagramme de la figure 4. The determination of the superheat set SHcomp_in_sp is illustrated in particular in the diagram of FIG. 4.
Pour une valeur de Text inférieure à une valeur définie Tl, la valeur de Shcomp_in_sp, toujours comprise entre SHcomp_in_sp_min et SHcomp_in_sp_max, permet une optimisation du coefficient de performance du circuit de climatisation 1 et permet au fluide réfrigérant d'être dans un état gazeux à au moins 90 % à son entrée dans le compresseur 3.  For a value of Text less than a defined value T1, the value of Shcomp_in_sp, always between SHcomp_in_sp_min and SHcomp_in_sp_max, allows an optimization of the coefficient of performance of the air conditioning circuit 1 and allows the cooling fluid to be in a gaseous state at minus 90% when entering the compressor 3.
Pour une valeur de Text supérieure à une valeur définie T2, la valeur de SHcomp_in_sp, toujours comprise entre SHcomp_in_sp_min et SHcomp_in_sp_max, permet au fluide réfrigérant d'être à une température inférieure à la température limite de fonctionnement du compresseur 3 et ainsi évite que ce dernier ne s'arrête en se mettant en sécurité.  For a value of Text greater than a defined value T2, the value of SHcomp_in_sp, always between SHcomp_in_sp_min and SHcomp_in_sp_max, allows the refrigerant to be at a temperature below the operating limit temperature of the compressor 3 and thus avoids that the latter does not stop by getting in safety.
Pour une valeur de Text comprise entre Tl et T2, la valeur de SHcomp_in_sp, toujours comprise entre SHcomp_in_sp_min et SHcomp_in_sp_max, permet une optimisation du coefficient de performance du circuit de climatisation 1 et de la puissance de refroidissement du deuxième fluide caloporteur 90.  For a value of Text between Tl and T2, the value of SHcomp_in_sp, always between SHcomp_in_sp_min and SHcomp_in_sp_max, allows an optimization of the coefficient of performance of the air conditioning circuit 1 and the cooling power of the second heat transfer fluid 90.
Lors de la deuxième étape de contrôle de la surchauffe Shcomp_in, si SHcomp_in est inférieure à SHcomp_in_sp_min alors l'unité de contrôle 10 va diminuer l'ouverture du dispositif de détente 7 afin d'augmenter la surchauffe SHcomp_in. Si SHcomp_in est supérieure à SHcomp_in_sp_max alors l'unité de contrôle 10 va augmenter l'ouverture du dispositif de détente 7 afin de réduire la surchauffe SHcomp_in. L'augmentation ou la diminution de l'ouverture du dispositif de détente 7 est préférentiellement réalisée par un contrôleur proportionnel intégral. During the second step of controlling the superheat Shcomp_in, if SHcomp_in is lower than SHcomp_in_sp_min then the control unit 10 will decrease the opening of the expansion device 7 to increase the superheat SHcomp_in. Yes SHcomp_in is greater than SHcomp_in_sp_max while the control unit 10 will increase the opening of the expansion device 7 in order to reduce the superheat SHcomp_in. The increase or decrease in the opening of the expansion device 7 is preferably performed by an integral proportional controller.
Si SHcomp_in est compris entre SHcomp_in_sp_min et SHcomp_in_sp_max, l'augmentation ou la diminution de l'ouverture du dispositif de détente 7 est préférentiellement réalisée par un contrôleur proportionnel.  If SHcomp_in is between SHcomp_in_sp_min and SHcomp_in_sp_max, the increase or decrease of the opening of the expansion device 7 is preferably carried out by a proportional controller.
Le fait d'avoir un contrôle mixte par un contrôleur proportionnel intégral et un contrôleur proportionnel permet d'arriver rapidement à la surchauffe consigne SHcomp_in_sp et de maintenir et de stabiliser efficacement SHcomp_in entre SHcomp_in_sp_min et SHcomp_in_sp_max.  The fact of having a mixed control by an integral proportional controller and a proportional controller makes it possible to arrive quickly at the set superheat SHcomp_in_sp and to effectively maintain and stabilize SHcomp_in between SHcomp_in_sp_min and SHcomp_in_sp_max.
La figure 5 montre un diagramme montrant en traits pleins l'évolution, en fonction du temps, exprimé en minutes, de : FIG. 5 shows a diagram showing in solid lines the evolution, as a function of time, expressed in minutes, of:
« la température Tevapo illustrée par la courbe 101a,  "The temperature Tevapo illustrated by curve 101a,
• la surchauffe SHcomp_in illustrée par la courbe 102a, et  The superheat SHcomp_in illustrated by the curve 102a, and
• l'ouverture 103a du dispositif de détente 7, exprimé en impulsions / 100.  The opening 103a of the expansion device 7, expressed in pulses / 100.
Ces courbes en traits pleins sont réalisées après démarrage pour un circuit de climatisation selon l'art antérieur.  These curves in solid lines are performed after startup for an air conditioning circuit according to the prior art.
En traits pointillés sont représentés l'évolution de la température Tevapo (courbe Dotted lines show the evolution of the temperature Tevapo (curve
101b), de la surchauffe SHcomp_in (courbe 102b) et de l'ouverture (courbe 103b) du dispositif de détente 7 après démarrage pour un circuit de climatisation utilisant un procédé de gestion selon l'invention. 101b), the superheat SHcomp_in (curve 102b) and the opening (curve 103b) of the expansion device 7 after starting for an air conditioning circuit using a management method according to the invention.
Pour ce diagramme de la figure 5, le fluide réfrigérant choisi est le R134a et la température Text est de 45 °C.  For this diagram of FIG. 5, the refrigerant chosen is R134a and the temperature Text is 45 ° C.
On remarque alors que le procédé de gestion selon l'invention permet une augmentation de la surchauffe SHcom_in 102b par rapport à la surchauffe SHcom_in 102a. Cette surchauffe SHcom_in 102b est plus importante du fait que l'ouverture 103b selon l'invention est plus faible que l'ouverture 103a selon l'art antérieur. Du fait de cette surchauffe SHcom_in 102b plus importante, la température Tevapo 101b selon l'invention est plus faible que la température Tevapo 101a selon l'art antérieur. Le coefficient de performance est alors augmenté par rapport à l'art antérieur, car le compresseur 3 est à un régime identique que ce soit pour l'art antérieur ou pour le procédé de gestion selon l'invention. It should be noted that the management method according to the invention allows an increase of the superheat SHcom_in 102b with respect to the superheat SHcom_in 102a. This superheating SHcom_in 102b is more important because the opening 103b according to the invention is smaller than the opening 103a according to the prior art. Due to this superheating SHcom_in 102b more important, the temperature Tevapo 101b according to the invention is weaker than the temperature Tevapo 101a according to the prior art. The coefficient of performance is then increased compared to the prior art, because the compressor 3 is at an identical speed either for the prior art or for the management method according to the invention.
Ainsi, on voit bien que le procédé de gestion selon l'invention permet une bonne gestion et un bon contrôle de l'ouverture du dispositif de détente 7 permettant un bon coefficient de performance du circuit de climatisation 1 en mode de refroidissement. Thus, it is clear that the management method according to the invention allows good management and good control of the opening of the expansion device 7 allowing a good coefficient of performance of the air conditioning circuit 1 in cooling mode.

Claims

REVENDICATIONS
Procédé de gestion d'un circuit de climatisation (1) à l'intérieur duquel circule un fluide réfrigérant dans un mode de refroidissement, le fluide réfrigérant circulant successivement dans : A method of managing an air conditioning circuit (1) within which a cooling fluid circulates in a cooling mode, the refrigerant fluid flowing successively in:
• un compresseur (3),  A compressor (3),
• un condenseur (5) destiné à relâcher de l'énergie calorifique du fluide réfrigérant dans un premier fluide caloporteur (50),  A condenser (5) for releasing heat energy from the refrigerant fluid into a first heat transfer fluid (50),
• un dispositif de détente (7), et  • an expansion device (7), and
• un évaporateur (9) destiné à récupérer de l'énergie calorifique d'un deuxième fluide caloporteur (90) et de la transférer au fluide réfrigérant,  An evaporator (9) for recovering heat energy from a second heat transfer fluid (90) and transferring it to the cooling fluid,
ledit circuit de climatisation (1) comportant une unité centrale de contrôle (10) apte à contrôler l'ouverture du dispositif de détente (7), said air conditioning circuit (1) comprising a central control unit (10) able to control the opening of the expansion device (7),
ledit procédé comportant : said method comprising:
• une étape de :  • a step of:
0 calcul de l'ouverture Cestim du dispositif de détente (7) à partir de mesures de paramètres de fonctionnement du circuit de climatisation (1), et de 0 calculation of the Cestim opening of the expansion device (7) from measurements of operating parameters of the air conditioning circuit (1), and
0 détermination d'une surchauffe consigne SHcomp_in_sp en fonction de l'état du fluide réfrigérant en sortie de évaporateur (9) et de la température Text du premier fluide caloporteur (50) avant sa traversée du condenseur (5), SHcomp_in_sp étant comprise entre une surchauffe minimale SHcomp_in_sp_min et une surchauffe maximale SHcomp_in_sp_max, SHcomp_in_sp_min et SHcomp_in_sp_max étant déterminées en fonction de la température Text du premier fluide caloporteur (50) avant sa traversée du condenseur (5), du débit du deuxième fluide caloporteur (90) traversant évaporateur (9) et de la température du deuxième fluide caloporteur (90) avant sa traversée de évaporateur (9), • une étape d'ouverture du dispositif de détente (7) selon Cestim et de contrôle de la surchauffe SHcomp_in en faisant varier l'ouverture du dispositif de détente (7) de sorte à atteindre la surchauffe consigne SHcomp_in_sp et maintenir SHcomp_in entre SHcomp_in_sp_min et SHcomp_in_sp_max. 0 determination of an overheating setpoint SHcomp_in_sp as a function of the state of the coolant at the evaporator outlet (9) and the temperature of the first heat transfer fluid (50) before it passes through the condenser (5), SHcomp_in_sp being between minimum superheat SHcomp_in_sp_min and maximum superheat SHcomp_in_sp_max, SHcomp_in_sp_min and SHcomp_in_sp_max being determined as a function of the temperature Text of the first heat transfer fluid (50) before passing through the condenser (5), the flow rate of the second heat transfer fluid (90) through the evaporator (9) and the temperature of the second coolant (90) before it passes through the evaporator (9), A step of opening the expansion device (7) according to Cestim and superheating control SHcomp_in by varying the opening of the expansion device (7) so as to achieve the set superheat SHcomp_in_sp and maintain SHcomp_in between SHcomp_in_sp_min and SHcomp_in_sp_max .
2. Procédé de gestion d'un circuit de climatisation (1) selon la revendication précédente, caractérisé en ce que SHcomp_in est calculé selon la formule suivante 2. A method of managing an air conditioning circuit (1) according to the preceding claim, characterized in that SHcomp_in is calculated according to the following formula
SHcomp_in = Tcomp_in - Tsat(Pcomp_in) dans laquelle,  SHcomp_in = Tcomp_in - Tsat (Pcomp_in) in which,
Tcomp_in est la température du fluide réfrigérant en entrée du compresseur (3), et  Tcomp_in is the temperature of the refrigerant at the inlet of the compressor (3), and
Tsat(Pcomp_in) est la température de saturation du fluide réfrigérant à la pression Pcomp_in en entrée du compresseur (3).  Tsat (Pcomp_in) is the saturation temperature of the refrigerant at the pressure Pcomp_in at the inlet of the compressor (3).
3. Procédé de gestion d'un circuit de climatisation (1) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le calcul de l'ouverture Cestim du dispositif de détente (7) est réalisé selon l'une des formules suivantes : 3. A method of managing an air conditioning circuit (1) according to one of the preceding claims, characterized in that the calculation Cestim opening of the expansion device (7) is made according to one of the following formulas:
Cestim = Kl * (Tevapo - Tevapo_sp) + K2 * (Tsat(Pcomp_out) - Text) ou  Cestim = Kl * (Tevapo - Tevapo_sp) + K2 * (Tsat (Pcomp_out) - Text) or
Cestim = Κ * (Pcomp_in - Psat(Tevapo_sp)) + K2 * (Tsat(Pcomp_out) - Text) dans lesquelles,  Cestim = Κ * (Pcomp_in - Psat (Tevapo_sp)) + K2 * (Tsat (Pcomp_out) - Text) in which,
Tevapo est la température du second fluide caloporteur (90) en sortie de l'évaporateur (9),  Tevapo is the temperature of the second coolant (90) at the outlet of the evaporator (9),
Tevapo_sp est une température consigne du second fluide caloporteur (90) en sortie de l'évaporateur (9),  Tevapo_sp is a set temperature of the second heat transfer fluid (90) at the outlet of the evaporator (9),
Tsat(Pcomp_out) est la température de saturation du fluide réfrigérant à la pression Pcomp_out du fluide réfrigérant en sortie du compresseur (3), Text est la température du premier fluide caloporteur (50) avant sa traversée du condenseur (5), Tsat (Pcomp_out) is the saturation temperature of the coolant at the pressure Pcomp_out of the refrigerant at the outlet of the compressor (3), Text is the temperature of the first coolant (50) before it passes through the condenser (5),
Pcomp_in est la pression du fluide réfrigérant en entrée du compresseur (3), Psat(Tevapo_sp) est la pression de saturation du fluide réfrigérant à la température consigne Tevapo du second fluide caloporteur (90) en sortie de l'évaporateur (90),  Pcomp_in is the pressure of the refrigerant at the inlet of the compressor (3), Psat (Tevapo_sp) is the saturation pressure of the refrigerant at the setpoint temperature Tevapo of the second heat transfer fluid (90) at the outlet of the evaporator (90),
Kl étant la pente moyenne AC/ATevapo avec AC étant la variation de l'ouverture du dispositif de détente (7) et de ATevapo la variation de Tevapo mesurées lors d'expérimentation où l'on fait varier l'ouverture du dispositif de détente (7) pour un régime du compresseur (3) donné, un débit donné du premier fluide caloporteur (50) traversant le condenseur (5) et selon la valeur de Text,  KI being the average slope AC / ATevapo with AC being the variation of the opening of the expansion device (7) and ATevapo the variation of Tevapo measured during experimentation where the opening of the expansion device is varied ( 7) for a given compressor speed (3), a given flow rate of the first heat transfer fluid (50) passing through the condenser (5) and according to the value of Text,
Kl 'étant la pente moyenne ACIAPcomp_in avec AC étant la variation de l'ouverture du dispositif de détente (7) et de APcomp_in la variation de Pcomp_in mesurées lors d'expérimentation où l'on fait varier l'ouverture du dispositif de détente (7) pour un régime du compresseur (3) donné et un débit donné de premier fluide caloporteur (50) traversant le condenseur (5) et selon la valeur de Text. et Kl 'being the average slope ACIAPcomp_in with AC being the variation of the opening of the expansion device (7) and APcomp_in the variation of Pcomp_in measured during experimentation where the opening of the expansion device (7 ) for a given compressor speed (3) and a given flow rate of first heat transfer fluid (50) passing through the condenser (5) and according to the value of Text. and
K2 étant la pente moyenne ACI A(Tsat(Pcomp_out) - Text) avec AC étant la variation de l'ouverture du dispositif de détente (7) et de A(Tsat(Pcomp_out) - Text) la variation de (Tsat(Pcomp_out) - Text) mesurées et calculées lors d'expérimentation où l'on fait varier l'ouverture du dispositif de détente (7) pour un régime du compresseur (3) donné et un débit donné de premier fluide caloporteur (50) traversant le condenseur (5) et selon la valeur de Text. K2 being the average slope ACI A (Tsat (Pcomp_out) - Text) with AC being the variation of the opening of the expansion device (7) and of A (Tsat (Pcomp_out) - Text) the variation of (Tsat (Pcomp_out) - Text) measured and calculated during experimentation where the opening of the expansion device (7) is varied for a given compressor speed (3) and a given flow rate of first coolant (50) passing through the condenser ( 5) and according to the value of Text.
Procédé de gestion d'un circuit de climatisation (1) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la détermination de la surchauffe consigne SHcomp_in_sp est telle que : A method of managing an air conditioning circuit (1) according to one of the preceding claims, characterized in that the determination of the superheat set SHcomp_in_sp is such that:
• pour une valeur de Text inférieure à une valeur définie Tl, la valeur de SHcomp_in_sp permet une optimisation du coefficient de performance du circuit de climatisation (1) et permet au fluide réfrigérant d'être dans un état gazeux à au moins 90 % à son entrée dans le compresseur (3), • pour une valeur de Text supérieure à une valeur définie T2, la valeur de SHcomp_in_sp permet au fluide réfrigérant d'être à une température inférieure à la température limite de fonctionnement du compresseur (3), For a value of Text lower than a defined value Tl, the value of SHcomp_in_sp allows an optimization of the coefficient of performance of the air conditioning circuit (1) and allows the cooling fluid to be in a gaseous state at least 90% to its input to the compressor (3), • for a value of Text greater than a defined value T2, the value of SHcomp_in_sp allows the coolant to be at a temperature below the operating limit temperature of the compressor (3),
• pour une valeur de Text comprise entre Tl et T2, la valeur de SHcomp_in_sp permet une optimisation du coefficient de performance du circuit de climatisation (1) et de la puissance de refroidissement du deuxième fluide caloporteur (90).  For a value of Text between T1 and T2, the value of SHcomp_in_sp allows an optimization of the coefficient of performance of the air conditioning circuit (1) and the cooling power of the second heat transfer fluid (90).
Procédé de gestion d'un circuit de climatisation (1) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que SHcomp_in_sp_min est comprise entre 3 et 20 °K et SHcomp_in_sp_max est comprise ente 8 et 25 °K. A method of managing an air conditioning circuit (1) according to one of the preceding claims, characterized in that SHcomp_in_sp_min is between 3 and 20 ° K and SHcomp_in_sp_max is between 8 and 25 ° K.
Procédé de gestion d'un circuit de climatisation (1) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que lors de l'étape de contrôle de la surchauffe SHcomp_in : A method of managing an air conditioning circuit (1) according to one of the preceding claims, characterized in that during the step of controlling the superheat SHcomp_in:
• si SHcomp_in est inférieure à SHcomp_in_sp_min ou supérieure à SHcomp_in_sp_max, l'augmentation ou la diminution de l'ouverture du dispositif de détente (7) est réalisée par un contrôleur proportionnel intégral, • if SHcomp_in is less than SHcomp_in_sp_min or greater than SHcomp_in_sp_max, the increase or decrease of the opening of the expansion device (7) is carried out by an integral proportional controller,
• si SHcomp_in est compris entre SHcomp_in_sp_min et SHcomp_in_sp_max, l'augmentation ou la diminution de l'ouverture du dispositif de détente (7) est réalisée par un contrôleur proportionnel. • if SHcomp_in is between SHcomp_in_sp_min and SHcomp_in_sp_max, the increase or decrease in the opening of the expansion device (7) is performed by a proportional controller.
Procédé de gestion d'un circuit de climatisation (1) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comporte un échangeur de chaleur interne (20) apte à permettre les échanges d'énergie calorifique entre le fluide réfrigérant en sortie du condenseur (5) et le fluide réfrigérant en sortie de l'évaporateur (9). A method of managing an air conditioning circuit (1) according to one of the preceding claims, characterized in that it comprises an internal heat exchanger (20) adapted to allow the exchange of heat energy between the refrigerant fluid output the condenser (5) and the refrigerant at the outlet of the evaporator (9).
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