WO2019004096A1 - Vertical roller mill and operation method therefor - Google Patents

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WO2019004096A1
WO2019004096A1 PCT/JP2018/023885 JP2018023885W WO2019004096A1 WO 2019004096 A1 WO2019004096 A1 WO 2019004096A1 JP 2018023885 W JP2018023885 W JP 2018023885W WO 2019004096 A1 WO2019004096 A1 WO 2019004096A1
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文典 安藤
堀田　滋
伸一 宮川
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川崎重工業株式会社
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
    • B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
    • B02C4/00—Crushing or disintegrating by roller mills
    • B02C4/02—Crushing or disintegrating by roller mills with two or more rollers

Abstract

By supplying hot gas to a mill inlet in a vertical roller mill, a prescribed pre-heating time is applied and pre-heating occurs so as to achieve a prescribed supply start inlet temperature at which the discharge gas temperature at the mill outlet is at least 65°C and the hot gas temperature at the mill inlet is 150–250°C. After pre-heating, high moisture content coal supply to a rotating table is started and at least either the flow rate or the temperature of the hot gas supplied to the mill inlet is adjusted such that the temperature of the discharge gas at the mill outlet is maintained at 65–100°C.

Description

竪型ローラミル及びその運転方法Vertical roller mill and method of operating the same
　本発明は、低品位高水分炭を粉砕する竪型ローラミル及びその運転方法に関する。 The present invention relates to a vertical roller mill for grinding low grade high moisture coal and an operation method thereof.
　褐炭などの低品位炭は、世界の石炭埋蔵量の半分を占めるといわれており、有望なエネルギー資源として注目されている。しかし、低品位炭は、その高い含水率に起因して、燃料としてのエネルギー効率が低いという問題がある。近年では、含水率が３５～４０％程度の低品位炭は改質することなく取り扱われるようになったが、含水率が５０％以上の低品位高水分炭（以下、単に「高水分炭」）では、エネルギー効率や輸送効率の改善のために含水率を下げたり粉砕したりするなどの改質が望まれる。そのため、高水分炭を効率よく乾燥・粉砕する技術が求められている。 Low-grade coal such as lignite is said to occupy half of the world's coal reserves, and is attracting attention as a promising energy resource. However, low-grade coal has a problem that energy efficiency as fuel is low due to its high water content. In recent years, low-grade coal with a moisture content of around 35-40% has been handled without modification, but low-grade high-moisture coal with a moisture content of 50% or more (hereinafter simply "high moisture coal" In the case of), reforming such as lowering the water content or crushing is desired in order to improve energy efficiency and transport efficiency. Therefore, there is a demand for a technology for efficiently drying and crushing high moisture coal.
　従来、石炭を乾燥・粉砕するために竪型ローラミルが用いられている。しかし、従来の竪型ローラミルは、石炭化度の進んだ瀝青炭などの高品位炭を粉砕するためのものであることが多く、高品位炭のための既存の竪型ローラミルで従来と同じ運転条件で高水分炭を効率よく乾燥・粉砕させることは難しい。特許文献１では、竪型ローラミルを用いて高水分炭を乾燥・粉砕するための技術が提案されている。 Conventionally, vertical roller mills are used to dry and grind coal. However, conventional vertical roller mills are often for grinding high grade coal such as bituminous coal with advanced degree of coalification, and existing vertical roller mills for high grade coal have the same operating conditions as conventional It is difficult to dry and grind high moisture coal efficiently. Patent Document 1 proposes a technique for drying and crushing high moisture coal using a vertical roller mill.
　特許文献１の竪型ローラミルは、ミルハウジング内で回転する回転テーブルと、回転テーブルの表面に圧接された粉砕ローラとを備えている。被粉砕物は、回転テーブルの中央へ供給され、粉砕ローラと回転テーブルの間に噛み込まれて粉砕される。粉砕物は、回転テーブルの回転による遠心力で回転テーブルの周縁部に移動する。回転テーブルの周縁部には、ミルハウジングと回転テーブルとの間の隙間があり、この隙間から熱ガスが吹き上がっている。回転テーブルの周縁部に移動した粉砕物は、吹き上がる熱ガスによって乾燥されると共に上方に搬送され、ミルハウジング上部から排出される。 The vertical roller mill of Patent Document 1 includes a rotary table that rotates in a mill housing, and a grinding roller pressed against the surface of the rotary table. The material to be crushed is supplied to the center of the rotary table, and is bitten between the grinding roller and the rotary table and crushed. The pulverized material is moved to the periphery of the rotary table by the centrifugal force generated by the rotation of the rotary table. At the periphery of the rotary table, there is a gap between the mill housing and the rotary table, from which hot gas is blown up. The pulverized material moved to the peripheral portion of the rotary table is dried by the blowing hot gas and conveyed upward and discharged from the upper portion of the mill housing.
　上記特許文献１の竪型ローラミルでは、高品位炭では３００℃程度であった供給熱ガスの温度を、低品位炭では４００～６００℃まで増加させるために、この高温の熱ガスで回転テーブルを支える軸が過熱されないように、当該軸に対する熱ガスの流れを遮断する遮熱板を設けている。 In the vertical roller mill of Patent Document 1 above, the rotary table is heated with this high-temperature heat gas to increase the temperature of the supplied heat gas, which was about 300 ° C. for high-grade coal, to 400 to 600 ° C. for low-grade coal. A heat shield is provided to block the flow of the hot gas to the supporting shaft so that the supporting shaft is not overheated.
特開２０１５－１１６５２５号公報JP, 2015-116525, A
　特許文献１のように、ミルハウジング内へ供給される熱ガスの温度を十分に高くすることによって高水分炭を乾燥させることは有用ではあるものの、熱ガスの温度を４００～６００℃まで上げるために、石炭が発火するおそれがある。更に、竪型ローラミル内が高温に曝されることになるため、その高温に対する耐熱性を備える部品が用いられることによって、竪型ローラミルのイニシャルコストも増大する。 As in Patent Document 1, although it is useful to dry the high moisture carbon by sufficiently raising the temperature of the hot gas supplied into the mill housing, in order to raise the temperature of the hot gas to 400 to 600 ° C. Coal may ignite. Furthermore, since the interior of the vertical roller mill is exposed to high temperatures, the initial cost of the vertical roller mill also increases due to the use of parts having heat resistance to the high temperature.
　本発明は以上の事情に鑑みてされたものであり、その目的は、高水分炭を粉砕するにあたり、経済的で且つ安定した運転を維持できる竪型ローラミル及びその運転方法を提案する。 The present invention has been made in view of the above circumstances, and an object thereof is to propose a vertical roller mill capable of maintaining an economical and stable operation and a method of operating the same for grinding high moisture coal.
　本発明の一態様に係る竪型ローラミルの運転方法は、
回転テーブルと、複数の粉砕ローラと、前記回転テーブルより下方に設けられたミル入口及び前記回転テーブルより上方に設けられたミル出口を有するミルケーシングとを備え、高水分炭を粉砕する竪型ローラミルの運転方法であって、
熱ガスを前記ミル入口へ供給することにより、所定の予熱時間をかけて、前記ミル出口からの排出ガスの温度が６５℃以上、且つ、前記ミル入口の前記熱ガスの温度が１５０℃以上２５０℃以下の所定の供給開始入口温度となるまで予熱し、
前記予熱後に、前記回転テーブルへ前記高水分炭の供給を開始し、前記ミル出口の前記排出ガスの温度が６５℃以上１００℃以下に維持されるように前記ミル入口へ供給される前記熱ガスの流量及び温度のうち少なくとも一方を調整することを特徴としている。 The method of operating a vertical roller mill according to one aspect of the present invention is
A vertical roller mill having a rotary table, a plurality of grinding rollers, and a mill casing having a mill inlet provided below the rotary table and a mill outlet provided above the rotary table, for grinding high moisture coal The driving method of
By supplying the hot gas to the mill inlet, the temperature of the exhaust gas from the mill outlet is 65 ° C. or more, and the temperature of the hot gas at the mill inlet is 150 ° C. or more 250 over a predetermined preheating time. Preheat to a specified feed start inlet temperature below ° C,
After the preheating, the supply of the high moisture carbon to the rotary table is started, and the hot gas supplied to the mill inlet is maintained so that the temperature of the exhaust gas at the mill outlet is maintained at 65 ° C to 100 ° C. And at least one of the flow rate and the temperature of the
　また、本発明の一態様に係る竪型ローラミルは、
鉛直方向に延びる回転軸線を中心に回転する回転テーブルと、
前記回転テーブルの上面に押し付けられた複数の粉砕ローラと、
前記回転テーブル及び前記複数の粉砕ローラを覆うミルケーシングであって、前記回転テーブルより下方に設けられたミル入口、前記回転テーブルより上方に設けられたミル出口、及び、前記回転テーブルの周囲において前記ミル入口から導入した熱ガスを吹き出す熱ガス吹出口を有するミルケーシングと、
高水分炭である被粉砕物を前記回転テーブル上へ供給するフィーダと、
前記ミル入口への前記熱ガスの供給流量を調整する熱ガス流量調整装置と、
前記ミル入口へ供給される前記熱ガスの温度を調整する熱ガス温度調整装置と、
前記ミル入口の前記熱ガスの温度であるミル入口温度を検出するミル入口温度センサと、前記ミル出口の前記熱ガス及び前記熱ガスによって吹き上げられた被粉砕物を含む排出ガスの温度であるミル出口温度を検出するミル出口温度センサと、
前記ミル入口温度センサと前記ミル出口温度センサの検出値に基づいて、前記フィーダ、前記熱ガス温度調整装置、及び、前記熱ガス流量調整装置の動作を制御するコントローラとを備えている。
そして、前記コントローラが、
前記熱ガスを前記ミル入口へ供給することにより、所定の予熱時間をかけて、ミル出口温度が６５℃以上、且つ、前記ミル入口温度が１５０℃以上２５０℃以下の所定の供給開始入口温度に予熱されるように、前記熱ガス温度調整装置及び前記熱ガス流量調整装置を動作させ、
前記予熱後に、所定量の前記被粉砕物が前記回転テーブル上へ供給されるように前記フィーダを動作させるとともに、前記ミル出口温度が６５℃以上１００℃以下に維持されるように前記熱ガス温度調整装置及び前記熱ガス流量調整装置のうち少なくとも一方を動作させることを特徴としている。 Moreover, the vertical roller mill according to one aspect of the present invention is
A rotary table that rotates about a vertical axis of rotation;
A plurality of grinding rollers pressed against the upper surface of the rotary table;
A mill casing covering the rotary table and the plurality of grinding rollers, wherein a mill inlet provided below the rotary table, a mill outlet provided above the rotary table, and the periphery of the rotary table A mill casing having a hot gas outlet for blowing out hot gas introduced from a mill inlet;
A feeder for feeding an object to be crushed, which is high moisture coal, onto the rotary table;
A hot gas flow rate adjustment device for adjusting a supply flow rate of the hot gas to the mill inlet;
A hot gas temperature control device for controlling the temperature of the hot gas supplied to the mill inlet;
A mill inlet temperature sensor for detecting a mill inlet temperature which is a temperature of the hot gas at the mill inlet, a mill which is a temperature of an exhaust gas including the hot gas of the mill outlet and a pulverized material blown up by the hot gas Mill outlet temperature sensor to detect outlet temperature;
The feeder, the heat gas temperature control device, and a controller for controlling the operation of the heat gas flow control device are provided based on detection values of the mill inlet temperature sensor and the mill outlet temperature sensor.
And the controller
By supplying the hot gas to the mill inlet, the mill outlet temperature is set to 65 ° C. or more, and the mill inlet temperature is set to a predetermined feed start inlet temperature of 150 ° C. to 250 ° C. over a predetermined preheating time. Operating the hot gas temperature controller and the hot gas flow controller so as to be preheated;
The feeder is operated so that a predetermined amount of the pulverized material is supplied onto the rotary table after the preheating, and the hot gas temperature is maintained so that the mill outlet temperature is maintained at 65 ° C. or more and 100 ° C. or less At least one of the adjusting device and the heat gas flow rate adjusting device is operated.
　上記竪型ローラミル、及びその運転方法によれば、回転テーブルへ供給された高水分炭の含水率が低下することによって、噛み込もうとする被粉砕物から粉砕ローラと回転テーブルが受ける抵抗が低下する。これにより、回転テーブルへ高水分炭の供給を開始して間もなく回転テーブルと粉砕ローラの間に被粉砕物が良好に噛み込まれ、回転テーブルと粉砕ローラの間の被粉砕物の層厚が適切な厚みに維持され、回転テーブルが受ける負荷の変動が抑えられる。これによって、竪型ローラミルは、安定した運転を維持することができる。また、竪型ローラミルに供給される熱ガスの温度は、特許文献１に記載されている温度と比較して十分に低く、更に、負荷変動が抑えられた回転テーブルでは回転駆動のためのエネルギー消費を抑えることができるので、経済的な運転を行うことができる。 According to the vertical roller mill and the operation method thereof, the moisture content of the high moisture carbon supplied to the rotary table is reduced, so that the resistance to which the grinding roller and the rotary table receive from the material to be crushed is reduced. Do. As a result, soon after the supply of high moisture coal to the rotating table is started, the object to be crushed is well bitten between the rotating table and the grinding roller, and the layer thickness of the object to be crushed between the rotating table and the grinding roller is appropriate. The thickness of the rotary table is maintained, and fluctuations in the load applied to the rotary table are suppressed. This allows the vertical roller mill to maintain stable operation. In addition, the temperature of the hot gas supplied to the vertical roller mill is sufficiently low compared to the temperature described in Patent Document 1, and further, energy consumption for rotational drive is achieved in the rotary table in which the load fluctuation is suppressed. Since it can hold down, it can do economical driving.
　また、本発明の別の一態様に係る竪型ローラミルの運転方法は、
回転テーブルと、複数の粉砕ローラと、前記回転テーブルより下方に設けられたミル入口及び前記回転テーブルより上方に設けられたミル出口を有するミルケーシングとを備え、高水分炭を粉砕する竪型ローラミルの運転方法であって、
前記ミル入口の熱ガスの温度が１５０℃以上３２０℃以下、且つ、前記ミル出口の排出ガスの温度が６５℃以上１００℃以下に維持されるように、前記ミル入口へ供給される前記熱ガスの流量及び温度のうち少なくとも一方を調整しながら、前記回転テーブルへ前記高水分炭を連続的又は断続的に供給することを特徴としている。 Moreover, the operation method of the vertical roller mill according to another aspect of the present invention is
A vertical roller mill having a rotary table, a plurality of grinding rollers, and a mill casing having a mill inlet provided below the rotary table and a mill outlet provided above the rotary table, for grinding high moisture coal The driving method of
The hot gas supplied to the mill inlet such that the temperature of the hot gas at the mill inlet is maintained at 150 ° C. to 320 ° C., and the temperature of the exhaust gas at the mill outlet is maintained at 65 ° C. to 100 ° C. The high moisture carbon is continuously or intermittently supplied to the rotary table while adjusting at least one of the flow rate and the temperature of
　また、本発明の別の一態様に係る竪型ローラミルは、
鉛直方向に延びる回転軸線を中心に回転する回転テーブルと、
前記回転テーブルの上面に押し付けられた複数の粉砕ローラと、
前記回転テーブル及び前記複数の粉砕ローラを覆うミルケーシングであって、前記回転テーブルより下方に設けられたミル入口、前記回転テーブルより上方に設けられたミル出口、及び、前記回転テーブルの周囲において前記ミル入口から導入した熱ガスを吹き出す熱ガス吹出口を有するミルケーシングと、
高水分炭である被粉砕物を前記回転テーブル上へ供給するフィーダと、
前記ミル入口への前記熱ガスの供給流量を調整する熱ガス流量調整装置と、
前記ミル入口へ供給される前記熱ガスの温度を調整する熱ガス温度調整装置と、
前記ミル入口の前記熱ガスの温度であるミル入口温度を検出するミル入口温度センサと、前記ミル出口の前記熱ガス及び前記熱ガスによって吹き上げられた被粉砕物を含む排出ガスの温度であるミル出口温度を検出するミル出口温度センサと、
前記ミル入口温度センサと前記ミル出口温度センサの検出値に基づいて、前記フィーダ、前記熱ガス温度調整装置、及び、前記熱ガス流量調整装置の動作を制御するコントローラとを備え、
前記コントローラが、
所定量の前記被粉砕物が前記回転テーブル上へ供給されるように前記フィーダを動作させ、
前記ミル入口の前記熱ガスの温度が１５０℃以上３２０℃以下、且つ、前記ミル出口の前記排出ガスの温度が６５℃以上１００℃以下に維持されるように、前記熱ガス温度調整装置及び前記熱ガス流量調整装置のうち少なくとも一方を動作させることを特徴としている。 In addition, a vertical roller mill according to another aspect of the present invention is
A rotary table that rotates about a vertical axis of rotation;
A plurality of grinding rollers pressed against the upper surface of the rotary table;
A mill casing covering the rotary table and the plurality of grinding rollers, wherein a mill inlet provided below the rotary table, a mill outlet provided above the rotary table, and the periphery of the rotary table A mill casing having a hot gas outlet for blowing out hot gas introduced from a mill inlet;
A feeder for feeding an object to be crushed, which is high moisture coal, onto the rotary table;
A hot gas flow rate adjustment device for adjusting a supply flow rate of the hot gas to the mill inlet;
A hot gas temperature control device for controlling the temperature of the hot gas supplied to the mill inlet;
A mill inlet temperature sensor for detecting a mill inlet temperature which is a temperature of the hot gas at the mill inlet, a mill which is a temperature of an exhaust gas including the hot gas of the mill outlet and a pulverized material blown up by the hot gas Mill outlet temperature sensor to detect outlet temperature;
The feeder, the heat gas temperature control device, and a controller that controls the operation of the heat gas flow control device based on detection values of the mill inlet temperature sensor and the mill exit temperature sensor;
The controller
Operating the feeder such that a predetermined amount of the material to be crushed is supplied onto the rotary table;
The hot gas temperature control device and the hot gas temperature control device and the hot gas temperature of the mill inlet are maintained at 150 ° C. to 320 ° C., and the temperature of the exhaust gas at the mill outlet is maintained at 65 ° C. to 100 ° C. At least one of the heat gas flow control devices is operated.
　上記竪型ローラミル、及びその運転方法によれば、回転テーブルへ供給された高水分炭が回転テーブルと粉砕ローラの間に良好に噛み込まれ、回転テーブルと粉砕ローラの間の被粉砕物の層厚が適切な厚みに維持され、回転テーブルが受ける負荷の変動が抑えられる。これによって、竪型ローラミルは、安定した運転を維持することができる。また、竪型ローラミルに供給される熱ガスの温度は、特許文献１に記載されている温度と比較して十分に低く、更に、負荷変動が抑えられた回転テーブルでは回転駆動のためのエネルギー消費を抑えることができるので、経済的な運転を行うことができる。 According to the vertical roller mill and the operation method thereof, the high moisture carbon supplied to the rotary table is well bitten between the rotary table and the grinding roller, and the layer of the object to be crushed between the rotary table and the grinding roller The thickness is maintained at an appropriate thickness, and fluctuations in load applied to the rotary table are suppressed. This allows the vertical roller mill to maintain stable operation. In addition, the temperature of the hot gas supplied to the vertical roller mill is sufficiently low compared to the temperature described in Patent Document 1, and further, energy consumption for rotational drive is achieved in the rotary table in which the load fluctuation is suppressed. Since it can hold down, it can do economical driving.
　本発明によれば、竪型ローラミルで高水分炭を粉砕するにあたり、経済的で且つ安定した運転を維持することができる。 According to the present invention, economical and stable operation can be maintained in grinding high moisture coal with a vertical roller mill.
図１は、本発明の一実施形態に係る運転方法が適用される竪型ローラミルの概略構成を示す図である。FIG. 1 is a view showing a schematic configuration of a vertical roller mill to which an operation method according to an embodiment of the present invention is applied. 図２は、竪型ローラミルの制御系統の構成を示す図である。FIG. 2 is a view showing a configuration of a control system of the vertical roller mill. 図３は、竪型ローラミルの運転処理の流れを示す図である。FIG. 3 is a diagram showing a flow of operation processing of the vertical roller mill. 図４Ａは、実験例１の結果を示す図表であり、ミルモータのトルク値の経時変化を表している。FIG. 4A is a chart showing the results of Experimental Example 1, and shows the time-dependent change of the torque value of the mill motor. 図４Ｂは、実験例１の結果を示す図表であり、回転テーブルと粉砕ローラの間の被粉砕物の層厚の経時変化を表している。FIG. 4B is a chart showing the results of Experimental Example 1, and shows the time-dependent change of the layer thickness of the object to be crushed between the rotating table and the crushing roller. 図５Ａは、比較実験例１の結果を示す図表であり、ミルモータのトルク値の経時変化を表している。FIG. 5A is a table showing the results of Comparative Experiment Example 1, and shows the time-dependent change of the torque value of the mill motor. 図５Ｂは、比較実験例１の結果を示す図表であり、回転テーブルと粉砕ローラの間の被粉砕物の層厚の経時変化を表している。FIG. 5B is a chart showing the results of Comparative Experiment Example 1, and shows the time-dependent change of the layer thickness of the object to be crushed between the rotating table and the crushing roller. 図６は、実験例２の結果を示す図表である。FIG. 6 is a chart showing the results of Experimental Example 2.
　次に、図面を参照して本発明の実施の形態を説明する。図１は、本発明の一実施形態に係る運転方法が適用される竪型ローラミル１の概略構成を示す図である。但し、本発明は竪型ローラミル１の構成には限定されず、以下では一般的な竪型ローラミル１の構成について説明する。 Next, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. FIG. 1 is a view showing a schematic configuration of a vertical roller mill 1 to which an operation method according to an embodiment of the present invention is applied. However, the present invention is not limited to the configuration of the vertical roller mill 1, and hereinafter, the configuration of a general vertical roller mill 1 will be described.
〔竪型ローラミル１の概略構成〕
　図１に示すように、竪型ローラミル１は、被粉砕物がその上面中央部に供給される回転テーブル２と、回転テーブル２との間で被粉砕物を噛み込んで粉砕する複数の粉砕ローラ３とを備えている。回転テーブル２及び複数の粉砕ローラ３は、ミルケーシング７によって覆われている。 [Schematic configuration of vertical roller mill 1]
As shown in FIG. 1, the vertical roller mill 1 has a plurality of crushing rollers that bite and crush the material to be crushed between the rotating table 2 to which the material to be crushed is supplied at the center of the upper surface thereof and the rotating table 2. It has 3 and. The rotary table 2 and the plurality of grinding rollers 3 are covered by a mill casing 7.
　回転テーブル２は、テーブル駆動装置５によって、回転テーブル２の中心を通る垂直な回転軸線を中心として回転駆動される。テーブル駆動装置５は、ミルモータ５１、及び、ミルモータ５１の回転トルクを増幅して回転テーブル２へ伝達する減速機５２などから構成されている。 The rotary table 2 is rotationally driven by the table driving device 5 about a vertical rotation axis passing through the center of the rotary table 2. The table drive device 5 includes a mill motor 51, and a reduction gear 52 that amplifies the rotational torque of the mill motor 51 and transmits the amplified torque to the rotary table 2.
　複数の粉砕ローラ３は、回転テーブル２の回転軸線を中心とした円周軌道上に、等角度間隔で配置されている。図１では、複数の粉砕ローラ３のうちの１つが例示されている。複数の粉砕ローラ３のそれぞれは、油圧シリンダ等の駆動源を備えたローラ押付け装置４によって、回転テーブル２に向けて弾発的に押圧されている。ローラ押付け装置４には、粉砕ローラ３と回転テーブル２との間の被粉砕物（及び粉砕物）の層厚を検出する層厚検出器２５が設けられている。 The plurality of grinding rollers 3 are arranged at equal angular intervals on a circumferential trajectory centered on the rotation axis of the rotary table 2. In FIG. 1, one of the plurality of grinding rollers 3 is illustrated. Each of the plurality of crushing rollers 3 is resiliently pressed toward the rotary table 2 by a roller pressing device 4 provided with a drive source such as a hydraulic cylinder. The roller pressing device 4 is provided with a layer thickness detector 25 for detecting the layer thickness of the object to be crushed (and the object to be crushed) between the crushing roller 3 and the rotary table 2.
　回転テーブル２の上方には、漏斗状を呈するインナーコーン１１が設けられている。インナーコーン１１の排出口は、回転テーブル２の中央部の上方に位置する。ミルケーシング７内上部であってインナーコーン１１の上部には、セパレータ９が設けられている。インナーコーン１１内へ被粉砕物を送る供給シュート７５がミルケーシング７を貫いて設けられている。供給シュート７５の入口へは、フィーダ１４によって被粉砕物が供給される。 Above the rotary table 2, an inner cone 11 having a funnel shape is provided. The outlet of the inner cone 11 is located above the central portion of the rotary table 2. A separator 9 is provided at an upper portion in the mill casing 7 and at an upper portion of the inner cone 11. A feed chute 75 for feeding the material to be crushed into the inner cone 11 is provided through the mill casing 7. The material to be crushed is supplied to the inlet of the feed chute 75 by the feeder 14.
　セパレータ９は、例えば、分級ロータ９１、分級ロータ９１よりも外周側に設けられた分級ベーン９２、及び、分級ロータ９１を回転駆動するセパレータ駆動装置８などにより構成されている。セパレータ駆動装置８は、例えば、セパレータモータ８１、及び、セパレータモータ８１の回転出力を分級ロータ９１へ伝達する伝動系統８２などから構成されている。 The separator 9 includes, for example, a classification rotor 91, a classification vane 92 provided on the outer peripheral side of the classification rotor 91, and a separator driving device 8 for rotationally driving the classification rotor 91. The separator drive device 8 includes, for example, a separator motor 81, and a transmission system 82 for transmitting the rotation output of the separator motor 81 to the classification rotor 91.
　ミルケーシング７において回転テーブル２及びセパレータ９より上方には、ミル出口７１が形成されている。ミル出口７１には排気路３１が接続されており、ミル排気は排気路３１へ流入する。ミル出口７１又は排気路３１の入口には、ミル出口７１から排出される熱ガス（以下、「ミル排気」と称する）の温度を検出するミル出口温度センサ２２が設けられている。 A mill outlet 71 is formed above the rotary table 2 and the separator 9 in the mill casing 7. An exhaust passage 31 is connected to the mill outlet 71, and the mill exhaust flows into the exhaust passage 31. At the inlet of the mill outlet 71 or the exhaust passage 31, a mill outlet temperature sensor 22 for detecting the temperature of the hot gas (hereinafter referred to as "mill exhaust") discharged from the mill outlet 71 is provided.
　排気路３１には、ミル排気に同伴する粉砕物を捕集する捕集装置３３が設けられている。捕集装置３３は、例えば、バグフィルタやサイクロンなどであってよい。また、排気路３１には、流量調整装置３４が設けられており、排気路３１の捕集装置３３と流量調整装置３４の間には、流量センサ２３が設けられている。この流量調整装置３４は、例えば、ミルケーシング７内を強制排気する排気ファンであって、この排気ファンの回転数を変化させることによって、ミル出口７１から排出されるミル排気の流量を調整することができる。このミル排気の流量は、ミル入口７２へ供給される熱ガスの流量と対応しており、流量センサ２３で検出されるミル排気の流量の値（又は、この値を加工した値）がミル入口７２へ供給される熱ガスの流量の値として用いられる。このように、本実施形態に係る竪型ローラミル１では、排気路３１に設けられた流量調整装置３４でミルケーシング７からの排気量を制御することによって、ミル入口７２へ供給される熱ガスの流量を制御している。但し、この流量調整装置３４に代えて、ミル入口７２へ熱ガスを送り込む送気ファン（図示略）を設けて、この送気ファンの送気量を制御することによって、ミル入口７２へ供給される熱ガスの流量を制御してもよい。 The exhaust passage 31 is provided with a collection device 33 for collecting a pulverized material to accompany the mill exhaust. The collection device 33 may be, for example, a bag filter or a cyclone. Further, a flow rate adjusting device 34 is provided in the exhaust passage 31, and a flow rate sensor 23 is provided between the collection device 33 of the exhaust passage 31 and the flow rate adjusting device 34. The flow rate adjusting device 34 is, for example, an exhaust fan for forcibly exhausting the inside of the mill casing 7, and adjusts the flow rate of the mill exhaust gas discharged from the mill outlet 71 by changing the rotational speed of the exhaust fan. Can. The flow rate of the mill exhaust corresponds to the flow of the hot gas supplied to the mill inlet 72, and the value of the flow of the mill exhaust detected by the flow sensor 23 (or the value obtained by processing this value) corresponds to the mill inlet It is used as the value of the flow rate of the hot gas supplied to 72. As described above, in the vertical roller mill 1 according to the present embodiment, the flow rate adjusting device 34 provided in the exhaust passage 31 controls the displacement of the mill casing 7 to control the amount of hot gas supplied to the mill inlet 72. Control the flow rate. However, instead of the flow rate adjusting device 34, an air supply fan (not shown) for supplying the hot gas to the mill inlet 72 is provided, and the air supply fan supplies the heat to the mill inlet 72 by controlling the air supply amount. The flow rate of the hot gas may be controlled.
　排気路３１の流量調整装置３４よりも下流側には、還流路３２が接続されている。この排気路３１と還流路３２とによって、排気路３１のミル排ガスの一部（又は全部）をミル入口７２へ戻す循環経路が形成される。還流路３２には、ミル入口７２へ戻される循環ガスの流量を調整する循環ガス流量調整装置３５１が設けられている。循環ガス流量調整装置３５１は、例えば、バルブ、ダンパなどの流量調整手段のうち少なくとも１つであってよい。 A reflux path 32 is connected downstream of the flow rate adjustment device 34 of the exhaust path 31. The exhaust passage 31 and the reflux passage 32 form a circulation passage for returning a part (or all) of the mill exhaust gas of the exhaust passage 31 to the mill inlet 72. The circulation path 32 is provided with a circulation gas flow rate adjustment device 351 for adjusting the flow rate of the circulation gas returned to the mill inlet 72. The circulation gas flow rate adjustment device 351 may be, for example, at least one of flow rate adjustment means such as a valve and a damper.
　回転テーブル２の外周縁とミルケーシング７との間には、環状を呈する又は環状に並んだ熱ガス吹出口７３が設けられている。ミルケーシング７の回転テーブル２より下方に設けられたミル入口７２には、配管等を介して熱ガス源１３が接続されている。熱ガス源１３は、例えば、セメント焼成炉や、熱風発生炉や、焼却炉やボイラなど、熱ガスが発生するものであればよい。熱ガス源１３からミル入口７２へ供給された熱ガスは、熱ガス吹出口７３から上方へ向けて吹き出す。 Between the outer peripheral edge of the rotary table 2 and the mill casing 7, an annular or annularly arranged heat gas outlet 73 is provided. A hot gas source 13 is connected to a mill inlet 72 provided below the rotary table 2 of the mill casing 7 through piping and the like. The heat gas source 13 may be, for example, a cement burning furnace, a hot air generator, an incinerator, a boiler, or the like as long as it generates heat gas. The hot gas supplied from the hot gas source 13 to the mill inlet 72 is blown upward from the hot gas outlet 73.
　熱ガス源１３には、熱ガス源１３から出る熱ガスの流量を調整する熱源流量調整装置３５２が設けられている。熱源流量調整装置３５２は、例えば、熱ガス源１３へ燃焼空気を送る燃焼ファンや、熱ガス源１３で生成されたガスと混合させる希釈ガスを送る希釈ファンなどであってよい。また、熱ガス源１３には、熱ガス源１３から出る熱ガスの温度を調整する熱源温度調整装置３５３が設けられている。熱源温度調整装置３５３は、例えば、熱ガス源１３へ燃料を供給する燃料供給装置などであってよい。上記の熱源流量調整装置３５２、熱源温度調整装置３５３、及び、循環ガス流量調整装置３５１は、ミル入口７２へ供給される熱ガスの温度を調整する熱ガス温度調整装置３５を構成している。 The heat gas source 13 is provided with a heat source flow control device 352 for adjusting the flow rate of the heat gas emitted from the heat gas source 13. The heat source flow control device 352 may be, for example, a combustion fan that sends combustion air to the hot gas source 13 or a dilution fan that sends dilution gas to be mixed with the gas generated by the hot gas source 13. Further, the heat gas source 13 is provided with a heat source temperature adjusting device 353 for adjusting the temperature of the heat gas emitted from the heat gas source 13. The heat source temperature adjustment device 353 may be, for example, a fuel supply device that supplies fuel to the heat gas source 13 or the like. The heat source flow rate adjusting device 352, the heat source temperature adjusting device 353, and the circulating gas flow rate adjusting device 351 constitute the thermal gas temperature adjustment device 35 for adjusting the temperature of the thermal gas supplied to the mill inlet 72.
　ミル入口７２又はその近傍には、ミルケーシング７へ供給される熱ガスの温度を検出するミル入口温度センサ２１が設けられている。熱ガス源１３から出た熱ガスは、還流路３２を通ってミル入口７２へ戻される循環ガスと混合されてから、ミル入口７２へ供給される。ミル入口７２へ供給される熱ガスの温度は、熱ガス温度調整装置３５（即ち、熱源流量調整装置３５２、熱源温度調整装置３５３、及び、循環ガス流量調整装置３５１）の動作によって、熱ガス源１３から出る熱ガスの温度、熱ガス源１３から出る熱ガスの流量、及び、熱ガスと混合される循環ガスの流量が調整されることによって、所望の温度となるように調整することができる。なお、コントローラ１５は、ミル入口温度センサ２１で検出される温度に基づいて、ミル入口７２の熱ガスの温度が制御目標値となるように、熱ガス温度調整装置３５の動作をフィードバック制御する。 A mill inlet temperature sensor 21 for detecting the temperature of the hot gas supplied to the mill casing 7 is provided at or near the mill inlet 72. The hot gas from the hot gas source 13 is mixed with the circulating gas returned to the mill inlet 72 through the reflux passage 32 and then supplied to the mill inlet 72. The temperature of the heat gas supplied to the mill inlet 72 is a heat gas source by the operation of the heat gas temperature control unit 35 (ie, the heat source flow control unit 352, the heat source temperature control unit 353 and the circulating gas flow control unit 351). By adjusting the temperature of the hot gas exiting from 13, the flow rate of the hot gas exiting from the hot gas source 13, and the flow rate of the circulating gas mixed with the hot gas, the temperature can be adjusted to a desired temperature. . The controller 15 feedback-controls the operation of the heat gas temperature adjusting device 35 based on the temperature detected by the mill inlet temperature sensor 21 so that the temperature of the heat gas at the mill inlet 72 becomes a control target value.
　上記構成の竪型ローラミル１では、フィーダ１４によって供給シュート７５に被粉砕物（ここでは、高水分炭）が供給されると、被粉砕物は、供給シュート７５及びインナーコーン１１を通じて回転テーブル２の回転中心部分に供給される。回転テーブル２の上に供給された被粉砕物は、回転テーブル２の回転駆動に伴う遠心力によって半径方向外方へ移動し、回転テーブル２の回転に従動している粉砕ローラ３と回転テーブル２との間に噛み込まれて粉砕される。ここで、回転テーブル２及びその近傍は、回転テーブル２の周囲の熱ガス吹出口７３から吹き出す熱ガスによって加熱昇温されており、その熱によって回転テーブル２上の被粉砕物及び粉砕途中の粉砕物の含水率が次第に低下する。 In the vertical roller mill 1 configured as described above, when the object to be crushed (here, high moisture carbon) is supplied to the supply chute 75 by the feeder 14, the object to be crushed is supplied to the rotary table 2 through the supply chute 75 and the inner cone 11. It is supplied to the rotation center part. The material to be crushed supplied onto the rotary table 2 is moved radially outward by the centrifugal force accompanying the rotational drive of the rotary table 2, and the grinding roller 3 and the rotary table 2 are driven by the rotation of the rotary table 2. It is bitten in between and crushed. Here, the rotary table 2 and the vicinity thereof are heated and heated by the hot gas blown out from the hot gas blowout port 73 around the rotary table 2, and the heat on the rotary table 2 and the crushed material on the way of grinding The moisture content of things gradually decreases.
　粉砕物は遠心力によって回転テーブル２の外縁側に移動し、回転テーブル２の周囲で吹き上げている熱ガスによって乾燥されるとともに上方へ気流搬送される。なお、熱ガスの気流に乗らない粉砕物や礫や金属片などのスピレージは、遠心力により回転テーブル２の外周縁から落下し、回転テーブル２よりも下方且つ外周側に設けられた回収ボックス７６に回収される。 The pulverized material is moved to the outer edge side of the rotary table 2 by centrifugal force, dried by the hot gas blown up around the rotary table 2 and air-fed and transported upward. Note that the spice such as crushed material, sputum and metal pieces not falling on the air stream of the hot gas drops from the outer peripheral edge of the rotary table 2 by centrifugal force, and is a collection box 76 provided below and on the outer peripheral side of the rotary table 2 To be collected.
　熱ガスによって吹き上がった粉砕物は、分級ベーン９２の固定翼間を通過し、分級ロータ９１の回転翼間を通過することにより、所望の粒度（粒径）よりも粗い粉粒とそれより細かい粉粒とに分級される。なお、分級ロータ９１の回転数を変えることで、製品粒度を調整することができる。 The pulverized material blown up by the hot gas passes between the fixed vanes of the classification vane 92 and passes between the rotary vanes of the classification rotor 91, whereby coarser particles and finer grains than the desired particle size (particle size) are obtained. It is classified into powder particles. The product particle size can be adjusted by changing the number of rotations of the classification rotor 91.
　セパレータ９で分級された細かい粉粒は、ミルケーシング７からの排出ガスに同伴して、ミル出口７１を通じて機外へ排出される。ミル出口７１から排気路３１へ流出したミル排気は、捕集装置３３を通過して細かい粉粒（精粉）が分離される。分離された精粉は、製品として回収される。一方、セパレータ９で分級された粗い粉粒は、インナーコーン１１を滑り落ちて回転テーブル２上へ戻され、供給シュート７５を通じて供給された被粉砕物とともに再び粉砕される。 The fine particles classified by the separator 9 are entrained in the exhaust gas from the mill casing 7 and discharged out of the machine through the mill outlet 71. The mill exhaust that has flowed out of the mill outlet 71 into the exhaust passage 31 passes through the collection device 33 and the fine powder particles (fine powder) are separated. The separated flour is recovered as a product. On the other hand, the coarse particles classified by the separator 9 slide down the inner cone 11 and are returned onto the rotary table 2 and crushed again together with the material to be crushed supplied through the supply chute 75.
　なお、上記構成の竪型ローラミル１は、セパレータ９がミルケーシング７の内部に設けられているが、セパレータ９がミルケーシング７のミル出口７１に接続された排気路３１に設けられていてもよい。 In the vertical roller mill 1 configured as described above, the separator 9 is provided inside the mill casing 7, but the separator 9 may be provided in the exhaust passage 31 connected to the mill outlet 71 of the mill casing 7. .
〔竪型ローラミル１の制御系統の構成〕
　図２は、竪型ローラミル１の制御系統の構成を示す図である。本実施形態に係る竪型ローラミル１の運転は、コントローラ１５によって制御されている。つまり、コントローラ１５は、ミル入口温度センサ２１、ミル出口温度センサ２２、流量センサ２３、及び層厚検出器２５などの検出値に基づいて、テーブル駆動装置５、セパレータ駆動装置８、フィーダ１４、流量調整装置３４、熱ガス温度調整装置３５（即ち、循環ガス流量調整装置３５１、熱源流量調整装置３５２、及び熱源温度調整装置３５３）の動作を制御する。但し、ミル出口温度センサ２２及び流量センサ２３などの検出値に基づいて、テーブル駆動装置５、セパレータ駆動装置８、フィーダ１４、熱ガスの流量調整装置３４、及び、熱ガス温度調整装置３５が、オペレータによって手動で操作されてもよい。 [Configuration of control system of vertical roller mill 1]
FIG. 2 is a view showing a configuration of a control system of the vertical roller mill 1. The operation of the vertical roller mill 1 according to the present embodiment is controlled by the controller 15. That is, the controller 15 controls the table drive 5, the separator drive 8, the feeder 14, and the flow rate based on detected values of the mill inlet temperature sensor 21, the mill outlet temperature sensor 22, the flow rate sensor 23, and the layer thickness detector 25. The operation of the adjustment device 34 and the heat gas temperature adjustment device 35 (that is, the circulation gas flow amount adjustment device 351, the heat source flow amount adjustment device 352, and the heat source temperature adjustment device 353) is controlled. However, based on detected values of the mill outlet temperature sensor 22 and the flow rate sensor 23, the table drive device 5, the separator drive device 8, the feeder 14, the heat gas flow rate adjustment device 34, and the heat gas temperature adjustment device 35 It may be operated manually by the operator.
　コントローラ１５は、いわゆるコンピュータであって、プロセッサと、メモリ及び通信インターフェイスなどとを備えている（いずれも図示略）。メモリは、各種のＲＡＭ、ＲＯＭ、フラッシュメモリ、ハードディスクなどによって実現されてよい。メモリには、プロセッサによって実行される、ＯＳ、各種の制御プログラム、並びにプロセッサによって読み出される各種データを格納する。通信インターフェイスは、プロセッサによって制御されることによって、無線又は有線の通信手段を利用して、テーブル駆動装置５、セパレータ駆動装置８、フィーダ１４、流量調整装置３４、熱ガス温度調整装置３５（即ち、循環ガス流量調整装置３５１、熱源流量調整装置３５２、及び熱源温度調整装置３５３）等とデータを送受信し、また、ミル入口温度センサ２１、ミル出口温度センサ２２、流量センサ２３、及び層厚検出器２５から検出信号を受信する。 The controller 15 is a so-called computer, and includes a processor, a memory, a communication interface, and the like (all not shown). The memory may be realized by various RAMs, ROMs, flash memories, hard disks, and the like. The memory stores an OS, various control programs, and various data read by the processor that are executed by the processor. The communication interface is controlled by a processor and utilizes wireless or wired communication means to drive the table drive 5, separator drive 8, feeder 14, flow controller 34, thermal gas temperature controller 35 (i.e., Transmits and receives data with circulating gas flow rate adjustment device 351, heat source flow rate adjustment device 352, heat source temperature adjustment device 353 etc., and also mill inlet temperature sensor 21, mill outlet temperature sensor 22, flow sensor 23, layer thickness detector 25 receives a detection signal.
　プロセッサは、メモリに記憶されている各種のプログラムを実行することによって、各種の処理を実行する。換言すれば、コントローラ１５における処理は、各ハードウェアおよびプロセッサにより実行されるソフトウェアによって実現される。このようなソフトウェアは、メモリ又は他の記憶媒体に予め記憶されている。 The processor executes various processes by executing various programs stored in the memory. In other words, the processing in the controller 15 is realized by the hardware and software executed by the processor. Such software is prestored in a memory or other storage medium.
〔竪型ローラミル１の運転方法〕
　以下、図３を参照して、上記の竪型ローラミル１で高水分炭を粉砕する場合の運転方法を説明する。「高水分炭」とは、褐炭などの低品位炭のうち含水率が５０％以上のものをいう。図３は、竪型ローラミルの運転処理の流れを示す図である。 [Operation method of vertical roller mill 1]
Hereinafter, with reference to FIG. 3, an operation method in the case of grinding high moisture coal with the vertical roller mill 1 will be described. "High moisture coal" refers to low-grade coal such as lignite having a moisture content of 50% or more. FIG. 3 is a diagram showing a flow of operation processing of the vertical roller mill.
　コントローラ１５は、ミル入口温度センサ２１の検出信号に基づいてミル入口７２の熱ガスの温度（以下、「ミル入口温度」と称する）を監視している。また、コントローラ１５は、ミル出口温度センサ２２の検出信号に基づいてミル出口７１の排出ガスの温度（以下、「ミル出口温度」と称する）を監視している。 The controller 15 monitors the temperature of the hot gas at the mill inlet 72 (hereinafter referred to as “mill inlet temperature”) based on the detection signal of the mill inlet temperature sensor 21. The controller 15 also monitors the temperature of the exhaust gas at the mill outlet 71 (hereinafter referred to as “mill outlet temperature”) based on the detection signal of the mill outlet temperature sensor 22.
　まず、コントローラ１５は、テーブル駆動装置５を動作させて回転テーブル２を回転させ、セパレータ駆動装置８を動作させて分級ロータ９１を回転させる（ステップＳ１）。 First, the controller 15 operates the table driving device 5 to rotate the rotary table 2, and operates the separator driving device 8 to rotate the classification rotor 91 (step S1).
　次に、コントローラ１５は、竪型ローラミル１の予熱を開始する（ステップＳ２）。具体的には、コントローラ１５の、所定の予熱スケジュールに従って竪型ローラミル１が昇温するような供給量で熱ガスが供給されるように、熱ガスの流量調整装置３４、熱ガス温度調整装置３５の動作を制御する。ここで、コントローラ１５は、ミル入口７２へ供給される熱ガスの温度及び流量を調整してよいが、温度を一定とし流量を調整してもよいし、流量を一定とし温度を調整してもよい。つまり、コントローラ１５は、ミル入口７２へ供給される熱ガスの温度及び流量の少なくとも一方が調整されるように、熱ガスの流量調整装置３４及び熱ガス温度調整装置３５の少なくとも一方を動作させてよい。 Next, the controller 15 starts preheating of the vertical roller mill 1 (step S2). Specifically, the flow adjusting device 34 for the heat gas and the temperature adjustment device for the heat gas 35 are supplied so that the heat gas is supplied in such a supply amount that the vertical roller mill 1 is heated according to the predetermined preheating schedule of the controller 15 Control the operation of Here, the controller 15 may adjust the temperature and the flow rate of the hot gas supplied to the mill inlet 72, but the temperature may be constant and the flow rate may be adjusted, or the flow rate may be constant and the temperature may be adjusted. Good. That is, the controller 15 operates at least one of the heat gas flow control device 34 and the heat gas temperature control device 35 so that at least one of the temperature and the flow rate of the heat gas supplied to the mill inlet 72 is adjusted. Good.
　所定のスケジュールは、熱ガスの供給を開始してから所定の予熱時間で、ミル出口温度が所定の供給開始出口温度以上で、且つ、ミル入口温度が所定の供給開始入口温度となるような運転スケジュールである。予熱の工程では、ミル入口温度を主たる制御対象とし、ミル出口温度は供給開始出口温度を超えてもかまわない。 The predetermined schedule is an operation in which the mill outlet temperature is equal to or higher than the predetermined supply start outlet temperature and the mill inlet temperature is equal to the predetermined supply start inlet temperature at a predetermined preheating time after the supply of the hot gas is started. It is a schedule. In the preheating process, the mill inlet temperature is mainly controlled, and the mill outlet temperature may exceed the feed start outlet temperature.
　上記において、供給開始入口温度は、１５０℃以上２５０℃以下の温度である。また、供給開始出口温度は、６５℃以上７５℃以下の温度である。予熱時間は、１時間以上の時間であり、経済的な時間以下であればよい。 In the above, the supply start inlet temperature is a temperature of 150 ° C. or more and 250 ° C. or less. Further, the supply start outlet temperature is a temperature of 65 ° C. or more and 75 ° C. or less. The preheating time is a time of one hour or more and may be an economical time or less.
　コントローラ１５は、ミル出口温度が所定の供給開始出口温度以上であり、且つ、ミル入口温度が所定の供給開始入口温度となったことが検出されると（ステップＳ３でＹＥＳ）、予熱を終了する（ステップＳ４）。 When it is detected that the mill outlet temperature is equal to or higher than the predetermined supply start outlet temperature and the mill inlet temperature has reached the predetermined supply start inlet temperature (YES in step S3), the controller 15 ends the preheating. (Step S4).
　続いて、コントローラ１５は、フィーダ１４を動作させて被粉砕物を所定量ずつ供給する（ステップＳ５）。コントローラ１５は、被粉砕物の供給が開始されてからは、ミル出口温度が所定の運転中出口温度を維持するように、ミル入口７２へ供給される熱ガスの流量及び温度の少なくとも一方が調整されるように、熱ガスの流量調整装置３４、及び熱ガス温度調整装置３５の動作を制御する（ステップＳ６）。 Subsequently, the controller 15 operates the feeder 14 to supply a predetermined amount of the material to be crushed (step S5). The controller 15 adjusts at least one of the flow rate and the temperature of the hot gas supplied to the mill inlet 72 so that the mill outlet temperature maintains a predetermined operation outlet temperature after the supply of the material to be crushed is started. As described above, the operations of the flow control device 34 for the heat gas and the heat gas temperature control device 35 are controlled (step S6).
　上記において、運転中出口温度は、６５℃以上１００℃以下の温度である。また、運転中のミル入口７２へ供給される熱ガスの温度の制御目標値は、１５０℃以上３２０℃以下の値とされる。ミル入口７２の熱ガスの温度が１５０℃よりも低いと、被粉砕物が粉砕ローラ３と回転テーブル２の間にうまく噛み込まれない。また、ミル入口７２の熱ガスの温度が３２０℃を超えると、被粉砕物が発火するおそれがある。 In the above, the outlet temperature during operation is a temperature of 65 ° C. or more and 100 ° C. or less. The control target value of the temperature of the hot gas supplied to the mill inlet 72 during operation is set to a value of 150 ° C. or more and 320 ° C. or less. When the temperature of the hot gas at the mill inlet 72 is lower than 150 ° C., the material to be crushed is not properly caught between the grinding roller 3 and the rotary table 2. Further, when the temperature of the hot gas at the mill inlet 72 exceeds 320 ° C., the material to be crushed may ignite.
　竪型ローラミル１において高水分炭の粉砕を終了する際には、コントローラ１５は、フィーダ１４を停止させ（ステップＳ７）、続いて、テーブル駆動装置５及びセパレータ駆動装置８を停止させる（ステップＳ８）。 When grinding of high moisture coal is finished in the vertical roller mill 1, the controller 15 stops the feeder 14 (step S7), and then stops the table driving device 5 and the separator driving device 8 (step S8). .
　回転テーブル２上の高水分炭の含水率が低下すると、それを噛み込もうとする粉砕ローラ３と回転テーブル２が受ける抵抗が低下する。また、被粉砕物が適切に粉砕ローラ３と回転テーブル２に噛み込まれると、粉砕ローラ３と回転テーブル２との間の粉砕途中の粉砕物の層厚が適切な値の範囲内に抑えられ、粉砕ローラ３の回転テーブル２への圧下力が圧縮粉砕力としてこの粉砕物層に確実に与えられ、また、各粉砕ローラ３と回転テーブル２との周速度の相違に基づいて発生する相対的滑り力も粉砕物層に効率的に与えられる。上記のような運転方法によって竪型ローラミル１を運転して高水分炭を乾燥及び粉砕すると、後述する実験結果から、ミルモータ５１の回転トルクの変動、即ち、回転テーブル２の回転負荷の変動が抑えられることが明らかであり、竪型ローラミルは、安定した運転を維持することができる。 When the moisture content of the high moisture coal on the rotary table 2 decreases, the resistance to which the grinding roller 3 and the rotary table 2 try to bite them decreases. In addition, when the material to be crushed is properly engaged with the grinding roller 3 and the rotary table 2, the layer thickness of the ground material in the middle of grinding between the grinding roller 3 and the rotary table 2 is suppressed within the range of appropriate values. The pressing force exerted on the rotary table 2 of the grinding roller 3 is reliably applied to the ground material layer as the compression grinding force, and the relative force generated based on the difference in peripheral velocity between each grinding roller 3 and the rotary table 2 The sliding force is also efficiently applied to the crushed material layer. When high moisture coal is dried and crushed by operating the vertical roller mill 1 according to the operation method as described above, fluctuation of the rotational torque of the mill motor 51, that is, fluctuation of the rotational load of the rotary table 2 is suppressed from experimental results described later It is clear that the vertical roller mill can maintain stable operation.
　回転テーブル２の回転負荷の変動が抑えられることから、被粉砕物が粉砕ローラ３と回転テーブル２との間に良好に噛み込まれ、且つ、粉砕ローラ３と回転テーブル２との間の被粉砕物の層厚が粉砕不良を排除できる程度に抑えられていると推定される。 Since the fluctuation of the rotational load of the rotary table 2 is suppressed, the object to be crushed is well bitten between the grinding roller 3 and the rotary table 2, and the ground material between the grinding roller 3 and the rotary table 2 It is estimated that the layer thickness of the material is suppressed to such an extent that grinding defects can be eliminated.
　更に、竪型ローラミル１に供給される熱ガスの温度は、特許文献１に記載されている温度（４００～６００℃）と比較して十分に低く、被粉砕物の発火のおそれが低減される。更に、負荷変動が抑えられた回転テーブル２では回転駆動のためのエネルギー消費を抑えることができるので、経済的な運転を行うことができる。よって、上記のような運転方法によれば、テーブル駆動装置５の消費電力を抑えた効率的な高水分炭の粉砕及び乾燥を行うことができるとともに、目標の製品性状の粉砕物を安定して得ることができる。 Furthermore, the temperature of the hot gas supplied to the vertical roller mill 1 is sufficiently low compared with the temperature (400 to 600 ° C.) described in Patent Document 1, and the risk of ignition of the material to be crushed is reduced. . Furthermore, since the energy consumption for the rotational drive can be suppressed in the rotary table 2 in which the load fluctuation is suppressed, the economical operation can be performed. Therefore, according to the operation method as described above, it is possible to efficiently grind and dry the high moisture carbon which suppresses the power consumption of the table drive device 5, and stably stabilize the pulverized product of the target product properties. You can get it.
[実験例]
　以下、本発明の実験例１及び比較実験例１、並びに、実験例２を説明する。次表１では、実験例１及び比較実験例１に係る竪型ローラミル１の運転条件のうち、供給開始入口温度、供給開始出口温度、及び運転中出口温度（いずれも制御目標値）を表している。各実験は、実機と比較して小型のテスト用竪型ローラミルで行われた。 [Example of experiment]
Hereinafter, Experimental Example 1 and Comparative Experimental Example 1 and Experimental Example 2 of the present invention will be described. In the following Table 1, among the operating conditions of the vertical roller mill 1 according to Experimental Example 1 and Comparative Experimental Example 1, the supply start inlet temperature, the supply start outlet temperature, and the in-operation outlet temperature (all are control target values) are shown. There is. Each experiment was performed with a small test vertical roller mill compared to the actual machine.
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
〔実験例１〕
　実験例１では、テスト用竪型ローラミルのミル入口７２へ熱ガスを一定流量で供給して、１時間の予熱時間をかけて、ミル入口温度が１５０℃（制御目標値）となるまで竪型ローラミル１を予熱した。ミル入口温度１５０℃となった時のミル出口温度はおよそ１００℃であり、このミル出口温度は供給開始出口温度である６５℃を十分に上回っていた。このように竪型ローラミル１を予熱したあと、ミルモータ５１とセパレータモータ８１を回転させ、含水率が６０～６４％の褐炭の供給を開始した。褐炭の供給を開始してからは、ミル出口の温度が７０℃（制御目標値）に維持されるように、ミル入口７２へ供給される熱ガスの温度を１５０～３２０℃の間で調整しつつ、ミル出口７１から排出されるミル排気の流量を調整した。ミル排気の流量は、ミル入口７２への熱ガスの供給量と対応している。そして、褐炭の供給を開始してからの、ミルモータ５１のトルク値と、回転テーブル２と粉砕ローラ３の間の被粉砕物の層厚とをおよそ１時間に亘って測定した。なお、実験中、褐炭の供給量は一定とし、ミルモータ５１の回転数は一定とし、セパレータモータ８１の回転数は定格回転数の１０％程度の変動幅で調整し、吹出口７３から吹き出す熱ガスの風量は一定とした。 [Experimental Example 1]
In Experimental Example 1, the hot gas is supplied at a constant flow rate to the mill inlet 72 of the vertical roller mill for test, and the preheating time of 1 hour is taken until the mill inlet temperature reaches 150 ° C. (control target value). The roller mill 1 was preheated. When the mill inlet temperature reached 150 ° C., the mill outlet temperature was approximately 100 ° C., and the mill outlet temperature was sufficiently higher than the feed start outlet temperature 65 ° C. After preheating the vertical roller mill 1 in this manner, the mill motor 51 and the separator motor 81 were rotated to start supply of lignite having a water content of 60 to 64%. After the supply of brown coal is started, the temperature of the hot gas supplied to the mill inlet 72 is adjusted between 150 and 320 ° C. so that the temperature at the mill outlet is maintained at 70 ° C. (control target value). The flow rate of the mill exhaust gas discharged from the mill outlet 71 was adjusted. The flow rate of the mill exhaust corresponds to the supply amount of the hot gas to the mill inlet 72. Then, the torque value of the mill motor 51 and the layer thickness of the object to be crushed between the rotary table 2 and the grinding roller 3 after starting the supply of lignite were measured for approximately one hour. During the experiment, the supply amount of lignite is constant, the rotation speed of the mill motor 51 is constant, and the rotation speed of the separator motor 81 is adjusted with a fluctuation range of about 10% of the rated rotation speed. The volume of air flow was fixed.
　図４Ａは、実験例１のミルモータ５１のトルク値の経時変化を表している。図４Ａでは、ミル入口温度、ミル出口温度、及び被粉砕物の供給量なども併せて示されている。また、図４Ｂは、実験例１の回転テーブル２と粉砕ローラ３の間の被粉砕物の層厚の経時変化を表している。図４Ａと図４Ｂの時間軸は対応している。 FIG. 4A shows the time-dependent change of the torque value of the mill motor 51 of Experimental Example 1. In FIG. 4A, the mill inlet temperature, the mill outlet temperature, the feed rate of the material to be crushed, and the like are also shown together. Moreover, FIG. 4B represents the time-dependent change of the layer thickness of the to-be-ground material between the turntable 2 of Example 1, and the grinding roller 3. As shown in FIG. The time axes in FIGS. 4A and 4B correspond to each other.
　図４Ａに示すように、実験例１のミルモータ５１のトルク値は、褐炭の供給を開始して直ちに増加し始め、褐炭の供給を開始してからおよそ１０分後からは概ね一定の振幅で、振幅の中心値がおよそ一定の値となった。なお、ミルモータ５１のトルク値は、回転テーブル２に作用する回転負荷の目安となる。また、図４Ｂに示すように、実験例１の被粉砕物の層厚は、褐炭の供給を開始しておよそ５分後から増加し始め、褐炭の供給を開始してからおよそ１０分後からは概ね一定の振幅で、振幅の中心値がおよそ一定の値となった。 As shown in FIG. 4A, the torque value of the mill motor 51 of Experimental Example 1 starts to increase immediately after the supply of lignite is started, and starts approximately 10 minutes after the start of the supply of lignite with a substantially constant amplitude, The central value of the amplitude was approximately constant. The torque value of the mill motor 51 is a measure of the rotational load acting on the rotary table 2. In addition, as shown in FIG. 4B, the layer thickness of the material to be crushed in Experimental Example 1 starts to increase about 5 minutes after the start of the supply of lignite, and about 10 minutes after the start of the supply of lignite. Is a substantially constant amplitude, and the central value of the amplitude is approximately constant.
　以上の結果から、実験例１では褐炭の供給を開始してからおよそ１０分後に、回転テーブル２と粉砕ローラ３との間に被粉砕物が噛み込み始め、その後は、回転テーブル２と粉砕ローラ３の間に被粉砕物が良好に噛み込まれ、回転テーブル２と粉砕ローラ３の間の被粉砕物の層厚が適切な厚みに維持されていることがわかる。このことから、実験例１では、褐炭を回転テーブル２へ供給してから比較的速やかに、回転テーブル２へ供給された褐炭の含水率が低下することによって、粉砕ローラ３と回転テーブル２が被粉砕物から受ける抵抗が、被粉砕物が粉砕ローラ３と回転テーブル２の間に良好に噛み込まれる程度まで低下したということができる。 From the above results, in Experimental Example 1, about 10 minutes after the start of the supply of brown coal, the object to be crushed starts to bite between the rotating table 2 and the crushing roller 3, and thereafter, the rotating table 2 and the crushing roller It can be seen that the object to be crushed is well bitten between 3 and the layer thickness of the object to be crushed between the rotary table 2 and the grinding roller 3 is maintained at an appropriate thickness. From this, in the experimental example 1, since the water content of the brown coal supplied to the rotary table 2 decreases relatively quickly after the brown coal is supplied to the rotary table 2, the grinding roller 3 and the rotary table 2 are covered It can be said that the resistance received from the crushed material is lowered to such an extent that the material to be crushed is well engaged between the crushing roller 3 and the rotary table 2.
　そして、被粉砕物が噛み込み始めてからのミルモータ５１のトルク値は安定した値を示していることから、回転テーブル２に作用する負荷の変動が抑えられていることがわかる。また、ミル入口７２に供給される熱ガスの温度は、特許文献１に記載されている温度と比較して十分に低い。このことから、実験例１では、竪型ローラミル１の運転が経済的に行われたということができる。 Then, since the torque value of the mill motor 51 after the object to be crushed starts biting shows a stable value, it can be understood that the fluctuation of the load acting on the rotary table 2 is suppressed. Also, the temperature of the hot gas supplied to the mill inlet 72 is sufficiently lower than the temperature described in Patent Document 1. From this, in Experimental Example 1, it can be said that the operation of the vertical roller mill 1 was performed economically.
　また、実験例１では、褐炭の供給を開始してからのミル入口温度は１５０℃から２００℃までの間で推移しているが、この間において安定した運転が継続していることから、定常運転時のミル入口温度は１５０℃以上であればよいことがわかる。但し、ミル出口温度を所定の温度に維持するために必要なミル入口温度は、被粉砕物の供給量や含水率などによって変動する。なお、実験例１では、実機と比較して小型のテスト用竪型ローラミルを用いており、且つ、運転時間が比較的短時間（１時間程度）であることから、ミル入口温度は２００℃程度までしか上昇していないが、実機の連続運転中は、ミル入口温度が被粉砕物の発火のおそれのない３２０℃以下となるように調整される。 In addition, in Experimental Example 1, the mill inlet temperature after starting the supply of lignite has transitioned from 150 ° C. to 200 ° C., but since steady operation has continued during this period, steady-state operation is possible. It is understood that the temperature at the mill inlet at this time should be 150 ° C. or higher. However, the mill inlet temperature required to maintain the mill outlet temperature at a predetermined temperature varies depending on the amount of material to be crushed, the moisture content, and the like. In Experimental Example 1, the test vertical roller mill smaller than the actual machine is used, and since the operation time is relatively short (about 1 hour), the mill inlet temperature is about 200 ° C. However, during continuous operation of the actual machine, the mill inlet temperature is adjusted so as to be 320 ° C. or less at which there is no risk of ignition of the material to be crushed.
〔比較実験例１〕
　比較実験例１では、供給開始入口温度を１１５℃、運転中出口温度を６０℃（いずれも制御目標値）とした以外は、前述の実験例１と同じ条件で竪型ローラミル１を運転し、ミルモータ５１のトルク値と、回転テーブル２と粉砕ローラ３の間の被粉砕物の層厚とをおよそ１時間に亘って測定した。なお、竪型ローラミル１の予熱においてミル入口温度が１１５℃となった時のミル出口温度はおよそ７５℃であり、このミル出口温度は供給開始出口温度である６５℃を十分に上回っていた。 [Comparative Experiment 1]
In Comparative Experiment Example 1, the vertical roller mill 1 is operated under the same conditions as the above-mentioned Experiment Example 1 except that the feed start inlet temperature is 115 ° C. and the outlet temperature during operation is 60 ° C. (all are control target values), The torque value of the mill motor 51 and the layer thickness of the object to be crushed between the rotary table 2 and the grinding roller 3 were measured over about one hour. In the preheating of the vertical roller mill 1, the mill outlet temperature was about 75 ° C. when the mill inlet temperature reached 115 ° C., and the mill outlet temperature was sufficiently higher than the feed start outlet temperature 65 ° C.
　図５Ａは、比較実験例１のミルモータ５１のトルク値の経時変化を表している。図５Ａでは、ミル入口温度、ミル出口温度、及び被粉砕物の供給量なども併せて示されている。また、図５Ｂは、比較実験例１の回転テーブル２と粉砕ローラ３の間の被粉砕物の層厚の経時変化を表している。図５Ａと図５Ｂの時間軸は対応している。 FIG. 5A shows the time-dependent change of the torque value of the mill motor 51 of the comparative experimental example 1. As shown in FIG. In FIG. 5A, the mill inlet temperature, the mill outlet temperature, the feed rate of the material to be crushed, and the like are also shown together. Moreover, FIG. 5B represents the time-dependent change of the layer thickness of the to-be-ground material between the turntable 2 of the comparative example 1, and the grinding roller 3. As shown in FIG. The time axes in FIGS. 5A and 5B correspond to each other.
　図５Ａに示すように、比較実験例１のミルモータ５１のトルク値は、褐炭の供給を開始して直ちに緩やかに増加し始め、褐炭の供給を開始してからおよそ１０分後からは、実験例１のミルモータ５１のトルク値よりも高い値で不規則に変動した。また、図５Ｂに示すように、比較実験例１の被粉砕物の層厚は、褐炭の供給を開始しておよそ１０分後から増加し始め、実験例１の被粉砕物の層厚と比較して高い値で且つ振動幅が小さい状態や、実験例１の被粉砕物の層厚と比較して低い値で且つ振動幅の小さい状態を含んで、不規則に変動した。 As shown in FIG. 5A, the torque value of the mill motor 51 of Comparative Experimental Example 1 starts to increase gradually immediately after the supply of lignite is started, and approximately 10 minutes after the start of the supply of lignite, the experimental example It fluctuated irregularly at a value higher than the torque value of the 1st mill motor 51. In addition, as shown in FIG. 5B, the layer thickness of the material to be crushed of Comparative Example 1 starts to increase approximately 10 minutes after the start of the supply of lignite, and is compared with the layer thickness of the material to be crushed of Example 1 It fluctuated irregularly, including a high value and a small vibration width, and a low value and a small vibration width as compared with the layer thickness of the material to be crushed in Example 1.
　以上の結果から、比較実験例１では褐炭の供給を開始してからおよそ１０分後に、回転テーブル２と粉砕ローラ３との間に被粉砕物が噛み込み始めたが、被粉砕物の層厚が適切な値より高くて被粉砕物が噛み込めていない現象や、被粉砕物の層厚が適切な値より低くて粉砕ローラ３の圧下力が粉砕物層に適切に与えられていない現象が生じたことが推定される。また、上記のような現象と対応して、ミルモータ５１のトルク値も変動している。しかも、実験例１と比較してミルモータ５１のトルク値が高いことから、ミルモータ５１の消費電力も高くなり、非経済的な運転となっている。 From the above results, in Comparative Experiment Example 1, about 10 minutes after the start of supply of brown coal, the object to be crushed starts to bite between the rotary table 2 and the grinding roller 3, but the layer thickness of the object to be crushed Is higher than the appropriate value and the material does not bite into the object, or the layer thickness of the object is lower than the appropriate value and the reduction force of the grinding roller 3 is not properly applied to the object layer. It is estimated that it occurred. Further, the torque value of the mill motor 51 also fluctuates in response to the above phenomenon. Moreover, since the torque value of the mill motor 51 is higher than that of the experimental example 1, the power consumption of the mill motor 51 is also high, and the operation is uneconomical.
〔実験例２〕
　実験例２では、供給開始入口温度の適切な範囲を探るために、ミル出口温度を６０℃（制御目標値）で維持しながら、被粉砕物の供給時のミル入口温度を変化させて、ミルモータ５１のトルク値を測定した。なお、実験例２の竪型ローラミル１の運転条件は、熱ガスの供給流量は一定とし、ミルモータ５１の回転数は一定とし、セパレータモータ８１の回転数は定格回転数の１０％程度の変動幅で調整し、褐炭の供給量は一定とした。 [Experimental Example 2]
In Experimental Example 2, in order to investigate the appropriate range of the feed start inlet temperature, the mill inlet temperature at the time of feed of the object to be crushed is changed while maintaining the mill outlet temperature at 60 ° C. (control target value). The torque value of 51 was measured. The operating conditions of the vertical roller mill 1 of Experimental Example 2 are such that the supply flow rate of the heat gas is constant, the rotational speed of the mill motor 51 is constant, and the rotational speed of the separator motor 81 fluctuates about 10% of the rated rotational speed. The amount of lignite supplied was fixed.
　図６は、実験例２のミルモータ５１のトルク値及びミル入口温度の経時変化を表している。図６に示すように、実験例２のミルモータ５１のトルク値は、ミル入口温度が１５０℃未満では不安定に変動し、１５０℃以上では比較的低い値で安定している。このことから、供給開始入口温度は１５０℃以上が好適であるといえる。 FIG. 6 shows time-dependent changes in torque value and mill inlet temperature of the mill motor 51 of Experimental Example 2. As shown in FIG. 6, the torque value of the mill motor 51 of Experimental Example 2 fluctuates unstablely at a mill inlet temperature of less than 150 ° C., and is stable at a relatively low value at 150 ° C. or more. From this, it can be said that the supply start inlet temperature is preferably 150 ° C. or higher.
１　竪型ローラミル
２　回転テーブル
３　粉砕ローラ
４　ローラ押付け装置
５　テーブル駆動装置
　５１　ミルモータ
　５２　減速機
７　ミルケーシング
　７１　ミル出口
　７２　ミル入口
　７３　熱ガス吹出口
　７５　供給シュート
８　セパレータ駆動装置
　８１　セパレータモータ
　８２　伝動系統
９　セパレータ
　９１　分級ロータ
　９２　分級ベーン
１１　インナーコーン
１３　熱ガス源
１４　フィーダ
１５　コントローラ
２１　ミル入口温度センサ
２２　ミル出口温度センサ
２３　流量センサ
２５　層厚検出器
３１　排気路
３２　還流路
３３　捕集装置
３４　流量調整装置（熱ガス流量調整装置）
３５　熱ガス温度調整装置
３５１　循環ガス流量調整装置
３５２　熱源流量調整装置
３５３　熱源温度調整装置 Reference Signs List 1 vertical roller mill 2 rotary table 3 grinding roller 4 roller pressing device 5 table drive device 51 mill motor 52 reduction gear 7 mill casing 71 mill outlet 72 mill inlet 73 heat gas outlet 75 supply chute 8 separator drive device 81 separator motor 82 transmission system 9 Separator 91 Classification rotor 92 Classification vane 11 Inner cone 13 Heated gas source 14 Feeder 15 Controller 21 Mill inlet temperature sensor 22 Mill outlet temperature sensor 23 Flow sensor 25 Layer thickness detector 31 Exhaust passage 32 Reflux passage 33 Collection device 34 Flow adjustment Device (Heat gas flow rate adjustment device)
35 Heat gas temperature regulator 351 Circulating gas flow regulator 352 Heat source flow regulator 353 Heat source temperature regulator

Claims (4)

  1. 　回転テーブルと、複数の粉砕ローラと、前記回転テーブルより下方に設けられたミル入口及び前記回転テーブルより上方に設けられたミル出口を有するミルケーシングとを備え、高水分炭を粉砕する竪型ローラミルの運転方法であって、
    　熱ガスを前記ミル入口へ供給することにより、所定の予熱時間をかけて、前記ミル出口からの排出ガスの温度が６５℃以上、且つ、前記ミル入口の前記熱ガスの温度が１５０℃以上２５０℃以下の所定の供給開始入口温度となるまで予熱し、
    　前記予熱後に、前記回転テーブルへ前記高水分炭の供給を開始し、前記ミル出口の前記排出ガスの温度が６５℃以上１００℃以下に維持されるように前記ミル入口へ供給される前記熱ガスの流量及び温度のうち少なくとも一方を調整する、
    竪型ローラミルの運転方法。     A vertical roller mill having a rotary table, a plurality of grinding rollers, and a mill casing having a mill inlet provided below the rotary table and a mill outlet provided above the rotary table, for grinding high moisture coal The driving method of
    By supplying the hot gas to the mill inlet, the temperature of the exhaust gas from the mill outlet is 65 ° C. or more, and the temperature of the hot gas at the mill inlet is 150 ° C. or more 250 over a predetermined preheating time. Preheat to a specified feed start inlet temperature below ° C,
    After the preheating, the supply of the high moisture carbon to the rotary table is started, and the hot gas supplied to the mill inlet is maintained so that the temperature of the exhaust gas at the mill outlet is maintained at 65 ° C to 100 ° C. Adjust at least one of flow rate and temperature of
    How to operate a vertical roller mill.
  2. 　回転テーブルと、複数の粉砕ローラと、前記回転テーブルより下方に設けられたミル入口及び前記回転テーブルより上方に設けられたミル出口を有するミルケーシングとを備え、高水分炭を粉砕する竪型ローラミルの運転方法であって、
    　前記ミル入口の熱ガスの温度が１５０℃以上３２０℃以下、且つ、前記ミル出口の排出ガスの温度が６５℃以上１００℃以下に維持されるように、前記ミル入口へ供給される前記熱ガスの流量及び温度のうち少なくとも一方を調整しながら、前記回転テーブルへ前記高水分炭を連続的又は断続的に供給する、
    竪型ローラミルの運転方法。     A vertical roller mill having a rotary table, a plurality of grinding rollers, and a mill casing having a mill inlet provided below the rotary table and a mill outlet provided above the rotary table, for grinding high moisture coal The driving method of
    The hot gas supplied to the mill inlet such that the temperature of the hot gas at the mill inlet is maintained at 150 ° C. to 320 ° C., and the temperature of the exhaust gas at the mill outlet is maintained at 65 ° C. to 100 ° C. Continuously or intermittently supplying the high moisture carbon to the rotating table while adjusting at least one of the flow rate and the temperature of
    How to operate a vertical roller mill.
  3. 　鉛直方向に延びる回転軸線を中心に回転する回転テーブルと、
    　前記回転テーブルの上面に押し付けられた複数の粉砕ローラと、
    　前記回転テーブル及び前記複数の粉砕ローラを覆うミルケーシングであって、前記回転テーブルより下方に設けられたミル入口、前記回転テーブルより上方に設けられたミル出口、及び、前記回転テーブルの周囲において前記ミル入口から導入した熱ガスを吹き出す熱ガス吹出口を有するミルケーシングと、
    　高水分炭である被粉砕物を前記回転テーブル上へ供給するフィーダと、
    　前記ミル入口への前記熱ガスの供給流量を調整する熱ガス流量調整装置と、
    　前記ミル入口へ供給される前記熱ガスの温度を調整する熱ガス温度調整装置と、
    　前記ミル入口の前記熱ガスの温度であるミル入口温度を検出するミル入口温度センサと、
    　前記ミル出口の前記熱ガス及び前記熱ガスによって吹き上げられた被粉砕物を含む排出ガスの温度であるミル出口温度を検出するミル出口温度センサと、
    　前記ミル入口温度センサと前記ミル出口温度センサの検出値に基づいて、前記フィーダ、前記熱ガス温度調整装置、及び、前記熱ガス流量調整装置の動作を制御するコントローラとを備え、
    　前記コントローラが、
    前記熱ガスを前記ミル入口へ供給することにより、所定の予熱時間をかけて、ミル出口温度が６５℃以上、且つ、前記ミル入口温度が１５０℃以上２５０℃以下の所定の供給開始入口温度に予熱されるように、前記熱ガス温度調整装置及び前記熱ガス流量調整装置を動作させ、
    前記予熱後に、所定量の前記被粉砕物が前記回転テーブル上へ供給されるように前記フィーダを動作させるとともに、前記ミル出口温度が６５℃以上１００℃以下に維持されるように前記熱ガス温度調整装置及び前記熱ガス流量調整装置のうち少なくとも一方を動作させる、
    竪型ローラミル。     A rotary table that rotates about a vertical axis of rotation;
    A plurality of grinding rollers pressed against the upper surface of the rotary table;
    A mill casing covering the rotary table and the plurality of grinding rollers, wherein a mill inlet provided below the rotary table, a mill outlet provided above the rotary table, and the periphery of the rotary table A mill casing having a hot gas outlet for blowing out hot gas introduced from a mill inlet;
    A feeder for feeding an object to be crushed, which is high moisture coal, onto the rotary table;
    A hot gas flow rate adjustment device for adjusting a supply flow rate of the hot gas to the mill inlet;
    A hot gas temperature control device for controlling the temperature of the hot gas supplied to the mill inlet;
    A mill inlet temperature sensor that detects a mill inlet temperature that is a temperature of the hot gas at the mill inlet;
    A mill outlet temperature sensor for detecting a mill outlet temperature which is a temperature of an exhaust gas containing the hot gas at the mill outlet and a pulverized material blown up by the hot gas;
    The feeder, the heat gas temperature control device, and a controller that controls the operation of the heat gas flow control device based on detection values of the mill inlet temperature sensor and the mill exit temperature sensor;
    The controller
    By supplying the hot gas to the mill inlet, the mill outlet temperature is set to 65 ° C. or more, and the mill inlet temperature is set to a predetermined feed start inlet temperature of 150 ° C. to 250 ° C. over a predetermined preheating time. Operating the hot gas temperature controller and the hot gas flow controller so as to be preheated;
    The feeder is operated so that a predetermined amount of the pulverized material is supplied onto the rotary table after the preheating, and the hot gas temperature is maintained so that the mill outlet temperature is maintained at 65 ° C. or more and 100 ° C. or less Operating at least one of a regulator and the thermal gas flow regulator;
    Vertical roller mill.
  4. 　鉛直方向に延びる回転軸線を中心に回転する回転テーブルと、
    　前記回転テーブルの上面に押し付けられた複数の粉砕ローラと、
    　前記回転テーブル及び前記複数の粉砕ローラを覆うミルケーシングであって、前記回転テーブルより下方に設けられたミル入口、前記回転テーブルより上方に設けられたミル出口、及び、前記回転テーブルの周囲において前記ミル入口から導入した熱ガスを吹き出す熱ガス吹出口を有するミルケーシングと、
    　高水分炭である被粉砕物を前記回転テーブル上へ供給するフィーダと、
    　前記ミル入口への前記熱ガスの供給流量を調整する熱ガス流量調整装置と、
    　前記ミル入口へ供給される前記熱ガスの温度を調整する熱ガス温度調整装置と、
    　前記ミル入口の前記熱ガスの温度であるミル入口温度を検出するミル入口温度センサと、
    　前記ミル出口の前記熱ガス及び前記熱ガスによって吹き上げられた被粉砕物を含む排出ガスの温度であるミル出口温度を検出するミル出口温度センサと、
    　前記ミル入口温度センサと前記ミル出口温度センサの検出値に基づいて、前記フィーダ、前記熱ガス温度調整装置、及び、前記熱ガス流量調整装置の動作を制御するコントローラとを備え、
    　前記コントローラが、
    所定量の前記被粉砕物が前記回転テーブル上へ供給されるように前記フィーダを動作させ、
    前記ミル入口の前記熱ガスの温度が１５０℃以上３２０℃以下、且つ、前記ミル出口の前記排出ガスの温度が６５℃以上１００℃以下に維持されるように、前記熱ガス温度調整装置及び前記熱ガス流量調整装置のうち少なくとも一方を動作させる、
    竪型ローラミル。     A rotary table that rotates about a vertical axis of rotation;
    A plurality of grinding rollers pressed against the upper surface of the rotary table;
    A mill casing covering the rotary table and the plurality of grinding rollers, wherein a mill inlet provided below the rotary table, a mill outlet provided above the rotary table, and the periphery of the rotary table A mill casing having a hot gas outlet for blowing out hot gas introduced from a mill inlet;
    A feeder for feeding an object to be crushed, which is high moisture coal, onto the rotary table;
    A hot gas flow rate adjustment device for adjusting a supply flow rate of the hot gas to the mill inlet;
    A hot gas temperature control device for controlling the temperature of the hot gas supplied to the mill inlet;
    A mill inlet temperature sensor that detects a mill inlet temperature that is a temperature of the hot gas at the mill inlet;
    A mill outlet temperature sensor for detecting a mill outlet temperature which is a temperature of an exhaust gas containing the hot gas at the mill outlet and a pulverized material blown up by the hot gas;
    The feeder, the heat gas temperature control device, and a controller that controls the operation of the heat gas flow control device based on detection values of the mill inlet temperature sensor and the mill exit temperature sensor;
    The controller
    Operating the feeder such that a predetermined amount of the material to be crushed is supplied onto the rotary table;
    The hot gas temperature control device and the hot gas temperature control device and the hot gas temperature of the mill inlet are maintained at 150 ° C. to 320 ° C., and the temperature of the exhaust gas at the mill outlet is maintained at 65 ° C. to 100 ° C. Operate at least one of the thermal gas flow control devices;
    Vertical roller mill.
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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN115254277B (en) * 2022-08-18 2023-11-24 南通东港化工有限公司 Solid chemical product crushing and grinding equipment

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS63287561A (en) * 1987-05-20 1988-11-24 バブコツク日立株式会社 Pulverized coal mill starting control method
JPH04244246A (en) * 1991-01-10 1992-09-01 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Roller mill apparatus
JPH1038257A (en) * 1996-07-24 1998-02-13 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd Method for estimating stable combustion by coal property

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3292496B2 (en) * 1992-02-26 2002-06-17 バブコック日立株式会社 Crushing mill for coal-fired boiler
JPH1043624A (en) * 1996-08-08 1998-02-17 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd Mill warming apparatus
JPH1157513A (en) * 1997-08-20 1999-03-02 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd Revolving speed controller of mill rotary classifier
JP2008080206A (en) * 2006-09-26 2008-04-10 Babcock Hitachi Kk Coal-biomass mixing and crushing apparatus and boiler apparatus equipped with the same
JP4948285B2 (en) * 2007-06-26 2012-06-06 中国電力株式会社 How to restart pulverized coal supply equipment
US20140076210A1 (en) * 2011-09-30 2014-03-20 Mitsubishi Heavy Industries, Ltd Biomass mill and biomass-coal mixed combustion system
CN104998726A (en) * 2015-08-18 2015-10-28 芜湖奕辰模具科技有限公司 Coal mill for boiler
CN105080639A (en) * 2015-09-08 2015-11-25 徐州市全中电力科技有限公司 Coal pulverizer equipment

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS63287561A (en) * 1987-05-20 1988-11-24 バブコツク日立株式会社 Pulverized coal mill starting control method
JPH04244246A (en) * 1991-01-10 1992-09-01 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Roller mill apparatus
JPH1038257A (en) * 1996-07-24 1998-02-13 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd Method for estimating stable combustion by coal property

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