WO2018146434A1 - Tête de pulvérisation de produit fluide et utilisation d'une telle tête - Google Patents
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Definitions
- the present invention relates to a fluid spray head which comprises a housing body in which a core extends.
- the head also comprises a nozzle engaged in the housing around the core so as to form between them several swirling channels and a swirl chamber into which the swirling channels open.
- the nozzle also includes a dispensing orifice that forms the outlet of the swirl chamber.
- Such a spray head design is quite conventional in the fields of cosmetics, pharmacy or perfumery.
- the spray head is generally mounted on the free end of the valve stem of a pump or valve. In general, the spray head forms a push button on which the user can press axially with the aid of a finger, typically the index finger.
- the object of the present invention is to provide swirl channels, a swirl chamber, and a spray orifice which provide an optimum quality spray for a particular type of fluid product, namely shear thinning fluids.
- the spray head of the present invention can also be implemented with other types of fluid with always a spray of acceptable quality, or optimal.
- Rheofluidification refers to the fact, for a fluid product, of "becoming more fluid" when the flow velocity increases. More specifically, this refers to the fact that the dynamic viscosity decreases when the shear increases. Shear thinning or shear thinning is also referred to as pseudo-plasticity. Rheofluidification should not be confused with thixotropy, which refers to the decrease in viscosity under the effect of shear stress.
- the behavior of a fluid product is shear thinning or "pseudoplastic" (former name sometimes encountered) in the rheofluidifying domain, located after the first Newtonian plateau.
- the viscosity of the fluid decreases (fluidification) with the increase of the velocity gradient.
- the structure of the material is oriented / deformed by shear (example: alignment of the chains of a polymer in the direction of the stress). At high shear rates (corresponding to the second Newtonian plateau), there is destructuration of the material.
- a structure that does not flow requires a greater effort to be destructured.
- Most samples containing large objects in relation to the atomic scale are shear thinners.
- the majority (about 90%) of the substances are rheofluidifying: polymers, lightly loaded emulsions, suspensions, shampoo, etc.
- the present invention aims to optimize the characteristics of the swirl channels, the swirl chamber and / or the dispensing orifice to obtain a homogeneous and balanced spray, both in space and in terms of droplet sizes.
- the minimum angle of spray must be greater than 30 °.
- the droplets at a distance of 20 cm must be sufficiently distributed so as not to form drips.
- the present invention provides a fluid spray head comprising:
- connection sleeve adapted to receive a valve stem of a dispensing member, such as a pump or a valve, the connection sleeve being connected by a supply duct to a housing in which extends a core defining a core side wall and a core front wall,
- nozzle engaged in the housing around the core, the nozzle forming a spray orifice through which the fluid proceeds from the spray head in the form of a spray, the spray orifice having a chamber outlet diameter D3 a chamber outlet section S3,
- connection passages in fluid communication with the supply duct
- each vortex channel having a channel length L1, a channel input having a channel input section S0 and a channel output having a channel output section S1,
- a swirl chamber into which the swirling channels open the swirl chamber defining a longitudinal axis of revolution X and having an axial length L 2, a chamber inlet diameter D 2 and a chamber inlet section S 2 at the level of where the swirl channels open, the dispensing orifice forming an outlet for the swirl chamber,
- 0.2 mm 2 ⁇ S ⁇ 0.38 mm 2 and preferably S 3 is equal to about 0.33 mm 2 , so that 0.5 mm ⁇ D 3 ⁇ 0.7 mm, and preferably D 3 is equal to about 0.65 mm.
- 0.5 mm 2 ⁇ S 2 ⁇ 1.13 mm 2 and preferably S 2 is equal to about 0.785 mm 2 , so that
- the dispensing orifice may be cylindrical and has an axial length L3 which is less than about 30% of D3. It is thus possible that the dispensing orifice is formed by an annular ridge, so that L3 is zero.
- L 2> 80% of D 2 and preferably L 2 is equal to approximately 0.88 mm.
- the swirling chamber comprises a frustoconical part whose maximum diameter is equal to D2 and which has an axial length L23 which is between 30% and 60% of D2, and preferably about half of D2.
- the swirl chamber also comprises a cylindrical portion at which the swirl channels open, this cylindrical portion having an axial length L22 which is equal to about 40% of D2. So, the swirl chamber defines, from upstream to downstream, first a cylindrical portion of diameter D2, then a frustoconical portion at which the diameter passes from D2 to D3.
- the swirl chamber does not include a frustoconical portion.
- the swirl chamber consists only of a cylindrical portion which connects to the dispensing orifice by a shoulder.
- S1 is equal to approximately 0.07 mm 2 and S0 is equal to approximately 0.21 mm 2 . This means that the channels have a more or less triangular overall configuration with a large entrance and a small exit.
- the channel inlet forms a rounded wall.
- This rounded wall has a particular advantage with rheofluidifying fluid products that are sensitive to high pressure losses and disturbances. With this rounded wall, the fluid product can penetrate into the swirl channels substantially without disturbances and without loss of load due to the change in orientation. The fluid in the swirling channels is then accelerated, since the section S1 is smaller than the section S0.
- the core side wall is cylindrical and the core front wall is planar.
- the core has no orientation, and the nozzle can be engaged around the core without taking care of its orientation. An easier assembly is thus obtained.
- the present invention thus defines a spray head having a very particular configuration, which finds a preferred use with rheofluidifying fluid products, which contain, for example, xanthan gum with a content of the order of 1% or less.
- the spirit of the invention lies in the fact that the fluid product which circulates through the nozzle undergoes the least variation of possible pressure drop, in order to avoid an excessive absorption of energy which then induces an excessive expansion. which disrupts the formation of the droplets which then tend to stick together to form a jet.
- This is particularly the case for rheofluidifying fluid products, but also for other types of fluid product.
- the section (or diameter) ratio of the dispensing orifice and the swirl chamber and / or the length of the swirl channels relative to the swirl chamber diameter are features that can be considered directly influential for the formation of a spray of optimal quality.
- the other features of the nozzle can further improve the quality of the spray.
- FIG. 1 is a vertical cross-sectional view through a dispensing head according to a first embodiment of the invention
- FIG. 2 is an enlarged view of part of FIG.
- FIG. 3 is an even more enlarged view of the nozzle of FIGS. 1 and 2,
- FIG. 4 is a rear perspective view showing the interior of the nozzle of FIG. 3,
- FIG. 5 represents the vein of fluid product inside the nozzle.
- FIGS. 6a and 6b are representations in transparency of the vein of fluid product of FIG. 5 under two different angles of view, and Figure 7 is a view similar to Figure 3 for a second embodiment of the invention.
- the dispensing head comprises a head body 1 which forms a connecting sleeve January 1 in which is engaged the free end of a valve stem P1 of a distribution unit P, which can be a pump or a valve.
- a distribution unit P which can be a pump or a valve.
- a pump which delivers fluid through its valve stem P1 with a pressure of the order of 3 to 6 bars.
- the body 1 forms an axial space 12 which extends substantially in the extension of the valve rod P1.
- the body 1 then forms a supply duct 13 which extends horizontally, that is to say perpendicularly to the connection sleeve January 1.
- This supply duct 13 opens into an annular housing 14 in which a core 16 extends which defines a core side wall 16a and a front end wall 16b.
- the housing 14 opens laterally into the body 1. This is a classic design for a leading body in the fields of cosmetics, perfumery or pharmacy.
- the head also comprises a nozzle 2 which is engaged in force in the housing 14 around the core 16.
- the nozzle 2 has a general shape of bucket with a distribution wall 21 in which opens a spray orifice O.
- the distribution wall 21 comes into abutting contact with the core front wall 16b.
- the nozzle 2 also comprises a lateral fixing wall 22 which is engaged around the core 16.
- the lateral fixing wall 22 may also form one or more harpoon catch (s) 23 for fastening the nozzle in the housing 14.
- the distribution wall 21 forms upstream of the dispensing orifice O a swirling chamber C which is fed by several swirling channels T, themselves fed by several connecting passages P, all formed between the core 16 and the nozzle. 2.
- the connecting passages P are fed by the annular space 15. This is a design out of fact classic for a nozzle in the fields of perfumery, cosmetics or even pharmacy.
- the spray head also comprises a trim ring 3 which is in the form of a cover in which the core 1 is engaged.
- the trim band 3 comprises a lateral skirt 31 which is pierced by a window 32 with respect to the distribution wall 21 of the nozzle 2.
- the upper wall 30 of the trim band 3 forms a bearing surface for a finger of a user. Again, it is a quite conventional design for a fret dressing in the field of perfumery, cosmetics or pharmacy.
- the dispensing orifice O has a chamber outlet diameter D3 which defines a chamber outlet section S3, as well as a depth or axial length L3 measured along the X axis of FIG.
- the swirl chamber C is centered on the dispensing orifice O along the longitudinal axis of revolution X.
- the swirl chamber C has a maximum chamber inlet diameter D 2 defining a maximum chamber inlet section S 2 .
- the outlet of the chamber is formed by the dispensing orifice O, so that the minimum chamber outlet diameter is equal to D3.
- the swirl chamber C comprises a cylindrical portion C2 whose diameter is D2 and a frustoconical portion C3 disposed between the cylindrical portion C2 and the dispensing orifice O, so that the maximum diameter of the cylindrical part C3 is equal to D2 and its minimum diameter is equal to
- the nozzle 2 comprises three swirl channels T which have a general triangular configuration.
- the three swirl channels T are arranged equiangularly around the swirl chamber C.
- Each swirl channel T comprises a channel input T0 defining a channel input section S0 and a channel output T1 defining a section S1 channel output.
- Each swirl channel T also defines a length L1, as can be seen in FIG. 4.
- Each swirling channel T comprises two walls T2 and T3 that extend substantially tangentially to the swirl chamber C. As a result, two walls T2 and T3 are not parallel, but conversely converge towards the swirl chamber, where they form between them the channel T1 of section S1. Therefore, S0 is greater than S1.
- the other two walls (not referenced) of the swirl channel T are identical, parallel and respectively formed by the front wall 16b of the core 16 and the distribution wall 21.
- the fixing lateral wall 22 internally forms three reinforcements 24 which are arranged between the three channel inputs T0. These three reinforcements 24 have the function of coming into contact with the side wall 16a of the core 16. Between the reinforcements 24, the nozzle 2 forms with the core 16 the three connecting passages P. These connecting passages P are in fluid communication with T0 channel inputs.
- the channel inputs T0 comprise a rounded wall Ta, so that the fluid product which travels in the connecting passages P is deflected progressively along the rounded walls Ta in the respective swirling channels T
- These rounded walls Ta thus form soft ramps which respectively connect each connecting passage P to a swirl channel T. They make it possible to pass without breaking an axial orientation (that of connecting passages P) to a radial orientation (that of the swirling channels).
- FIGS. 5, 6a and 6b represent fluid veins, that is to say the volume occupied by the fluid product between the core 16 and the In other words, the fluid flow corresponds to the volumes of the swirling channels, the swirl chamber and the distribution orifice O.
- the sections S2 and S3 extend perpendicular to the X axis and are arranged parallel to each axial end of the swirl chamber C.
- the outlet section S1 of the channels extends parallel to the axis X substantially tangential to the swirl chamber C.
- the inlet section SO extends parallel to the sections S2 and S3, but eccentrically with respect to the swirl chamber C. It can even be said that the section SO extends in the same plane as the section S3, since they are defined at the front wall 16b of the core 16. It can also be said that the sections S0 and S1 extend in respective planes arranged perpendicularly one by report to the other.
- section shall be understood as the maximum section
- diameter shall be understood as the maximum diameter
- length shall be understood as the maximum length.
- about means ⁇ 5% when it comes to percentage and ⁇ 10% when it comes to size.
- S3 30% of S2 ⁇ S3 ⁇ 55% of S2, and preferably S3 is equal to about 42% of S2, which corresponds in terms of diameter to: 54% of D2 ⁇ D3 ⁇ 74% of D2, and preferably D3 is equal to about 65% of D2,
- R5 30% of D2 ⁇ L23 ⁇ 60% of D2, and preferably L23 is equal to about half of D2,
- R6 30% of D2 ⁇ L22 ⁇ 50% of D2, and preferably L22 is equal to about 40% of D2,
- R7 implies that L3 may be zero, so that the dispensing orifice O may be formed by an annular ridge.
- a nozzle particularly well adapted to the spraying of a fluid product containing about 0.5% of gel or xanthan gum was made with the following dimensions (with a tolerance of 10%):
- L3 0.025 mm.
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Abstract
Tête de pulvérisation de produit fluide comprenant : - un corps (1) formant un logement (14) dans lequel s'étend un noyau (16), - un gicleur (2), engagé dans le logement (14) autour du noyau (16), et formant un orifice de pulvérisation (O) présentant un diamètre de sortie de chambre D3 une section de sortie de chambre S3, - le noyau (16) et le gicleur (2) définissant entre eux d'amont en aval : - plusieurs canaux de tourbillonnement (T) présentant une longueur de canal L1, - une chambre de tourbillonnement (C) un diamètre d'entrée de chambre D2 et une section d'entrée de chambre S2, l'orifice de distribution (O) formant une sortie pour la chambre de tourbillonnement (C), caractérisée en ce que 30% de S2 ≤ S3 ≤ 55% de S2, et de préférence S3 est égale à environ 42% de S2.
Description
Tête de pulvérisation de produit fluide
et utilisation d'une telle tête
La présente invention concerne une tête de pulvérisation de produit fluide qui comprend un corps formant un logement dans lequel s'étend un noyau. La tête comprend également un gicleur engagé dans le logement autour du noyau de manière à former entre eux plusieurs canaux de tourbillonnement ainsi qu'une chambre de tourbillonnement dans laquelle débouchent les canaux de tourbillonnement. Le gicleur comprend également un orifice de distribution qui forme la sortie de la chambre de tourbillonnement. Une telle conception de tête de pulvérisation est tout à fait conventionnelle dans les domaines de la cosmétique, de la pharmacie ou encore de la parfumerie. La tête de pulvérisation est en général montée sur l'extrémité libre de la tige de soupape d'une pompe ou d'une valve. En général, la tête de pulvérisation forme un bouton de poussoir sur lequel l'utilisateur peut appuyer axialement à l'aide d'un doigt, typiquement l'index.
Il existe dans l'art antérieur toute sorte de têtes de pulvérisation de produit fluide avec des caractéristiques diverses, notamment liées à la configuration, l'orientation, la formation, les proportions, des canaux de tourbillonnement, de la chambre de tourbillonnement et de l'orifice de distribution, pour atteindre des buts variés, tels qu'un montage aisé, un moulage aisé, un type particulier de spray, une durée de spray allongée ou réduite, etc. Le but de la présente invention est de réaliser des canaux de tourbillonnement, une chambre de tourbillonnement et un orifice de pulvérisation qui permettent d'obtenir un spray de qualité optimale pour un type particulier de produit fluide, à savoir les produits fluides rhéofluidifiants. Toutefois, la tête de pulvérisation de la présente invention peut également être mise en œuvre avec d'autres types de produit fluide avec toujours un spray de qualité admissible, voire optimale.
La rhéofluidification désigne le fait, pour un produit fluide, de « devenir plus fluide » lorsque la vitesse d'écoulement augmente. Plus précisément, cela désigne le fait que la viscosité dynamique diminue lorsque le taux de
cisaillement augmente. On parle aussi de désépaississement au cisaillement ou d'amincissement au cisaillement (shear thinning en anglais) ou encore de pseudo-plasticité. Il ne faut pas confondre la rhéofluidification avec la thixotropie, qui désigne la diminution de la viscosité sous l'effet de la contrainte de cisaillement.
Le comportement d'un produit fluide est rhéofluidifiant (shear thinning en anglais) ou « pseudoplastique » (ancienne appellation parfois rencontrée) dans le domaine rhéofluidifiant, situé après le 1 er plateau newtonien. La viscosité du fluide décroît (fluidification) avec l'augmentation du gradient de vitesse. La structure de la matière est orientée/déformée par le cisaillement (exemple: alignement des chaînes d'un polymère suivant la direction de la contrainte). Aux forts taux de cisaillement (correspondant au second plateau newtonien), il y a déstructuration de la matière. Une structure qui ne s'écoule pas nécessite un effort plus important pour être déstructurée. La plupart des échantillons contenant des objets de grande taille par rapport à l'échelle atomique sont rhéofluidifiants. La majorité (environ 90 %) des substances sont rhéofluidifiantes : polymères, émulsions peu chargées, suspensions, shampooing, etc.
Les besoins du marché cosmétique nécessitent l'utilisation de formulations de plus en plus visqueuses afin d'assurer leur stabilité. Cette viscosité atteint une limite critique pour être aspirée avec les pompes manuelles classiques. Le gel ou gomme de xanthane a été identifié comme une nouvelle base pour résoudre ce problème. Excellent stabilisant, ce liquide peu visqueux présente des caractéristiques rhéofluidifiantes.
Pour obtenir un spray, il est nécessaire d'optimiser les sections de passage du gicleur, afin que la vitesse du produit fluide soit la plus élevée possible pour permettre de générer de fines gouttelettes en sortie de gicleur.
Ainsi, la présente invention a pour objectif d'optimiser les caractéristiques des canaux de tourbillonnement, de la chambre de tourbillonnement et/ou de l'orifice de distribution pour obtenir une pulvérisation homogène et équilibrée, aussi bien dans l'espace qu'en termes de tailles de gouttelettes. Concernant la forme du spray, l'angle minimum du
spray doit être supérieur à 30°. Les gouttelettes à une distance de 20 cm doivent être suffisamment réparties pour ne pas former de coulures.
Pour atteindre ce but, la présente invention propose une tête de pulvérisation de produit fluide comprenant :
- un corps formant un manchon de raccordement adapté à recevoir une tige de soupape d'un organe de distribution, tel qu'une pompe ou une valve, le manchon de raccordement étant relié par un conduit d'alimentation à un logement dans lequel s'étend un noyau définissant une paroi latérale de noyau et une paroi frontale de noyau,
- un gicleur engagé dans le logement autour du noyau, le gicleur formant un orifice de pulvérisation à travers lequel le produit fluide sort de la tête de pulvérisation sous la forme d'un spray, l'orifice de pulvérisation présentant un diamètre de sortie de chambre D3 une section de sortie de chambre S3,
- le noyau (16) et le gicleur définissant entre eux d'amont en aval :
• plusieurs passages de liaison en communication de fluide avec le conduit d'alimentation,
• plusieurs canaux de tourbillonnement respectivement reliés aux passages de liaison, chaque canal de tourbillonnement présentant une longueur de canal L1 , une entrée de canal ayant une section d'entrée de canal S0 et une sortie de canal ayant une section de sortie de canal S1 ,
• une chambre de tourbillonnement dans laquelle débouchent les canaux de tourbillonnement, la chambre de tourbillonnement définissant un axe longitudinal de révolution X et présentant une longueur axiale L2, un diamètre d'entrée de chambre D2 et une section d'entrée de chambre S2 au niveau où débouchent les canaux de tourbillonnement, l'orifice de distribution formant une sortie pour la chambre de tourbillonnement,
caractérisée en ce que 30% de S2 < S3 < 55% de S2, et de préférence S3 est égale à environ 42% de S2, de sorte que 54% de D2 < D3 < 74% de D2, et de préférence D3 est égale à environ 65% de D2, et en ce que L1 > 1 10 % de D2, et de préférence L1 est égale à environ 150% de D2.
Par rapport à un gicleur conventionnel adapté à la pulvérisation de solutions alcooliques, la section de sortie S3 de l'orifice de distribution est considérablement plus grande. Ceci s'explique par le fait que le gel de xanthane possède des propriétés élastiques : lorsqu'il est contraint, il absorbe l'énergie pour « s'expanser » lorsqu'il est libéré. C'est l'effet qui se produit lors du passage de l'orifice de distribution des gicleurs classiques (=0,3 mm de diamètre). Lors de cette « expansion », les gouttelettes en formation se recollent entre elles pour former un jet. Pat ailleurs, on a également remarqué que la longueur des canaux de tourbillonnement L1 doit également être corrélée avec le diamètre de la chambre de tourbillonnement, qui est lui-même corrélé au diamètre de l'orifice de distribution.
Avantageusement : 0,2 mm2 < S3 < 0.38 mm2, et de préférence S3 est égale à environ 0,33 mm2, de sorte que 0,5 mm < D3 < 0,7 mm, et de préférence D3 est égal à environ 0,65 mm. D'autre part : 0.5 mm2 < S2 < 1 .13 mm2, et de préférence S2 est égale à environ 0,785 mm2, de sorte que
0,8 mm < D2 < 1 ,2 mm, et de préférence D2 est égal à environ 1 mm. Enfin, L1 > 1 ,1 mm, et de préférence L1 est égal à environ 1 ,5 mm.
Selon une autre caractéristique intéressante de l'invention, l'orifice de distribution peut être cylindrique et présente une longueur axiale L3 qui est inférieure à environ 30% de D3. Il est ainsi possible que l'orifice de distribution soit formé par une arête annulaire, de sorte que L3 soit nulle.
Selon une autre caractéristique avantageuse de l'invention : L2 > 80% de D2, et de préférence L2 est égal à environ 0,88 mm.
Selon un mode de réalisation avantageux, la chambre de tourbillonnement comprend une partie tronconique dont le diamètre maximal est égal à D2 et qui présente une longueur axiale L23 qui est comprise entre 30% et 60% de D2, et de préférence à environ la moitié de D2. De préférence, la chambre de tourbillonnement comprend également une partie cylindrique au niveau de laquelle débouchent les canaux de tourbillonnement, cette partie cylindrique présentant une longueur axiale L22 qui est égale à environ 40% de D2. Ainsi, la chambre de tourbillonnement
définit, d'amont en aval, d'abord une partie cylindrique de diamètre D2, puis une partie tronconique au niveau de laquelle le diamètre passe de D2 à D3.
Sans sortir du cadre de l'invention, il est également possible de réaliser une chambre de tourbillonnement qui ne comprend pas de partie tronconique. Dans ce cas, la chambre de tourbillonnement est uniquement constituée d'une partie cylindrique qui se raccorde à l'orifice de distribution par un épaulement.
Concernant les canaux de tourbillonnement, S1 < 50% de S0, et de préférence S1 = 33% de S0. Avantageusement, S1 est égale à environ 0,07 mm2 et S0 est égale à environ 0,21 mm2. Cela signifie que les canaux ont une configuration globale plus ou moins triangulaire avec une grande entrée et une petite sortie.
Lorsque l'on corrèle la sortie des canaux de tourbillonnement à la chambre de tourbillonnement, on obtient la relation suivante : S1 < 10% de S2.
Selon un autre aspect avantageux de l'invention, l'entrée de canal forme une paroi arrondie. Cela permet au produit fluide qui circule dans les passages de liaison d'être dévié dans les canaux de tourbillonnement en glissant le long de la paroi arrondie, de manière à diminuer les perturbations et conserver au maximum un écoulement laminaire. Cette paroi arrondie trouve un avantage tout particulier avec les produits fluides rhéofluidifiants qui sont sensibles aux fortes pertes de charge et aux perturbations. Avec cette paroi arrondie, le produit fluide peut pénétrer dans les canaux de tourbillonnement sensiblement sans perturbations et sans pertes de charge dues à la modification de l'orientation. Le produit fluide dans les canaux de tourbillonnement est alors accéléré, du fait que la section S1 est plus petite que la section S0.
Selon un autre aspect avantageux de l'invention, la paroi latérale de noyau est cylindrique et la paroi frontale de noyau est plane. Ainsi, le noyau n'a pas d'orientation, et le gicleur peut être engagé autour du noyau sans veiller à son orientation. Un montage plus facile est ainsi obtenu.
La présente invention définit ainsi une tête de pulvérisation ayant une configuration bien particulière, qui trouve une utilisation privilégiée avec des produits fluides rhéofluidifiant, qui contiennent par exemple de la gomme de xanthane avec une teneur de l'ordre de 1 % ou moins.
L'esprit de l'invention réside dans le fait que le produit fluide qui circule à travers le gicleur subisse le moins de variation de pertes de charge possibles, afin d'éviter une absorption trop importante d'énergie qui induit ensuite une expansion trop forte qui perturbe la formation des gouttelettes qui ont alors tendance à se recoller entre elles pour former un jet. Ceci est notamment le cas pour les produit fluides rhéofluidifiants, mais également pour d'autres types de produit fluide. Le rapport de section (ou de diamètre) de l'orifice de distribution et de la chambre de tourbillonnement et/ou la longueur des canaux de tourbillonnement par rapport au diamètre de la chambre de tourbillonnement constitue des caractéristiques que l'on peut considérer comme directement influentes pour la formation d'un spray de qualité optimale. Bien entendu, les autres caractéristiques du gicleur permettent encore d'améliorer davantage la qualité du spray.
L'invention sera maintenant décrite plus en détail en référence aux dessins joints, donnant à titre d'exemples non limitatif, deux modes de réalisation de l'invention.
Sur les figures :
La figure 1 est une vue en coupe transversale verticale à travers une tête de distribution selon un premier mode de réalisation de l'invention,
La figure 2 est une vue agrandie d'une partie de la figure 1 ,
La figure 3 est une vue encore plus agrandie du gicleur des figures 1 et 2,
La figure 4 est une vue en perspective de derrière montrant l'intérieur du gicleur de la figure 3,
La figure 5 représente la veine de produit fluide à l'intérieur du gicleur, Les figures 6a et 6b sont des représentations en transparence de la veine de produit fluide de la figure 5 sous deux angles de vue différents, et
La figure 7 est une vue similaire à la figure 3 pour un second mode de réalisation de l'invention.
On se référera tout d'abord aux figures 1 et 2 pour décrire de manière générale la structure d'une tête de pulvérisation de produit fluide selon un premier mode de réalisation de l'invention. Sur la figure 1 , on peut voir que la tête de distribution comprend un corps de tête 1 qui forme une manchon de raccordement 1 1 dans lequel est engagée l'extrémité libre d'une tige de soupape P1 d'une unité de distribution P, qui peut être une pompe ou une valve. De préférence, il s'agit d'une pompe standard qui délivre du produit fluide à travers sa tige de soupape P1 avec une pression de l'ordre de 3 à 6 bars. Au-dessus du manchon de raccordement 1 1 , le corps 1 forme un espace axial 12 qui s'étend sensiblement dans le prolongement de la tige de soupape P1 . Le corps 1 forme ensuite un conduit d'alimentation 13 qui s'étend horizontalement, c'est-à-dire perpendiculairement au manchon de raccordement 1 1 . Ce conduit d'alimentation 13 débouche dans un logement annulaire 14 dans lequel s'étend un noyau 16 qui définit une paroi latérale de noyau 16a et une paroi frontale de noyau 16b. Le logement 14 débouche latéralement dans le corps 1 . Il s'agit là d'une conception tout à fait classique pour un corps de tête dans les domaines de la cosmétique, de la parfumerie ou encore de la pharmacie.
La tête comprend également un gicleur 2 qui est engagé en force dans le logement 14 autour du noyau 16. Le gicleur 2 présente une forme générale de godet avec une paroi de distribution 21 dans laquelle débouche un orifice de pulvérisation O. La paroi de distribution 21 vient en contact de butée avec la paroi frontale de noyau 16b. Le gicleur 2 comprend également une paroi latérale de fixation 22 qui est engagée autour du noyau 16. Ainsi, il subsiste dans le logement 14 un espace annulaire 15 situé entre la sortie du canal d'alimentation 13 et le bord d'extrémité libre de la paroi latérale de fixation 22. La paroi latérale de fixation 22 peut aussi former un ou plusieurs cran(s) de harponnage 23 pour assurer la fixation du gicleur dans le logement 14.
La paroi de distribution 21 forme en amont de l'orifice de distribution O une chambre de tourbillonnement C qui est alimentée par plusieurs canaux de tourbillonnement T, eux-mêmes alimentés par plusieurs passages de liaison P, tous formés entre le noyau 16 et le gicleur 2. Les passages de liaison P sont alimentés par l'espace annulaire 15. Il s'agit là d'une conception out à fait classique pour un gicleur dans les domaines de la parfumerie, de la cosmétique ou encore de la pharmacie.
La tête de pulvérisation comprend également une frette d'habillage 3 qui se présente sous la forme d'un capot dans lequel est engagé le noyau 1 . La frette d'habillage 3 comprend une jupe latérale 31 qui est percée d'une fenêtre 32 au regard de la paroi de distribution 21 du gicleur 2. La paroi supérieure 30 de la frette d'habillage 3 forme une surface d'appui pour un doigt d'un utilisateur. A nouveau, il s'agit d'une conception tout à fait classique pour une frette d'habillage dans le domaine de la parfumerie, de la cosmétique ou encore de la pharmacie.
On se référera maintenant aux figures 3 et 4 pour décrire en détail les caractéristiques fines du gicleur 2. L'orifice de distribution O présente un diamètre de sortie de chambre D3 qui définit une section de sortie de chambre S3, ainsi qu'une profondeur ou longueur axiale L3 mesurée selon l'axe X de la figure 3.
La chambre de tourbillonnement C est centrée sur l'orifice de distribution O le long de l'axe longitudinal de révolution X. La chambre de tourbillonnement C présente un diamètre maximal d'entrée de chambre D2 définissant une section maximale d'entrée de chambre S2. La sortie de la chambre est formée par l'orifice de distribution O, de sorte que le diamètre minimal de sortie de chambre est égal à D3. Plus en détail, on peut voir que la chambre de tourbillonnement C comprend une partie cylindrique C2 dont le diamètre est D2 et une partie tronconique C3 disposée entre la partie cylindrique C2 et l'orifice de distribution O, de sorte que le diamètre maximal de la partie cylindrique C3 est égal à D2 et son diamètre minimal est égal à
D3. La longueur ou profondeur axial de la partie cylindrique C2 est L22 et la
longueur ou profondeur axiale de la partie tronconique C3 est L23. On peut ainsi dire que L2 = L22 + L23.
Par ailleurs, on peut voir sur la figure 4 que le gicleur 2 comprend trois canaux de tourbillonnement T qui présentent une configuration générale triangulaire. Les trois canaux de tourbillonnement T sont disposés de manière équi-angulaire autour de la chambre de tourbillonnement C. Chaque canal de tourbillonnement T comprend une entrée de canal T0 définissant une section d'entrée de canal S0 et une sortie de canal T1 définissant une section de sortie de canal S1 . Chaque canal de tourbillonnement T définit également une longueur L1 , tel que visible sur la figure 4. Chaque canal de tourbillonnement T comprend deux parois T2 et T3 qui s'étendent de manière sensiblement tangentielle à la chambre de tourbillonnement C. De ce fait, les deux parois T2 et T3 ne sont pas parallèles, mais au contraire convergentes vers la chambre de tourbillonnement, où elles forment entre elles la sortie de canal T1 de section S1 . Par conséquent, S0 est supérieure à S1 . Les deux autres parois (non référencées) du canal de tourbillonnement T sont identiques, parallèles et respectivement formées par la paroi frontale 16b du noyau 16 et la paroi de distribution 21 .
On peut également remarquer que la paroi latérale de fixation 22 forme intérieurement trois renforts 24 qui sont disposés entre les trois entrées de canal T0. Ces trois renforts 24 ont pour fonction de venir en contact avec la paroi latérale 16a du noyau 16. Entre les renforts 24, le gicleur 2 forme avec le noyau 16 les trois passages de liaison P. Ces passages de liaison P sont en communication de fluide avec les entrées de canal T0. On peut à cet effet remarquer que les entrées de canal T0 comprennent une paroi arrondie Ta, de sorte que le produit fluide qui chemine dans les passages de liaison P est dévié de manière progressive le long des parois arrondies Ta dans les canaux de tourbillonnement respectifs T. Ces parois arrondies Ta forment ainsi des rampes douces qui relient respectivement chaque passage de liaison P à un canal de tourbillonnement T. Elles permettent de passer sans rupture d'une orientation axiale (celle des
passages de liaison P) à une orientation radiale (celle des canaux de tourbillonnement).
Les sections SO, S1 , S2 et S3 sont plus clairement visibles sur les figures 5, 6a et 6b, qui représentent des veines de fluide, c'est-à-dire le volume qu'occupe le produit fluide entre le noyau 16 et le gicleur 2. En d'autres termes, la veine de fluide correspond aux volumes des canaux de tourbillonnement, de la chambre de tourbillonnement et de l'orifice de distribution O.
Les sections S2 et S3 s'étendent perpendiculairement à l'axe X et sont disposées de manière parallèle à chaque extrémité axiale de la chambre de tourbillonnement C. La section de sortie S1 des canaux s'étend parallèlement à l'axe X de manière sensiblement tangentielle à la chambre de tourbillonnement C. Enfin, la section d'entrée SO s'étend parallèlement aux sections S2 et S3, mais de manière excentrée par rapport à la chambre de tourbillonnement C. On peut même dire que la section SO s'étend dans le même plan que la section S3, étant donné qu'elles sont définies au niveau de la paroi frontale 16b du noyau 16. On peut également dire que les sections SO et S1 s'étendent dans des plans respectifs disposés perpendiculairement l'un par rapport à l'autre.
Sont maintenant définis les différentes longueurs, sections et diamètres :
- SO : section de l'entrée T0 du canal de tourbillonnement T,
- S1 : section de la sortie T1 du canal de tourbillonnement T,
- S2 : section d'entrée de la chambre de tourbillonnement C,
- S3 : section de l'orifice de distribution O correspondant à la section de sortie de la chambre de tourbillonnement C,
- D2 : diamètre d'entrée de la chambre tourbillonnement C,
- D3 : diamètre de l'orifice de distribution O correspondant au diamètre de sortie de la chambre tourbillonnement C,
- L1 : longueur du canal de tourbillonnement T,
- L2 : longueur de la chambre tourbillonnement C,
- L22 : longueur de la partie cylindrique C2 de la chambre tourbillonnement C,
- L23 : longueur de la partie tronconique C3 de la chambre tourbillonnement C,
- L3 : longueur de l'orifice de distribution O.
Le terme « section » doit être compris comme la section maximale, le terme « diamètre » doit être compris comme le diamètre maximale le terme « longueur » doit être compris comme la longueur maximale. Le terme « environ » signifie ± 5% quand il s'agit de pourcentage et ± 10% quand il s'agit de grandeur.
Selon l'invention, ces différentes longueurs, sections et diamètres répondent aux relations R1 à R8 suivantes :
R1 : 30% de S2 < S3 < 55% de S2, et de préférence S3 est égale à environ 42% de S2, ce qui correspond en terme de diamètre à : 54% de D2 < D3 < 74% de D2, et de préférence D3 est égale à environ 65% de D2,
R2 : L1 > 1 10% de D2, et de préférence L1 est égale à environ 150% de D2,
R3 : S1 < 50% de S0, et de préférence S1 = 33% de S0,
R4 : L2 > 80% de D2,
R5 : 30% de D2 < L23 < 60% de D2, et de préférence L23 est égale à environ la moitié de D2,
R6 : 30% de D2 < L22 < 50% de D2, et de préférence L22 est égale à environ 40% de D2,
R7 : L3 < 30% de D3.
R8 : S1 < 10% de S2,
Pour obtenir une qualité de spray optimale, il s'est avéré que les relations R1 et R2, considérées isolément ou cumulativement, sont souvent prépondérantes, sans pour autant négliger les autres relations, qui ont aussi un effet sur la qualité du spray. Dans certains cas, R1 est plus influent que R2, et dans d'autres cas, c'est le contraire, et dans certaines applications R1 et R2 sont à égalité.
La relation R3 s'est avérée comme étant la troisième relation la plus influente dans la plupart des cas. La conjonction des relations R1 + R3 ou R2 + R3 peut donc aussi être considérée comme particulièrement influente sur la qualité du spray.
Il en est de même pour R4 dans certaines applications, de sorte que la conjonction des relations R1 + R4 ou R2 + R4 peut donc aussi être considérée comme particulièrement influente sur la qualité du spray.
Les relations R5 et R6 correspondent à un mode de réalisation préféré qui donne les meilleurs résultats en termes de qualité du spray. Il est cependant possible de réaliser une chambre de tourbillonnement C sans partie tronconique, comme on peut le voir sur la figure 7. Dans ce cas, la chambre de tourbillonnement C se raccorde à l'orifice de distribution par un épaulement C4.
La relation R7 implique que L3 peut être nulle, de sorte que l'orifice de distribution O peut être formé par une arête annulaire.
Il ne peut être exclu dans certaines applications que l'une ou l'autre des relations R1 à R9 s'avère être la plus influente ou prépondérante, de sorte qu'une protection pourrait être recherchée pour chacune des 9 relations prises individuellement.
Un gicleur particulièrement bien adapté à la pulvérisation d'un produit fluide contenant environ 0,5% de gel ou gomme de xanthane a été réalisé avec les dimensions suivantes (avec une tolérance de 10%):
- S0 = 0,21 mm2,
- S1 = 0,07 mm2,
- S2 = 0,785 mm2, soit D2 = 1 mm,
- S3 = 0,33 mm2, soit D3 = 0,65 mm,
- L1 = 1 ,46 mm,
- L2 = 0,88 mm,
- L22 = 0,38 mm,
- L23 = 0,5 mm, et
- L3 = 0.025 mm.
Ces valeurs tiennent également compte des dimensions standard pour le logement 14 et le noyau 16 d'une tête conventionnelle dans la parfumerie ou la cosmétique, qui sont en général de l'ordre de 4,5 mm de diamètre pour le logement et 2,8 mm pour le noyau.
Plusieurs versions de gicleur ont été testées afin de déterminer les plages de valeurs pour SO, S1 , S2, S3, L1 , L2, L22, L23 et L3 permettant d'obtenir un spray de qualité acceptable. Voici les résultats :
- 0,15 mm2 < SO < 0,28 mm2,
- 0,05 mm2 < S1 < 0,1 mm2,
- 0.5 mm2 < S2 < 1 .13 mm2, de sorte que 0,8 mm < D2 < 1 ,2 mm,
- 0,2 mm2 < S3 < 0.38 mm2, de sorte que 0,5 mm < D3 < 0,7 mm,
- 1 .1 mm < L1 < 2.2 mm,
- 0,7 mm < L2 < 1 ,1 mm,
- 0,3 mm < L22 < 0,5 mm,
- 0,3 mm < L23 < 0,6 mm,
- 0 mm < L3 < 0,3 mm.
Concernant plus particulièrement D2 et D3, les rapports suivants de D2/D3 ont été testés : 1/0,4 - 1/0,5 - 1/0,6 - 1/0,65, 1/0,7. Le meilleur spray a été obtenu avec D2/D3 = 1/0,65. Le rapport 1/0,4 s'est révélé insuffisant et les rapports 1/0,5, 1/0,6 et 1/0,7 se sont révélés satisfaisants.
Plusieurs longueurs L2 allant de 0,4 mm à 1 mm ont également été testées avec D2 = 1 mm: lorsque L2 < 0,8 mm, le spray se dégrade. La valeur optimale était de 0,88 mm.
Il est clair qu'il n'est pas possible de déterminer de manière générale et universelle laquelle des caractéristiques S0, S1 , S2 (D2), S3 (D3), L1 , L2,
L22, L23 et L3 et/ou laquelle des relations R1 à R8 est essentielle par rapport aux autres, et ceci dans n'importe quelle situation, cas ou application, et quel que soit le type de produit fluide. Néanmoins, avec un produit fluide rhéofluidifiant contenant par exemple de la gomme de xanthane, avec une teneur inférieure à 1 %, et de préférence inférieure à 0,5%, l'influence de
S2/S3 et/ou L1/S2 s'avère souvent décisive.
Claims
1 .- Tête de pulvérisation de produit fluide comprenant :
- un corps (1 ) formant un manchon de raccordement (1 1 ) adapté à recevoir une tige de soupape d'un organe de distribution, tel qu'une pompe ou une valve, le manchon de raccordement (1 1 ) étant relié par un conduit d'alimentation (13) à un logement (14) dans lequel s'étend un noyau (16) définissant une paroi latérale de noyau (16a) et une paroi frontale de noyau (16b),
- un gicleur (2 ; 2') engagé dans le logement (14) autour du noyau (16), le gicleur (2 ; 2') formant un orifice de pulvérisation (O) à travers lequel le produit fluide sort de la tête de pulvérisation sous la forme d'un spray, l'orifice de pulvérisation (O) présentant un diamètre de sortie de chambre D3 une section de sortie de chambre S3,
- le noyau (16) et le gicleur (2 ; 2') définissant entre eux d'amont en aval :
• plusieurs passages de liaison (P) en communication de fluide avec le conduit d'alimentation (13),
• plusieurs canaux de tourbillonnement (T) respectivement reliés aux passages de liaison (P), chaque canal de tourbillonnement (T) présentant une longueur de canal L1 , une entrée de canal (T0) ayant une section d'entrée de canal S0 et une sortie de canal (T1 ) ayant une section de sortie de canal S1 ,
• une chambre de tourbillonnement (C) dans laquelle débouchent les canaux de tourbillonnement (T), la chambre de tourbillonnement (C) définissant un axe longitudinal de révolution X et présentant une longueur axiale L2, un diamètre d'entrée de chambre D2 et une section d'entrée de chambre S2 au niveau où débouchent les canaux de tourbillonnement (T), l'orifice de distribution (O) formant une sortie pour la chambre de tourbillonnement (C),
caractérisée en ce que :
- 30% de S2 < S3 < 55% de S2, et de préférence S3 est égale à environ 42% de S2, de sorte que 54% de D2 < D3 < 74% de D2, et de préférence D3 est égale à environ 65% de D2, et
- L1 > 1 10 % de D2, et de préférence L1 est égale à environ 150% de D2.
2. - Tête de pulvérisation selon la revendication 1 ou 2, dans laquelle 0.5 mm2 < S2 < 1 .13 mm2, et de préférence S2 est égale à environ 0,785 mm2, de sorte que 0,8 mm < D2 < 1 ,2 mm, et de préférence D2 est égal à environ 1 mm.
3. - Tête de pulvérisation selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle 0,2 mm2 < S3 < 0.38 mm2, et de préférence S3 est égale à environ 0,33 mm2, de sorte que 0,5 mm < D3 < 0,7 mm, et de préférence D3 est égal à environ 0,65 mm.
4. - Tête de pulvérisation selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle L1 > 1 ,1 mm, et de préférence L1 est égal à environ 1 ,5 mm.
5. - Tête de pulvérisation selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle l'orifice de distribution (O) est cylindrique et présente une longueur axiale L3 qui est inférieure à environ 30% de D3.
6. - Tête de pulvérisation selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle L2 > 80% de D2, et de préférence L2 est égale à environ 0,88 mm.
7 - Tête de pulvérisation selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle la chambre de tourbillonnement (C) comprend une partie tronconique (C3) dont le
diamètre maximal est égal à D2 et qui présente une longueur axiale L23 qui est comprise entre 30% et 60% de D2, et de préférence à environ la moitié de D2.
5 8.- Tête de pulvérisation selon la revendication 7, dans laquelle la chambre de tourbillonnement (C) comprend également une partie cylindrique (C2) au niveau de laquelle débouchent les canaux de tourbillonnement (T), cette partie cylindrique (C2) présentant une longueur axiale L22 qui est égale à environ 40% de D2.
o
9.- Tête de pulvérisation selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle S1 < 50% de S0, et de préférence S1 = 33% de S0.
10. - Tête de pulvérisation selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle S1 est égale à environ 0,07 mm2 et S0 est égale à environ 0,21 mm2.
1 1 . - Tête de pulvérisation selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle S1 < 10% de S2.
12.- Tête de pulvérisation selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle l'entrée de canal (T0) forme une paroi arrondie (Ta), de sorte que le produit fluide qui chemine dans5 les passages de liaison (P) est dévié de manière progressive le long des parois arrondies (Ta) dans les canaux de tourbillonnement respectifs (T).
13.- Tête de pulvérisation selon l'une quelconque des0 revendications précédentes, dans laquelle la paroi latérale de noyau
(16a) est cylindrique et la paroi frontale de noyau (16b) est plane.
14.- Utilisation d'une tête de pulvérisation selon l'une quelconque des revendications précédentes pour pulvériser un produit fluide rhéofluidifiant contenant par exemple de la gomme de xanthane.
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| 121 | Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application |
Ref document number: 18709667 Country of ref document: EP Kind code of ref document: A1 |
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| NENP | Non-entry into the national phase |
Ref country code: DE |
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| ENP | Entry into the national phase |
Ref document number: 2018709667 Country of ref document: EP Effective date: 20190909 |