WO2016203157A1 - Conduit de veine de décharge d'une turbomachine comprenant une grille vbv à section variable et actionnement passif - Google Patents

Conduit de veine de décharge d'une turbomachine comprenant une grille vbv à section variable et actionnement passif Download PDF

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fin
pivot
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Jean-Frédéric Pierre Joseph BRUHAT
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Safran Aircraft Engines
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Definitions

  • a turbomachine discharge vein duct comprising a variable section VBV grate and passive actuation
  • the invention relates to the general field of turbomachines with a double flow, and more particularly to discharge valves allowing the regulation of the air at the outlet of a compressor of such a turbomachine, said valves being sometimes designated by their acronym VBV (for Variable Bleed Valves).
  • VBV for Variable Bleed Valves
  • a turbomachine with a double flow generally comprises, upstream to downstream in the direction of the gas flow, a streamlined fan, a primary flow annulus and an annular secondary flow space.
  • the mass of air sucked by the fan is thus divided into a primary flow F1, which circulates in the primary flow space, and a secondary flow F2, which is concentric with the primary flow F1 and circulates in space secondary flow.
  • the primary flow space passes through a primary body comprising one or more stages of compressors, for example a low pressure compressor and a high pressure compressor, a combustion chamber, one or more turbine stages, for example a high pressure turbine, and a low pressure turbine, and a gas exhaust nozzle.
  • a primary body comprising one or more stages of compressors, for example a low pressure compressor and a high pressure compressor, a combustion chamber, one or more turbine stages, for example a high pressure turbine, and a low pressure turbine, and a gas exhaust nozzle.
  • the turbomachine further comprises an intermediate casing whose hub is arranged between the low pressure compressor casing and the high pressure compressor casing.
  • the intermediate casing comprises discharge or VBV valves, the role of which is to regulate the inlet flow of the high-pressure compressor in order, in particular, to limit the risks of pumping the low-pressure compressor by evacuating part of the air outside the compressor. primary flow space.
  • the hubs 2 of the intermediate casings usually comprise two coaxial annular rings, respectively internal 3 and 5, interconnected by an upstream transverse flange 7 and a downstream transverse flange 9.
  • the upstream flange 7 is arranged downstream of the low pressure compressor while the downstream flange 9 is arranged upstream of the high pressure compressor.
  • the inner ferrule 3 delimits the annular primary flow space 10 of the primary flow F1 of the turbomachine and has air intake orifices 4 distributed circumferentially about an axis X of the inner ferrule 3 (which is coaxial with the hub 2), which are closed by a corresponding discharge valve 12 for regulating the flow of the high pressure compressor.
  • Such a discharge valve 12 can take the form of a door which is pivotally mounted on the inner shell 3 between a closed position, in which the door 12 closes the corresponding inlet port 4 and is flush with the inner shell 3 of the intermediate casing 1 forming a substantially continuous surface to minimize the risk of aerodynamic disturbances of the primary flow F1, and an open position (see Figure 1), wherein the door 12 projects radially inwardly relative to the inner shell 3 and thus allows the removal of a portion of the primary flow F1 in the primary flow space 10.
  • the outer shell 5 delimits the secondary flow space 14 of the secondary flow F2 of the turbomachine, and has air outlet orifices 6 arranged downstream of the downstream transverse flange 9 and distributed circumferentially around the axis. X.
  • the turbomachine further comprises discharge veins, formed between the inlet orifices 4 and the outlet orifices 6.
  • Each discharge stream is delimited, from upstream to downstream, between an inlet port 4 and an outlet port 6 associated, by an annular intermediate space 16, defined by the ferrules 3, 5 and the transverse flanges 7, 9, then by a discharge vein conduit 18 (also known by the acronym of kit engine), configured to guide the air flow to the secondary flow space 14.
  • the discharge vein duct 18 thus comprises an intermediate orifice 19, which opens into the intermediate space 16 at the upstream surface of the downstream transverse flange 9.
  • the doors 12, the intermediate spaces 16 and the associated discharge duct ducts 18 thus together form an air evacuation system to the secondary flow space 14 of the turbomachine.
  • the hub 2 of the intermediate casing 1 thus comprises a plurality of such systems distributed around the X axis.
  • a discharge grid 20 comprising fins, or VBV grid.
  • the discharge veins and fins of the VBV grids 20 are inclined with respect to the flow direction of the secondary flow F 2, in order to redirect the flow of air from the primary flow space and to align it as much as possible with that of the secondary stream F2.
  • Modern turbomachines operate at dilution rates (better known by their English terminology of bypass ratio) increasingly important.
  • the angular rotation speed of the blower is reduced. This has the effect of reducing the compression ratio of the blower.
  • the pressure and separation losses of the secondary flux F2 therefore have a greater impact and must be limited to the maximum. These pressure losses are present in areas with particular surface irregularities.
  • VBV gate 20 creates a vein irregularity that could create pressure losses when the discharge vein is non-debiting (that is to say when the door 12 of the discharge valve is in the closed position), typically in cruising mode.
  • the VBV gate 20 forms a porous surface in which the air can rush and may create losses and / or boundary layer detachments in the secondary flow F2.
  • shut-off means configured to adjust a passage section of the outlet orifice as a function of the position of the mobile door.
  • the closure means is movable between an open configuration, in which a flow of air from the inlet orifice is able to pass through the discharge fins, and a closed configuration, in which the means for shutter seal a passage section of the outlet orifice.
  • These sealing means may in particular be formed by the discharge fins which are then pivotally mounted in the discharge vein duct between the open configuration and the closed configuration.
  • shutter means require the implementation of servo means and therefore the addition of components in the engine and therefore the increase of its mass.
  • the coupling is performed using a digital control system or a servo system mechanically or hydraulically connecting the door to the closure means and thus ensuring their simultaneous opening and closing.
  • Document US 2013/269366 discloses an intermediate housing hub comprising a discharge vein conduit which opens into a secondary flow space through an outlet port and discharge vanes, opening and closing of the discharge vanes being synchronized with a swivel rod.
  • An object of the invention is therefore to provide a turbofan engine comprising flow relief valves to reduce surface irregularities that can create pressure drops or take off the secondary flow in the secondary vein, which is simple and easy to implement, without increasing the mass of the turbomachine.
  • the invention proposes an intermediate casing hub for a turbomachine with a double flow, said hub comprising:
  • an internal ferrule configured to delimit a primary flow space of the primary gas flow of the turbomachine
  • a discharge vein duct extending between the inner ferrule and the outer ferrule, said discharge vein duct opening on the one hand into the primary flow space through an inlet orifice formed in the inner ferrule; , and secondly in the secondary flow space through an outlet orifice formed in the outer shell,
  • a door movable between a closed position, in which the door closes a passage section of the inlet orifice, and a position opening, in which the door releases a passage section of the inlet orifice, and
  • discharge vanes comprising a leading edge and a trailing edge opposite the leading edge.
  • the discharge vanes are rotatably mounted about a pivot in the discharge vein conduit at the outlet port between an open configuration, wherein a flow of air from the inlet port is capable of passing between the discharge vanes, and a closed configuration, in which the discharge vanes seal a passage section of the outlet orifice.
  • the pivot of each discharge fin is closer to its leading edge than its trailing edge.
  • the discharge fins comprise a downstream portion extending between the pivot and the trailing edge and an upstream portion extending between the pivot and the leading edge, the downstream portion and the portion upstream of the discharge vanes having a different density.
  • crankcase hub Some preferred but non-limiting features of the crankcase hub described above are the following, taken alone or in combination:
  • the discharge fins create a substantially continuous surface
  • each discharge fin is in contact with an adjacent discharge fin to form the substantially continuous surface
  • the downstream part is hollow
  • the inner ring has an axis of revolution and the hub comprises a plurality of discharge fins distributed circumferentially around said axis, at least a portion of said discharge fins having a different density distribution according to their angular position about the axis,
  • each discharge fin is equipped with a spring system fixed on the one hand to the pivot and on the other hand to the discharge vein duct so as to apply a moment on the discharge fin tending to bring said fin in its open configuration, and -
  • the hub further comprises a damping system of the discharge fins.
  • the invention also proposes an intermediate casing for a turbomachine with a double flow comprising a hub as described above, as well as a turbomachine comprising such an intermediate casing.
  • FIG. 1 which has been described above, is a view in axial section of an intermediate case hub known from the prior art.
  • FIGS. 2a and 2b are schematic sectional views of an embodiment of the discharge fins in open configuration and closed configuration, respectively.
  • a hub 2 of intermediate casing according to the invention comprises:
  • an inner shell 3 configured to delimit a primary flow space 10 of the primary gas flow of the turbomachine
  • an outer shell 5 configured to delimit a secondary flow space 14 of the secondary gas flow of said turbomachine
  • the discharge vein conduit 18 opens into the primary flow space 10 through an inlet port 4 formed in the inner shell 3 and the secondary flow space 14 through an outlet port 6 formed in the outer shell 5.
  • the hub 2 may further comprise an intermediate space 16, defined by the inner and outer shrouds 3 and 5 on the one hand and the upstream and downstream flanges 7 on the other, interposed between an upstream end (defining the intermediate orifice) of the discharge vein duct 18 and the inlet orifice 4.
  • the inlet orifice 4, which is formed in the inner shell 3 of the hub 2, can be selectively opened or closed by a door 12 as a function of the flight phases of the turbomachine.
  • the door 12 is movable between a closed position, in which the door 12 closes the inlet port 4, and an open position, in which the door 12 releases the inlet port 4.
  • the door 12 may be hingedly mounted on the inner shell 3 or comprise a sliding door.
  • the hub 2 further comprises a VBV grid 20 comprising a set of discharge vanes 22, fixed in the discharge vein duct 18 at the outlet orifice 6 of the outer shell 5 and configured to guide a flow of water. discharge air F3 from the primary flow space 10 and inject it into the secondary flow space 14 in a direction substantially parallel to that of the secondary flow F2, in order to reduce the pressure losses in the Secondary flow space 14.
  • the discharge vein duct 18 further comprises closure means 22, configured to adjust a passage section of the outlet port 6 according to the position of the door 12.
  • closure means 22 are movable between an open configuration, in which an air flow coming from the inlet orifice 4 is able to pass between the discharge vanes 22, and a closed configuration, in which closing means 22 seal a passage section of the outlet orifice 6
  • the closure means 22 are flush with the outer shell 5 and form a substantially continuous surface in order to limit the surface irregularities that can create pressure drops or take off the secondary flow F2.
  • the closure means 22 close the passage section of the the outlet port 6, which reduces the surface irregularities in the secondary flow space 14 and thus limit the pressure losses that can result.
  • the secondary flow space is substantially similar to the conventional flow spaces of the turbomachines without discharge valves 12. This configuration, in which the doors 12 and the closing means 22 are closed, corresponds to about 70% of the operating cycle of the turbomachine (cruising speed).
  • the door 12 when air must be taken from the primary flow space 10, for example during a take-off or landing phase, the door 12 is in the open position and the closing means 22 are in the open position. brought into open configuration to release the passage for the discharge air and allow its introduction into the secondary flow F2.
  • the closure means are formed by the discharge vanes 22.
  • the discharge vanes 22 are pivotally mounted in the duct 18 of the discharge vein, between the open configuration and the closed configuration.
  • the discharge vanes 22 extend in the usual manner so as to deflect the discharge air flow F3 and introduce it into the secondary flow F2 by reducing the pressure drops.
  • they are flush with the outer shell 5 extending in the extension thereof and thus block the passage section of the outlet orifice 6.
  • each discharge fin 22 is in contact with an adjacent discharge fin 22 to form the substantially continuous surface.
  • the pivot connections 26 of two adjacent discharge fins 22 are separated by a distance substantially equal to or slightly smaller than a length of the fins 22. In this way, the surface formed by the discharge vanes 22 in the closed configuration is substantially continuous, and in any case generates negligible surface irregularities in comparison with the conventional discharge van grids 22 which are fixed with respect to the duct 18.
  • the discharge vanes 22 are rotatably mounted in the discharge vein conduit 18 about a pivot 26 between the open configuration and the closed configuration.
  • the pivots 26 of the discharge vanes 22 are mounted at the outlet orifice 6.
  • the pivots 26 may be formed integrally with the discharge vanes 22, or attached and fixed on the discharge vanes 22.
  • This embodiment has the advantage of not weighing down the hub 2 by using the parts already present therein (the fins 22), and consequently reducing the specific consumption of the turbomachine by reducing the pressure drops and detachments of the secondary flow F2 in cruising mode.
  • Each discharge fin 22 comprises a leading edge BA and a trailing edge BF, opposite to the leading edge BA.
  • the leading edge BA of a fin 22 corresponds to the front part of its aerodynamic profile. It faces the discharge air flow F3 and divides it into a lower airflow and an extrados airflow.
  • the trailing edge BF corresponds to the posterior part of the aerodynamic profile, where the intrados and extrados flows meet.
  • each discharge fin 22 In order to allow displacement of the discharge vanes 22 from one configuration to another without requiring active servocontrol, the pivot 26 of each discharge fin 22 is closer to its leading edge BA than to its trailing edge BF . Moreover, the axis of rotation 27 of each pivot 26 is preferably aligned or at a small distance from the outer shell 5 (at the passage section of the outlet orifice 6). In this way, in open configuration, the discharge fins 22 extend partially into the secondary flow space, while they form a substantially continuous surface in the extension of the outer shell 5 in closed configuration.
  • the portion 23 (said downstream portion 23) of the discharge vanes 22 which extends between the pivot 26 and the edge of BF leakage extends into the secondary flow space.
  • the secondary flow F2 therefore exerts an aerodynamic force on this portion 23 of the discharge fins 22 which tends to fold down towards the discharge vein duct 18 so as to align said fins 22 with the outer shell 5.
  • the fins 22 are passive (i.e. without servo-controlled) positioning in their closed configuration.
  • this discharge air flow F3 applies greater aerodynamic forces to the downstream portion 23 of the discharge vanes 22 (i.e. say the part of the fins 22 which extends between the pivot 26 and the trailing edge BF) since this part is larger than the part upstream 24 (that is to say the portion of the fins 22 which extends between the pivot 26 and the leading edge BA). If the discharge air flow F3 applies a greater force to the downstream portion 23 of the discharge vane 22 than the secondary flow F2 and gravity, the vane 22 pivots around the pivot 26 and aligns with the discharge air flow F3, thereby allowing the discharge air flow F3 to exit the discharge vein duct 18.
  • the configuration of the discharge vanes 22 can be modified to increase the effect of the aerodynamic forces applied to the downstream portion 23 of the fins 2, or conversely reduce the effects of the forces applied by the secondary flow F2 and by gravity.
  • the local density of the discharge vanes 22 can be adjusted by increasing the mass of all or part of the upstream portion 24 of the vanes 22 and / or reducing the mass of any or part of the downstream portion 23 of the fins 22.
  • the downstream portion 23 of each discharge fin 22 may be partially hollow while the upstream portion 24 is full. This modification of the position of the center of gravity of the discharge vanes 22 by means of the distribution of their density thus makes it possible to modify the moment resulting from the aerodynamic forces and of the gravity on the fins 22.
  • the moment resulting from the aerodynamic forces applied by the discharge air flow F3 on the downstream part 23 of the discharge vane 22 will be greater, and
  • the behavior of the discharge vanes 22 can also be modified by enlarging or reducing the discharge vane 22 in the area adjacent to its leading edge BA.
  • the thickness of the leading edge BA of the discharge fin 22, or if appropriate the entire profile of the fin 22 in an area adjacent to the leading edge BA, can be increased.
  • This local enlargement again makes it possible to move the center of gravity of the discharge fin 22 to increase the resulting moment applied to its part. downstream 23 and counterbalance the resulting moment applied on its upstream part 24.
  • the thickness of the leading edge BA can be reduced, for example by performing a sharp skew of said leading edge BA.
  • the thickness of the trailing edge BF can be increased or reduced to change the position of the center of gravity of the discharge fin 22.
  • the discharge fin 22 may be equipped with a spring system, fixed on the one hand on the pivot 26 and on the other hand on the discharge vein conduit 18 (preferably on a wall which does not extend into the discharge air stream F3) so as to apply a moment on the discharge fin 22 tending to bring said fin 22 into its open configuration.
  • the stiffness of the spring system is then chosen to ensure that the fin 22 returns to the open configuration when the door 12 is in the open position.
  • the position of the pivot 26 with respect to the leading edge BA and the trailing edge BF, and possibly the position of the center of gravity of the fins 22, may be different depending on their angular position around the X axis to account for the effects of gravity on the configuration of the discharge vanes 22.
  • the angle between a given discharge fin 22 and the upstream wall 18a (in the gas flow direction in the hub 2) of the discharge vein duct may vary depending on the axial position of the fin 22 (along the X axis), to account for the local direction of flow of the discharge stream.
  • the discharge fin 22 closest to the upstream wall 18a of the duct 18 may be more inclined relative to the section of the outlet orifice 6 than the discharge fin 22 furthest from this wall 18a.
  • It may in particular refer to the application FR 15 52808 filed on April 1, 2015 in the name of the Applicant for more information on the respective inclination of the different discharge vanes 22 in the discharge vein duct 18.
  • each discharge fin 22 can be adjusted according to the optimum angle to be reached in order to limit the pressure drops during the introduction of the flow of discharge air F3 into the vein secondary by adjusting the position of the pivot 26 relative to the leading edge BA and the trailing edge BF of each fin 22 and / or the position of their center of gravity, as indicated above.
  • the discharge vanes 22 are able to vibrate, insofar as they are free in rotation around their pivot 26.
  • the pivot 26 of the fins 22 may be equipped with a system vibration damping, fixed on the one hand on the pivot 26 and on the other hand on the discharge vein conduit 18 (preferably on a wall that does not extend into the discharge air flow F3) .
  • a damping system may in particular comprise a spring system, a hydraulic damping, etc. If necessary, the damping system may also participate in the reinforcement of the moment applied by the discharge air flow F3 on the discharge vanes 22 to allow the discharge vanes 22 to come into open configuration.
  • the discharge fins 22 may in particular be butterfly wing type, or any other form adapted to deflect the flow of air from the primary flow space 10 to align with the secondary flow F2.

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Abstract

L'invention concerne un moyeu (2) de carter intermédiaire (1) pour une turbomachine à double flux comprenant: - un conduit de veine de décharge (18), - une vanne de décharge, comprenant une porte mobile au niveau de l'orifice d'entrée du conduit de veine de décharge (18), - un ensemble d'ailettes de décharge (22), montées à rotation autour d'un pivot (26)dans le conduit de veine de décharge (18) entre une configuration ouverte dans laquelle un flux d'air en provenance de l'orifice d'entrée (4) passe entre les ailettes de décharge (22) et une configuration fermée, le pivot (26) de chaque ailette de décharge (22) étant plus proche de son bord d'attaque (BA) que de son bord de fuite (BF).

Description

Conduit de veine de décharge d'une turbomachine comprenant une grille VBV à section variable et actionnement passif
DOMAINE DE L'INVENTION
L'invention concerne le domaine général des turbomachines à double flux, et plus particulièrement des vannes de décharge permettant la régulation de l'air en sortie d'un compresseur d'une telle turbomachine, lesdites vannes étant parfois désignées par leur acronyme anglais VBV (pour Variable Bleed Valves).
ARRIERE-PLAN TECHNOLOGIQUE
Une turbomachine à double flux comprend généralement, d'amont en aval dans le sens de l'écoulement des gaz, une soufflante carénée, un espace annulaire d'écoulement primaire et un espace annulaire d'écoulement secondaire. La masse d'air aspirée par la soufflante est donc divisée en un flux primaire F1 , qui circule dans l'espace d'écoulement primaire, et en un flux secondaire F2, qui est concentrique avec le flux primaire F1 et circule dans l'espace d'écoulement secondaire.
L'espace d'écoulement primaire traverse un corps primaire comprenant un ou plusieurs étages de compresseurs, par exemple un compresseur basse pression et un compresseur haute pression, une chambre de combustion, un ou plusieurs étages de turbines, par exemple une turbine haute pression et une turbine basse pression, et une tuyère d'échappement des gaz.
De façon connue en soi, la turbomachine comprend par ailleurs un carter intermédiaire dont le moyeu est agencé entre le carter du compresseur basse pression et le carter du compresseur haute pression. Le carter intermédiaire comprend des vannes de décharge ou VBV, dont le rôle est de réguler le débit en entrée du compresseur haute pression afin notamment de limiter des risques de pompage du compresseur basse pression en évacuant une partie de l'air en dehors de l'espace d'écoulement primaire. Comme l'illustre la figure 1 , qui est une vue partielle en coupe axiale d'un turboréacteur d'avion à double corps et double flux d'un type connu, les moyeux 2 des carters intermédiaires comprennent habituellement deux viroles annulaires coaxiales, respectivement interne 3 et externe 5, reliées mutuellement par un flasque transversal amont 7 et par un flasque transversal aval 9.
Le flasque amont 7 est agencé en aval du compresseur basse pression tandis que le flasque aval 9 est agencé en amont du compresseur haute pression.
La virole interne 3 délimite l'espace annulaire d'écoulement primaire 10 du flux primaire F1 de la turbomachine et comporte des orifices 4 d'entrée d'air répartis circonférentiellement autour d'un axe X de la virole interne 3 (qui est coaxiale avec le moyeu 2), qui sont obturés par une vanne de décharge 12 correspondante destinée à la régulation du débit du compresseur haute pression.
Une telle vanne de décharge 12 peut prendre la forme d'une porte qui est montée pivotante sur la virole interne 3 entre une position de fermeture, dans laquelle la porte 12 ferme l'orifice d'entrée 4 correspondant et affleure la virole interne 3 du carter intermédiaire 1 en formant une surface sensiblement continue pour réduire au mieux les risques de perturbations aérodynamiques du flux primaire F1 , et une position d'ouverture (voir figure 1 ), dans laquelle la porte 12 fait saillie radialement vers l'intérieur par rapport à la virole interne 3 et permet ainsi le prélèvement d'une partie du flux primaire F1 dans l'espace d'écoulement primaire 10.
La virole externe 5 délimite quant à elle l'espace d'écoulement secondaire 14 du flux secondaire F2 de la turbomachine, et comporte des orifices 6 de sortie d'air agencés en aval du flasque transversal aval 9 et répartis circonférentiellement autour de l'axe X.
Lorsque le débit d'air pouvant entrer dans le compresseur haute pression est réduit, un surplus d'air dans l'espace d'écoulement secondaire 14 peut alors être évacué par ces orifices de sortie 6, évitant ainsi des phénomènes de pompage pouvant conduire à une détérioration voire une destruction complète du compresseur basse pression.
La turbomachine comprend en outre des veines de décharge, formées entre les orifices d'entrée 4 et les orifices de sortie 6. Chaque veine de décharge est délimitée, d'amont en aval entre un orifice d'entrée 4 et un orifice de sortie 6 associés, par un espace intermédiaire annulaire 16, délimité par les viroles 3, 5 et les flasques transversaux 7, 9, puis par un conduit de veine de décharge 18 (connu également sous l'acronyme anglais de kit engine), configuré pour guider le flux d'air jusqu'à l'espace d'écoulement secondaire 14. Le conduit de veine de décharge 18 comprend ainsi un orifice intermédiaire 19, qui débouche dans l'espace intermédiaire 16 au niveau de la surface amont du flasque transversal aval 9.
Les portes 12, les espaces intermédiaires 16 et les conduits 18 de veine de décharge associés forment ainsi ensemble un système d'évacuation d'air vers l'espace d'écoulement secondaire 14 de la turbomachine.
Le moyeu 2 du carter intermédiaire 1 comporte donc une pluralité de tels systèmes répartis autour de l'axe X.
Par ailleurs, lorsqu'une porte 12 d'une vanne de décharge est en position ouverte, un flux d'air écopé par celle-ci traverse l'espace intermédiaire 16, le conduit de veine de décharge 18 correspondant puis atteint l'espace d'écoulement secondaire 14 par l'intermédiaire d'une grille d'évacuation 20 comprenant des ailettes, ou grille VBV. Les veines de décharge et les ailettes des grilles VBV 20 sont inclinées par rapport à la direction d'écoulement du flux secondaire F2, afin de rediriger le flux d'air en provenance de l'espace d'écoulement primaire et de l'aligner autant que possible avec celui du flux secondaire F2.
Les turbomachines modernes opèrent à des taux de dilution (plus connus sous leur terminologie anglaise de bypass ratio) de plus en plus importants. Afin de limiter les pertes par chocs dans les écoulements supersoniques en tête de soufflante, la vitesse angulaire de rotation de la soufflante est réduite. Cela a pour effet de réduire le taux de compression de la soufflante. A des taux de compression plus faible, les pertes de charge et de décollement du flux secondaire F2 ont donc un impact plus important et doivent être limitées au maximum. Ces pertes de charges sont présentes dans les zones présentant notamment des irrégularités de surface.
La Demanderesse s'est cependant aperçue du fait que la présence de la grille VBV 20 créait une irrégularité de veine susceptible de créer des pertes de charge lorsque la veine de décharge est non débitante (c'est-à- dire lorsque la porte 12 de la vanne de décharge est en position fermée), typiquement en régime de croisière. La grille VBV 20 forme en effet une surface poreuse dans laquelle l'air peut s'engouffrer et susceptibles de créer des pertes de charge et/ou décollements de couche limite dans le flux secondaire F2.
II a donc été proposé dans le document FR 15 5281 1 déposé le 1 er avril 2015 au nom de la Demanderesse un moyeu de carter intermédiaire pour une turbomachine à double flux comprenant :
- un ensemble d'ailettes de décharge, fixées dans le conduit de veine de décharge, au niveau de l'orifice de sortie de la virole externe, et
- des moyens d'obturation, configurés pour ajuster une section de passage de l'orifice de sortie en fonction de la position de la porte mobile.
Les moyens d'obturation sont mobiles entre une configuration ouverte, dans laquelle un flux d'air en provenance de l'orifice d'entrée est susceptible de passer à travers les ailettes de décharge, et une configuration fermée, dans laquelle les moyens d'obturation obturent une section de passage de l'orifice de sortie. Ces moyens d'obturation peuvent notamment être formés par les ailettes de décharge qui sont alors montées à pivotement dans le conduit de veine de décharge entre la configuration ouverte et la configuration fermée.
Toutefois, ces moyens d'obturation nécessitent la mise en œuvre de moyens d'asservissement et donc l'ajout de composants dans le moteur et donc l'augmentation de sa masse. Typiquement, dans la demande FR 15 5281 1 , le couplage est réalisé à l'aide d'un système de régulation numérique ou d'un système d'asservissement connectant mécaniquement ou hydrauliquement la porte aux moyens d'obturation et assurant ainsi leur ouverture et leur fermeture simultanée.
Le document US 2013/269366 décrit un moyeu de carter intermédiaire comprenant un conduit de veine de décharge qui débouche dans un espace d'écoulement secondaire à travers un orifice de sortie et des ailettes de décharge, l'ouverture et la fermeture des ailettes de décharge étant synchronisée à l'aide d'une tige pivotante.
RESUME DE L'INVENTION
Un objectif de l'invention est donc de proposer une turbomachine à double flux comprenant des vannes de décharge permettant de réduire les irrégularités de surface susceptibles de créer des pertes de charge ou de décoller le flux secondaire dans la veine secondaire, qui soit simple et facile à mettre en œuvre, sans pour autant augmenter la masse de la turbomachine.
Pour cela, l'invention propose un moyeu de carter intermédiaire pour une turbomachine à double flux, ledit moyeu comprenant :
- une virole interne configurée pour délimiter un espace d'écoulement primaire du flux de gaz primaire de la turbomachine,
- une virole externe configurée pour délimiter un espace d'écoulement secondaire du flux de gaz secondaire de ladite turbomachine,
- un conduit de veine de décharge, s'étendant entre la virole interne la virole externe, ledit conduit de veine de décharge débouchant d'une part dans l'espace d'écoulement primaire à travers un orifice d'entrée formé dans la virole interne, et d'autre part dans l'espace d'écoulement secondaire à travers un orifice de sortie formé dans la virole externe,
- une porte mobile entre une position de fermeture, dans laquelle la porte ferme une section de passage de l'orifice d'entrée, et une position d'ouverture, dans laquelle la porte libère une section de passage de l'orifice d'entrée, et
- des ailettes de décharge comprenant un bord d'attaque et un bord de fuite, opposé au bord d'attaque.
Les ailettes de décharge sont montées à rotation autour d'un pivot dans le conduit de veine de décharge au niveau de l'orifice de sortie entre une configuration ouverte, dans laquelle un flux d'air en provenance de l'orifice d'entrée est susceptible de passer entre les ailettes de décharge, et une configuration fermée, dans laquelle les ailettes de décharge obturent une section de passage de l'orifice de sortie. Le pivot de chaque ailette de décharge est plus proche de son bord d'attaque que de son bord de fuite.
Dans une forme de réalisation, les ailettes de décharge comprennent une partie aval, s'étendant entre le pivot et le bord de fuite et une partie amont, s'étendant entre le pivot et le bord d'attaque, la partie aval et la partie amont des ailettes de décharge présentant une densité différente.
Certaines caractéristiques préférées mais non limitatives du moyeu de carter décrit ci-dessus sont les suivantes, prises seules ou en combinaison :
- en configuration fermée, les ailettes de décharge créent une surface sensiblement continue,
- chaque ailette de décharge est en contact avec une ailette de décharge adjacente afin de former la surface sensiblement continue,
- la partie aval est creuse,
- la virole interne présente un axe de révolution et le moyeu comprend une pluralité d'ailettes de décharge réparties circonférentiellement autour dudit axe, au moins une partie desdites ailettes de décharge présentant une répartition de densité différente selon leur position angulaire autour de l'axe,
- chaque ailette de décharge est équipée d'un système à ressort fixé d'une part sur le pivot et d'autre part sur le conduit de veine de décharge de manière à appliquer un moment sur l'ailette de décharge tendant à amener ladite ailette dans sa configuration ouverte, et - le moyeu comprend en outre un système d'amortissement des ailettes de décharge.
Selon un deuxième aspect, l'invention propose également un carter intermédiaire pour une turbomachine à double flux comprenant un moyeu comme décrit ci-dessus, ainsi qu'une turbomachine comprenant un tel carter intermédiaire.
BREVE DESCRIPTION DES DESSINS
D'autres caractéristiques, buts et avantages de la présente invention apparaîtront mieux à la lecture de la description détaillée qui va suivre, et au regard des dessins annexés donnés à titre d'exemples non limitatifs et sur lesquels :
La figure 1 , qui a été décrite ci-dessus, est une vue en coupe axiale d'un moyeu pour carter intermédiaire connu de l'art antérieur, et
Les figures 2a et 2b sont des vue schématiques en coupe d'un exemple de réalisation des ailettes de décharge en configuration ouverte et en configuration fermée, respectivement. DESCRIPTION DETAILLEE D'UN MODE DE REALISATION
Dans ce qui suit, un moyeu 2 de carter intermédiaire pour une turbomachine à double flux et un carter intermédiaire associé vont à présent être décrits en référence aux figures annexées.
Les pièces de moyeu 2 pour carter intermédiaire de l'art antérieur déjà décrites sont également présentes dans les modes de réalisations qui suivent.
En particulier, un moyeu 2 de carter intermédiaire conforme à l'invention comprend :
- une virole interne 3 configurée pour délimiter un espace d'écoulement primaire 10 du flux de gaz primaire de la turbomachine, - une virole externe 5 configurée pour délimiter un espace d'écoulement secondaire 14 du flux de gaz secondaire de ladite turbomachine, et
- un conduit de veine de décharge 18, s'étendant entre la virole interne 3 la virole externe 5.
Le conduit de veine de décharge 18 débouche dans l'espace d'écoulement primaire 10 à travers un orifice d'entrée 4 formé dans la virole interne 3 et dans l'espace d'écoulement secondaire 14 à travers un orifice de sortie 6 formé dans la virole externe 5. Comme décrit précédemment, le moyeu 2 peut en outre comprendre un espace intermédiaire 16, délimité par les viroles interne 3 et externe 5 d'une part et par les flasques amont 7 et aval 9 d'autre part, interposé entre une extrémité amont (définissant l'orifice intermédiaire) du conduit de veine de décharge 18 et l'orifice d'entrée 4.
L'orifice d'entrée 4, qui est formé dans la virole interne 3 du moyeu 2, peut être sélectivement ouvert ou fermé par une porte 12 en fonction des phases de vol de la turbomachine. De préférence, la porte 12 est mobile entre une position de fermeture, dans laquelle la porte 12 ferme l'orifice d'entrée 4, et une position d'ouverture, dans laquelle la porte 12 libère l'orifice d'entrée 4. Par exemple, la porte 12 peut être montée articulée sur la virole interne 3 ou comprendre une trappe à glissière.
Le moyeu 2 comprend en outre une grille VBV 20 comprenant un ensemble d'ailettes de décharge 22, fixées dans le conduit de veine de décharge 18 au niveau de l'orifice de sortie 6 de la virole externe 5 et configurées pour orienter un flux d'air de décharge F3 en provenance de l'espace d'écoulement primaire 10 et l'injecter dans l'espace d'écoulement secondaire 14 suivant une direction sensiblement parallèle à celle du flux secondaire F2, afin de réduire les pertes de charge dans l'espace d'écoulement secondaire 14. Le conduit de veine de décharge 18 comprend en outre des moyens d'obturation 22, configurés pour ajuster une section de passage de l'orifice de sortie 6 en fonction de la position de la porte 12. A cet effet, les moyens d'obturation 22 sont mobiles entre une configuration ouverte, dans laquelle un flux d'air en provenance de l'orifice d'entrée 4 est susceptible de passer entre les ailettes de décharge 22, et une configuration fermée, dans laquelle de moyens d'obturation 22 obturent une section de passage de l'orifice de sortie 6
Dans une forme de réalisation, dans la configuration fermée, les moyens d'obturation 22 affleurent la virole externe 5 et forment une surface sensiblement continue afin de limiter les irrégularités de surface susceptibles de créer des pertes de charge ou de décoller le flux secondaire F2.
Ainsi, lorsque la porte 12 est en position de fermeture et qu'aucun flux d'air n'est prélevé par la vanne de décharge dans l'espace d'écoulement primaire 10, les moyens d'obturation 22 ferment la section de passage de l'orifice de sortie 6, ce qui permet de réduire les irrégularités de surface dans l'espace d'écoulement secondaire 14 et donc de limiter les pertes de charge qui peuvent en résulter. Dans cette configuration, l'espace d'écoulement secondaire est sensiblement analogue aux espaces d'écoulement conventionnels des turbomachines dépourvues de vannes de décharge 12. Cette configuration, dans laquelle les portes 12 et les moyens d'obturation 22 sont fermés, correspond à environ 70% du cycle de fonctionnement de la turbomachine (régime de croisière).
En revanche, lorsque de l'air doit être prélevé dans l'espace d'écoulement primaire 10, par exemple lors d'une phase de décollage ou d'atterrissage, la porte 12 est en position ouverte et les moyens d'obturation 22 sont amenés en configuration ouverte afin de libérer le passage pour l'air de décharge et de permettre son introduction dans le flux secondaire F2.
Dans l'exemple de réalisation illustré sur les figures 2 à 4, les moyens d'obturation sont formés par les ailettes de décharge 22. A cet effet, les ailettes de décharge 22 sont montées à pivotement dans le conduit 18 de la veine de décharge, entre la configuration ouverte et la configuration fermée.
De la sorte, dans la configuration ouverte (figure 2a), les ailettes de décharge 22 s'étendent de manière usuelle afin de dévier le flux d'air de décharge F3 et l'introduire dans le flux secondaire F2 en réduisant les pertes de charge, tandis que dans la configuration fermée (2b), elles affleurent la virole externe 5 en s'étendant dans le prolongement de celle-ci et obturent ainsi la section de passage de l'orifice de sortie 6.
Dans une forme de réalisation, chaque ailette de décharge 22 est en contact avec une ailette de décharge 22 adjacente afin de former la surface sensiblement continue. A cet effet, les liaisons pivot 26 de deux ailettes de décharge 22 adjacentes sont séparées d'une distance sensiblement égale ou légèrement inférieure à une longueur des ailettes 22. De la sorte, la surface formée par les ailettes de décharge 22 en configuration fermée est sensiblement continue, et en tout état de cause génère des irrégularités de surface négligeables en comparaison avec les grilles d'ailettes de décharge 22 conventionnelles qui sont fixes par rapport au conduit 18.
A cet effet, les ailettes de décharge 22 sont montées à rotation dans le conduit de veine de décharge 18 autour d'un pivot 26 entre la configuration ouverte et la configuration fermée. De préférence, les pivots 26 des ailettes de décharge 22 sont montés au niveau de l'orifice de sortie 6.
Les pivots 26 peuvent être formés intégralement avec les ailettes de décharge 22, ou rapportés et fixés sur les ailettes de décharge 22.
Cette forme de réalisation présente l'avantage de ne pas alourdir le moyeu 2 en utilisant les pièces déjà présentes dans celui-ci (les ailettes 22), et de réduire par conséquent la consommation spécifique de la turbomachine en diminuant les pertes de charge et les décollements du flux secondaire F2 en régime de croisière.
Chaque ailette de décharge 22 comprend un bord d'attaque BA et un bord de fuite BF, opposé au bord d'attaque BA. Le bord d'attaque BA d'une ailette 22 correspond à la partie antérieure de son profil aérodynamique. Il fait face au flux d'air de décharge F3 et le divise en un écoulement d'air d'intrados et en un écoulement d'air extrados. Le bord de fuite BF quant à lui correspond à la partie postérieure du profil aérodynamique, où se rejoignent les écoulements intrados et extrados.
Afin de permettre le déplacement des ailettes de décharge 22 d'une configuration à une autre sans nécessiter d'asservissement actif, le pivot 26 de chaque ailette de décharge 22 est plus proche de son bord d'attaque BA que de son bord de fuite BF. Par ailleurs, l'axe de rotation 27 de chaque pivot 26 est de préférence aligné ou à faible écart de la virole externe 5 (au niveau de la section de passage de l'orifice de sortie 6). De la sorte, en configuration ouverte, les ailettes de décharge 22 s'étendent partiellement dans l'espace d'écoulement secondaire, tandis qu'elles forment une surface sensiblement continue dans le prolongement de la virole externe 5 en configuration fermée.
Ainsi, lorsqu'il n'y a pas de flux d'air dans le conduit de veine de décharge 18, la partie 23 (dite partie aval 23) des ailettes de décharge 22 qui s'étend entre le pivot 26 et le bord de fuite BF s'étend dans l'espace d'écoulement secondaire. Le flux secondaire F2 exerce donc un effort aérodynamique sur cette partie 23 des ailettes de décharge 22 qui tend à la rabattre vers le conduit de veine de décharge 18 de manière à aligner lesdites ailettes 22 avec la virole externe 5. Ainsi, lorsqu'il n'y a pas de flux d'air de décharge F3 dans le conduit de veine de décharge 18, les ailettes 22 se positionnent de manière passive (c'est-à-dire sans asservissement) dans leur configuration fermée.
Lorsqu'un flux d'air de décharge F3 traverse le conduit de veine de décharge 18, ce flux d'air de décharge F3 applique des efforts aérodynamiques plus importants sur la partie aval 23 des ailettes de décharge 22 (c'est-à-dire la partie des ailettes 22 qui s'étend entre le pivot 26 et le bord de fuite BF) puisque cette partie est plus grande que la partie amont 24 (c'est-à-dire la partie des ailettes 22 qui s'étend entre le pivot 26 et le bord d'attaque BA). Si le flux d'air de décharge F3 applique un effort plus important sur la partie aval 23 de l'ailette de décharge 22 que le flux secondaire F2 et la gravité, l'ailette 22 pivote autour du pivot 26 et s'aligne avec le flux d'air de décharge F3, permettant ainsi au flux d'air de décharge F3 de sortir du conduit de veine de décharge 18.
Afin de renforcer le moment appliqué par le flux d'air de décharge F3 sur les ailettes de décharge 22 et de garantir que les ailettes 22 s'ouvrent quel que soit le débit de décharge du flux secondaire F2, la configuration des ailettes de décharge 22 peut être modifiée afin d'augmenter l'effet des efforts aérodynamiques appliqués sur la partie aval 23 des ailettes 2, ou à l'inverse réduire les effets des efforts appliqués par le flux secondaire F2 et par la gravité.
Par exemple, la position du pivot 26 de chaque ailette de décharge
22 peut être ajustée par rapport au bord d'attaque BA et au bord de fuite BF de manière à augmenter le bras de levier entre le pivot 26 et le bord de fuite BF et donc le moment appliqué par le flux d'air de décharge F3 sur la partie aval 23 des ailettes 22.
En variante, la densité locale des ailettes de décharge 22 (et donc la position de leur centre de gravité) peut être ajustée en augmentant la masse de tout ou partie de la partie amont 24 des ailettes 22 et/ou en réduisant la masse de tout ou partie de la partie aval 23 des ailettes 22. Par exemple, la partie aval 23 de chaque ailette de décharge 22 peut être partiellement creuse tandis que la partie amont 24 est pleine. Cette modification de la position du centre de gravité des ailettes de décharge 22 à l'aide de la répartition de leur densité permet ainsi de modifier le moment résultant des efforts aérodynamiques et de la gravité sur les ailettes 22. En particulier, en comparaison avec une ailette de décharge dont la densité est homogène : - le moment résultant des efforts aérodynamiques appliqués par le flux d'air de décharge F3 sur la partie aval 23 de l'ailette de décharge 22 sera plus important, et
- le moment résultant des efforts aérodynamiques appliqués par le flux secondaire F2 et par la gravité sera plus faible.
Selon une autre variante, le comportement des ailettes de décharge 22 peut également être modifié en élargissant ou en réduisant l'ailette de décharge 22 dans la zone adjacente à son bord d'attaque BA.
Par exemple, l'épaisseur du bord d'attaque BA de l'ailette de décharge 22, ou le cas échéant de tout le profil de l'ailette 22 dans une zone adjacente au bord d'attaque BA, peut être augmentée. On pourra notamment réaliser un biaisage circulaire afin d'augmenter le volume interne de l'ailette de décharge 22. Cet élargissement local permet ici encore de déplacer le centre de gravité de l'ailette de décharge 22 pour augmenter le moment résultant appliqué sur sa partie aval 23 et contrebalancer le moment résultant appliqué sur sa partie amont 24.
En variante, l'épaisseur du bord d'attaque BA peut être réduite, par exemple en effectuant un biaisage pointu dudit bord d'attaque BA.
De manière analogue, l'épaisseur du bord de fuite BF peut être augmentée ou réduite afin de modifier la position du centre de gravité de l'ailette de décharge 22.
Selon une autre variante encore, l'ailette de décharge 22 peut être équipée d'un système à ressort, fixé d'une part sur le pivot 26 et d'autre part sur le conduit de veine de décharge 18 (de préférence sur une paroi qui ne s'étend pas dans le flux d'air de décharge F3) de manière à appliquer un moment sur l'ailette de décharge 22 tendant à amener ladite ailette 22 dans sa configuration ouverte. La raideur du système à ressort est alors choisie de manière à assurer que l'ailette 22 revient en configuration ouverte lorsque la porte 12 est en position d'ouverture.
Bien entendu, ces quatre variantes de réalisation pour renforcer le moment appliqué par le flux d'air de décharge F3 sur les ailettes de décharge 22 peuvent être combinées. Ainsi, grâce à l'ajustement de la position du pivot 26 par rapport au bord d'attaque BA et au bord de fuite BF, à la modification éventuelle des ailettes 22 en vue de déplacer leur centre de gravité et au système à ressort optionnel, on obtient des moyens d'obturation susceptibles de passer de la configuration ouverte à la configuration fermée de manière automatique en fonction du flux secondaire F2 et du flux d'air de décharge F3.
On notera que, selon la position angulaire des ailettes de décharge 22 autour de l'axe X de la virole interne 3 (par exemple à 12h ou à 6h), les effets de la gravité sur la configuration des ailettes de décharge 2 sont différents. Typiquement, pour des ailettes de décharge positionnées à 12h (soit à l'opposé du sol par rapport à l'axe X), le moment appliqué sur les ailettes 22 et résultant de la gravité a tendance à amener les ailettes 22 dans leur configuration fermée, tandis pour les ailettes décharge positionnées à 6h (soit à l'opposé de la position à 12h par rapport à l'axe X), le moment appliqué sur les ailettes 22 et résultant de la gravité a tendance à amener les ailettes 22 dans leur configuration ouverte.
Par conséquent, la position du pivot 26 par rapport au bord d'attaque BA et au bord de fuite BF, et éventuellement la position du centre de gravité des ailettes 22, peut être différente en fonction de leur position angulaire autour de l'axe X afin de tenir compte des effets de la gravité sur la configuration des ailettes de décharge 22.
De même, l'angle entre une ailette de décharge 22 donnée et la paroi amont 18a (dans le sens d'écoulement des gaz dans le moyeu 2) du conduit de veine de décharge peut varier en fonction de la position axiale de l'ailette 22 (le long de l'axe X), afin de tenir compte de la direction locale de l'écoulement du flux de décharge. Par exemple, l'ailette de décharge 22 la plus proche de la paroi amont 18a du conduit 18 peut être plus inclinée par rapport à la section de l'orifice de sortie 6 que l'ailette de décharge 22 la plus éloignée de cette paroi 18a. On pourra notamment se référer à la demande FR 15 52808 déposée le 1 er avril 2015 au nom de la Demanderesse pour plus d'information sur l'inclinaison respective des différentes ailettes de décharge 22 dans le conduit de veine de décharge 18.
En tout état de cause, la configuration ouverte de chaque ailette de décharge 22 peut être ajustée en fonction de l'angle optimal à atteindre afin de limiter les pertes de charge lors de l'introduction du flux d'air de décharge F3 dans la veine secondaire en ajustant la position du pivot 26 par rapport au bord d'attaque BA et au bord de fuite BF de chaque ailette 22 et/ou la position de leur centre de gravité, comme indiqué plus haut.
Que le conduit de veine de décharge 18 soit débitant (c'est-à-dire traversé par un flux d'air de décharge F3) ou non, les ailettes de décharge 22 sont susceptibles de vibrer, dans la mesure où elles sont libres en rotation autour de leur pivot 26. Afin d'assurer que les ailettes 22 ne changent de configuration que lorsque le conduit de veine de décharge 18 devient débitant ou cesse d'être débitant, le pivot 26 des ailettes 22 peut être équipé d'un système d'amortissement des vibrations, fixé d'une part sur le pivot 26 et d'autre part sur le conduit de veine de décharge 18 (de préférence sur une paroi qui ne s'étend pas dans le flux d'air de décharge F3). Un tel système d'amortissement peut notamment comprendre un système à ressort, un amortissement hydraulique, etc. Le cas échéant, le système d'amortissement peut également participer au renfort du moment appliqué par le flux d'air de décharge F3 sur les ailettes de décharge 22 pour permettre aux ailettes de décharge 22 de venir en configuration ouverte.
Les ailettes de décharge 22 peuvent notamment être du type ailettes papillon, ou toute autre forme adaptée pour dévier le flux d'air en provenance de l'espace d'écoulement primaire 10 afin de l'aligner avec le flux secondaire F2.

Claims

REVENDICATIONS
1 . Moyeu (2) de carter intermédiaire (1 ) pour une turbomachine à double flux, ledit moyeu (2) comprenant :
- une virole interne (3) configurée pour délimiter un espace d'écoulement primaire (10) du flux de gaz primaire (F1 ) de la turbomachine,
- une virole externe (5) configurée pour délimiter un espace d'écoulement secondaire (14) du flux de gaz secondaire (F2) de ladite turbomachine,
- un conduit de veine de décharge (18), s'étendant entre la virole interne (3) la virole externe (5), ledit conduit de veine de décharge (18) débouchant d'une part dans l'espace d'écoulement primaire (10) à travers un orifice d'entrée (4) formé dans la virole interne (3), et d'autre part dans l'espace d'écoulement secondaire (14) à travers un orifice de sortie (6) formé dans la virole externe (5),
- une porte (12) mobile entre une position de fermeture, dans laquelle la porte (12) ferme une section de passage de l'orifice d'entrée (4), et une position d'ouverture, dans laquelle la porte (12) libère une section de passage de l'orifice d'entrée (4), et
- des ailettes de décharge (22) comprenant un bord d'attaque (BA) et un bord de fuite (BF), opposé au bord d'attaque (BA),
lesdites ailettes de décharge (22) étant montées à rotation autour d'un pivot (26) dans le conduit de veine de décharge (18) au niveau de l'orifice de sortie (6) entre une configuration ouverte, dans laquelle un flux d'air (F3) en provenance de l'orifice d'entrée (4) est susceptible de passer entre les ailettes de décharge (22), et une configuration fermée, dans laquelle les ailettes de décharge (22) obturent une section de passage de l'orifice de sortie (6),
le moyeu (2) de carter intermédiaire étant caractérisé en ce que le pivot (26) de chaque ailette de décharge (22) est plus proche de son bord d'attaque (BA) que de son bord de fuite (BF) et en ce que les ailettes de décharge (22) comprennent une partie aval (23), s'étendant entre le pivot (26) et le bord de fuite (BF) et une partie amont (24), s'étendant entre le pivot (26) et le bord d'attaque (BA), la partie aval (23) et la partie amont (24) des ailettes de décharge (22) présentant une densité différente.
2. Moyeu (2) de carter intermédiaire (1 ) selon la revendication 1 , dans lequel, en configuration fermée, les ailettes de décharge (22) créent une surface sensiblement continue.
3. Moyeu (2) de carter intermédiaire (1 ) selon la revendication 2, dans lequel chaque ailette de décharge (22) est en contact avec une ailette de décharge (22) adjacente afin de former la surface sensiblement continue.
4. Moyeu (2) de carter intermédiaire (1 ) selon l'une des revendications 1 à 3, dans lequel la partie aval (23) est creuse.
5. Moyeu (2) de carter intermédiaire (1 ) selon l'une des revendications 1 à 4, dans lequel la virole interne (3) présente un axe (X) de révolution et le moyeu (2) comprend une pluralité d'ailettes de décharge (22) réparties circonférentiellement autour dudit axe (X), au moins une partie desdites ailettes de décharge (22) présentant une répartition de densité différente selon leur position angulaire autour de l'axe (X).
6. Moyeu de carter intermédiaire (1 ) selon l'une des revendications 1 à 5, dans lequel chaque ailette de décharge (22) est équipée d'un système à ressort fixé d'une part sur le pivot (26) et d'autre part sur le conduit de veine de décharge (18) de manière à appliquer un moment sur l'ailette de décharge (22) tendant à amener ladite ailette (22) dans sa configuration ouverte.
7. Moyeu de carter intermédiaire (1 ) selon l'une des revendications 1 à 6, comprenant en outre un système d'amortissement des ailettes de décharge (22).
8. Carter intermédiaire (1 ) pour une turbomachine à double flux comprenant un moyeu (2) de carter intermédiaire (1 ) selon l'une des revendications 1 à 7.
9. Turbomachine à double flux comprenant un carter intermédiaire (1 ) selon la revendication 8.
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