WO2016099327A1 - Система локализации и охлаждения расплава активной зоны ядерного реактора - Google Patents

Система локализации и охлаждения расплава активной зоны ядерного реактора Download PDF

Info

Publication number
WO2016099327A1
WO2016099327A1 PCT/RU2015/000782 RU2015000782W WO2016099327A1 WO 2016099327 A1 WO2016099327 A1 WO 2016099327A1 RU 2015000782 W RU2015000782 W RU 2015000782W WO 2016099327 A1 WO2016099327 A1 WO 2016099327A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
melt
vessel
filler
wall
heat
Prior art date
Application number
PCT/RU2015/000782
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Андрей Борисович НЕДОРЕЗОВ
Александр Стальевич СИДОРОВ
Original Assignee
Акционерное Общество "Атомэнергопроект"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority to MYPI2017702208A priority Critical patent/MY197730A/en
Priority to EA201650106A priority patent/EA032419B1/ru
Priority to CN201580076175.3A priority patent/CN107251153B/zh
Priority to UAA201707423A priority patent/UA122401C2/ru
Priority to CA2971148A priority patent/CA2971148C/en
Priority to KR1020177019501A priority patent/KR102199057B1/ko
Application filed by Акционерное Общество "Атомэнергопроект" filed Critical Акционерное Общество "Атомэнергопроект"
Priority to BR112017013047-5A priority patent/BR112017013047B1/pt
Priority to JP2017532099A priority patent/JP6776241B2/ja
Priority to EP15870435.3A priority patent/EP3236473B1/en
Priority to US15/536,975 priority patent/US20170323694A1/en
Publication of WO2016099327A1 publication Critical patent/WO2016099327A1/ru
Priority to ZA2017/04785A priority patent/ZA201704785B/en

Links

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21C—NUCLEAR REACTORS
    • G21C9/00—Emergency protection arrangements structurally associated with the reactor, e.g. safety valves provided with pressure equalisation devices
    • G21C9/016—Core catchers
    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21C—NUCLEAR REACTORS
    • G21C13/00—Pressure vessels; Containment vessels; Containment in general
    • G21C13/02—Details
    • G21C13/024—Supporting constructions for pressure vessels or containment vessels
    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21C—NUCLEAR REACTORS
    • G21C13/00—Pressure vessels; Containment vessels; Containment in general
    • G21C13/10—Means for preventing contamination in the event of leakage, e.g. double wall
    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21C—NUCLEAR REACTORS
    • G21C15/00—Cooling arrangements within the pressure vessel containing the core; Selection of specific coolants
    • G21C15/18—Emergency cooling arrangements; Removing shut-down heat
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
    • Y02E30/30—Nuclear fission reactors

Definitions

  • the invention relates to the field of nuclear energy, in particular to systems that ensure the safety of nuclear power plants (NPPs), and can be used in severe accidents that lead to the destruction of the reactor vessel and its hermetic shell.
  • NPPs nuclear power plants
  • the greatest radiation hazard is accidents with core melting, which can occur during multiple failure of core cooling systems.
  • the prior art device for the localization and cooling of the corium of a nuclear reactor located in the subreactor space of a concrete mine including a water-cooled casing, briquettes of a diluent material of uranium oxide corium bound with cement mortar and placed in steel blocks in several horizontal layers, the bottom of the lower block is identical in shape to the bottom of the case, the blocks located above it have a central hole, and the attachment points of the blocks to the case and to each other are placed in vertical slots of the blocks (see RF patent 2514419, 04/27/2014).
  • the bottom of the lower block identical in shape to the bottom of the body, does not have a central hole, and the blocks located above it have such holes, therefore, briquettes of the diluent material are “locked” in the lower block upon receipt of the first portion of the core melt, consisting mainly of made of liquid steel and zirconium. Given the angle of inclination of the bottom from 10 to 20 degrees, the mass of "locked" briquettes of the diluent material is from 25 to 35% of the total mass of briquettes located in the housing.
  • the subsequent receipt of the second portion of the core melt consisting mainly of uranium and zirconium oxides, one to three hours after the first portion will not be able to create conditions for thermochemical interaction with briquettes in the lower block, since the steel that has arrived earlier will either freeze in the lower block (and then the interaction of the briquettes with uranium and zirconium oxides will be blocked), or the previously overheated steel will destroy the steel frame of the lower block with all the fasteners (and then the briquettes in it will float, forming slag ovoy cap over the corium);
  • the formula that determines the mass of the diluent material of the uranium-containing oxide corium incorrectly determines the lower limit of the required mass of the diluent material, which is due to incorrect consideration of the ratio of the thickness of the layers of oxides and metals coming from the nuclear reactor.
  • the lower limit should be increased by 35% when blocking briquettes in the lower block and should be increased by another 15% when blocking briquettes with liquid steel in the upper blocks before the inversion of oxide and metal layers. In this way, the lower limit for calculating the mass of the diluent material must be multiplied by a factor of 1.5.
  • the prior art also knows the device wall of the heat exchanger casing, designed for melt localization and cooling, including an inner and outer wall and a filler placed between them made of granular ceramic material chemically similar to a sacrificial material, at least 100 mm thick (see RF Patent for Useful model ⁇ ° 100326, 12/10/2010).
  • granular ceramic material does not provide effective protection of the outer wall of the heat exchanger body from thermal shock from the high-temperature melt due to the fact that this material is an effective thermal insulator with thermal conductivity, on average, less than 0.5 W / ( m K), and until the end of its melting, heat practically does not transfer heat to the outer wall of the casing, which increases the risk of destruction of the heat exchanger during convection leaching of granular material with a melt;
  • granular ceramic material does not provide reliable chemical protection of the outer wall of the heat exchanger body due to the fact that when the inner wall of the heat exchanger body breaks down, this material can spill out of the vertical wall between the walls with a flow rate determined by the destruction area, this process empties the wall between the walls, depriving the external wall of the body of the necessary chemical and thermal protection, which increases the risk of destruction of the heat exchanger;
  • the objective of the invention is to eliminate the disadvantages of analogues.
  • the technical result of the invention is to increase the efficiency of heat removal from the melt and increase the reliability of the structure.
  • the specified technical result is achieved due to the fact that the localization and cooling system of the core melt of the water-water type nuclear reactor contains a funnel-shaped guide plate installed under the bottom of the body, a truss-console installed under the guide plate so that the plate rests on the truss console, a melt trap installed under the console farm and provided with a cooled shell in the form of a multilayer vessel to protect the external heat exchange wall from dynamic, thermal and chemical impact, and a filler for diluting the melt, placed in the aforementioned multilayer vessel, said multilayer trap vessel having a metal outer and inner wall and a filler placed between them from a low-conductive material with respect to the wall materials, and the filler thickness h 3an satisfies the condition : 0.8h Hap ⁇ h 3an ⁇ l, 6h Hap , where hdroita P is the thickness of the outer wall of the vessel.
  • the outer and inner walls are made of steel
  • the system uses a filler with a melting point of 800-
  • the vessel has a flange in the upper part, the outer and inner diameters of which coincide with the outer and inner diameters, respectively, of the outer and inner walls of the vessel.
  • the system additionally contains an artificial skull layer placed between the outer wall and the vessel filler, while the skull layer is made on the basis of at least one of the oxides selected from: zirconium oxide, aluminum oxide, iron oxide, when the base is not contained in the layer less than 20 wt.%.
  • melt trap having a three-layer shell with external (external) and internal metal walls and a low-heat-conducting filler, the thickness of which satisfies the condition:
  • the specified ratio of the parameters provides effective heat removal from the melt without violating the integrity of the outer wall, which is explained by the following.
  • the thickness of the low-heat-conducting filler should not be less than 0.8 h crown ap due to the fact that in this case, during thermal shock, the filler will cease to fulfill its functions and will not ensure guaranteed integrity of the outer heat-exchange wall,
  • the thickness of the low-conductivity aggregate should not be more than 1, 6 h Hap , since in this case a complete blockage of heat transfer through the outer heat exchange wall may occur for more than 1 hour, which is unacceptable for thermophysical reasons (the melt temperature will increase, the radiation temperature will increase aerosol formation, etc.).
  • FIG. 1 (a, b) schematically shows the design of the localization system, and in FIG. 2 design of a multilayer trap vessel.
  • Structural elements are indicated by the following positions:
  • a guide plate (4) is installed, having the shape of a funnel, which rests on a truss-console (5) equipped with thermal protection (6).
  • a melt trap (8) is installed, which has a cooled shell (body) in the form of a multilayer vessel, including metal outer (11) and inner (13) layers (walls), between which a filler layer (12) is placed from low heat conductive material.
  • a sacrificial filler (10) is placed inside the trap body (8) to dilute the melt.
  • a pit (14) is made to accommodate a corium having a stepped, conical or cylindrical shape.
  • thermal protection (9) of the flange of the multilayer vessel is provided.
  • a service platform (7) is located in the space between the truss console (5) and the trap (8).
  • the guide plate (4) is designed to guide the corium
  • the guide plate (4) holds large fragments of the internals, fuel assemblies and the bottom of the reactor vessel from falling into the trap and protects the truss console (5) and its communications from destruction when the melt from the reactor vessel (1) enters the trap ( 8).
  • the guide plate (4) also protects the concrete shaft (3) from direct contact with the core melt.
  • the guide plate (4) is divided by power ribs into sectors along which the flow of the melt is ensured. Power ribs hold the bottom of the reactor vessel (2) with the melt, which does not allow the bottom to block the passage sections of the guide plate sectors (4) during its destruction or severe plastic deformation and disrupt the melt runoff.
  • a layer of sacrificial concrete (based on aluminum and iron oxides) is located directly below the surface
  • a layer of heat-resistant heat-resistant concrete (based on aluminum oxide) is under the sacrificial concrete.
  • Sacrificial concrete dissolving in the core melt, provides an increase in the bore in the sectors of the guide plate when blockages are formed (when the melt solidifies in one or several sectors), which prevents overheating and destruction of the power ribs, that is, a complete blocking of the bore and the consequence of this is the destruction of the guide plate.
  • Heat-resistant heat-resistant concrete provides structural strength while reducing the thickness of sacrificial concrete. This concrete protects the underlying equipment from the effects of the melt, preventing the melt from melting or destroying the guide plate (4).
  • the truss console (5) protects not only the trap (8), but also the internal communications of the entire localization and cooling system of the core melt from destruction from the corium side and is a support for a guide plate (4), which transmits static and dynamic effects to the truss console (5), mounted in the reactor shaft (3).
  • the truss console (5) also ensures the operability of the guide plate (4) in the case of its sector destruction when the bearing capacity of the power ribs is weakened.
  • Farm console (5) contains:
  • channels for the removal of steam, ensuring the removal of steam from the subreactor room of the concrete mine (3) into the containment zone at the stage of cooling the corium in the trap (8); channels ensure the removal of saturated steam without exceeding the permissible pressure in the concrete mine
  • the trap (8) ensures the retention and cooling of the molten core in the subreactor room of the concrete mine (3) during the penetration or destruction of the reactor vessel (1) due to the developed heat exchange surface and heat transfer to water in boiling mode in a large volume.
  • a trap (8) is installed at the base of a concrete shaft (3) on embedded parts.
  • the shell of the trap (8) according to the claimed invention is a multilayer vessel having:
  • the outer layer (11) can be made of steel, for example, grades 22K, 20K, 25 L, 20L, and have a thickness of 10-90 mm at the walls, and 70-120 mm at the bottom.
  • the inner layer (13) can be made of steel, for example, grades 22K, 20K, 25L, 20L, 09G2S, steel 20 and have a thickness of 5-50 mm at the walls and 20-60 mm at the bottom.
  • the aggregate layer (12) is made of a material with a melting temperature of 800 - 1400 ° C, while the maximum melting temperature corresponds to the melting temperature of the steel from which the inner layer (13) is made.
  • the filler material concrete or ceramic chips (backfill) can be used, which is thermally conductive to the outer layer of the multilayer vessel (1 1) of the trap (8) containing iron oxide as the main component.
  • ceramic chips consist of no less than two components: refractory and low-melting. The low-melting component provides heat-conducting connection with the outer layer of the multilayer vessel (1 1).
  • the filler thickness (12) h 3an should satisfy the condition: 0.8h Hap ⁇ h 3an ⁇ l, 6h Hap , where h Hap is the thickness of the outer wall of the vessel. Moreover, a lower value is taken for cast aggregates with porosity of 5-10%, and a larger value for bulk aggregates with porosity of up to 40%:
  • the multilayer trap vessel (8) has a flange in the upper part, the outer and inner diameters of which coincide with the outer and inner diameters of the outer and inner walls of the vessel, respectively.
  • the outer layer of the multilayer vessel (11) of the trap (8) may further comprise a skull layer (15) located between the core layer (12) and the outer layer (11) of the trap (8) (see Fig. 3).
  • the skull layer (15) can be either preformed or formed during melt cooling. Depending on heat transfer conditions and thermochemical conditions, the layer thickness varies in the range from 0.1 to 5 mm at the initial stage of melt cooling, then, as the melt cools, the thickness of the skull crust can increase significantly.
  • the skull layer is made on the basis of at least one of the oxides selected from: zirconium oxide, alumina, iron oxide, with a base content of at least 20 wt.%.
  • the thickness of the stiffeners h pe 6 must satisfy the condition: 0.5h Hap ⁇ h pe6 ⁇ h Hap and a smaller value is taken for the thickness of the inner wall less than 0.5 h Hap , and a larger one in other cases:
  • the lower value cannot be less than 0.5 h Hap due to the thermomechanical instability of the ribs (severe deformation of the structure under dynamic action occurs, even with a filler);
  • the upper value cannot be greater than h Hap due to violation of heat removal from the outer layer of the multilayer vessel (11) - overheating and penetration of the heat exchange surface occur.
  • Power ribs can pass through the inner layer of the multilayer vessel (13) into the internal volume of the trap (8), forming a protective frame.
  • the outer layer is a wall of steel 22K 60 mm thick, the bottom of steel 25K 90 mm thick;
  • the inner layer is a wall of steel 22K with a thickness of 20 mm, the bottom of steel 22K with a thickness of 30 mm;
  • skull layer - a mixture of oxides of iron, aluminum and zirconium with a thickness of 0.5 mm;
  • Filler (10) provides volumetric dispersion of the corium melt within the trap (8). It is intended for the oxidation of corium and its dilution in order to reduce the volume of energy release and increase the heat transfer surface of the energy-generating corium from the outer layer of the multilayer vessel (1 1), and also helps to create conditions for the flooding of fuel-containing corium fractions above the steel layer.
  • the filler can be made of steel and oxide components containing oxides of iron, aluminum, zirconium, with channels for redistributing the corium not only in the cylindrical part, but also in the bottom conical volume.
  • the service platform (7) provides thermal protection for the upper part of the trap (8) and allows external inspection of the reactor vessel (1) during scheduled preventive maintenance, providing access to:
  • the claimed system operates as follows. At the moment of destruction of the reactor vessel (1), the core melt under the action of hydrostatic and overpressure begins to flow onto the surface of the guide plate (4) by the supported truss-console (5).
  • the melt flowing down the sectors of the guide plate (4) enters the multilayer vessel of the melt trap (8) and comes into contact with the filler (10).
  • thermal shields (6) of the truss-console (5) and the service platform (7) are melted. Destroyed, these thermal shields, on the one hand, reduce the thermal effect of the core melt on the equipment being protected, and on the other hand, reduce the temperature and chemical activity of the melt itself.
  • the melt sequentially first fills the sump (14), and then, as the steel elements of the filler structure (10) melt, it fills the voids between the non-metallic elements of the filler (10).
  • Non-metallic elements of the filler are bonded to each other with special cement, which ensures the sintering of these non-metallic elements among themselves into a structure that excludes the ascent of the elements of the filler in a heavier core melt.
  • the sintering of non-metallic elements among themselves provides sufficient masonry strength during the period of loss of strength from the side of the steel fasteners of the filler.
  • a decrease in the strength of the steel elements of the filler with increasing temperature is compensated by an increase in the strength of the masonry of non-metallic elements of the filler during sintering.
  • surface interaction of non-metallic filler elements with the core melt components begins.
  • the design, physical and chemical properties of the filler are selected in such a way as to ensure maximum efficiency of dissolution of the filler in melt of the core, to prevent the temperature of the melt from increasing, to reduce the processes of aerosol formation and radiant heat transfer from the melt mirror, to reduce the formation of hydrogen and other non-condensable gases.
  • iron oxide which has different oxidation states, oxidizes zirconium during the interaction with the core melt, oxidizes uranium and plutonium dioxides, which prevents the formation of their metal phases, provides additional oxidation of the remaining components of the melt, which eliminates the radiolysis of water vapor and blocks sorption of oxygen from the atmosphere over the melt mirror. This, in turn, leads to a significant decrease in the yield of hydrogen. Iron oxide in this process releases oxygen and can be reduced to metallic iron, inclusive.
  • the process of entering the core melt into the filler (10) takes place in two stages: at the first stage, mainly liquid steel and zirconium with an admixture of oxides are supplied from the reactor vessel (1) to the filler (10), and at the second, the main component of the incoming melt are refractory liquid oxides with an admixture of metals.
  • the first - the metal components of the core melt interact with the filler elements, melting them, and the liquid metal zirconium from the core melt is oxidized during the boundary interaction with non-metallic filler elements, which, when melted, float up forming a layer of light aluminum oxides of iron and zirconium over a layer of molten metals
  • the second - oxide components of the melt of the active zone of interaction comfort with metal structures and non-metallic elements of the filler, melting and dissolving them, and zirconium, chromium and some other liquid metals that are part of the oxide fraction of the core melt are oxidized when interacting with non-metallic elements of the filler.
  • both natural and artificial slag caps are used, which is formed both during the melting of special concretes under the influence of thermal radiation from the side of the melt mirror and during the interaction of the liquid corium melt with the filler .
  • the thickness and lifetime of the slag cap are selected in such a way as to minimize the impact of the upstream equipment from the side of the melt mirror during the most unfavorable initial period of melt localization - during the period of its entry into the filler and accumulation in the ULR housing.
  • the period of receipt of the core melt in the HRM can reach several hours, moreover, the input of the oxide phase is substantially uneven and may be accompanied by a significant change or temporary cessation of flow.
  • the chemical reactions of the filler with the core melt gradually change the composition and structure of the corium.
  • the core melt can pass from a homogeneous structure to a two-layer structure: at the top, mainly, a mixture of liquid steel and zirconium, below - a melt of refractory oxides with an admixture of metals; the melt density of refractory oxides is, on average, 25% higher than the density of a mixture of liquid metals.
  • the composition of the corium, especially its oxide part changes: the density of liquid oxides decreases more than the density of liquid metals.
  • the initial mass of non-metallic sacrificial filler materials is selected in such a way as to ensure guaranteed dissolution in liquid refractory oxides of the core of such a quantity of non-metallic sacrificial materials so that the resulting density of the new oxide melt is less than the density of the corium liquid metal fraction.
  • an inversion occurs in the bath of the corium melt: liquid oxides float up, and the liquid-metal fraction of corium drops down.
  • the new corium structure allows safe cooling of the molten mirror with water.
  • cooling water does not pose a threat of vapor explosions, which is associated with the thermophysical features of liquid oxides, and does not enter into chemical reactions with them with the formation of hydrogen, does not experience thermal decomposition, due to the relatively low temperature of the melt mirror. Inversion of liquid oxides and metals allows for a more uniform heat flow through the ULR case to the final absorber - water, which is due to various thermophysical properties of liquid oxides and liquid metals.
  • Heat transfer from the corium to the trap (8) occurs in three stages.
  • the first stage upon receipt, mainly of liquid metals in the pit
  • the level of the corium melt increases significantly (taking into account the dissolution of the sacrificial filler materials).
  • the oxide component of corium is energy-generating.
  • the distribution of energy release between the oxide and metal components of the corium is approximately 9 to 1, which leads to significant heat fluxes from the oxide component of the corium. Since the density of the corium oxide component at the initial stage of interaction with the filler is significantly higher than the density of the metal melt, stratification and redistribution of corium components is possible: liquid metals are at the top, and refractory oxides are at the bottom.
  • the oxide crust consisting of a melt of refractory oxides (skull), is formed as a result of cooling of the oxide melt at the oxide-metal interface, as a result of the fact that the metal has an order of magnitude higher thermal conductivity than oxides and can provide higher heat transfer to the final absorber heat to water. This effect is used to reliably localize the melt, thus preventing the chemical interaction of the corium components with the outer layer.
  • Liquid metals, located above the liquid oxides, receive energy, mainly due to convective heat transfer with liquid oxides, the direction of convective heat transfer from the bottom up. This factor can lead to overheating of the liquid metal fraction of the corium and a substantially uneven distribution of heat fluxes through the layers of the multilayer vessel (1 1-13) of the trap (8) to the final heat absorber, and, in addition, increase the heat flux density by radiation from the melt mirror.
  • the skull does not form and there is no natural barrier from overheating of the multilayer vessel. The solution to this problem is provided by constructive measures.
  • the outer layer of the multilayer vessel (11) from the side of the reactor shaft (3) is filled with water.
  • the melt trap (8) is installed in the reactor shaft (3) and communicates with the pit, in which, during design and beyond design basis accidents, the coolant of the primary circuit of the reactor installation, as well as the water entering the primary circuit from the safety systems, enter.
  • the melt trap (8) is made in the form of a multilayer vessel described above.
  • the main thermal loads are absorbed by the inner layer (13), and the main mechanical loads (shock and pressure) are absorbed by the outer layer (11).
  • the transfer of mechanical loads from the inner layer (13) to the outer layer (11) is provided by edges mounted on the inner surface of the outer layer (11), to which are welded inner layer (13).
  • the inner layer (13) through the ribs transfers forces from thermal deformation to the outer cooled layer (1 1).
  • the connection between the ribs and the outer layer (11) is made in a special way using thermal damping.
  • the main purpose of the aggregate (12) is to protect against thermal shock and the formation of a skull on the inner surface of the outer layer (11) of the trap (8).
  • the inner layer (13) is heated by the corium and melts, heat is transferred to the filler (12), which, when heated, melts and forms a skull crust on the relatively cold inner surface of the outer layer of the multilayer vessel (1 1). This process continues until the inner layer (13) and the aggregate (12) of the multilayer vessel are completely melted.
  • the process of melting and dissolving the aggregate (12) in the corium occurs quickly enough, which is due to the low thermal conductivity of the aggregate, therefore, almost all of the heat flux from the corium to the inner layer (13) of the multilayer vessel will be spent on melting the inner layer (13) and the aggregate (12).
  • the skull formed by the filler allows you to limit the heat flux to the outer layer (11) of the multilayer vessel, redistribute the heat flux along the height of the outer layer (11) and align it with respect to local differences in height and azimuth (in the diametrical plane of the multilayer vessel).
  • the limitation of the density of the heat flux passing through the outer layer (11) of the multilayer vessel is necessary to ensure stable crisis-free heat transfer to the final heat sink - 0782 water washing the melt trap (8). Heat transfer to water is carried out in the "boiling in large volume" mode, which allows for passive heat removal for unlimited time.
  • the function of limiting the heat flux is performed by two elements of the localization and cooling system of the core melt of a nuclear reactor.
  • the first element is the filler (10), which, on the one hand, provides dilution and increase in the volume of the heat-generating part of the corium, which allows to increase the heat transfer area, thereby reducing the density of the heat flux through the outer layer (1 1) of the trap (8), and on the other hand, it provides inversion of the oxide and metal components of the corium, in which the oxide component moves upward and the liquid metal component falls down, thereby reducing the maximum heat fluxes to the outer layer (11) due to the redistribution of heat Otoko the bottom of the trap (8).
  • the second element is the filler (12) of the multilayer vessel, which ensures the reduction (alignment) of the maximum heat fluxes on the outer layer (11) due to the formation of a refractory skull crust, which provides redistribution of the maximum heat fluxes from the corium side along the height and azimuth of the outer layer (11) of the trap ( 8).
  • a melt trap (8) is installed.
  • the corium in the trap (8) gradually cools as the accumulated heat and heat of residual energy release decrease.
  • the main heat transfer is carried out through the outer layer of the multilayer vessel (eleven).
  • the heat fluxes gradually equalize: the heat flux through the outer layer (11) becomes equal to the heat flux from the corium surface.
  • the predominance of direct corium cooling can be observed by supplying water into the trap (8), which is possible in the case of the formation of a water-permeable structure during solidification of the corium.
  • the indicated trap (8) of the localization and cooling system for the melt of the active zone of a water-to-water nuclear reactor makes it possible to increase the efficiency of heat removal from the melt while maintaining the integrity of the outer layer of the multilayer vessel (11).

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • High Energy & Nuclear Physics (AREA)
  • Structure Of Emergency Protection For Nuclear Reactors (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области атомной энергетики, в частности к системам, обеспечивающим безопасность атомных электростанций (АЭС), и может быть использовано при тяжелых авариях, приводящих к разрушению корпуса реактора и герметичной оболочки АЭС. Система локализации и охлаждения расплава содержит направляющую плиту в форме воронки, установленную под днищем корпуса реактора, ферму-консоль, установленную под направляющей плитой таким образом, что плита опирается на ферму-консоль, ловушку расплава, установленную под фермой-консолью и снабженную охлаждаемой оболочкой в виде многослойного сосуда для защиты наружной теплообменной стенки от динамического, термического и химического воздействий, и наполнитель для разбавления расплава, размещенный в упомянутом многослойном сосуде. При этом указанный многослойный сосуд имеет металлические наружнюю и внутренние стенки и размещенный между ними заполнитель из низкотеплопроводного, по отношению к материалам стенок, материала. Толщина заполнителя hзап удовлетворяет условию: 0,8hнар<hзап <1,6hнар, где hнар - толщина наружной стенки сосуда. Технический результат - повышение эффективности отвода тепла от расплава и повышение надежности конструкции.

Description

СИСТЕМА ЛОКАЛИЗАЦИИ И ОХЛАЖДЕНИЯ РАСПЛАВА АКТИВНОЙ ЗОНЫ ЯДЕРНОГО РЕАКТОРА
ОПИСАНИЕ Изобретение относится к области атомной энергетики, в частности к системам, обеспечивающим безопасность атомных электростанций (АЭС), и может быть использовано при тяжелых авариях, приводящих к разрушению корпуса реактора и его герметичной оболочки.
Наибольшую радиационную опасность представляют аварии с расплавлением активной зоны, которые могут происходить при множественном отказе систем охлаждения активной зоны.
При таких авариях расплав активной зоны - кориум, расплавляя внутриреакторные конструкции и корпус реактора, вытекает за его пределы и вследствие сохраняющегося в нем остаточного тепловыделения может нарушить целостность герметичной оболочки АЭС - последнего барьера на пути выхода радиоактивных продуктов в окружающую среду.
Для исключения этого необходимо локализовать вытекший кориум и обеспечить его непрерывное охлаждение вплоть до полной кристаллизации. Эту функцию выполняют система локализации и охлаждения расплава активной зоны реактора (кориума), которая предотвращает повреждения герметичной оболочки АЭС и тем самым защищает население и окружающую среду от радиационного воздействия при тяжелых авариях ядерных реакторов.
Из уровня техники известно устройство локализации и охлаждения кориума ядерного реактора, расположенное в подреакторном пространстве бетонной шахты, включающее охлаждаемый водой корпус, брикеты материала-разбавителя урансодержащего оксидного кориума, связанные цементным раствором и размещенные в стальных блоках в несколько горизонтальных слоев, днище нижнего блока идентично по форме днищу корпуса, расположенные над ним блоки имеют центральное отверстие, а узлы крепления блоков к корпусу и между собой размещены в вертикальных прорезях блоков (см. патент РФ 2514419, 27.04.2014).
Указанный аналог имеет ряд недостатков:
- днище нижнего блока, идентичное по форме днищу корпуса, не имеет центрального отверстия, а расположенные над ним блоки такие отверстия имеют, поэтому происходит "запирание" брикетов материала- разбавителя в нижнем блоке при поступлении первой порции расплава активной зоны, состоящей, в основном, из жидкой стали и циркония. С учётом угла наклона днища от 10 до 20 градусов масса "запертых" брикетов материала-разбавителя составляет от 25 до 35% от общей массы брикетов, расположенных в корпусе. Последующее поступление второй порции расплава активной зоны, состоящей, в основном, из оксидов урана и циркония, через один-три часа после первой порции не сможет создать условия для термохимического взаимодействия с брикетами в нижнем блоке, так как поступившая ранее сталь либо застынет в нижнем блоке (и тогда взаимодействие брикетов с оксидами урана и циркония будет блокировано), либо поступившая ранее перегретая сталь разрушит стальной каркас нижнего блока со всеми креплениями (и тогда находящиеся в нём брикеты всплывут, образуя шлаковую шапку над кориумом);
формула, определяющая массу материала-разбавителя ураносодержащего оксидного кориума, неверно определяет нижнюю границу необходимой массы материала-разбавителя, что связано с неправильным учётом соотношения толщины слоев оксидов и металлов, поступающих из ядерного реактора. Нижняя граница по этой формуле должна быть увеличена на 35% при блокировании брикетов в нижнем блоке и должна быть увеличена ещё на 15% при блокировании брикетов жидкой сталью в верхних блоках до начала инверсии оксидных и металлических слоев. Таким образом, нижняя граница для расчёта массы материала-разбавителя должна быть умножена на коэффициент, равный 1,5.
максимальная масса остаточной воды в массовых процентах в цементном связующем брикетов материала-разбавителя - не выше 8%, что представляется ошибочным. Как показали результаты экспериментальных исследований (см. «Исследование условий, обеспечивающих сцепления жертвенной керамики ПОЖА с кладочным раствором ЦКС». Техническая справка. МОН РФ ГОУ ВПО Санкт-Петербургский технологический институт (технический университет), 2013 [1]) для эффективного сцепления брикетов, обеспечивающих их проектную работоспособность, массовая доля химически связанной воды должна составлять 10%, в противном случае монолитность кладки брикетов будет нарушена, а работоспособность брикетов не гарантирована. Тезис об уменьшении доли воды в цементном связующем для уменьшения выхода водорода ошибочен, что связано с некорректным учётом взаимодействия пара с пористой структурой кладки брикетов.
Из уровня техники также известно устройство стенки корпуса теплообменника, предназначенного для устройства локализации и охлаждения расплава, включающая внутреннюю и наружную стенку и размещенный между ними заполнитель из гранулированного керамического материала, химически подобного жертвенному материалу, толщиной не менее 100 мм (см. Патент РФ на полезную модель Ν° 100326, 10.12.2010).
Недостатки данной конструкции сосуда заключаются в следующем: гранулированный керамический материал не обеспечивает эффективной защиты наружной стенки корпуса теплообменника от термоударов со стороны высокотемпературного расплава в связи с тем, что этот материал является эффективным тепловым изолятором с теплопроводностью, в среднем, меньше 0,5 Вт/(м К), и до окончания своего плавления тепло наружной стенке корпуса практически не передаёт, что повышает риск разрушения теплообменника при конвекционном вымывании гранулированного материала расплавом;
гранулированный керамический материал не обеспечивает надёжную химическую защиту наружной стенки корпуса теплообменника в связи с тем, что при разрушении внутренней стенки корпуса теплообменника этот материал может высыпаться из вертикального межстеночного пространства с расходом, определяемым площадью разрушения, этот процесс опустошает межстеночное пространство, лишая наружную стенку корпуса необходимой химической и тепловой защиты, что повышает риск разрушения теплообменника;
- большая толщина зазора, не менее 100 м, между наружной и внутренней стенками теплообменника при плавлении гранулированного керамического материала, состоящего из оксидов железа и алюминия, приводит к значительному перераспределению тепловых потоков - основной тепловой поток идёт не через наружную стенку корпуса теплообменника, а через незащищённую свободную поверхность зеркала расплава, увеличивая среднюю температуру расплава в теплообменнике, следствием чего являются следующие процессы: повышенное образование аэрозолей, высокий выход неконденсируемых газов, повышенное тепловое излучение, дополнительный нагрев и обрушение расположенного выше оборудования, - и, как следствие этого, перелив расплава за охлаждаемые границы, что ведёт к разрушению теплообменника.
Поэтому использование гранулированных керамических засыпок без прочной теплопроводной связи с наружной стенкой теплообменника неэффективно.
Задачей изобретения является устранение недостатков аналогов.
Технический результат изобретения заключается в повышении эффективности отвода тепла от расплава и повышении надежности конструкции. Указанный технический результат достигается за счет того, что система локализации и охлаждения расплава активной зоны ядерного реактора водоводяного типа, содержит направляющую плиту в форме воронки, установленную под днищем корпуса, ферму-консоль, установленную под направляющей плитой таким образом, что плита опирается на ферму-консоль, ловушку расплава, установленную под фермой- консолью и снабжённую охлаждаемой оболочкой в виде многослойного сосуда для защиты наружной теплообменной стенки от динамического, термического и химического воздействий, и наполнитель для разбавления расплава, размещенный в упомянутом многослойном сосуде, причем указанный многослойный сосуд ловушки имеет металлические наружнюю и внутреннюю стенки и размещенный между ними заполнитель из низкотеплопроводного, по отношению к материалам стенок, материала, при этом толщина заполнителя h3an удовлетворяет условию: 0,8hHap< h3an <l,6hHap, где h„aP - толщина наружной стенки сосуда.
Кроме того, указанный технический результат достигается в частных вариантах реализации изобретения за счет того, что:
наружная и внутренняя стенки выполнены из стали,
в системе использован заполнитель с температурой плавления 800-
1400°С,
- в качестве заполнителя использован слой бетона или керамической засыпки с прочной теплопроводной связью с наружной стенкой,
- между наружной и внутренней стенками размещены силовые ребра, толщина которых ( pe5) удовлетворяет условию: 0,5hHap< hpe6<hHap.
силовые ребра проходят через внутреннюю стенку во внутренний объем сосуда, образуя защитный каркас,
сосуд имеет в верхней части фланец, наружный и внутренний диаметр которого совпадают с наружным и внутренним диаметрами, соответственно, наружной и внутренней стенок сосуда. - система дополнительно содержит искусственный гарнисажный слой, размещенный между наружной стенкой и заполнителем сосуда, при этом гарнисажный слой выполнен на основе, по меньшей мере, одного из оксидов, выбранных из: оксида циркония, оксида алюминия, оксида железа, при содержании основы в слое не менее 20 мас.%.
В отличие от аналогов в рассматриваемой системе используют ловушку расплава, имеющую трехслойную оболочку с наружной (внешней) и внутренней металлическими стенками и низкотеплопроводным заполнителем, толщина которого удовлетворять условию:
0,8hHap< h3an <l,6hHap,
Указанное соотношение параметров обеспечивает эффективный отвод тепла от расплава без нарушений целостности наружной стенки, что объясняется следующим.
С одной стороны толщина низкотеплопроводного заполнителя не должна быть меньше 0,8 h„ap в связи с тем, что в этом случае при термическом ударе заполнитель перестанет выполнять свои функции и не будет обеспечивать гарантированное сохранение целостности наружной теплообменной стенки,
С другой стороны толщина низкотеплопроводного заполнителя не должна быть больше 1 ,6 hHap, поскольку в этом случае может возникнуть полная блокировка теплообмена через наружнюю теплообменную стенку больше, чем на 1 час, что по теплофизическим соображениям неприемлемо (увеличится температура расплава, температура излучения, усилится аэрозолеобразование и т.д.).
Изобретение поясняется чертежами, где на фиг. 1 (а, б) схематично показана конструкция системы локализации, а на фиг. 2 конструкция многослойного сосуда ловушки.
Элементы конструкции обозначены следующими позициями:
1 - корпус реактора;
2 - днище корпуса реактора; 3 - бетонная шахта (шахта реактора);
4 - направляющая плита;
5 - ферма-консоль;
6 - тепловая защита фермы-консоли;
7 - площадка обслуживания;
8 - ловушка расплава;
9 - тепловая защита фланца многослойного сосуда (корпуса);
10 - наполнитель;
11 - наружный слой многослойного сосуда (корпуса);
12— заполнитель многослойного сосуда (корпуса);
13— внутренний слой многослойного сосуда (корпуса);
14 - ступенчатый, конический или цилиндрический приямок для размещения кориума;
15 - гарнисажный слой.
Согласно заявленному изобретению под днищем (2) корпуса реактора (1), размещенного в бетонной шахте (3), установлена направляющая плита (4), имеющая форму воронки, которая опирается на ферму-консоль (5), снабженную тепловой защитой (6). Под фермой-консолью (5), установлена ловушка расплава (8), имеющая охлаждаемую оболочку (корпус) в виде многослойного сосуда, включающего металлические наружный ( 11 ) и внутренний (13) слои (стенки), между которыми размещен слой заполнителя (12) из низкотеплопроводного материала.
Внутри корпуса ловушки (8) размещается жертвенный наполнитель (10) для разбавления расплава. При этом в наполнителе (11) выполняется приямок (14) для размещения кориума, имеющий ступенчатую, коническую или цилиндрическую форму.
Кроме того, в корпусе ловушки (8) предусмотрена тепловая защита (9) фланца многослойного сосуда.
В пространстве между фермой-консолью (5) и ловушкой (8) размещена площадка обслуживания (7). Направляющая плита (4) предназначена для направления кориума
(расплава) после разрушения или проплавления корпуса реактора в ловушку (8). Кроме того, направляющая плита (4) удерживает крупногабаритные обломки внутрикорпусных устройств, тепловыделяющих сборок и днища корпуса реактора от падения в ловушку и обеспечивает защиту фермы- консоли (5) и её коммуникаций от разрушения при поступлении расплава из корпуса реактора (1) в ловушку (8). Направляющая плита (4) также предохраняет бетонную шахту (3) от прямого контакта с расплавом активной зоны. Направляющая плита (4) разделена силовыми рёбрами на сектора, по которым обеспечивается стекание расплава. Силовые рёбра удерживают днище корпуса реактора (2) с расплавом, что не позволяет днищу в процессе своего разрушения или сильного пластического деформирования перекрыть проходные сечения секторов направляющей плиты (4) и нарушить процесс стекания расплава. Под поверхностью воронки направляющей плиты расположено два слоя бетона: непосредственно под поверхностью находится слой жертвенного бетона (на основе оксидов алюминия и железа), а под жертвенным бетоном - слой термопрочного жаростойкого бетона (на основе оксида алюминия). Жертвенный бетон, растворяясь в расплаве активной зоны, обеспечивает увеличение проходного сечения в секторах направляющей плиты при образовании блокад (при застывании расплава в одном или нескольких секторах), что позволяет не допустить перегрева и разрушения силовых рёбер, то есть полной блокировки проходного сечения и, как следствие этого - разрушения направляющей плиты. Термопрочный жаростойкий бетон обеспечивает прочность конструкции при уменьшении толщины жертвенного бетона. Этот бетон защищает нижележащее оборудование от воздействия расплава, не позволяя расплаву проплавить или разрушить направляющую плиту (4).
Ферма-консоль (5) защищает не только ловушку (8), но и внутренние коммуникации всей системы локализации и охлаждения расплава активной зоны от разрушения со стороны кориума и является опорой для направляющей плиты (4), которая передаёт статические и динамические воздействия на ферму-консоль (5), раскрепленную в шахте реактора (3). Ферма-консоль (5) также обеспечивает работоспособность направляющей плиты (4) в случае её секторного разрушения при ослаблении несущей способности силовых рёбер.
Ферма-консоль (5) содержит:
- трубы-чехлы, обеспечивающие подключение датчиков контрольно- измерительных приборов (КИП);
- каналы орошения кориума (коллектор с раздающими трубопроводами), обеспечивающие подключение подачи охлаждающей воды от внешних источников, охлаждающая вода по каналам орошения поступает через ферму-консоль сверху на кориум;
- каналы для отвода пара, обеспечивающие отвод пара из подреакторного помещения бетонной шахты (3) в гермозону на стадии охлаждения кориума в ловушке (8); каналы обеспечивают отвод насыщенного пара без превышения допустимого давления в бетонной шахте
(3);
- каналы для подвода воздуха, обеспечивающие поступление воздуха на охлаждение направляющей плиты (4) при нормальной эксплуатации.
Ловушка (8) обеспечивает удержание и охлаждение расплавленной активной зоны в подреакторном помещении бетонной шахты (3) при проплавлении или разрушении корпуса реактора (1) за счёт развитой теплообменной поверхности и передачи тепла к воде в режиме кипения в большом объёме. Ловушка (8) устанавливается в основании бетонной шахты (3) на закладные детали.
При этом оболочка ловушки (8) согласно заявленному изобретению представляет собой многослойный сосуд, имеющий:
- металлический наружный слой (11) (наружную стенку), - слой заполнителя (12), из низкотеплопроводного по отношению к материалам стенок материала, т.е. материала с меньшей теплопроводностью, чем у материала стенок,
- металлический внутренний слой (13) (внутреннюю стенку).
Наружный слой (11) может быть выполнен из стали, например, марок 22К, 20К, 25 Л, 20Л, и иметь толщину 10-90 мм у стенок, и 70-120 мм у днища.
Внутренний слой (13) может быть выполнен из стали, например, марок 22К, 20К, 25Л, 20Л, 09Г2С, сталь 20 и иметь толщину 5-50 мм у стенок и 20- 60 мм у днища.
Слой заполнителя (12) выполнен из материала с температурой плавления 800 - 1400°С, при этом максимальная температура плавления соответствует температуре плавления стали, из которой выполнен внутренний слой (13). В качестве материала заполнителя может быть использован бетон или керамическая крошка (засыпка), имеющая теплопроводную связь с наружным слоем многослойного сосуда (1 1) ловушки (8), содержащие оксид железа в качестве основного компонента. Для обеспечения теплопроводной связи керамическая крошка состоит не менее, чем из двух компонентов: тугоплавкого и легкоплавкого. Легкоплавкий компонет обеспечивает теплопроводную связь с наружным слоем многослойного сосуда (1 1).
Толщина заполнителя (12) h3an должна удовлетворяет условию: 0,8hHap< h3an <l ,6hHap, где hHap - толщина наружной стенки сосуда. Причём, меньшее значение принимается для литых заполнителей с пористостью 5-10%, а большее - для насыпных с пористостью до 40%:
В частности, слой заполнителя может иметь толщину h3an = 10-100 мм.
Многослойный сосуд ловушки (8) имеет в верхней части фланец, наружный и внутренний диаметр которого совпадают с наружным и внутренним диаметрами, соответственно, наружной и внутренней стенок сосуда. Наружный слой многослойного сосуда (11) ловушки (8) может дополнительно содержать гарнисажный слой (15), расположенный между слоем заполнителя (12) и наружным слоем (11) ловушки (8) (см. фиг. 3). Гарнисажный слой (15) может быть как предварительно сформированным, так и образующимся в процессе охлаждения расплава. В зависимости от условий теплообмена и термохимических условий толщина слоя изменяется в диапазоне от 0, 1 до 5 мм на начальной стадии охлаждения расплава, затем, по мере остывания расплава, толщина гарнисажной корки может значительно увеличиваться. Гарнисажный слой выполнен на основе по меньшей мере одного из оксидов, выбранных из: оксида циркония, оксида алюминия, оксида железа, при содержании основы в слое не менее 20 мас.%.
Кроме того, в многослойном сосуде ловушки (8) могут быть дополнительно выполнены силовые ребра жесткости размещенные между наружной и внутренней стенками.
Толщина ребер жесткости hpe6 должна удовлетворять условию: 0,5hHap< hpe6<hHap причём, меньшее значение принимается для толщины внутренней стенки меньше 0,5 hHap, а большее - в остальных случаях:
- нижнее значение не может быть меньше 0,5 hHap в связи с термомеханической неустойчивостью рёбер (происходит сильная деформация конструкции при динамическом воздействии, даже при наличии заполнителя);
- верхнее значение не может быть больше hHap в связи с нарушением теплоотвода от наружного слоя многослойного сосуда (11) - происходит перегрев и проплавление теплообменной поверхности.
Силовые ребра могут проходить через внутренний слой многослойного сосуда (13) во внутренний объем ловушки (8), образуя защитный каркас.
Пример конструкции многослойного сосуда:
диаметр - 6 м; - наружный слой - стенка из стали 22К толщиной 60 мм, днище из стали 25К толщиной 90 мм;
внутренний слой - стенка из стали 22К толщиной 20 мм, днище из стали 22К толщиной 30 мм;
слой заполнителя - керамическая крошка на основе оксида железа толщиной 60 мм;
- гарнисажный слой - смесь оксидов железа, алюминия и циркония толщиной 0,5 мм;
- ребра жесткости - сталь 22К толщиной 40 мм.
Наполнитель (10) обеспечивает объёмное рассредоточение расплава кориума в пределах ловушки (8). Предназначен для доокисления кориума и его разбавления в целях уменьшения объёмного энерговыделения и увеличения поверхности теплообмена энерговыделяющего кориума с наружный слой многослойного сосуда (1 1), а также способствует созданию условий для всплытия топливосодержащих фракций кориума над слоем стали. Наполнитель может быть выполнен из стальных и оксидных компонентов, содержащих оксиды железа, алюминия, циркония, с каналами для перераспределения кориума не только в цилиндрической части, но и в донном коническом объёме.
Площадка обслуживания (7) обеспечивает тепловую защиту верхней части ловушки (8) и позволяет проводить наружный осмотр корпуса реактора (1) при плановых профилактических работах, обеспечивая возможность доступа:
- к наполнителю для ревизии и удаления воды в случае аварийных протечек;
- к узлам герметизации, обеспечивающим защиту наполнителя от аварийных протечек;
- к концевикам труб-чехлов датчиков КИП для обеспечения ремонтных работ или замены датчиков.
Заявленная система функционирует следующим образом. В момент разрушения корпуса (1) реактора расплав активной зоны под действием гидростатического и избыточного давлений начинает поступать на поверхность направляющей плиты (4) удерживаемой фермой-консолью (5).
Расплав, стекая по секторам направляющей плиты (4) попадает в многослойный сосуд ловушки расплава (8) и входит контакт с наполнителем (10).
При секторном неосесимметричном стекании расплава происходит подплавление тепловых защит (6) фермы-консоли (5) и площадки обслуживания (7). Разрушаясь, эти тепловые защиты, с одной стороны, снижают тепловое воздействие расплава активной зоны на защищаемое оборудование, а с другой - уменьшают температуру и химическую активность самого расплава.
Расплав последовательно заполняет сначала приямок (14), а затем, по мере расплавления стальных элементов конструкции наполнителя (10), заполняет пустоты между неметаллическими элементами наполнителя (10). Неметаллические элементы наполнителя скреплены между собой специальным цементом, обеспечивающим спекание этих неметаллических элементов между собой в структуру, исключающую всплытие элементов наполнителя в более тяжёлом расплаве активной зоны. Спекание неметаллических элементов между собой обеспечивает достаточную прочность кладки в период потери прочности со стороны стальных крепёжных элементов наполнителя. Таким образом, уменьшение прочности стальных элементов наполнителя при повышении температуры компенсируется повышением прочности кладки неметаллических элементов наполнителя в процессе спекания. После расплавления и растворения стальных элементов наполнителя в расплаве активной зоны начинается поверхностное взаимодействие неметаллических элементов наполнителя с компонентами расплава активной зоны. Конструкция, физические и химические свойства наполнителя подобраны таким образом, чтобы обеспечить максимальную эффективность растворения наполнителя в расплаве активной зоны, не допустить повышения температуры расплава, уменьшить процессы аэрозолеобразования и лучистый теплообмен с зеркала расплава, снизить образование водорода и других неконденсируемых газов. Один из компонентов наполнителя - оксид железа, имеющий разные степени окисления, в процессе взаимодействия с расплавом активной зоны окисляет цирконий, доокисляет диоксиды урана и плутония, чем препятствует образованию их металлических фаз, обеспечивает доокисление остальных компонентов расплава, что позволяет исключить радиолиз водяного пара и блокировать сорбцию кислорода из атмосферы над зеркалом расплава. Это, в свою очередь, приводит к существенному снижению выхода водорода. Оксид железа в этом процессе отдаёт кислород и может восстановиться до металлического железа включительно.
Процесс поступления расплава активной зоны в наполнитель (10) происходит в два этапа: на первом этапе из корпуса (1) реактора в наполнитель (10) поступают, в основном, жидкие сталь и цирконий с примесью оксидов, а на втором - основным компонентом поступающего расплава являются тугоплавкие жидкие оксиды с примесью металлов. Отсюда два разных типа взаимодействия расплава активной зоны с наполнителем: первый - металлические компоненты расплава активной зоны взаимодействуют с элементами наполнителя, расплавляя их, а жидкий металлический цирконий из расплава активной зоны окисляется в процессе пограничного взаимодействия с неметаллическими элементами наполнителя, которые, расплавляясь, всплывают вверх, образуя над слоем расплавленных металлов слой лёгких оксидов алюминия железа и циркония, и второй - оксидные компоненты расплава активной зоны взаимодействуют и с металлическими конструкциями и с неметаллическими элементами наполнителя, расплавляя и растворяя их, а цирконий, хром и некоторые другие жидкие металлы, входящие в состав оксидной фракции расплава активной зоны, окисляются при взаимодействии с неметаллическими элементами наполнителя. В результате такого сложного многоступенчатого взаимодействия происходит доокисление оксидной фракции расплава и окисление наиболее активных ингредиентов из металлической фракции расплава, появляется кориум с заранее заданными свойствами, которые позволяют обеспечить его локализацию в ограниченном объёме и безопасное эффективное длительное охлаждение.
В результате взаимодействия расплава активной зоны с наполнителем температура получившегося кориума снижается, примерно, в полтора - два раза, что позволяет существенно снизить лучистый тепловой поток со стороны зеркала расплава к расположенным выше ферме-консоли, направляющей плите и днищу корпуса реактора. Для более эффективного уменьшения лучистых тепловых потоков со стороны зеркала расплава и уменьшения аэрозолеобразования используется как естественная, так и искусственная шлаковая шапка, которая образуется как при плавлении специальных бетонов под действием теплового излучения со стороны зеркала расплава, так и в процессе взаимодействия жидкого расплава кориума с наполнителем. Толщина и время существования шлаковой шапки выбраны таким образом, чтобы минимизировать воздействие со стороны зеркала расплава на вышерасположенное оборудование в самый неблагоприятный начальный период локализации расплава - в период его поступления в наполнитель и накопления в корпусе УЛР. Период поступления расплава активной зоны в УЛР может достигать нескольких часов, причём, поступление оксидной фазы является существенно неравномерным и может сопровождаться значительным изменением или временным прекращением расхода.
Химические реакции наполнителя с расплавом активной зоны постепенно изменяют состав и структуру кориума. На начальной стадии расплав активной зоны может перейти из гомогенной структуры в двухслойную: вверху, в основном, смесь жидкой стали и циркония, внизу - расплав тугоплавких оксидов с примесью металлов; плотность расплава тугоплавких оксидов, в среднем, на 25% выше плотности смеси жидких металлов. Постепенно, по мере растворения наполнителя в жидких оксидах активной зоны, состав кориума, особенно его оксидная часть, изменяется: плотность жидких оксидов уменьшается сильнее, чем изменяется плотность жидких металлов. Этот процесс приводит к постоянному уменьшению разности плотностей между жидкими металлической и оксидной фракциями кориума. Исходная масса неметаллических жертвенных материалов наполнителя выбрана таким образом, чтобы обеспечить гарантированное растворение в жидких тугоплавких оксидах активной зоны такого количества неметаллических жертвенных материалов, чтобы результирующая плотность нового оксидного расплава была меньше, чем плотность жидкометаллической фракции кориума. В тот момент, когда плотность жидких оксидов становится меньше плотности жидких металлов, в ванне расплава кориума происходит инверсия: жидкие оксиды всплывают вверх, а жидкометаллическая фракция кориума опускается вниз. Новая структура кориума позволяет осуществлять безопасное охлаждение зеркала расплава водой. При поступлении на поверхность жидких оксидов охлаждающая вода не создаёт угрозы возникновения паровых взрывов, что связано с теплофизическими особенностями жидких оксидов, и не вступает с ними в химические реакции с образованием водорода, не испытывает термического разложения, вследствие относительно низкой температуры зеркала расплава. Инверсия жидких оксидов и металлов позволяет обеспечить более равномерный тепловой поток через корпус УЛР к конечному поглотителю - воде, что обусловлено различными теплофизическими свойствами жидких оксидов и жидких металлов.
Теплопередача от кориума к ловушке (8) происходит в три стадии. На первой стадии при поступлении, в основном, жидких металлов в приямок
(14) наполнителя (10) теплообмен между слоями многослойного сосуда (11-
13) ловушки (8) и расплавом не отличается особой интенсивностью: аккумулированное расплавом тепло расходуется, в основном, на разогрев и частичное плавление конструкционных элементов наполнителя. Прогрев нижней части ловушки (8) носит равномерный характер и не имеет ярко выраженных особенностей. Учитывая, что коническое днище ловушки (8) имеет толщину, в среднем, на 30% большую, чем её цилиндрическая часть, и вертикальный конвективный теплообмен сверху вниз имеет значительно меньшую эффективность, чем радиальный конвективный теплообмен, или вертикальный конвективный теплообмен снизу вверх, - процесс разогрева днища ловушки (8) идёт значительно медленнее, чем последующий разогрев её цилиндрической части.
На второй стадии при поступлении, в основном, жидких тугоплавких оксидов уровень расплава кориума существенно повышается (с учётом растворения жертвенных материалов наполнителя). Оксидная составляющая кориума является энерговыделяющей. Распределение энерговыделения между оксидной и металлической составляющими кориума соотносится, примерно, как 9 к 1, что приводит к значительным тепловым потокам со стороны оксидной составляющей кориума. Так как плотность оксидной составляющей кориума на начальном этапе взаимодействия с наполнителем существенно выше плотности металлического расплава, то возможна стратификация и перераспределение компонентов кориума: вверху - жидкие металлы, внизу - тугоплавкие оксиды. В этом состоянии значительного прогрева днища ловушки (8) со стороны тугоплавких оксидов не происходит в связи с тем, что конвективный теплообмен идёт в направлении сверху вниз, а теплопроводность оксидной корки на границе "стенка корпуса-оксиды" незначительна и, в среднем, не превышает 1 Вт/(м К). Оксидная корка, состоящая из расплава тугоплавких оксидов (гарнисаж), образуется в результате охлаждения расплава оксидов на границе "оксиды-металл", в результате того, что металл имеет на порядок более высокую теплопроводность, чем оксиды и может обеспечить более высокую теплопередачу к конечному поглотителю тепла - воде. Этот эффект используется для надёжной локализации расплава, позволяя предотвратить химическое взаимодействие компонентов кориума с наружным слоем многослойного сосуда (11), охлаждаемым водой, и обеспечить его термическую защиту. Жидкие металлы, находясь над жидкими оксидами, получают энергию, в основном, за счёт конвективного теплообмена с жидкими оксидами, направление конвективной теплопередачи снизу вверх. Этот фактор может привести к перегреву жидкометаллической фракции кориума и существенно неравномерному распределению тепловых потоков через слои многослойного сосуда (1 1-13) ловушки (8) к конечному поглотителю тепла, и, кроме того, увеличить плотность теплового потока излучением с зеркала расплава. В зоне взаимодействия слоев многослойного сосуда (П-13) ловушки (8) с жидкометаллической фракцией кориума гарнисаж не образуется и не возникает естественного барьера от перегрева многослойного сосуда. Решение этой задачи обеспечивается конструктивными мерами.
На третьей стадии кориум, взаимодействуя с наполнителем (10), выходит на внутренний слой многослойного сосуда (13). К этому моменту наружный слой многослойного сосуда (11) со стороны шахты реактора (3) залит водой. Ловушка расплава (8) установлена в шахте реактора (3) и сообщается с приямком, в который при проектных и запроектных авариях поступает теплоноситель первого контура реакторной установки, а также вода, поступающая в первый контур из систем безопасности. Для предотвращения разрушения теплопередающего наружного слоя многослойного сосуда (1 1) высокотемпературным расплавом кориума, ловушка расплава (8) выполнена в виде многослойного сосуда, описанной выше конструкции. В этом случае имеется возможность перераспределить термические и механические нагрузки между слоями (1 1-13) многослойного сосуда: основные термические нагрузки воспринимает внутренний слой (13), а основные механические нагрузки (ударные и давления) воспринимает наружный слой (11). Передача механических нагрузок от внутреннего слоя (13) к наружному слою (11) обеспечивается рёбрами, установленными на внутренней поверхности наружного слоя (11), к которым приваривается внутренний слой (13). При таком конструктивном исполнении внутренний слой (13) через рёбра передаёт усилия от термических деформаций на наружный охлаждаемый слой (1 1). Для минимизации термических напряжений со стороны внутреннего слоя (13) соединение между рёбрами и наружным слоем (11) выполнено особым образом, с использованием термического демпфирования .
Заполнитель многослойного сосуда (12) из низкотеплопроводного материала, размещенный между внутренним и наружным слоями, обеспечивает термическую изоляцию наружного слоя (11) ловушки (8) на начальной стадии поступления расплава активной зоны. Основным назначением заполнителя (12) является защита от термоударов и образование гарнисажа на внутренней поверхности наружного слоя (11) ловушки (8). Внутренний слой (13) нагревается кориумом и расплавляется, тепло передаётся заполнителю (12), который, нагреваясь, расплавляется и образует гарнисажную корку на относительно холодной внутренней поверхности наружного слоя многослойного сосуда (1 1). Этот процесс идет до полного расплавления внутреннего слоя (13) и заполнителя (12) многослойного сосуда. Процесс плавления и растворения заполнителя (12) в кориуме происходит достаточно быстро, что обусловлено малой теплопроводностью заполнителя, поэтому, практически, весь тепловой поток со стороны кориума к внутреннему слою (13) многослойного сосуда будет расходоваться на расплавление самого внутреннего слоя (13) и заполнителя (12). Гарнисаж, образованный заполнителем, позволяет ограничить тепловой поток на наружный слой (11) многослойного сосуда, перераспределить тепловой поток по высоте наружного слоя (11) и выровнять его относительно локальных перепадов по высоте и азимуту (в диаметральной плоскости многослойного сосуда).
Ограничение плотности теплового потока, проходящего через наружный слой (11) многослойного сосуда, необходимо для обеспечения устойчивой бескризисной теплопередачи к конечному поглотителю тепла - 0782 воде, омывающей ловушку расплава (8). Теплопередача к воде осуществляется в режиме "кипения в большом объёме", что позволяет обеспечить пассивный отвод тепла неограниченное время. Функцию ограничения теплового потока выполняют два элемента системы локализации и охлаждения расплава активной зоны ядерного реактора.
Первый элемент - наполнитель (10), который, с одной стороны, обеспечивает разбавление и увеличение объёма тепловыделяющей части кориума, что позволяет увеличить площадь теплообмена, уменьшив, тем самым, плотность теплового потока через наружный слой (1 1) ловушки (8), а с другой - обеспечивает инверсию оксидной и металлической составляющих кориума, при которой оксидная составляющая перемещается вверх, а жидкометаллическая опускается вниз, тем самым, уменьшая максимальные тепловые потоки на наружный слой (11) за счёт перераспределения тепловых потоков в нижней части ловушки (8). Второй элемент - заполнитель (12) многослойного сосуда, обеспечивающий уменьшение (выравнивание) максимальных тепловых потоков на наружном слое (11) за счёт образования тугоплавкой гарнисажной корки, обеспечивающей перераспределение максимальных тепловых потоков со стороны кориума по высоте и азимуту наружного слоя (11) ловушки (8).
Пар, образующийся на внешней поверхности наружного слоя (11), поднимается вверх и через паросбросные каналы поступает в объём гермозоны, где конденсируется. Конденсат из гермозоны поступает в приямок, связанный проходными сечениями с шахтой реактора (3), в которой установлена ловушка расплава (8). Таким образом, при длительном охлаждении ловушки обеспечивается циркуляция охлаждающей воды и постоянный отвод тепла от наружного слоя (11). Кориум в ловушке (8) постепенно остывает по мере уменьшения аккумулированного тепла и тепла остаточных энерговыделений. На начальной стадии охлаждения расплава, после завершения взаимодействия с наполнителем (10), основной теплообмен осуществляется через наружный слой многослойного сосуда (11). После подачи воды внутрь ловушки (8) происходит постепенное выравнивание тепловых потоков: тепловой поток через наружный слой (11) становится равным тепловому потоку с поверхности кориума. На последней стадии может наблюдаться преобладание прямого охлаждения кориума подачей воды внутрь ловушки (8), что возможно в случае образования проницаемой для воды структуры при затвердевании кориума.
Таким образом, указанная ловушка (8) системы локализации и охлаждения расплава активной зоны ядерного реактора водоводяного типа, в целом, позволяет повысить эффективность отвода тепла от расплава при сохранении целостности наружного слоя многослойного сосуда (11).

Claims

ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ 1. Система локализации и охлаждения расплава активной зоны ядерного реактора водоводяного типа, содержащая
направляющую плиту в форме воронки, установленную под днищем корпуса реактора,
ферму-консоль, установленную под направляющей плитой таким образом, что плита опирается на ферму- онсоль,
ловушку расплава, установленную под фермой-консолью и снабженную охлаждаемой оболочкой в виде многослойного сосуда для защиты наружной теплообменной стенки от динамического, термического и химического воздействий,
и наполнитель для разбавления расплава, размещенный в упомянутом многослойном сосуде,
отличающаяся тем, что указанный многослойный сосуд имеет металлические наружную и внутреннюю стенки и размещенный между ними заполнитель из низкотеплопроводного, по отношению к материалам стенок, материала,
при этом толщина заполнителя h3an удовлетворяет условию:
0,8hHap< h3an <l,6hHap,
где hHap— толщина наружной стенки сосуда.
2. Система по п.1 , отличающаяся тем, что наружная и внутренняя стенки выполнены из стали.
3. Система по п.1 , отличающаяся тем, что в ней использован заполнитель с температурой плавления 800-1400°С.
4. Система по п.1, отличающаяся тем, что в качестве заполнителя использован слой бетона или керамического материала, имеющий теплопроводную связь с наружной стенкой многослойного сосуда.
5. Система по п.1, отличающаяся тем, что между наружной и внутренней стенками размещены силовые ребра, толщина которых (преб) удовлетворяет условию:
0,5hHap< hpe6<hHap.
6. Система по п.5, отличающаяся тем, что силовые ребра проходят через внутреннюю стенку во внутренний объем сосуда, образуя защитный каркас.
7. Система по п.1, отличающаяся тем, что сосуд имеет в верхней части фланец, наружный и внутренний диаметр которого совпадают с наружным и внутренним диаметрами, соответственно, наружной и внутренней стенок сосуда.
8. Система по п.1, отличающаяся тем, что она дополнительно содержит искусственный гарнисажный слой, размещенный между наружной стенкой и заполнителем сосуда, при этом гарнисажный слой выполнен на основе, по меньшей мере, одного из оксидов, выбранных из: оксида циркония, оксида алюминия, оксида железа, при содержании основы в слое не менее 20 мас.%.
PCT/RU2015/000782 2014-12-16 2015-11-16 Система локализации и охлаждения расплава активной зоны ядерного реактора WO2016099327A1 (ru)

Priority Applications (11)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EA201650106A EA032419B1 (ru) 2014-12-16 2015-11-16 Система локализации и охлаждения расплава активной зоны ядерного реактора
CN201580076175.3A CN107251153B (zh) 2014-12-16 2015-11-16 核反应堆堆芯熔融物的冷却和封闭系统
UAA201707423A UA122401C2 (ru) 2014-12-16 2015-11-16 Система локализации и охлаждения расплава активной зоны ядерного реактора
CA2971148A CA2971148C (en) 2014-12-16 2015-11-16 Water-cooled water-moderated nuclear reactor core melt cooling and confinement system
KR1020177019501A KR102199057B1 (ko) 2014-12-16 2015-11-16 수냉각 수감속 원자로의 노심 용융물 냉각 및 가둠 시스템
MYPI2017702208A MY197730A (en) 2014-12-16 2015-11-16 Water-cooled water-moderated nuclear reactor core melt cooling and confinement system
BR112017013047-5A BR112017013047B1 (pt) 2014-12-16 2015-11-16 Sistema de confinamento e resfriamento de material fundido nuclear de reator nuclear moderado por água e resfriado a água
JP2017532099A JP6776241B2 (ja) 2014-12-16 2015-11-16 加圧水型原子炉の溶融炉心を冷却して閉じ込めるシステム
EP15870435.3A EP3236473B1 (en) 2014-12-16 2015-11-16 System for confining and cooling melt from the core of a nuclear reactor
US15/536,975 US20170323694A1 (en) 2014-12-16 2015-11-16 Water-Cooled Water-Moderated Nuclear Reactor Core Melt Cooling and Confinement System
ZA2017/04785A ZA201704785B (en) 2014-12-16 2017-07-14 System for confining and cooling melt from the core of a nuclear reactor

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2014150936 2014-12-16
RU2014150936/07A RU2576516C1 (ru) 2014-12-16 2014-12-16 Система локализации и охлаждения расплава активной зоны ядерного реактора водоводяного типа

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2016099327A1 true WO2016099327A1 (ru) 2016-06-23

Family

ID=55654002

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/RU2015/000782 WO2016099327A1 (ru) 2014-12-16 2015-11-16 Система локализации и охлаждения расплава активной зоны ядерного реактора

Country Status (16)

Country Link
US (1) US20170323694A1 (ru)
EP (1) EP3236473B1 (ru)
JP (1) JP6776241B2 (ru)
KR (1) KR102199057B1 (ru)
CN (1) CN107251153B (ru)
AR (1) AR102992A1 (ru)
BR (1) BR112017013047B1 (ru)
CA (1) CA2971148C (ru)
EA (1) EA032419B1 (ru)
HU (1) HUE047469T2 (ru)
JO (1) JO3699B1 (ru)
MY (1) MY197730A (ru)
RU (1) RU2576516C1 (ru)
UA (1) UA122401C2 (ru)
WO (1) WO2016099327A1 (ru)
ZA (1) ZA201704785B (ru)

Families Citing this family (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2696004C1 (ru) * 2018-08-29 2019-07-30 Акционерное Общество "Атомэнергопроект" Система локализации и охлаждения расплава активной зоны ядерного реактора водоводяного типа
KR102216695B1 (ko) * 2018-09-03 2021-02-18 한국원자력연구원 노심 용융물 냉각 장치
RU2700925C1 (ru) * 2018-09-25 2019-09-24 Акционерное Общество "Атомэнергопроект" Устройство локализации расплава активной зоны ядерного реактора
RU2698462C1 (ru) * 2018-11-01 2019-08-27 Акционерное Общество "Атомэнергопроект" Способ охлаждения расплава активной зоны ядерного реактора и система контроля охлаждения расплава активной зоны ядерного реактора
RU2696012C1 (ru) * 2018-11-08 2019-07-30 Федеральное государственное унитарное предприятие "Научно-исследовательский технологический институт имени А.П. Александрова" Устройство локализации кориума ядерного реактора водо-водяного типа
KR102066812B1 (ko) * 2019-07-03 2020-01-15 한국수력원자력 주식회사 증기폭발대처 성능이 향상된 원자력발전소
RU2734734C1 (ru) 2020-03-13 2020-10-22 Акционерное Общество "Атомэнергопроект" Направляющее устройство системы локализации и охлаждения расплава активной зоны ядерного реактора
RU2742583C1 (ru) * 2020-03-18 2021-02-08 Акционерное Общество "Атомэнергопроект" Система локализации и охлаждения расплава активной зоны ядерного реактора
RU2740400C1 (ru) * 2020-03-18 2021-01-14 Акционерное Общество "Атомэнергопроект" Направляющее устройство системы локализации и охлаждения расплава активной зоны ядерного реактора
RU2736545C1 (ru) * 2020-03-20 2020-11-18 Акционерное Общество "Атомэнергопроект" Система локализации и охлаждения расплава активной зоны ядерного реактора
RU2736544C1 (ru) 2020-03-20 2020-11-18 Акционерное Общество "Атомэнергопроект" Система локализации и охлаждения расплава активной зоны ядерного реактора
RU2750230C1 (ru) 2020-11-10 2021-06-24 Акционерное Общество "Атомэнергопроект" Система локализации и охлаждения расплава активной зоны ядерного реактора
RU2750204C1 (ru) 2020-11-10 2021-06-24 Акционерное Общество "Атомэнергопроект" Система локализации и охлаждения расплава активной зоны ядерного реактора
RU2749995C1 (ru) 2020-11-10 2021-06-21 Акционерное Общество "Атомэнергопроект" Система локализации и охлаждения расплава активной зоны ядерного реактора
RU2767599C1 (ru) * 2020-12-29 2022-03-17 Акционерное Общество "Атомэнергопроект" Система локализации и охлаждения расплава активной зоны ядерного реактора
RU2758496C1 (ru) * 2020-12-29 2021-10-29 Акционерное Общество "Атомэнергопроект" Система локализации и охлаждения расплава активной зоны ядерного реактора
CN113158538A (zh) * 2021-01-19 2021-07-23 中山大学 一种复杂结构沸腾表面的热流密度软测量方法

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4280872A (en) * 1977-06-23 1981-07-28 Commissariat A L'energie Atomique Core catcher device
GB2236210A (en) * 1989-08-30 1991-03-27 Rolls Royce & Ass Core catchers for nuclear reactors
US5307390A (en) * 1992-11-25 1994-04-26 General Electric Company Corium protection assembly
RU2063071C1 (ru) * 1994-05-30 1996-06-27 Опытное Конструкторское Бюро "Гидропресс" Система аварийного охлаждения активной зоны ядерного реактора при ее разрушении
RU100326U1 (ru) * 2010-06-17 2010-12-10 Открытое акционерное общество "Санкт-Петербургский научно-исследовательский и проектно-конструкторский институт "АТОМЭНЕРГОПРОЕКТ" (ОАО "СПбАЭП") Устройство стенки корпуса теплообменника

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3702802A (en) * 1971-06-16 1972-11-14 Atomic Energy Commission Nuclear reactor incorporating means for preventing molten fuel from breaching the containment vessel thereof in the event of a core meltdown
US4036688A (en) * 1975-04-09 1977-07-19 The United States Of America As Represented By The United States Energy Research And Development Administration Apparatus for controlling molten core debris
DE4041295A1 (de) * 1990-12-21 1992-07-02 Siemens Ag Kernreaktor-anlage, insbesondere fuer leichtwasserreaktoren, mit einer kernrueckhaltevorrichtung, verfahren zur notkuehlung bei einer solchen kernreaktor-anlage und verwendung turbulenzerzeugender deltafluegel
RU2187852C1 (ru) * 2001-05-11 2002-08-20 Российский научный центр "Курчатовский институт" Ловушка расплава активной зоны ядерного реактора
RU2253914C2 (ru) * 2003-08-18 2005-06-10 Хабенский Владимир Бенцианович Система локализации и охлаждения кориума аварийного ядерного реактора водо-водяного типа
KR101005668B1 (ko) * 2010-06-14 2011-01-05 한국전력기술 주식회사 통합 냉각유로를 갖춘 코어 캐쳐
CN104051030B (zh) * 2013-09-16 2017-02-22 国核（北京）科学技术研究院有限公司 非能动堆芯熔融物捕集系统

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4280872A (en) * 1977-06-23 1981-07-28 Commissariat A L'energie Atomique Core catcher device
GB2236210A (en) * 1989-08-30 1991-03-27 Rolls Royce & Ass Core catchers for nuclear reactors
US5307390A (en) * 1992-11-25 1994-04-26 General Electric Company Corium protection assembly
RU2063071C1 (ru) * 1994-05-30 1996-06-27 Опытное Конструкторское Бюро "Гидропресс" Система аварийного охлаждения активной зоны ядерного реактора при ее разрушении
RU100326U1 (ru) * 2010-06-17 2010-12-10 Открытое акционерное общество "Санкт-Петербургский научно-исследовательский и проектно-конструкторский институт "АТОМЭНЕРГОПРОЕКТ" (ОАО "СПбАЭП") Устройство стенки корпуса теплообменника

Also Published As

Publication number Publication date
HUE047469T2 (hu) 2020-04-28
AR102992A1 (es) 2017-04-05
JO3699B1 (ar) 2020-08-27
EA032419B1 (ru) 2019-05-31
KR20170104475A (ko) 2017-09-15
EP3236473A1 (en) 2017-10-25
ZA201704785B (en) 2019-06-26
JP6776241B2 (ja) 2020-10-28
EP3236473B1 (en) 2019-09-04
CA2971148C (en) 2024-03-19
UA122401C2 (ru) 2020-11-10
CA2971148A1 (en) 2016-06-23
BR112017013047A2 (pt) 2018-01-02
CN107251153B (zh) 2020-07-03
BR112017013047B1 (pt) 2022-12-27
KR102199057B1 (ko) 2021-01-07
US20170323694A1 (en) 2017-11-09
MY197730A (en) 2023-07-12
EP3236473A4 (en) 2018-07-18
JP2018500561A (ja) 2018-01-11
EA201650106A1 (ru) 2017-09-29
RU2576516C1 (ru) 2016-03-10
CN107251153A (zh) 2017-10-13

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2576516C1 (ru) Система локализации и охлаждения расплава активной зоны ядерного реактора водоводяного типа
RU2576517C1 (ru) Система локализации и охлаждения расплава активной зоны ядерного реактора водоводяного типа
RU2575878C1 (ru) Система локализации и охлаждения расплава активной зоны ядерного реактора водоводяного типа
JP7337860B2 (ja) 溶融物閉込装置
RU100327U1 (ru) Устройство локализации расплава
RU100326U1 (ru) Устройство стенки корпуса теплообменника
RU2165108C2 (ru) Система защиты защитной оболочки реакторной установки водо-водяного типа

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 15870435

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 201650106

Country of ref document: EA

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2971148

Country of ref document: CA

Ref document number: 2017532099

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 15536975

Country of ref document: US

REG Reference to national code

Ref country code: BR

Ref legal event code: B01A

Ref document number: 112017013047

Country of ref document: BR

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 20177019501

Country of ref document: KR

Kind code of ref document: A

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: A201707423

Country of ref document: UA

REEP Request for entry into the european phase

Ref document number: 2015870435

Country of ref document: EP

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 112017013047

Country of ref document: BR

Kind code of ref document: A2

Effective date: 20170616